temelji samci

1/11/2013

1

FUNDIRANJE

1

TEMELJI SAMCI

1. CENTRINO OPTEREEN TEMELJ SAMAC

2. EKSCENTRINO OPTEREEN TEMELJ SAMAC

Temelj samac ekscentrino optereen uprostoru

2

1/11/2013

2

Dimenzionisanje AB temelja samca

3

Odreivaje visine temelja i kontrola pritisaka natlo ispod temelja

Visina temelja se odreuje na iz uslova nosivosti materijala odkoga je temelj napravljen, najee su to pravila dimenzionisanjabetonskih elemenata.

Naponi u kontaktnoj povrini temelja i tla potiu od dejstvaoptereenja sa konstrukcije (centrino ili ekscentrino), teinetemelja i teine nasutog tla (centrino). Odstupanje stvarnihnapona u tlu u odnosu na dozvoljene vrednosti ne bi trebalo daprelazi 5%.

4

1/11/2013

3

Temelji montanih stubova

5

Temelji elinih stubova

6

1/11/2013

4

7

Odreivanje naleue povrine temelja

Ukupno optereenje u nivoutemeljne spojnice je:P+G gde je:P ukupno optereenje u stubu

fb DFG

Za kvadratnu osnovu temelja

Teina temelja i tla iznad

fbdop D

PF

fbdop DP

FLB

Za pravougaonu osnovu dim. B/L k=L/B F=LB=kB2

)D(kP

Bfbdop

D

f

L

B

d

b

ht

Centrino optereen temelj samac

8

Ekscentrino optereen temelj u jednoj ravni

Df

L

ht

b

d

B

Redukcija sila na teite temeljnespojniceP, G-vertikalno optereenjeH-horizontalno optereenjeM-momenat savijanja

Df

L

ht

M-ukupni momenat u teitutemeljne spojnice

thHMM

Napon u nivou temeljne spojnice

WM

FGP

WM

FV

1/11/2013

5

9

WM

FGP

bfDFG

2BkLBF

6BkB

6LB

W222

dop2

fb

LB

M6LB

DLBP

0M6LPDLB fbdop2

2BL/

0M6BkPDBk fbdop32

Jednaina iz koje se dobija irinatemelja B

6Bk

W32

10

ZADATAK I-1

Izvriti dimenzionisanje temelja samca ispod AB stuba.

Vertikalna sila u stubu Ng=500 kN Np=100 kNDimenzije stuba b/d=40/50 cmDoputeno optereenje tla z,dop=210 kN/m

2

Zapreminska teina tla =18 kN/m3

Dubina fundiranja Df=1,0 mMarka betona MB30Vrsta armature GA 240/360

I. Centrino pritisnut temelj samac od armiranog betona

1/11/2013

6

11

Df

LB

d

b

ht

12

1.1 Odreivanje osnove temelja B/L

LBD

NF

fbdop

2m18,385,00,125210

100500F

Usvojeno B/L=1,60/2,0m

25.14050

bd

BL

k

m59,125,118,3

Bm18,3BkBF 2

m99,159.1*25.1BkL

1/11/2013

7

13

L

6040

60

75 50 75200

5050

14

1.2 Odreivanje statikih uticaja (Metoda Lezera)

kNm75,183

85,00,2980

8dLN

M uIIu

kNm0,147

84,06,1980

8bBN

M uIIIIu

kN67,326

6,124,06,1980

B2bBN

T uIIIIu

kN50,367

0,225,00,2980

L2dLN

T uIIu

kN9801008,15006,1N8,1N6,1N pgu

1/11/2013

8

15

cm20,2311,01609,0

50,367b9,0

Th

r

u

1.3 Odreivanje visine temelja ht

Usvojena visina temelja ht=50cm h=45cm

1.4 Dimenzionisanje temelja

01,6

16005,21075,183

45

bfM

hk

2

B

IIu

Iz tablicaZa k=5,997 itamo:

850,0/10/ ba o

973,0b

858,2M1

Presek I-I

16

2

v

bM1a cm57,1724

05,245160

100858,2f

hbA

-odreivanje potrebne povrine armature

ili2

2

vt

ua cm01,18245085,0

1075,183h85,0

MA

Presek II-II

22

vt

ua cm41,14245085,0

1000,147h85,0

MA

-usvajanje armature

Presek I-I

-usvojeno 12 sa Aa1=1.13 cm2 Br.ipki n=17,57/1.13=15,54

Usvojeno 1612

1/11/2013

9

17

-raspored armature u preseku

Srednja etvrtina- 0,251,60=0,40 m 812Krajevi temelja - 0,3751.60=0,60 m 2x412

Presek II-II

-usvojeno 12 sa Aa1=1.13 cm2 Br.ipki n=14,41/1.13=12,75

Usvojeno 1312

-raspored armature u preseku

Srednja etvrtina- 0,252,0=0,50 m 712Krajevi temelja - 0,3752,0=0,75 m 2x312

18

0,375L 0,25L 0,375L

0,37

5B0,

25B

0,37

5B

50 50

5050

1/11/2013

10

19

1.5 Kontrola napona u nivou temeljne spojnice

Analiza optereenja:Vertikalna sila 500+100 = 600.00 kNOptereenje od tla iznad stope 1,62,00,518,0 = 28,80 kNSopstvena teina stope 1,62,00.525,0 = 40,00 kNUkupno optereenje V = 668,80 kN

Stvarni napon u tlu na nivou temeljne spojnice iznosi

22 m/kN210m/kN0,2090,26,1

80,668BV

20

1.6 Kontrola temelja na proboj

bsrr FFP s

rp F

P

Gde su:p napon probijanjaPr sila probijanjaFs povrina omotaa zarubljene kupeN Ukupna sila u stubuFb povrina baze zarubljene kupesr pritisak na tlo od ukupne sile u stubu

br FFFN

P

FF

1NP br

5050

50.5

140.595.5

50.5

140.5

95.5

140.5

200

16045

1/11/2013

11

21

5050

50.5

140.595.5

50.5

140.5

95.5

140.5

200

16045

dc prenik gornje baze zarubljene kupe ija je povrina jednakapoprenom preseku stuba

-za kvadratni stub dc=1,13a-za pravougaoni stub dim. b/d db13,1dc -za okrugli stub dc=2r

22

-za pravougaoni stub dim. b/d=40/50

cm5,50504013,1dc

cm5,95455,50hdd cs

cm5,1404525,50h2dd cb 222

bb cm155044/5,1404/dF

2ss cm13501455,95hdF

2cm32000200160LBF

kN3,3093200015504

1600F

F1NP br

MPa23,0cm/kN023,013501

3,309FP 2

s

rp

1/11/2013

12

23

5050

50.5

140.595.5

24

%28,00028,0

6,1985213,1*50

455,140121112142

hdGA

b

69,028,00,13,13,1 a1

MPa386,08,069,07,07,0 a1

pa17,0

MPa23,0386,0 Nije potrebno ojaanje

a1 3,1

1/11/2013

13

25

ZADATAK II-1Izvriti dimenzionisanje temelja samca ispod AB stuba.

Vertikalna sila u stubu Ng=500 kN Np=100 kNHg=80 kNMg=160 kNm Mp=120 kNm

Dimenzije stuba b/d=50/50 cmDoputeno optereenje tla z,dop=300 kN/m

2

Zapreminska teina tla =18 kN/m3

Dubina fundiranja Df=1,10 mMarka betona MB30Vrsta armature RA 400/500k=L/B=1,5

II. Ekscentrino pritisnut temelj samac od armiranog betona

26

Df

L

ht

b

d

B

1/11/2013

14

27

1.1 Odreivanje osnove temelja B/L

5.1BL

k Optereenje je jednoosno pa se moe uzetimanja irina od duine temelja

0M6BkPDBk fbdop32

03286B5,160010,12585,0300B5,1 32

kN600100500NNNP pg

kNm3286,080120160hHMMM tgpg

Kubna jednaina

01968B900B41,622 3

016,3B45,1B3

28

Reavanje kubne jednaine

016,3B45,1B3

Reenja kubne jednaina u ovom obliku (nema lana B2)su take u kojima se seku dve krive linije:-Kubne jednaine y=B3

-Prave y=1,45B+3,16

Postupak reavanja:Nacrtamo dijagram za kubnu jednainu y=B3

Na istom dijagramu nacrtamo pravu y=1,45B+3,16

Pozitivna presena taka je reenje kubne jednaine,odnosno irina temelja B

16,3B45,1B3

1/11/2013

15

29

1.79

016,3B45,1B3

Vrednost B je izmeu 1.7 i 1.8

Zamenimo vrednost B u kubnujednainu

712.016,37,145,17,1 3

062,016,38,145,18,1 3

Vidimo da za B=1,7 dobijamo negativanRezultat, a za 1,8 pozitivan. Znai taanrezultat je izmeu ta dva brojaProverimo sada za 1,75

338,016,375,145,175,1 3

1,75B1,80Usvojeno B=1,80m

30

Usvojeno B/L=1,80/2,7m

m70,280.1*5.1BkL

110 50 110270

6550

6518

060

50

1/11/2013

16

1.2 Odreivanje napona u nivou temeljne spojnice

kNm2086,080160hHMM tggg

11,9588,1027,28,1

20867,28,1

500

LB

M6

LB

N22

gg2,1,g

21,g m/kN0,19811,9588,102

22,g m/kN77,711,9588,102

86,5458,207,28,1

12067,28,1

100

LB

M

LB

N22

pp2,1,p

21,p m/kN44,7586,5458,20

22,p m/kN28,3486,5458,20

32

270

110 50 110

1/11/2013

17

33

kNm5,241

2208

85,07,2500

2

M

8

dLNM ggIIg

kNm50,87

2120

85,07,2100

2

M

8

dLNM ppIIp

kNm25,81

85,08,1500

8

bBNM gIIIIg

kNm25,16

85,08,1100

8

bBNM pIIIIp

1.3 Odreivanje statikih uticaja

34

kN56,18065,07,22

77,7198T IVIVg

kN32,31580,110,1

25,120198

T IIIIIIg

160

110 50 110

1/11/2013

18

35

110 50 110

160

kN12,3665,07,22

28,3444,75T IVIVp

kN12,10580,110,1

274,3044,75

T IIIIIIp

36

cm55cm93,3811,01809,0

73,693b9,0

Th

r

u

1.4 Odreivanje visine temelja ht

Usvojena visina temelja ht=60cm h=55cm

kN73,69312,1058,132,3156,1T8,1T6,1T pgu

1.5 Dimenzionisanje temelja

Presek I-I

22

vt

ua cm00,34405585,0

109,543h85,0

MA

kNm9,5435,878,15,2416,1Mu

1/11/2013

19

37

Presek II-II

22

vt

ua cm52,8405585,0

1025,159h85,0

MA

kNm25,15925,168,125,816,1Mu

-usvajanje armature

Presek I-I

-usvojeno 6R19 sa razmakom ipki 45/5=9cm

Br.ipki n=17,0/2,84=5,98

2a cm00,34A

Polovinu armature smetamo u srednju etvrtinu temelja irine180/4=45cm, a to je: 17 cm2-usvojeno R19 sa Aa1=2,84 cm2

38

-usvojeno 8R12 sa razmakom ipki 67,5/7=9,6cm

Br.ipki n=8,5/1,13=7,52

Polovinu armature smetamo na krajeve i to u irini(180-45)/2=67,5cm, a to je: 17/2=8,5 cm2-usvojeno R12 saAa1=1.13 cm2

Presek II-II

-usvojeno 4R12 sa razmakom ipki 67,5/3=22,5cmBr.ipki n=4,26/1,13=3,78

2a cm52,8A

Polovinu armature smetamo u srednju etvrtinu temelja irine270/4=67,5cm, a to je: 4,26 cm2-usvojeno R12 sa Aa1=1,13 cm2

-usvojeno 5R12 sa razmakom ipki priblino 20cm

Br.ipki n=2,13/1,13=1,88

Polovinu armature smetamo na krajeve i to u irini(270-67,5)/2=101,5cm, a to je: 4,26/2=2,13 cm2-usvojeno R12sa Aa1=1.13 cm2

1/11/2013

20

39

110 50 110

0,375L 0,25L 0,375L

0,37

5B0,

25B

0,37

5B

67.5

4567

.5

101.5 67.5 101.5

40

1.6 Kontrola temelja na proboj

bsrr FFP s

rp F

P

Gde su:p napon probijanjaPr sila probijanjaFs povrina omotaa zarubljene kupeN Ukupna sila u stubuFb povrina baze zarubljene kupesr pritisak na tlo od ukupne sile u stubu

56.5

166.5

111.5

166.5

270

180

55

56.5

166.5111.5

1/11/2013

21

41

cm5,565013,1dc

56.5

166.5

111.5

166.5

270

180

55

56.5

166.5111.5

cm5,111555,56hdd cs

cm5,1665525,56h2dd cb 222

bb cm217624/5,1664/dF

42

MPa17,0cm/kN017,019256

87,330FP 2

s

rp

2ss cm19256555,111hdF

2cm48600270180LBF

21,pg m/kN44,27344,75198

Napon u tlu usled stalnog i povremenog optereenja

22,pg m/kN52,2628,3477,7

2sr m/kN46,1232/)52,2644,273(

kN87,33018,286,446,123FFP bsrr

1/11/2013

22

43

56.5

166.5111.5

44

%25,00025,0

2875484,2613,148

555,16619R612R242

hdRA

b

845,025,03,13,13,1 a1

MPa47,08,0845,07,07,0 a1

pa17,0

MPa17,047,0 Nije potrebno ojaanje

a1 3,1

1/11/2013

23

45

1.7 Kontrola napona u nivou temeljne spojnice

Da bi dobili ukupan napon u nivou temeljne spojnice potrebno jeda na ve izraunati napon od stalnog i povremenog optereenjaDodamo napon od teine stope i tla iznad stopeAnaliza optereenja:Optereenje od tla iznad stope 1,82,70,518,0 = 43,74 kNSopstvena teina stope 1,82,70,625,0 = 72,90 kNUkupno optereenje V = 116,64 kN

Dodatni napon je centrian i iznosi 2m/kN247,28,1

64,116BV

21 m/kN44,2972444,273

22 m/kN52,22452,26

Ukupan napon je:

Documents

temelji samci