Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu

Stalno opterećenje (osnovno)Od obloga (površinsko - po osnovi odnosno fasadi)

- sopstvena težina krovnog pokrivača gkp= 0.40 KN/m2

-sopstvena težina krovne obloge gfo=

0.50KN/m2

Od konstrukcije po krovu (površinsko - po osnovi)- sopstvena težina rožnjača gkr= 0.10 KN/m2

- sopstvena težina spregova i instalacija gks= 0.05 KN/m2

- sopstvena težina glavnih vezača - rigli ggv= 0.15 KN/m2

Od konstrukcije fasada (površinsko - po fasadi)- sopstvena težina fasadnih rigli gfr= 0.10 KN/m2

- sopstvena težina fasadnih stubova gfs= 0.00 kN/m2

- sopstvena težina spregova i instalacija gfs= 0.05 KN/m2

-sopstvena težina glavnih vezača - stubova ggs=

0.25KN/m2

Od nosača dizalice (linijsko - po nosaču dizalice)

-sopstvena težina nosača dizalice sa šinom gnd= 1.70 KN/m

-sopstvena težina dela sprega za bočne udare gbu= 0.30 KN/mOpterećenje od snega (osnovno)

- sneg s= 1.00 KN/m2

Korisno opterećenje od mostnih dizalica (osnovno)Usvaja se mostna dizalica tip Ivo Lola Ribar SEMD2K1-UP sa sledećim karakteristikama

Q= 50 kN A= 14 m P1L,max/P1D,min= 42/16 kNL= 3700 mm E=F= 950 mm P2L,max/P2D,min= 45/18 kN

Koeficijent udara i izravnanja (za noseću konstrukciju)j= 1.3 y= 1.1

Opterećenje od vetra (dopunsko)

-lokacija: Novi Sadkt= 1.0r= 1.225 kg/m3

v= 35.0 m/s-objekat: industrijski kt= 1.0-teren: Ravan Sz= 1.0

-kategorija terena:B h<10,0m Kz

2= 1.0-dinamički koef.: Gz= 2.0-Koeficijenti sile (koef. pritiska ili oblika)

Za krov Za zidovevetar spolja Cpe,max= -0.5 Cpe,max= 0.9

Cpe,min= -0.6 Cpe,min= -0.5vetar iznutra Cpi,max= 0.2 Cpi,max= 0.2

Cpi,min= -0.2 Cpi,min= -0.2

Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu)

qm,T,z=0,5*r*(vm,50,10*kt*kT)*10-3*Sz2*Kz

2= 0.75 kN/m2

Aerodinamički pritisak vetra

qg,T,z=qm,T,z*Gz= 1.50 KN/m2

Opterećenje vetrom - računa se za svaku pojedinačnu situacijuw= qg,T,z*C*AOpterećenje bočnim udarima (dopunsko)

Pbu,1= P1,max/10= 4.2 kNPbu,2= P2,max/10= 4.5 kN

Opterećenje od kočenja (dopunsko)Pk=(P1,max+P2,max)/7= 12.43 kNAnaliza mogućnosti alternativnog krovnog opterećenja (odizanja krova)

-minimalno stabilizirajuće dejstvo

min qna dole= 0.50 KN/m2-od rožnjača i krovnog pokrivača

- maksimalno destabilizirajuće dejstvo

max qna gore=qg,T,z(Cpe,min-Cpi,max)= -1.20

kN/m2 > 0.50

stoga postoji opasnosti od alternativnog opterećenja krova

Opterećenje od temperaturnih promena (dopunsko)usvaja se Dt=+- 15 oC

Opterećenje od neravnomernog sleganja (izuzetno)usvaja se Ds= 10 mm

j=+- 0.2 oC

Opterećenje od seizmičkih uticaja (izuzetno)- kategorija objekta Ko= 1.00- lokalni uslovi tla II Kd= 1.00- zona seizmičnosti VIII Ks= 0.05

- koeficijent duktilnostiza poprečni pravac Kp= 1.00za podužni pravac Kp= 1.30

- ukupan koeficijent seizmičnosti

K=Ko * Kd * Ks * Kp

za poprečni pravac K1= 0.05za podužni pravac K2= 0.065

- merodavna masa objekta u nivou krova (venca)(ukupna masa svedena po kvadratu osnove krova)

mk=(gkp+gkr+gks+ggv+s)+2*(h/2)(gfo+gfr+gfs+ggs+(gnd+gbu)/h)/B= 2.20 kN/m2

Seizmičke sile u poprečnom pravcuS1=K1*mk*(B/2)*l= 5.27 kN

Seizmičke sile u podužnom pravcu

S2=K2*mk*(B/2)*(n*l)/2= 17.14 kN

Merodavne reakcije kranskih staza na konzole glavnog nosača

Udeo u pritiscima po točku samo od teretaP1L,Q=P2L,Q=0,5*Q*(A-E)/A = 23.30 kNP1D,Q=P2D,Q=0,5*Q*E/A = 1.70 kNOdredjivanje P1D,odg/P2D,odg

P1D,odg=P1D,min+P1D,Q= 17.70 kNP2D,odg=P2D,min+P2D,Q= 19.70 kNMerodavno opterećenje na konzole nosačaRmax= P1,max* 0.383 +P2,max * 1Rodg= P1,odg* 0.383 +P2,odg * 1Rmax= 61.10 kN    Rodg= 26.48 kN

Analiza merodavnosti opterećenja od seizmičkih uticaja

grubo svodjenje poprečnog vetra na ekvivalentne sile u vrhu stubaW1=qg,T,z*Cpe,max*l*(h/2)= 28.36 kN pritisakW2=qg,T,z*Cpe,min*l*(h/2)= -15.76 kN zatezanje

grubo svodjenje podužnog vetra na ekvivalentne sile u vrhovima vertikalnih spregova u podužnim zidovima

W3=qg,T,z*(Cpe,max-Cpe,min)*(B/2)*hmax/2= 65.55 kN

Poprečni pravac (glavni vezač)koeficijenti sigurnostikombinacija sa vetrom (II slučaj opterećenja) uII= 1.33kombinacija sa seizmikom uIII= 1.20(III slučaj opterećenja)2*S1/(W1+W2)= 0.239 < 1.108 = uII/uIII

seizmika nije merodavna

Podužni pravac pravac (vertikalni spreg u podužnom zidu)koeficijenti sigurnostikombinacija sa vetrom (I slučaj opterećenja) uI= 1.50kombinacija sa seizmikom uIII= 1.20(III slučaj opterećenja)

S2/W3 = 0.26142 < 1.25 = uI/uIII

seizmika nije merodavna

Na osnovu gornjeg proračuna zaključujem da seizmika nije merodavnatako da se seizmički uticaji mogu zanemariti pri analizi opterećenjai dimenzionisanju noseće čelične konstrukije