ANALIZA OPTERECENJA 200-za statiku.xls

STATI^KI PRORAÛN

Sportska hala

dužina L (m) širina B (m) raster l (m) raster l1(m)

42.00 20.00 4.00 5.00Nagib krovne ravni: 10.20 °

0.178 rad0.177

0.984 0.969

1 Krovni pokriva~ 0.25 kN/m2Spregovi i instalacije 0.05 kN/m2

Fasadni zidovi-paneli 0.25 kN/m2Fasadni zidovi-opeka 4.00 kN/m2Sop. teìna nose}eg sistema- ra~una direktno program Tower

2 Sneg /S/ 0.75 kN/m2

3 VetarLokacija: Podgorica kt= 1.00

r = 1.225 kg/m3v = 30.00 m/s

Objekat: skladiste 1.00Teren: ravan Sz = 1.00

Kategorija terena: C ; h<10m 1.00

Dinami~ki koeficijenat: Gz = 2.50 (Obloga i sek.konstr.)Gz = 2.00 (Noseci sistem i ankeri)Gz = 1.40 (Temelji)

Osrednji aerodinami~ki pritisak vetra: 0.55 kN/m2

Aerodinami~ki pritisak vetra: 1.103

Optere}enje vetrom

C-koeficijenti pritiska/sisanja/0.7 0.40.2 0.2

0.9 0.2 0.2 0.5 0.5 0.2 0.2W1

0.2 0.20.7 0.9

W2

0.6 0.5 0.5 0.5

0.2 0.20.9 0.2 0.2 0.5 0.5 0.2 0.2

I) ANALIZA OPTERE]ENJA

ß =18%= ß =

SIN ß=

COS ß= ; COS2 ß=

kT =

Kz2=

qm,T,z=

qg,T,z=qm,T,z*G(kN/m2)=

w = qg,T,z *C*A

W1

W2

4 Optere}enje od seizmi~kih uticaja:Kategorija objekta: Ko = 1.00

Lokalni uslovi tla - II kategorija: Kd = 1.00Zona seizmi~nosti - VIII : Ks = 0.05

Koeficijenat duktilnosti: Kp = 1.00Ukupan koeficijenat seizmi~nosti: K=Ko*Kd*Ks*Kp= 0.05

Razmak oslonaca(ro`nja~a)po kosini: E(m) = 2.47gp+S (kN/m2)= 1.00

Maksimalno dejstvo vetra na krovne panele: qw(kN/m2)= 1.10

Usvojen krovni pokriva~: Samonose}i krovni panel od profilisanog lima d=100mm, sa izolacijom.

Razmak oslonaca(stubova)po kosini: l(m) = 5.20

Maksimalno dejstvo vetra na fasadne panele: qw(kN/m2)= 1.52

Usvojena fasadna obloga: Samonose}i zidni panel od profilisanog lima d=100mm, sa izolacijom, preko 2 polja.

10.0% RAZMAK RO@NJAÂ( horiz.): E =

Analiza optere}enja:1 Sopst.te`.krovnog pokr. 2 Sopst.te`. ro`nja~e

E(m) = 2.503 Sneg /S/

4 Vetar

Merodavan I sl.optere}enjaKomponentalna optere}enja:

g= 0.89 kN/m'S = 2.46 kN/m'

wmin= -1.65 kN/m'qx(g,s)= 3.33 kN/m'qy(g,s)= 0.60 kN/m'

qx(w)max= -1.65 kN/m'qx(w)min= -0.83 kN/m'

Stati~ki sistem ro`nja~a - prosta greda USVOJENO: 140.100.4

Wx= 73.36 cm35.25 Wy= 61.03 cm3

A B I x= 422.19 cm4

II/ KROVNI POKRIVA^ I FASADNA OBLOGA

III) RO@NJAÊ

IIIa)-Me|uroznjaca - POS R

wmin=C*qg,T,z=wmax=C*qg,T,z=

HOP o

I y= 176.6 cm4maxð1= 19.03 KN/cm2 <16KN/cm2(~elik S 235)

Momenat sav. pri osn.optere}enju: Ugib: fdop=L/200= 2.63 cmMx= 11.48 KNm fx= 3.72 cmMy= 2.06 KNm fy= 1.60 cm

fstv= 4.05 cm

10.0% RAZMAK RO@NJAÂ( horiz.): E =

Analiza optere}enja:1 Sopst.te`.krovnog pokr. 2 Sopst.te`. ro`nja~e

E(m) = 2.043 Sneg /S/

4 Vetar

Merodavan I sl.optere}enjaKomponentalna optere}enja:

g= 0.96 kN/m'S = 1.85 kN/m'

wmin= -1.35 kN/m'qx(g,s)= 1.14 kN/m'

broj međurožnjača do slemena n= 5qy(g,s)= 2.05 kN/m'

qx(w)max= -1.35 kN/m'qx(w)min= -0.67 kN/m'

Stati~ki sistem ro`nja~a - prosta greda USVOJENO: 140.80.3,5

Wx= 53.99 cm34.72 Wy= 39.66 cm3

A B I x= 377.94 cm4I y= 158.65 cm4

maxð1= 20.25 KN/cm2 <16KN/cm2(~elik S 235)Momenat sav. pri osn.optere}enju: Ugib: fdop=L/200= 2.36 cm

Mx= 3.17 KNm fx= 0.93 cmMy= 5.70 KNm fy= 3.97 cm

fstv= 4.08 cm

IIIb)-Vencanica - POS Ra

wmin=C*qg,T,z=wmax=C*qg,T,z=

HOP o

Raspon glavnog veza~a: L= 20.00 mOsovinski razmak glavnih veza~a: l= 4.80 m

Osovinski razmak ro`nja~a(horiz): E= 2.00 m

Nagib krovne ravni: 10.20 °0.178 rad.0.177

0.984 0.969

Koncentrisana optere}enja gornjeg pojasa veza~a:1/ Stalno optere}enje :

Krovni pokriva~ 0.25 kN/m2Spregovi i instalacije 0.05 kN/m2Ro`nja~e 0.10 kN/m2Stalno optere}enje po m2 hale 0.40 kN/m2(Sop.teìnu veza~a program uzima u obzir)

^vorno: G=g*l*E/cosß= 3.86 kNG/2= 1.93 kN

2/ Sneg S = 1.00 KN/m2

^vorno: S=s*l*E= 9.60 kNS/2= 4.80 kN

3/ Vetar /rigla/ 0.55 kN/m2Aerodinami~ki pritisak vetra: 1.10 kN/m2

Vetar spolja - levo:^vorno: -6.35 kN

-3.18 kN

Wu= -2.12 kN-1.06 kN

Wu= 2.12 kN1.06 kN

3a/ Vetar /stubovi/osnovno dejstvo : 1.10 kN/m2

Vetar spolja - levo:Wl= 4.76 kN/m'

Wd= -2.65 kN/m'

IVa) RE[ETKASTI KROVNI NOSA^ - POS GN

ß =18%= ß =

SIN ß=

COS ß= ; COS2 ß=

qm,T,z=qg,T,z=qm,T,z*C=

Wmax=Wmax/2=

Wu/2=

Wu/2=

qm,T,z=

Wmaxu= 1.06 kN/m'Wminu= -1.06 kN/m'

Raspon glavnog veza~a: L= 20.00 mOsovinski razmak glavnih veza~a: l= 4.80 m

Osovinski razmak ro`nja~a(horiz): E= 2.00 m

Nagib krovne ravni: 10.20 °0.178 rad.0.177

0.984 0.969

Koncentrisana optere}enja gornjeg pojasa veza~a:1/ Stalno optere}enje :

Krovni pokriva~ 0.25 kN/m2Spregovi i instalacije 0.05 kN/m2Ro`nja~e 0.10 kN/m2Stalno optere}enje po m2 hale 0.40 kN/m2(Sop.teìnu veza~a program uzima u obzir)

^vorno: G=g*l*E/cosß= 3.86 kNG/2= 1.93 kN

2/ Sneg S = 1.00 KN/m2

^vorno: S=s*l*E= 9.60 kNS/2= 4.80 kN

3/ Vetar /rigla/ Merodavan I sl.optere}enjakN/m2Aerodinami~ki pritisak vetra: 0.77 kN/m2

Vetar spolja - levo:^vorno: -4.45 kN

-2.22 kN

Wu= -1.48 kN-0.74 kN

Wu= 1.48 kN0.74 kN

3a/ Vetar /stubovi/osnovno dejstvo : 0.77 kN/m2

IVb) RE[ETKASTI KROVNI NOSA^ - POS GN ZA TEMELJE

ß =10%= ß =

SIN ß=

COS ß= ; COS2 ß=

qm,T,z=qg,T,z=qm,T,z*C=

Wmax=Wmax/2=

Wu/2=

Wu/2=

qm,T,z=

Vetar spolja - levo:Wl= 3.33 kN/m'

Wd= -1.85 kN/m'

Wmaxu= 0.74 kN/m'Wminu= -0.74 kN/m'

Bg;Bs

V) POS S2-FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

H1 B analiza optere}enja:P1 1.5 1 poklapa~a-stalno opt. Bg= 9.67

H2 2 poklapa~a-sneg Bs= 7.043 fasadne grede P1= 20.60

2.8 P2= 40.23P2 P3= 37.33

H3 4 pritisak vetra H1= 6.29h=8,40m c=0.9+0.2 1.10 H2= 11.76

1.10 kN/m2 H3= 17.013.85

P3(Sop.teìnu program uzima u obzir)

0.25E

Bg;BsH1 B analiza optere}enja:

P1 1.5 1 poklapa~a-stalno opt. Bg= 9.67H2 2 poklapa~a-sneg Bs= 7.04

3 fasadne grede P1= 20.602.8 P2= 40.23

P2 P3= 37.33H3 4 pritisak vetra H1= 6.29

h=8,40m c=0.9+0.2 1.10 H2= 11.761.10 kN/m2 H3= 17.01

3.85P3

0.25E

(Sop.teìnu program uzima u obzir)

qg,T,z=qm,T,z*C=

V) POS S2-FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

qg,T,z=qm,T,z*C=

(MB 30; RA 400/500)TEMELJ JE OD ARMIRANOG BETONA MB30.POVEZAN JE ARMIRANOBETONSKIMVEZNIM GREDAMA SA SUSEDNIM TEMELJIMA .KONTROLISAN JE ZA NOSIVOSTTLA OD 0.19 MPa.

Karakteristike temelja: Vvisina stope: Ht= 50 cm M{irina stope: Bt= 140 cm H

duìna stope: Dt= 250 cmDfun.= 120 cm hts

DfHt

Uticaji Ts 1 Bt / DtVmin (kN) 32.84Hodg(kN) 37.87Modg(kNm) 121.34St.tem.stuba 0.00Vezne grede 95.00Pod 5.00Nasip 44.49St.stope 43.75

KONTROLA TEMELJA SAMCA Ts1

Uticaji u temeljnoj spojnici:V = 221.08 kNH = 37.87 kNM = 140.28 kNm

Geometrijske karakteristike stope:A= 3.50 m2W= 1.46 m3

Naponi u temeljnoj spojnici: -33.02 kN/m2V/F±M/W=

159.36 kN/m2e=M/N= 0.63 m

c=Dt/2-e= 0.62 m3c= 1.85 m

0.17 Mpa 171.04 kN/m20.13 Mpa 55.26 kN/m2

Armatura temelja: M= 200.15 kNm q1= 144.40 kN/m2Mu= 330.25 kNm qsr= 28.61 kN/m2k = 4.296

µ = 5.713Aa= 12.60 cm2

USVOJENO:armatura stope temeljaAax= (podu`na)Aay= (popre~na)

(MB 30; RA 400/500)TEMELJ JE OD ARMIRANOG BETONA MB30.POVEZAN JE ARMIRANOBETONSKIMVEZNIM GREDAMA SA SUSEDNIM TEMELJIMA .KONTROLISAN JE ZA NOSIVOSTTLA OD 0.19 MPa.

Karakteristike temelja: Vvisina stope: Ht= 50 cm M{irina stope: Bt= 140 cm H

duìna stope: Dt= 250 cmDfun.= 120 cm hts

DfHt

Uticaji Ts 1 Bt / DtVmax (kN) 82.84Hodg(kN) 38.03Modg(kNm) 122.54St.tem.stuba 0.00

s=

maxs1= maxs1=maxsz= ssr=

RF 14/15cmRF 12/15cm

KONTROLA TEMELJA SAMCA Ts1

Vezne grede 139.75Pod 5.00Nasip 44.49St.stope 43.75Uticaji u temeljnoj spojnici:

V = 315.83 kNH = 38.03 kNM = 160.57 kNm

Geometrijske karakteristike stope:A= 3.50 m2W= 1.46 m3

Naponi u temeljnoj spojnici: -19.87 kN/m2V/F±M/W=

200.34 kN/m2e=M/N= 0.51 m

c=Dt/2-e= 0.74 m3c= 2.22 m

0.20 Mpa 202.80 kN/m20.15 Mpa 88.86 kN/m2

Armatura temelja: M= 263.36 kNmMu= 434.54 kNmk = 3.745

µ = 7.638Aa= 16.84 cm2

USVOJENO:armatura stope temeljaAax= (podu`na)Aay= (popre~na)

VIII) SPREGOVI

s=

maxs1= maxs1=maxsz= ssr=

RF 19/15cmRF 12/15cm

VIIIa) POPRECNI KROVNI SPREG - POS HSp

P3 P2 P1 P1

5.00

A

Av2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

20.00P1 = 8.10 kN

L dij= 5.59 m P2 = 7.45 kN 0.447 P3 = 4.55 kN 0.894 Av=Bv= 20.10 kN

A= 3.74 cm2 Dmax= 17.39 kN 4.65 kN/cm2 <16kN/cm2 USVOJENO: HOP L 50x50x4

Potreban broj zavrtnjeva za vezu sa ~vornim limom: n= 1.1 kom Usvojeno 2 M12

VIIIb) PODU@NI KROVNI SPREG -POS HSp1

USVOJENO: HOP L 50x50x4Potreban broj zavrtnjeva za vezu sa ~vornim limom: n=

VIIIc) VERTIKALNI KROVNI SPREG -POS KSp(U OSAMA C i D- celom duìnom objekta)


VIIIc)VERTIKALNI SPREG U PODU@NOM ZIDU POS VSpH1 R H1= 20.10

R= 13.26L dij= 8.96

0.5580.830

Dmax= 59.75

USVOJENO:7.43 GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

Ax = Ay = Az = Iz = Iy =

A= 13.55.00 m 4.43

2.3 kom Usvojeno 3M12

SIN ß= COS ß=

s =

SIN ß= COS ß=

s =

Potreban broj zavrtnjeva za vezu sa ~vornim limom: n ≥Debljina ~vornog lima: d

y

z

VIIId)VERTIKALNI SPREG U KALKANSKOM ZIDU POS VSp 1

SPREG U OSI "6"


VIIIf)VERTIKALNI SPREG U KALKANSKOM ZIDU POS VSp 2

SPREG U OSI "1"

USVOJENO:Potreban broj zavrtnjeva za vezu sa ~vornim limom: n=

HOP □ 60x60x4

2.50 5.00 5.00 5.00 2.50A B C D F G

Ag= Gg= 1.76 kN 1/ Stalno optere}enje :Bg= Fg= 5.37 kN Krovni pokriva~Cg= Dg= 5.93 kN Spregovi i instalacijeAs= Gs= 3.62 kN Ro`nja~e Bs= Fs= 10.12 kN Pg =Cs= Ds= 11.26 kN Pg/2 =

(Sop.teìnu program uzima u obzir)Mmax= 6.73 kNm 2/ Sneg Ps =

Ps/2 =

USVOJENO: HEA 160

Bg;BsP1 B analiza optere}enja:

H1 1 poklapa~a-stalno opt. Bg= 5.372 poklapa~a-sneg Bs= 10.12

P2 2.25 3 fasadne rigle P1= 1.70H2 P2= 5.50

h=7,88m P3= 2.40P3 2.25 4 pritisak vetra H1= 3.40

c=0.9+0.2 1.10 H2= 4.22H3 wo=0,45 kN/m2 H3= 4.70

2.75 (Sop.teìnu program uzima u obzir)E

USVOJENO: 2 180Ex = 4.90 kNEy = 28.70 kNBx = 7.45 kN

Mmax= 15.14 kNm

Cg;Cs analiza optere}enja:P1 B 1 poklapa~a-stalno opt. Cg= 5.93

H1 2 poklapa~a-sneg Cs= 11.263 fasadne rigle P1= 2.75

M P2 2.25 P2= 6.75

V) POS GN 1-POKLAPAÂ KALKANSKOG ZIDA

VI) POS S2-FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

VII) POS S3-FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

H2 P3= 3.20h=8,40m 4 pritisak vetra H1= 5.50

P3 2.25 c=0.9+0.2 1.10 H2= 5.63wo=0,45 kN/m2 H3= 6.25

H3 (Sop.teìnu program uzima u obzir)2.75 5 Konzola nadstre{nice Ag= 1.67

E As = 3.94Aw= -2.61

Mmax= -5,459

USVOJENO: 2 180

IX) FASADNE RIGLE

IXa) POS Rg - FASADNA RIGLA

Analiza optere}enja:1)Sop.teìna rigle 0.152)Fasadna obloga g= 2.25x0.2= 0.45

q q= 0.603)Vetar G = 2.50

A w B 0.221 kN/m25.00 0.553 kN/m2

y w=w= 1.37

x xUSVOJENO: HOP 100x100x5

yIx= 261.769 cm4

Ay=By= 1.50 KN Wx= 52.534 cm3Ax= Bx= 3.42 KN Iy= 261.769 cm4

Mx= 1.88 kNm Wy= 52.354 cm3My= 4.27 kNm kontrola napona: max = 11.716

kontrola ugiba: max fx= 0.009max fy= 0.020max f= 0.022fdop = 0.017

IXb) POS Rg1 - FASADNA RIGLA

Analiza optere}enja:1)Sop.teìna rigle 0.152)Klizna vrata 2.253)Fasadna obloga g= 1,2x0.2= 0.24

q q= 2.644)Vetar G = 2.50

A w B 0.221 kN/m25.00 0.553 kN/m2

y w=w= 2.22

x x USVOJENO: HOP 200x100x5

y Ix= 1438.5 cm4Ay=By= 6.60 KN Wx= 143.82 cm3

qm,T,z=wo=qg,T,z=

qg,T,z *C

qm,T,z=wo=qg,T,z=

qg,T,z *C

Ax= Bx= 5.55 KN Iy= 487.6 cm4Mx= 8.25 kNm Wy= 97.52 cm3My= 6.93 kNm kontrola napona: max = 13.280

kontrola ugiba: max fx= 0.007max fy= 0.018max f= 0.019fdop = 0.017

IXc) POS Rg2 - FASADNA RIGLA

USVOJENO: HOP 100x60x5

TAVANICA

USVAJA SE POLUMONTA@NA TAVANICA "LMT". TAVANICA SE SASTOJI OD GREDICA /NOSAÂ/NA RAZMAKU OD B=40cm / izme|u kojih se postavljaju blokovi ispune dimenzija 28x25x16cm /I ARMIRANO BETONSKE PLOÊ /dpl = 4cm, MB 20 / LIVENE NA LICU MESTA /Huk = 20cm/.

DODATNA ARMATURA Aa2 JE REBRASTA RA 400/500/prema prora~unu/.A.B. PLOÂ ARMIRA SE U POLOVINI VISINE MRE@OM Aam =Q 131 (MAG 500/560).TAVANICE RASPONA Lo > 4m, OJAÂVAJU SE PO SREDINI REBROM ZA UKRU]ENJE b/d=15/20cm,

lo = qu 1) Podna konstrukcija

2) LMT konstrukcija A B 3) Plafon

L = 2.46 g=4) Korisno p=

qu = 9.74 KN/m' q=Au=Bu= 11.97 kN/m' maxMu=

za jednu gredicu: Aa =Ag = 5.41 kN/m' Aa1 =

POS 1 + / KONSTRUKCIJA IZNAD PRIZEMLJA /

OSNOVNA ARMATURA GREDICA JE VARENA ÊLI^NA RE[ETKA (7/7/4) Aa1 =2

ARMIRANIM SA ±2RF10 .(Za raspone preko 5m zadati nadvi{enje L/300).

POS 1- LMT 40 , d =16+4= 20cm , MB 30 ,

2F7 (GA 500/560)

Bg = 5.41 kN/m' Aa2 = ÷Ap=Bp= 1.84 kN/m' Aam= Q 131 (MA 500/560)





za jednu gredicu: Aa =Ag = 9.36 kN/m' Aa1 =Bg = 9.36 kN/m' Aa2 =

Ap=Bp= 3.12 kN/m' Aam= Q 131 (MA 500/560)






Ap=Bp= 3.58 kN/m' Aam= Q 131 (MA 500/560)






Ap=Bp= 3.78 kN/m' Aam= Q 131 (MA 500/560)

POS 2 - LMT 40 , d =16+4= 20cm , MB 30 ,

2F7 (GA 500/560)1RF10 (RA 400/500)

POS 3 - LMT 40 , d =16+4= 20cm , MB 30 ,

2F7 (GA 500/560)1RF12 (RA 400/500)

POS 4 - LMT 40 , d =16+4= 20cm , MB 30 ,

2F7 (GA 500/560)1RF12 (RA 400/500)

DIMENZIONISANJE A.B. GREDA /G 1+/

b =lo = 4.54 m d =

quAnaliza optere}enja:

A B 1) Sopst. teìnaL = 4.77 2) POS 1 g=

p=g=p=

qu =

USVOJENO: Aa =uz =

POS 110

2055

25

20 20

b =

G 1 - A.B. greda(nadprozornik) , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

4 F 8

2R F 122R F 12uz F6/20

G 2 - A.B. greda , MB 30, RA 400/500,

lo = 2.94 m d =

quAnaliza optere}enja:

A B 1) Sopst. teìnaL = 3.09 2) Ograda g=

p=Ag=Bg= 4.17 kN g=Ap=Bp= 1.54 kN p=Au=Bu= 9.45 kN qu =

POS 1 USVOJENO: Aa =10 uz =

2050

20

20

G3L : b =G3L: lo = 2.10 m G3L: d =G3D: lo = 1.10 m G3D: b =

G3D: d =

qu PuAnaliza optere}enja:

A B 1) Sopst. teìnaL = 2.21 1.10 2) POS 1 g=

p=3) Ograda g=

p=Au= 11.20 kN g=Bu= 61.93 kN p=

max 0.33 MPa <1,10 MPa qu =4) G 2 Ag=

Ap=PRESEK G3D Pu=POS 1

10

20 USVOJENO: Aa =50

20

20

PRESEK G3L

2R F 12

2 F 8

uz F6/202R F 12

G 3 - A.B. greda sa prepustom , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

2 F 8

uz F6/202R F 12

2R F 12

POS 110

2055

25

20 20

G4L : b =G3L: lo = 2.10 m G4L: d =G3D: lo = 1.10 m G4D: b =

G4D: d =

qu qu1 PuAnaliza optere}enja:

A B 1) Sopst. teìnaL = 2.21 1.10 2) POS 1 g=

p=3) POS 2 g=

p=Au= 28.10 kN 4) Stepenice g=Bu= 91.82 kN p=

max 0.81 MPa <1,10 MPa g=p=

qu =USVOJENO qu1 =

PRESEK U POLJU A-B : 5) G 2 Ag=

USVOJENO: Gore Ap=

Dole Pu=

PRESEK NAD OSLONCEM B:

USVOJENO: Gore

4 F 8

4R F 122R F 12uz F6/20

G 4 - A.B. greda sa prepustom , MB 30, RA 400/500,

2RF 123RF 12U F6/20

3RF 12

Dole

PRESEK G4L

POS 2

40

20

PRESEK G4D

Naknadno izbetonirano

40

20

b =lo = 3.96 m d =

LMT

USVOJENO: Aa =20 uz =

20

b =lo = 4.54 m d =

LMT

USVOJENO: Aa =

2RF 12U F6/10

2R F 12

uz F6/203R F 12

2R F 12

uz F6/20uz F6/20 2R F 12

G 5 - AB skrivena vezna greda , MB 30, RA 400/500,

2R F 12uz F6

2R F 12

G 6 - AB skrivena vezna greda , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

20 uz =

20

b =lo = 2.90 m d =

PRESEK G7

POS 410


55

25

20

HORIZONTALNI SERKLA@I - MB 30 ; RA 400/500

b =lo = 4.54 m d =

LMT


20

uz F6

2R F 12

G 7 - AB greda - nadprozornik , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

2 F 8

uz F6/202R F 12

HS` 1 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12uz F6

2R F 12

b =lo = 4.54 m d =

LMT USVOJENO: Aa =10 uz =

3020

20

b =lo = 2.00 m d =


30

20

20

b =lo = 3.96 m d =


30

20

20

b =lo = 2.74 m d =

LMT


HS` 2 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 3 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 4 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 5 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12uz F6

20

b =lo = 2.74 m d =

LMT


20

b =lo = 3.96 m d =


30

20

20

b =lo = 2.74 m d =


30

20

20

b =lo = 3.80 m d =

2R F 12

HS` 6 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12uz F6

2R F 12

HS` 7 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 8 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 9 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,


30

20

20

b =lo = 3.10 m d =

LMT


20

b =lo = 3.10 m d =


30

20

20

b =lo = 3.80 m d =


30

20

20

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 10 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12uz F6

2R F 12

HS` 11 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

HS` 12 - AB serkla` , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

uz F6

2R F 12

b =lo = 4.80 m d =

PRESEK G7

LMT10


55

25

20

b =lo = 4.54 m d =

PRESEK G7

LMT10


55

25

20

b =lo = 4.54 m d =

LMT10

2055

25

20 20

b =lo = 4.80 m d =

LMT10

2055

25

HS` 13 - AB serkla` - nadprozornik , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

2 F 8

uz F6/202R F 12

HS` 14 - AB serkla` - nadvratnik , MB 30, RA 400/500,

2R F 12

2 F 8

uz F6/202R F 12


2R F 12

4 F 8

4R F 122R F 12uz F6/20


2R F 12

4 F 8

4R F 12

20 20

VERTIKALNI SERKLA@I - MB 30 ; RA 400/500 /VS`+/

VS`1

USVOJENO: RA 400/500 ; MB 30

40

20

VS`2

USVOJENO: RA 400/500 ; MB 20

20

20

2R F 12uz F6/20

2R F 14

2R F 14uz F8 /20

2R F 14

2R F 14

uz F8 /20

2R F 14

raster l1(m)

-lokacija: Novi Sad1.0

r= 1.225v= 26 m/s

-objekat: industrijski 1.0-teren: Ravan 1.0

-kategorija B h<10,0m 1.0-dinamički koef.: 2.0-Koeficijenti sile (koef. pritiska ili oblika)

Za krov Za zidovevetar spolja -0.5 0.9

-0.6 -0.5vetar iznutra 0.2 0.2

-0.2 -0.2

Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu)

0.75Aerodinamički pritisak vetra

1.50Opterećenje vetrom - računa se za svaku pojedinačnu situaciju

(Noseci sistem i ankeri)

(Obloga i sek.konstr.)1.378 kN/m2

Optere}enje vetrom

0.5zidovi: w1= c1*wo= 0.99 kN/m2

w2 = c2*wo= -0.55 kN/m2w5 = c5*wo= -0.22 kN/m3

krov : w3 = c3*wo = -0.66 kN/m2w4 = c4*wo = -0.55 kN/m2

tang.trenje wtr = c3*wo = 0.11 kN/m2R= 66.15 kN

0.5

kt=

kg/m3

kt=Sz=

Kz2=

Gz=

Cpe,max= Cpe,max=Cpe,min= Cpe,min=Cpi,max= Cpi,max=Cpi,min= Cpi,min=

qm,T,z=0,5*r*(vm,50,10*kt*kT)*10-3*Sz2*Kz

2= kN/m2

qg,T,z=qm,T,z*Gz= KN/m2

w= qg,T,z*C*A

qg,T,z=

Usvojen krovni pokriva~: Samonose}i krovni panel od profilisanog lima d=100mm, sa izolacijom.

Usvojena fasadna obloga: Samonose}i zidni panel od profilisanog lima d=100mm, sa izolacijom, preko 2 polja.

2.50 m

0.25 kN/m20.10 kN/m'

1.00 kN/m2

-0.66 kN/m2-0.33 kN/m2

w( spreg)= -11.72 kN

(osnova)(osnova) Ag=Bg= 2.32 ZA PROSTU GREDU VAZNO(upravno) As=Bs= 6.46 ODBI SOP.TEZINU ROZNJACE

Wpotr= 84.64 cm3

140.100.4 0,15 do 0,20LNastavljanje ro`nja~a vr{i se na 1,0m od oslonaca C i D, u polju BC tj. DE .Nastavak se vr{i ~eonim plo~ama i prednapregnutim vijcima M12 klase ~vrsto}e 10.9/Fp =0/Debljina ~eone plo~e:t=18mm (za ovaj primer 15mm)

<16KN/cm2(~elik S 235) 160130

Mxnast= 2.87 kNmMynast= 0.52 kNmZ = -D= 26.04 kN

Z1=Z/2= 13.02 kN ( <30,2kN)

USVOJENO: 160.80.3d(cm)= 0.3

t potr(cm) 1.27

2.04 m

0.25 kN/m20.13 kN/m'

0.75 kN/m2

-0.66 kN/m2-0.33 kN/m2

(osnova)(osnova)(upravno)

140.80.3,5

<16KN/cm2(~elik S 235)

HOP o

osnovaosnovaosnova

za glavni nose}i sistem

KOD KOMBINACIJA KOMBINUJEMO MAX KROV SA MAX STUBOVI I OBRNUTO!!!

osnovaosnovaosnova

za glavni nose}i sistem


kNkNkNkNkNkNkNkN

kNkNkNkNkNkNkNkN

hts= 50 cm OVDE SU TO DIMENZIJE VEZNE GREDEbts= 30 cmdts= 30 cm

3c

eT teì{te

Tssr

maxs1

OVO VAZI

NAPON ZA SIRINU TEMELJA 2c A NE Bt samo za silu V

e= 12.22 cm (razmak armature)

ZA MAX UTICAJE

hts= 50 cm OVDE SU TO DIMENZIJE VEZNE GREDEbts= 30 cmdts= 30 cm

maxsz=

3c

eT teì{te

T

NAPON ZA SIRINU TEMELJA 2c A NE Bt samo za silu V

e= 16.86 cm (razmak armature)

ssrmaxs1

maxsz=

P2 P3

B

Bv2.50

NOSIVOST VIJKA M12 NA SMICANJE: 21.5

16.2 (NOSIVOST PREMA PRITISKU PO OMOTACU RUPE)9,72=32,4*0,3

0,3 je debljina plocice zavarene za fi 12HOP L 50x50x4 (preporuka 0,5)

Usvojeno 2 M12

2 M12 kom

2 M12 kom

VIIIc)VERTIKALNI SPREG U PODU@NOM ZIDU POS VSpkN kN m

kN

[ 100GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

13.500 cm2 6.000 cm28.500 cm2 206.000 cm429.300 cm4

cm2 25.92 (Za ~vorni lim od 8mm)kN/cm2 <16kN/cm2

Usvojeno 3M128mmDebljina ~vornog lima: d ≥

VIIId)VERTIKALNI SPREG U KALKANSKOM ZIDU POS VSp 1

2 M12 kom

VIIIf)VERTIKALNI SPREG U KALKANSKOM ZIDU POS VSp 2

2 M12 kom

Krovni pokriva~Spregovi i instalacijeRo`nja~e

2.50 kN 1.25 kN

(Sop.teìnu program uzima u obzir)6.25 kN 3.13 kN

kNkNkNkNkNkNkNkN

kNkNkNkN

kNkNkNkN

KNKNKNkNm

kN/m'kN/m'kN/m'

kN/m'

100x100x5

kN/cm2 < 16 kN/cm2mmmm

kN/m'kN/m'kN/m'kN/m'

kN/m'

200x100x5

kN/cm2 < 16 kN/cm2mmmm

USVAJA SE POLUMONTA@NA TAVANICA "LMT". TAVANICA SE SASTOJI OD GREDICA /NOSAÂ/NA RAZMAKU OD B=40cm / izme|u kojih se postavljaju blokovi ispune dimenzija 28x25x16cm /I ARMIRANO BETONSKE PLOÊ /dpl = 4cm, MB 20 / LIVENE NA LICU MESTA /Huk = 20cm/.

A.B. PLOÂ ARMIRA SE U POLOVINI VISINE MRE@OM Aam =Q 131 (MAG 500/560).TAVANICE RASPONA Lo > 4m, OJAÂVAJU SE PO SREDINI REBROM ZA UKRU]ENJE b/d=15/20cm,

2.34 m fb = 14.001.00 KN/m23.00 KN/m20.40 KN/m24.40 KN/m21.50 KN/m25.90 KN/m2

7.350 KNm0.549 cm2 k = 6.983 µ 2.799

OSNOVNA ARMATURA GREDICA JE VARENA ÊLI^NA RE[ETKA (7/7/4) Aa1 =2F7 (GA 500/560)

Aa1 =2F7 (0.77cm2)

2F7 (GA 500/560)

Q 131 (MA 500/560)


21.395 KNm1.234 cm2 k = 4.093 µ 6.296

Q 131 (MA 500/560)


28.121 KNm1.645 cm2 k = 3.570 µ 8.395

Q 131 (MA 500/560)


31.434 KNm1.884 cm2 k = 3.377 µ 9.610

Q 131 (MA 500/560)

Aa1 =2F7 (0.77cm2)

2F7 (GA 500/560)1RF10 (RA 400/500)

Aa1 =2F7 (0.77cm2)

2F7 (GA 500/560)1RF12 (RA 400/500)

Aa1 =2F7 (0.77cm2)

2F7 (GA 500/560)1RF12 (RA 400/500)

20 cm h = 0.51 m55 cm b = 0.20 m

fb = 21.5 MPak = 4.789 µ = 6.739

3.25 kN/m'5.41 kN/m' Ag=Bg= 20.64 kN1.84 kN/m' Ap=Bp= 4.39 kN8.66 KN/m' Au=Bu= 40.92 kN1.84 KN/m' max 0.45 MPa <0.8 MPa

17.17 kN/m'Mu = 48.77 kNmAa = 3.69 cm2

20 cm h = 0.46 m

± 2RF 12F6 /20

50 cm b = 0.20 mfb = 21.5 MPak = 11.172 µ = 6.739

2.50 kN/m'0.20 kN/m'1.00 kN/m'2.70 KN/m'1.00 KN/m' max 0.11 MPa <0.8 MPa6.12 kN/m'

Mu = 7.29 kNmAa = 3.33 cm2

20 cm55 cm20 cm50 cm

3.25 kN/m'5.41 kN/m'1.84 kN/m' h = 0.51 m0.20 kN/m' b = 0.20 m1.00 kN/m' fb = 21.5 MPa8.86 KN/m' k = 9.768 µ = 6.7392.84 KN/m'

19.29 kN/m'4.17 kN1.54 kN9.44 kN

Mu = 11.72 kNmAa = 3.69 cm2

USVOJENO: Aa =uz =

POS 110

2050

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

2R F 12

2 F 10

20

20

20 cm40 cm20 cm

40+10 cm

2.50 kN/m'5.41 kN/m'1.84 kN/m' h = 0.36 m9.36 kN/m' b = 0.20 m3.12 kN/m' fb = 21.5 MPa2.50 kN/m' k = 4.557 µ = 5.0034.00 kN/m'

10.41 KN/m'5.84 KN/m'

36.56 kN/m'27.17 kN/m'

4.17 kN

1.54 kN Mu = 26.84 kNm

9.44 kN Aa = 1.94 cm2

uz F6/202R F 12

POS 110

20POS 1 50

2020

2020

POS 110

20

20

20 cm20 cm

20 cm20 cm

2R F 12

2 F 10

uz F6/202R F 12

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12

20 cm20 cm

/HS`+/

20 cm20 cm

F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

20 cm30 cm

20 cm30 cm

20 cm30 cm

20 cm20 cm

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

20 cm20 cm

20 cm30 cm

20 cm30 cm

20 cm30 cm

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

20 cm20 cm

20 cm30 cm

20 cm30 cm

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

20 cm55 cm

20 cm55 cm

20 cm55 cm

20 cm55 cm

± 2RF 12F6 /20

± 2RF 12F6 /20

Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu)

Opterećenje vetrom - računa se za svaku pojedinačnu situaciju

5.95-3.31-1.32

-3.97-3.31

ODBI SOP.TEZINU ROZNJACE

Nastavljanje ro`nja~a vr{i se na 1,0m od oslonaca C i D, u polju BC tj. DE .Nastavak se vr{i ~eonim plo~ama i prednapregnutim vijcima M12 klase ~vrsto}e 10.9/Fp =0/

170

140190

( <30,2kN)



OVDE SU TO DIMENZIJE VEZNE GREDE

OVDE SU TO DIMENZIJE VEZNE GREDE

(NOSIVOST PREMA PRITISKU PO OMOTACU RUPE)

Documents

ANALIZA OPTERECENJA 200-za statiku.xls