obliczenia 2014 03 14

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

1

B. OBLICZENIA STATYCZNE

ZESTAWIENIE POZYCJI OBLICZENIOWYCH.

Nr. Poz. obliczeniowa Nazwa elementu. Str.

1 Założenia przyjęte w schemacie obliczeniowym 2

2 Zestawienie obciążeń. 2

3 Schemat obliczeniowy stropu nad I kondygnacją. 4

4 Poz. BS-1/1 Belka stropowa o pomniejszonym przekroju nośnym. L=6,10 m. 4

5 Poz. BS-2/1 Belka stropowa o pomniejszonym przekroju nośnym. L=5,30 m. 5

6 Poz. PS-1/1 Płatew stropu I kondygnacji 6

7 Poz. SD-1/1 Słup drewniany I kondygnacji 7

8

KO

NST

RU

KC

JA

NA

D

I K

ON

DY

GN

AC

JĄ

Przemieszczenie konstrukcji stropu nad I kondygnacją - przy pomniejszonym przekroju elementów nośnych

8

9 Schemat obliczeniowy stropu nad II kondygnacją 10

10 Poz. BS-1 Belka stropowa, przy założeniu pełnej nośności przekroju. L = 6,10 m. 10

11 Poz. BS-1 Belka stropowa o pomniejszonym przekroju nośnym. L=6,10 m. 11

12 Poz. BS-2 Belka stropowa przy założeniu pełnej nośności przekroju. L=5,30 m. 11

13 Poz. BS-2 Belka stropowa o pomniejszonym przekroju nośnym. L=5,30 m. 12

14 Poz. PS-1 Płatew stropu II kondygnacji 13

15 Poz. SD-1 Słup drewniany stropu II kondygnacji 14

16

KO

NST

RU

KC

JA N

AD

II

KO

ND

YG

NA

CJĄ

Przemieszczenie konstrukcji stropu poddasza – przy założeniu pełnej nośności przekroju

15

17 Schemat obliczeniowy konstrukcji dachu 17

18 Poz. K-1 Krokiew w układzie pośrednim 17

19 Poz. PL-1 Płatew drewniana 18

20 Poz. PL-2 Płatew drewniana 19

21 Poz. K-2 Krokiew w układzie poprzecznym głównym – ( w osiach poprzecznych ) 20

22 Poz. SD-2 Słup drewniany 21

23 KO

NST

RU

KC

J A

DA

CH

U

Sprawdzenie przemieszczeń konstrukcji dachu – przy założeniu pełnej nośności przekroju.

22

24 Poz. BS-1/P Belka stropowa, L = 6,10 m. - z drewna litego 24

25 Poz. BS-1/P Belka stropowa, L = 6,10 m. - z drewna klejonego 24

26 Poz. BS-2/P Belka stropowa, L = 5,30 m. - z drewna litego 25

27 Poz. BS-2/P Belka stropowa, L = 5,30 m. - z drewna klejonego 26

28 Poz. K-2/P Wzmocnienie krokwi K-2 w układzie poprzecznym głównym 27

29 PR

OJE

KT

OW

AN

E

WZ

MO

CN

IEN

IA

Poz. PL-1/P Wzmocnienie płatwi 27-28


2

1. ZAŁOŻENIA PRZYJĘTE W SCHEMACIE OBLICZENIOWYM. - obliczenia statyczno-wytrzymałościowe wykonano na wizji lokalnej, oraz przeprowadzonej ekspertyzy mykologicznej knstrukcji drewnianej. - jako podstawę do przyjęcia schematów obliczeniowych przyjęto przekazane przez Inwestora rysunki dokumentacji archiwalnej budynku. - przeprowadzone wyrywkowo w konstrukcji budynku badania mykologiczne dają przybliżoną orientację na temat

stanu istniejącej konstrukcji - przekrój poprzeczny wszystkich istniejących elementów drewnianych został pomniejszony obwodowo o 5 mm, z

uwagi na sposób wcześniejszego zabezpieczenia konstrukcji. 2. ZESTAWIENIE OBCI ĄŻEŃ.

2.1. Dach - ciężar warstw

Typ: stałe

2.1.1. Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Qk = 0,92 kN/m2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Qo1 = 1,09 kN/m2, γf1 = 1,18, Qo2 = 0,83 kN/m2, γf2 = 0,90.

2.2. Dach - obciążenie użytkowe

Typ: zmienne

2.2.1. Najmniejsza wartość obciążenia pionowego skupionego, którą powinien przenieść każdy element konstrukcyjny, na którym może stanąć noga człowieka z narzędziami Charakterystyczna wartość obciążenia:

Qk = 1,0 kN = 1,00 kN. Obliczeniowa wartość obciążenia: Qo = 1,40 kN, γf = 1,40,

2.3. Dach - śnieg

Typ: zmienne

2.3.1. Dachy dwuspadowy - wsp. C1 oraz C2 Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu qk = 0,90 kN/m2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla

strefy II. Współczynnik kształtu C = 0,80 jak dla dachu dwuspadowego. Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem:

Qk = 0,9 kN/m2 · 0,8 = 0,72 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: Qo = 1,08 kN/m2, γf = 1,50.

2.4. Dach - wiatr

Typ: zmienne

2.4.1. Dach dwuspadowy - wariant 1 - połać nawietrzna Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,30 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I . Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem:

Qk = 0,3 kN/m2 · 1,02 · ( - 0,90 - 0,00 ) · 1,8 = -0,50 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = -0,75 kN/m2, γf = 1,50.

2.4.2. Dach dwuspadowy - wariant 1 - połać zawietrzna Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,30 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I . Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem:


2.4.3. Dach dwuspadowy - wariant 2 - połać zawietrzna Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,30 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I . Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem:


2.5. Strop

Typ: stałe


3

2.5.1. Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Qk = 1,23 kN/m2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Qo1 = 1,47 kN/m2, γf1 = 1,16, Qo2 = 1,11 kN/m2, γf2 = 0,90.

2.6. Strop

Typ: zmienne

2.6.1. Audytoria, aule, sale zebrań i sale rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar Charakterystyczna wartość obciążenia:

Qk = 3,0 kN/m2 = 3,00 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia: Qo = 3,60 kN/m2, γf = 1,20,

2.6.2. Sale i pomieszczenia obciążone tłumem ludzi w sposób statyczny, w muzeach, świątyniach, oraz poczekalnie i szatnie przy dużych salach Charakterystyczna wartość obciążenia:


2.6.3. Dojścia do wejść i wyjść audytoriów, auli, sal (konferencyjnych, zebrań, sal rekreacyjnych w szkołach itp.) Charakterystyczna wartość obciążenia:


2.6.4. Domy kultury, hale koncertowe, teatry, kina, kluby, restauracje, kawiarnie, uczelnie Charakterystyczna wartość obciążenia:


2.6.5. Wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne Charakterystyczna wartość obciążenia:

Qk = 2,0 kN/m2 = 2,00 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia: Qo = 2,80 kN/m2, γf = 1,40, ψd = 0,50.

2.6.6. Biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie Charakterystyczna wartość obciążenia:


2.6.7. Biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie Charakterystyczna wartość obciążenia:


2.6.8. Ciężar ścianki działowej razem z wyprawą [kN/m2] do 0,5 Charakterystyczna wartość obciążenia:

Qk = 0,25 kN/m2 · 1,29 = 0,32 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia: Qo = 0,45 kN/m2, γf = 1,40, ψd = 1,00.


4

3. Schemat obliczeniowy stropu nad I kondygnacją.

4. Poz. BS-1/1 - Belka stropowa, o pomniejszonym przekroju nośnym. L=6,10 m. Zadanie: 101__bela stropu 610

y Y

z

Z

270

220

20,157

-20,157

20,157

-20,157

30,739

A B

Wymiary przekroju:

h=270,0 mm b=220,0 mm.

Cechy drewna: Drewno C24.

Sprawdzenie no śności pr ęta nr 1

Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=3,05 m; xb=3,05 m, przy obciążeniach “AU”.

σ m,d = M / W = 30,739 / 2673,00 ×103 = 11,500 < 14,769 = 1,000×14,77 = k crit f m,d

Nośność dla xa=3,05 m; xb=3,05 m, przy obciążeniach “AU”:

=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 11,50014,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,779 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,7×11,50014,77

+ 0,00014,77

= 0,545 < 1


5

Nośność na ścinanie :::: Wyniki dla xa=5,34 m; xb=0,76 m, przy obciążeniach “AU”.

Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,382² + 0,000² = 0,382 < 1,538 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=3,05 m; xb=3,05 m, przy obciążeniach “AU” liczone od cięciwy pręta.

u z,fin = -1,7 + -28,3 = 30,0 < 36,6 = u net,fin

5. Poz. BS-2/1 - Belka stropowa, o pomniejszonym przekroju nośnym. L=5,30 m. Zadanie: 10__bela stropu 530

y Y

z

Z

270

220

17,513

-17,513

17,513

-17,513

23,205

A B

Wymiary przekroju:

h=270,0 mm b=220,0 mm.



Warunek stateczności:

σ m,d = M / W = 23,205 / 2673,00 ×103 = 8,681 < 14,769 = 1,000×14,77 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 8,68114,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,588 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,7×8,68114,77

+ 0,00014,77

= 0,411 < 1


τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,332² + 0,000² = 0,332 < 1,538 = 1,000×1,54 = k v f v,d


u z,fin = -1,0 + -16,9 = 18,0 < 31,8 = u net,fin


6

6. Poz. PS-1/1 - Płatew stropu nad I kondygnacją

Pręt nr 6

Zadanie: 103_bd_1

y Y

z

Z

390

290

38,343 37,951

0,276-0,116

-37,791 -38,183

-75,858-75,884

38,343

-75,884

6,565

40,89740,897 40,96940,969

6,7816,7812,228

40,984

2,228A B

Wymiary przekroju:

h=390,0 mm b=290,0 mm.


Nośność na ściskanie :::: σ c,0,d = N / Ad = 1,991 / 1131,00 ×10 = 0,018 < 13,19 = 1,021×12,92 = k c f c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla xa=1,57 m; xb=1,19 m, przy obciążeniach “A”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0181,021×12,92

+ 0,7×0,00014,77

+ 5,57514,77

= 0,379 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0181,072×12,92

+ 0,00014,77

+ 0,7×5,57514,77

= 0,265 < 1

Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=1,57 m; xb=1,19 m, przy obciążeniach “A”.

σ m,d = M / W = 40,984 / 7351,50 ×103 = 5,575 < 14,769 = 1,000×14,77 = k crit f m,d

Nośność dla xa=1,38 m; xb=1,38 m, przy obciążeniach “”:

=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,06114,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,004 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,7×0,06114,77

+ 0,00014,77

= 0,003 < 1

Nośność ze ściskaniem dla xa=1,57 m; xb=1,19 m, przy obciążeniach “A”:

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,018²12,92²

+ 5,57514,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,377 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,018²12,92²

+ 0,7×5,57514,77

+ 0,00014,77

= 0,264 < 1

Nośność na ścinanie :::: Wyniki dla xa=0,79 m; xb=1,97 m, przy obciążeniach “A”.

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,504² + 0,000² = 0,504 < 1,538 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=1,35 m; xb=1,41 m, przy obciążeniach “A” .

u z,fin = -0,1 + -6,9 = 7,0 < 13,8 = u net,fin


7

7. Poz. SD-1/1 - Słup drewniany I kondygnacji

Pręt nr 2

Zadanie: 103_bd_1

y Y

z

Z

280

280

-2,291

-2,291

-2,291-2,2915,9575,957A

B

h=280,0 mm b=280,0 mm.


Nośność na ściskanie :::: Wyniki dla xa=2,60 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “A”.

σ c,0,d = N / Ad = 366,449 / 784,00 ×10 = 4,674 < 11,16 = 0,987×11,31 = k c f c,0,d


=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 4,6640,987×11,31

+ 0,7×0,00012,92

+ 1,62812,92

= 0,544 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 4,6640,987×11,31

+ 0,00012,92

+ 0,7×1,62812,92

= 0,506 < 1



=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,01712,92

+ 0,7×0,00012,92

= 0,001 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,7×0,01712,92

+ 0,00012,92

= 0,001 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 4,664²11,31²

+ 1,62812,92

+ 0,7×0,00012,92

= 0,296 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 4,664²11,31²

+ 0,7×1,62812,92

+ 0,00012,92

= 0,258 < 1


τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,044² + 0,000² = 0,044 < 1,346 = 1,000×1,35 = k v f v,d


u z,fin = 0,0 + -1,4 = 1,5 < 26,0 = u net,fin


8

8 Przemieszczenie konstrukcji stropu nad I kondygnacją – przy pomniejszeniu przekroju nośnego elementów stropowych.

Nazwa pliku: 201_PRZEMIESZCZENIE STROPU NAD 1 KOND.rm3

Przemieszczenia w ęzłów: Obciążenia charakterystyczne PN: CW AU Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]: Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]:

Pozostałe 1 -0,0001 0,0000 -0,0001 44 -0,0001 0,0001 -0,0016 2 -0,0001 -0,0009 -0,0003 45 -0,0001 0,0009 -0,0025 3 -0,0001 -0,0010 -0,0002 46 -0,0001 0,0003 -0,0011 4 0,0000 -0,0003 -0,0001 47 -0,0001 0,0000 -0,0010 5 0,0000 0,0000 0,0000 48 -0,0001 0,0009 -0,0025 6 0,0000 0,0000 0,0000 49 -0,0001 0,0000 -0,0001 7 0,0000 0,0000 0,0000 50 -0,0001 0,0010 -0,0002 8 0,0000 0,0000 0,0000 51 0,0000 0,0009 -0,0002 9 0,0000 0,0000 -0,0014 52 0,0000 0,0003 -0,0001

10 0,0000 -0,0005 -0,0040 53 0,0000 0,0000 0,0000 11 0,0000 -0,0005 -0,0040 54 0,0000 0,0000 0,0000 12 0,0000 -0,0001 -0,0016 55 0,0000 0,0000 0,0000 13 -0,0001 0,0000 -0,0003 56 0,0000 0,0000 0,0000 14 -0,0001 0,0000 -0,0005 57 -0,0009 -0,0007 -0,0001 15 -0,0001 0,0000 -0,0005 58 -0,0009 0,0000 -0,0002 16 0,0000 0,0000 -0,0003 59 -0,0009 0,0007 -0,0001 17 0,0000 0,0000 0,0000 60 -0,0001 0,0010 -0,0002 18 0,0000 0,0000 0,0000 61 -0,0001 -0,0010 -0,0002 19 0,0000 0,0000 0,0000 62 -0,0001 0,0000 -0,0005 20 0,0000 0,0000 0,0000 63 -0,0001 0,0010 -0,0002 21 0,0000 0,0000 -0,0010 64 -0,0004 0,0000 -0,0005 22 0,0000 -0,0009 -0,0025 65 0,0000 -0,0010 -0,0002 23 0,0000 -0,0009 -0,0025 66 0,0009 0,0005 -0,0001 24 0,0000 -0,0002 -0,0011 67 0,0013 0,0000 -0,0002 25 0,0000 0,0000 -0,0012 68 0,0008 -0,0005 -0,0001 26 0,0000 0,0001 -0,0037 69 -0,0001 0,0001 -0,0011 27 0,0000 0,0000 -0,0037 70 -0,0001 0,0008 -0,0005 28 0,0000 0,0002 -0,0014 71 0,0000 0,0009 -0,0005


9

29 0,0000 0,0000 -0,0006 72 0,0000 -0,0010 -0,0006 30 0,0000 0,0003 -0,0020 73 0,0000 0,0003 -0,0012 31 0,0001 0,0003 -0,0020 74 0,0000 -0,0005 -0,0013 32 0,0000 0,0002 -0,0007 75 -0,0001 0,0000 -0,0013 33 -0,0001 0,0000 -0,0006 76 -0,0001 0,0000 -0,0011 34 -0,0001 -0,0003 -0,0020 77 -0,0001 -0,0008 -0,0005 35 -0,0001 -0,0003 -0,0020 78 -0,0001 0,0000 -0,0008 36 -0,0001 -0,0002 -0,0007 79 0,0000 0,0010 -0,0007 37 -0,0001 0,0000 -0,0012 80 -0,0001 -0,0001 -0,0008 38 -0,0001 0,0000 -0,0037 81 0,0000 -0,0009 -0,0007 39 -0,0001 0,0000 -0,0037 82 -0,0001 0,0010 -0,0007 40 -0,0001 -0,0002 -0,0015 83 -0,0001 -0,0002 -0,0006 41 -0,0001 0,0000 -0,0014 84 -0,0001 -0,0008 -0,0006 42 -0,0001 0,0005 -0,0040 85 0,0000 0,0003 -0,0012 43 -0,0001 0,0005 -0,0040 86 0,0000 0,0003 -0,0017

31

38

39

X

YZ

Wyniki: Obciążenia char. PN: CW+A+U Teoria: 1-go rzędu

Nr pręta: 31 x = 3,050 m x/L = 0,500 m

Mx = 0,00 kNm My = 22,32 kNm Mz = 0,01 kNm

N = 0,37 kN Ty = 0,00 kN Tz = 0,00 kN

Ux = -0,0001 m Uy = -0,0001 m Uz = -0,0255 m Uyz = 0,0255 kNm

σr = 8,36 MPa σc = -8,35 MPa σr/R = 0,349 σc/R = -0,348

30

37

38

X

Y

Z

Wyniki: Obciążenia char. PN: CW+A+U Teoria: 1-go rzędu

Nr pręta: 30 x = 2,650 m x/L = 0,500 m

Mx = 0,05 kNm My = 16,85 kNm Mz = 0,00 kNm

N = 0,24 kN Ty = 0,00 kN Tz = 0,00 kN

Ux = -0,0001 m Uy = 0,0000 m Uz = -0,0149 m Uyz = 0,0149 kNm

σr = 6,31 MPa σc = -6,30 MPa σr/R = 0,263 σc/R = -0,263


10

9. Schemat obliczeniowy stropu nad II kondygnacją.

10. Poz. BS-1 - Belka stropowa, przy założeniu pełnej nośności przekroju. L = 6,1 m.

Pręt nr 1

Zadanie: 1__bela stropu 610

y Y

z

Z

250

190

18,272

-18,272

18,272

-18,272

27,865

A B




σ m,d = M / W = 27,865 / 1979,17 ×103 = 14,079 > 12,923 = 1,000×12,92 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 14,07912,92

+ 0,7×0,00012,92

= 1,089 > 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

14,07912,92

+ 0,00012,92

= 0,763 < 1


Warunek nośności


11

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,433² + 0,000² = 0,433 < 1,346 = 1,000×1,35 = k v f v,d


u z,fin = -2,0 + -37,7 = 39,7 > 30,5 = u net,fin

11. Poz. BS-1 - Belka stropowa, o pomniejszonym przekroju nośnym. L=6,10 m. Zgodnie z przedstawionymi w ekspertyzie mykologicznej wynikami badań. Przekrój pracujący zmniejszono o 50 %.

Pręt nr 1

Zadanie: 6__bela stropu 610 50 procent


Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=3,05 m; xb=3,05 m, przy obciążeniach “AU”. Największe naprężenia dla zginania:

σ m,i + σ i = 37,864 > 11,077 = f m,d

Największe naprężenia dla ściskania:

σ i = 14,432 > 9,692 = f c,0,d

Największe naprężenia dla rozciągania:

σ i = 14,432 > 6,46 = f c,0,t


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 37,86411,08

+ 1,0×0,00011,08

= 3,418 > 1


22 'τ+τ = 4,016² + 0,000² = 4,016 > 1,15 = f v,d Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=3,05 m; xb=3,05 m, przy obciążeniach “AU” liczone od cięciwy pręta.

u z,fin = -5,1 + -190,9 = 196,0 > 30,5 = u net,fin

12. Poz. BS-2 - Belka stropowa, przy założeniu pełnej nośności przekroju L = 5,30 m.

Pręt nr 1

Zadanie: 10__bela stropu 530

y Y

z

Z

250

190

15,922

-15,922

15,922

-15,922

21,096

A B


12




σ m,d = M / W = 21,035 / 1979,17 ×103 = 10,628 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 10,62811,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,960 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

10,62811,08

+ 0,00011,08

= 0,672 < 1


Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,376² + 0,000² = 0,376 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d


u z,fin = -1,0 + -21,5 = 22,5 < 26,5 = u net,fin

13. Poz. BS-1 - Belka stropowa, o pomniejszonym przekroju nośnym. L = 5,30 m .

Pręt nr 1

Zadanie: 11__bela stropu 530 50 procent


Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=2,65 m; xb=2,65 m, przy obciążeniach “AU”. Największe naprężenia dla zginania:

σ m,i + σ i = 32,213 > 11,077 = f m,d

Największe naprężenia dla ściskania:

σ i = 9,995 > 9,692 = f c,0,d

Największe naprężenia dla rozciągania:

σ i = 9,995 > 6,46 = f c,0,t


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 32,21311,08

+ 1,0×0,00011,08

= 2,908 > 1


22 'τ+τ = 3,787² + 0,000² = 3,787 > 1,15 = f v,d Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=2,65 m; xb=2,65 m, przy obciążeniach “AU” liczone od cięciwy pręta.

u z,fin = -3,3 + -124,1 = 127,4 > 26,5 = u net,fin


13

14. Poz. PS-1 - Płatew stropu II kondygnacji

Pręt nr 6

Zadanie: 8_bd_1

y Y

z

Z

290

240

35,257 35,016

-1,814 -2,055

-38,885 -39,126

-75,956-75,972

35,257

-75,972

-11,142

20,48120,48118,74018,740

-16,365-16,365

-20,923

20,481

-20,923

A B


Nośność na ściskanie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=2,76 m, przy obciążeniach “A”. Nośność na ściskanie:

σ c,0,d = N / Ad = 0,676 / 696,00 ×10 = 0,010 < 9,53 = 0,983×9,69 = k c f c,0,d


=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0100,983×9,69

+ 0,7×0,00011,08

+ 6,22011,08

= 0,563 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0101,064×9,69

+ 0,00011,08

+ 0,7×6,22011,08

= 0,394 < 1



σ m,d = M / W = 20,923 / 3364,00 ×103 = 6,220 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,04611,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,004 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

0,04611,08

+ 0,00011,08

= 0,003 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,010²9,69²

+ 6,22011,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,561 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,010²9,69²

+ 0,7×6,22011,08

+ 0,00011,08

= 0,393 < 1



14

Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,840² + 0,000² = 0,840 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=1,35 m; xb=1,41 m, przy obciążeniach “A” liczone od cięciwy pręta.

u z,fin = -0,1 + -3,0 = 3,1 < 13,8 = u net,fin

15 Poz. SD-1 - Słup drewniany II kondygnacji

Pręt nr 2

Zadanie: 8_bd_1

y Y

z

Z

250

250

-1,750

-1,750

-1,750-1,7504,5514,551A

B



σ c,0,d = N / Ad = 179,070 / 625,00 ×10 = 2,865 < 9,37 = 0,966×9,69 = k c f c,0,d


=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 2,8550,966×9,69

+ 0,7×0,00011,08

+ 1,74811,08

= 0,463 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 2,8550,966×9,69

+ 0,00011,08

+ 0,7×1,74811,08

= 0,415 < 1



σ m,d = M / W = 4,551 / 2604,17 ×103 = 1,748 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,02211,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,002 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

0,02211,08

+ 0,00011,08

= 0,001 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 2,855²9,69²

+ 1,74811,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,245 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 2,855²9,69²

+ 0,7×1,74811,08

+ 0,00011,08

= 0,197 < 1


15


Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,042² + 0,000² = 0,042 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d


u z,fin = 0,0 + -1,3 = 1,4 < 26,0 = u net,fin

16 Przemieszczenie konstrukcji stropu poddasza – przy założeniu pełnej nośności przekroju.

Nazwa pliku: Strop1.rm3

Przemieszczenia w ęzłów: Obci ążenia charakterystyczne D+K: CW AU Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]: Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]:

Pozostałe 1 -0,0001 0,0000 -0,0001 44 -0,0001 0,0001 -0,0030 2 -0,0001 -0,0010 -0,0003 45 -0,0001 0,0010 -0,0040 3 -0,0001 -0,0010 -0,0003 46 -0,0001 0,0005 -0,0019 4 -0,0001 -0,0005 -0,0001 47 -0,0001 0,0000 -0,0016 5 0,0000 0,0000 0,0000 48 -0,0001 0,0010 -0,0040 6 0,0000 0,0000 0,0000 49 -0,0001 0,0000 -0,0001 7 0,0000 0,0000 0,0000 50 -0,0001 0,0010 -0,0003 8 0,0000 0,0000 0,0000 51 -0,0001 0,0010 -0,0003 9 0,0000 0,0000 -0,0025 52 0,0000 0,0005 -0,0001

10 0,0000 -0,0002 -0,0064 53 0,0000 0,0000 0,0000 11 0,0000 -0,0002 -0,0064 54 0,0000 0,0000 0,0000 12 0,0000 -0,0001 -0,0030 55 0,0000 0,0000 0,0000 13 -0,0001 0,0000 -0,0003 56 0,0000 0,0000 0,0000 14 -0,0001 0,0000 -0,0006 57 -0,0014 -0,0013 -0,0001 15 -0,0001 0,0000 -0,0006 58 -0,0014 0,0000 -0,0003 16 0,0000 0,0000 -0,0003 59 -0,0014 0,0013 -0,0001 17 0,0000 0,0000 0,0000 60 -0,0001 0,0022 -0,0003 18 0,0000 0,0000 0,0000 61 -0,0002 -0,0021 -0,0003 19 0,0000 0,0000 0,0000 62 -0,0001 0,0000 -0,0006


16

20 0,0000 0,0000 0,0000 63 -0,0002 0,0022 -0,0003 21 -0,0001 0,0000 -0,0016 64 -0,0007 0,0000 -0,0006 22 -0,0001 -0,0010 -0,0040 65 0,0000 -0,0021 -0,0003 23 -0,0001 -0,0010 -0,0040 66 0,0014 0,0010 -0,0001 24 0,0000 -0,0005 -0,0019 67 0,0020 0,0000 -0,0003 25 0,0000 0,0000 -0,0020 68 0,0013 -0,0010 -0,0001 26 0,0000 0,0007 -0,0055 69 -0,0001 0,0001 -0,0016 27 0,0000 0,0007 -0,0056 70 -0,0001 0,0009 -0,0006 28 0,0000 0,0003 -0,0026 71 0,0000 0,0010 -0,0006 29 0,0000 0,0000 -0,0008 72 0,0000 -0,0012 -0,0007 30 0,0000 0,0010 -0,0024 73 -0,0001 0,0005 -0,0016 31 0,0001 0,0010 -0,0024 74 -0,0001 -0,0008 -0,0018 32 -0,0001 0,0005 -0,0011 75 -0,0001 0,0000 -0,0018 33 -0,0001 0,0000 -0,0008 76 -0,0001 0,0000 -0,0016 34 -0,0001 -0,0010 -0,0024 77 -0,0001 -0,0009 -0,0006 35 -0,0001 -0,0010 -0,0024 78 -0,0001 0,0001 -0,0010 36 -0,0001 -0,0005 -0,0011 79 -0,0001 0,0011 -0,0007 37 -0,0001 0,0000 -0,0020 80 -0,0001 -0,0001 -0,0009 38 -0,0001 -0,0007 -0,0055 81 -0,0001 -0,0009 -0,0007 39 -0,0001 -0,0007 -0,0055 82 -0,0001 0,0010 -0,0007 40 -0,0001 -0,0003 -0,0026 83 -0,0001 -0,0004 -0,0005 41 -0,0001 0,0000 -0,0025 84 -0,0001 -0,0008 -0,0006 42 -0,0001 0,0003 -0,0063 85 -0,0001 0,0004 -0,0015 43 -0,0001 0,0002 -0,0064 86 0,0000 0,0004 -0,0024

Maksymalne przemieszczenie belki stropowej o rozpiętości 6,10 m.

34

42

43

X

Y

Z

Wyniki: Obci ążenia obliczeniowe D+K: CW AU Teoria: 1-go rz ędu

Nr pręta: 34 x = 3,050 m x/L = 0,500 m

Ux = -0,0002 m Uy = 0,0003 m Uz = -0,0480 m Uyz = 0,0480 kNm Maksymalne przemieszczenie belki stropowej o rozpiętości 5,30 m.

35

43

44

X

YZ

Wyniki: Obci ążenia obliczeniowe D+K: CW AU Teoria: 1-go rz ędu

Nr pręta: 35 x = 2,650 m x/L = 0,500 m

Ux = -0,0002 m Uy = 0,0002 m Uz = -0,0287 m Uyz = 0,0287 kNm


17

17. Schemat obliczeniowy konstrukcji dachu

18. Poz. K-1 - Krokiew w układzie pośrednim

Pręt nr 4

y Y

z

Z

120

90

2,787

-3,985

2,787

-3,985

-2,217

2,115

-2,217A

B


Nośność na rozci ąganie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=3,70 m, przy obciążeniach “ALS”. Pole powierzchni przekroju netto An = 108,00 cm2.

σ t,0,d = N / An = 0,930 / 108,00 ×10 = 0,086 < 6,46 = f t,0,d

Nośność na ściskanie :::: Wyniki dla xa=3,70 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ALS”.

Nośność na ściskanie:

σ c,0,d = N / Ad = 0,930 / 108,00 ×10 = 0,086 < 3,97 = 0,410×9,69 = k c f c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla xa=3,70 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AS”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0860,410×9,69

+ 0,7×0,00011,08

+ 10,26211,08

= 0,948 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0861,096×9,69

+ 0,00011,08

+ 0,7×10,26211,08

= 0,657 < 1


18

Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=3,70 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AS”.


σ m,d = M / W = 2,217 / 216,00 ×103 = 10,262 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d

Nośność dla xa=1,62 m; xb=2,08 m, przy obciążeniach “AS”:

+σ

dt

dt

f ,0,

,0, =σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,0116,46

+ 9,79211,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,886 < 1

+σ

dt

dt

f ,0,

,0, =σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,0116,46

+ 0,7×9,79211,08

+ 0,00011,08

= 0,620 < 1

Nośność ze ściskaniem dla xa=3,70 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AS”:

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,086²9,69²

+ 10,26211,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,927 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,086²9,69²

+ 0,7×10,26211,08

+ 0,00011,08

= 0,649 < 1

Nośność na ścinanie :::: Wyniki dla xa=3,47 m; xb=0,23 m, przy obciążeniach “AS”.

Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,495² + 0,000² = 0,495 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=1,62 m; xb=2,08 m, przy obciążeniach “AS” .

u z,fin = -0,7 + -16,9 = 17,6 < 27,8 = u net,fin

19. Poz. PL-1 - Płatew drewniana

Pręt nr 5

Zadanie: 3__pl1

y Y

z

Z

140

130

5,958 5,899

0,004-0,057

-5,952 -6,011

5,958

-6,011

-2,668

2,3122,312 2,2892,289

-2,735

2,312

-2,735

A B



σ c,0,d = N / Ad = 0,095 / 182,00 ×10 = 0,005 < 6,50 = 0,671×9,69 = k c f c,0,d


=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0050,671×9,69

+ 0,7×0,00011,08

+ 6,44111,08

= 0,582 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,0051,026×9,69

+ 0,00011,08

+ 0,7×6,44111,08

= 0,408 < 1


19



σ m,d = M / W = 2,735 / 424,67 ×103 = 6,441 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,07511,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,007 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

0,07511,08

+ 0,00011,08

= 0,005 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,005²9,69²

+ 6,44111,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,582 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,005²9,69²

+ 0,7×6,44111,08

+ 0,00011,08

= 0,407 < 1


Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,495² + 0,000² = 0,495 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d


u z,fin = -0,1 + -4,4 = 4,5 < 19,1 = u net,fin

20. Poz. PL-2 - Płatew drewniana

Pręt nr 6

Zadanie: 4__pl2

y Y

z

Z

140

130

10,25910,256

3,353 3,292

10,259

3,292

-3,198-2,890-2,890

-3,198

A B

Obci ążenie prostopadłe do płaszczyzny układu: Przyjęto charakterystyczne wartości momentów przywęzłowych Ma = 0,000 i Mb = 0,000 kNm oraz obciążenia rozłożonego na całej długości pręta q = 0,210 kN/m. Przyjęto stały moment skręcający Mtor = 0,000 kNm. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla tych obciążeń wynosi γf = 1,20.


Nośność na rozci ąganie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=0,90 m, przy obciążeniach “A”. Pole powierzchni przekroju netto An = 182,00 cm2.

σ t,0,d = N / An = 17,227 / 182,00 ×10 = 0,947 < 6,46 = f t,0,d


20



σ m,d = M / W = 3,198 / 424,67 ×103 = 7,531 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d

Nośność dla xa=0,00 m; xb=0,90 m, przy obciążeniach “A”:

+σ

dt

dt

f ,0,

,0, =σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,9476,46

+ 7,53111,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,826 < 1

+σ

dt

dt

f ,0,

,0, =σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 0,9476,46

+ 0,7×7,53111,08

+ 0,00011,08

= 0,622 < 1


Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,845² + 0,009² = 0,846 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d


u z,fin = 0,0 + -0,7 = 0,7 < 6,7 = u net,fin

21. Poz. K-2 - Krokiew w układzie poprzecznym głównym – w osiach poprzecznych

Pręt nr 4

Zadanie: 5__krokiew K2

y Y

z

Z

120

90

3,984

-2,788

3,984

-2,788

-2,213

2,117

-2,213

A

B


Nośność na ściskanie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=3,70 m, przy obciążeniach “AS”. Nośność na ściskanie:

σ c,0,d = N / Ad = 51,141 / 108,00 ×10 = 4,735 > 3,54 = 0,274×12,92 = k c f c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla xa=0,00 m; xb=3,70 m, przy obciążeniach “AS”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 4,7350,274×12,92

+ 0,7×0,00014,77

+ 10,24514,77

= 2,030 > 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 4,7351,096×12,92

+ 0,00014,77

+ 0,7×10,24514,77

= 0,820 < 1


21

Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=3,70 m, przy obciążeniach “AS”.


σ m,d = M / W = 2,213 / 216,00 ×103 = 10,245 < 14,769 = 1,000×14,77 = k crit f m,d

Nośność dla xa=2,08 m; xb=1,62 m, przy obciążeniach “AL”:

=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 5,42514,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,367 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

5,42514,77

+ 0,00014,77

= 0,257 < 1

Nośność ze ściskaniem dla xa=0,00 m; xb=3,70 m, przy obciążeniach “AS”:

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 4,735²12,92²

+ 10,24514,77

+ 0,7×0,00014,77

= 0,828 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 4,735²12,92²

+ 0,7×10,24514,77

+ 0,00014,77

= 0,620 < 1

Nośność na ścinanie :::: Wyniki dla xa=0,23 m; xb=3,47 m, przy obciążeniach “AS”.

Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,477² + 0,000² = 0,477 < 1,538 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=2,08 m; xb=1,62 m, przy obciążeniach “ALS” .

u z,fin = -0,9 + -21,1 = 22,0 < 27,8 = u net,fin

22. Poz. SD-2 - Słup drewniany

Pręt nr 14

y Y

z

Z

170

170

-3,506

-3,506

-3,506-3,506

-3,155-3,155

A

B


Nośność na ściskanie :::: Wyniki dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AS”. Nośność na ściskanie:

σ c,0,d = N / Ad = 46,459 / 289,00 ×10 = 1,608 < 9,07 = 0,935×9,69 = k c f c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ALS”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 1,5760,935×9,69

+ 0,7×0,00011,08

+ 3,85411,08

= 0,522 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 1,5760,935×9,69

+ 0,00011,08

+ 0,7×3,85411,08

= 0,417 < 1


22

Nośność na zginanie :::: Wyniki dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ALS”.


σ m,d = M / W = 3,155 / 818,83 ×103 = 3,854 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d

Nośność dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AL”:

=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 3,51611,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,317 < 1

=σ

+σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,,0,7×

3,51611,08

+ 0,00011,08

= 0,222 < 1

Nośność ze ściskaniem dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ALS”:

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 1,576²9,69²

+ 3,85411,08

+ 0,7×0,00011,08

= 0,374 < 1

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzm

dym

dymm ff

k,,

,,

,,

,, 1,576²9,69²

+ 0,7×3,85411,08

+ 0,00011,08

= 0,270 < 1

Nośność na ścinanie :::: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=0,90 m, przy obciążeniach “ALS”.

Warunek nośności

τ d = 2

,2, dydz τ+τ = 0,182² + 0,000² = 0,182 < 1,154 = 1,000×1,15 = k v f v,d

Stan graniczny u żytkowania :::: Wyniki dla xa=0,90 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ALS” .

u z,fin = 0,3 + 5,5 = 5,8 < 9,0 = u net,fin

23. Sprawdzenie przemieszczeń konstrukcji dachu– przy założeniu pełnej nośności przekroju.

rzemieszczenia w ęzłów: Obci ążenia charakterystyczne D+K: CW ALS


23

Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]: Nr: Ux [m]: Uy [m]: Uz [m]: Pozostałe

1 0,0001 0,0001 0,0000 64 0,0010 -0,0001 -0,0002 2 0,0000 0,0001 -0,0019 65 0,0000 0,0000 0,0000 3 -0,0001 0,0001 0,0000 66 0,0000 0,0000 -0,0030 4 0,0006 0,0000 -0,0016 67 0,0000 0,0000 0,0000 5 -0,0006 0,0000 -0,0016 68 0,0000 0,0000 0,0000 6 -0,0001 0,0001 -0,0001 69 -0,0002 0,0000 -0,0016 7 0,0001 0,0001 -0,0001 70 0,0002 0,0000 -0,0016 8 0,0000 0,0000 0,0000 71 0,0001 0,0001 0,0000 9 0,0000 0,0000 0,0000 72 0,0006 0,0000 -0,0014

10 0,0000 0,0017 -0,0020 73 -0,0002 -0,0001 0,0007 11 0,0000 0,0009 -0,0019 74 -0,0001 0,0001 -0,0001 12 -0,0007 0,0017 -0,0001 75 0,0000 0,0001 -0,0019 13 0,0007 0,0017 -0,0001 76 0,0001 0,0001 -0,0001 14 0,0002 0,0003 0,0007 77 0,0002 -0,0001 0,0007 15 0,0000 0,0014 -0,0019 78 -0,0006 0,0000 -0,0014 16 0,0000 0,0014 -0,0019 79 -0,0001 0,0001 0,0000 17 -0,0002 0,0003 0,0007 80 0,0000 -0,0012 -0,0018 18 0,0000 0,0000 0,0000 81 0,0000 -0,0015 -0,0019 19 0,0000 0,0000 0,0000 82 0,0000 -0,0012 -0,0018 20 -0,0001 0,0007 -0,0007 83 -0,0007 -0,0015 -0,0001 21 0,0001 0,0007 -0,0007 84 0,0000 0,0000 0,0000 22 -0,0010 0,0001 -0,0006 85 0,0007 -0,0015 -0,0001 23 0,0007 0,0000 -0,0070 86 0,0000 0,0000 0,0000 24 -0,0006 0,0001 -0,0021 87 0,0000 -0,0007 -0,0019 25 0,0000 0,0001 -0,0042 88 0,0000 0,0000 0,0000 26 0,0006 0,0001 -0,0021 89 0,0000 0,0000 0,0000 27 -0,0007 0,0000 -0,0070 90 -0,0001 -0,0006 -0,0007 28 0,0010 0,0001 -0,0006 91 0,0001 -0,0006 -0,0007 29 -0,0008 0,0000 -0,0071 92 -0,0003 0,0001 -0,0001 30 0,0010 0,0001 -0,0007 93 0,0009 0,0000 -0,0045 31 0,0005 0,0001 -0,0027 94 -0,0004 0,0001 -0,0003 32 0,0000 0,0001 -0,0044 95 0,0000 0,0001 -0,0030 33 -0,0005 0,0001 -0,0027 96 0,0004 0,0001 -0,0003 34 0,0008 0,0000 -0,0071 97 -0,0009 0,0000 -0,0045 35 -0,0010 0,0001 -0,0006 98 0,0003 0,0001 -0,0001 36 -0,0006 0,0001 -0,0003 99 -0,0009 0,0001 -0,0005 37 0,0007 0,0000 -0,0051 100 0,0007 0,0000 -0,0064 38 -0,0003 0,0001 -0,0017 101 -0,0006 0,0001 -0,0017 39 0,0000 0,0001 -0,0034 102 0,0000 0,0001 -0,0039 40 0,0003 0,0001 -0,0017 103 0,0006 0,0001 -0,0017 41 -0,0007 0,0000 -0,0051 104 -0,0007 0,0000 -0,0064 42 0,0005 0,0001 -0,0004 105 0,0009 0,0001 -0,0005 43 -0,0005 0,0001 -0,0002 106 -0,0010 0,0001 -0,0007 44 0,0008 0,0000 -0,0051 107 0,0007 0,0000 -0,0072 45 -0,0005 0,0001 -0,0008 108 -0,0005 0,0001 -0,0028 46 0,0000 0,0001 -0,0034 109 0,0000 0,0001 -0,0045 47 0,0005 0,0001 -0,0008 110 0,0005 0,0001 -0,0028 48 -0,0008 0,0000 -0,0052 111 -0,0007 0,0000 -0,0072 49 0,0005 0,0001 -0,0002 112 0,0010 0,0001 -0,0008 50 0,0002 0,0001 0,0000 113 -0,0007 0,0001 -0,0005 51 0,0013 0,0000 -0,0035 114 0,0007 0,0000 -0,0058 52 -0,0002 0,0000 0,0010 115 -0,0003 0,0001 -0,0023 53 -0,0001 0,0001 -0,0002 116 0,0000 0,0001 -0,0038 54 0,0000 0,0001 -0,0030 117 0,0003 0,0001 -0,0023 55 0,0001 0,0001 -0,0002 118 -0,0007 0,0000 -0,0058 56 0,0002 0,0000 0,0010 119 0,0007 0,0001 -0,0006 57 -0,0013 0,0000 -0,0035 120 -0,0001 -0,0002 0,0000 58 -0,0002 0,0001 0,0000 121 -0,0001 0,0000 0,0000 59 0,0000 -0,0001 -0,0029 122 -0,0001 0,0003 0,0000 60 0,0000 -0,0001 -0,0030 123 0,0001 -0,0002 0,0000 61 0,0000 -0,0001 -0,0029 124 0,0001 0,0000 0,0000 62 -0,0010 -0,0001 -0,0002 125 0,0001 0,0002 0,0000 63 0,0000 0,0000 0,0000


24

24. BS-1/P belka stropowa, L = 6,10 m. - z drewna litego.

SCHEMAT BELKI

6,10

A B

Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,10 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 1 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek ld/l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki Belka w obiekcie starym, remontowanym Ugięcie graniczne unet,fin = lo / 300 WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

Przekrój prostokątny 20 / 30 cm Wy = 3000 cm3, Jy = 45000 cm4, m = 21,0 kg/m podpory skrajne: wysokość efektywna he = 28,0 cm, długość oparcia ap = 12,0 cm odległość x = 10,0 cm , długość skosu podcięcia a = 20,0 cm drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3

Zginanie Przekrój x = 3,05 m Moment maksymalny Mmax = 28,05 kNm σm,y,d = 9,35 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,84 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 9,35 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (84,4%) Ścinanie Przekrój x = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 18,39 kN τd = 0,49 MPa < fv,d = 1,15 MPa (42,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RB = 18,39 kN ap = 12,0 cm, kc,90 = 1,00 σc,90,y,d = 0,77 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,15 MPa (66,4%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 3,05 m Ugięcie maksymalne ufin = 30,16 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 30,50 mm ufin = 30,16 mm < unet,fin = 30,50 mm (98,9%) 25. BS-1/P belka stropowa, L = 6,10 m. - z drewna klejonego.

SCHEMAT BELKI

6,10

A B

Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,10 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 1 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek ld/l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki Belka w obiekcie starym, remontowanym Ugięcie graniczne unet,fin = lo / 300

z

z

y y


25

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000 Przekrój prostokątny 16 / 32 cm Wy = 2731 cm3, Jy = 43691 cm4, m = 21,0 kg/m podpory skrajne: wysokość efektywna he = 28,0 cm, długość oparcia ap = 12,0 cm odległość x = 10,0 cm , długość skosu podcięcia a = 20,0 cm drewno klejone warstwowo jednorodne wg PN-EN 1194:2000, klasa wytrzymałości GL28h fm,k = 28 MPa, ft,0,k = 19,5 MPa, fc,0,k = 26,5 MPa, fv,k = 3,2 MPa, E0,mean = 12,6 GPa, ρk = 410 kg/m3

Zginanie Przekrój x = 3,05 m Moment maksymalny Mmax = 28,05 kNm σm,y,d = 10,27 MPa, fm,y,d = 12,92 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,79 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 10,27 MPa < kcrit·fm,y,d = 12,92 MPa (79,5%) Ścinanie Przekrój x = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 18,39 kN τd = 0,62 MPa < fv,d = 1,48 MPa (41,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RB = 18,39 kN ap = 12,0 cm, kc,90 = 1,00 σc,90,y,d = 0,96 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,38 MPa (69,2%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 3,05 m Ugięcie maksymalne ufin = uM + uT =28,55 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 30,50 mm ufin = 28,55 mm < unet,fin = 30,50 mm (93,6%) 26. BS-2/P belka stropowa, L = 5,30 m. - z drewna litego. SCHEMAT BELKI

5,30

A B


Przekrój prostokątny 18 / 28 cm Wy = 2352 cm3, Jy = 32928 cm4, m = 17,6 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3

Zginanie Przekrój x = 2,65 m Moment maksymalny Mmax = 21,05 kNm σm,y,d = 8,95 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,81 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 8,95 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (80,8%)

z

z

y y

z

z

y y


26

Ścinanie Przekrój x = 5,30 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -15,88 kN τd = 0,47 MPa < fv,d = 1,15 MPa (41,0%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RB = 15,88 kN ap = 12,0 cm, kc,90 = 1,00 σc,90,y,d = 0,74 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,15 MPa (63,7%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 2,65 m Ugięcie maksymalne ufin = uM + uT =24,64 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 26,50 mm ufin = 24,64 mm < unet,fin = 26,50 mm (93,0%) 27. BS-2/P belka stropowa, L = 5,30 m. - z drewna klejonego. SCHEMAT BELKI

5,30

A B


Przekrój prostokątny 16 / 28 cm Wy = 2091 cm3, Jy = 29269 cm4, m = 18,4 kg/m drewno klejone warstwowo jednorodne wg PN-EN 1194:2000, klasa wytrzymałości GL28h fm,k = 28 MPa, ft,0,k = 19,5 MPa, fc,0,k = 26,5 MPa, fv,k = 3,2 MPa, E0,mean = 12,6 GPa, ρk = 410 kg/m3

Zginanie Przekrój x = 2,65 m Moment maksymalny Mmax = 21,07 kNm σm,y,d = 10,08 MPa, fm,y,d = 12,92 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,78 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 10,08 MPa < kcrit·fm,y,d = 12,92 MPa (78,0%) Ścinanie Przekrój x = 5,30 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -15,91 kN τd = 0,53 MPa < fv,d = 1,48 MPa (36,1%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RB = 15,91 kN ap = 12,0 cm, kc,90 = 1,00 σc,90,y,d = 0,83 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,38 MPa (59,8%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 2,65 m Ugięcie maksymalne ufin = uM + uT =24,22 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 26,50 mm ufin = 24,22 mm < unet,fin = 26,50 mm (91,4%)

z

z

y y


27

28. K-2/P wzmocnienie krokwi K-2 w układzie poprzecznym głównym Krokiew w układzie poprzecznym głównym wzmocni się poprzez obustronne nabicie desek gr. 2,5cm SCHEMAT BELKI

0,55 2,55 3,05 3,21

A B C D

Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,10 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Belka w obiekcie starym, remontowanym Ugięcie graniczne unet,fin = lo / 300 WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

Przekrój prostokątny potrójny 2,5+9+2,5 / 12 cm Wy = 324 cm3, Jy = 1944 cm4, m = 5,67 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3

Przęsło C - D (l o = 3,21 m ) Zginanie Przekrój x = 6,15 m Moment maksymalny Mmax = -2,40 kNm σm,y,d = 7,41 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,67 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 7,41 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (66,9%) Ścinanie Przekrój x = 6,15 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 4,38 kN τd = 0,41 MPa < fv,d = 1,15 MPa (35,1%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RC = 8,11 kN ap = 5,0 cm, kc,90 = 1,59 σc,90,y,d = 1,20 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,83 MPa (65,6%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 7,94 m Ugięcie maksymalne ufin = 11,65 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 16,05 mm ufin = 11,65 mm < unet,fin = 16,05 mm (72,6%) 29. Poz. PL-1/P Wzmocnienie płatwi Płatwie wzmocni się poprzez obustronne nabicie desek gr. 2,5cm SCHEMAT BELKI

0,87 2,61 0,87

A B C D

Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,10 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem Belka w obiekcie starym, remontowanym Ugięcie graniczne unet,fin = lo / 300

z

z

y y


28

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000 Przekrój prostokątny potrójny 3x 6 / 14 cm Wy = 588 cm3, Jy = 4116 cm4, m = 8,82 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3

Przęsło B - C (l o = 2,61 m ) Zginanie Przekrój x = 3,48 m Moment maksymalny Mmax = -3,92 kNm σm,y,d = 6,67 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa Warunek nośności: σm,y,d / fm,y,d = 0,60 < 1 Warunek stateczności: kcrit = 1,000 σm,y,d = 6,67 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (60,2%) Ścinanie Przekrój x = 3,48 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -8,27 kN τd = 0,49 MPa < fv,d = 1,15 MPa (42,7%) Docisk na podporze Reakcja podporowa RC = 21,06 kN ap = 12,0 cm, kc,90 = 1,18 σc,90,y,d = 0,97 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,36 MPa (71,8%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 2,17 m Ugięcie maksymalne ufin = uM + uT =6,77 mm Ugięcie graniczne unet,fin = 1,5·lo / 300 = 13,05 mm ufin = 6,77 mm < unet,fin = 13,05 mm (51,9%)

opracował:

mgr inż. Paweł Majchrzak

z

z

y y

Documents

obliczenia 2014 03 14