10 OBLICZENIA STATYCZNE - tbs.piotrkow

Budynek mieszkalny wielorodzinny – A – obliczenia część konstrukcyjna

10

10 OBLICZENIA STATYCZNE

10.1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STROP - PODDASZE Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 wełna minaeralna 0,20 x 1,00 0,200 1,2 0,240 2 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 3 folia 0,070 1,2 0,084 S: 0,555 0,695

5 Zmienne 0,500 1,4 0,700

6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 4,575 1,15 5,267

STROP - CZ. MIESZKALNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 19,00 0,380 1,3 0,494 2 Jastrych 0,04 x 21,00 0,840 1,3 1,092 3 Styropian 0,03 x 0,40 0,012 1,1 0,013 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 obciąŜenie zastępcze - ścianki działowe 1,250 1,2 1,500 S: 2,767 3,470

5 Zmienne 1,500 1,4 2,100 6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 7,787 1,21 9,442

STROP - KORYTARZ Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych 5cm 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,06 x 0,40 0,024 1,1 0,026 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 S: 1,989 2,581

5 Zmienne 3,000 1,3 3,900 6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 8,509 1,22 10,353


11

PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

S: 10,905 1,26 13,749

ŚCIANA WEWNĘTRZNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 3 Ściana z bloczk. Silikatowych drąŜonych 24cm 0,24 x 14,00 3,360 1,1 3,696 S: 3,930 1,13 4,437

ŚCIANA ZEWNĘTRZNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Styropian 0,12 x 0,45 0,054 1,1 0,059 3 Ściana z bloczk. Silikatowych drąŜonych 24cm 0,24 x 14,00 3,360 1,1 3,696 S: 3,984 1,13 4,496

ŚCIANA ZEWNĘTRZNA PIWNICZNA 38 Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Styropian 0,80 x 0,45 0,360 1,1 0,396 3 Sciana z bloczk. bet 38cm 0,38 x 24,00 9,120 1,1 10,032 S: 10,050 1,11 11,169

ŚCIANA WEWNETRZNA PIWNICZNA 24 Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Sciana z bloczk. bet 38cm 0,24 x 24,00 5,760 1,1 6,336 S: 6,330 1,12 7,077


12

10.2 BLACHA STALOWA Jako pokrycie przyjęto blachę powlekaną T20 – negatyw grubości 0,70. Blacha mocowana zostanie do łat drewnianych w rozstawie co 50cm.


13

10.3 ŁATY DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 4,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C24 Klasa uŜytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 15,50 Rozstaw łat a1 = 0,50 m Rozstaw podparć a = 0,90 m Schemat: belka dwuprzęsłowa ObciąŜenia: - obciąŜenie stałe (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa gr. 1.00 mm): gk = 0,082 kN/m2 połaci dachowej; γf = 1,10 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): Sk = 0,732 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciąŜenie parciem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = 0,000 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = -0,405 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie skupione Pk = 1,00 kN; γf = 1,20 WYNIKI:

A = 24,0 cm2 Wy = 16,0 cm3 Wz = 24,0 cm3 Jy = 32,0 cm4 Jz = 72,0 cm4 m = 0,84 kg/m

z

z

y

y

6

4

15,5°

Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+obc.skupione) My = 0,22 kNm; Mz = 0,06 kNm Warunek nośności: km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,725 < 1 σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,926 < 1 Warunek stateczności: współczynniki zwichrzenia kcrit,y = 1,000; kcrit,z = 1,000 σm,y,d = 13,62 MPa < kcrit·fm,y,d = 16,62 MPa σm,z,d = 2,52 MPa < kcrit·fm,z,d = 16,62 MPa Warunek uŜytkowalności: (obc.stałe+obc.skupione) ufin = 3,09 mm < unet,fin = a / 200 = 4,50 mm


14

10.4 KROKWIE, PŁATWIE , SŁUPKI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego

707,2

1335,01100,014 14103,5 103,5460,0

150,

0

19,3°

Szkic układu podłuŜnego

450,050,0 50,0

A B

Kąt nachylenia połaci dachowej α = 19,3o Rozpiętość wiązara l = 13,35 m Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 11,00 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,60 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,50 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amL = 0,50 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amP = 0,50 m Wysokość całkowita słupa hs = 1,50 m Rozstaw podparć murłaty = 1,80 m ObciąŜenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : gk = 0,063 kN/m2, go = 0,076 kN/m2 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): - na stronie nawietrznej skl = 0,823 kN/m2, sol = 1,235 kN/m2 - na stronie zawietrznej skp = 0,720 kN/m2, sop = 1,080 kN/m2 - obciąŜenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej pkl = -0,405 kN/m2, pol = -0,527 kN/m2 - na stronie zawietrznej pkp = -0,180 kN/m2, pop = -0,234 kN/m2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,000 kN/m2, gok = 0,000 kN/m2 - dodatkowe obciąŜenie płatwi qkp = 0,000 kN/m, qop = 0,000 kN/m Dane materiałowe: - krokiew 8/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 14/18 cm z drewna C27 - słup 14/14 cm z drewna C27


15

- murłata 14/14 cm z drewna C27 Przyjęte załoŜenia obliczeniowe: - klasa uŜytkowania konstrukcji: 2 - obciąŜenie śniegiem traktuje się jako obciąŜenie średniotrwałe - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłuŜnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µy = 1,00 WYNIKI: Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

0,94

0,53

-1,17

-0,72

0,94

-1,17

-0,72

Obwiednia momentów w układzie podłuŜnym:

0,50 3,50 0,504,50

1,50

A B

23,2

8

-8,2

6

23,2

8

-8,2

6

7,92

-2,81

0,00-3,26

0,00-3,26

Mz [kNm]My [kNm]

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 → fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa Krokiew 8/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27 Smukłość λy = 75,0 < 150 λz = 150,0 >= 150 Maksymalne siły i napręŜenia w przęśle My = 0,94 kNm N = 4,35 kN σm,y,d = 2,75 MPa σc,0,d = 0,34 MPa kc,y = 0,530, kc,z = 0,148 σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,213 < 1


16

σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,335 < 1 Maksymalne siły i napręŜenia na podporze (płatwi) My = -1,17 kNm N = 2,14 kN σm,y,d = 5,21 MPa σc,0,d = 0,21 MPa (σc,0,d/fc,0,d)

2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,314 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) unet = 1,75 mm < unet,fin = 3465/200 = 17,32 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi unet = 0,56 mm < unet,fin = 2·1171/200 = 11,71 mm DANE: ObciąŜenia (wartości obliczeniowe): - pokrycie dachu : go = 0,076 kN/m2 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): - na stronie nawietrznej sol = 1,235 kN/m2 - na stronie zawietrznej sop = 1,080 kN/m2 - obciąŜenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej pol = -0,527 kN/m2 - na stronie zawietrznej pop = -0,234 kN/m2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi gok = 0,000 kN/m2 - dodatkowe obciąŜenie płatwi qop = 0,000 kN/m WYNIKI: Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 → fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa Płatew 14/18 cm z drewna C27 Smukłość λy = 17,3 < 150 λz = 22,3 < 150 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 5,17 kN/m qy = 0,00 kN/m qz,min = -1,84 kN/m (odrywanie) Maksymalne siły i napręŜenia w płatwi N = 10,35 kN My = 7,92 kNm Mz = 0,00 kNm σc,0,d = 0,41 MPa σm,y,d = 10,48 MPa σm,z,d = 0,00 MPa (σc,0,d/fc,0,d)

2 + σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,632 < 1 (σc,0,d/fc,0,d)

2 + km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,442 < 1 Maksymalne ugięcie unet = 10,82 mm < unet,fin = 17,50 mm Słup 14/14 cm z drewna C27 Smukłość (słup A) λy = 58,1 < 150 λz = 37,1 < 150 Maksymalne siły i napręŜenia (słup B) My = 0,00 kNm N = 23,28 kN σm,y,d = 0,00 MPa σc,0,d = 1,19 MPa kc,y = 0,754, kc,z = 0,963 σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,116 < 1 σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,091 < 1 Murłata 14/14 cm z drewna C27 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 3,60 kN/m qy = 0,34 kN/m qz,min = -1,28 kN/m (odrywanie) Maksymalne siły i napręŜenia Mz = 0,12 kNm σm,z,d = 0,26 MPa σm,z,d/fm,z,d = 0,02 < 1


17

10.5 BELKA NAROŻNA DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa uŜytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 19,30 Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 1,12 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 3,25 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 2,30 m ObciąŜenia dachu: - obciąŜenie stałe gk = 0,063 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,20 - uwzględniono cięŜar własny krokwi - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): Sk = 0,82 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = -0,405 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; γf = 1,20 WYNIKI:

1,12 3,25 2,30

1,58 4,60 3,25

13,9°

3,35

4,74

1,63

2,40

0,82

-3,04

-0,53

2,88

-0,6

0

0,00

0,03

7,56

-2,0

0

0,00

0,08 1,50

-0,3

8

0,00

0,02

Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg) Mpodp = -3,04 kNm Warunek nośności - podpora: σm,y,d/fm,y,d = 0,571 < 1 Warunek uŜytkowalności (wspornik): ufin = (-) 7,53 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 16,32 mm Warunek uŜytkowalności (odcinek środkowy): ufin = 8,07 mm < unet,fin = l / 200 = 23,68 mm


18

10.6 BELKA BL1 OBCIĄśENIA NA BELKĘ Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Ściana zewnętrzna 2,00 x 3,998 7,995 9,023 2 Strop poddasza 0,60 x 3,955 2,373 2,776

S: 10,368 11,799 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,47 0,25

OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m]: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd

Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od stropu poddasza i ścianki

attykowej 10,37 1,00 -- 10,37 cała belka

2. CięŜar własny belki [0,24m·0,25m·25,0kN/m3]

1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

Σ: 11,87 1,01 12,02 Schemat statyczny belki

3,72

A B

12,0

2

12,0

2

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

22,3

6

B

22,3

620,79

Siły tnące [kN]:


19

A B

22,36

-22,36

Ugięcia [mm]:

A B

16,86

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 20,79 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,02 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 20,79 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 18,29 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 18,29 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,53 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,228 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,86 mm < alim = 18,60 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 20,59 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 347 25

a

a

4φ12

2φ12

23 x 15 = 345

Nr1 6φ12 l=391391


20

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 24φ6 l=87

20

19 Zestawienie stali zbrojeniowej

Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 391 6 23,46 2. 6 87 24 20,88

Długość wg średnic [m] 20,9 23,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888

Masa wg średnic [kg] 4,6 20,9 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0 21,0

Razem [kg] 26

10.7 BELKA BL1a SZKIC BELKI

A B

0,25 3,33 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od stropu poddasza i ścianki

attykowej 10,37 1,00 -- 10,37 cała belka


1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


3,58

A B

12,0

2

12,0

2

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa


21

Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

21,

52

B

21,

5219,26

Siły tnące [kN]:

A B

21,52

-21,52

Ugięcia [mm]:

A B

14,43


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 19,26 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,78 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 19,26 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)17,45 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)17,45 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 19,02 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,210 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 14,43 mm < alim = 17,90 mm


22

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,76 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 333 25

a

a

4φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 6φ12 l=377377

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 23φ6 l=87

20





Razem [kg] 26


23

10.8 BELKA BL2 OBCIĄśENIA NA BELKĘ Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 3 Strop 3,00 x 3,955 11,865 13,763

S: 11,865 13,763 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,40 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od stropu 13,76 1,00 -- 13,76 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


2,65

A B

15,4

1

15,4

1


A

20,

42

B

20,

4213,53

Siły tnące [kN]:


24

A B

20,42

-20,42

Ugięcia [mm]:

A B

6,51


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 13,53 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,91 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 13,53 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)15,21 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)15,21 kN < VRd1 = 37,82 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,40 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,218 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 6,51 mm < alim = 13,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 18,31 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 240 25

a

a

3φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 5φ12 l=284284


25

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24

Nr2 17φ6 l=87

20

19

Zestawienie stali zbrojeniowej




Razem [kg] 17

10.9 BELKA BL3 OBCIĄśENIA NA BELKĘ Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Ściana zewnętrzna 0,40 x 3,960 1,584 1,790 2 Strop poddasza 3,35 x 3,955 13,249 16,164 3 ObciąŜenia zastępcze z dachu 3,240 3,564 4 ObciąŜenie wieńcem ścianki kolankowej 0,25 x 6,000 1,500 1,650 5 ObciąŜenie wieńcem stropu 0,30 x 6,000 1,800 1,980

S: 21,373 25,148 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,40 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od stropu 21,37 1,18 -- 25,22 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



26

2,65

A B

26,8

7

26,8

7


A

35,

60

B

35,

6023,58

Siły tnące [kN]:

A B

35,60

-35,60

Ugięcia [mm]:

A B

8,36


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 23,58 kNm


27

Zbrojenie potrzebne As = 3,47 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 23,58 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 26,52 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 26,52 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,08 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,222 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 8,36 mm < alim = 13,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 27,44 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 240 25

a

a

4φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 6φ12 l=284284

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24Nr2 17φ6 l=87

20

19





Razem [kg] 20


28

10.10 BELKA BL4 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,76 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce ze stropu poddasza i WS 47,00 1,22 -- 57,34 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,30m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka


3,01

A B

59,3

2

59,3

2


A

89,2

8

B

89,2

867,18

Siły tnące [kN]:

A B

89,28

-89,28

Ugięcia [mm]:


29

A B

11,68


30

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 67,18 kNm Zbrojenie potrzebne As = 9,08 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 1,60% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 67,18 kNm/mb < MRd = 72,49 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 66,38 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 70 mm na odcinku 56,0 cm przy podporach oraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 66,38 kN < VRd3 = 72,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 55,27 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,193 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 11,68 mm < alim = 15,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 67,34 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,204 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

30

25 276 25

a

a

5φ16

2φ12

8 x 7 = 56 8 x 7 = 569 x 18 = 162

Nr2 2φ12 l=321321

Nr1 5φ16 l=319

319


30

a-a

Nr 1

Nr 2

3024

Nr3 26φ6 l=97

25

19


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ16 1. 16 319 5 15,95 2. 12 321 2 6,42 3. 6 97 26 25,22

Długość wg średnic [m] 25,3 6,5 16,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 1,578

Masa wg średnic [kg] 5,6 5,8 25,2 Masa wg gatunku stali [kg] 6,0 31,0

Razem [kg] 37


A B

0,25 3,47 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od balkonu 16,60 1,00 -- 16,60 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


3,72

A B

18,2

5

18,2

5

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa


31

Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

33,9

5

B

33,9

531,57

Siły tnące [kN]:

A B

33,95

-33,95

Ugięcia [mm]:

A B

17,33


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 31,57 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,90 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 1,99% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 31,57 kNm/mb < MRd = 54,90 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 27,81 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 27,81 kN < VRd1 = 51,06 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 31,31 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,137 mm < wlim = 0,3 mm


32

Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 17,33 mm < alim = 18,60 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 31,40 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 347 25

a

a

5φ16

2φ12

23 x 15 = 345

Nr2 2φ12 l=391391

Nr1 5φ16 l=390390

a-a

Nr 1

Nr 2

25

24 Nr3 24φ6 l=87

20





Razem [kg] 43

10.12 BELKA BL6 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Płyta stropowa 2,30 x 7,79 17,92 21,68 2 Płyta balkonowa 0,50 x 11,71 5,86 7,20 3 Ściana zewnętrzna 1,00 x 3,998 3,998 4,518

S: 27,770 33,399


33

SZKIC BELKI

A B

0,25 2,40 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od stropu 27,77 1,20 -- 33,32 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,26m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka


2,65

A B

35,0

4

35,0

4


A

46,4

3

B

46,4

330,76

Siły tnące [kN]:

A B

46,43

-46,43

Ugięcia [mm]:

A B

9,64


34


26

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 26,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 30,76 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,42 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,85% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 30,76 kNm/mb < MRd = 31,39 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)34,23 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 160 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)34,23 kN < VRd1 = 41,26 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 25,75 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,274 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,64 mm < alim = 13,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 35,20 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

26

25 240 25

a

a

4φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 6φ12 l=284284

a-a

Nr 1

Nr 1

26

24

Nr2 17φ6 l=89

21

19


35

Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba St0S-b RB400

Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 284 6 17,04 2. 6 89 17 15,13



Razem [kg] 20

10.13 BELKA B-7 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,33 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od balkonu 18,72 1,00 -- 18,72 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


3,58

A B

20,3

7

20,3

7


A

36,4

6

B

36,4

632,63


36

Siły tnące [kN]:

A B

36,46

-36,46

Ugięcia [mm]:

A B

16,61


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 32,63 kNm Zbrojenie potrzebne As = 5,09 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 1,99% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 32,63 kNm/mb < MRd = 54,90 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)29,62 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)29,62 kN < VRd1 = 51,06 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 32,39 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,141 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,61 mm < alim = 17,90 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 33,67 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 333 25

a

a

5φ16

2φ12

22 x 15 = 330

Nr2 2φ12 l=377377

Nr1 5φ16 l=376376


37

a-a

Nr 1

Nr 2

25

24 Nr3 23φ6 l=87

20





Razem [kg] 42


A B

0,25 0,66 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 100,21 1,00 -- 100,21 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,22m·25,0kN/m3] 1,32 1,10 -- 1,45 cała belka


0,88

A B

101,

66

101,

66


38


A

44,7

3

B

44,7

39,84

Siły tnące [kN]:

A B

44,73

-44,73

Ugięcia [mm]:

A B

0,70


22

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 22,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 9,84 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,63 cm2. Przyjęto 2φ16 o As = 4,02 cm2 (ρ= 0,93% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 9,84 kNm/mb < MRd = 22,38 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 15,15 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 130 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 15,15 kN < VRd1 = 35,23 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 9,83 kNm


39

Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,179 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,70 mm < alim = 4,40 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 33,50 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

22

25 66 25a

a

2φ16

2φ12

5 x 13 = 65

Nr2 2φ12 l=111

111

Nr1 2φ16 l=109

109 a-a

Nr 1

Nr 2

22

24 Nr3 6φ6 l=81

17





Razem [kg] 8


40

10.15 BELKA BL9 OBCIĄśENIA NA BELCE

BELKA B-8 Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z dachu 3,61 3,97 2 Strop poddasza 0,30 x 5,21 1,56 1,83 3 Płyta stropowa - mieszkanie 3szt 0,90 x 7,639 6,88 8,456 4 Ściana zewnętrzna 9,08 x 3,998 36,302 41,021

S: 48,348 55,275 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,16 0,25



[0,24m·0,30m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 51,27 1,00 51,45 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. 44,73 1,67 1,00 -- 44,73

Schemat statyczny belki

2,41

1A

44,7

3

B

51,4

5

51,4

5

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)


41

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

73,4

1

B

95,3

152,37

Siły tnące [kN]:

A B

73,41

-63,67

-18,94

-95,31

Ugięcia [mm]:

A B

7,97


30

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 52,37 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,66 cm2. Przyjęto 4φ16 o As = 8,04 cm2 (ρ= 1,28% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 52,37 kNm/mb < MRd = 61,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)75,45 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 50 mm na odcinku 55,0 cm przy podporach oraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)75,45 kN < VRd3 = 100,95 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 52,25 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,248 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,97 mm < alim = 12,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 88,69 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,181 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:


42

A B

30

25 216 25

a

a

4φ16

2φ12

11 x 5 = 55 11 x 5 = 556 x 17,5 = 105

Nr2 2φ12 l=261

261

Nr1 4φ16 l=259

259 a-a

Nr 1

Nr 2

30

24 Nr3 29φ6 l=97

25





Razem [kg] 29

10.16 BELKA BL10 OBCIĄśENIA NA BELCE

BELKA B-9 Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z dachu 3,61 3,97

S: 3,610 3,971 SZKIC BELKI

A B

0,25 1,87 0,25


43



[0,24m·0,20m·25,0kN/m3] 1,20 1,10 -- 1,32 cała belka


2,07

A B

5,2

9

5,2

9


A

5,48

B

5,48

2,83

Siły tnące [kN]:

A B

5,48

-5,48

Ugięcia [mm]:

A B

0,94



44

20

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,83 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,56 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,83 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)4,08 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)4,08 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,77 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,94 mm < alim = 10,35 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 4,83 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B20

25 187 25

a

a

2φ12

2φ12

16 x 11,5 = 184

Nr1 4φ12 l=231

231 a-a

Nr 1

Nr 1

20

24 Nr2 17φ6 l=77

15

19


45


Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 231 4 9,24 2. 6 77 17 13,09



Razem [kg] 12


A B

0,24 1,56 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 11,85 1,00 -- 11,85 cała belka 2. Zastępcze od stropu cz. mieszkalna 22,65 1,00 -- 22,65 cała belka 3. Zastępcze od ściany 35,29 1,00 -- 35,29 cała belka 4. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,81

A B

71,4

4

71,4

4



46

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

64,4

7

B

64,4

729,09

Siły tnące [kN]:

A B

64,47

-64,47

Ugięcia [mm]:

A B

4,96


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 29,09 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,40 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,11% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 29,09 kNm/mb < MRd = 36,04 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 40,69 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 40,69 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 29,03 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,238 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,96 mm < alim = 9,03 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 55,78 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:


47

A B

25

24 156 25

a

a

5φ12

2φ12

10 x 15 = 150

Nr1 7φ12 l=199

199 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 11φ6 l=87

20





Razem [kg] 16


A B

0,24 1,20 0,25


48


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 11,85 1,00 -- 11,85 cała belka 2. Zastępcze od stropu cz. mieszkalna 22,65 1,00 -- 22,65 cała belka 3. Zastępcze od ściany 35,29 1,00 -- 35,29 cała belka 4. CięŜar własny belki

[0,24m·0,30m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 71,59 1,00 71,77 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Z belko BL4 89,28 0,75 1,00 -- 89,28


1,44

1A

89,2

8

B

71,7

7

71,7

7


A

87,3

8

B

105,

6148,86

Siły tnące [kN]:

A B

87,38

-64,34

24,94

-105,61

Ugięcia [mm]:

A B

2,54



49

30

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 48,86 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,08 cm2. Przyjęto 6φ12 o As = 6,79 cm2 (ρ= 1,08% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 48,86 kNm/mb < MRd = 53,65 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)77,76 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 50 mm na odcinku 55,0 cm przy podporach oraz co 190 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)77,76 kN < VRd3 = 101,73 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 48,81 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,248 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,54 mm < alim = 7,22 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 96,53 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,211 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

30

24 120 25a

a

6φ12

2φ12

11 x 5 = 55 11 x 5 = 551 x 9,5 = 9

Nr1 8φ12 l=163

163 a-a

Nr 1

Nr 1

30

24 Nr2 24φ6 l=97

25

19


50





Razem [kg] 18

10.19 WYPEŁNIENIE STROPOWE WS1 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,22 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie na strop 3,63 1,31 -- 4,76 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,27m·0,24m·25,0kN/m3] 1,62 1,10 -- 1,78 cała belka

Σ: 5,25 1,25 6,54 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Zastępcze od komina 11,60 0,45 1,00 -- 11,60


3,46

1A

11,6

0

B

6,54

6,54



51

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

24

27


A B

24

25 322 25

a

a

3φ12

2φ12

22 x 14,5 = 319

Nr1 5φ12 l=367367


52

a-a

Nr 1

Nr 1

24

27 Nr2 23φ6 l=95

20





Razem [kg] 22


A B

0,25 3,35 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie na strop 1,28 1,31 -- 1,68 cała belka 2. ObcziąŜenie od pasa stropu pomiędzy

WS2 1,45 1,22 -- 1,77 cała belka


1,65 1,10 -- 1,82 cała belka




53

3,59

1A

11,6

0

B

5,26

5,26

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

24

28

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 27,5 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 12,10 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,73 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,59% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 12,10 kNm/mb < MRd = 22,78 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,48 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 17,48 kN < VRd1 = 41,66 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,75 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,165 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 6,61 mm < alim = 17,95 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,09 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


54

SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 335 25

a

a

3φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 5φ12 l=380380

a-a

Nr 1

Nr 124

27,5 Nr2 23φ6 l=96

20





Razem [kg] 22


A B

0,25 5,76 0,25



[0,27m·0,24m·25,0kN/m3] 1,62 1,10 -- 1,78 cała belka



55


6,00

1A

11,6

0

B

7,38

7,38


24

27

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 27,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 36,58 kNm Zbrojenie potrzebne As = 5,89 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 1,81% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 36,58 kNm/mb < MRd = 55,29 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 30,22 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 30,22 kN < VRd1 = 54,27 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 29,91 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,131 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 27,80 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 27,46 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


56

SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

5φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 5φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

27Nr3 39φ6 l=95

20

23





Razem [kg] 69


A B

0,25 5,76 0,25



[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

Σ: 2,57 1,19 3,05


57


6,00

A B

3,05

3,05


24

25

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 13,73 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,99 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,65% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 13,73 kNm/mb < MRd = 22,59 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 8,15 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 8,15 kN < VRd1 = 38,49 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 11,57 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,177 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 20,46 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 7,40 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


58

SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

3φ12

2φ12

38 x 15 = 570

Nr1 5φ12 l=621621

a-a

Nr 1

Nr 124

25Nr2 39φ6 l=91

20

21





Razem [kg] 36


A B

0,25 4,42 0,25



[0,22m·0,24m·25,0kN/m3] 1,32 1,10 -- 1,45 cała belka



59

4,66

A B

2,8

5

2,8

5


24

22

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 22,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 7,75 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,10 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,49% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 7,75 kNm/mb < MRd = 15,40 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 5,71 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,71 kN < VRd1 = 32,41 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 6,49 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,144 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,62 mm < alim = 23,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 5,28 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


60

SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 442 25

a

a

2φ12

2φ12

34 x 13 = 442

Nr1 4φ12 l=487487

a-a

Nr 1

Nr 1

24

22Nr2 35φ6 l=85

20

18





Razem [kg] 25


A B

0,25 3,36 0,25



WS2 1,45 1,22 -- 1,77 cała belka


2,19 1,10 -- 2,41 cała belka

Σ: 4,92 1,19 5,85


61

Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Zastępcze od komina 11,60 0,65 1,00 -- 11,60


3,60

1A

11,6

0

B

5,85

5,85


24

37

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 36,5 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 14,48 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,06 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,45% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 14,48 kNm/mb < MRd = 23,25 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,74 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 17,74 kN < VRd1 = 53,04 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,06 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,228 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,71 mm < alim = 18,00 mm


62

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,38 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 336 25

a

a

3φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 5φ12 l=381381

Nr2 23φ6 l=114

20

33 a-a

Nr 1

Nr 1

24

36,5





Razem [kg] 23


63


A B

0,25 5,76 0,25



WS2 1,45 1,22 -- 1,77 cała belka


2,10 1,10 -- 2,31 cała belka



6,00

1A

11,6

0

B

6,32

6,32



64

24

35


A B24

25 576 25

a

a

4φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 4φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

35 Nr3 39φ6 l=111

20

31


65


Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ16 1. 16 620 4 24,80 2. 12 621 2 12,42 3. 6 111 39 43,29



Razem [kg] 61


A B

0,25 5,76 0,25



wieńcami 0,70 1,22 -- 0,85 cała belka


1,32 1,10 -- 1,45 cała belka


6,00

A B

3,7

1

3,7

1

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych


66


24

22

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 22,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 16,68 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,47 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,74% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 16,68 kNm/mb < MRd = 22,30 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)9,91 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)9,91 kN < VRd1 = 34,70 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,90 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,210 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,87 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 8,90 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

3φ12

2φ12

38 x 15 = 570

Nr1 5φ12 l=621621

a-a

Nr 1

Nr 1

24

22Nr2 39φ6 l=85

20

18


67


Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 621 5 31,05 2. 6 85 39 33,15



Razem [kg] 36


A B

0,25 4,42 0,25



wieńcami 0,70 1,22 -- 0,85 cała belka


1,32 1,10 -- 1,45 cała belka


4,66

A B

3,7

1

3,7

1

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH


68

Obwiednia sił wewnętrznych WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

24

22

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 22,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 10,06 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,44 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,49% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 10,06 kNm/mb < MRd = 15,40 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 7,42 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 7,42 kN < VRd1 = 32,41 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,39 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,213 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 11,43 mm < alim = 23,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 6,83 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 442 25

a

a

2φ12

2φ12

34 x 13 = 442

Nr1 4φ12 l=487487

Nr2 35φ6 l=85

20

18


69

a-a

Nr 1

Nr 1

24

22





Razem [kg] 25


A B

0,25 5,76 0,25



WS2 0,86 1,17 -- 1,01 cała belka


2,10 1,10 -- 2,31 cała belka

Σ: 3,38 1,15 3,87 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Zastępcze od komina 5,00 1,20 1,00 -- 5,00 2. Od konstrukcji dachu 23,28 4,51 1,00 -- 23,28



70

6,00

1 2A

5,00 23

,28

B

3,87

3,87


24

35

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 35,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 38,96 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,08 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 1,67% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 38,96 kNm/mb < MRd = 67,88 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)29,41 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)29,41 kN < VRd1 = 68,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 37,09 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,139 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 29,79 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 28,80 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


71

SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

6φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 6φ16 l=620620

Nr3 39φ6 l=111

20

31 a-a

Nr 1

Nr 2

24

35





Razem [kg] 80


A B

0,25 5,76 0,25


72



[0,20m·0,24m·25,0kN/m3] 1,20 1,10 -- 1,32 cała belka

Σ: 1,68 1,16 1,95 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Od konstrukcji dachu 23,28 4,51 1,00 -- 23,28


6,00

1A

23,2

8

B

1,95

1,95


24

20

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 20,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 30,81 kNm


73

Zbrojenie potrzebne As = 5,10 cm2. Przyjęto 4φ16 o As = 8,04 cm2 (ρ= 1,95% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 30,81 kNm/mb < MRd = 43,13 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)23,19 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)23,19 kN < VRd1 = 41,41 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 29,94 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,162 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 27,31 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 22,80 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

4φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 4φ16 l=620620

Nr3 39φ6 l=81

20

16 a-a

Nr 1

Nr 2

24

20





Razem [kg] 58


74


A B

0,25 4,56 0,25



[0,33m·0,24m·25,0kN/m3] 1,98 1,10 -- 2,18 cała belka

Σ: 2,46 1,14 2,81 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Od konstrukcji dachu 23,28 0,25 1,00 -- 23,28 2. Od konstrukcji dachu 18,90 1,83 1,00 -- 18,90


4,80

1 2A

23,2

8

18,9

0

B

2,81

2,81



75

24

33


A B24

25 456 25

a

a

4φ16

2φ12

30 x 15 = 450

Nr2 2φ12 l=501501

Nr1 4φ16 l=500500

a-a

Nr 1

Nr 2

24

33Nr3 31φ6 l=107

20

29


76


Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ16 1. 16 500 4 20,00 2. 12 501 2 10,02 3. 6 107 31 33,17



Razem [kg] 49


A B

0,25 3,35 0,25



WS2 1,52 1,17 -- 1,78 cała belka


1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



3,59

1A

23,2

8

B

4,13

4,13

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm


77

Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

24

25


A B

24

25 335 25

a

a

3φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 5φ12 l=380380


78

a-a

Nr 1

Nr 1

24

25 Nr2 23φ6 l=91

20





Razem [kg] 22


A B

0,25 3,36 0,25



[0,60m·0,24m·25,0kN/m3] 3,60 1,10 -- 3,96 cała belka



3,60

1A

23,2

8

B

4,79

4,79


79


24

60

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 60,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 12,67 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,78 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,18% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 12,67 kNm/mb < MRd = 16,08 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 27,94 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 27,94 kN < VRd1 = 80,47 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 11,84 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,55 mm < alim = 18,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 27,99 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 336 25

a

a

2φ12

2φ12

22 x 15 = 330


80

Nr1 4φ12 l=381381

Nr2 23φ6 l=161

20

56

a-a

Nr 1

Nr 1

24

60





Razem [kg] 23


A B

0,25 4,56 0,25



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 5,30 1,24 6,57


81


4,80

A B

6,5

7

6,5

7


24

30

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 30,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 18,91 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,76 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,54% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 18,91 kNm/mb < MRd = 22,94 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 13,60 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 13,60 kN < VRd1 = 44,82 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 15,26 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,263 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 17,57 mm < alim = 24,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 12,08 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:


82

A B

24

25 456 25

a

a

3φ12

2φ12

30 x 15 = 450

Nr1 5φ12 l=501501

a-a

Nr 1

Nr 1

24

30Nr2 31φ6 l=101

20

26





Razem [kg] 30

10.34 DOBÓR PŁYT STROPOWYCH Zaprojektowano stropy z płyt prefabrykowanych, wielokanałowych gr. 24 cm odmiany II wykonane na obciąŜenie zewnętrzne, charakterystyczne q=4,50 kN/m2. Wylewki, część płyt stropowych oraz płyty balkonowe zaprojektowano jako wylewane z betonu B 25 i stali klasy A-III. Wymiary, usytuowanie i wielkość zbrojenia podano na rysunkach konstrukcyjnych.


83

10.35 SCHODY BIEG PIERWSZY W PIWNICY DANE:

6x 17,8/28,6

12

28,5 143

28,5 143

107

Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,43 m RóŜnica poziomów spoczników h = 1,07 m Liczba stopni w biegu n = 6 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 28,5 cm, h = 31,0 cm Wieniec ściany podpierającej górny bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 20,0 cm Zestawienie obciąŜeń [kN/m2]

Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,35 3,90 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm

grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,57·(1+17,8/28,5) 0,72 1,20 0,86

2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.12 cm + schody 17,8/28,5 5,77 1,10 6,34 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,34 1,20 0,40

Σ: 6,82 1,12 7,61 Dane materiałowe : Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,18 Stal zbrojeniowa A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b


84

Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny:

A

Bgo,b = 7,60 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

1,53

0,92

Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 3,35 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A = 8,59 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B = 8,79 kN/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :

1

1

Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 3,35 kNm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,34 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 14,0 cm o As = 8,08 cm2/mb (ρ= 0,86% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 3,35 kNm/mb < MRd = 23,58 kNm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 8,29 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 8,29 kN/mb < VRd1 = 80,97 kN/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,29 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,47 mm < alim = 7,64 mm Szkic zbrojenia:


85

Nr1 φ12 co 420 l=

225

225

Nr2 φ12 co 420 l=

228

175

9

43

Nr3 φ12 co 420 l=

223

47

9

167

φ12 co 14,0 cm (Nr 1

+2+3)

6x 17,8/28,6

12

28,5 143

28,5 143

107

Zestawienie stali zbrojeniowej na 1 mb płyty

Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1 12 225 2,38 5,36 2 12 228 2,38 5,43 3 12 223 2,38 5,31 4 6 105 16 16,80



Razem [kg] 19


86

10.36 SCHODY ZEWNĘTRZNE DANE:

5x 15,0/35,0

12

12

35 140 150

35 290 15

75

Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,40 m RóŜnica poziomów spoczników h = 0,75 m Liczba stopni w biegu n = 5 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,50 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 35,0 cm, h = 100,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 15,0 cm, h = 15,0 cm Zestawienie obciąŜeń [kN/m2]

Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,35 3,90 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm

grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,57·(1+15,0/35,0) 0,63 1,20 0,75

2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.12 cm + schody 15/35 5,14 1,10 5,65 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,31 1,20 0,37

Σ: 6,08 1,12 6,78 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20

mm grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,44 1,20 0,53

2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.12 cm 3,00 1,10 3,30 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34

Σ: 3,73 1,12 4,17 Dane materiałowe : Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50%


87

Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,18 Stal zbrojeniowa A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny:

A

Bgo,b = 6,78 kN/m2

go,s = 4,17 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

3,02

0,7

5

Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 11,24 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A = 15,34 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B = 13,60 kN/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :

1

1

Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 11,24 kNm/mb Zbrojenie potrzebne As = 3,60 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 14,0 cm o As = 8,08 cm2/mb (ρ= 0,86% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 11,24 kNm/mb < MRd = 23,58 kNm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 14,85 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,85 kN/mb < VRd1 = 80,97 kN/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,50 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,065 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,26 mm < alim = 15,10 mm Szkic zbrojenia:


88

Nr1 φ12 co 420 l=272

245

27

Nr2 φ12 co 420 l=272

245

27

Nr3 φ12 co 420 l=352

80

64

9

171

27

Nr4 φ12 co 420 l=17114229

Nr5 φ12 co 420 l=17114229

Nr6 φ12 co 420 l=1734199429

φ12 co 14,0 cm (Nr 1+2+3)

5x 15,0/35,0

12

12

35 140 150

35 290 15

75

Zestawienie stali zbrojeniowej na 1 mb płyty

Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1 12 272 2,38 6,48 2 12 272 2,38 6,48 3 12 352 2,38 8,38 4 12 171 2,38 4,07 5 12 171 2,38 4,07 6 12 173 2,38 4,12 7 6 105 23 24,15



Razem [kg] 36

10.37 SŁUP S-1 Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 30.0 cm Wysokość przekroju h = 30.0 cm Zbrojenie:


89

Pręty podłuŜne φ = 12 mm ze stali A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13.33 MPa, fctd = 1.00 MPa, Ecm = 30.0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3.01 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 25 mm ObciąŜenia: [kN,kNm]

NSd NSd,lt MSd 1. 220.00 0.00 27.50

Dodatkowo uwzględniono cięŜar własny słupa o wartości No = 7.67 kN Słup: Wysokość słupa lcol = 3.10 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 4 Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciąŜenia βx = 0.70 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciąŜenia βy = 0.70 ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):

37 37226

37

37 37226

37

226

y

y

x x

h =

300

b = 300

Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 1.35 cm2. Przyjęto po 2φ12 o As = 2.26 cm2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 1.35 cm2. Przyjęto po 2φφφφ12 o As = 2.26 cm2 Łącznie przyjęto 4φφφφ12 o As = 4.52 cm2 (ρ = 0.50%) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojedyncze φ6 w rozstawie co 18.0 cm


90

10.38 SŁUP S-2 Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 85.0 cm Wysokość przekroju h = 30.0 cm Zbrojenie: Pręty podłuŜne φ = 12 mm ze stali A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13.33 MPa, fctd = 1.00 MPa, Ecm = 30.0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2.83 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 25 mm ObciąŜenia: [kN,kNm]

NSd NSd,lt MSd 1. 270.00 0.00 30.40

Dodatkowo uwzględniono cięŜar własny słupa o wartości No = 21.74 kN Słup: Wysokość słupa lcol = 3.10 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 4 Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciąŜenia βx = 0.70 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciąŜenia βy = 0.70 ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):

37 373 x 259

37

37 373 x 259

3722

6

y

y

x x

h =

300

b = 850


91

Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 3.83 cm2. Przyjęto po 4φ12 o As = 4.52 cm2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 2.13 cm2. Przyjęto po 2φφφφ12 o As = 2.26 cm2 Łącznie przyjęto 8φφφφ12 o As = 9.05 cm2 (ρ = 0.35%) Strzemiona: Przyjęto strzemiona podwójne φ6 w rozstawie co 18.0 cm

10.39 PŁYTA BALKONOWA PB1 PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

RAZEM 10,905 1,26 13,749 Schemat statyczny płyty balkonowej

0,0 kg/mb

1,50

1A

Momenty zginające [kNm]:

1A

16,4

7

20,6

3

-16,47

- moment bezwładności przekroju Jx = 1,0 cm4; moduł spręŜystości E = 205,0 GPa; - masa belki m = 0,0 kg/m; średni współczynnik obciąŜenia γf = 1,26; Wyniki obliczeń statycznych: Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 16,47 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny MSk = 13,72 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,80 kNm/m Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 20,63 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm


92

ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 5,55 cm2/mb. Przyjęto φφφφ16 co 14,0 cm o As = 14,36 cm2/mb (ρ = 1,56%) Warunek nośności na zginanie: MSd,p = 16,46 kNm/mb < MRd,p = 36,77 kNm/mb (44,8%) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,92 kN/mb < VRd1 = 73,43 kN/mb (29,9%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,061 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 6,68 mm < alim = 6,80 mm Obliczenie długości zakotwienia Podstawowa długość zakotwienia Lb = ( ø/4 ) x ( fyd / fbd ) = ( 16/4 ) x ( 350 / 2,3 ) = 60,9cm Lb, min = 0,3 Lb = 21cm co jest większe niŜ 10 x ø i 100mm Lbd = αa x Lb x As,req / As,prov ≥ Lb, min Lbd = 1 x 60,9 x 5,55 / 14,36 = 23,5cm co jest większe niŜ Lb, min

Warunek został spełniony.

10.40 PŁYTA BALKONOWA PB3 i PB2 PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

RAZEM 10,905 1,26 13,749 Schemat statyczny przyjęty dla PB3 jako bardziej niekoŜystny:

0,0 kg/mb

1,32 0,31

1A B

Momenty zginające [kNm]:

1A

7,8

2

B

14,6

0

2,22

-1,66-1,66

- moment bezwładności przekroju Jx = 1,0 cm4; moduł spręŜystości E = 205,0 GPa; - masa belki m = 0,0 kg/m; średni współczynnik obciąŜenia γf = 1,26;


93

Przekrój 1 część przęsłowa Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,22 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 1,76 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,76 kNm/m Reakcja obliczeniowa RA = RB = 7,82 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,37 cm2/mb. Przyjęto φφφφ8 co 15,0 cm o As = 3,35 cm2/mb (ρ = 0,37%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,22 kNm/mb < MRd = 11,47 kNm/mb (19,3%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 0,33 mm < alim = 6,80 mm (4,9%) Podpora: Warunek nośności na ścinanie: VSd = 7,82 kN/mb < VRd1 = 64,42 kN/mb (12,2%) Przekrój 2 część wspornikowa Wyniki obliczeń statycznych: Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 1,66 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny MSk = 1,31 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,31 kNm/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/150 Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,37 cm2/mb. Przyjęto φφφφ8 co 15,0 cm o As = 3,35 cm2/mb (ρ = 0,37%) Warunek nośności na zginanie: MSd,p = 1,66 kNm/mb < MRd,p = 11,47 kNm/mb (14,4%) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,60 kN/mb < VRd1 = 64,42 kN/mb (22,6%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 0,96 mm < alim = 9,07 mm Dla balkonu PB2 o najkrótszej części przęsłowej przyjęto zbrojenie identyczne jak wyŜej. Sposób zbrojenia przedstawiony został w części rysunkowej.


94

10.41 FUNDAMENTY

10.41.1 ŁAWA Ł-1 W OSI 1

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa:

z [m]

-2,28

-0,47

0,00

1,62

2,72

Gliny piaszczyste

Gliny piaszczyste

z

Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]

γf,min γf,max φu(r) [o] cu

(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]

1 Gliny piaszczyste 1,62 nie 2,20 0,90 1,10 19,40 35,40 45733 50809 2 Gliny piaszczyste 1,10 nie 2,20 0,90 1,10 20,20 37,50 51962 57730

Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kN/m] TB [kN/m] MB [kNm/m] e [kPa] ∆e [kPa/m] 1 długotrwałe 163,50 0,00 0,00 0,00 0,00


95

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 495,9 kN Nr = 187,4 kN < m·QfN = 401,6 kN (46,66% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 79,2 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 57,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 84,90 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 61,1 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,47 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,50 cm s = 0,50 cm < sdop = 1,00 cm (49,73% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 19,3 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 19,3 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (7,91% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 2,04 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


96

10.41.2 ŁAWA Ł-2 W OSI 2

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10

V = 0,33 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 1,10 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa: Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]


(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]



Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa)


97

otulina zbrojenia cnom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 618,4 kN Nr = 303,1 kN < m·QfN = 500,9 kN (60,52% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 123,0 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 88,6 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 167,51 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 120,6 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,80 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,83 cm s = 0,83 cm < sdop = 1,00 cm (82,95% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 55,5 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 55,5 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (22,73% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 4,26 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


98

10.41.3 ŁAWA Ł-3 W OSI 4

DANE:

1 2

H =

0,4

0

0,53 0,25 0,53B = 1,30

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 1,30 m H = 0,40 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa: Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]


(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]



Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50


99

Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 735,6 kN Nr = 346,4 kN < m·QfN = 595,8 kN (58,14% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 141,1 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 101,6 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 226,17 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 162,8 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,88 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,91 cm s = 0,91 cm < sdop = 1,00 cm (91,11% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 53,9 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 344,0 kN/mb NSd = 53,9 kN/mb < NRd = 344,0 kN/mb (15,67% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 4,35 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


100

10.41.4 ŁAWA Ł-4 W OSI 5

DANE:

1 2

0,40

0,30

H =

0,7

0

-0,151,05 0,25 0,00

0,05 1,30 1,40B = 2,75

V = 1,49 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: B = 2,75 m H = 0,70 m w = 0,40 m Bg = 1,30 m Bt = 0,05 m Bs = 0,25 m eB = -0,15 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN/m] TB [kN/m] MB [kNm/m] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 257,49 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie:


101

klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 1408,6 kN Nr = 341,3 kN < m·QfN = 1141,0 kN (29,91% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 154,2 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 111,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 513,41 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 369,7 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,58 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,63 cm s = 0,63 cm < sdop = 1,00 cm (63,27% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 115,7 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 344,0 kN/mb NSd = 115,7 kN/mb < NRd = 344,0 kN/mb (33,64% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 11,33 cm2/mb Przyjęto φφφφ12 mm co 9,5 cm o As = 11,90 cm2/mb


102

10.41.5 ŁAWA Ł-5 W OSI A

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

V = 0,27 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr


1 długotrwałe 244,70 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm


103

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 503,7 kN Nr = 268,6 kN < m·QfN = 408,0 kN (65,83% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 108,1 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 77,8 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 121,44 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 87,4 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,75 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,77 cm s = 0,77 cm < sdop = 1,00 cm (77,23% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 328,5 268,4 -- --

Nośność pionowa podłoŜa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kN] QfN [kN] mN [% ] z [m] N [kN] QfN [kN] mN [% ] 1 268,6 503,7 0,53 65,8 0,00 268,6 503,7 0,53 65,8

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 26,6 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 26,6 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (10,91% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 2,81 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


104

10.41.6 ŁAWA Ł-6 W OSI B

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90



1 długotrwałe 229,80 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm


105

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 502,7 kN Nr = 253,7 kN < m·QfN = 407,2 kN (62,31% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 102,8 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 74,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 114,74 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 82,6 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,70 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,73 cm s = 0,73 cm < sdop = 1,00 cm (72,93% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 312,0 251,8 -- --




106

10.41.7 ŁAWA Ł7 W OSI C

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10



1 długotrwałe 284,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie:


107

klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 619,4 kN Nr = 314,6 kN < m·QfN = 501,7 kN (62,72% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 127,1 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 91,5 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 173,84 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 125,2 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,83 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,86 cm s = 0,86 cm < sdop = 1,00 cm (86,11% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 316,9 255,1 -- --




108

10.41.8 ŁAWA Ł8 W OSI F

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr


1 długotrwałe 91,90 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 479,8 kN Nr = 115,8 kN < m·QfN = 388,6 kN (29,80% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1


109

Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 53,5 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 38,5 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 52,68 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 37,9 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,25 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,27 cm s = 0,27 cm < sdop = 1,00 cm (27,41% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 158,7 98,6 -- --




110

10.41.9 Fundament pod słupem S2

DANE:

H=

0,3

0

1 2

340,300,30 0,30

B = 0,90

0,1

50,3

00,1

5L =

0,6

0

V = 0,16 m3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,90 m L = 0,60 m H = 0,30 m Bs = 0,30 m Ls = 0,30 m eB = 0,00 m eL = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 2,28 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN] TB [kN] MB [kNm] TL [kN] ML [kNm] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 147,83 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa)


111

otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 605,4 kN Nr = 173,5 kN < m·QfN = 490,4 kN (35,38% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 68,5 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 49,3 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 0,00 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 75,32 kNm Mo = 0,00 kNm < m·Mu = 54,2 kNm (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,27 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,31 cm s = 0,31 cm < sdop = 1,00 cm (31,40% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] σ3 [kPa] σ4 [kPa] C [m] C/C' aL [m] aP [m] 1 D 321,3 321,3 321,3 321,3 -- -- -- --


OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,04 m2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 12,0 kN Nośność na przebicie NRd = 107,1 kN NSd = 12,0 kN < NRd = 107,1 kN (11,16% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 1,53 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 3 prętów φ12 mm o As = 3,39 cm2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 0,73 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2


112

30

Nr2

5

φ12 c

o 19,

5 l=

49

49

62x2

3,5

7

Nr1 3φ12 co 23,5 l=79

796 4x19,5 6

30 30 3090

15

30

15

60


Średnica Długość Liczba RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ12 1 12 79 3 2,37 2 12 49 5 2,45

Długość wg średnic [m] 4,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888

Masa wg średnic [kg] 4,4 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0

Razem [kg] 5


113

10.41.10 Fundament pod słupem S2

DANE:

H=

0,3

0

1 2

340,300,30 0,30

B = 0,90

0,1

00,8

00,1

0L =

1,0

0

V = 0,27 m3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,90 m L = 1,00 m H = 0,30 m Bs = 0,30 m Ls = 0,80 m eB = 0,00 m eL = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 2,28 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN] TB [kN] MB [kNm] TL [kN] ML [kNm] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 237,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm


114

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 1117,7 kN Nr = 276,0 kN < m·QfN = 905,3 kN (30,49% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 109,9 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 79,1 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 0,00 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 120,10 kNm Mo = 0,00 kNm < m·Mu = 86,5 kNm (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,31 cm, wtórne s''= 0,06 cm, całkowite s = 0,37 cm s = 0,37 cm < sdop = 1,00 cm (37,39% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] σ3 [kPa] σ4 [kPa] C [m] C/C' aL [m] aP [m] 1 D 306,7 306,7 306,7 306,7 -- -- -- --


OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,06 m2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 19,0 kN Nośność na przebicie NRd = 214,2 kN NSd = 19,0 kN < NRd = 214,2 kN (8,88% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 2,43 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 1,15 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2


115

30

Nr2

5

φ12 c

o 1

9,5 l=

89

89

64x2

26

Nr1 5φ12 co 22 l=79

796 4x19,5 6

30 30 3090

10

80

10

100


Średnica Długość Liczba RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ12 1 12 79 5 3,95 2 12 89 5 4,45

Długość wg średnic [m] 8,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888

Masa wg średnic [kg] 7,5 Masa wg gatunku stali [kg] 8,0

Razem [kg] 8

Obliczenia wykonano dla ław przyjętych jako najbardziej wytęŜonych. Zbrojenie pozostałych ław wykonać zgodnie z częścią rysunkową.

Documents

10 OBLICZENIA STATYCZNE - tbs.piotrkow