Calculul placii

Embed Size (px)

Text of Calculul placii

  • 8/13/2019 Calculul placii

    1/16

  • 8/13/2019 Calculul placii

    2/16

    Planeele sunt elemente de construcie orizontale care compartimenteaz volumulcldirii pe vertical n etaje i o nchid la partea superioar. Din punct de vedere al rolului nstructura de rezistent, plaeele au rolul de a prelua ncrcrile gravitaionale i de a letransmite altor elemente structurale (grinzi,pereti,stlpi), precum i de a asigura intrarea nlucru a altor elemente verticale (stlpi,diafragme) la aciunea ncrcrilor or izontale (efectulde saib rigid).

    n general, planeele se dimensioneaz la ncrcri verticale i se verific la ncrcriorizontale.

    ncrcri verticale la planee: greutatea proprie a planeelor (placa,sapa,pardoseala,tencuiala,etc.); greutatea pe reilor despritori; utile (persoane, mobilier,utilaje); temporare (zapada doar la planeul de acoperi)

    Condiii de rezemare si descrcare:

    Se refer la rezemarea i conlucrarea planeelor cu elementele de construcie pe carereazem: grinzi, perei portani.

    Reazemele elementelor de planeu se consider astfel:

    simplu rezemate , atunci cnd rotirile pe reazeme sunt posibile, iar momentele pe care

    reazemul le poate prelua sunt de valori neglijabile;

    ncastrate , cnd rotirile pe reazeme sunt extrem de mici, momentul de ncastrare se poate

    prelua i transmite integral, iar rigiditatea reazemului este extrem de mare; Armarea planeelor din beton armat se poate realiza:

    dup o singur direcie, cnd: L/l 2; dup dou direcii, cnd 0.5 L/l 2.

    Avand in vedere deschiderile de calcul efective ale cladirii ce face obiectul acestui proiect, precum si prevederile amintite mai sus, am adoptat solutia armarii planseelor curente pe doua directi

  • 8/13/2019 Calculul placii

    3/16

    Configuratia panourilor de planseu si deschiderile de calcul

    Tipurile de rezemari ale panourilor

    Calculul static in domeniul elastic se efectueaza cu programul de calcul AXIS VM 11. La calculse iau inconsiderare toate combinatiile de incarcari considerate defavorabile, in cazul de fata acesteafiind reprezentate de incarcarile permanente de calcul pe toata suprafata planseului, in combinatie cuincarcarile utile de calcul, cu repartizarea cea mai defavorabila in sah, conform schemelor de incarcarede mai jos . In urma calculului static se determina eforturile in sectiunile caracteristice (reazeme sicampuri), cu care se vor calcula ariile de armatura necesare.

    Se parcurg urmatoarele etape: - predimensionarea placii, - alegerea modului de armare, -

  • 8/13/2019 Calculul placii

    4/16

  • 8/13/2019 Calculul placii

    5/16

  • 8/13/2019 Calculul placii

    6/16

  • 8/13/2019 Calculul placii

    7/16

    Incarcarile caracteristice considerate in calculul planseului au fost urmatoarele:-incarcari permanente (pe toata suprafata planseului) p k =5 KN/m 2;

    -incarcari utile (dispuse in sah dupa 6 scheme de incarcare) u k = 3KN/m 2.

    Pentru determinarea valorilor de calcul ale incarcarilor am folosit gruparea fundamentala aincarcarilor: 1,35G k,I + 1.5 U k,i .

    Combinatiile de incarcari folosite in programul de calcul

    Nume Tip

    permcaract

    util-sah1

    utilsah 2

    reazem1

    reazem2

    reazem3

    reazem4

    1 Ci 1SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 1.5 0 0 0 0 0

    2 Ci 2SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 0 1.5 0 0 0 0

    3 Ci 3SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 0 0 1.5 0 0 0

    4 Ci 4SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 0 0 0 1.5 0 0

    5 Ci 5SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 0 0 0 0 1.5 0

    6 Ci 6SLU|SLU (Starea limita derezistenta) 1.35 0 0 0 0 0 1.5

  • 8/13/2019 Calculul placii

    8/16

    Variatia momentelor incovoietoare minime pe directia x (momente de calcul pentru camp)

    Variatia momentelor incovoietoare minime pe directia x (momente de calcul pentru reazem)

  • 8/13/2019 Calculul placii

    9/16

  • 8/13/2019 Calculul placii

    10/16

    Variatia momentelor incovoietoare minime pe directia Y (momente de calcul pentrucamp)

  • 8/13/2019 Calculul placii

    11/16

    Variatia momentelor incovoietoare maxime pe directia Y (momente de calcul pentru reazem)

  • 8/13/2019 Calculul placii

    12/16

    Tabel centralizator momente incovoietoare maxime pe reazeme si in campuri [KN*m/m]

    Calcului armaturii de rezistenta a planseului

    Materiale folositeClasa de expunere a elementului XC1 (mediu uscat sau umed in permanenta) => conform SREN1992,clasa recomandata de beton este C20/25 (C16/20 conform anexei nationale);

    Din conditii tehnologice (continuitatea planseului cu grinzile) vom adopta clasa de beton C25/30.

    Rezistentele de calcul ale betonului:f cd=acc* f ck/c=1*25/1.5=16.67 MPa - rezistenta la compresiune;fctd =a ct*fctk,0.05 /c=1*1.8/1.5=1.2 MPa - rezistenta betonului la intindere;Pentru armatura de rezistenta: PC52 (S345), rezistenta de calcul este:fyd=fyk /s=345/1.15=300 [Mpa].

    Acoperirea minima cu beton (distanta dintre suprafata exterioara a armaturii si suprafataapropiata a betonului):cnom =cmin + ctol cmin =max {c min,b ; cmin,dur +cdur, -cdur, st -cdur, add ; 10 mm }cmin,b =10 [mm] conditie minima de aderenta; s-a impus diametrul barei de 10 [mm];cmin,dur=25 [mm] din conditia de expunere XC1 si clasa structurala S6 conform EC2 (clasastructurala a fost marita cu 2 clase de la S4 la S6 din conditia ca durata de utilizare acostructieii este de 100 ani);- nu se considera luarea unei marje de siguranta si nici nu se utilizeaza otel inoxidabil=>cdur, , cdur, st , cdur, add =0;

    Nr.Panou

    Directia Y DirectiaX

    Reazem

    CAMP

    Reazem

    CAMA B C D 1 2 3 4 5 6

    1 8.744 13.977 - - 4.311 16.951 12.376 - - - - 7.2032 7.384 11.935 - - 3.944 -- 12.376 15.784 - - - 7.1393 8.132 12.638 - - 3.579 - - 15.784 15.637 - - 7.038

    4 7.339 8.877 - - 3.897 - 15.637 9.813 - 7.165

    5 8.608 13.654 - - 4.053 9.813 14.986 7.1416 - 8.645 8.63 - 4.235 6.347 4.923 - 2.898

    7 - - - - - 4.923 - - -

    8 - - - - - - - - - -9 - 8.068 8.852 - 4.313 - 2.627 6.684 - 2.872

    10 - 8.36 8.344 - 4.173 - 6.684 6.453 2.88

    11 - - 13.622 8.616 4.05 15.001 12.218 - 7.14512 - - 11.957 7.33 3.921 - 12.218 15.746 - 7.13713 - - 9.968 8.23 3.518 - - 15.746 15.748 - 6.976

    14 - - 8.852 7.375 3.889 - - - 15.748 9.902 - 7.029

    15 - - 8.344 8.74 4.311 -- - - - 9.902 16.886 7.183

  • 8/13/2019 Calculul placii

    13/16

    ctol=10 [mm];Rezulta: c nom =25+10=35 [mm];Hf=140 mm grosimea placii;b=1000 [mm]- latimea de calcul;Calculul armturilor plcilor se face pentru o fie de 1,0 m urmndca armarea s se repete din metru n metrupn la acoperirea ntregii deschideri a plcii.

    Armarea in camp

    100mm2

    10351402

    chh ma x

    nom0

    Directia X camp, panouri 1 5, 11 15 .

    MEd = 7.203 kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    245mm300

    16.6710010000,0441

    f f

    h bA

    0,04410,0432211211

    0,043216.671001000

    10000007.203

    f h b

    M

    Procentul minim de armare insa, conform SREN 1992-1-1 este min=0.5*fctm/f yk =0.5*2.6/345=0.00377

    => A s, min = min * b*h 0 =377 mm 2 =>se armeaza cu 10/200 .

    camp, panouri 6,9,10

    MEd = 2.898 kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    95mm300

    16.6710010000,0171

    f f

    h bA

    0,0171017.0211211

    0,01716.671001000

    10000002.898

    f h b

    M

  • 8/13/2019 Calculul placii

    14/16

    Procentul minim de armare insa, conform SREN 1992-1-1 este min=0.5*fctm/f yk =0.5*2.6/345=0.00377

    => A s, min = min * b*h 0 =377 mm 2 =>se armeaza cu 10/200 .

    Directia Y camp, panouri 1 15.

    MEd = 4.311 kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    146mm300

    16.6710010000,0263

    f f

    h bA

    0,02630,026211211

    0,02616.671001000

    10000004.311

    f h b

    M

    Procentul minim de armare insa, conform SREN 1992-1-1 este min=0.5*fctm/f yk =0.5*2.6/345=0.00377

    => As, min

    =min *

    b*h0 =377 mm 2 =>se armeaza cu 10/200 .

    Armare pe reazeme

    100mm2

    1035140

    2

    chh ma x

    nom0

    Directia X - reazeme 1, 3,4,6, panouri 1..5, 11 15 .

    MEd = 16.951kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    595mm300

    16.6710010000,107

    f f

    h bA

    0,1070,101211211

    0,10116.671001000

    100000016.951

    f h b

    M

    =>se armeaza cu 10/150 .

  • 8/13/2019 Calculul placii

    15/16

    - reazeme 2,5 - panouri 1,2,4,5, 11,12,14,15; reazeme 1,2,5,6 panouri 6,9,10.

    MEd = 12.376kN*m

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    430mm300

    16.6710010000,0773

    f f

    h bA

    0,07730743.0211211

    0,074316.671001000

    100000012.376

    f h b

    M

    =>se armeaza cu 10/200 .

    Directia Y - reazeme A,B,C,D - panouri 1,6,11,5,10,15.

    MEd = 8.744kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    297mm300

    16.6710010000,0535

    f f

    h bA

    0,05350,052211211

    0,05216.671001000

    10000008.744f h b

    M

    Procentul minim de armare insa, conform SREN 1992-1-1 este min=0.5*fctm/f yk =0.5*2.6/345=0.00377

    => A s, min = min * b*h 0 =377 mm 2 =>se armeaza cu 10/200 .

    - reazeme A,D - panouri 2,3,4,12,13,14.

    MEd = 8.234kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    280mm300

    16.6710010000,0503

    f f

    h bA

    0,05030,049211211

    0,04916.671001000

    10000008.234

    f h b

    M

    Procentul minim de armare insa, conform SREN 1992-1-1 este min=0.5*fctm/f yk=0.5*2.6/345=0.00377 => A s,

    min = min * b*h 0 =377 mm2 =>se armeaza cu 10/200 .

  • 8/13/2019 Calculul placii

    16/16

    - reazeme B,C - panouri 2,3,4,9,12,13,14.

    MEd = 12.638 kNm

    2

    y d

    cd0

    neca

    2cd

    20

    Ed

    439mm300

    16.6710010000,0789

    f f

    h bA

    0,07890,0758211211

    0,075816.671001000

    100000012.638

    f h b

    M

    =>se armeaza cu 10/200.( 6 bare 10 / m)

    Lungimi de ancoraj

    Lbd= /4* sd /f bd=10/4*300/(2.25*1*1*1.2)=278 mm (pentru partea inferioara);

    Lbd= /4* sd /f bd=10/4*300/(2.25*1*0.7*1.2)=396 mm (pentru partea superioara);

    Lungimi de suprapunere

    Lbd=1.5* /4* sd/f bd=10/4*300/(2.25*1*1*1.2)=420 mm (pentru partea inferioara, cu 100% din bare suprapuseintr-o sectiune).

    Type equation here.