of 51 /51
Ministerul Educaţiei din Republica Moldova Universitatea Tehnică a Moldovei Facultatea Urbanism şi Arhitectură Catedra: Căi ferate, Drumuri şi Poduri Proiect de an nr.2 la disciplina: Tehnologia constructiei drumurilor auto

Tehnologia Constructiei Drumurilor Auto

Embed Size (px)

Text of Tehnologia Constructiei Drumurilor Auto

Ministerul Educaiei din Republica MoldovaUniversitatea Tehnic a MoldoveiFacultatea Urbanism i ArhitecturCatedra: Ci ferate, Drumuri i Poduri

Proiect de an nr.2la disciplina: Tehnologia constructiei drumurilor auto

CuprinsIntroducere (Prefa)1.Analiza datelor climaterice i a condiiilor locale i influena lor asupra proceselor tehnologice i organizrii activitailor...........................................................................2.Fundamentarea termenilor de execuie a lucrrilor i dseterminarea duratei de construcie.....................................................................................................................3.Determinarea ritmului minim al lanului tehnologic......................................................4.Structura rutier.Organizarea aprovizionarii cu materiale.4.1.Alctuirea strucrurii rutiere i dimensionrii straturilor in baza confruntrii ariantelor................................................................................................................4.2.Determinarea necesarului de materiale.................................................................4.3.Determinarea zonelor de aprovizionare cu materiale locale..................................4.4.Determinarea distanei medii i distanei medii ponderate de transport a materialelor.............................................................................................................4.5.Amplasarea raional a centrelor i bazelor de producie.......................................5.Proiectarea tehnologiei i organizrii lucrrilor.5.1.Alegerea metodei de organizare a activitii de execuie a lucrrilor pentru sistemul rutier.........................................................................................................5.2.Alegerea utilajelor principale i aucziliare i a mijloacelor de transport (in baza confruntrii variantelor).........................................................................................5.3.ntocmirea fielor i schemelor tehnologice de execuie a lucrrilor pentru structura rutier.......................................................................................................5.4.Organizarea activitii de transport.........................................................................5.5.Determinarea necesarului in resurse umane,maini i utilaje.Completarea formaiilor de lucru................................................................................................5.6.Programarea proceselor de producie de construcie-montaj.ntocmirea graficelor calindaristice,graficului-reea,diagramelor consumului de resurse i altor..........................................................................................................................5.7.Organizarea i execuia controlului tehnic al calitii lucrrilor.Recepionarea lucrrilor.................................................................................................................6.Indicii tehnico-economici ai proiectului. . . ....................................................................

Introducere

Prezentul proiect de curs are drept scop, elaborarea unei tehnologii de execuie ce ar lua n consideraie specificul localitii zonei amplasrii drumului, disponibilitatea materialelor i schema de aprovizionare cu ele. Drumul auto este o ramur principal n dezvoltarea economii Republicii. Reeaua drumurilor auto este un complex de edificii inginereti, destinat transportului economic cu autovehicule a pasagerilor, care asigur traficul intuviniv, confortabil, nentrerupt de 24 ore n decurs de un an ntreg, a autoturismelor sau autocamioanelor cu viteza de calcul, precum i autocamioanelor cu sarcina de calcul.De asemenea n lucrare se i-a cunotin de pregtirea terasamentelor i construcia bazei drumului, tehnologia construciei mbrcmintelor rutiere de diferite tipuri.n prezenta lucrare este descris tehnologia construciei mbrcmintei rutiere din beton de ciment cu grosimea stratului de 18cm. Este artat calculul productivitii a ctorva maini i alegerea variantului optimal n baza confruntrii, este calculat distana medie de transport i amplasarea centralei de pregtire a betonului de ciment, a fost executat harta tehnologic i graficul calendaristic de execuie a lucrrilor.Pentru asigurarea unei caliti nalte de execuie a sistemului rutier este necesar de folosit ct mai pe larg controlul tehnic ca mijloc principal i prioritar. mbrcmintea rutier trebuie s deserveasc transportul pe tot parcursul anului. mbrcminte rutier trebuie s fie executat de o calitate bun, de oarece de ea depinde planietatea drumului i confortul circulaiei. n actualul proiect se vor trata i se vor analiza un ir de probleme, printre care:- analiza datelor climaterice;- analiza i stabilirea datelor i duratei de execuie;- determinarea timpului de lucru;- analiza i aprovizionarea cu materiale locale;- dimensionarea sistemului rutier;- proiectarea tehnologiei de execuie.La execuia lucrrii a fost folosit mai mult literatur prin care de baz SNiP 3.06.03-85, ENiR E - 17

1.Normative tehnice. Tabela 1.Parametrii elementelor drumului

Categoria drumului

III

Numrul benzilor de circulaie2

Limea benzii de circulaie3,5

Limea prii carosabile7,00

Limea acostamentului2,5

Limea benzii de ncadrare -

Limea platformei drumului12

1.Analiza datelor climaterice i a condiiilor locale i influena lor asupra proceselor tehnologice i organizrii activitailor.ClimaClima Chiinuluieste temperat continental.Iarnaeste blnd, scurt;varae clduroas i de lung durat.Primele observaiimeteorologiceau fost fcute n1844, iar observaii sistematice au fost fcute abia n18861940laLiceul Reali n 18851923lacoala de Vinificaie. Cercetri intense n domeniulclimeiau nceput nanii postbelicila staiile meteo de laRcani(19441959) i de laRevaca(din 1959), precum i laCentrul Hidrometeorologic Chiinu.Lumina solaranual este de 2215ore, cea mai puternic i ndelungat fiind nregistrat niulie(329 ore), iar cea mai mic ndecembrie(54 ore). Anual sunt 71zilefrsoare(cunebulozitate100%), cele mai multe fiind nregistrate iarna (40 zile). niuniei nseptembriese nregistreaz cte o zi fr soare, pe cnd n iulieaugustastfel de zile lipsesc aproape cu desvrire.Temperatura anual i extremal a aeruluiIndicatori meteoLunile anuluiAnual

IIIIIIIVVVIVIIVIIIIXXXIXII

Temperatura medie, C3,52,52,69,515,819,321,520,715,910,13,90,99,4

Temperatura maxim absolut, C15162532363739393733281639

Temperatura minim absolut, C30322392487116222232

Iarnadureaz laChiinun medie 78 zile, cea mai mare durat nregistrat fiind 123 zile, iar cea mai mic 31.Temperaturileperioadei de iarn se evideniaz prin instabilitate. Temperaturile sub -5Csunt posibile dinnoiembriepn nmartie.Aerulcald vine dinspreOceanul Atlantic,Marea MediteraniMarea Neagr, precum i n urma deplasriicicloanelorde la sud-vest i sud, iar cel rece dinsprePolul Nord. Cea mai recelunesteianuarie(temperatura medie: -3,5C, nfebruariee ceva mai cald: -2,5C). Scderi brute ale temperaturii (mai jos de -30C) sunt provocate demasele de aerce vin din nord i nord-est, cu viteza medie de 45m/s. Iarna predomin vremea posomort: 16 zile posomorte n ianuarie i 18 n decembriePrimvarancepe, la Chiinu, n medie la1 martie. La nceput sunt posibilengheuri, foarte periculoase pentruagricultur. Cel mai timpuriu nghe de primvar nregistrat a avut loc pe13 martie1989, iar cel mai trziu pe10 mai1912.[1]Dinapriliencepe o cretere intensiv a temperaturii. nmai, valoarea ei ajunge la 15,8C. Primvara dureaz, n ora, n medie 70 de zile; se consider c se termin n primadecada lunii mai.La mijloculluniimai ncepevara, cu unele excepii n anumii ani. n aceast perioad numrul zilelor posomorte scade brusc, pn la 4 zile n lunile iulieseptembrie. Temperatura medie n iulie, cea mai clduroas lun, este de 21,5C, n anumite perioade atingnd 25, 30 sau chiar 35C. Aceste limite sunt caracteristice mai ales perioadei iunieaugust. Temperatura de 25C i mai sus se menine timp de 1522 zile, iar de 30C i mai mult timp de 47 zile. n total, n perioada cald se nregistreaz 87 zile n care temperatura aerului depete 25C.Aria(t>30C) este condiionat de ptrunderea aerului uscat continental sau a aerului tropical din periferiile de sud sau de vest aleanticicloanelordinAsiaCentral sau dinAfricade Nord. Vara se termin, de obicei, n a doua decad a lunii septembrie. Temperatura medie sub 15C este considerat a prevestitoamna.La Chiinutoamnasosete n jurul datei de20 septembrie; coborrea temperaturii de la 10 la 5C are loc pe parcursul a 29 zile. Trecerea constant a temperaturii medii zilnice sub 0C desemneaz sfritul toamnei aceasta ncepe n noiembrie i dureaz mai bine de dou luni. Sfritul toamnei este caracterizat deprecipitaiiatmosferice de lung durat.Temperatura mai ridicat a aerului n anumite cartiere ale municipiului fa de periferii este determinat de activitateantreprinderilor industriale, a transportului, de nclzireaasfaltuluicauzat deradiaia solar,etc. n medie, n Chiinu temperatura este cu 0,7C mai nalt n comparaie cu mprejurimile lui.

Precipitaiile atmosferice medii anuale, umiditatea relativ, numrul de ore cu lumin solarIndicatori meteoLunile anuluiAnual

IIIIIIIVVVIVIIVIIIIXXXIXII

Precipitaii atmosferice, mm262727364871604733333830110

Umiditatea relativ a aerului (% medie n 24h)82817461616462626673828471

Umiditatea medie (n%, a h. 13)76746245454845444655747958

Lumin solar (ore)707914620125829732930723216874542215

Umiditatearelativ a aerului variaz puin n timpul anului dar mult n perioade restrnse de timp. Cea mai mare 8288 la sut se nregistreaz iarna. n perioada cald (aprilieseptembrie) umiditatea relativ constituie 6166%. Vara umiditatea ca mai mare 64% se nregistreaz n iunie, cnd sunt multe precipitaii atmosferice. Umiditatea minim, egal cu 61%, se nregistreaz n apriliemai i nu coincide cu temperatura maxim a aerului.Precipitaiile(depunerile) atmosferice nu sunt constante pe tot parcursul anului. Majoritatea lor (77%) revin perioadei calde. Iarna precipitaiile cad att sub form delapovi, ct i dezpad, mai rar deploaie. n ianuarie zpezile constituie 26 la sut din totalul de precipitaii atmosferice, iar n decembrie 51 la sut. Prima zpad cade la nceputul lui decembrie, dar nu ninge zilnic. Cantitatea minim de precipitaii (26 mm) se nregistreaz n ianuarie, iar cea maxim (71 mm) n iunie. Precipitaiile din perioada de var poart un caracter torenial.

Cantitatea precipitaiilor atmosferice anual n ora (480 mm) este cu 2040 mm mai mare dect n mprejurimile lui.n Chiinu predominvnturiledin direciile de nord i nord-vest; iarna sunt posibile vnturi din sud-est, rezultate dinanticiclonul siberian. Viteza medie anual a vnturilor oscileaz ntre 2,54,5 m/s, cele mai puternice (3,2 m/s) avnd loc n februarie, iar cele mai slabe (2,2 m/s) n septembrieoctombrie.Furtunilepot avea loc n perioada cald i sunt nsoite, de cele mai multe ori, de ploi toreniale, adesea cugrindin. Pescara Beaufort, vnturile chiinuene variaz de la 0 la 8 grade, foarte rar trecnd peste.

Rozeta vintului

Cifrele i sgeile indic frecvena vnturilor n procente din numrul total de observaii.Relieful i vegetaiaOraul se afl n partea central a unei structuri geologice din sud-estul Europei, a crei baz este format din plci de granit i gnaisuri din epoca arheic, dispus la o adncime de cea 1150 m sub nivelul mrii. Partea superioar a seciunii geologice a acestei structuri este reprezentat de roci sedimentare din erele silurian, devonian, paleogenului i neogenului. n seciunea erozic apar numai argile, nisipuri i piatr calcaroas din cainozoicul superior. De la nord la sud oraul este intersectat de un strat de recife mediosarmatice. Straturile argilo-nisipoase, prezente pe ntreg teritoriul oraului, au o adncime de ia 2 pn la 30 m. Pe panteie vii ruiui Bc sunt terase aluviale cu o lime de pn la 1,3 m. Nensemnate perturbri tectonice, cu amplitudinea de 35 m, au fost nregistrate n partea de nord-vest a oraului.Pe teritoriul Chiinului i n mprejurimile tui se afl numeroase zcminte de materiale de construcie: de var, calcar, piatr brut de construcie, argil, nisip, pietri. Sunt exploatate 5 zcminte de piatr i de var stins: la Cricova, Miletii Mici, Chiinu, Fureti, Goian. Crmida i igla se produc din materia prim extras ia carierele din Bubuieci i Miletii Mici, iar nisip, pietri i prundi la Cobusca i Vadul lui Vod. Rezervele de ape subterane ale Chiinului permit aprovizionarea parial a municipiului cu ap potabil. Din cantitatea total de ap folosit de chiinuieni, cca 20 la sut revin apelor subterane. n straturile acvatice sarmatice sunt i ape minerale. Apa mineral de tipul Chiinu este ntrebuinat pentru tratarea maladiilor gastro-intestinale.Chiinul modern a fost conceput de ctre artizanii si ca ora-grdin - o aezare uman, n care spaiile verzi alterneaz cu edificiile, le completeaz i le pun n valoare. ntr-un asemenea ora omul ar fi trebuit s se simt mai aproape de natur cu tot ce presupune aceast noiune - umbr rcoroas n aria verii, aer ozonat, verdea linititoare, triluri matinale de psri. Spaiile verzi le-au druit cu generozitate acest confort orenilor decenii la rnd, devenind chiar cartea de vizit a Chiinului. Evenimentele din ultimii ani par s fi distrus acest echilibru benefic om - natur, interveniile brutala n spaiile verzi devenind un fenomen frecvent ntlnit n mediul urban. Construciile, parcrile, drumurile, gunoitile trec dincolo de linia roie a spaiilor verzi fr ca vinovaii s fie pedepsii disciplinar. Exemplul ru prinde repede la cei lipsii de bun sim, iar goana dup avantaje imediate i determin pe unii oreni s uite de viitor. E timpul s ne oprim i s nelegem c nu e bine i nici detept s ne tiem creanga de sub picioare. Oricare ar fi explicaiile i scuzele de moment, ele nu valoreaz nici a mia parte din binele, pe care l-au fcut i l fac oraului i orenilorspaiileverzi. Zona verde a municipiului Chiinu este constituit din 10 parcuri silvice, 6 parcuri. 4 grdini publice i 31 de scuaruri. n total, ele ocup circa 3500 hectare.Cel mai vechi spaiu verde nu numai din Chiinu, dar i din ntreaga Moldov este Grdina Public "tefan cel Mare", considerat un monument al arhitecturii peisagistice care nu i-a pierdut farmecul pn n prezent. nceputul grdinii a fost pus n 1818 pe o suprafa de 7 ha.Conditii geologice si hidrologiceTeritoriul municipiului i al periferiilor lui este mprit n 2 zone: de vest i de sud, care in de zona Colinei Codrilor, reprezentate de cumpene nguste ale apelor i de pante de teren alunector, de asemenea, de sectoarele de est i de nord ce se mrginesc cu Cmpia Nistrului. O component important a reliefului Chiinului i constituie valea Bcului i pantele ei dezmembra-te. Partea cea mai mare, de pe malul drept al Bcului, ocup 3 terase strbtute de cteva vlcele. Zona de nord-vest i parial cea din vest sunt desprite la centru de valea ngust a ruleului Durleti. Nu departe de str.Grenoble i ncepe cursul un rule ce curge prin vlceaua de la Mlina Mic. Paralel se afl vlceaua Mlina Mare. n partea de sud a oraului se afl vlceaua ntins Munceti. Partea din stnga a oraului ocup 2 terase: prima coboar spre ru; cea de a doua are o altitudine de 6090 m. Aici a fost construit cartierul Rcani. Panta din stnga a vii Bcului, pe alocuri pietroas, este ntretiat de mai multe vi i vlcele, orientate mai ales de la nord spre sud.Apele curgatoaredin Chiinu fac parte din Bazinul Nistrului. Prin Chiinu curge rul Bc, iar la periferia lui de sud-vest rul Inov, afluent de dreapta al Bacului. n zona suburban a municipiului au fost amenajate rezervoarele de ap de la Ghidighici i de la Ialoveni ca locuri de recreere i agrement. La nceputul anilor '50 n partea de sud-vest a oraului a fost amenajat Lacul Comsomolului (Valea Morilor). n parcurile din cartierele Rcani i Botanica, la Bariera Sculeni au fost construite cascade cu mici lacuri naturale.

2.Fundamentarea termenilor de execuie a lucrrilor i determinarea duratei de construcie.In conformitate cu condiiile locale, la execuia sistemului rutier,temperatura aerului inconjurtor pentru straturile de fundare trebue sa fie conform tabelului 2.1, mai mare de > +50C primvara i > +100C toamna.Conform datelor din tabelul 2.2 avem durata de executie a lucrarilor de pe 28 martie pin 8 noembrie Ts-225 de zile lucrtoare i Tp-24 de zile.

Tabelul 2.2 Date privind durata calendaristic a sezonului de lucru funcie de condiiile meteo n Republica i regiunele limitrofe.Localitatea ZonaGrupa lucrrilorTp

IIIIIIIV

T1T2TsT1T2TsT1T2TsT1T2Ts

Republica Moldova5/III4/XI27428/III8/XI22520/IV17/X18010/V20/IX13324

Not : T1-inceputul lucrrilor,T2-sfritul lucrrilor.Ts-durata sezonului de lucrri,zile.Tp-numarul de zile cu ploi abundente in perioada cald a anului.

3.Determinarea ritmului minim al lanului tehnologic.

m/schimbIn care: L-lungimea sectorului de drum,m; Te-durata de execuie,zile;

In care: Zc-numrul de zile calendaristice ; Zo-numrul zilelor de sarbtoare i odihn ; Zp-numrul zilelor cu ploae,din care din care se vor scade zilele cu de odihn i srbtoare; Zr-numrul zilelor de reparaie a utilajelor; Td-perioada de dezvoltare a fluxului complex,egal cu suma zilelor de la inceputul activitii primei i ultimei echipe.; Krl-regimul de lucru, numit impropriu i coeficientul de schimburi.Conform tab. Krl=1,85.Perioada de dezvoltare a fluxului Td se determin in funcie de genul i volumul lucrrilor pentru realizarea structurii rutier.

In care: -timp,necesar pentru realizarea unei poriuni din fiecare strat constructiv i al structurii rutiere;

-suma pauzelor de ordin organizatoric i tehnologic dintre lucrul formaiunii precedente sau sfritul schimbului ei de lucru i inceputul lucrarii formaiunei posterioare.Date privind Zp, Zr, ti i ttoti veyi in tabelele 4.3 i 4.4.Se va tinde spre organizarea fluxului cu viteza maxim, nu mai mic de 200...300 i chiar mai mare.La necesitatea indeplinirii complexului de lucrri in termeni prescrii, lucrrile din grupa I pot fi executate i in timpul iernii,dup tehnologii modificate. Lucrrile efectuate pe timp iarn sporesc cheltuelee pentru execuia lucrrilor in ansamblu.

zile

zile m/schimb

Deci in urma calculului am obinut ca ritmul minim al lanului tehnologic trebue sa fie mai mare egal ca 82,58Determinarea ritmului minim tehnologic pentru fiecare stratTabelul 3.1 Denumirea stratului constructivDurata sezonului de lucru

ZcNumrul de zile nelucrtoare

Te

KrlNr-ul de schimburi de lucruViteza fluxului, m/schimb

ZOZrZpZst

Inceputsfrit

123456789101112

Strat din balast28.039.11218631724-1071,85153,57

Strat de macadam1.041.11215611724-106156,1

Strat din beton asfaltic8.048.11215611724-127176,23

Determinm ritmul lanlui tehnologic pentru fiecare strat Strat din balast

zile

zile m/schimbschimburi Strat din macadam

zile

zilem/schimbschimburi Strat din beton asfaltic

zile

zilem/schimbschimburiDatele,tabelel au fost preluate din mai multe surse i anume xeroxul predat de profesor.4. Structura rutier.Organizarea aprovizionrii cu materiale.4.1. Alctuirea structurii rutiere i dimensionarea straturilor in baza confruntrii variantelor.

Datele iniiale pentru calcul mbrcmintei rigide, sunt aceleai ca i pentru cea nerigid.Proiectarea mbrcmintei rutiere rigide o vom ndeplini n urmtoarea consecutivitate: Calculul grosimii stratului drenant a mbrcmintei rutiere cu acoperi din beton - ciment Calculul rezistenei la nghe; Calculul grosimii straturilor mbrcmintei rutiere; Determinarea modulului de elasticitate a fundaiei acoperiului din beton-ciment; Calculul tensiunii n dala de beton de la aciunea autovehiculelor; Calculul tensiunilor n dala de beton la aciunea termic; Determinarea grosimii acoperiului din beton

Calculul grosimii stratului drenant (balast):

coeficient prin care evideniaz ridicarea nivelului de ap n timpul dezgheului sau precipitaiilor atmosferice, coeficient de rezerv hidrologic, pentru argila nisipoas ntrzierea nceputului evacurii apelor de ctre edificiile de art, ;

grosimea stratului saturat deplin cu ap, cm rezerva grosimii stratului. Pentru asigurarea rezistenei materialului stratului drenant sub aciunea sarcinilor de scurt durat care se repet des de la autovehicule; depinde de caracteristica capilar i se primete egal cu nlimea de ridicare a apei capilare (hI); pentru nisip mcat, cu coeficientul de umiditate Kw=0,2m/24ore, h=0,1m.

Stratul drenant din nisip, se aterne pe toat limea terasamentului cu evidena ridicrii apei n zona capilar poate fi determinat dup formula:

Calculele sint efectuate conform[14]unde: viitura de ap la 1m lime a fluxului, m3/24ore. la profil transversal cu band de ncadrare, b - limea benzii de circulaie plus banda de ncadrare ( categoria IV= 3,5+ 0,5 = 4,0 m); coeficient de filtrare a materialului compactat,

declivitatea fundaiei stratului drenant, ; lungimea parcursului de filtrare n dependen de categoria drumului: Categoria IV 6.0m; nlimea zonei capilare saturate, ; coeficienii debitului fluxului natural i capilar de ap, m=1,4, m1=0,5; coeficientul conductibilitii de umiditate n zona capilar Kw=0,7 m/24oreCalculnd ecuaia relativ nsat, primim hsat=2 cm, de aici primim:hp= hsat+ hr = 0,02+0,012 = 0,14 m.Deoarece grosimea stratului drenat real este mai mare ca cel necesar folosim grosimea stratului real cu 0,15cmDeterminm amplasarea temporar a stratului drenant hn la nceputul dezgheului:

Din aceste dou valori, alegem cea mai mare:hn1 = 0,17 m; hn2 = 0,08 m;Cea mai mare fiind hn1 = 0,18 m.Deci din calculele executate mai sus am determinat inalimea stratului drenant de 18 cm Calculul rezistenei la nghe a mbrcmintei rutiere din beton-asfaltic porosUmflarea admisibil la mbrcmintea rutier din beton-asfaltic, Ladm=2 cm.Pentru drumurile cu acoperi capital perfecionat i tipul I al solului dup umiditate, grosimea straturilor de materiale stabile se determin dup formula:Hng = z 100 ladm/ Ku ;unde: z adncimea de nghe dupa raionul de proiectare i zona climateric rutier, z = 60 cm;Ku coeficientul de umflare a solului, % coeficientul umflrii la , i tipul II de umiditate a solului, De aici primim:;Umflarea n stratul de minim H =15< hn, de aceea grosimea stratului hn=9 cm,nu este destul.Calculul modulului de elasticitate a fundaieiDatele de calcul a solului terasamentului i nisipului le primim ca i la sistemul rutier normal.Nisip argilos: E0 = 27 Mpa; =16; .Balast: E1 = 120 Mpa; =36; .Modulul de elasticitate a pietrei sparte consolidate cu 6% ciment, E2=600 MpaPentru calculele de mai departe primim cteva grosimi a stratului acoperiului din beton-ciment: h1 = 18cm, h2 = 20 cm, h3 = 30 cm.Pentru schema redat mai sus i grosimea stratului h1 = 18 cm, calculele le ndeplinim n urmtoarea succesiune: Determinm diametrul de calcul a cercului, cu suprafaa amprentei anvelopei automobilului de calcul;

Dfun.1 = D0 + h1 = 33+18 = 51,Determinm modulul de elasticitate echivalent a sistemului, solul terasamentului plus stratul drenant.h1/Df = 18/51 = 0.35;E0/E1 = 27/120 = 0,22Dup monograma 2.15 E1/E1 = 0,07;De aici E1 = 0,07*3200=224 MpaCalculm modulul de elasticitate a fundaiei cnd:h2/Df = 20/51 = 0,39;E1/E2 = 224/500 =0,44;E2/E1 = 0,46;E2 = E1 = 0,46*500 = 230.Calculm analogic pentru h2 = 20 cm, i h3 = 30 cm, apoi toate datele le introducem n tabela urmtoare.Pentru solDf2 = 24+33 = 57; Df3 = 26+33 = 59;h1,2 /Df2 = 38/57 = 0,66;h1,3 /Df3 = 50/59 = 0,84;E0/E1 = 27/120 = 0,23;E1/E1,2 = 0,14; E1/E1,3 = 0,0.13;E1,2 = 0,3*120 = 40 Mpa;E1/E2 = 40/600 = 0,067;E1,3 = 0,29*120 = 34,8 Mpa;E1/E2 = 34,8/600 = 0,058;Stratul de nisip, h = 17 cmGrosimea stratului, hDfh/DfE0/E1E/E1Ef/E1Estr. MPa

Strat de balast, h = 30 cm

h1550,310,220,10,3057,6

h2570,320,220,4650,2340

h3590,310,220,0670,2836,0

Strat de balast stabilizat cuciment, h = 20 cm

h1550,270,0640,750,09155

h2570,260,0620,720,08853

h3590,250,0600,700,08551

Diferena de temperatur maxim ntre suprafaa acoperiului i fundaie se poate de determinat n dependen de amplitudinea variaiei temperaturii la suprafaa acoperiului:

unde: diferena de temperatur; amplitudinea abaterii temperaturii maxime la suprafaa acoperiului de la temperatura medie timp de 24 ore a aerului (tab2.20, P.P.); frecvena schimbrii temperaturii; coeficient de conductibilitate a temepraturii n beton-ciment, m2/ora.

Pentru betonul rutier, coeficientul Reeind din formula de mai sus, calculm:

unde: valoarea funciei , de aici se primete din tabela 2.21(P.P.): Pentru mbrcmintele rutiere proiectate pe pmnt, la care n timpul anului, modulul de elasticitate variaz semnificativ. n calitate de calcul se primete perioada de primvar, iar la care modulul de elasticitate variaz nesemnificativ pentru calcul, se primete perioada de var. Toate rezultatele diferenei maxime a temperaturii de calcul le introducem n urmtorul tabel:h, cm

915,00,91113,67

1015,00,94914,24

1315,00,98014,70

Calculul tensiunilor n dala de beton de la influena temperaturii automobilelorTensiunile termice care apar n dalele de beton a acoperiului n rezutatul reaciunii deformrii a mijlocului dalei

unde: modulul de elasticitate a betonului, Mpa; coeficientul dilataiei liniare a materialului din beton-ciment la temperaturi de parametri, care depind de dimensiunile dalei n plan i rigiditatea lor. Valorile pot fi determinate n fig.2.22(P.P.), n dependen de raportul L/l i beton - ciment, unde L,b dimensiunile dalei n plan;l caracteristica rigiditii acoperiului din beton;

Tensiunea n dala de beton , care apare n urma aciunii comune a sarcinii roilor automobilului i temperaturii, le determinm ca suma lor la cota tensiunii de temperatur sumar.Lungimea dalei L de obicei este egal cu 6 m, iar limea b egal cu limea benzii de circulaie. Rezultatele primite le introducem n tabel:h, cmEf, MPal, cmt, CL/lCxb/lCy

9550,66313,679,051,15,660,812,34

19530,73014,298,221,15,140,722,24

15510,79814,707,521,064,700,632,20

h, cm

91,7052,344,0450,578

101,4962,243,7360,60

151,3102,203,510,63

Calculul tensiunilor n dala de beton-asfaltic la aciunea automobilelor

Dalele aezate pe fundaie elastic pot fi mprite dup rigiditate n trei categorii n dependen de valoarea indicelui:

unde: modulul comun al fundaiei; coeficientul lui Poisson a sistemului sol + strat drenant + fundaie, pentru piatra spart consolidat cu ciment, 0,21; jumtatea limii prii carosabile; modulul de elasticitate a beton-cimentului, n dependen de marca de proiectare a betonului la ntindere prin ncovoiere, Ri = 5 Mpa, atunci (tab.12.18, P.P.); coeficientul lui Poisson a beton-cimentului, .Atunci cnd , dala se socoate absolut rigid, adic toat suprafaa dalei se taseaz la aceiai valoare sub aciunea sarcinii i se mparte egal pe suprafaa fundaiei.Atunci cnd , dalele se consider c sunt cu categoria care au rigiditate final. Atunci cnd, dale la care sarcina pe perimetru i metodele de fixare a marginilor ei nu influeneaz la momentul de ncovoiere, reacie asupra fundaiei i sgeata n partea de mijloc a ei

Momentul de ncovoiere, care acioneaz de la sarcina distribuit uniform pe cercul cu raza R, depinde de rigiditatea dalei care se caracterizeaz prin parametrul rigiditii(a):

Momentul de ncovoiere care acioneaz pe banda de acoperi cu limea egal cu o unitate amplasat n centrul dalei (pentru drumurile noi proiectate):

unde: sarcina de calcul a automobilului cu 2 roi, raza amprentei anvelopei, d = 33 cm; coeficient care depinde de valoarea R;

Intensitatea etalon este calculat mai sus, .Numrul de cicluri de ncrcare pe dal pe o perioad de exploatare, putem determina prin formula:

unde: numrul de zile-nopi n an, n perioada crora circul automobile de acest flux i intensitate; numitorul progresiei geometrice care indic creterea intensitii pe perioada de exploatare, perioada de exploatare a drumurilor cu acoperi de beton-ciment (), conform normelor pn la reparaia capital; coeficient care evideniaz numrul benzilor de circulaie (pentru 2 benzi, ).

Numrul de cicluri de ncrcare N, se determin cu evidena schimbrii strii solului pe perioada anului, schimbarea gradientului temperaturii i distribuirea pe limea benzii de circulaie a drumului auto: unde: coeficentul, care evideniaz schimbarea modulului de elasticitate pe perioada de exploatare (pentru argila nisipoas ), tab. 2.26(P.P.); coeficientul etalon a numrului de aciune din contul schimbrii poziiei sarcinii pe limea prii carosabile.n dependen de intensitatea de circulaie, poate avea urmtoarele valori:N, aut/24h2000

0,50,60,7

Coeficientul depinde de raportul , i diferena maxim de temperatur la suprafaa acoperiului:

se primete dup graficul 2.23(P.P.), n cazul este 0,6 i mai mare, coeficientul coeficientul, care evideniaz mrimea gradientului de calcul At.

At, C11-1515-1919-23

1,01,52,0

n cazul nostru, At =15C, rezult c .Atunci: Folosinf ecuaia curbei cu oboseala betonului, calculm:

, de aici primim:

, de aici primim:

4.2 Determinarea necesarului de materiale

Determinarea necesarului de materiale de materiale se face dup formula:

; m3

; tUnde: V-volumul necesar in stratul dat;Bst-limea stratului de calcul;Hst-nlimea stratului de calcul;L-lungimea stratului de calcul care coincide cu lungimea traseului;Kcs-coeficientul de compactare pentru fiecare strat care se ea din tab 4.2.1Q-masa materil;q-densitatea materialului calculat.

Nr. str

Denumirea stratului constructivNecesar n materiale

VolumulMasaQ

La 1 kmV1La tot traseulV

1Beton asfaltic poros101251620025920

2Macadan penetrat112518787.528181,2

3Balast 2128,135539.663971.4

Balast:V1=11.35*0.15*1000*1.25=2128.1V=2128.1*16.7=35539.6Q=35539.6*1.8=63971.4Macadan penetrate:V1=1125V=18787.5Q=28181.2Beteon astfaltic poros:V1=10125V=16200Q=259204.3Determinarea zonelor de aprovizionare cu materialePrezena in zona de construcie a a drumului a dou i mai multe surse de materiale,care sint bune de folosit n careva strat de construcie,necesit stabilirea zonelor de aprovizione din fiecare surs (carier).Hotarul zonelor este locul n care costul unei uniti de material C din dou surse comparate este egal i anume:

Unde : Ce-costul extragerii rocii;Cp-costul procesrii materialului extras(concasare,sortare,mbogire)Ci-d-costul de ncrcare-descrcareCt-costul transportriiDeoarece in zona viitorului drum constrit se afl doar o singur carier de aprovizionare cu materiale de construcie nu este nevoie de comparare i nu este necesar stabilirea costurilorDac roca extras,condiiile de exploatare a carierei i utilaje folosite sint aproximativ acelea,atunci preul de livrare al mateialului franco-carier Cl=Ce+Cp i costul lucrrilor de ncrcare-descrcare pot fi considerate egale i de aceea comparaia poate fi efectuat numai dup cheltuelele de transport. n acest caz poziia liniei de delimitare a zonelor de aprofizionare poate fi determinat prin metoda grafo-analitic sau dup formula:

Dac n carier se extrag diferite dup genez materiale (balast,piatr) sau piatr de calitate diferit,atunci preul de livrare i necesarul de materiale pentru o unitate de suprastructur sint diferite.

4.4 Determinare distanei medii i distanei medii ponderate de transport a materialelorDistana medie de transport lmtrebue determinat pentru fiecare carier sau surs de aprovizionare(carier centrl de aprovizinare cu mixturi asfaltice etc)

Fig.4.4.1 Schema de determinare distanei medii de transport.lo-distana de la sursa de aprovizionare pn la drum; l1,l2- braul drept i stng ale zonei de aprovizionare.

Apoi determinm distana medie ponderabil lmp pentru materiale livrate din toate sursele de aprovizionare:

n care: l1,l2,...ln-lungimea sectoarelor,aprovizionate din surse 1,2...n;lm1,lm2...lmn-distane medii de transport a materialelor din sursele 1,2...n;L-lungimea sectoarului de drum prevzut spre construcii.

Distana medie ponderat de transportare a tuturor materialelor principale se va determina prin formula la organizarea lucrrilor de transport.Aceste date sint necesare nu numai pentru stabilirea necesarului de transport ci i pentru intocmirea cheltuelelor de transport.4.5 Amplasarea raional a centralelor i bazelor de producieIn dependen de construcia sistemului rutier se alege tipul centralelor in cazul meu beton ciment i se determin locul amplasarai ei.De la inceput se determin componena mixturilor folosite i cantitatea lor la o unitate de drum(1m sau 1km).Daca avem mai multe surse de materiale alegem locul amplasarii centralei in dependena de distana i costul transportrii dup formula:

Unde: a-lungimea drumului de acces,km.L1-distana de la inceputul traseului pn la drumul de acces,km.L2-distana de la drumul de acces pn la sfritul traseului,km. i dupa aceasta se face compararea tehnico economic intre variante i se alege cea mai optimal.Deoarece n cazul meu am nevoie pentru prepararea mixturii de ciment beton avem nevoie ct de materiale din carier i de materiale din calea ferat mai raional amplasarea centralei la mijlocul intre surse,deorece CBC fix are lungimea de transportare(aprovizionare)cu materiale de la 10...30km nu este raional folosirea centralelor mobile care se folosesc pentru distane mai mari.

Fig. Organizarea procesului tehnologic de preparare si transport al betonului in cazul centralelor fix5. Proiectarea tehnologiei i organizrii lucrarilor5.1. Alegerea metodei de organizare a activitilor de execuie a sistemului rutier

Lucrrile pentru execuia stratului rutier vor executate prin metoda n lan fiind comparate diferite metode ale acestei varianteale acestei metode cum ar fi:1. Metoda valorificrii continu a resursului2. Metoda drumului criticMetoda n lan ne va da o execuie cu un ritm stabil cea ce asigur o valorificare n continu a frontului de lucru. Caracterul liniar al lucrrilor contribue la desfurarea lucrrilor prin metoda n lan la baza crea stau urmtoarele principii:1. Construcia se mparte n sectoare care au aproximativ acela volum de lucru.2. Continuitatea n lucru a formaiunilor fiecrii dintre ele trecnd fr ntrerupere de pe un sector pe altul.3. Uniformitatea execuiei lucrrilor cea ce prevede wxwcuia de ctre formaii cu acelai cantiti de producie intr-o unitate de timp.4. Sincronizarea proceselor de lucru ce determin intrare intermetat a formaiunelor de lucru pe sectorul unde sa creat stratul de lucru.5.1.Alegerea utilajelor principale i auxiliare i a mijloacelor de transpor(in baza confruntarii variantelor). Productivitatea i regimul de lucru al intreprinderii trebue de luat n consideraie asigurarea volumelor de lucru i termenii lor de execuie.n dependen cu volumele de lucru,trebue de ales utilajele,lund n considerie coeficientul de utilizare a timpului 0,9-1,0.Rezervele pe antier trebue s asigure lucrrile fr intrerupere.Capacitatea lor depinde de condiiile locale i tipul transportului.Nr. operaiunei tehnologiceOperaiuni tehnologiceUtilaj de baz recomdat

123

1. Lucrri pregtitoare

I1.1. Nivelarea i profilarea platformei drumului.Autogreder

1.2. Compactarea platformei drumului.Compactor

II1.3. ncrcarea stratului de balast din carier.Excavator

1.4. Transportarea i descrcarea stratului de balast la antierul de construcie.Autobasculante

1.5. Nivelarea stratului de balast.Autogreder

1.6. Umezirea stratului de balast.Stropitor

1.7. Compactarea stratului de balast.Compactor

2. Executarea stratului din macadam penetrat

III2.1. ncrcarea macadanului din carier.Excavator

2.2. Transportarea i descrcarea macadanului la antierul de construcie.Autobasculante

2.3. Nivelarea nivelarea.Autogreder

2.4. Compactarea macadanului.Compactor

4.Executarea stratului din beton asfaltic poros

IV1.1. Montare de hrtie rezistent la ap, cu lipire de marginile.-

1.2. Ungerea formelor-ine.-

1.3. Montarea armturii marginale.-

1.4. Montarea i fixarea garniturii din lemn n locul rosturilor de dilatare.-

1.5. Terea, ndreptarea i montarea plasei de armare-

1.6. Transportarea mortarului de beton asfaltic.automalaxoare

1.7. Primirea mortarului de beton i curirea resturilor de mortar din autobasculant.-

1.8. Repartizarea mortarului de beton DS-503 (D-375)

1.9. Mutarea jgeabului de descrcare m lungul frontului de lucru.-

1.10. Montarea armturii n rosturile longitudionale i rosturilor de comprimare.-

1.11. Compactarea mortarului ling formele-ine cu vibratorul de adncime.Vibrator

1.12. Compactarea mortarului i finisarea suprafeei mbrcminei.DS-504

1.13. ndeprtarea resturilor de mortar de axul cu zbaturi i formelor-ine-

1.14. Executarea rostului de lucru.-

1.15. Finisarea marginei dalei,finisarea partial a cojilor i ndeprtarea ciocanului de ciment de pe suprafaa mortarului .-

1.16. Verificarea planietii cu rigla metalic.-

1.17. Aplicarea materialului peliculogen-3

2. Lucrri de finisare

V5.1.Nivelarea i profilarea taluzurilor.Autogreder

5.2. Transportarea pmntului vegetal.Autobasculant

5.3. Aternerea pmntului vegetal pe taluzuri.Excavator planificator

5.4. nsmnarea hidraulic a taluzurilor.Autostropitoare

5.5. Executarea marcajului rutier.Maini pentru marcaj

Etapele tehnologice sint preluate din [11] i [8],n tabelul dat sint specificate doar etapele fr specificaia concret a utilajului n baza confruntrii variantelor etap data va fi efectuat la p.5.6. Ce tine de utilajele auxiliare i principale noi le specificm ca utilajele care particip la executia structurii rutiere sint utilajele principale, iar cele care particip la lucrrile de pregtire i finisare sint auxiliare.

5.2. ntocmirea fielor i schemelor tehnologice de execuie a lucrrilor pentru structura rutier.Parametrii frontului de lucru se alege in dependen de viteza ritmului tehnologic care n cazul meu este de 80m(p.3)Fia tehnologic pentru execuia sistemului rutierNr. sec. de lucr.Operaiunea tehnologicReferitor la normeUnitatea de msurVolumul de lucru pe sector, m3/m2/tProduct. utilajul. de schimbNr. de utilaje pe sector

necesaradoptat

12345678

1. Lucrri pregatitoare

I1.1.Nivelarea platformei i profilarea drumului cu autogrederul DZ-14.E2-1-37tab. 21000 m2

1200

37272,72

0,03

1

1.2. Compactarea platformei drumului pe pneuri HAMM GRV 15[13]calculm3120024704,160,051

Executarea structurii rutiere

1. Executarea stratului inferior(drenant) al fundaiei din balast

II2.1. ncrcarea balastului din carier, excavatorul -2503E2-1-37tab. 2100 m3

1200

37272,72

0,03

1

2.2. Transportarea balastului din carier cu autobasculanta Volvo D250E[13]calcult397,44178,822,223

2.3 Nivelarea stratului de balast autogrederul DZ-14.E2-1-37tab. 21000 m2

1200

37272,72

0,03

1

2.4.Umezirea platformei drumului cu autostropitorul PM-130()[13]calcult0,7380,011

2.5.Compactarea platformei drumului cu compactorul BOMAG BW 144AD-2, (cu 2 valuri cu vibrare) executat prin 8 treceri[13]calculm3248,4732,870,341

2. Executarea stratului de fundaie din ballast stabiliza

III3.1.ncrcarea balastului din carier cu excavatorul -4321

E2-1-37tab. 2100 m3283,75745,450,441

3.2.Transportarea balastului din carier la locul de punere n oper cu autobasculanta Volvo D250E.[13]calcult510,75178,822,853

3.3.Nivelarea stratului de balast cu autogrederul DZ-14.E2-1-37tab. 21000 m2

1816

37272,72

0,05

1

III3.4.Transportarea cimentului de la calea ferat la locul de punere n oper cu autobasculanta MAN-5516[13]calcult30,65109,280,281

3.6.Compactarea stratului de macadam cu compactorul hidraulic[13]calculm3283,755154,650,051

1. Executarea stratului din beton asfaltic

IV4.1.Transportaera mortarului de beton asfaltic cu automalaxoarele -211()[13]calcult341,118,152,1153

4.2.Executarea stratului de beton asfaltic cu complexul de maini DS-514E-17m252,68683,330,371

2. Lucrri de finisare

V5.1.Nivelarea i profilarea taluzurilor cu autogrederul DZ-14. E2-1-37tab. 21000 m2

1200

37272,72

0,03

1

5.2.Transportarea pmntului vegetal autobasculanta MAN-5516[13]calcult36109,280,281

5.3.Aternerea pmntului vegetal pe taluzuri cu ncrctorul frontal AMCODOR-322[13]calculm33631,571,282

5.4.nsmnarea hidraulic a taluzurilor cu mainele pentru sdirea erbei MK-14-1(mantare la tractor)[13]calculm224019950,21

V5.3.Executarea marcajului rutier cu AD-82 ,[13]calculm400270000,21

Pentru ntocmirea fiei este nevoie sa facem un calcul a necesarului de material i utilaje pentru un sector de 80m adic pe o distan ct in zi trebue s execute echipa specializat tot aici efectum i comparaea utlajelor intr-o aa o madalitatea ca pe un schimb sa avem nevoie de un utilaj cu excepia autobasculantelor.Calculm necesarul de material pentru frontal de lucru de 80m.Nr. strDenumirea stratului constructivNecesar n materiale

Volumul pentru 80mMasaQ

1Strat din beton asfaltic252,68341,11

2Macadan penetrat283,75510,75

3Balast248,4397,44

1. Lucrri pregtitoare.

1.1. Nivelarea i profilarea platformei drumului folosim autogrederul,deci comparm autogrederul DZ-99.(enir vol.2 partea 1),profilarea i nivelarea platformei drumului se execut prin 2 treceri.

Productivitatea unui autogreder -14 ntr-un schimb :

(grupa solului II)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea unui autogreder -99 ntr-un schimb :

(grupa solului II)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Autogrederul -99 are o productivitate mai nalt ca autogrederul -14, dar pe schimb eu am nevoie doar de un autogreder deacea este mai raional folosirea autogrederului -14.(pentru aa tip de lucrri nu este necesar de folosit utilaje ct mai moderne deoare volumul de lucrri este n mediu nu prea mare)1.1. Compactarea Compactarea platformei drumului cu compactorul ,comparm HAMM GRV 15[13] i -29[13],pentru compactarea platformei drumului folosim compactorul pe pneuri cu trecerea de 2 ori pe aceiai urm.Productivitatea compactorului HAMM GRV 15

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea compactorului -29

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Din calcule rezult c mai raional folosirea compactorului HAMM GRV 15Executarea structurii rutiere1. Executarea stratului drenant din balast1.1. ncrcarea din carier a balastului ,comparm excavatorul O-2503 cu cupa cu capacitatea 3 m3 cu ncrcarea n basculante(ENIR 2-1-7 tab.1) i excavatorul -4321 cu capacitatea cupei 0,8m3Productivitatea excavatorul -4321 cu capacitatea cupei 0,8m3

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea excavatorul -2503 cu cupa cu capacitatea 3 m3

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Acceptm excavatorul -4321 cu capacitatea cupei 0,8m31.2. Transportarea balastului de la carier la locul de punere n oper, Comparm Volvo D250E cu capacitatea 27.0t i -5516 cu capacitatea 16.5t.Productivitatea Volvo D250E cu capacitatea 27.0t

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea -5516 cu capacitatea 16.5t.

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Acceptm autobasculanta Volvo D250E cu capacitatea 27.0t

1.3. Nivelarea balastului cu autogrederul -14,explicat n calculul anterior.

Productivitatea unui autogreder -14 ntr-un schimb :

(grupa solului II)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

1.4. Umezirea platformei drumului cu autostropitorul Comparm stropitoarele -130(),cu capacitatea cisternei de 6000l i KO-802(),cu capacitatea cisternei de 11000l.

Determinarea necesarului de apa pentru stratul de nisip cu W=6%,atunci ,de aici avem 750,24*1kg/m3=750,24kg sau 0,7tProductivitatea unui stropitor -130(),cu capacitatea cisternei de 6000l:

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea unui stropitor KO-802(),cu capacitatea cisternei de 11000l:

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Deoarece lucrrile se execut n lan putem folosi un stropitor cu capacitatea mai mic ca -130(),cu capacitatea cisternei de 6000l1.5. Compactarea stratului de balast.Pentru compactarea stratului de nisip este mai raional folosirea compactorului cu valuri,deacea facem compararea intre BOMAG BW 144AD-2(cu 2 valuri cu vibrare) i -9002(cu 2 valuri cu vibrare), compactarea se realizeaz prin 8 treceri.

Productivitatea compactorului BOMAG BW 144AD-2(cu 2 valuri cu vibrare)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea compactorului -9002(cu 2 valuri cu vibrare).

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

n calculul de mai departe folosim BOMAG BW 144AD-2(cu 2 valuri cu vibrare).

2. Executarea stratului din beton asfaltic.Stratul de beton asfaltic se execut cu ajutorul complexului mainilor -153,la puntul dat se calculeaz productivitatea ntregului complex,n continuare toate etapele tehnologice vor fi descrise n schema tehnologic.Productivitatea unui autogreder -53 ntr-un schimb :

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Pentru funcionarea complexului n continu trebue de asigurat transportarea n continu a mortarului de beton ciment cu automalaxoarele.Comparm automalaxoarele -227() i -211()Productivitatea unui automalaxoarele -227()

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

Productivitatea unui automalaxoarele -211()

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

1. Lucrari de finisare1.1. Nivelarea i profilarea taluzurilor cu autogrederul -14.

Productivitatea unui autogreder -14 ntr-un schimb :

(grupa solului II)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

nsmnarea hidraulic a taluzurilor cu mainele pentru sdirea erbei MK-14-1(mantare la tractor) Productivitatea mainele pentru sdirea erbei MK-14-1(mantare la tractor).

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

2.1. Executarea marcajului rutier cu -82 ,.Productivitatea mainele pentru executarea marcajului rutier cu -82 ,.

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

5.4.Determinarea necesarului de resurse umane,maini i utilaje.Completarea formaiei de lucru.Necesarul de utilaje l-am determinat reeind din ritmul de lucru ce depinde durata execuiei lucrrilor de construcie a structurii rutiere .Numrul formaiuneiUtilaje din formaiuneNr. unitilor de transportMecanici nr. de categorieAjutori de mecanici,nr. de categorieMuncitori de diferite calificaii

I-aAutogreder -1411- VI--

Compactor pe pneuri HAMM GRV 1511- VI--

Total22- VI--

II-aExcavator -250311- VI--

Autobasculanta Volvo D250E33--

Autogreder -1411- VI--

Autostropitorul -130()11- VI--

Compactorul BOMAG BW 144AD-211- VI--

Total74-VI,3--

III-aExcavator -250311- VI--

Autobasculanta Volvo D250E33--

Autogreder -1411- VI--

Autobasculanta -551611--

Repartizator finisor -811- VI--

Compactor pe pneuri HAMM GRV 1511- VI--

Total84-VI,4--

IV-aAutomalaxoarele -211()5353--

Complexul de maini -514.

Operatorul repartizatorului -503 (-375)11- VI--

Operator -504 (-376)11- VI1-V-

Operatorul -311-V--

Tractorist11-V--

Betoniti10--2-IV,5-III,3-II

Lucrtor rutier1-1-I

Operator staniei electrice1-1- IV

Lctu1-1- IV

Total702- VI,2- V.1-V4-IV,5-III,3-II, 1-I

Autogreder -1411- VI--

Autobasculanta -551611--

ncrctorul frontal -32222- VI--

MK-14-1(mantare la tractor)11- VI--

Maini pentru executarea marcajului rutier -82 ,11- VI--

Total65- VI,1--

Total9317- VI,61,2- V2- V4-IV,5-III,3-II, 1-I

Concluzie in fiecare zi pentru executarea 80m de drum am nevoie de 93 oameni,17 mecanici de cat. VI,2mecanici de categoria V,2 ajutori de mecanici de cat. V,61 de oferi,i muncitori 4-IV,5-III,3-II, 1-I5.6.Programarea proceselor de producie de construcie-montaj. ntocmirea graficelor calendaristice i graficelor reea,diagramelor consumului de resurse i altor. 1. Lucrri pregtitoare.1.1. Nivelarea i profilarea platformei drumului folosim autogrederul autogrederul DZ-14 .(enir vol.2 partea 1)

Productivitatea unui autogreder DZ-14 ntr-un schimb :

(grupa solului II)Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

1.2. Compactarea platformei drumului cu compactorul ,comparm HAMM GRV 15 Productivitatea compactorului HAMM GRV 15

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

2. Executarea stratului drenant din balast.2.1. ncrcrcarea balastului din carier . (ENIR 2-1-7 tab.1) excavatorul -4321 cu capacitatea cupei 0,8m3.

Productivitatea excavatorul -4321 cu capacitatea cupei 0,8m3

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:2.2. Transportarea i descrcarea stratului de balast la antierul de construcie cu autobasculanta Volvo D250E cu capacitatea 27.0t Productivitatea Volvo D250E cu capacitatea 27.0t

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:

2.3. Nivelarea stratului de bast cu autogreder.Pentru nivelare folosim autogrederul de mai -14 din cauza explicat anterior.

Productivitatea unui autogreder -14 ntr-un schimb :

Numrul de schimburi necesare pentru executarea lucrrilor:5.7.Organizarea i execuia controlului tehnic al calitaii lucrarilor.Recepionarea lucrarilor.Recepionarea lucrrilorPe parcursul executrii lucrrilor se verific: calitatea materialelor de aproximare a antierului de construcie; calitatea suprafeei fundaiei; dozajele i cantitile de materiale folosite la execuie fr de cele stabilite de laborator; dup aternerea i compactarea stratului de fundaie se verific elementele geometrice i regularitatea suprafeei mbrcmintei rutiere.

Recepia lucrrilora) recepie provizorie La recepie se examineaz dac s-au receptat: condiiile prevzute pentru materiale; condiiile de materiale folosite; dac s-au ridicat la timp i n numr eficient probele de materiale, nct s asigure verificarea calitilor; dac lucrrile s-au executat conform documentaiei tehnice aprobate i documentaiei de control ntocmit n timpul execuiei.Se verific: regularitatea suprafeei n profil longitudinal; msurarea denivelrilor se face n 2 i pe 2 generatoare studiate pe o parte i de alta a unei axe la minim 1 km de la marginile mbrcmintei cu dreptarul de 3 m, abaterile admisibile 20 mm. abaterea admisibil la pant la profilul transversal este de 8 mm/m; cotele profilului longitudinal, msurarea se face cu ajutorul aparatului de nivel n axul drumului pentru min -10% din lungime; grosimea materialelor se deduc conform documentaiei tehnice aprobate.b) recepie definitPerioada de verificare i dare n exploatare a comportrii lucrurilor va fi de 2 ani de la data recepiei provizionrii.

6.Indicii tehnico economici ai proiectului. Nr.Denumirea stratului constructivCostul 1m3(lei)Volumul total de materialeCostul total(lei)

1Stratul drenant din balast60035539.621323760

2Stratul din macadan80018787.515030000

3Stratul din beton asfaltic16001620025920000

Total62273760

Nr.Denumirea utilajuluiCostul unui schimb(lei)Nr.total de schimburiCostul total(lei)

1Autogrederul -147781612448

2ompactorul HAMM GRV 1555258265,6

3Excavator -25036119960489

4Autobasculanta Volvo D250E837657549909

5Autostropitorul -130()111233336

6Compactorul BOMAG BW 144AD-243331300

7Autobasculanta -55166408453726,4

8Repartizator finisor -85428043296

9Maini pentru executarea marcajului rutier -82 ,62031860

Total734629

Utilaje din formaiuneNr. unitilor de transportMecanici nr. de categorieAjutori de mecanici,nr. de categorieMuncitori de diferite calificaiiCostul unui schimb(lei)Numrul total de schimburiCostul total(lei)

Autogreder -1411- VI--30051500

Compactor pe pneuri HAMM GRV 1511- VI--3002600

Excavator -250311- VI--3004714100

Autobasculanta Volvo D250E33--28026373640

Autogreder -1411- VI--30051500

Autostropitorul -130()11- VI--3003900

Compactorul BOMAG BW 144AD-211- VI--3003900

Excavator -250311- VI--3005315900

Autobasculanta Volvo D250E33--280393110040

Autogreder -1411- VI--30051500

Autobasculanta -551611--2803910920

Repartizator finisor -811- VI--3008024000

Compactor pe pneuri HAMM GRV 1511- VI--3003900

Automalaxoarele -211()5353--28069941958320

Total2214720

Suma totala este 652231109

Concluzie

Efectum acest proiect de curs la disciplina: tehnologia i organizarea construciilor pe drumurile auto n scopul acumulrii unui volum de cunotine necesare i am ntrit cunotinele teoretice. Scopul efecturii acestui proiect de curs a fost nsoit de elaborarea unei tehnologii de execuie a sistemului rutier rigid.

Bibliografie1. Nicuara ,A Biliu. mbrcmini rutiere moderneBucureti,Editura tehnic,1984.2. Gh.Lucaci,I.Costescu,F.Belc. Construcia drumurilorBucureti,Ed.Tehnic,2000,502p3. Stan Jercan. Drumuri de beton/Deva,Editura Corvin,2002,400p.4. Gugiman Gheorhe. Suprastructura drumurilor.Chiinu editura tehnic,UTM,1991,340p.5. P.Popa,N.Vlad Tehnologia lucrrilor de construcie.I.P.Iai,I.P. Cluj-Napoca,1985.6. Mihai Dicu Unele tehnologii de lucru aplicate la construcia drumurilor.Bucureti,MatrixRom,2002,7. G.Fodor,N.Popescu Structuri rutiere suple i semirigide.Dimensiuni i alctuire.Ghid tehnic. Bucureti,INEDIT,2001.8. . .1 2. ... .. 1980.9. 3.06.03.85. . . 1986.10. . 139-80. .11. . 17 20. . 1989.12. Indicator de norme de deviz pentru lucrri de drumuri. D-1981. Reeditare MATRIX ROM 1997. Bucureti.13. Indrumar.14. . .. .