Lucrare de an, Umanist MD

8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD

1/19

Ministerul Educatiei al Republicii Moldova

Universitatea Tehnic a Moldovei

Catedra CEMM

LUCRARE DE AN

la disciplina:Electronica de putere

Varianta 18

Tema: Proiectareaconvertorului static deputere pentru acionarea unui motor

de curent continuu

A efectuat: Studentul grupei EM-121

Untila Victor

A verificat: Lectorul superiorGherescu Corneliu

Chiinu 2014


2/19


3/19

Sarcina

la lucrare de an la disciplina Electronica de putere

a studentului grupei EM-121 Untila Victor

Tema: Proiectarea convertorului static de putere pentru acionarea unui motor de

curent continuu.

Dimensionai circuitul de for i alegei sistemul de comand pentru convertorul

static de putere de curent continuu. Calculai i trasai caracteristicile principale ale

convertorului.

Varianta 18

Datele iniiale:

1.

Tipul motoruluiASU 200Lb-6

2.

Puterea nominal, Pn=22 kW

3.

Tensiunea nominal, Un= 220 V

4. Viteza sincron de rotaie n0=1000 rot/min.

5. Viteza nominalade rotaie nn = 970 rot/min.

6. Randamentul nominal n= 0,9

7. Tensiunea reelei de alimentare U1=380/220 V,

8.

Factorul de putere cos =0,88

9. Alunecarea S=3 %

10.Curentul de pornireIp/In=7,0 A

11.

Masa 278 kg

Termenul de prezentare a lucrrii de an 13 mai 2014

Conductorul: lect. sup. Gherescu Corneliu

MA 122178 03 07 MCMod Coala Nr.document Semnat Data

Elaborat Untila V.

Convertor static de

putere

Lit. Coala Coli

Verificat Gherescu C. 1 16

U.T.M.

F.E gr. EM-121T contr.Aprobat Nuc I.


4/19

1. CALCULUL INVERTORULUI

1.1Alegerea motorului.

Conform datelor iniiale alegem un motor asincron standard cu rotorul n scurtcircuit

ASU 200Lb-6 cu urmtoarele date:

1)

Puterea nominalnom=22 W2) Viteza sincron de rotaie n0= 1000 rot/min

3) Alunecareas = 3 %

4) Randamentul nominal n=90 %

5) Tensiunea de alimentare U = 220/380 V

6) R Ip/In=7,0 A

7)

Factorul de putere cos =0,88

1.2Alegerea tranzistoarelor i a diodelor.

Curentul maximal prin cheile invertorului se determin prin urmtoarea relaie:

,3cos

2 21max

ln

nc

U

kkPI

(1)

unde nPuterea nominal a motorului, W;

k1= 1,4Coeficientul de supracurent de scurt durat, necesar pentru a asigura dinamica de

acionare electric;

k2= 1,2Coeficientul admisibil de ondulaie a curentului;

nRandamentul nominal al motorului;

UlTensiunea de linie a motorului, V.

Cheile IGBT se aleg cu curentul nominal al colectorului I I max.

max

22000 1.4 2 1.2100.2

0.9 0.88 3 380cI A

Din catalog alegem modulele IGBT seria F , 600 V, model: CM150TU-12Fcu urmtorii

parametri Tabelul 1.

Parametrii limit

1. Tensiunea maximal colector - emitor UCES, V 600

2. Curentul maxim admisibil al colectorului Ic, A 1503. Puterea maximal de disipare Pc, W 520

Parametrii electrici

1. Tensiunea tipic UCESn stare de conducie UCE(sat), V 1,62. Tensiunea maximal UCESn stare de conducieUCE(sat), V 2,23. Capacitatea de intrare Cies, nF 41

4. Capacitatea de ieire Coes, nF 2,75. Capacitatea de reacie (transfer) Cres, nF 1,56. Timpul de reinere la conectare td(on),ns 1207. Durata de cretere tr,ns 100

8. Timpul de reinere la deconectare td(off),ns 3509. Durata de descretere tf, ns 250

MA 122178 03 07 MC

Coala

2Mod Coala Nr.document Semnat Data


5/19

Dioda invers

1. Tensiunea de saturaie n stare de conducie Uf, V 2,62. Timpul de revenire a diodei invese trr, ns 150

Caracteristicile termice

1. Rezistena termic capsul radiator Rth(c-f), C/W 0,092. Rezistena termic jonciune-capsul IGBT Rth(j-c), C/W 0,243. Rezistena termic jonciune-capsul a diodei Rth(j-c), C/W 0,47

4. Masa, g 240

1.3Calculul pierderilor n invertorCalculul pierderilor n invertor la formarea tensiunii sinusoidale de ieire prin modulaie, const

n determinarea pierderilor n stare de conducie i la comutaie att al tranzistorului IGBT ct i ndioda de curent invers.

1) Pierderile n tranzistorul IGBT n stare de conducie:

cos

38

1)(

DUIP satcecSS , (2)

unde I= Ic max/k1 = 100,2/1,4 = 71,6 valoarea maxim a curentului la intrareainvertorului, AD = t/T 0,95 coeficientul de umplere maximal;cos cos factorul de putere;

Uce(sat)cderea de tensiune direct al IGBT n regim de saturaie pentru Ii Tj = 1250C.

1 0,9571.6 2,2 0,88 33.6

8 3SSP W

2) Pierderile n IGBT la comutare:

2

)()(

2

1 )()( swoffconccecSW

fttUIP

, (3)

unde tc(on), tc(off)durata proceselor tranzitorii n circuitul colectorului IGBT la deschiderea tc(on)i nchiderea tc(off) tranzistorului, s (valoarea tipic tc(on)= 0,12 s;

tc(off)= 0,35 s);Ucetensiunea pe colector a tranzistorului IGBT, V (tensiunea de comutaie,

egal tensiunii circuitului intermediar de curent continuu al sistemului redresor comandatinvertor);

fswfrecvena de comutaie a cheilor, Hz, se alege n limitele 5000 - 15000 Hz(alegem fsw= 10

4Hz).

6 41 (71.6 600) (0,35 0,12) 10 10 22.722

SWP W

MA 122178 03 07 MC

Coala



6/19

3) Pierderile sumare n IGBT:

PQ= PSS+ PSW= 33,6 + 22,7 = 56,4 W (4)

4) Pierderile diodei n stare de conducie:

cos

381

DUIP ceeDS , (5)

unde I= Ic valoarea maxim repetitiv a curentului prin dioda de fug, ;

Uce= Ufcderea de tensiune direct a diodei (n stare de conducie) pentru I , A.

1 0,9571.6 2,6 0,88 39.7

8 3DSP W

5) Pierderile de comutaie a diodei:

)(8

1swrrcerrDR ftUIP , (6)

unde Irramplitudinea curentului invers prin diod, (Irr Ic );

trrdurata impulsului de curent invers (de fug), s (valoarea tipic 0,15 s).

6 41 (71.6 2,6 0,15 10 10 ) 0.0358

DRP W

6) Pierderile totale n diod:

PD= PDS+ PDR= 39,7 + 0,035 = 39,83 W (7)

7)

Pierderile rezultante n tranzistorul IGBT mpreun cu dioda de fug:PT= PQ+ PD= 56,4 + 39,83 = 96,23 W (8)

Pierderile rezultante calculate sunt necesare pentru calculul termic al invertorului, pe parcursul

cruia se determin tipul i geometria radiatorului necesar, i se verific regimul termic de funcionare a

cristalelor att al tranzistorului IGBT ct i a diodei de fug (inverse).

MA 122178 03 07 MC

Coala



7/19

1.4Calculul termic al invertorului.

1) Rezistena termic admisibil ntre radiator i mediul ambiant Rth(f-a),0C/, pentru o pereche

IGBT/FWD (tranzistor/dioda de fug):

)(1)( fcth

T

acafth R

PTTR

, (9)

unde = 500 temperatura aerului de rcire (mediului ambiant);

= 1000 temperatura plcii conductoare de cldur;

puterea total, W, disipatde o pereche IGBT/FWD;

Rth(c-f)rezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur, calculat

pentru o pereche IGBT/FWD, 0/W.

0( )1 100 50 0, 09 0, 43 /

96.23th f aR W

Rth(c-f)rezistena termicntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur, calculat

pentru modulul IGBT/FWD, 0/W.

0

( )1

0.430,072 /

6th f aR W

2) Temperatura cristalului IGBT, 0, se determin conform :

Tja= Tc+ PQRth(j-c)q, (10)

undeRth(j-c)qrezistena termic ntre cristal i capsul pentru IGBT, 0C/W.

Se verific dac este satisfcut relaia Tja< 1250.

Tja= 100 + 56,40,24 = 113,530 < 125 0

3) Temperatura cristalului diodei de fug FWD, 0:

Tjd= Tc+ PDRth(j-c)d, (11)

undeRth(j-c)drezistena termic ntre cristal i capsul pentru FWD,0/W.

Se verific dac este satisfcut relaia Tjd< 1250.

Tjd= 100 + 39,830,47 = 118,72 0 < 125 0

MA 122178 03 07 MC

Coala



8/19

2. CALCULUL REDRESORULUI

2.1 Calculul i alegerea redresorului.

2.1.1 Tensiunea medie redresat:

Ud= k.uUl = 1,35380 = 513 V (12)

unde kc.ucoeficient de tensiune (k= 1,35 pentru redresorul trifazat n punte; k= 0,9 pentru

redresorul monofazat n punte).

2.1.2 Valoarea maximal a curentului redresat:

d

T

c

dmU

PnUI

I

cos2

3 max

, (13)

unde nnumrul de perechi IGBT/FWD n invertor.

100.23 380 0,88 6 96.23

281.17

513dmI

2.1.3 Curentul maximal al diodei:

Im= kccIdm = 1,04581,17 = 84,83 (14)

unde k= 1,045 pentru redresorul trifazat n punte i parametrii optimali a i filtrului LC conectat

la ieire; k= 1,57 pentru redresorul monofazat n punte.

2.1.4 Tensiunea invers de vrf repetitiv:Um= kr.u2Ulk.uk+ Un, (15)

unde kc=1,2coeficient de supratensiune (n reea);

kr.u= 1,2coeficient de rezerv (siguran) n tensiune;

Un 100 Vrezerva n tensiune la apariia supratensiunilor de comutaie n circuitul de

curent continuu.

Um= 1,21,413801,351,2 + 100 = 1015 V

2.1.5 Diodele se aleg n funcie de curent (Iv Im) i tensiune (U Um)Alegem diode de tipul VUO 85-12NO7

Tabelul 2.

Curentul mediu admisibil IFAVm., 85Curentul de suprasarcin accidental IFSM., 0,6Tensiunea invers de vrfUrrm, 800-1600Tensiunea invers de vrf repetitiv Uinv., 220-1200Rezistena dinamic a diodei n stare de conducie Ron, m 6Cderea de tensiune direct pe diod Uj, V 0,8

MA 122178 03 07 MC

Coala



9/19

2.2 Calculul termic al redresorului.

2.2.1 Calculul pierderilor n redresor pentru regimul nominal de lucru al acionrii

electrice (Id= Idm/k1):

11 k

I

k

IRUkmP dmdmonjcsDV

, (16)

unde kcs= 0,577 -pentru redresorul trifazat n punte;

Ronrezistena dinamic a diodei n stare de conducie, ;

Ujcderea de tensiune direct pe diod , V, pentru curentul 50

(pentru diode (Uj+ RonIdm/k1) 1 B);

mnumrul de diode n circuit.

3 81.170,577 0.8 6 10 38.4

1.4

DVP W

2.2.2 Rezistena termic admisibil ntre radiator i mediul ambiant pentru redresor:

)(2)( fcth

DV

acafth R

P

TTR

, (17)

undeRth(c-f)= 0,220C/Wrezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de

cldurpentru o pereche IGBT , 0/W.

0

( )2

100 500, 22 1.28 /

38.4th f aR W

Rth(c-f)-rezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur a modulului,0/W.

0

( )2

1.280.213 /

6th f aR W

2.2.3 Determinm temperatura cristalului:

DVcjth

D

DVcjDV R

n

PTT )( , (18)

unde nDnumrul de diode redresoare n modul;

Rth(j-c)DVrezistena termic ntre cristal i carcas pentru o diod redresoare n modul,0/W.

Se verific dac este satisfcut relaia TjDV< 1400C.

038.4100 0, 47 103, 0086

jDVT < 1400C

MA 122178 03 07 MC

Coala



10/19

3.CALCULUL PARAMETRILOR RADIATORULUI

3.1 Alegerea prealabil a radiatorului.

Rezistena termic radiator mediu ambiant:

1 2

1( )

2

0.072 0.213

0.067 /0.072 0.213

th f a th f a

th f ath f a th f a C

R R

WR R R

(19)

Alegem preventiv un radiator de tipul OM27 cu mrimile de gabarit al profiluluib = 0,3 ,

h =0,095 , distana dintre nervuri = 0,02

Numrul de nervuri: m = b/c =0,3/0,02 = 15

3.2 Calculul lungimii radiatorului.

1) Suprafaa radiatorului, implicat n emiterea de cldur:

2 1 2 (0,3 0,095) 0.79rad n d b h d d (20)

unde d, b, hdimensiunile profilului, ;

n =1- numrul de radiatoare.

2) Suprafaa total a radiatorului, ce particip la convecie:

2 ( ) 1 2 (0,3 15 (0,095 0,02) 2.85conv n d b m h c d d (21)

unde mnumrul de nervuri.

3) Rezistena termic tranzitorie la transfer termic prin radiaie:

44

1001001,5 acrad

Qrad

TTAE

TR , (22)

unde = 373 temperatura suprafeei radiatorului;

= 323 temperatura mediului ambiant;

= = 50 ;

emisivitatea suprafeei( = 0,8 pentru aluminiu).

MA 122178 03 07 MC

Coala



11/19

4 4

50 10,183

373 3235,1 0,8 0.79

100 100

QradR

dd

4) Rezistena termic tranzitorie la transfer termic prin convecie:25,0

34,1

1

T

d

FAR

redconv

Qconv , (23)

unde Fred=1coeficientul de deteriorare a transferului termic (convecie). Dependena Fred

funcie de distana ntre nervuri este prezentat n Fig. 56.37 [1].

Fig.2 Dependena Fred funcie de distana ntre nervuri, mm.

25,0

25,0022,0

5075,03,1734,1

1d

d

d

dRQconv

5) Rezistena termic tranzitorie radiator - mediul ambiant cu convecie natural:

QconvQrad

QconvQrad

afthRR

RRR

)( , (24)

Prin urmare, primim urmtoarea relaie:

)()( 25,0

25,0

)( dfdBCdA

dCBR afth

(25)

unde , , Coeficieniiobinui prin substituirea (22) i (23) n (24).

0,250,25 0,25

( ) 0,25 0,250,25

0,183 0,098

0,183 0,098 0,018( )

0,183 0,098 (0,183 0, 098 ) (0,183 0, 098 )( )

th f a

dd dd dR f d

d d d d d d

d d

MA 122178 03 07 MC

Coala



12/19

8) Pentru diferite valori ale d,Mcalculm dependen (24), Rezultatele calculelor se prezint

n tab. 3.

Tabelul 3.

d, 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0.8

Rth(f-a),0/ 0,57 0,33 0,19 0,13 0,1 0,09 0,07 0,069 0.062

Conform valorilor obinute construim dependenaRth(f-a)=f(d) (Fig.3).

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.80

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

d,m

Rth(f-a

)

Rth(f-a), C/W

d, M

Fig. 3. DependenaRth(f-a)=f(d).

MA 122178 03 07 MC

Coala



13/19

9) Rezisten termic esteo funcie neliniar fa de lungimea radiatorului instalat vertical.

Selectai lungimea d al radiatorului, astfel nct rezistena termic s fie mai mic dect

valoarea calculat (18) pentru toate dispozitivele instalate pe radiator: d= 0,3 pentru

Rth(f-a)= 0,130/W 2Rth(f-a)calc. = 0,134

0/W, in cazul instalrii unui ventilator n sistemul

de racire al convertorului. Prin urmare, lungimea radiatorului poate fi micorat de 2 ori, iar

rezistena termic poate sa creasc de 2 ori.De exemplu, pentru motorul cu puterea 55 kW Rth(f-a) 0,03 C / W, i puterea motorului

2,2 kWRth(f-a) 0,8 C / W.

O serie de firme productoare de profile pentru radiatoare (coolere) ofer pentru produsele

sale dependeneleRth(f-a)=f(d)sau valoareaRth(f-a)pe unitate

lungime al profilului i n funcie de viteza aerului de rcire. Pentru viteza aerului de rcire

3 m/s rezisten termic scade n medie de 1,7 - 2 ori. De aceea, n comparaie cu lungimea

calculat al profilului la rcire natural, pentru rcire forat cu o vitez de 3 m / s, lungimearadiatorului poate fi de asemenea, micorat de1,7-2 ori.

MA 122178 03 07 MC

Coala



14/19

4. CALCULUL FILTRULUI DE NETEZIRE

1) Coeficientul de pulsaii a tensiunii la intrarea filtrului de netezire (raportul amplitudinii

tensiunii la valoarea medie):

057,016

2

1

2221

m

q Iin (26)

unde mnumrul de pulsaii a tensiunii redresate (m = 6 pentru redresorul trifazat n punte,

m = 2 pentru redresorul monofazat n punte).

Alegem un filtru LC.

2) Coeficientul de netezire al filtrului LC:

2

1

010)2(

1

mf

SCL

, (27)

unde S = q1in/q1out = 10coeficientul de netezire al primei armonici (valoarea coeficientului de

netezire S este n limitele 3 12);

f1frecvena tensiunii de alimentare, Hz.

6

2010 101,3

)5062(

110

CL

3) Inductana filtrului LC pentru asigurarea factorului de putere la intrarea redresorului P= 0,95

se determin din urmtoarele condiii:

L0 3L0min (28)

d

l

If

UL

1

min02

013,0

, (29)

unde Id= Idm/k1= 81,17/1,4 = 57,98 Acurentul mediu nominal pentru circuitul de curent

continuu.

4

0min

0,013 3802,71 10

2 50 57.98L H

L0 3L0min= 32,7110-4= 8,1310-4H

4) Capacitatea condensatoarelor necesar pentru asigurarea curentului de sarcin reactiv alinvertorului se obine din expresia:

1

12

1

032

122sin3

qfU

I

swd

sm

, (30)

unde Ism1= Ic maxamplitudinea curentului n faza motorului, ;

1defazajul dintre prima armonic al tensiunii i curentului de faz

(1= /2 = 57

0/2 = 28,50, unde - unghiul de comutare al redresoarelor necomandate);

MA 122178 03 07 MC

Coala



15/19

q1factorul de pulsaii;

fswfrecvena de comutaie a cheilor, Hz.

2

03 4

28,53 100,2 sin

2 12290.2

2 513 10 0,057 F

(31)

5) Calculm capacitatea 01i o comparm cu 03:

6

0 0101 4

0

3,1 103810

8.13 10

L C F

L

Pentru implementarea practic a filtrului folosim condensatori cu valoarea mai mare a

capacitii i.

6) Amplitudinea curentului, care curge prin condensatoarele filtrului la frecvena pulsaiilor

curentului redresat (prima armonic):

IC 0m= q1outUd2mfsC0, (32)

unde q1out= q1in/S = 0,057/10 = 0,0057coeficientul de pulsaii n circuitul de ieire a filtrului.

IC 0m= 0,005751323,14650381010-6= 21

7) n continuare, nfuncie de valorileIC0mi amplitudinea curentului se formeaz bateria de

condensatoare cu o capacitate nu mai mic ca C0i amplitudinea curentului nu mai mic caIC0miar

tensiunea de 800V sau mai mult pentru redresorul trifazat n punte sau 400 V pentru redresoare

monofazate n punte. Rezerva n curent este luat n funcie de resursele de funcionare solicitate

invertorului.

Unele firme productoare de condensatori electrolitici ofer mai multe informaii privind alegerea

condensatorilor n funcie de curent. De exemplu, pentru condensatoarele, fabricate conform standardul

IEC 384-4, au valoarea amplitudinii permis (la T = 85 C i f = 100 Hz) I = 3.1 A la urmtorii

parametrii nominali: U = 450V, C = 470 F. n catalogul companiei Siemens Matsushita Componente

pentru condensatori electrolitici dependena coeficientul de corecie de frecven pentru raportarea

curentului fa de frecven f = 100 Hz (tabelul 56.28).

De exemplu, pentru puterea motorului 55 kW C0= 5540 F (32 de condensatoare cu parametrii: 680 F

400V conectate succesiv n perechi pentru mrirea tensiunii de lucru n total 16 perechi conectate

paralel pentru a obine capacitatea dorit) iar pentru puterea de 2,2 kW la C0= 235 F (2 condensatoare

cu parametrii de 470 F 400V conectai n serie). Se folosesc, de asemenea, condensatori electrolitici cu

capacitate mare i cureni mari, de exemplu, condensatori Rifa (4700 F, 450V) admit valoarea de vrf

a curentului: 100 Hz - 14,8 A i 10 kHz - 34,9 A i sunt clasificate ca aparate Long Life

(serviciu de 10 ani).

MA 122178 03 07 MC

Coala



16/19

5. CALCULUL SNUBBER-ului

Deoarece IGBT are o vitez mare de comutare, tensiunea Ucerepede crete, n special atunci

cnd tranzistorul este blocat i poate atinge valoarea critic capabil de a defecta colectorul sau grila

tranzistorului (acesta din urm este posibil pentru inductana circuitului de comand al IGBT mare).

Pentru a reduce la minimum excesul de tensiune (supratensiunea) i pentru a preveni deteriorareatranzistorului e necesar instalarea circuitelor de amortizare, protecie la supratensiuni (snubber).

Schemele tipice ale circuitelor de protecie sunt prezentate n tabelul 4.

Tabelul 4.

Schema Caracteristici

1

1.Numrul mic de elemente2.Circuitul scurt al snubber-ului

3.Pulsaii mari prin condensator.

2

1.Numrul mic de elemente2.Circuitul mai lung al snubber-ului

3.Pulsaii mici prin condensator.

31.Numrul mic de elemente2.Pierderi mici n circuit3.Potrivit pentru condensatori cu

capacitate mic i mijlocie.

4

1.Numrul mare de elemente2.Pierderi mari n circuit3.Eficient limiteaz supratensiunile.

5

1.Numrul mare de elemente

2.Pierderi mici n circuit3. Potrivit pentru condensatori cu

capacitate mare.

Pentru aceste scheme trebuie selectai condensatori cu caracteristici de nalt frecven bune, inductana

proprie mic, cureni mari i tangenta de pierderi redus, alegem condensator de tip K78-2.

Valoarea rezistorului depinde de capacitatea condensatorului C i frecven de comutare al tranzistorilor

fsw

.

MA 122178 03 07 MCCoala



17/19

Fig 4. Tensiunea pe colectorul tranzistorului la blocare.

1) Capacitate condensatorului din circuitul de protecie este determinat de tensiunea U,care nu trebuie s depeasc 25 V.

2 9

1 / 50 10 100.2 / 25 0.8C L I U F (33)

unde L1inductana circuitului ntre condensatorul electrolitic i modului IGBT

(valoarea L1trebuie s fie nu mai mare de 50 nH);IC= Ic maxvaloarea curentului comutat.

Alegem condensator de tip:K78-2-250V-1F10%-TY

2) Rezistoarele se aleg din condiia primirii a fluctuaiilor minime a curentului colectorului la

comutaia tranzistorului:9

7

10 102 2 0.223

8 10

snLRC

(34)

unde Lsninductivitatea circuitului snubber-ului, H (de obicei, nu mai mare de 10 nH);

capacitatea snubber-ului, F.

Alegem rezistor de tip:PRWOAW-0.22-10W10%

10)Formulele pentru calculul puterii rezistenelor din circuitele de protecie pentru schemele dintabelul 4 .

Alegem schema 3 a SNUBBER-ului:

2 7 2 40.50 8 10 50 10 1, 05 swP C U f W (35)

unde U- tensiunea colector-emitor n regim static, V, egal cu tensiunea circuitului intermediar decurent continuu al convertorului; U=50 V- supratensiunea (fig.4) care nu trebuie s depeasc 60V.

4) Curentul care curge prin dioda, este aproape egal cu curentul de comutaie al colectorului

Ic max i dureaz pn la 1 s.

Raportul dintre curentul maxim prin snubber la valoarea medie este aproximativ de (20 - 50)1, dioda

trebuie s fie de frecven nalt i cu un timp de recuperare a proprietilor de blocare nu mai mare de

trr= 0,3 s.

MA 122178 03 07 MC

Coala



18/19

MA 122178 03 07 MC

Coala



19/19

MA 122178 03 07 MC

Coala

17M d C l N d t S t D t

Documents

Lucrare de an, Umanist MD