8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
1/19
Ministerul Educatiei al Republicii Moldova
Universitatea Tehnic a Moldovei
Catedra CEMM
LUCRARE DE AN
la disciplina:Electronica de putere
Varianta 18
Tema: Proiectareaconvertorului static deputere pentru acionarea unui motor
de curent continuu
A efectuat: Studentul grupei EM-121
Untila Victor
A verificat: Lectorul superiorGherescu Corneliu
Chiinu 2014
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
2/19
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
3/19
Sarcina
la lucrare de an la disciplina Electronica de putere
a studentului grupei EM-121 Untila Victor
Tema: Proiectarea convertorului static de putere pentru acionarea unui motor de
curent continuu.
Dimensionai circuitul de for i alegei sistemul de comand pentru convertorul
static de putere de curent continuu. Calculai i trasai caracteristicile principale ale
convertorului.
Varianta 18
Datele iniiale:
1.
Tipul motoruluiASU 200Lb-6
2.
Puterea nominal, Pn=22 kW
3.
Tensiunea nominal, Un= 220 V
4. Viteza sincron de rotaie n0=1000 rot/min.
5. Viteza nominalade rotaie nn = 970 rot/min.
6. Randamentul nominal n= 0,9
7. Tensiunea reelei de alimentare U1=380/220 V,
8.
Factorul de putere cos =0,88
9. Alunecarea S=3 %
10.Curentul de pornireIp/In=7,0 A
11.
Masa 278 kg
Termenul de prezentare a lucrrii de an 13 mai 2014
Conductorul: lect. sup. Gherescu Corneliu
MA 122178 03 07 MCMod Coala Nr.document Semnat Data
Elaborat Untila V.
Convertor static de
putere
Lit. Coala Coli
Verificat Gherescu C. 1 16
U.T.M.
F.E gr. EM-121T contr.Aprobat Nuc I.
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
4/19
1. CALCULUL INVERTORULUI
1.1Alegerea motorului.
Conform datelor iniiale alegem un motor asincron standard cu rotorul n scurtcircuit
ASU 200Lb-6 cu urmtoarele date:
1)
Puterea nominalnom=22 W2) Viteza sincron de rotaie n0= 1000 rot/min
3) Alunecareas = 3 %
4) Randamentul nominal n=90 %
5) Tensiunea de alimentare U = 220/380 V
6) R Ip/In=7,0 A
7)
Factorul de putere cos =0,88
1.2Alegerea tranzistoarelor i a diodelor.
Curentul maximal prin cheile invertorului se determin prin urmtoarea relaie:
,3cos
2 21max
ln
nc
U
kkPI
(1)
unde nPuterea nominal a motorului, W;
k1= 1,4Coeficientul de supracurent de scurt durat, necesar pentru a asigura dinamica de
acionare electric;
k2= 1,2Coeficientul admisibil de ondulaie a curentului;
nRandamentul nominal al motorului;
UlTensiunea de linie a motorului, V.
Cheile IGBT se aleg cu curentul nominal al colectorului I I max.
max
22000 1.4 2 1.2100.2
0.9 0.88 3 380cI A
Din catalog alegem modulele IGBT seria F , 600 V, model: CM150TU-12Fcu urmtorii
parametri Tabelul 1.
Parametrii limit
1. Tensiunea maximal colector - emitor UCES, V 600
2. Curentul maxim admisibil al colectorului Ic, A 1503. Puterea maximal de disipare Pc, W 520
Parametrii electrici
1. Tensiunea tipic UCESn stare de conducie UCE(sat), V 1,62. Tensiunea maximal UCESn stare de conducieUCE(sat), V 2,23. Capacitatea de intrare Cies, nF 41
4. Capacitatea de ieire Coes, nF 2,75. Capacitatea de reacie (transfer) Cres, nF 1,56. Timpul de reinere la conectare td(on),ns 1207. Durata de cretere tr,ns 100
8. Timpul de reinere la deconectare td(off),ns 3509. Durata de descretere tf, ns 250
MA 122178 03 07 MC
Coala
2Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
5/19
Dioda invers
1. Tensiunea de saturaie n stare de conducie Uf, V 2,62. Timpul de revenire a diodei invese trr, ns 150
Caracteristicile termice
1. Rezistena termic capsul radiator Rth(c-f), C/W 0,092. Rezistena termic jonciune-capsul IGBT Rth(j-c), C/W 0,243. Rezistena termic jonciune-capsul a diodei Rth(j-c), C/W 0,47
4. Masa, g 240
1.3Calculul pierderilor n invertorCalculul pierderilor n invertor la formarea tensiunii sinusoidale de ieire prin modulaie, const
n determinarea pierderilor n stare de conducie i la comutaie att al tranzistorului IGBT ct i ndioda de curent invers.
1) Pierderile n tranzistorul IGBT n stare de conducie:
cos
38
1)(
DUIP satcecSS , (2)
unde I= Ic max/k1 = 100,2/1,4 = 71,6 valoarea maxim a curentului la intrareainvertorului, AD = t/T 0,95 coeficientul de umplere maximal;cos cos factorul de putere;
Uce(sat)cderea de tensiune direct al IGBT n regim de saturaie pentru Ii Tj = 1250C.
1 0,9571.6 2,2 0,88 33.6
8 3SSP W
2) Pierderile n IGBT la comutare:
2
)()(
2
1 )()( swoffconccecSW
fttUIP
, (3)
unde tc(on), tc(off)durata proceselor tranzitorii n circuitul colectorului IGBT la deschiderea tc(on)i nchiderea tc(off) tranzistorului, s (valoarea tipic tc(on)= 0,12 s;
tc(off)= 0,35 s);Ucetensiunea pe colector a tranzistorului IGBT, V (tensiunea de comutaie,
egal tensiunii circuitului intermediar de curent continuu al sistemului redresor comandatinvertor);
fswfrecvena de comutaie a cheilor, Hz, se alege n limitele 5000 - 15000 Hz(alegem fsw= 10
4Hz).
6 41 (71.6 600) (0,35 0,12) 10 10 22.722
SWP W
MA 122178 03 07 MC
Coala
3Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
6/19
3) Pierderile sumare n IGBT:
PQ= PSS+ PSW= 33,6 + 22,7 = 56,4 W (4)
4) Pierderile diodei n stare de conducie:
cos
381
DUIP ceeDS , (5)
unde I= Ic valoarea maxim repetitiv a curentului prin dioda de fug, ;
Uce= Ufcderea de tensiune direct a diodei (n stare de conducie) pentru I , A.
1 0,9571.6 2,6 0,88 39.7
8 3DSP W
5) Pierderile de comutaie a diodei:
)(8
1swrrcerrDR ftUIP , (6)
unde Irramplitudinea curentului invers prin diod, (Irr Ic );
trrdurata impulsului de curent invers (de fug), s (valoarea tipic 0,15 s).
6 41 (71.6 2,6 0,15 10 10 ) 0.0358
DRP W
6) Pierderile totale n diod:
PD= PDS+ PDR= 39,7 + 0,035 = 39,83 W (7)
7)
Pierderile rezultante n tranzistorul IGBT mpreun cu dioda de fug:PT= PQ+ PD= 56,4 + 39,83 = 96,23 W (8)
Pierderile rezultante calculate sunt necesare pentru calculul termic al invertorului, pe parcursul
cruia se determin tipul i geometria radiatorului necesar, i se verific regimul termic de funcionare a
cristalelor att al tranzistorului IGBT ct i a diodei de fug (inverse).
MA 122178 03 07 MC
Coala
4Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
7/19
1.4Calculul termic al invertorului.
1) Rezistena termic admisibil ntre radiator i mediul ambiant Rth(f-a),0C/, pentru o pereche
IGBT/FWD (tranzistor/dioda de fug):
)(1)( fcth
T
acafth R
PTTR
, (9)
unde = 500 temperatura aerului de rcire (mediului ambiant);
= 1000 temperatura plcii conductoare de cldur;
puterea total, W, disipatde o pereche IGBT/FWD;
Rth(c-f)rezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur, calculat
pentru o pereche IGBT/FWD, 0/W.
0( )1 100 50 0, 09 0, 43 /
96.23th f aR W
Rth(c-f)rezistena termicntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur, calculat
pentru modulul IGBT/FWD, 0/W.
0
( )1
0.430,072 /
6th f aR W
2) Temperatura cristalului IGBT, 0, se determin conform :
Tja= Tc+ PQRth(j-c)q, (10)
undeRth(j-c)qrezistena termic ntre cristal i capsul pentru IGBT, 0C/W.
Se verific dac este satisfcut relaia Tja< 1250.
Tja= 100 + 56,40,24 = 113,530 < 125 0
3) Temperatura cristalului diodei de fug FWD, 0:
Tjd= Tc+ PDRth(j-c)d, (11)
undeRth(j-c)drezistena termic ntre cristal i capsul pentru FWD,0/W.
Se verific dac este satisfcut relaia Tjd< 1250.
Tjd= 100 + 39,830,47 = 118,72 0 < 125 0
MA 122178 03 07 MC
Coala
5Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
8/19
2. CALCULUL REDRESORULUI
2.1 Calculul i alegerea redresorului.
2.1.1 Tensiunea medie redresat:
Ud= k.uUl = 1,35380 = 513 V (12)
unde kc.ucoeficient de tensiune (k= 1,35 pentru redresorul trifazat n punte; k= 0,9 pentru
redresorul monofazat n punte).
2.1.2 Valoarea maximal a curentului redresat:
d
T
c
dmU
PnUI
I
cos2
3 max
, (13)
unde nnumrul de perechi IGBT/FWD n invertor.
100.23 380 0,88 6 96.23
281.17
513dmI
2.1.3 Curentul maximal al diodei:
Im= kccIdm = 1,04581,17 = 84,83 (14)
unde k= 1,045 pentru redresorul trifazat n punte i parametrii optimali a i filtrului LC conectat
la ieire; k= 1,57 pentru redresorul monofazat n punte.
2.1.4 Tensiunea invers de vrf repetitiv:Um= kr.u2Ulk.uk+ Un, (15)
unde kc=1,2coeficient de supratensiune (n reea);
kr.u= 1,2coeficient de rezerv (siguran) n tensiune;
Un 100 Vrezerva n tensiune la apariia supratensiunilor de comutaie n circuitul de
curent continuu.
Um= 1,21,413801,351,2 + 100 = 1015 V
2.1.5 Diodele se aleg n funcie de curent (Iv Im) i tensiune (U Um)Alegem diode de tipul VUO 85-12NO7
Tabelul 2.
Curentul mediu admisibil IFAVm., 85Curentul de suprasarcin accidental IFSM., 0,6Tensiunea invers de vrfUrrm, 800-1600Tensiunea invers de vrf repetitiv Uinv., 220-1200Rezistena dinamic a diodei n stare de conducie Ron, m 6Cderea de tensiune direct pe diod Uj, V 0,8
MA 122178 03 07 MC
Coala
6Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
9/19
2.2 Calculul termic al redresorului.
2.2.1 Calculul pierderilor n redresor pentru regimul nominal de lucru al acionrii
electrice (Id= Idm/k1):
11 k
I
k
IRUkmP dmdmonjcsDV
, (16)
unde kcs= 0,577 -pentru redresorul trifazat n punte;
Ronrezistena dinamic a diodei n stare de conducie, ;
Ujcderea de tensiune direct pe diod , V, pentru curentul 50
(pentru diode (Uj+ RonIdm/k1) 1 B);
mnumrul de diode n circuit.
3 81.170,577 0.8 6 10 38.4
1.4
DVP W
2.2.2 Rezistena termic admisibil ntre radiator i mediul ambiant pentru redresor:
)(2)( fcth
DV
acafth R
P
TTR
, (17)
undeRth(c-f)= 0,220C/Wrezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de
cldurpentru o pereche IGBT , 0/W.
0
( )2
100 500, 22 1.28 /
38.4th f aR W
Rth(c-f)-rezistena termic ntre capsul i suprafaa plcii conductoare de cldur a modulului,0/W.
0
( )2
1.280.213 /
6th f aR W
2.2.3 Determinm temperatura cristalului:
DVcjth
D
DVcjDV R
n
PTT )( , (18)
unde nDnumrul de diode redresoare n modul;
Rth(j-c)DVrezistena termic ntre cristal i carcas pentru o diod redresoare n modul,0/W.
Se verific dac este satisfcut relaia TjDV< 1400C.
038.4100 0, 47 103, 0086
jDVT < 1400C
MA 122178 03 07 MC
Coala
7Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
10/19
3.CALCULUL PARAMETRILOR RADIATORULUI
3.1 Alegerea prealabil a radiatorului.
Rezistena termic radiator mediu ambiant:
1 2
1( )
2
0.072 0.213
0.067 /0.072 0.213
th f a th f a
th f ath f a th f a C
R R
WR R R
(19)
Alegem preventiv un radiator de tipul OM27 cu mrimile de gabarit al profiluluib = 0,3 ,
h =0,095 , distana dintre nervuri = 0,02
Numrul de nervuri: m = b/c =0,3/0,02 = 15
3.2 Calculul lungimii radiatorului.
1) Suprafaa radiatorului, implicat n emiterea de cldur:
2 1 2 (0,3 0,095) 0.79rad n d b h d d (20)
unde d, b, hdimensiunile profilului, ;
n =1- numrul de radiatoare.
2) Suprafaa total a radiatorului, ce particip la convecie:
2 ( ) 1 2 (0,3 15 (0,095 0,02) 2.85conv n d b m h c d d (21)
unde mnumrul de nervuri.
3) Rezistena termic tranzitorie la transfer termic prin radiaie:
44
1001001,5 acrad
Qrad
TTAE
TR , (22)
unde = 373 temperatura suprafeei radiatorului;
= 323 temperatura mediului ambiant;
= = 50 ;
emisivitatea suprafeei( = 0,8 pentru aluminiu).
MA 122178 03 07 MC
Coala
8Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
11/19
4 4
50 10,183
373 3235,1 0,8 0.79
100 100
QradR
dd
4) Rezistena termic tranzitorie la transfer termic prin convecie:25,0
34,1
1
T
d
FAR
redconv
Qconv , (23)
unde Fred=1coeficientul de deteriorare a transferului termic (convecie). Dependena Fred
funcie de distana ntre nervuri este prezentat n Fig. 56.37 [1].
Fig.2 Dependena Fred funcie de distana ntre nervuri, mm.
25,0
25,0022,0
5075,03,1734,1
1d
d
d
dRQconv
5) Rezistena termic tranzitorie radiator - mediul ambiant cu convecie natural:
QconvQrad
QconvQrad
afthRR
RRR
)( , (24)
Prin urmare, primim urmtoarea relaie:
)()( 25,0
25,0
)( dfdBCdA
dCBR afth
(25)
unde , , Coeficieniiobinui prin substituirea (22) i (23) n (24).
0,250,25 0,25
( ) 0,25 0,250,25
0,183 0,098
0,183 0,098 0,018( )
0,183 0,098 (0,183 0, 098 ) (0,183 0, 098 )( )
th f a
dd dd dR f d
d d d d d d
d d
MA 122178 03 07 MC
Coala
9Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
12/19
8) Pentru diferite valori ale d,Mcalculm dependen (24), Rezultatele calculelor se prezint
n tab. 3.
Tabelul 3.
d, 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0.8
Rth(f-a),0/ 0,57 0,33 0,19 0,13 0,1 0,09 0,07 0,069 0.062
Conform valorilor obinute construim dependenaRth(f-a)=f(d) (Fig.3).
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.80
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
d,m
Rth(f-a
)
Rth(f-a), C/W
d, M
Fig. 3. DependenaRth(f-a)=f(d).
MA 122178 03 07 MC
Coala
10Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
13/19
9) Rezisten termic esteo funcie neliniar fa de lungimea radiatorului instalat vertical.
Selectai lungimea d al radiatorului, astfel nct rezistena termic s fie mai mic dect
valoarea calculat (18) pentru toate dispozitivele instalate pe radiator: d= 0,3 pentru
Rth(f-a)= 0,130/W 2Rth(f-a)calc. = 0,134
0/W, in cazul instalrii unui ventilator n sistemul
de racire al convertorului. Prin urmare, lungimea radiatorului poate fi micorat de 2 ori, iar
rezistena termic poate sa creasc de 2 ori.De exemplu, pentru motorul cu puterea 55 kW Rth(f-a) 0,03 C / W, i puterea motorului
2,2 kWRth(f-a) 0,8 C / W.
O serie de firme productoare de profile pentru radiatoare (coolere) ofer pentru produsele
sale dependeneleRth(f-a)=f(d)sau valoareaRth(f-a)pe unitate
lungime al profilului i n funcie de viteza aerului de rcire. Pentru viteza aerului de rcire
3 m/s rezisten termic scade n medie de 1,7 - 2 ori. De aceea, n comparaie cu lungimea
calculat al profilului la rcire natural, pentru rcire forat cu o vitez de 3 m / s, lungimearadiatorului poate fi de asemenea, micorat de1,7-2 ori.
MA 122178 03 07 MC
Coala
11Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
14/19
4. CALCULUL FILTRULUI DE NETEZIRE
1) Coeficientul de pulsaii a tensiunii la intrarea filtrului de netezire (raportul amplitudinii
tensiunii la valoarea medie):
057,016
2
1
2221
m
q Iin (26)
unde mnumrul de pulsaii a tensiunii redresate (m = 6 pentru redresorul trifazat n punte,
m = 2 pentru redresorul monofazat n punte).
Alegem un filtru LC.
2) Coeficientul de netezire al filtrului LC:
2
1
010)2(
1
mf
SCL
, (27)
unde S = q1in/q1out = 10coeficientul de netezire al primei armonici (valoarea coeficientului de
netezire S este n limitele 3 12);
f1frecvena tensiunii de alimentare, Hz.
6
2010 101,3
)5062(
110
CL
3) Inductana filtrului LC pentru asigurarea factorului de putere la intrarea redresorului P= 0,95
se determin din urmtoarele condiii:
L0 3L0min (28)
d
l
If
UL
1
min02
013,0
, (29)
unde Id= Idm/k1= 81,17/1,4 = 57,98 Acurentul mediu nominal pentru circuitul de curent
continuu.
4
0min
0,013 3802,71 10
2 50 57.98L H
L0 3L0min= 32,7110-4= 8,1310-4H
4) Capacitatea condensatoarelor necesar pentru asigurarea curentului de sarcin reactiv alinvertorului se obine din expresia:
1
12
1
032
122sin3
qfU
I
swd
sm
, (30)
unde Ism1= Ic maxamplitudinea curentului n faza motorului, ;
1defazajul dintre prima armonic al tensiunii i curentului de faz
(1= /2 = 57
0/2 = 28,50, unde - unghiul de comutare al redresoarelor necomandate);
MA 122178 03 07 MC
Coala
12Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
15/19
q1factorul de pulsaii;
fsw- frecvena de comutaie a cheilor, Hz.
2
03 4
28,53 100,2 sin
2 12290.2
2 513 10 0,057 F
(31)
5) Calculm capacitatea 01i o comparm cu 03:
6
0 0101 4
0
3,1 103810
8.13 10
L C F
L
Pentru implementarea practic a filtrului folosim condensatori cu valoarea mai mare a
capacitii i.
6) Amplitudinea curentului, care curge prin condensatoarele filtrului la frecvena pulsaiilor
curentului redresat (prima armonic):
IC 0m= q1outUd2mfsC0, (32)
unde q1out= q1in/S = 0,057/10 = 0,0057coeficientul de pulsaii n circuitul de ieire a filtrului.
IC 0m= 0,005751323,14650381010-6= 21
7) n continuare, nfuncie de valorileIC0mi amplitudinea curentului se formeaz bateria de
condensatoare cu o capacitate nu mai mic ca C0i amplitudinea curentului nu mai mic caIC0miar
tensiunea de 800V sau mai mult pentru redresorul trifazat n punte sau 400 V pentru redresoare
monofazate n punte. Rezerva n curent este luat n funcie de resursele de funcionare solicitate
invertorului.
Unele firme productoare de condensatori electrolitici ofer mai multe informaii privind alegerea
condensatorilor n funcie de curent. De exemplu, pentru condensatoarele, fabricate conform standardul
IEC 384-4, au valoarea amplitudinii permis (la T = 85 C i f = 100 Hz) I = 3.1 A la urmtorii
parametrii nominali: U = 450V, C = 470 F. n catalogul companiei Siemens Matsushita Componente
pentru condensatori electrolitici dependena coeficientul de corecie de frecven pentru raportarea
curentului fa de frecven f = 100 Hz (tabelul 56.28).
De exemplu, pentru puterea motorului 55 kW C0= 5540 F (32 de condensatoare cu parametrii: 680 F
400V conectate succesiv n perechi pentru mrirea tensiunii de lucru n total 16 perechi conectate
paralel pentru a obine capacitatea dorit) iar pentru puterea de 2,2 kW la C0= 235 F (2 condensatoare
cu parametrii de 470 F 400V conectai n serie). Se folosesc, de asemenea, condensatori electrolitici cu
capacitate mare i cureni mari, de exemplu, condensatori Rifa (4700 F, 450V) admit valoarea de vrf
a curentului: 100 Hz - 14,8 A i 10 kHz - 34,9 A i sunt clasificate ca aparate Long Life
(serviciu de 10 ani).
MA 122178 03 07 MC
Coala
13Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
16/19
5. CALCULUL SNUBBER-ului
Deoarece IGBT are o vitez mare de comutare, tensiunea Ucerepede crete, n special atunci
cnd tranzistorul este blocat i poate atinge valoarea critic capabil de a defecta colectorul sau grila
tranzistorului (acesta din urm este posibil pentru inductana circuitului de comand al IGBT mare).
Pentru a reduce la minimum excesul de tensiune (supratensiunea) i pentru a preveni deteriorareatranzistorului e necesar instalarea circuitelor de amortizare, protecie la supratensiuni (snubber).
Schemele tipice ale circuitelor de protecie sunt prezentate n tabelul 4.
Tabelul 4.
Schema Caracteristici
1
1.Numrul mic de elemente2.Circuitul scurt al snubber-ului
3.Pulsaii mari prin condensator.
2
1.Numrul mic de elemente2.Circuitul mai lung al snubber-ului
3.Pulsaii mici prin condensator.
31.Numrul mic de elemente2.Pierderi mici n circuit3.Potrivit pentru condensatori cu
capacitate mic i mijlocie.
4
1.Numrul mare de elemente2.Pierderi mari n circuit3.Eficient limiteaz supratensiunile.
5
1.Numrul mare de elemente
2.Pierderi mici n circuit3. Potrivit pentru condensatori cu
capacitate mare.
Pentru aceste scheme trebuie selectai condensatori cu caracteristici de nalt frecven bune, inductana
proprie mic, cureni mari i tangenta de pierderi redus, alegem condensator de tip K78-2.
Valoarea rezistorului depinde de capacitatea condensatorului C i frecven de comutare al tranzistorilor
fsw
.
MA 122178 03 07 MCCoala
14Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
17/19
Fig 4. Tensiunea pe colectorul tranzistorului la blocare.
1) Capacitate condensatorului din circuitul de protecie este determinat de tensiunea U,care nu trebuie s depeasc 25 V.
2 9
1 / 50 10 100.2 / 25 0.8C L I U F (33)
unde L1inductana circuitului ntre condensatorul electrolitic i modului IGBT
(valoarea L1trebuie s fie nu mai mare de 50 nH);IC= Ic maxvaloarea curentului comutat.
Alegem condensator de tip:K78-2-250V-1F10%-TY
2) Rezistoarele se aleg din condiia primirii a fluctuaiilor minime a curentului colectorului la
comutaia tranzistorului:9
7
10 102 2 0.223
8 10
snLRC
(34)
unde Lsninductivitatea circuitului snubber-ului, H (de obicei, nu mai mare de 10 nH);
capacitatea snubber-ului, F.
Alegem rezistor de tip:PRWOAW-0.22-10W10%
10)Formulele pentru calculul puterii rezistenelor din circuitele de protecie pentru schemele dintabelul 4 .
Alegem schema 3 a SNUBBER-ului:
2 7 2 40.50 8 10 50 10 1, 05 swP C U f W (35)
unde U- tensiunea colector-emitor n regim static, V, egal cu tensiunea circuitului intermediar decurent continuu al convertorului; U=50 V- supratensiunea (fig.4) care nu trebuie s depeasc 60V.
4) Curentul care curge prin dioda, este aproape egal cu curentul de comutaie al colectorului
Ic max i dureaz pn la 1 s.
Raportul dintre curentul maxim prin snubber la valoarea medie este aproximativ de (20 - 50)1, dioda
trebuie s fie de frecven nalt i cu un timp de recuperare a proprietilor de blocare nu mai mare de
trr= 0,3 s.
MA 122178 03 07 MC
Coala
15Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
18/19
MA 122178 03 07 MC
Coala
16Mod Coala Nr.document Semnat Data
8/11/2019 Lucrare de an, Umanist MD
19/19
MA 122178 03 07 MC
Coala
17M d C l N d t S t D t