Upload
ivan-kelam
View
259
Download
41
Embed Size (px)
Citation preview
PRORAČUN ZGRADE PREMA EC8
Prof.dr.sc. Željana Nikolić
Karakteristike zgrade
Broj katova: 5
Visina kata: h= 3,0 m
Nosivi sustav za horizontalna i vertikalna opterećenja:
duktilni AB zidovi d=20cm, duljina 4 i 5 m
Nosivi sustav za vertikalna opterećenja: AB grede 20/40 cm,
stupovi 40/40 cm, ploče d=20cm
Zidovi: armirano-betonski debljine 20.0 cm ; =25 kN/m3
Opterećenje: Stalno g=5kN/m2, dodatno stalno g=2kN/m2,
korisno p=4 kN/m2
Vrsta tla: B
Ubrzanje (ag=0.2g)
Tip spektra S1
TEŽINA ZGRADE:
jkiEi
jkj QGW
kjG - stalno opterećenje
kiQ - promjenjivo opterećenje
TEŽINA KATA:
Wk = Wz + Wp (težina zidova + težina ploče)
Težina ploče = stalno opterećenje + Ei · promjenjivo opterećenje
i2Ei
3.0i2 (Uredi)
0.1 (najgornji kat – najnepovoljnije opterećenje)
3.03.00.1Ei
Wk = 3,0 25,0 0,2 (3 4,0 + 5,0) + 8 0,42 + 0,22 25,0 (13,0 + 14,0
+ 18,0 + 2 12,0 + 2 8,0) + 12,0 18,0 (5 + 2) + 0,3 4
Wk = 2207 kN mk = 225 kNs/m
UKUPNA TEŽINA ZGRADE:
W = 5 Wk = 11036 kN m = 1125 kNs/m
xCM =
i
ii
m
mx =
i
ii
W
Wx=
2207
)0,40,60,50,6(0,252,00,3 = -0,04 m
yCM =
i
ii
m
my =
i
ii
W
Wy=
2207
)0,40,70,55,6(0,252,00,3 = -0,03 m ; CM (-0,04 ; -0,03)
Provjera tlocrtne pravilnosti zgrade
xCS =
2
1ixi
2
1ixii
I
Ix =
150,3
067,16083,26 = -1,94 m
yCS = 0 m ; CS (-1,94 ; 0)
Središte krutosti:
e0x = 0,03 m ; e0y = 1,94 - 0,04 = 1,90 m
Središte masa:
Ekscentricitet:
Provjera tlocrtne pravilnosti zgrade:Provjera tlocrtne pravilnosti zgrade:- nije simetrična
- tlocrtne dimenzije 45,10,12
0,18
)m(90,1e;)m(03,0e y0x0
)m(34,11
133,2
067,194,7083,206,42067,10,9
EI
EIyEIxr
222
y
x2
y2
x
)m(24,612
1218l
22
s
Zadovoljeni uvjeti sysx lr;lr
Zadovoljen uvjet tlocrtne pravilnosti
)m(33,9
150,3
067,194,7083,206,42067,10,9
EI
EIyEIxr
222
x
x2
y2
y
m80,233,93,0r3,0m90,1e
m40,334,113,0r3,0m03,0e
xy0
xx0
Zgrada je tlocrtno i visinski pravilna.Može se analizirati ravninskim modelima u dva međusobno okomita smjera.
x
y
CS (-1,94 ; 0)
CS (-1,94 ; 0)
Osnovni period oscilacija
Prema približnom izrazu 4/3t1 HCT
H = 5 3,0 = 15,0 m
ct = cA
075,0 (za konstrukcije od betonskih i zidanih zidova)
i
2
wic H
l2,0AA i
Ac – ukupna efektivna površina zidova prvog kata zgrade
Ai – efektivna površina poprečnog presjeka i-tog zida prvog kata u m2
lwi – dužina i-tog zida 1. kata zgrade u pravcu paralelnom s traženom silom, 9.0H
lwi
Smjer x:
348,00,15/0,42,00,42,02A 2c ; ct =
cA
075,00,127 ; T1x = 0,127 15,0 0,75 =0,968 s
Smjer y:
459,00,15/0,42,00,42,00,15/0,52,00,52,0A 22c
ct = cA
075,00,111 ; T1y = 0,111 15,0 0,75 =0,844 s
Tip spektra S1
Tlo: BTC = 0,5 s
T1x=0,968s 4TC = 2,0 sT1x=0,968s 2sT1y=0,844s 4TC = 2,0 s
T1y=0,844s 2s Može se analizirati metodom bočnih sila
Seizmička sila – smjer x
Faktor ponašanja za AB konstrukciju q = q0 kW 1,5 ; DCM
0,30,10,30,3q1
u0
nezavisni zidovi
0,1k5,0;3
1k w
0w
; 75,3
0,42
0,152
l
h
i
i
w
w0
583,13
75,31kw
q = 3,0 1,0 = 3,0 1,5
Spektar tipa 1, Tlo B: S=1,2 ; TB = 0,15 ; TC = 0,5 ; TD = 2,0
)kN(966112585,0g103,0m)T(SF 1dx
kW=1,0
g103,0968,0
5,0
0,3
5,22,1g2,0)T(S x1d
T1<2Tc i zgrada ima > 2 kata =0,85
Seizmička sila – smjer y
Faktor ponašanja za AB konstrukciju q = q0 kW 1,5 ; DCM
0,30,10,30,3q1
u0
nezavisni zidovi
0,1k5,0;3
1k w
0w
; 333,3
0,40,5
0,152
l
h
i
i
w
w0
444,13
333,31kw
q = 3,0 1,0 = 3,0 1,5
Spektar tipa 1, Tlo B: S=1,2 ; TB = 0,15 ; TC = 0,5 ; TD = 2,0
)kN(1107112585,0g118,0m)T(SF 1dy
kW=1,0
g118,0844,0
5,0
0,3
5,22,1g2,0)T(S y1d
T1<2Tc i zgrada ima > 2 kata =0,85
Raspodjela sile po katovima
5
1iii
iibi
mz
mzFF , m1= m2= m3= m4= m5
n
1ii
ibi
z
zFF
Smjer x:
Fx1=966 1512963
3
= 64 kN ; Fx2=966
45
6= 129 kN
Fx3=966 45
9= 193 kN ; Fx4=966
45
12= 258 kN ; Fx5=966
45
15= 322 kN
65+129+193+258+322=966 kN
Moment savijanja i poprečna sila u dnu zida najdonje etaže – smjer x
Mmax y = 643+1296+1939+25812+32215=10629 kNm
Tmax x = Fx = 966 kN
Smjer y:
Fy1=1107 45
3= 74 kN ; Fy2=1107
45
6= 148 kN ; Fy1=1107
45
9= 221 kN ;
Fy4=1107 45
12= 295 kN ; Fy5=1107
45
15= 369 kN
74+148+221+295+369=1107 kN
Moment savijanja i poprečna sila u dnu zida najdonje etaže – smjer y
Mmax x = 743+1486+2219+29512+36915=12174 kNm
Tmax y = Fx = 1107 kN
zi
mi
3
3
3
3
3
Proračun unutrašnjih sila u zidovima
SMJER x SMJER y
MOMENTI TROMOSTI:
I y1 = I y2 = 1,067 m4 I x3 = 2,083 m4
I x4 = 1,067 m4
I y =
n
1iyiI = 2,133 m4 I x =
n
1ixiI = 3,150 m4
MOMENTI SAVIJANJA:
y
yimaxyi I
IMM
x
ximaxxi I
IMM
My1= My2= 5314,5 kNm Mx3 = 8050 kNm Mx4= 4124 kNm maxi MM =10629kNm maxxi MM =12174 kNm
POPREČNE SILE:
y
yixmaxxi I
ITT
x
xiymaxyi I
ITT
Tx1= Tx2= 483 kN Ty3 = 732 kN Ty4= 375 kN xmaxxi TT =966 kN ymaxyi TT 1107 kN
UZDUŽNE SILE: N1= N2=N3=N4=11036/4=2759 kN
Slučajni utjecaj torzije
Sile u elementima množiti s eL
x6,01
Zidovi 1,2: 3,118
96,01
Zid 3: 20,112
06,46,01
Zid 4: 40,112
94,76,01
Spektar tipa 1, Tlo B: S=1,2 ; TB = 0,15 ; TC = 0,5 ; TD = 2,0
2d
2d
2d
2d
s/m491,0g05,00,2
5,0
0,3
5,22,1g2,0)0,2T(S
s/m962,1g20,0)5,0T(S
s/m962,1g20,00,3
5,22,1g2,0)15,0T(S
s/m570,1g16,03
22,1g2,0)0T(S
0,15 0,50 2,0
0,16g
0,20g
0,05g
Ulazni projektni spektar
Duktilni zidoviDuktilni zidovi
(1) Debljina hrpta bwo max 0,15 ; hs/20, hs – svijetla visina kata
(2) Nesigurnosti u odnosu na raspodjelu stvarnog momenta po visini zida pri proračunskom potresnom djelovanju mogu se uzeti prema pojednostavljenom postupku:- Proračunski dijagram momenata savijanja je ovojnica proračunskog dijagrama momenata vertikalno pomaknutog za razmak jednak vlačnom pomaku a1. Ovojnica se može uzeti linearno ako u konstrukciji nema važnih diskontinuiteta mase, krutosti ili otpornosti po visini . .
Visina kritičnog područja:Visina kritičnog područja: hhcrcr = max = max llww ; H ; Hww/6/6 aliali
2 l2 lww
hhcrcr hhss za n za n 6 katova 6 katova
2h2hss za n za n 7 7
katovakatova
hhss – svijetla visina kata – svijetla visina kata
Momenti savijanja vitkih zidova
Hw/lw > 2
a1 a1
a1 = d cota – momentni dijagram prema proračunub – proračunska ovojnicaa1 – “vlačni pomak”
Momenti savijanja niskih zidova Hw/lw < 2 se ne povećavaju!!!
DCM 1ctg2,5DCH tg=1
a1 = d cot- nagib tlačnih štapova prema dijagonali uzet pri provjeri poprečne sile u graničnom stanju nosivostid = 0.9lw
Poprečne sile zidova
(i)(i) Povećanje poprečnih sila nakon dostizanja granice popuštanja čelika u zidu Povećanje poprečnih sila nakon dostizanja granice popuštanja čelika u zidu pojednostavljenim postupkom pomoću proračunske ovojnice.pojednostavljenim postupkom pomoću proračunske ovojnice.
Proračunska ovojnica poprečnih sila VProračunska ovojnica poprečnih sila Vsdsd po visini zida se izvodi iz V po visini zida se izvodi iz Vsdsd = = V VEdEd’’
VVEdEd’ – poprečna sila po visini zida dobivena proračunom’ – poprečna sila po visini zida dobivena proračunom
- faktor povećanja - faktor povećanja
Za DC”M”
Za DC”H”
q)T(S)T(S
1,0MM
2
1e
ce
Ed
RdRd
1,5
=1,5=1,5
Za vitke zidove
Za niske zidove DC”H”:
EdEdEd
RdRdEd 'Vq'V
MM
V
"H"DC2,1Rd
(ii)Kod dvojnih sustava s vitkim zidovima preporučuje se prilagođena proračunska ovojnica poprečnih sila, čime se uzimaju u obzir nesigurnosti viših oblika vibracija.
a – dijagram pop. sila prema proračunub – uvećane poprečne silec – proračunska ovojnica
3
HV
H
z5.15.1)0(V
4
1
H
z075)z(V w
Edw
Edw
Ed
Poprečna sila u zidu dvojnog sustava s Hw/lw>2 između Hw/3 i Hw
tgctg
fzbV cd10wcw
max,Rd
Provjera graničnog stanja nosivosti
1) Dijagonalni tlačni slom hrpta zbog posmika
Vrijednost VRd,max se računaa) izvan kritičnog područja
cw=1 za konstrukcije koje nisu prednapete
250
)MPa(f16.0 ck
1
b) U kritičnom području: 40% vrijednosti prema EC2 za DCH kao u EC2 za DCM
Za DCH - kao u EC2 s z=0.8lw i nagibom tlačnih štapova prema vertikali tg=1
2) Dijagonalni vlačni slom hrpta zbog posmika
2lV
M
wEd
Eds Ako je v=v,min a h mora zadovoljiti:
DCH)1tg(,fl8.0bV
DCM5.2cot1,cotfl8.0bV
ywdhw0ws,Rd
ywdhw0ws,Rd
Ako je s<2:
h iz izraza:
v iz izraza:
DCHlbf75.0VV
DCM5.2cot1,cotfl8.0bV
ws0wyhdhc,Rds,Rd
ywdhw0ws,Rd
3) Posmični slom klizanjem (samo za DCH)
Detaljiranje lokalne duktilnosti zidova
(1) Bezdimenzionalna vrijednost uzdužne sile :
"H"DC35,0
"M"DC4,0
fA
N
cdc
sdd
(2) Mehanički obujamski omjer zahtjevane ovijene armature wd rubnog elementa mora zadovoljiti uvjet:
035,0bb
300
cd,syvdwd
cd
ydvv f
f
b0
bi
h0
gdje je mehanički omjer vertikalne armature hrpta
Rubni elementi:
a) U kritičnom području
Duljina lc od kraja 0.15 lw1.5 bw
duljina na kojoj je c>0.0035
Debljina bw za lc 0.2 m
hs/15 ako je lc max (2bw, lw/5) ili hs/10 ako je lc > max (2bw, lw/5)
Vertikalna armatura: min=0.5%, max=4%
Ovijena armatura: dbw= 6 mm ; 0.4(fyd/fywd)1/2dbL DCH 6 mm DCM razmak sw 6dbL ; b0/3 ; 125mm DCH
8dbL ; b0/2 ; 175mm DCM
wd 0.12 DCH 0.08 DCM
b) Izvan kritičnog područja – u dijelu gdje je c>0.2%, v,min=0.5%
Mjerodavna kombinacija za dimenzioniranje: - 1.0G+/-1.0Sx+/-0.3Sy- 1.0G+/-1.0Sy+/-0.3Sx
Mjera geometrijske nelinearnosti
θ = ΣN*u/ΣV*hkata = 0.00049
Unutrašnje sile na karakterističnom zidu
Geometrijske karakteristike zida:Duljina: lw = 500 cmŠirina: bw = 20 cmd1= 2 cmdx= 18 cmdy= 498 cm
beton: C25/30fcd=2.5/1.5=1.67kN/cm2
armatura:B500BfYd=50/1.15=43.48 kN/cm2
Širina rubnog serklaža:bw0 = min {0.15lw,1.50bw} = min {75,30} = 30 cm
Dimenzioniranje karakterističnog zida
Odabrano: 2219
Dimenzioniranje Msd
sds2
cd2
lim,Rdlim,Rd
sdsdsds
MkNm131711670098,42,0159,0fdbM
kNm152892
0,598,4102712742
2
hdNMM
Odabrati zid duljine 600 cm.
sds2
cd2
lim,Rdlim,Rd
sdsdsds
MkNm189911670098,52,0159,0fdbM
kNm158022
0,698,5102712742
2
hdNMM
2
yd
sd
yd
sdspot,s cm44,52
4,43
1027
4,435988,0
1580200
f
N
fd8,0
MA
2min,s cm00,6060020
100
5,0A
2s cm38,62A
Dimenzioniranje karakterističnog zida
Dimenzioniranje Vsd
Detaljiranje duktilnosti
Promjer vilica: min=6 mmVertikalna udaljenost: min (100mm; 8dbL)Odabrana armatura: Q-283
4,0051,067,160020
1027
fA
N
cdc
sdd
Normalizirana uzdužna sila
hkr= max(lw,hw/6)=max(600,250)=600 cm
hkr (2lw,hs) za n6 katova = (1200,300) =300
hkr (2hs) za n7 katova
Kontrola tlačnih naprezanja
035,0b
b30
0
cd,syvdwd
008,0071,0
035,04,15/20001,0074,0051,053015,0472,0
472,0542,0871,0
22n
542,04,252/1014,152/101h2/s1b2/s1
871,0)885,31462,3(1hb6/b1
001,0%1,0
cm4,25h
cm4,15b
cm20b
051,0
5
00s
2200
2in
sn
d,sy
0
0
c
d
035,0b
b30
0
cd,syvdwd
07406714843002830f
f
cd
ydvv ,,/,,
15,067,1
48,43
300261610300
8428,0
f
f
jezgre.betvolumen
vilicavolumen
cd
ydwd
Brojčani obujamski omjer zahtjevane
armature za ovijanje u rubnim elementima
s – razmak horizontalnih šipki (po visini zida)bi - razmak vertikalnih šipki u bet. jezgri
b0
bi
h0
2219