TEHNIKI OPISOpte dispoziciono reenje: Konstrukcija hale je
gabarita 22x65 (m) visina hale je 13.4(m). Poduni raster je je 6(m)
bez medjustubova, sa 11 polja. Popreni raster je22(m). - objekat je
sastavljen od jednog dela dimenzija 22x65(m) slui za skladitenje
robe, ulaz je predvidjen za prolaz kamiona . Usvojena je dizalica
nosivosti do 10 t ,a kota gornje ivice ine je 7,25(m). Razmatrane
su dve varijante dispozicijonog reenja hale: 1. Pun elini ram od
zavarenih I profila, sa promenljivom visinomrebara rigli i stubova.
Visina rebara se smanjuje u delu stubova iznad oslonakihzglobova, a
povedva se u oblik vuta na krajevima rigli gde su ove kruto
vezaneza stubove. 2. Ramovski sistem sa stubovima ukljetenim u
temelje i zglobnim vezama stubova i rigli. Stubovi su od zavarenih
I profila. Krovna rigla je u reetkastoj izradi. Za konano
dispoziciono reenenje usvojena je varijanta 2. Za ovo reenje
uradjen je statiki proraun i odgovarajudi radioniki crtei. Nosedu
krovnu konstrukciju ine ronjae, krovni vezai, zatege, popreni
krovni spregovi, poduni krovni spregovi i vertikalni stabilizacioni
spregovi. U podunim zidovima nalaze se fasadni stubovi, fasadne
rigle, vertikalni spregovi za vetar ii prijem sila koenja a u
visini kranske staze projektovan je spreg protiv bonih udara. Poto
se hala ne predvidja za produenje konstrukcija klkanskog zida je
zasebana konstrukcija i prima deo uticaja sa krova. ine je fasadni
stubovi, fasadne rigle i vertikalni spreg za vetar. Nagibkroja je
10%, a predvidjeno je da krovni pokriva , a predvidjana je da
krovni pokriva i fasadna obloga bude Al sendvi paneli. U hali je
predvidjeno osvetljnje koje se ostvarje preko prozora na krovu. U
kalkanskim zidovima su predvidjena vrataza ulaz kamiona , a u njima
mala vrata za ulaz ljudi. Objekat se nalazi u NovomSadu ija je
nadmorska visina 86m, pa de se proraunska brzina vetra raunati na
to podruije. Objekat je fundiran u temeljima samcima koji su u
podunom pravcu povezanigredama dimenzija 300x300(mm), a u poprenom
pravcu je povezan svaki drugi temeljtakodje sa gredama 300x300(mm).
Temelji i vezane grede su od betona marke MB30sa amaturom RA
400/500.Opis elemenata konstrukcijeKrovni pokrivaZa krovni pokriva
usvojen je AL sendvi koji se na gradilita donosi kao gotov
proizvod. Sastoji se od dva lima sa termoizolacijom od poliuretana
izmedju njih.RonjaaRonjae su statikog sistema proste grede raspona
L=6m. postavljaju se na medjusobnomrastojanju 1.66m stim to su u
polovinama rastojanja predvidjene krute zatege. Zapopreni profil
valjani je usvojen HEA 120. Veza ronjae sa gornjim pojasem
krovnogvezaa se ostvaruje zavrtnjevima i ugaonicima. Krovni veza
Krovni veza je reetkasta prosta greda raspona L=22m statike visina
H=1.45m razmak vezaa je 6m. 1Gornji pojas reetke je u nagibi od 10%
Donji pojas je takodje u nagibu od 10% Ispune reetke ine kosi i
dijagonalni tapovi i vertikale. Krovni veza je razmatran u statikom
sistemu celokupnog glavnog nosaa sa ukljetenims stubovima u dnu i
zglobnom vezom krovnog vezaa i stuba. Statiki uticaji su uradjeni u
Tower-u prema uticajima usvojio sam sledede profile: Pojasevi:
gornji HOP160x160x5,6 Donji HOP160x160x5,6Ispuna: vertikalna
HOP100X100X4 dijagonalna HOP120x120x5 Krovni veza se izradjuje u
radionici iz dva dela, a na gradilitu se vri spajanje. Montani
nastavci pojaseva se izvode sa eonim ploicama i visokovrednim
zavrtnjevima 10.9 i nalaze se na polovini raspona krovvnog vezaa tj
na 10m od oslonca. Veza izmedju pojasnih tapova i tapova ispune se
ostvaruje zavarivanjem i zavrtnjevima. Krovni veza je oslonjen
nastubove . oslonaki deo se sastoji od vertikalnog elinog lima,
leine plooe i center ploe sa odbojnicima. Iz konstruktivnih razloga
predvidjena su dva zavrtnja.Popreni krovni spregPopreni krovni
spreg je sistem proste grede raspona 22m(prihvata reakcije od
fasadnih stuboca usled dejstva vetra na kalkan) du poprenog pravca
hale. Poto je razmakizmedju glavnih vezaa 6m, kao gornji pojas ovog
sprega ubacuje se pomodni pojasL50x50x5.Ronjae ine vertikale sprega
a za dijagonale je usvojen presek D70x70x4Poduni krovni spregPoduni
krovni spreg je sistem proste grede raspona l=6m prihvata reakcije
fasadnih stubova usled dejstva vetra na poduni zid. Pojas sprega
ine venanica i ronjaa.tapoviispune su dijagonale D50x50x3Glavni
sutbGlavni stub su zavareni I nosai ukljeteni u armirano betnske
temelje. Stubovi su konstantnog poprenog preseka Stub Rebro
560x10mm Noica 300x20mm Kalkanski zidovi: Obloga ovih zidova je
uradjeno od al sendvia. U ovim zidovima su previdjena vrataza ulaz
kamiona, a u njima mala za ulaz ljudi. Za stubove u kalkanu
usvojeni suI profile na razmaku 3.66m. visina im je razliita jer
prate nagib krovne ravni. Ovi stubovi su statikog sistema
kontinualne grede na dva polja i pored opteredenjaa od vetra
prenose i uticaj sa krova. Fasadne rigle su statikog sistema proste
grede raspona 22m usvojeni profil je HOP 140x100x6,3 Vertikalni
spreg za vetar u kalkanu je reetkasta konstrukcija raspona 3.66m.
uloga ovog sprega je da ukruti klakansi zid u svojoj ravni id a
primi opteredenje od vetra sa ivinog dela podunosgzida. Pojasne
tapove ini fasadni stub i glavni stub. Horizontalni tapovi su
fasadnerigle dok su dijagonale usvojeni profile
80x80x42Horizontalni spreg za vetarPostavlja se na koti +7.25. Veza
horizontalnog sprega ostvarena je direktno sa fasadnim stubom.
Statika ema je reetkasta prosta greda aspona 22 m . za pojasne
tapove sprega je usvojenHOP120x80x5 dijagonale su HOP 120x120x5 i
vertikale su HOP 40x40x3 Kranska stazaKranska staza je izradjena od
valjanog profila HEB340 statikog sistema proste grede razmaka L=6m.
da bi se ostvario sistem proste grede nosai se na mestima oslanjaju
medjusobno odvojeni. Preko kranske staze postalja se ina. ine su za
gornji pojas nosaa vezane zavrtnjevima . Na krajevima kranske staze
do kalkanskoh zidova uradjeni su odbojnici, a ispred njih su
postavljeni klinvi za ublaavanje udara.Spreg za prijem bonih
udara:Spreg za prijem bonih udara je izradjen od rebrastog lima
debljine 6mm. Nalaze seu nivou gornjeg pojasa kranske staze na koti
+7.25m. predvidjena a su ukrudenjarebrastog lima u etvrtinama
raspona. Statiki sistem sprega je prosta greda raspona 6m. Rebrasti
lim je za gornji pojas kranske staze zavaren je ugaonim avom
debljine 4mm.Spreg za koenjePostavljen je u podunom pravcu , u
sredini hale. Horizontalna komunikacija unutarhale namede oblik
sprega za prijem sila koenja. To je konstrukcija odvojena od
kranske staze. Tj. donji pojas kranske staze nije i tap sprega.
Poduni zidovi : Obloga je uradjena od Al sendvia fasadne rigle su
statukog sistema proste grede raspona l=3m, izradjene od
HOP140x100x6.33Analiza opteredenja: A) Globalna kvantitativna
analiza opteredenja za halu: A.1.Stalno opteredenje Od krovne
konstrukcije: - krovni pokriva - ronjaa - spregovi Iinstalacije -
glavni veza rigla Od fasadne konstukcije: - fasadna obloga -
fasadna rigla -fasadni stubovi - spregovi I instalacije - glavni
veza (stub)gkp=0.35 kN/m2 gkr=0.20 kN/m2 gksi=0.05 kN/m2 ggv=0.15
kN/m2 gp=0.40 kN/m2 gfr=0.10 kN/m2 gfr=0.10 kN/m2 gfsi=0.05 kN/m2
ggs=0.25 kN/m2Od dizalice: - nosa dizalice, spreg za bone udare,
reviziona staza iznosi nd= 3.0kN/m2 A.2. Opteredenje od snega -
sneg s = 1.0 kN/m2 A.3. Opteredenje od mosne dizalice: Usvaja se
mosna dizalica sa slededim karakteristikama: Q=10 t P1L,max/P1D,min
=90.0/34.0kN L= 4050mm P2l,max/P2D,min =96.0/38.0kN A=20.0 m
E=F=1400 mmKoeficijent udara i izravnjavanja (za nosedu
konstrukciju): = 1.3 =1,1 A.4. Opteredenje od vetra (dopunko) -
Lokacija: Novi Sad kt= 1.0 =1.1175kg/m3 V=23 m/s Objekat
Indstrijski: kt=1.0 Teren ravan Sz=1.0 Kota terena h 15 kz2 =1.214
Dinamiki koeficijent Gz= 2.5 Koeficijent sile (koeficijenti
pritiska ili oblika) + oznaava pritisak na posmatranu povrinu -
oznaava sisajude dejstvo vetra koje deluje od posmatrane povrine Za
krov Za zidove Vetar spolja: Cpe,max=-0,5 Cpe,max=+0,9 Cpe,max=-0,6
Cpe,max=-0,5 Vetar iznutra: Cpi,max=+0,2 Cpi,max=+0,2 Cpi,max= -0,2
Cpi,max=-0,2 - Osrednji aerodinamiki pritisak vetra: qm,T,Z = 0.5*
(Vm,50,10*Kt*KT)2*10-3*Sz2*Kz2= = 0.5*1,1175*(23*1*1)2*10-3*1.214=
0.3588 kN/m2 - Aerodinamiki pritiskavetra: qg,T,Z= qm,T,Z * Gz=
0.3588*2.5= 0.897 kN/m2 - Opteredenje vetrom rauna se za svaku
pojedinanu situaciju W= qg,T,Z *C*A4A.5. Opteredenje bonim udarima
Uzima se samo najednojstrani I to iznutra ka napolje upravno na
pravac nosaa dizalice (posledica konstrukcije tokova) I to kao ar
sila iji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po toku (bez
udarnog koeficijenta)a deluju u visina GI-a: Pbu1 = = 9.0 kNPbu2==
9.6 kNA.6. Opteredenje od koenja Uzima se da deluje u visini GI-a
poduno odnosno u pravcunosaa dizalice, sa intenzitetom koji je
jednak 1/7 pritiska po pogonskom toku (bez udarnog koeficijenta I
ne manje od 50% tokova ).U ovom sluaju se usvaja:Pk == 26.57 kNB.
Globalna analiza opteredenja za halu b.1. Merodavne relacije
kranskih nosaa nakontole glavnog nosaa Udeo u pritiscima po toku
samo od tereta: P1L,Q=P2L,Q=
(1/2)*Q*(A-E)/A=0,5*100*(20000-1400)/20000= 46,5 kN P1D,Q=P2D,Q=
(1/2)*Q*E/(A-E)=0,5*100*1400/(20000-1400)=3,76 kN Odreivanje:
P1D,odg = P1D,min+P1D,Q = 34 + 3,76 =37,76 kN P2D,odg =
P2D,min+P2D,Q = 38 + 3,76 = 41,76 kN Uticajna linija na konzoli
glavnog nosaa:Rmax = P1max*0.325+P2max*1= 125,25 kN Rodg =
P1odg*0.325+P2,odg*1= 52,172 kN5Ronjaa:Prosta greda L=6,0m Razmak =
m Krovni pokriva : sendvi-paneli aluminijumski1. 2. 3. 4.1. 2.Nagib
krovne ravni 5,71: (cos=0,995 sin=0,0994) Analiza opteredenja
Krovni pokrivagkp=0,35kN/m2 Teina ronjae qkr=0,2 kN/m2 Sneg s=0,75
kN/m2 Vetar Objekat se nalaziu Novom Sadu, visina mu je manja od 15
m pa sledi, q=1,1175; qM,T,Z=0,3588 kN/m2; qq,T,Z= 0,897 kN/m2
Vetar spolja; W= -0,6*0,897 = -0,5382 kN/m2 W= -0,5*0,897= -0,4485
kN/m2 Unutranje delovanje vetra; W= 0,2 * 0,897 = 0,1794 kN/m2
Krovnipokriva: Teinna krovnog pokrivaa qkp =0,35kN/m2 Sneg s =0,75
kN/m2 =1,1 kN/m2 Opteredenje ronjae: Za prvi sluaj opteredenja:
qxI= ((qkp/cos)+qk+s)**cos=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,995= 2,06
kN/m qxI=((qkp/cos)+qk+s)**sin=((0,35/0,995)+0,2+0,75)*1,59*0,0994=
0,208 kN/m Za drugi sluaj opteredenja: qxII = qxI+WI* *sin = 2,06+
0,1794*0,0994*1,6=2,088 kN/m qyII = qyI = 0,208 kN/m Odnos
opteredenja: = = 1,014 < 1,125 = = Merodavan I
sluajDimenzionisanje ronjae:Ronjaa je sistema proste grede raspona
L= 6,0 m, sa predpostavkom HEA 120Ix=606,2 cm4 Iy=230,9 cm4 Mx =
Wx=106,3 cm3 Wy=38,48 cm3 My == =9,27 kNm Kontrola napona:=0,936
kNm6rac=fdoz= fmaxx = fmaxy= = fmax_U=+=+= 11,15< rac
=16Dozvoljeni ugib nosaa= 3cm= = 2,24cm = 0,476 cm =2,29 <
fdoz=3cm ZadovoljavaWx=106,3 cm3 Wy=38,48 cm3Usvaja se profil
ronjau HEA 120 sa slededim karakteristikama:Ix=606,2 cm4 Iy=230,9
cm4h= 114 mm b= 120 mm t= 5 mm d= 8 mmQ=19,9kg A=25,31 cm2Kranska
staza:Kransak staza je sistema proste grede raspona L=6,0m Tip
eljeznike ine na stazi: 49(visina 149(mm), teina 49,43(kg/m))
Analiza opteredenja: Koeficijent udara =1.3 Koeficijent izvijanja
=1.1 Teina nd=3.0 kN/m Pokretno opteredenje P1,max = 90 kN P2,max =
96 kN Maximalni momenti Stalno: nd= 3 kN/m:13.50.Uticaji u gredi:
max .M3= 13.50 / optereenje .q=3kN/mPokretno: 7.Opt. 1: .Uticaji u
gredi: max .M3= 144.00 / min .M3= -0.00 kNm144.00Maksimalne
reakcije: Rg,max = (3*6)/2=9 kN Rp,max = 96*1+90*0,325=125,25 kN
maxM = Mg*+ Mp*=13.5*1.1+1.3*144 =202,05 kNm max T = Tg*+
Tp*=9.0*1.1+124.25*1.3=171.25kN Dimenzionisanje: Usvaja se HEB sa
slededim karakteristikama: A=171 cm2 Ix=36660 cm4 Iy= 9690cm4
Wx=2160 cm3 Wy=646 cm3 Sx=1204 cm3 Kontrola naponamax== ==9.35
=4.67< dop =16 < dop =9.0=fdop=Konrola ugiba== 1,2 cm= =
1.08cmfdop =kontrola stabilnosti na bono torzijono izvijanje: Nosa
je pritisnut bono spregom na1/6 raspona: L= If==100 cm=4837,5
cm4Af=2.15*30 =64,5cmi=y= ==8,66cm= 12,7 nema opasnosti od bonog
torzionog izvijanjaProraun oslonakog poprenog ukrudenja: A=78.9cm2
8I==4837.5 cm4Li=0.75*31.5=23.6 cmi== = ==7.49cm= 3.1 v=92.9=0.033
=1==1.98kc=0,98i,dop= ===15,68 kN/cm2= 6,67kN/cm2< idop=15,68
kN/cm239Glavni stub: Uticaj M= 277.46kNm N= -266.64 kN(pritisak) T=
49.0kN Predpostavljam presekrebro 560x10 Noica 300x20 Ax= 176cm2
Iz= 116000cm4 Ay= 56cm2 Iy= 9004.7cm4 Az= 120cm2 iz= 25.62cm 3
Wz=3866 cm iy= 7.153cm Sz= 30*2*29+28*1*14=2132cm3Izvijanje:
y-y(ose) Liy=*l=1*7.25=725cm y= = =101.35 k= y= oko z-z osa z= k=
y= Kontrola napona: =28.292 2y= = 0.49=1.09kriva C (=0.489)(-0,2)+
=1+0.489*(1.09-0.2)+1.19=2.62 = z= ==0.3kriva B (=0.339)(-0,2)+
=1+0.339*(0.3-0,2)+0,09=1,124 min=0,5===1,515< i,dop=
==9,02Provera stabilnosti:k*N + M
