2 Geologija d.o.o. Idrija · 2 Geologija d.o.o. Idrija 2. VSEBINA ELABORATA 4474-037/2020-01 1 Naslovna stran 2 Kazalo vsebine elaborata 3 Tehnično poročilo 4 Priloge

2 Geologija d.o.o. Idrija

2. VSEBINA ELABORATA 4474-037/2020-01

1 Naslovna stran

2 Kazalo vsebine elaborata

3 Tehnično poročilo

4 Priloge

Geološko geomehansko poročilo 3

3. TEHNIČNO POROČILO

1. UVOD .............................................................................................................................................................. 4

2. INŽENIRSKO GEOLOŠKI PODATKI ............................................................................................................... 4

2.1 Geografske in morfološke razmere ............................................................................................................ 4 2.2 Geološki podatki ............................................................................................................................................ 4 2.3 Hidrogeološki podatki ................................................................................................................................... 4 2.4 Seizmika .......................................................................................................................................................... 4 2.5 Inženirsko geološki podatki ......................................................................................................................... 5

3. GEOMEHANSKA OCENA IN POGOJI IZVEDBE .......................................................................................... 5

3.1 Projektantski predlog .................................................................................................................................... 5 3.2 Geomehanska ocena in pogoji izvedbe ...................................................................................................... 5 3.3 Sidranje ........................................................................................................................................................... 6

4. VIRI IN LITERATURA ...................................................................................................................................... 7


1. UVOD

Investitor občina Bovec namerava urediti brv čez Koritnico na sprehajalni poti pod trdnjavo Kluže. Terenski ogled in inženirsko geološko kartiranje smo izvedli 8.1.2020 v prisotnosti predstavnika naročnika g. Klavdija Berginca in projektanta g. Damijana Štolfe.

2. INŽENIRSKO GEOLOŠKI PODATKI

2.1 Geografske in morfološke razmere

Most čez Koritnico je postavljen okrog 100 m pod trdnjavo Kluže. Koritnica teče v soteski, široki okrog 8 m, stene na obeh bregovih so bolj ali manj vertikalne. Kota struge je okrog 445 m. Brv bo postavljena na lokaciji, kjer sta na obeh bregovih formirani ožji erozijski polici na nadmorski višini okrog 454 m. Na desnem bregu je skalna polica za okrog 0,7 do 1 m višja kot na levem bregu.

2.2 Geološki podatki

Kamninsko podlago terena na obeh bregovih Koritnice gradi apnenec zgornje triasne starosti (T3), t.i. dachsteinski apnenec (Jurkovšek, 1987). Apnenec je mikritne strukture, masiven (neplastnat) od struge Koritnice navzgor do skalne police na katero bo postavljena brv in debeloplastnat navzgor v pobočje. Plasti (redke lezike) položno vpadajo proti jugozahodu (azimut 230) pod vpadnim kotom okrog 10°. Apnenec je redko razpokan z dvema sistemoma subvertikalnih razpok, ki so vzporedne s smerjo soteske ter pravokotne nanjo.

2.3 Hidrogeološki podatki

Apnenec je (širše gledano) dobro vodoprepusten, saj je razpokan in v njem je formiran razpoklinsko kraški vodonosnik. Gladina podzemne vode je v nivoju reke Koritnice. Na skalni polici na desni strani soteske Koritnice se nahaja manjši, bolj ali manj stalen izvir, ki drenira vodo iz debeloplastnatega apnenca višjega dela pobočja in na površje priteče na stiku (leziki) z masivnim nerazpokanim apnencem. Ta voda nima vpliva na geološke in geotehnične razmere obravnavane brvi.

2.4 Seizmika

Obravnavano območje spada po Karti potresne nevarnosti v Sloveniji (MOP, 2001) s povratno dobo 475 let v območje osrednje Slovenije, kjer se upošteva projektni pospešek 0,225 g. Temeljna tla po svoji sestavi ustrezajo tipu tal A (po preglednici 3.1 SIST EN 1998-1 :2006;) skala ali druga skali podobna geološka formacija, na kateri je največ 5 m slabšega površinskega materiala. Povprečna hitrost strižnega valovanja v zgornjih 30 m znaša vs,30 >800 m/s).


2.5 Inženirsko geološki podatki

Apnenec je debeloplastnat do debeloskladovit z debelino plasti od 2 do 5 m. Redke lezike položno padajo proti jugozahodu pod kotom okrog 10°. Apnenec je tektonsko pretrt do stopnje razpoklinskih con. Redke razpoke so usmerjene vzporedno s sotesko Koritnice. Mehanske lastnosti apnenca smo določili po metodi Hoek-Brown:

Enoosna tlačna trdnost ϭci = 175 MPa modul GSI = 50 Specifična teža y = 26 kN/m3 Višina pobočja H = 20 m Izračunana Mohr-Coulumbova parametra sta: Kohezija: 788 kPa Strižni kot: 58,6° Izračunani parametri stenske mase so:

Natezna trdnost ϭt = 232 kPa

Globalna trdnost ϭcm = 22822 kPa Deformacijski modul Erm = 12125 MPa Izpis izračuna, izveden s programom RocLab (v1.033, 2013, Rocscience Inc., Toronto, Canada) je v prilogi 3.

3. GEOMEHANSKA OCENA IN POGOJI IZVEDBE

3.1 Projektantski predlog

Po predlogu projektanta bi na desnem bregu skalno polico nekoliko znižali za okrog 1 m in vanjo sidrali tako zgornje kot spodnje nosilne vrvi. Sidrni betonski blok, ki se izvede direktno v zdravo skalo osnovo, je potrebno sidrati, tako da bodo kompenzirane izvlečne sile, ki imajo vrednosti 20 do 40 kN, in strižne sile 51 do 63 kN. Na levem bregu se betonski sidrni blok prav tako sidra direktno v skalno podlago, da bodo kompenzirane izvlečne sile 46 kN in strižne sile od 10 do 46 kN. Dostop se nato pozida na ustrezno višino. Skica projektantske rešitve je priložena v prilogi 4.

3.2 Geomehanska ocena in pogoji izvedbe

Predvideno betonsko ploščo se bo na levem bregu in desnem bregu Koritnice v celoti temeljilo na raščeno skalo (apnenec) in vanju tudi sidralo potrebna sidra.


Nadzor nad izkopom, sidranjem in izvedbo obeh temeljnih plošč mora izvajati geomehanik, ki mora na licu mesta presoditi in določiti kvaliteto kamnine zadostno globino izkopa/sidranja ter se odločiti o morebitni odstranitvi potencialno labilnih skal na previsnem robu!

3.3 Sidranje

Izvlečne in strižne sile je v danih pogojih mogoče uspešno obvladati s sidranjem v masivno skalno podlago-apnenec. Predlagamo, da se vsak sidrni blok (na levi in desni strani brvi) sidra s 4 vertikalnimi sidri.

1. Izbira sider Za zagotovitev projektnih zahtev kot vertikalno sidro izberemo palično GEWI sidro premera 20 mm (GEWI20) ali večjega z ustreznimi dodatki. Izbrana dolžina sidra naj bo:

- 2 m v skalo (zaradi izogiba morebitnim razpokam, ki omogočajo odkrušenje skalnega bloka na vertikalnem robu soteske)

- In ustrezna dolžina sidra, ki bo zalita v sidrnem betonskem bloku. Kvaliteta materiala mora zagotavljati natezno silo 170 kN. Dolžina vrtin za sidra mora torej znašati najmanj 2 m; premer vrtine je 60 do 90 mm. V vrtine se sproti vstavlja sidra. Zaliva se jih z ekspanzijsko injekcijsko maso, ki ustreza zahtevanim standardom (injekcijska masa mora izkazovati ustrezno nosilnost, nabrekavost in odpornost).

2. Projektna odpornost hribine Sidranje je odvisno od maksimalnih obremenitev sider, ki so različna glede na zasnovo sistema in posameznega proizvajalca. Vhodni podatki

- sprijemna napetost kamninske podlage je qs,k = 800 kPa - debelina preperinskega pokrova Dp = 0,0 m. - dolžina sidra L = 2 m - premer vrtin d = 0,06 m

Karakteristična odpornost hribine (kompakten apnenec) Ra;k = d * π * L * qs,k = 0,06 * 3,14 * 2 * 800 kPa = 301,4 kN Pripadajoča projektna odpornost hribine: Ra;d = 150,7 kN/1,1= 274,0 kN Projektna odpornost hribine ustreza projektnim zahtevam.

3. Izvedba del

Sidranje se izvede s prenosno alpinistično garnituro za vrtanje. V fazi vrtanja je za prenos potrebne opreme in gibanje do in po gradbišču potrebno izdelati dostop do lokacije izvedbe in sicer v minimalnem potrebnem obsegu tako, da bo poseg v prostor zanemarljiv. Vse morebitne poškodbe je potrebno sproti sanirati in protierozijsko zavarovati. Za vsako vrtino je potrebno voditi zapisnik o globini in strukturi materiala v vrtini; voditi je potrebno zapisnik o vrsti sidra, času vstavitve sidra, času zalivanja z injekcijsko maso in količini porabljene mase.


Vzeti je potrebno vzorce injekcijske mase pri vsakokratnem zalivanju in jih testirati pri pooblaščeni organizaciji. Opraviti je potrebno 2 izvlečna testa karakterističnih sider (1 sidro na levem in 1 sidro na desnem delu brvi).

4. VIRI IN LITERATURA

Jurkovšek B., 1987: Osnovna geološka karta SFRJ 1:100.000. Tolmač listov Beljak in Ponteba L 33-51 L 33-52. Zv. geol. zav. Beograd. Jurkovšek B., 1987: Osnovna geološka karta SFRJ 1:100.000 lista Beljak in Ponteba L 33-51 L 53-52. Zv. geol. zav. Beograd.


4. PRILOGE

1. Karte 2. Fotografije 3. Analiza trdnosti kamnine (RocLab) 4. Projektantska skica predvidene rešitve

PRILOGA 1: Karte

Pregledna karta (http://www.geopedia.si) z lokacijo posega

Ortofoto posnetek (http://gis.arso.gov.si/atlasokolja) z označeno lokacijo

Izsek iz osnovne geološke karte list Beljak in Ponteba (Jurkovšek, 1987) z označeno lokacijo

PRILOGA 2: Fotografije

Slika 1: Levi breg Koritnice na mestu brvi. Apnenčeva skalna podlaga je masivna in kompaktna

Slika 2: Desni breg Koritnice na mestu brvi. Apnenčeva skalna podlaga je debelo plastnata, plasti se v obliki

'stopnic' dvigajo v pobočje. Na stiku zgoraj ležečega debeloplastnatega in spodaj ležečega masivnega

apnenca je izvir vode

Slika 3: Kanjon Koritnice pod mestom brvi

Slika 4: Pogled z levega brega na desni breg Koritnice na mestu brvi

Slika 5: Masiven apnenec v kanjonu Koritnice pod mestom brvi

Foto: J. Janež, 8.1.2020

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

0.0 0.5

Majo

r princip

al str

ess (

MP

a)

Minor principal stress (MPa)

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0

Shear

str

ess (

MP

a)

Normal stress (MPa)

Analysis of Rock Strength using RocLab

Hoek-Brown Classification intact uniaxial comp. strength (sigci) = 175 MPa GSI = 50 mi = 12 Disturbance factor (D) = 0.7 intact modulus (Ei) = 87500 MPa modulus ratio (MR) = 500

Hoek-Brown Criterion mb = 0.769 s = 0.0007 a = 0.506

Mohr-Coulomb Fit cohesion = 0.608 MPa friction angle = 57.70 deg

Rock Mass Parameters tensile strength = -0.162 MPa uniaxial compressive strength = 4.482 MPa global strength = 20.181 MPa deformation modulus = 9387.16 MPa

2020_037_01_P4_sit_pp_PZI P2_A3L

Documents

2 Geologija d.o.o. Idrija · 2 Geologija d.o.o. Idrija 2. VSEBINA ELABORATA 4474-037/2020-01 1 Naslovna stran 2 Kazalo vsebine elaborata 3 Tehnično poročilo 4 Priloge