6.3.3 Bare supuse la incovoiere si compresiune cu sectiune trensversala uniforma-Calcul conform SR EN 1993-1-1-2006 Barele supuse la compresiune axiala si incovoiere trebuie sa indeplineasca conditiile: a) N Ed /(χ y *N Rk /γ M1 )+kyy*M yEd /(χ LT *M yRk /γ M1 )+kyz*M zEd /(M zRk /γ M1 ) ≤ 1 b) N Ed /(χ z *N Rk /γ M1 )+kzy*M yEd /(χ LT *M yRk /γ M1 )+kzz*M zEd /(M zRk /γ M1 ) ≤ 1 unde: χ y , χ z - factori de reducere pentru flambajul prin incovoiere, cf. 6.3.1 χ LT - factor de reducere datorat deversarii, cf. 6.3.2 k yy , k yz , k zy , k zz - factori de interactiune Cf. Tabel 6.7 => Cf. Cap. 6.3.1.2 => χ - factor de reducere pentru modul de flambaj considerat unde: -> pentru sectiunile transversale Clasa 1,2 si 3 α - factor de imperfectiune (Tabel 6.1) unde: E - modulul de elasticitate al materialului I - momentul de inertie al sectiunii transversale dupa axa perpendiculara pe planul incovoierii Lcr - lungimea de flambaj E = 210000 N/mm 2 Cf. Cap. 6.3.2.2 => dar χ ≤ 1,0 unde: λ b = √(A * f y / N cr ) Ncr - efort axial critic de flambaj elastic, corespunzator modului de flambaj considerat, calculat pe baza caracteristicilor sectiunii N cr = π 2 * E *Iy / L cr 2 χ LT = 1/(Φ LT +√(Φ LT 2 - λ bLT 2 ) Φ LT = 0,5 * [1 + α LT * (λ bLT - 0,2) + λ bLT 2 ] λ bLT = √(A * f y / N cr ) N Ed , M y,Ed si M z,Ed - valori de calcul ale eforturilor de compresiune si ale momentelor maxime in bara in raport cu axele y-y respectiv z-z N RK = f y * A M i,Rk = f y * W pl,i χ = 1/(Φ+√(Φ 2 - λ b 2 ) dar χ ≤ 1,0 Φ = 0,5 * [1 + α * (λ b - 0,2) + λ b 2 ]
6.3.3 Bare supuse la incovoiere si compresiune cu sectiune
trensversala uniforma-Calcul conform SR EN 1993-1-1-2006Barele
supuse la compresiune axiala si incovoiere trebuie sa indeplineasca
conditiile:a)
NEd/(y*NRk/M1)+kyy*MyEd/(LT*MyRk/M1)+kyz*MzEd/(MzRk/M1) 1b)
NEd/(z*NRk/M1)+kzy*MyEd/(LT*MyRk/M1)+kzz*MzEd/(MzRk/M1) 1unde: y, z
- factori de reducere pentru flambajul prin incovoiere, cf. 6.3.1LT
- factor de reducere datorat deversarii, cf. 6.3.2kyy, kyz, kzy,
kzz - factori de interactiuneCf. Tabel 6.7 =>Cf. Cap. 6.3.1.2
=> - factor de reducere pentru modul de flambaj
consideratunde:-> pentru sectiunile transversale Clasa 1,2 si 3
- factor de imperfectiune (Tabel 6.1)unde: E - modulul de
elasticitateal materialuluiI - momentul de inertie al sectiunii
transversale dupa axa perpendiculara pe planul incovoieriiLcr
-lungimea de flambajE= 210000 N/mm2Cf. Cap. 6.3.2.2 =>dar
1,0unde:b = (A * fy / Ncr)Ncr - efort axial critic de flambaj
elastic, corespunzator modului de flambaj considerat, calculat pe
baza caracteristicilor sectiunii Ncr = 2 * E *Iy / Lcr2LT =
1/(LT+(LT2 - bLT2)LT = 0,5 * [1 + LT * (bLT - 0,2) + bLT2]bLT = (A
* fy / Ncr)NEd, My,Ed si Mz,Ed - valori de calcul ale eforturilor
de compresiune si ale momentelor maxime in bara in raport cu axele
y-y respectiv z-zNRK = fy * AMi,Rk = fy * Wpl,i = 1/(+(2 - b2) dar
1,0 = 0,5 * [1 + * (b - 0,2) + b2]LT - factor de imperfectiunelfLT
= HetajO structura poate fi considerata cu noduri fixe n cazul n
care sistemul decontravntuire reduce deplasarile orizontale cu cel
putin 80%.A) CADRE CU NODURI FIXEa) Factori de distributie a
rigiditatii 1 si 2 Rigiditatea stalpilor=>kC = IC / LC
Rigiditatea grinzilor=>kB = IB / LB(Cf. Tabel F.3)b)
Determinarea lungimii de flambajc) Efortul critic de flambaj,
elastic, pentru modul de flambaj considerat Ncrd) Zveltetea
relativaLT=lfLT/iz1iz1 = 0.288 * bNcr = 2 * E *Iy / Lcr2e) Factorul
de reduceref) Rezistenta la flambajNb,Rd = * A * fy/ M1B) CADRE CU
NODURI DEPLASABILEa) Factori de distributie a rigiditatii 1 si 2
Rigiditatea stalpilor=>kC = IC / LC Rigiditatea grinzilor=>kB
= 1,5 * IB / L (Cf. Tabel F.2)b) Determinarea lungimii de flambajc)
Efortul critic de flambaj, elastic, pentru modul de flambaj
considerat Ncrd) Zveltetea relativabLT = (A * fy / Ncr)LT =
1/(LT+(LT2 - bLT2)Ncr = 2 * E *Iy / Lcr2e) Factorul de reduceref)
Rezistenta la flambajNb,Rd = * A * fy/ M1bLT = (A * fy / Ncr)LT =
1/(LT+(LT2 - bLT2)
