PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI YTONG …

Xella Srbija d.o.o. Vreoci Diše Đurđevića bb 11560 Vreoci, Republika Srbija

Telefon: 011 4427 427; Fax: 011 4427 437 [email protected] www.ytong.rs

UNIVERZITET U NIŠU GRAĐEVINSKO – ARHITEKTONSKI FAKULTET Institut za građevinarstvo i arhitekturu

PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI POLUMONTAŽNE SITNOREBRASTE MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE

"YTONG BELA TAVANICA"

UPUTSTVO ZA PROJEKTANTE I IZVOĐAČE

Niš, juli 2019.

1

mailto:[email protected]

http://www.ytong.rs/




PREDGOVOR

Uputstvo za projektante i izvođače “YTONG bele tavanice” za srpsko tržište urađeno je na zahtev kompanije Xella Srbija d.o.o. Vreoci. Osnova za izradu uputstva je bilo odgovarajuće uputstvo za tržište Hrvatske koje je napisao Tomislav Gojković, d.i.g. iz Zagreba. Svi proračuni u hrvatskoj verziji su urađeni u skladu sa Tehničkim propisima za građevinske konstrukcije NN17/2017 (24.02.2017).

U skladu sa članom 129. (stav 8, 9) Zakona o planiranju i izgradnji (''Službeni glasnik RS'', br. 72/09, 81/09-ispravka, 64/10 odluka US, 24/11 i 121/12, 42/13–odluka US, 50/2013–odluka US, 98/2013– odluka US, 132/14 i 145/14, 83/2018) koji glasi:

“ .... Projekat za građevinsku dozvolu izrađen po propisima drugih zemalja podleže tehničkoj

kontroli kojom se proverava usklađenost te dokumentacije sa zakonom i drugim propisima, standardima, tehničkim normativima i normama kvaliteta.

Projekat za građevinsku dozvolu iz stava 8. ovog člana mora biti preveden na srpski jezik....„

Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti polumontažne sitnorebraste međuspratne konstrukcije “YTONG bela tavanica” -uputstvo za projektante i izvođače svakako nije projekat, ali je postupanje sa dokumentacijom po propisima druge zemlje, najbliže datoj situaciji opisanoj u Zakonu.

Uputsvo je prevedeno na srpski jezik i usklađeno sa predlogom Pravilnika za građevinske konstrukcije Republike Srbije.

U prilogu H ovog uputstva je dat spisak korišćenih hrvatskih i odgovarajućih srpskih standarda.

U Nišu, juli 2019. godine dr Predrag Blagojević, d.i.g.

2






SADRŽAJ

strana

PREDGOVOR 2 SADRŽAJ 3

OPŠTI DEO:

Rešenje o registraciji GRAĐEVINSKO – ARHITEKTONSKOG FAKULTETA 5 Rešenje o upisu u sudski registar 7

Rešenje o određivanju odgovornog izvršioca 9

STRUČNI DEO:

A. STATIČKI PRORAČUN POLUMONTAŽNE MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE "YTONG BELA TAVANICA"

strana

1. Projektni zadatak 10 2. Tehnički opis 10

2.1. Elementi YTONG BELE TAVANICE 10 2.2. Poprečni i uzdužni preseci 12

3. Analiza opterećenja 14 4. Analiza nosivosti konstrukcije na seizmička opetećenja 16 5. Proračun nosivosti prema graničnim vrednostima momenta savijanja 17

5.1. Parcijalni koeficjenti sigurnosti za granična stanja nosivosti 17 5.2. Tipovi gredica 17 5.3. Specifikacija armature prema tipovima gredica 18 5.4. Nosivost preseka na moment savijanja 19 5.5. Odnos nosivosti za granični moment savijanja - korisno opterećenje

- svetli otvor 21 6. Proračun nosivosti prema graničnim vrednostima poprečne sile 22

6.1. Nosivost preseka na poprečne sile 22 6.2. Odnos nosivosti za graničnu poprečnu silu - korisno opterećenje

- svetli otvor 24

7. Proračun nosivosti prema ograničenju ugiba konstrukcije 25 8. Tabele maksimalnog korisnog opterećenja za granična stanja nosivosti

i upotrebljivosti 27

B. STATIČKI PRORAČUN GREDICE „YTONG BELA TAVANICA“ ZA STANJE MONTAŽE 29

B.1. Dokaz nosivosti gredice 29 B.2. Dokaz nosivosti međuspratnog bloka ispune 31

C. DIJAGRAMI NOSIVOSTI 32

3






D. POPIS KORIŠĆENIH NORMI, TEHNIČKIH PROPISA i LITERATURE 35

E. Izvod iz Izveštaja o ispitivanju polumontažne međuspratne konstrukcije "Bijela tavanica" br. 180-30/2001g. izvršenog na Građevinskom fakultetu u Zagrebu 36

F. PRORAČUN UGIBA GREDICA YTONG BELA TAVANICA 45 G. UPUTSTVO ZA IZVOĐENJE 49

1. Uvod 51 2. Tehnički opis konstrukcije 51

2.1. Gredica 51 2.2. Ytong međuspratni blok 52 2.3. Ležajnica ili međuspratni blok "sa zubom" 52 2.4. Ytong tankoslojni malter 52

3. Uputstva za montažu međuspratne konstrukcije 53 3.1. Postavljanje gredica i međuspratnih blokova 53 3.2. Podupiranje i nadvišenje 54 3.3. Podupiranje spojeva gredica 56 3.4. Postavljanje ležajnica ili međuspratnog bloka "sa zubom" 56 3.5. Postavljanje armature kontinuiteta 57 3.6. Izrada balkona (konzola) 57 3.7. Ugradnja sitnozrnog betona 59 3.8. Izrada i ugradnja tankoslojnog maltera 59 3.9. Malterisanje YTONG međuspratne konstrukcije 60

4. Preseci međuspratne konstrukcije 60

H. KORIŠĆENI HRVATSKI VAŽEĆI PROPISI I ODGOVARAJUĆI SRPSKI PROPISI (PREDLOG) 61

4






5






6






7






8






2.3. REŠENJE O ODREĐIVANJU ODGOVORNOG VRŠIOCA TEHNIČKE KONTROLE

Na osnovu člana 129. (stav 8, 9) Zakona o planiranju i izgradnji (''Službeni glasnik RS'', br. 72/09, 81/09-

ispravka, 64/10 odluka US, 24/11 i 121/12, 42/13–odluka US, 50/2013–odluka US, 98/2013–odluka US, 132/14

i 145/14) i odredbi Pravilnika o sadržini, načinu i postupku izrade i način vršenja kontrole tehničke

dokumentacije prema klasi i nameni objekata (“Službeni glasnik RS”, бр.83/2018.) као:

ODGOVORNI VRŠILAC TEHNIČKE KONTROLE

za kontrolu Proračuna mehaničke otpornosti i stabilnosti polumontažne sitnorebraste

međuspratne konstrukcije »YTONG bela tavanica« - uputstvo za projektante i izvođače

određuje se:

dr Predrag Blagojević, dipl.ing.gradj. ..........................................................................310 1384 03

Vršilac kontrole: INSTITUT ZA GRAĐEVINARSTVO I ARHITEKTURU

GRAĐEVINSKO-ARHITEKTONSKOG FAKULTETA

UNIVERZITETA U NIŠU

Odgovorno lice /zastupnik: dr Miomir Vasov, dipl. ing. arh.

Pečat: Potpis:

Broj tehničke dokumentacije: -------------------------

Mesto i datum: Niš, juli 2019. god.

9






A. STATIČKI PRORAČUN POLUMONTAŽNE MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE "YTONG BELA TAVANICA"

1. PROJEKTNI ZADATAK

Potrebno je izraditi proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti polumontažne međuspratne konstrukcije "YTONG BELA TAVANICA" i napraviti tabelarni prikaz za određivanje tipova gredica, u zavisnosti od svetlog otvora i korisnog opterećenja. Potrebno je takođe izračunati razmake podupiranja u fazi montaže i betoniranja, a sve u skladu sa važećim propisima, normama za upotrebna opterećenja (SRPS EN 1991-1-1), sneg (SRPS EN 1991-1-3), vetar (SRPS EN 1991-1-4) te normi za proračun i projektovanje betonskih konstrukcija (SRPS EN 1992-1-1). Ovaj projekt namenjen je projektantima kao pomoć i smernica pri dimenzioniranju konstrukcije, a ovlašćenim proizvođačima konstrukcije za ispitivanje gredica u skladu sa SRPS EN 15037-1.

2. TEHNIČKI OPIS

2. 1. ELEMENTI YTONG BELE TAVANICE

1. YTONG bela tavanica

YTONG BELA TAVANICA sastoji se od sledećih prefabrikovanih delova: gredica, ležajnica

(gredica za ukrućenje), YTONG blokova za ispunu, armature poprečnog rebra (8-B500), sitnozrnastog betona (0-4mm) i YTONG tankoslojnog maltera. U konstrukciju se još ugrađuje dodatna armatura na mestima spoja međuspratne konstukcije sa serklažima, vencima, stubovima i ostalim nosačima.

YTONG blok za ispunu

10






2.1.1. Gredica

Gredica je prefabrikovani deo iz kojeg u postupku dovršenja konstrukcije betoniranjem nastaje glavno rebro, jednostruko, dvostruko ili niz nosača različite namene kao što su uvalne, grebene grede i sl. Oslanjanje gredica naleganjem trebalo bi biti veće od 6cm (SRPS EN 15037-1). Gredica se sastoji iz: glavnog kostura "BINOR" rešetkastog nosača, dodatne armature gornjeg i donjeg pojasa (prema čemu se razlikuju različiti tipovi), betonskog donjeg dela, na koju se prilikom montaže oslanjaju YTONG blokovi za ispunu i ležajnice.

2. Pogled na gredicu 3. Presek gredice

2.1.2. YTONG blok za ispunu

YTONG blok za ispunu od porobetona grupe proizvoda 4,5/0,55 (srednje vrednosti) pritisne čvrstoće 4,5N/mm2 i zapreminske mase 550kg/m3, prema SRPS EN 771-4, postavlja se između gredica i služi kao skela za hodanje, a nakon zalivanja rebara i premaza tankoslojnim malterom sastavni je deo konačne konstrukcije. Poprečnim i uzdužnim sečenjem (struganjem) bloka

dimenzije se lagano mogu prilagoditi i manjim razmacima gredica, ili raznim oblicima konstrukcije.

2.1.3. Ležajnica

2.1.3. Tankoslojni malter

Ležajnica služi kao oplata poprečnog rebra. Obično se postavlja nakon 4-5 blokova. Za funkciju poprečnog rebra, u donju i gornju zonu, provlači se

rebrasta armatura ø8mm.

Tankoslojni malter je važan sastavni deo YTONG BELE TAVANICE. Postavlja se najranije jedan sat nakon ugradnje betona. Malter se je mešavina Ytong maltera, cementa i vode. Dodatak cementa kreće se cca 30-50%. Mešavina mora biti retka toliko da se sama razliva po površini. Nanosi se slobodnim izlivanjem maksimalne debljine oko 2mm. Predlažemo da se po površini razvuče metlom. Osnovna funkcija tankoslojnog maltera je popunjavanje spojeva među blokova i zaštita gornje, porozne strane YTONG bloka za ispunu.

11






2.2. POPREČNI I PODUŽNI PRESECI

a) Poprečni preseci

4. Poprečni presek kroz YTONG blok za ispunu. Tavanica sa jednostrukim gredicama (levo), tavanica sa dvostrukim gredicama (desno)

5. Poprečni presek kroz poprečno rebro.

b) Podužni preseci

presek kroz YTONG blokove za ispunu

YTONG blok za ispunu YTONG blok za ispunu


12






6. BELA TAVANICA pre ugradnje armature i betoniranja

Za računsku analizu potrebni su sledeći konstrukcijski podaci:

• kvalitet čelika "BINOR" rešetkastog nosača B500

• visina "BINOR" nosača 120mm, masa 1,255 kg/m

• osnovna armatura gornje zone jedne gredice 1ø7

• osnovna armatura donje zone jedne gredice 2ø7

• dijagonale "BINOR" nosača 2ø4

• kvalitet dodatne armature B500

• dodatna armatura jedne gredice : ø6, ø8, ø10, ø12

• osovinski razmak gredica 68cm

• beton klase C20/25

• ukupna visina BELE TAVANICE 15cm

Proračun nosivosti izveden je prema SRPS EN 1992, a uzeti su u razmatranje kriterijumi

graničnog momenta savijanja, granična poprečna sila i granični ugib.

Za svaki tip gredice izračunat je odnos svetlog otvora i korisnog opterećenja, a sve je

prikazano tabelarno i u dijagramima, kako bi se lako mogao odabrati ispravan tip gredice.

Elaborat služi projektantu prilikom izbora tipa gredice, proizvođaču gredice za ispravan način izrade gredica (u skladu sa SRPS EN 15037-1 prefabrikovani betonski proizvodi - međuspratni sistemi sastavljeni od nosača i blokova) i izvođaču za ispravan način izvođenja konstrukcije.

13






3. ANALIZA OPTEREĆENJA

Opterećenje se sastoji od stalnog i promenljivog, za koje postoje različiti parcijalni koeficijenti sigurnosti prema SRPS EN 1992-1-1. Koeficijent sigurnosti za stalno opterećenje je 1,35 a za promenljivo 1,50.

Stalno opterećenje sastoji se od sopstvene težine međuspratne konstrukcije, težine dodatnih podnih slojeva, maltera, pregradnih zidova i neke stalno postavljene opreme. Za ovakav način proračuna za nepoznatu međuspratnu konstrukciju, lako se može odrediti samo sopstvena težina međuspratne konstrukcije, dok je nemoguće predvideti tačnu težinu podnih slojeva, pregradnih zidova i dr. za svaku međuspratnu konstrukciju posebno. Zbog toga moramo pribeći podeli stalnog opterećenja na sopstvenu težinu međuspratne konstrukcije i dodatno stalno opterećenje.

Potrebno je formirati dva opterećenja:

1. stalno opterećenje:

opterećenje od sopstvene težine konstrukcije g

dodatni stalni teret g

2. promenljivo opterećenje

korisno opterećenje q

3.1. Sopstvena težina međuspratne konstrukcije

- traka širine 0,68 m :

blok ispune 5,5x(0,62x0,15) =0,51 kN/m beton rebra za ukrućenje 25,0x(0,63x0,04x0,15) =0,09 kN/m beton gredica 25x(0,12x0,05+0,03x0,09) =0,22 kN/m

---------------------------- g ´ = 0,82 kN/m

- za 1m2 :

0,79/0,68= 1,20...... za proračun usvojeno g = 1,50 kN/m2

Sopstvena težina međuspratne konstrukcije od udvostručenih gredica

- traka širine 0,77 m :

blok ispune 5,5x(0,62x0,15) =0,51 kN/m beton rebra za ukrućenje 25,0x(0,73x0,04x0,15) =0,12 kN/m beton gredica 25x(0,12x0,14+0,03x0,18) =0,56 kN/m

---------------------------- g ´ = 1,19 kN/m

- za 1m2 :

1,15/0,77= 1,49...... za proračun usvojeno g = 1,70 kN/m2

14






3.2. Dodatni stalni teret

U stanogradnji uobičajeno je nekoliko tipova slojeva podova i drugog stalnog opterećenja.

Tip 1

Tip 2

parket 2,5cm 0,025x7 0,18 kN/m2

cementni estrih 4,0cm 0,04x22 0,88 kN/m2

elastificirani okipor i hidroizolacija 2cm 0,02x1,5 0,03 kN/m2

malter 2,0cm 0,02x18 0,36 kN/m2

g1 = 1,45 kN/m2

Zamenjujuće opterećenje od obostrano omalterisanog pregradnog zida od YTONG ploča 10cm i 15cm, upravno na smer gredica visine zida 2,5 m i smeštenog na sredini prosečnog statičkog raspona od l=4,0m.

debljine 10cm i P= 0,90x2,5= 2,25 kN/m g2 = 2x P/l = 1,20 kN/m2

debljine 15cm i P= 1,10x2,5= 2,75 kN/m g2 = 2x P/l = 1,40 kN/m2

Ovo opterećenje uzima se u obzir za proračun graničnih stanja nosivosti na momente savijanja i proračun graničnih stanja upotrebljivosti - ugiba. Za dokaz graničnih stanja nosivosti na poprečne sile uzima se stvarna sila prema vrsti zida i njegovom položaju u odnosu na oslonce.

7. Dvostruka gredica na mestu oslanjanja pregradnog zida

Ukoliko su pregradni zidovi postavljeni u smeru gredica, tada moraju ležati direktno na gredicu, koja se tada posebno proračunava ili što je češći slučaj za klasične pregradne zidove, visine uobičajene za stanogradnju (2,50-2,70m), ispod zida se postavljaju dve gredice.

3.3 Korisno opterećenje

Korisno opterećenje stambenih i javnih zgrada prema normi SRPS EN 1991-1-1.

uobičajne stambene prostorije q= 2,00 kN/m2

stepenišni prostori u stambenim i poslovnim zgradama q= 3,00 kN/m2

poslovni prostori bez teške opreme q= 3,00 kN/m2

prostorije u trgovinama, robnim kućama, dvoranama q= 5,00 kN/m2

skladišta, biblioteke q= 6,00 kN/m2

15






4. ANALIZA NOSIVOSTI KONSTRUKCIJE NA SEIZMIČKA OPTEREĆENJA

Prema odredbama Tehničkog propisa za zidane konstrukcije (NN 01/07), normama SRPS EN 1996-1-1 i SRPS EN 1998-1, na potresnoj platformi "Zavoda za gradbeništvo Slovenije" ispitani su modeli objekata građeni u YTONG sistemu. Kao međuspratna i krovna konstrukcija u modelu izvedena je YTONG BELA TAVANICA. Činjenicu da se prema normi SRPS EN 1992-1-1 (10.9.3. Sistemi međuspratnih konstrukcija) Tabela 10.1, konstrukcija sa gustim rebrima za ukrućenje, a bez pritisne ploče, smatra "punom pločom" za sva horizontalna opterećenja, pa tako i za seizmička opterećenja potvrđeno je ispitivanjem, na osnovu kojeg je u januaru 2010.god. izdat Izveštaj broj P 0891/08-650-1. iz kojeg izdvajam zaključak 4.4.4.

"YTONG BELA TAVANICA" (poluprefabrikovana međuspratna konstrukcija s ispunskim elementima od poroćelijastog betona bez pritisne ploče) ispunjava zahteve za monolitnim delovanjem i deluje kao kruta horizontalna dijafragma i pri najjačem potresu"

Prema normi SRPS EN 1992-1-1 (tabela 10.1.) za osni razmak gredica 0,68m i visinu konstrukcije od 15cm, maksimalni osovinski razmak poprečnih rebara može biti 120cm! Sve navedeno odnosi se isključivo za zidane objekte.

8. Maksimalni razmak poprečnih rebara

16






5. PRORAČUN NOSIVOSTI PREMA GRANIČNIM VREDNOSTIMA MOMENTA SAVIJANJA

5.1. PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA GRANIČNA STANJA NOSIVOSTI

Parcijalni koeficijenti za opterećenja (SRPS EN 1990)

za stalna dejstva 1,35x(g+g) za promenljiva dejstva 1,5xq

Parcijalni koeficjenti za materijale (SRPS EN 1992-1-1)

za beton C20/25 γc=1,50 → fcd= 1,33 kN/cm2

za čelik B500

5.2. TIPOVI GREDICA

γs=1,15 → fyd= 43,48 kN/cm2

9. Tipovi jednostrukih gredica

10. Tipovi dvostrukih gredica

17






5.3. SPECIFIKACIJA ARMATURE PREMA TIPOVIMA GREDICA: Tabela 1

Tabela 2

ARMATURA U DONJOJ ZONI

RED.

BR.

TIP

GREDICE

OSNOVNA

ARMATURA

B500

Aa

[cm2]

DODATNA

ARMATURA

B500

Aa´

[cm2]

UKUPNO

ARMATURA =

Aa+Aa´

[ cm2]

KOEFICJENT

ARMIRANJA μ

[ %]

MASA

DODATNE

ARMATURE

kg/m´

1 2 3 4 6 7 8 9 10

0 A0 2 7 0,770 - 0 0,770 1,0 -

1 A1 2 7 0,770 1 6 0,28 1,050 1,4 0,222

2 A2 2 7 0,770 1 8 0,500 1,270 1,7 0,405

3 A3 2 7 0,770 1 10 0,790 1,560 2,1 0,633

4 A4 2 7 0,770 2 8 1,010 1,780 2,4 0,810

5 A5 2 7 0,770 1+110 1,290 2,060 2,7 1,038

6 A6 2 7 0,770 1+112 1,630 2,400 3,2 1,316

7 A7 2 7 0,770 4 8 2,010 2,780 3,7 1,620

8 A8 2 7 0,770 3+110 2,300 3,070 4,1 1,848

9 D1 4 7 1,540 4 8 2,010 3,550 1,7 1,620

10 D2 4 7 1,540 2+210 2,580 4,120 2,0 2,076

11 D3 4 7 1,540 6 8 3,020 4,560 2,2 2,430

12 D4 4 7 1,540 4+210 3,580 5,120 2,4 2,886

13 D5 4 7 1,540 4+212 4,270 5,810 2,8 3,442

14 D6 4 7 1,540 4+410 5,150 6,690 3,2 4,152

ARMATURA U GORNJOJ ZONI

RED.

BR.

TIP

GREDICE

OSNOVNA

ARMATURA

Aa

DODATNA

ARMATURA

Aa´

UKUPNO

ARMATURA =

Aa+Aa´

UKUPNO

ARMATURA =

Aa+Aa´

KONTROLA

MAKS. ARM.

(<4%)

MASA

DODATNE

ARMATURE

B500 [cm2] B500 [cm

2] [ cm

2] [ cm

2] [ %] kg/m´

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

0 A0 1 7 0,385 - 0 0,385 0,385 0,5 -

1 A1 1 7 0,385 - 0 0,385 0,385 0,5 -

2 A2 1 7 0,385 1 6 0,280 0,665 0,665 0,9 0,222

3 A3 1 7 0,385 1 8 0,500 0,885 0,885 1,2 0,405

4 A4 1 7 0,385 1 10 0,790 1,175 1,175 1,6 0,633

5 A5 1 7 0,385 2 8 1,010 1,395 1,395 1,9 0,810

6 A6 1 7 0,385 3 1,510 1,895 1,895 2,5 1,215

7 A7 1 7 0,385 2+110 1,800 2,185 2,185 2,9 1,443

8 A8 1 7 0,385 2+112 2,140 2,525 2,525 3,4 1,721

9 D1 2 7 0,770 2 8 1,010 1,780 1,780 0,8 0,810

10 D2 2 7 0,770 2 10 1,570 2,340 2,340 1,1 1,266

11 D3 2 7 0,770 4 8 2,010 2,780 2,780 1,3 1,620

12 D4 2 7 0,770 2+210 2,580 3,350 3,350 1,6 2,076

13 D5 2 7 0,770 2+212 3,270 4,040 4,040 1,9 2,632

14 D6 2 7 0,770 4+212 4,270 5,040 5,040 2,4 3,442

18






5.4. NOSIVOST PRESEKA NA MOMENT SAVIJANJA

Proračun se zasniva na metodi graničnih stanja. Granični moment nosivosti proračunat je za dvostruko armirani presek uz sledeće pretpostavke:

1. klasa čvrstoće betona C20/25 2. prema SRPS EN 1992-1-1 najveća dopuštena vrednost koeficijenta pritisnog područja

preseka iznosi ξlim= xlim/d= 0,45 pa iz toga sledi:

εs1= 4,278 o/oo ; εc= 3,5 o/oo ; ζ=z/d= 0,813 ; μlim=0,252

3. u skladnu sa SRPS EN 1992 (EUROKOD 2) kontrolisaće se odabrana armatura pritisnute zone gredice koja ne sme prelaziti 4% površine gredice (vidi tabelu 1. kolonu 9.)

11. Raspodela naprezanja i položaj rezultanti unutrašnjih sila

4. postupak proračuna

MRDlim= bxd2xfcdxμlim ... = 5,0x13,52x1,33x0,252= 305,42 kNcm za jednostruke gredice

= 14,0x13,52x1,33x0,252= 855,16 kNcm za dvostruke gredice ASD=MRDlim/(ζlimxdxfyd) ... = 305,42/(0,813*13,5*43,48)= 0,640 cm2 za jednostruke gredice

= 855,16/(0,813*13,5*43,48)= 1,792 cm2 za dvostruke gredice

MaI=(Aa-ASD)xd´xfyd

MaII=Aa´xd´xfyd

Mu=Mamin+MRDlim

**************************************************************************

MRDlim - maksimalni moment za jednostruko armirani presek b - širina poprečnog preseka =5cm (14cm za dvostruke gredice) d - statička visina preseka =13,5cm ASD - armatura u zoni zatezanja za maksimalni momenat ζlim - uz ξlim =0,45 (za <C35/45); ζlim= 0,813 MaI - računska nosivost preseka prema dodatnoj zateznoj armaturi Aa - površina zatezne armature d´ - razmak između težišta zatezne i pritisne armature =12,0cm MaII - računska nosivost preseka prema pritisnoj armaturi Aa´ - površina pritisne armature Mu - granični moment nosivosti Mamin - min (MaI, MaII) fyd - proračunska granica popuštanja armature

19






20






5.5. ODNOS NOSIVOSTI ZA GRANIČNI MOMENT SAVIJANJA - KORISNO OPTEREĆENJE - SVETLI OTVOR

q (kN/m) g + g (kN/m)

- statički raspon L = 1,05 x L0

za jednu gredicu (osovinski razmak 0,68m):

2 0,68x(1,35g+1,35 g+1,5 q) (1,05 L0)

MRD g+q = 7,114

MRD

L0 2

- 0,90g+0,1 g

8

g = 1,50 kN/m2

g je uzet kao prosečni = 1,5 kN/m2

za dvostruke gredice (osni razmak 0,77cm):

0,77x(1,35g+1,35 g+1,5q) (1,05 L0)

8

2

MRD g+q = 6,282

MRD

L0 2 - 0,90g+0,1 g

g = 1,80 kN/m2


L0

21






6. PRORAČUN NOSIVOSTI PREMA GRANIČNIM VREDNOSTIMA POPREČNE SILE

6.1. NOSIVOST PRESEKA NA POPREČNE SILE

Izvrši ćemo proračun na pretpostavkama Normiranog postupka (standardne metode) s armaturnom

rešetkom, za područje sila smicanja VSD<VRD2.

12. Pogled na rešetkasti nosač

Nosivost na poprečne sile preseka s poprečnom armaturom data je izrazom:

Vu = VRD1 + VWD

Vu = ukupna nosivost na poprečne sile VRD1 = proračunska nosivost na poprečnu silu bez poprečne armature (nosivost betona) VWD = doprinos poprečne armature u ukupnoj nosivosti na poprečne sile

VRD1 = RD x k x b x d x (1,2+ 40 x ρ1)

RD za beton klase C20/25 =0,025 kN/cm2

k =1,6-d =1,465 (za elemente sa neprekinutom armaturom u polju)

b - širina poprečnog preseka = 5cm (14cm za dvostruke gredice)

d - statička visina preseka = 13,5cm

ρ1 = Aa /b x d ...>0,02

u - razmak dijagonala = 20,0cm

- ugao nagiba poprečne armature u odnosu na os elementa= 31°

VWD = ASW x 0,9d x fyd x (1+ctg ) x sin u

(1+ctg ) x sin = 1,372

fyd = 43,48 kN/cm2

ASW = površina za dijagonale 4mm.. za jednostruke gredice = 0,251cm2

za dvostruke gredice = 0,503cm2

VWD = 0,251 x 0,9 x 13,5 x fyd x 1,372 / u = 9,10 kN..... za jednostruke gredice = 0,503 x 0,9 x 13,5 x fyd x 1,372 / u = 18,23 kN..... za dvostruke gredice

22






23






6.2. ODNOS NOSIVOSTI ZA GRANIČNU POPREČNE SILU - KORISNO OPTEREĆENJE - SVETLI OTVOR

q (kN/m) g + g (kN/m)

- statički raspon L = 1,05 x L0

za jednu gredicu:

0,68x(1,35g+1,35g+1,5q) L0

VRD g+q = 2

1,961 VRD

L0 - 0,90g+0,1g

sopstvena težina međuspratne konstrukcije - jednostruke gredice …..g = 1,50 kN/m2


za dvostruke gredice:

0,77x(1,35g+1,35g+1,5q) L0 1,732 VRD

VRD g+q = - 0,90g+0,1g 2

L0

sopstvena težina međuspratne konstrukcije - dvostruke gredice…..g = 1,80 kN/m2


L0

24






7. PRORAČUN NOSIVOSTI PREMA OGRANIČENJU UGIBA KONSTRUKCIJE

Proračun ugiba izveden je iteracijama prema modelu proračuna EUROCOD 2, na el. računaru. za proračun su korišćene sledeće pretpostavke :

1. Iz Izveštaja o ispitivanju polumontažne međuspratne konstrukcije "Bijela tavanica" br. 180 -

30/2001g. izvršenog na Građevinskom fakultetu u Zagrebu, vidljivo je da je dijagram opterećenja i ugiba gotovo linearan, bez znakova popuštanja konstrukcije,odnosno da se konstrukcija i za velika opterećenja ponaša kao da je u celosti u NAPONSKOM STANJU I. Za to postoji logično objašnjenje, a to je očito zbog velikog procenta armature, te udelu u nosivosti Ytong ispunskog bloka i premaza tankoslojnim malterom. Računskom kontrolom za dva ispitivana tipa međuspratne konstrukcije, dobijeni su gotovo identični rezultati. Ti isti uslovi uz variranje armature, opterećenja i raspona, korišćeni su za računsku kontrolu u ovom projektu. (videti prilog E.)

2. Prema EUROCOD 2 kao maximalni dopušteni ugib uzeta je veličina od Lo/250.

3. Za “srednji poluprečnik” dm = 2Ab/O = 3,63 cm odabrano je:

dm= 2Ab/O = 3,63cm, εs∞=0,58 ‰

φ∞=1,67 (iz ispitivanja konstrukcije na Građ. Fakultetu u Zagrebu br. 180-30/2001.)

Δg/p je uzet kao prosečni: 0,50

4 Ψo - koeficjent kombinacije za smanjenje verovatnosti konstantnog delovanja maksimalnog korisnog opterećenja za stambene objekte skladno SRPS EN 1990 odabrano 0,3

5. U proračunu za ugib pravougaonog poprečnog preseka, korišćena je zamenska širina rebra bz dobijena jednačinom uz uslov istih momenata Inercije, pravougaonog preseka i obrnutog "T" preseka. Za jednostruku gredicu bz=6,35cm, a za dvostruku gredicu bz=15,49cm

6. Prilikom postavljanja konstrukcije uz privremeno podupiranje podupiračima, potrebno je izvesti nadvišenje, a sve skladno uputstvima za izradu konstrukcije. Takvo podupiranjem izvedeno nadvišenje, za kraće raspone do 4,0m svetlog raspona iznosi l/350. Za raspone veće od 4,0m radno nadvišenje je maksimalno dozvoljeno prema EUROCOD-u 2 i iznosi l/250.Tako dobijeno nadvišenje neopterećene konstrukcije odbiće se od ukupnog računskog ugiba.

radno nadvišenje fo= l/250 za raspone >4,0m (videti tabelu 5.)

7. Rezultati proračuna prikazaće se tabelarno, dok je na kraju priložen ispis pojedinih

iteracija.

25






13. Podupiranje i nadvišenje konstrukcije

26






8. TABELE MAKSIMALNOG KORISNOG OPTEREĆENJA ZA GRANIČNA STANJA NOSIVOSTI I UPOTREBLJIVOSTI

27






28






B . STATIČKI PRORAČUN GREDICE "YTONG BELA TAVANICA" ZA STANJE MONTAŽE

Gredice "YTONG bela tavanica" po pravilu se podupiru linijski u sredini raspona. Kod gredica

raspona do 2,00m podupiranje nije potrebno, ukoliko se izvođač pridržava uputstva za transport gredica i montažu konstrukcije.

B.1 DOKAZ NOSIVOSTI GREDICE

Za proveru nosivosti gredica merodavna su dva sistema :

a) gredica bez podupirača raspona do 2,00m tip A0 (bez dodatne armature u gornjoj zoni)

P

g

2,00m

Sopstvena težina konstrukcije gv=1,5 kN/m2 ili za jednu gredicu gv' = 1,02kN/m Koncentrirano pokretno opterećenje P = 1,50kN na jednoj gredici.

M = 1,02x2,02/8+1,5x2,0/4 = 1,26kNm

Kritična pritisna - uzdužna sila u gornjem pojasu je

za h=120mm ; N= M/h=1,26/0,12 = 10,5kN

kontrola napona i izvijanja

Dopušteni napon na izvijanje gornjeg pritisnog pojasa i,dop

a1 = 20cm li= 0,5x200= 100mm

As1=38,5 mm2, l=117,86 mm4 , i=1,75 mm, li=100 mm, =100/1,75=57 Za ČO561 je v=75,9, 1 = / v =57/75,9=0,751, merodavna je krivulja C.

očitamo iz tabele =0,69 ; =1,2 - koeficjent sigurnosti za izuzetno montažno opterećenje

29






i,dop1= xv = 0,69x500/1,2 =287,5 N/mm2 . N1=287,5x38,5=11,07kN

nosivost pritisnutog pojasa veća je od kritične sile izvijanja

kontrola deformacija (skladno normi za Prefabrikovanje betonske proizvode - međuspratni sistemi sastavljeni od nosača i blokova SRPS EN 15037-1 dodatak H) - bez koncentrisanog pokretnog opterećenja

f dop=L/500 = 0,40cm Iid = 44,378cm3

Ec= 2,1x108

f= 5xgv'xL4

384xEcxIid

= 5x1,02x2,04

384x2,1x4,44x10

= 0,0023m = 0,23cm

računski ugib f manji je od dozvoljenog ugiba fdop

Ugib je kontrolisan i proračunskim modelom u programskom paketu Tower, a dobijeni rezultati približno su isti izvedenom proračunu.

b) gredica sa osloncem u sredini raspona 5,00m tip A0 (bez dodatne armature u gornjoj zoni)

Q

g

2,50m

Koncentrirano pokretno opterećenje Q = 1,50Kn na jednoj gredici.

Sopstvena težina konstrukcije gv=1,50kN/m2 ili za jednu gredicu gv' = 1,02kN/m

M = 0,070x1,02x2,52+0,203x1,5x2,5 = 1,21kNm

iz proračuna momenta u polju sledi da je za proračun nosivosti merodavan sistem a.)

30






2

B.2 DOKAZ NOSIVOSTI ISPUNSKOG TAVANIČNOG BLOKA

14. Montaža konstrukcije

Iako se u uputstvima za postavku YTONG ispunskog bloka, koje se na gradilište isporučuju zajedno sa materijalom, izvođaču savetuje da prilikom montaže ispunskog bloka postavi daske po kojima će se hodati, kontrolisaćemo nosivost ispunskog bloka u fazi suve montaže, za sva opterećenja koja se mogu pojaviti.

Očekujemo sledeća opterećenja:

- Sopstvena težina bloka G - opterećenje stopalom radnika koji montira YTONG BELU TAVANICU, a u rukama drži teret težine 0,20kN.

Ukupno opterećenje čoveka s teretom kojim rukuje iznosi Q= 1,0+0,2= 1,20kN.

U fazi mokre montaže pojavljuje se još opterećenje slojem tankoslojnog maltera gm=0,10kN/m2. Ispunski blok je dimenzija 62,5x25,0x15,0cm sa zarezima za ležajeve 2,0x3,0cm, a masa mu iznosi 14kg.

Analiza opterećenja:

Sopstvena težina 0,15/0,625 =0,240 kN/m' tankoslojni malter 0,10x 0,25 =0,025 kN/m'

g =0,265 kN/m'

gSD=0,26x1,35 =0,40kN/m'

korisno opterećenje QSD=1,2x1,50 =1,80kN

proračunske unutrašnje sile i naprezanja

MSDmax=0,40x0,592 /8+1,80x0,59/4=0,283kNm QSDmax= 0,40x0,59/2+1,80=1,92kN

ftSD=0,283x6/(0,25x0,15 )= 302kN/m2 = 0,30N/mm2 < 0,36N/mm2

SD =1,92/(0,25x0,15)=51kN/m2 = 0,05N/mm2 < 0,18N/mm2

karakteristična zatezna čvrstoća YTONG ispunskog bloka na savijanje

ftR= 1/5 srednje vrednosti pritisne čvrstoće / m, m=2,2 ftR= 0,2x4,0/2,2 = 0,36N/mm2

karakteristična smičuća čvrstoća ispunskog bloka

R = 1/10 srednje vrednosti pritisne čvrstoće / m, m=2,2 ftR= 0,1x4,0/2,2 = 0,18N/mm2

YTONG blok za ispunu

31






C. DIJAGRAMI NOSIVOSTI

Dijagrami nosivosti izrađeni su kao pomoć projektantima radi brzog određivanja tipa gredice koji je potreban za zadato opterećenje i svetli otvor. Opterećenje treba po pravilu uzeti iz statičkog proračuna, a ako ono ne postoji onda treba odabrati neko standardno opterećenje za određenu namenu. Za stambenu izgradnju može se uzeti korisno opterećenje bez sopstvene težine

međuspratne konstrukcije, g+q= 1,5+2,0= 3,50kN/m2. Opterećenja pregradnim zidovima treba posebno odrediti u zavisnosti od situacije u projektu.

Da bi se u ovom projektu zadovoljio izvedeni princip proračuna ugiba, međuspratna konstrukcija prilikom montaže mora zadržati radno nadvišenje. Podupiranjem gredica takvo se nadvišenje treba kontrolisati i po potrebi dovesti do zahtevanih veličina (tabela 5).

Dijagrami nosivosti napravljeni su za jednostruke i dvostruke gredice statičkog sistema slobodno oslonjena greda.

Za sve ostale uslove oslanjanja, izvedena rešenja i varijante, potreban je statički proračun iz kojeg će se odrediti tip gredice.

Za zadato opterećenje (ukupno opterećenje bez sopstvene težine) i svetli otvor odabere se onaj tip gredice koji leži desno od zadate tačke opterećenja - svetli otvor.

15. Čitanje tipa gredica iz dijagrama nosivosti

Primer: Za stambeno opeterećenje bez pregradnih zidova g+q= 3,50kN/m2

i svetli raspon (razmak između zidova, greda i sl.) Lo= 3,80m

odabran je tip gredica A5.

32






33






34






D. POPIS KORIŠĆENIH NORMI, TEHNIČKIH PROPISA i LITERATURE

ZA STATIČKI PRORAČUN KORIŠĆENE SU SLEDEĆE NORME I TEHNIČKI PROPISI:

1. Zakon o gradnji (NN 153/13) 2. Zakon o prostornom uređenju (NN 153/13) 3. Zakon o građevnim proizvodima (NN 76/13, 30/14) 4. Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 33/10, 87/10, 146/10, 81/11,100/11-ispravak,

130/12, 81/13 136/14, 119/15) 6. Opeterećenja na konstrukciju: SRPS EN 1991-1-1 (-2),(-3), SRPS EN 1996-1-1 (-2),

(-3):2012/NA:2012

7. Osnove projektovanja konstrukcija (SRPS EN 1990:2002+A1:2005+A1:2005/AC:2010) 8. Projektovanje konstrukcija otpornih na zemljotres SRPS EN 1998, SRPS EN 1998-

1:2011/NA:2011 9. Projektovanje zidanih konstrukcija SRPS EN 1996-1-1 (-2) i

SRPS EN 1996-1- 1:2012/NA:2012 10. Tehnički propis za zidane konstrukcije (NN 01/07) 11. Tehnički propis za betonske konstrukcije (NN 139/09, 14/10, 136/12) 12. Zidni elementi od poroćelijastog betona SRPS EN 771-4 13. Poluprefabrikovani betonski proizvodi - međuspratni sistemi sastavljeni od nosača i blokova

(ispune) SRPS EN 15037-1

ZA STATIČKI PRORAČUN KORIŠĆENA JE SLEDEĆA LITERATURA:

1. Betonske konstrukcije; Ivan Tomičić 2. Betonske konstrukcije - priručnik; Jure Radić 3. Zidane konstrukcije; Zorislav Sorić 4. "Projektovanje potresno otpornih nosivih zidanih konstrukcija od YTONG-a"; D.Aničić 5. Izvještaj Zavoda za gradbeništvo Slovenije, Ljubljana, siječanj 2010. br. P0891/08-650-1 6. "Obnašanje YTONG hiš pri potresnoj obtežbi"

7. Izvješće o ispitivanju polumontažne međuspratne konstrukcije "Bijeli BELA TAVANICA", Građ. fakultet Sveučilišta u Zagrebu siječanj 2001. br. 180-30/2001

8. XELLA Baustoffhandbuch -Porenbeton 9. "Sustav konstrukcija Bijeli BELA TAVANICA" Priručnik, Građ. fakultet Sveučilišta u Splitu

10. YTONG sustav gradnje -Katalog proizvoda s tehničkim podacima

Sastavio : Tomislav Gojkovič dig ; Zagreb, Maj 16.

35






IZVOD IZ IZVEŠTAJA O ISPITIVANJU POLUMONTAŽNE MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE "BELA TAVANICA" BR. 180-30/2001G. IZVRŠENOG NA GRAĐEVINSKOM FAKULTETU U ZAGREBU

PRILOG E.

36






37






38






I

I

Računska kontrola - jednostruke gredice

PRORAČUN KRATKOTRAJNOG PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

UNOS :

kN/m2

kN/m2

m As1=

kNm As2=

cm2

cm2

d1=

cm d= 13,5 cm

d2= cm

L=1,05Lo= cm

bz=

razred tlačne čvrstoće betona

cm fck=

20 /25 N/mm

2

h= cm fyk= 50 kN/cm 2

modul elast. betona Ecm=

vlač. čvrstoća betona fctm=

kN/cm

N/mm2

TIP ARMATURE = A 1= 1,0

modul elast. čelika Es= kN/cm2

( A - REBRASTI ČELIK, B - GLATKI ČELIK )

ZA KRATKOTRAJNO OPTEREĆENJE g = q =1,0

Ib= 1,79E+03 cm4

f= kxL2x1/r = 0,49 cm

α=Es/Ecm= 6,93

II= 2,72E+03 cm

1/rI= 3,90E-05 cm

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,85 cm

koeficjent (za linijsko opterećenje) k= 0,104

kratkotrajni progib dobiven ispitivanjima fi= 0,39 cm

****************************************************************************************************** PRORAČUN KRATKOTRAJNOG PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

UNOS :

kN/m2

kN/m2

m As1=

kNm As2=

cm2

cm2

d1=

cm d= 13,5 cm

d2= cm

L=1,05Lo= cm

bz=


cm fck=

20 /25 N/mm

2




kN/cm

N/mm2


modul elast. čelika Es= kN/cm2 ( A - REBRASTI ČELIK, B - GLATKI ČELIK )


Ib= 1,79E+03 cm4

f= kxL2x1/r = 0,81 cm

α=Es/Ecm= 6,93

II= 2,72E+03 cm

1/rI= 6,50E-05 cm

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,85 cm

koeficjent (za linijsko opterećenje) k= 0,104


39 L

L

2

4

-1

2

4

-1

g = 1,50

∆g= 1,50

Lo= 3,30 za jednu gredicu od stalnog

opterećenja Mg+Δg=

3,06

2,754

1,681

1,5

1,5

346,5

6,4

15,0

2885

2,2

20.000

g = 1,50

∆g= 3,50

Lo= 3,30 za jednu gredicu od stalnog


5,10

2,754

1,681

1,5

1,5

346,5

6,4

15,0

2885

2,2

20.000






40






41






42






43






L

L

s1

s2

I

s1

s2

I

Računska kontrola - dvostruke gredice

PRORAČUN KRATKOTRAJNOG PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

UNOS :

kN/m2

A =

kN/m2 A =

m d1=

kNm d2=

L=1,05Lo=

cm2

cm2

cm d= 13,5 cm

cm

cm

bz=


cm fck=

20 /25 N/mm2




kN/cm

N/mm2





Ib=

α=Es/Ecm=

cm4 f= kxL

2x1/r = 1,69 cm

II=

1/rI=

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg=

koeficjent (za linijsko opterećenje) k=

cm4

cm-1

cm


****************************************************************************************************** PRORAČUN KRATKOTRAJNOG PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

UNOS :

kN/m2

A =

kN/m2 A =

m d1=

kNm d2=

cm2

cm2

cm d= 13,5 cm

cm

L=1,05Lo= cm

bz=


cm fck=

20 /25 N/mm2




kN/cm

N/mm2





Ib=

α=Es/Ecm=

cm4

f= kxL2x1/r = 2,70 cm

II=

1/rI=

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg=

koeficjent (za linijsko opterećenje) k=

cm4

cm-1

cm


44

2

2

g = 1,80

∆g= 3,20

Lo=

5,00 za dvije gredice od stalnog


13,26

9,313

7,005

1,5

1,5

525,0

15,5

15,0

2885

2,2

20.000

4,36E+03

6,93

7,82E+03

5,88E-05

7,78

0,104

g = 1,80

∆g= 6,20

Lo=

5,00 za dvije gredice od stalnog


21,22

9,313

7,005

1,5

1,5

525,0

15,5

15,0

2885

2,2

20.000

4,36E+03

6,93

7,82E+03

9,41E-05

7,78

0,104






PRORAČUNA UGIBA GREDICA YTONG BELA TAVANICA

PRILOG F.

45






cef

I

m

I

tot

cef

I

m

I

2

PRORAČUN PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

kN/m2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

L=1,05Lo= cm

0/00

cm


fck=

20 /25 N/mm

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2


ZA KRATKOTRAJNO OPTEREĆENJE g = q =1,0 ZA DUGOTRAJNO OPTEREĆENJE Ψq = 0,30

Ib= 1,79E+03 cm4

prorač. modul elast. betona E = 1080 kN/cm2

Msd= 5,45 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 2,20E+03 cm II= 2,98E+03 cm

1/rI= 1,18E-04 cm

-1 1/r =

1,70E-04 cm-1

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,73 cm položaj neutralne osi za stanje naprezanja I y

Ig= 8,01 cm

koeficjent (za linijsko opterećenje) k= 0,104 f= kxL2x1/r = 2,39 cm

f= kxL2x1/r = 1,66 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 2,64 cm

1/rcsI= 9,52E-06 cm

radno nadvišenje f0= l/ 350 = 1,05 cm srednja zakrivljenost 1/rtot= 1,79E-04 cm

f = kxL2x1/r = 2,52 cm

fdop= L/250 = 1,47 cm ftot=f-f0 = 1,47 cm

******************************************************************************* PRORAČUN PROGIBA ZA NOSAČE PRAVOKUTNOG PRESJEKA -prema EC2 (od kont. opterećenja )

kN/m

2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

0/00

cm

L=1,05Lo= cm


fck=

20 /25 N/mm

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2



Ib= 1,79E+03 cm4


Msd= 6,91 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 2,41E+03 cm II= 3,62E+03 cm

1/rI= 1,35E-04 cm

-1 1/r =

1,76E-04 cm-1

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,72 cm položaj neutralne osi za stanje naprezanja I y

Ig= 7,95 cm


f= kxL2x1/r = 2,48 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 2,31 cm

1/rcsI= 6,84E-06 cm


f= kxL x1/rtot = 3,37 cm


L

46 L

2

4 4

3

-1

-1

2

4 4

3

-1

-1

g= 1,50

∆g+q= 5,00

Lo= 3,50

∆g/q=

0,50

za jednu gredicu od stalnog


4,59

za jednu gredicu od korisnog

opterećenja Mq=

2,87

koeficjent puzanja φ (za suhi okoliš

i to=28 dana)=

1,67 relat deformacija od skupljanja

cs(za suhi okoliš)=

0,58

bz=

h=



modul elast. čelika Es=

6,4

15,0

2885

2,2

20.000

1,270

0,665

1,5

1,5

367,5

g= 1,50

?g+q= 4,78

Lo= 4,00

?g/q=

0,50



5,83


opterećenja Mq=

3,58


i to=28 dana)=



0,58

bz=

h=




6,4

15,0

2885

2,2

20.000

1,780

1,175

1,5

1,5

420,0






cef

I

m

I

tot

cef

I

m

I

2


kN/m2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

0/00

cm

L=1,05Lo= cm


fck=

20 /25 N/mm

2

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2



Ib= 1,79E+03 cm4


Msd= 7,29 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 2,70E+03 cm II= 4,48E+03 cm

1/rI= 1,22E-04 cm -1

1/r =

1,51E-04 cm-1

položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,67 cm položaj neutralne osi za stanje naprezanja I yIg= 7,82 cm


f= kxL2x1/r = 3,16 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 1,65 cm

1/rcsI= 3,96E-06 cm


f = kxL2x1/r = 4,01 cm



kN/m2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

0/00

cm

L=1,05Lo= cm


fck=

20 /25 N/mm

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2



Ib= 1,79E+03 cm4


Msd= 8,20 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 2,98E+03 cm II= 5,30E+03 cm

1/rI= 1,25E-04 cm -1

1/r =

1,43E-04 cm-1



f= kxL2x1/r = 3,58 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 1,57 cm

1/rcsI= 3,18E-06 cm




47

L

L

4 4

3

-1

-1

2

4 4

3

-1

-1

g= 1,50

∆g+q= 3,00

Lo= 4,75

∆g/q=

0,50



6,34


opterećenja Mq=

3,17


i to=28 dana)=



0,58

bz=

h=




6,4

15,0

2885

2,2

20.000

2,400

1,895

1,5

1,5

498,8

g= 1,50

∆g+q= 3,08

Lo= 5,00

∆g/q=

0,50



7,12


opterećenja Mq=

3,61


i to=28 dana)=



0,58

bz=

h=




6,4

15,0

2885

2,2

20.000

3,070

2,525

1,5

1,5

525,0






cef

I

m

I

tot

cef

I

m

I

2


kN/m2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

0/00

cm

L=1,05Lo= cm


fck=

20 /25 N/mm

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2



Ib= 4,36E+03 cm4


Msd= 12,62 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 5,72E+03 cm II= 8,33E+03 cm

1/rI= 1,02E-04 cm -1

1/r =

1,40E-04 cm-1



f= kxL2x1/r = 2,93 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 7,05 cm

1/rcsI= 9,09E-06 cm


f = kxL2x1/r = 4,29 cm



kN/m2

kN/m2

m As1= cm2

As2=

cm2

kNm d1=

cm d= 13,5 cm

kNm d2= cm

0/00

cm

L=1,05Lo= cm


fck=

20 /25 N/mm

2

cm fyk= 50 kN/cm 2

kN/cm

N/mm2


kN/cm2



Ib= 4,36E+03 cm4


Msd= 14,71 kNm

α=Es/Ecm= 6,93 αeII= 18,51

II= 6,45E+03 cm II= 1,05E+04 cm

1/rI= 1,05E-04 cm -1

1/r =

1,30E-04 cm-1



f= kxL2x1/r = 3,65 cm

utjecaj skupljanja:

SI= 5,95 cm

1/rcsI= 6,10E-06 cm




48

L

L

2

4 4

3

-1

-1

2

4 4

3

-1

-1

g= 1,80

∆g+p= 4,55

Lo= 5,00

∆g/p=

0,50

za dvostruku gredicu od stalnog


10,81

za dvostruku gredicu od pokretnog

opterećenja Mq=

6,04


i to=28 dana)=



0,58

bz=

h=




15,5

15,0

2885

2,2

20.000

4,120

2,340

1,5

1,5

525,0

g= 1,80

∆g+p= 4,28

Lo= 5,50

∆g/p=

0,50

za dvostruku gredicu od stalnog


12,65

za dvostruku gredicu od pokretnog

opterećenja Mq=

6,87


i to=28 dana)=



0,58

bz=

h=




15,5

15,0

2885

2,2

20.000

5,810

4,040

1,5

1,5

577,5






UPUTSTVO ZA IZVOĐENJE

sastavio:

Tomislav Gojkovič, dipl.ing.građ.

sastavni deo ovog Tehničkog uputstva za izvođenje je plan polaganja Ytong blokova

49






1. UVOD

Konstrukcija "YTONG ploča" služi za gradnju međuspratnih, ravnih, kosih ili bačvastih krovnih ploča, stepenišnih podesta i sl. Prema priloženom Tehničkom opisu konstrukcije date su osnovne i najvažnije informacije o konstrukciji. Da bi se postigla projektovana nosivost, vrlo je važno pridržavati se Uputstva o izvođenju i pravilnog rasporeda, smerova slaganja i detalja iz Planova polaganja koji se isporučuju uz konstrukciju.

1. Shema YTONG međuspratne konstrukcije.

Količina elemenata koja se isporučuje, određuje se na osnovu plana polaganja koji je sastavni deo ove dokumentacije. Sav višak nakon slaganja, rezerva je koju proizvođač konstrukcije obavezno isporučuje. Eventualni manjak materijala dokazuje se na osnovu Plana polaganja, Ponude Ytong međuspratne konstrukcije i overenih otpremnica. Poslove montaže konstrukcije treba poveriti obučenim i registrovanim Izvođačima radova, pridržavajući se uputstava i planova iz ove dokumentacije. Za sve štete prouzrokovane ne pridržavanjem uputstava i planova isporučenim od proizvođača, izričitu odgovornost snosi Izvođač.

2. TEHNIČKI OPIS KONSTRUKCIJE

DELOVI YTONG MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE Ytong međuspratna konstrukcija se sastoji od sledećih delova: gredica, međuspratnih

blokova, ležajnica ili međuspratnog bloka "sa zubom", armature poprečnog rebra (fi8-B500), sitnozrnog betona i tankoslojnog maltera, i eventualne dodatne armature u skladu sa planovima armiranja.

sitnozrni beton (0-4 mm)

YTONG blok za ispunu tankoslojni YTONG malter

opcija blok "sa zubom"

50






2.1. Gredica

2. Tipovi gredica Ytong međuspratne konstrukcije

Gredica je prefabrikovani deo od kojeg u postupku betoniranja konstrukcije nastaje glavno noseće rebro, udvojeno, trostruko ili niz nosača različite namene kao što su nosači u ploči ili nosači ispod ploče. Gredica se sastoji iz: glavnog kostura - BINOR (rešetkastog) nosača, dodatne armature gornjeg i donjeg pojasa (prema čemu se razlikuju različiti tipovi) i izbetoniranog donjeg dela, na koji se prilikom montaže oslanjaju međuspratni YTONG blokovi i ležajnice (rebra za ukrućenje). Razlikuju se dva tipa gredice, sa jednostrukim i sa dvostrukim-izmaknutim rešetkastim (RAN) nosačem.

3. Pogled na gredicu sa jednostrukim BINOR nosačem.

5. Pogled na gredicu sa dvostrukim BINOR nosačem.

svetli otvor

svetli otvor

naleganje gredice >5cm naleganje gredice >5cm

51






2.2. YTONG međuspratni blok

Ytong međuspratni blok od lakog betona (porobetona) mase oko 550 kg/m3 postavlja se između gredica i služi kao skela za hodanje, a nakon zalivanja rebara i premaza tankoslojnim malterom sastavni je deo konačne konstrukcije. Poprečnim i uzdužnim sečenjem, dimenzije bloka se lako mogu prilagoditi i manjim razmacima gredica, i raznim oblicima udovoljiti svakom zahtevu konstrukcije.

2.3. Ležajnica ili međuspratni blok "sa zubom"

Ležajnica služi kao oplata poprečnog rebra. U pravilu se postavlja nakon 4-5 blokova. Za funkciju poprečnog rebra, dodaje se u donju i gornju zonu rebrasta armatura fi8mm.

Umesto ležajnice, za izradu poprečnog rebra, može se koristiti i međuspratni blok "sa zubom". Po pravilu se postavlja nakon 3-4 obična međuspratna bloka, kako bi se poprečno rebro formiralo na razmaku cca 1,0-1,2m.

2.4. Ytong tankoslojni malter

Tankoslojni malter je važan sastavni deo YTONG međuspratne konstrukcije. Postavlja se najranije jedan sat nakon ugradnje betona. Malter se pravi kao mešavina Ytong maltera, cementa i vode. Dodatak cementa se kreće oko 30%. Mešavina mora biti retka toliko da se sama razliva po površini. Nanosi se slobodnim izlivanjem u debljini maksimalno 2mm. Po površini se razvlači metlom. Kada se radi o krovnoj konstrukciji tada se može poravnati gletericom. Jedna od osnovnih funkcija tankoslojnog maltera je popunjavanje spojeva između blokova. Zbog toga tankoslojni malter mora biti redak.

52






3. UPUTSTVA ZA MONTAŽU MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE

3.1. Postavljanje gredica i međuspratnih blokova

Slaganje YTONG međuspratne konstrukcije započinje postavljanjem gredica na osovinskom razmaku od 68cm, odnosno 77cm ukoliko se radi o dvostrukim gredicama. Razmak je uslovljen dimenzijama YTONG međuspratnog bloka. Blokovi se montiraju tako da radnik stoji na prethodno postavljenim blokovima. Nikako se ne sme stajati na gredicama ili ležajnicama.

Na jedan blok ne sme stati više od jednog čoveka. Najispravnije je da se preko postavljenih YTONG međuspratnih blokova postave daske po kojima će se hodati.

Ako se iz geometrijskih razloga blok mora suziti sa 20cm na manje, tada mu u tom odnosu opada i nosivost i taj se blok mora izbegavati pri hodanju.

Kretanje po postavljenim međuspratnim blokovima mora biti mirno, bez poskakivanja. Pri postavljanju bloka, i kasnije, blok se može udarati samo gumenim čekićem. Prenos većih tereta ili vožnja građevinskih kolica, mora se odvijati pomoću dasaka koje se postavljaju preko blokova. Priručni materijali za rad, blokovi, malter, sveži beton ne smeju se gomilati na jednom mestu. Oštećeni međuspratni blokovi ne smeju se upotrebiti. Betonske delove gredica ili ležajnica koji su oštećeni mogu se zakrpiti kvalitetnim cementnim malterom uz dodatak SN veze ili YTONG maltera.

7. Postavljanje YTONG međuspratne konstrukcije

53

Postavljanje blokova odozgo






3.2. Podupiranje i nadvišenje

Gredice YTONG međuspratne konstrukcije po pravilu se podupiru linijski u sredini raspona. Vrlo je važno pre postavljanja proveriti da li su gredice izvedene sa jednostrukim ili sa dvostrukim rešetkastim nosačem. Od toga zavisi postavljanje gredica i njihovo podupiranje za vreme montaže. Konstrukciju sastavljenu od gredica sa jednostrukom rešetkom, nije potrebno podupirati do svetlog raspona od 2,0m, a za veće raspone podupiranje se može izvesti na maksimalnom razmaku 2,5m, dok se gredice izvedene od dvostruke rešetke mogu podupirati ređe, do maksimalnog razmaka od 3,00m.

BEZ PODUPIRANJA MAKSIMALNI RASPON 2,O M

PODUPIRANJE PLOČE NA RAZMAKU MAKSIMALNO 2,5M

8. Podupiranje gredica sa jednostrukim BINOR nosačem

Prilikom podupiranja potrebno je izvesti nadvišenje prema specifikaciji:

▪ raspone do 2,0m nije potrebno podupirati ▪ za raspone od 2,0m nadvišenje treba iznositi cca 0,5cm ▪ za raspone od 3,0m do 4,0m nadvišenje treba iznositi cca 1,0cm ▪ za raspone od 4,0m do 5,0m nadvišenje treba iznositi cca 2,0cm ▪ za raspone od 5,0m do 6,0m nadvišenje treba iznositi cca 2,5cm

54






9. Podupiranje YTONG međuspratne konstrukcije

Radnim podupiračima smatraju se oni koji su neophodni isključivo u fazi montaže. Ponekada deo podupirača može biti postavljen uz same oslonce ili na krajevima, kako bi se osigurala savršena geometrija. Radni podupirači se postavljaju nakon što se osnovne gredice rasporede na svoja mesta. Razmak među gredica osigurava se jednim redom blokova ili ležajnica. Praktičnije je to raditi s redom blokova jer oni mogu poslužiti i za hodanje. Ako se podupirači postavljaju na prethodno izvedenu Ytong međuspratnu konstrukciju, radi eventualnog oslanjanja građevinskog materijala (paleta blokova za zidanje, oslanjanje podupirača gornje etaže i sl.), tada se ispod podupirača postavlja daska ili drvena gredica, kako bi se oslanjanje odvijalo na više međuspratnih blokova. Metalni podupirači ili drvene grede obično nose opterećenje od 10kN, što znači da mogu nositi do 9m2 YTONG međuspratne konstrukcije u fazi montaže.

naleganje gredice >5 cm

55






3.3. Podupiranje spojeva gredica.

10. Podupiranje spojeva gredica

Podupiranje spojeva gredica međusobno ili gredica i nosača u ploči posebno je osetljivo mesto. Ono zavisi od toga da li su spojevi zavareni ili nisu. Ako spojevi nisu zavareni, tada sporedna gredica svakog spoja mora biti poduprta na mestu spoja. Podupirači na mestu spoja moraju ostati barem sedam dana. Podupiranje spojeva zavisi od konkretne situacije na građevini.

Ako su spojevi zavareni, tada sporednu gredicu nije potrebno podupirati. Trajanje podupiranja takođe zavisi od konkretne situacije

3.4. Postavljanje ležajnica ili međuspratnog bloka "sa zubom"

Ležajnica ili međuspratni blok "sa zubom" služe kao oplata poprečnog rebra i postavljaju se nakon 3-5 blokova, na razmaku od cca 1,0-1,2m. Postavljanje armature poprečnih rebara izvodi se nakon postavljanja gredica, ležajnica i blokova. Sastoji se od uvlačenja gornje i donje šipke od rebraste armatura fi 8mm. Donja šipka se postavlja neposredno iznad betonskog dela ležajnice. Gornja šipka se postavlja ispod armature gornje zone gredice, pri čemu se šipka vezuje žicom za tu armaturu. Šipke se nastavljaju preklapanjem od cca 50cm.

11. Postavljanje ležajnice

56






3.5. Postavljanje armature kontinuiteta (prema potrebi)

armaturu za kontinuiranje utisnuti u svež beton

57

armaturu za kontinuiranje osloniti na uzdužnu armaturu serklaža

Armaturu za kontinuiranje gredice moguće je postaviti pre ugradnje betona, ali je kod jednostrukih gredica preporučljivo da se to izvede utiskivanjem u svež beton. Ukoliko se armatura postavlja pre betoniranja, otežava se betoniranje pa je poželjno da jedna od njih bude postavljena sa unutarnje strane rešetkastog nosača. Armatura za kontinuiranje postavlja se na svim mestima između gredica ukoliko je to potrebno prema proračunu i planu armiranja. Vrlo je važno prema tome uskladiti visinu svih koševa horizontalnih serklaža kako bi se omogućilo nesmetano utiskivanje!

13. Ugradnja armature kontinuiteta

3.6. Izrada balkona (konzolnih venaca)

14. . Izrada konzola

Prepuste do 1,0m, uz pridržavanje uputstava u nastavku nije potrebno podupirati. U fazi montaže postavljaju se gredice na prepustu i prva dva bloka sa spoljašnje strane, koji služi kao oplata horizontalnog serklaža. Prvi blok naleže cca 1-2cm na zid i određuje razmak gredica budućeg balkona. Nakon montaže i betoniranja gredica unutar objekta preporučuje da se sačeka da beton očvrsne. Kod postavljanja spoljašnjih blokova obavezno je postaviti dasku upravno na smer gredica i stajati isključivo na nju. Preporuka je da se balkon uvek završi sa ležajnicom (ili međuspratnim blokom "sa zubom") i izvođenjem ivičnog rebra za ukrućenje. Vrlo je važno sa isporučiocem konstrukcije YTONG međuspratne konstrukcije, uskladiti sve detalje i obavestiti ga o vrsti planirane ograde, kako bi se konstrukcija dimenzionisla na dejstvo eventualnih većih opterećenja (betonske ograde isl.)

ivično rebro za ukrućenje

postaviti dva bloka sa spoljašnje strane






15. Izrada konzola od YTONG međuspratne konstrukcije

58






3.7. Ugradnja sitnozrnog betona u gredice i poprečna rebra

Ugradnja betona mora postići osnovni cilj, da dobro popuni prostore oko armature zbog njene zaštite. Zbog toga je najbolje napraviti sitnozrni beton u sledećem sastavu: lopata cementa + 2- 2,5 lopate peska, frakcije 0-4mm (atestirani pesak za zidanje). Količina cementa je približno 450kg/m3 betona. Projektovana pritisna čvrstoća takvog sitnozrnog betona iznosi C20/25 N/mm2. Količina vode mora biti tolika de se beton sam raspoređuje kad se izlije u kanale YTONG međuspratne konstrukcije (tečna konzistencija). Takav malo veći vodocementni faktor (odnos vode i cementa) ne treba da zabrinjava jer YTONG međuspratni blok vrlo brzo "upije" višak vode. Ovaj efekat je poželjan jer deo cementnog mleka prodire u međuspratni blok i još više širi zaštitni omotač oko armaturnih šipki i stvara bolje veze između elemenata konstrukcije. U vrućim letnim danima pre betoniranja, predlaže se kvašenje međuspratnih blokova. Na kosim pločama treba biti pažljiv i smanjiti količinu vode kako se beton ne bi izlivao iz nagnutih kanala YTONG međuspratne konstrukcije. Ravnavanje sitnozrnog betona u kanalima vršiti tek nakon što međuspratni blok upije višak vode iz betona (pola sata nakon izlivanja).

16. Ugradnja sitnozrnog betona

3.8. Izrada i ugradnja tankoslojnog maltera

17. Ugradnja tankoslojnog maltera

Tankoslojni malter je važan sastavni deo YTONG međuspratne konstrukcije. Postavlja se najranije jedan sat nakon ugradnje betona. Malter se sprema kao retka mešavina YTONG maltera, cementa i vode. Dodatak cementa se kreće oko 30%. Mešavina mora biti retka toliko da se sama razliva po površini. Nanosi se slobodnim izlivanjem u debljini maksimalno 2mm. Predlaže se da se po površini raspoređuje metlom. Kada se radi o krovnoj kosoj konstrukciji, može se poravnati gletericom. Jedna od osnovnih funkcija tankoslojnog maltera je popunjavanje spojnica između blokova.

59






3.9. Malterisanje YTONG međuspratne konstrukcije

Neposredno pre nanošenja maltera, plafon je potrebno dobro natopiti vodom. Dovoljan je jedan sloj krečnog maltera debljine 8-10 mm. Nanosi se mašinski ili ručno. Zbog krute veze blokova sa gredicama i poprečnim rebrima, nema opasnosti od pucanja maltera na spoju dva različita materijala pa zbog toga nije potrebno armiranje (bandažiranje) spojeva. U prvih nekoliko dana na malteru se primjećuje razlika u boji zbog različite brzine sušenja.

4. Preseci međuspratne konstrukcije

18. Poprečni presek kroz međuspratni blok.

Levo-međuspratna konstrukcija sa jednostrukim gredicama. Desno-međuspratna konstrukcija sa dvostrukim gredicama.

19. Poprečni presek kroz rebro 20. Uzdužni presek (kroz blokove)

blok sa zubom 3 bloka za ispunu

pričvrstiti za rešetkasti nosač

fi8 gore + dole tanak sloj maltera

YTONG blok sa zubom


tanak sloj maltera tanak sloj maltera

60






PRILOG H: Korišćeni važeći hrvatski propisi i odgovarajući srpski propisi (predlog)

HRVATSKA SRBIJA NN 17/2017 (24.2.2017.), PREDLOG

TEHNIČKI PROPIS ZA GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE

PRAVILNIK ZA GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE

Članak 3.

(1) Pojmovi uporabljeni u ovom Propisu imaju značenje određeno propisima kojima se uređuje područje gradnje te posebnim propisima kojima se uređuje područje građevnih proizvoda.

(2) Pojmovi uporabljeni u posebnim pravilima ovoga Propisa za pojedine vrste građevinskih konstrukcija imaju značenje određeno u hrvatskoj normi HRN EN 1990 te hrvatskim normama nizova HRN EN 1991, HRN EN 1992, HRN EN 1993, HRN EN 1994, HRN EN 1995, HRN EN 1996, HRN EN 1997, HRN EN 1998 i HRN EN 1999.

Član 3

Pojedini pojmovi korišćeni u ovom

pravilniku imaju značenja utvrđena

propisima kojima se uređuje oblast

izgradnje i propisima kojima se

uređuje oblast građevinskih

proizvoda.

Pojmovi korišćeni u ovom pravilniku

koji se odnose na građevinske

konstrukcije imaju značenje

definisano u srpskom standardu

SRPS EN 1990 i srpskim

standardima iz serijaSRPS EN 1991,

SRPS EN 1992, SRPS EN 1993,



SRPS EN 1998 и SRPS EN 1999.

Članak 29.

(1) Za projektiranje betonske konstrukcije primjenjuju se pravila iz članaka 7. do 14. ovoga Propisa i dodatno ova posebna pravila.

(2) Za projektiranje betonskih konstrukcija primjenjuje se hrvatska norma HRN EN 1990 i hrvatske norme nizova HRNEN 1991, HRN EN 1992, HRN EN 1997 i HRN EN 1998, s pripadajućim nacionalnim dodacima te normama na koje ove norme upućuju.

Član 29. Za projektovanje betonskih konstrukcija se, pored opštih pravila za projektovanje konstrukcija iz čl. 7 . do 14. ovog pravilnika, primenjuju i posebna pravila za betonske konstrukcije propisana ovim pravilnikom.

Za projektovanje betonskih konstrukcija primenjuje se srpski standard SRPS EN 1990 i srpski standardi iz serijaSRPSEN 1991, SRPSEN 1992, SRPSEN 1997 и SRPSEN 1998, sa pripadajućim nacionalnim prilozima i drugi standardi na koje se ovi standardi pozivaju. Spisak standarda za projektovanje betonskih konstrukcija dat je u Prilogu 1 ovog pravilnika.

Članak 33.

Izvođenje betonske konstrukcije mora biti prema hrvatskim normama

Član 33.

Betonska konstrukcija se izvodi u

skladu sa srpskim standardom

61






HRN EN 13670 i HRN EN 13670/NA. Uporabljivost i ugradnja građevnih proizvoda

SRPS EN 13670

i standardima na koje se on poziva.

Članak 34.

(1) Uporabljivost građevnih proizvoda koji se ugrađuju u betonsku konstrukciju dokazuje se u skladu sa zahtjevima članaka

17. i 18. ovoga Propisa.

(2) Svojstva građevnih proizvoda tijekom izvođenja betonske konstrukcije održavaju se u skladu s uputom odnosno tehničkom uputom za ugradnju i uporabu

(3) Ugradnja betona, armature i predgotovljenih betonskih elemenata u betonsku konstrukciju provodi se prema hrvatskim normama HRN EN 13670 i HRN EN 13670/NA.

(4) Kontrola betona prije ugradnje u betonsku konstrukciju, provodi se u skladu s odgovarajućim tehničkim specifikacijama za beton, hrvatskim normama HRN EN 13670 i HRN EN 13670/NA te ovim Propisom.

(5) Kontrola čelika za armiranje, čelika za prednapinjanje, armature i predgotovljenih betonskih elemenata, prije ugradnje provodi se prema hrvatskim normama HRN EN 13670 i HRN EN 13670/NA te ovim Propisom.

Član 34.

Upotrebljivost građevinskih proizvoda koji se ugrađuju u betonsku konstrukciju dokazuje se u skladu sa zahtevima iz čl. 17 . i 18. ovog pravilnika.

Performanse građevinskih proizvoda u toku izvođenja betonske konstrukcije održavaju se ugradnjom u skladu sa uputstvom odnosno tehničkim uputstvom za ugradnju i upotrebu građevinskog proizvoda.

Ugradnja betona, armature i prefabrikovanih betonskih elemenata u betonsku konstrukciju vrši se prema srpskom standarduSRPS EN 13670.

Kontrola betona pre ugradnje u betonsku konstrukciju, vrši se u skladu sa srpskim standardima SRPS EN 206, SRPSU.M 1.206, SRPS EN 13670 i ovim pravilnikom.

Kontrola čelika za armiranje, čelika za prethodno naprezanje, armature i prefabrikovanih betonskih elemenata, pre ugradnje vrši se u skladu sa srpskim standardom SRPS EN 13670 i ovim pravilnikom.

PRILOG I.

POPIS NORMA ZA PROJEKTIRANJE GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA I.1 OSNOVE PROJEKTIRANJA, DJELOVANJA NA KONSTRUKCIJE I PLANIRANJE UPORABNOG VIJEKA KONSTRUKCIJA

HRN EN 1990 Eurokod: Osnove projektiranja konstrukcija

PRILOG 1

SPISAK STANDARDA ZA PROJEKTOVANJE GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA 1.1 OSNOVE PROJEKTOVANJA I DEJSTVA NA KONSTRUKCIJE

SRPS EN 1990 Evrokod – Osnove projektovanja konstrukcija

62






HRN EN 1990/NA Eurokod: Osnove projektiranja konstrukcija

-- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-1 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-1: Opća djelovanja -- Obujamske težine, vlastite težine i uporabna opterećenja zgrada

HRN EN 1991-1-1/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-1: Opća djelovanja -- Obujamske težine, vlastite težine i uporabna opterećenja za zgrade -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-2 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-2: Opća djelovanja -- Djelovanja na konstrukcije izložene požaru

HRN EN 1991-1-2/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-2: Opća djelovanja -- Djelovanja na konstrukcije izložene požaru -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-3 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-3: Opća djelovanja -- Opterećenja snijegom

HRN EN 1991-1-3/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-3: Opća djelovanja -- Opterećenja snijegom -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-4 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-4: Opća djelovanja -- Djelovanja vjetra

HRN EN 1991-1-4/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-4: Opća djelovanja -- Djelovanja vjetra -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-5 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-5: Opća djelovanja -- Toplinska djelovanja

SRPS EN 1990/NA Evrokod – Osnove projektovanja konstrukcija – Nacionalni Prilog

SRPS EN 1991–1–1 Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–1: Opšta dejstva –Zapreminske težine, sopstvena težina, korisna opterećenja za zgrade

SRPS EN 1991–1–1/NA Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–1: Opšta dejstva –Zapreminske težine, sopstvena težina, korisna opterećenja za zgrade – Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–2 Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 2: Opšta dejstva–Dejstvo na konstrukcije izložene požaru

SRPS EN 1991–1–2/NA Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 2: Opšta dejstva –Dejstvo na konstrukcije izložene požaru – Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–3 Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–3: Opšta dejstva –Opterećenja snegom

SRPS EN 1991–1–3/NA Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–3: Opšta dejstva–Opterećenja snegom – Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–4 Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 4: Opšta dejstva–Dejstva vetra

SRPS EN 1991–1–4/NA Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 4: Opšta dejstva–Dejstva vetra –Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–5 Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–5: Opšta dejstva–Toplotna dejstva

63






HRN EN 1991-1-5/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-5: Opća djelovanja -- Toplinska djelovanja -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-6 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-6: Opća djelovanja -- Djelovanja tijekom izvedbe

HRN EN 1991-1-6/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-6: Opća djelovanja -- Djelovanja tijekom izvedbe -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1991-1-7 Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-7: Opća djelovanja -- Izvanredna djelovanja

HRN EN 1991-1-7/NA Eurokod 1: Djelovanja na konstrukcije -- Dio 1-7: Opća djelovanja -- Izvanredna djelovanja -- Nacionalni dodatak

I.2. PROJEKTIRANJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA

HRN EN 1992-1-1 Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija -- Dio 1-1: Opća pravila i pravila za zgrade

HRN EN 1992-1-1 /NA Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija -- Dio 1-1: Opća pravila i pravila za zgrade -- Nacionalni dodatak

HRN EN 1992-1-2 Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija -- Dio 1-2: Opća pravila -- Proračun konstrukcija na djelovanje požara

HRN EN 1992-1-2/NA Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija -- Dio 1-2: Opća pravila -- Proračun konstrukcija na djelovanje požara -- Nacionalni dodatak

SRPS EN 1991–1–5/NA Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–5: Opšta dejstva–Toplotna dejstva – Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–6 Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 6: Opšta dejstva–Dejstva tokom izvođenja

SRPS EN 1991–1–6/NA Evrokod 1–Dejstva na konstrukcije –Deo 1– 6: Opšta dejstva–Dejstva tokom izvođenja – Nacionalni prilog

SRPS EN 1991–1–7 Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–7: Opšta dejstva–Incidentna dejstva

SRPS EN 1991–1–7/NA Evrokod 1– Dejstva na konstrukcije – Deo 1–7: Opšta dejstva–Incidentna dejstva – Nacionalni prilog

1.2 .PROJEKTOVANJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA

SRPS EN 1992–1–1 Evrokod 2 – Projektovanje betonskih konstrukcija – Deo 1–1: Opšta pravila i pravila za zgrade

SRPS EN 1992–1–1/NA Evrokod 2 – Projektovanje betonskih konstrukcija – Deo 1–1:Opšta pravila i pravila za zgrade – Nacionalni prilog

SRPS EN 1992–1–2 Еврокод 2 – Пројектовање бетонских конструкција – Деo 1–2:Општа правила – Пројектовање конструкција на дејство пожара

SRPS EN 1992–1–2/NA Еврокод 2 –Пројектовање бетонских конструкција–Деo 1–2:Општа правила – Пројектовање конструкција на дејство пожара – Национални прилог

64






BELEŠKE:

65



Documents

PRORAČUN MEHANIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI YTONG …