-
1.1. Planeu nivel curent
1.1.1. Predimensionare planeu nivel curent
=
> 2 plac armat pe o direcie;
=
2 plac armat pe dou direcii;
Unde:
lungimea maxim a unui ochi de plac;
lungimea minim a unui ochi de plac;
= (535,600,750) [cm]
= (150,170,190,200,250) [cm]
Oricare ar fi valorile lui i , dintre cele menionate mai sus,
raportul
este > 2,
astfel toate ochiurile de plac vor fi armate pe o direcie.
Pentru predimensionarea planeului se va alege ochiul de plac cu
dimensiunile cele mai
mari, = 750 [cm] i = 250 [cm].
"" nalimea planeului
este egal cu maximul dintre:
180 =
2(+)
180 =
2(750+250)
180 = 11.1(1) [cm];
30 =
250
30 = 8.3(3) [cm];
6 [cm] - condiii tehnologice;
12 [cm] - condiie de rezistenta la foc timp de 120 (REI
120);
13 [cm] - condia de izolare fonic;
= 13 [cm]
1.1.2. Evaluarea ncrcrilor planeu nivel curent
1.1.2.1. ncrcri permanente
1.1.2.1.1. Planeu nivel curent pardoseal cald
-
Tabel 1 Evaloarea ncrcrilor permanente planeu
nivel curent pardoseal cald
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
Greutate specific
[KN/3] ncrcare caracteristic
[KN/2] 1. Planeu B.A. 0.13 25 3.25
2. apa din mortar ciment 0.05 21 1.05
3. Mochet - - 0.0186
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
5. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38
5.0786
Greutatea specific a materialelor a fost considerat conform SR
EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 , ncrcarea caracteristic din mochet i tavan
gipscarton conform fi
productor Perpetuum i KNAUF.
1.1.2.1.2. Planeu nivel curent pardoseal rece
Tabel 2 Evaloarea ncrcrilor permanente planeu
nivel curent pardoseal rece
Nr.
Crt. Denumire strat
Grosime
[m]
Greutate specific
[KN/3] ncrcare caracteristic
[KN/2] 1. Planeu B.A. 0.13 25 3.25
2. apa din mortar ciment 0.05 21 1.05
3. Granit 0.03 28.5 0.855
4. Tencuiala inferioara
mortar var-ciment 0.02 19 0.38
5. Tavan gipscarton KNAUF - - 0.38
5.915
Greutatea specific a materialelor a fost considerat conform SR
EN 1991-1-1-2004,
Anexa A, Tabel A.1 , ncrcarea caracteristic din tavan gipscarton
conform fi productor
KNAUF.
1.1.2.2. ncrcri utile
valoarea caracteristic a ncrcrii uniform distribuite, sau
ncrcrii liniare;
-
Conform SR EN 1991-1-1-2004 NA-2006, Tabel NA.6.2 ncrcri din
exploatare pe
planee, balcoane i scari de construcii, ncrcarea util pentru
planeu nivel curent este = 1.5 [KN/2] .
Conform SR EN 1991-1-1-2004, n cazul n care planeele permit o
distribuie
lateral a ncrcrilor, greutatea proprie a pereilor despritori
mobili poate fi luat n
considerare ca o ncrcare uniform distribuit , care se adaug
ncrcrilor utile obinute din tabelul 6.2 al aceluia standard. Aceast
ncrcare uniform distribuit
depinde de greutatea proprie a peretelui despritor dup cum
urrneaz:
pentru perei desparitori mobili cu greutatea proprie 1,0 KN/m
din
lungimea peretelui: = 0.5 [KN/2];
pentru perei desparitori mobili cu greutatea proprie 2,0 KN/m
din
lungimea peretelui: = 0.8 [KN/2];
pentru perei desparitori mobili cu greutatea proprie 3,0 KN/m
din
lungimea peretelui: = 1.2 [KN/2];
Pentru soluia constructiv adoptat de perei desparitori KNAUF,
avnd greutatea
proprie a peretelui de 0.30 KN/2, pentru nlimea pereilor de 3.5
m va rezulta o ncrcare generat de acetia de 1.05 KN/2 , astfel
ncrcarea util pentru planeu nivel
curent va avea valoarea = 1.5 + 0.8 = 2.3 [KN/2];
1.1.3. Calculul eforturilor secionale
Pentru calculul eforturilor secionale s-a considerat o faie de
planeu cu laimea de
un metru, aproximat cu o grind continu cu reazeme rigide,
stabilindu-se patru scheme
statice, cu diverse ipoteze de ncrcare.
1.1.3.1. Stabilirea ipotezelor de ncrcare
Pentru calculul eforturilor s-au propus ase ipoteze de
ncrcare:
Ip. 1 toate deschiderile grinzilor continue ncrcate cu ncrcarea
permanent
cu valoarea cea mai mare;
Ip. 2 toate deschiderile grinzilor continue ncrcate cu ncrcarea
util;
Ip. 3 deschiderile grinzilor continue ncrcate in ah cu ncrcarea
util;
Ip. 4 primele dou deschideri ale grinzilor continue ncrcate i
restul
deschiderilor ncrcate in ah cu ncrcarea util;
Ip. 5 dou deschideri ale grinzilor continue ncrcate cu ncrcarea
util,
urmatoarea nencrcat, acest tip de ncrcare repetandu-se pe toat
grinda
continu;
Ip. 6 prima deschidere a grinzilor continue nencrcat, urmtoarele
trei
deschideri ncrcate cu ncrcarea util, urmtoarea deschidere
nencrcat,
acest tip de ncrcare repetandu-se pe toat grinda continu;
1.1.3.2. Stabilirea combinaiilor de ncrcare
-
Pentru determinarea eforturilor secionale maxime s-au realizat
urmtoarele
combinaii de ipoteze de ncrcare:
Ci 1 = Ip. 1 + Ip. 2
Ci 2 = Ip. 1 + Ip. 3
Ci 3 = Ip. 1 + Ip. 4
Ci 4 = Ip. 1 + Ip. 5
Ci 5 = Ip. 1 + Ip. 6
coeficient parial pentru aciuni permanente, care ine seama de
incertitudinile modelului i de variaiile dimensionale;
coeficient parial pentru aciuni variabile, care ine seama de
incertitudinile
modelului i de variaiile dimensionale;
Conform SR EN 1990-2004 NA-2006, pentru S.L.U. = 1.35 i = 1.5
.
1.1.3.3. Determinarea eforturilor secionale
Pentru rezolvarea celor patru schemelor statice s-a apelat la
programul de calcul
AxisVM. Dupa introducerea schemelor statice, ipotezelor de
ncrcare i a combinaiilor
de ncrcare s-a extras din program tabelul pentru nfurtoarea
eforturilor minime i
maxime din cele cinci combinaii de ipoteze de ncrcare
introduse.
Tabel 3 Extras AxisVM nfurtoare, combinaii de ncrcare,
solicitari minime i maxime, scheme statice calcul planeu nivel
curent.
Sec C min. max.
Ipoteza Distanta [m]
Nod Nx [kN]
Vy [kN]
Vz [kN]
Tx [kNm]
My [kNm]
Mz [kNm]
2 1 Vz min Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0
34 1 min Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0
1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0
33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0
1 1 My min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0
33 1 min Ci 2 1.000 0 0 -0.293 0 -6.011 0
1 1 max Ci 3 2.500 (2) 0 0 17.437 0 7.858 0
2 1 max Ci 3 0 (2) 0 0 -15.715 0 7.858 0
33 1 max Ci 3 2.500 (36) 0 0 17.437 0 7.857 0
34 1 max Ci 3 0 (36) 0 0 -15.715 0 7.857 0
Dup cum se poate observa din tabelul 3 momentul ncovoietor maxim
n cmp se
obine din combinaia doi de ipoteze de ncrcare i are valoarea
6.011 [KNm] , iar
momentul ncovoietor maxim pe reazem se obine din combinaia trei
de ipoteze de
ncrcare i are valoarea -7.858 [KNm] .
,
= 6.011 [KNm]
,
momentul maxim n cmp pentru planeu nivel curent;
,
= -7.858 [KNm]
,
momentul maxim pe reazem pentru planeu nivel curent;
