Upload
aleda
View
409
Download
17
Embed Size (px)
DESCRIPTION
MONTAŽNE AB KONSTRUKCIJE. PRORAČUN,DIMENZIONIRANJE I KONTROLA STABILNOSTI PREDGOTOVLJENIH ARMIRANOBETONSKIH STUPOVA PROF. DR. SC. DARKO MEŠTROVIĆ. PLAN PREDAVANJA. 1. UVOD 2. PRORAČUN STUPOVA (teorija I reda) 3. PROBLEMI STABILNOSTI I PRORAČUN VITKIH STUPOVA - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
MONTAŽNE AB KONSTRUKCIJEMONTAŽNE AB KONSTRUKCIJE
PRORAČUN,DIMENZIONIRANJE IPRORAČUN,DIMENZIONIRANJE I
KONTROLA STABILNOSTI KONTROLA STABILNOSTI
PREDGOTOVLJENIHPREDGOTOVLJENIH
ARMIRANOBETONSKIH STUPOVAARMIRANOBETONSKIH STUPOVA
PROF. DR. SC. DARKO MEŠTROVIĆPROF. DR. SC. DARKO MEŠTROVIĆ
PLAN PREDAVANJAPLAN PREDAVANJA
1. UVOD1. UVOD
2. PRORAČUN STUPOVA (teorija I reda)2. PRORAČUN STUPOVA (teorija I reda)
3. PROBLEMI STABILNOSTI I 3. PROBLEMI STABILNOSTI I PRORAČUN VITKIH STUPOVAPRORAČUN VITKIH STUPOVA
4. PRIMJER PRORAČUNA VITKOG 4. PRIMJER PRORAČUNA VITKOG STUPASTUPA
5. KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTI 5. KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTI STUPOVA (ARMATURA I DETALJI)STUPOVA (ARMATURA I DETALJI)
Poprečni presjek stupova je skoro bez izuzetka Poprečni presjek stupova je skoro bez izuzetka u obliku pravokutnika, po čijoj dužoj strani leži i u obliku pravokutnika, po čijoj dužoj strani leži i ravanina djelovanja momenata savijanjaravanina djelovanja momenata savijanja
UVODUVOD
Tipovi montažnih stupova
Stupovi se izvode s pravokutnim ili kružnim istakama različitih dimenzija. Da bi se spoj grede na stup pravilno izveo koriste se istake minimalnih dimenzija 250-300 mm, čime se ograničavaju i dimenzije stupa. Vrh stupa se oblikuje na razlišite načine, što ovisi o vrsti spoja. Vrh može biti ravan ili sa ležajnom konzolom ili sa viljuškastim ležajem
UVODUVOD
Duljine stupova ovise o vrsti objekta, načinu proizvodnje, transporta i montaže. Za jednoetažne skeletne objekte duljine stupova su obično do 12 m. Najveća duljina stupa iznosi u pravilu od 12 m do 18 m, ali iznimno može biti i veća. U Americi se rade predgotovljeni prednapeti stupovi duljine i do 30
UVODUVOD
PRORAČUNPRORAČUNSTUPOVI SU ELEMENTI OPTEREĆENI UZDUŽNOM STUPOVI SU ELEMENTI OPTEREĆENI UZDUŽNOM
SILOM I MOMENTOMA SAVIJANJA.SILOM I MOMENTOMA SAVIJANJA.
h/b h/b 4. (Ako je h/b > 4 4. (Ako je h/b > 4 riječ je o zidu).riječ je o zidu).
Određivanje dimenzija stupa:Određivanje dimenzija stupa:
EC1992 EC1992 i EC 8 i EC 8 : :
SdSd = N = NSdSd/(b·h·f/(b·h·fcdcd) ) 0,650,65 te slijedi te slijedi
b·h b·h N Nsdsd/(/(0,650,65·f·fcdcd))
bbminmin = 20 cm = 20 cm (14 cm za predgotovljeni stup)(14 cm za predgotovljeni stup)
bbminmin = 25 cm ( = 25 cm (EC8EC8))
Dimenzioniranje Dimenzioniranje PREDGOTOVLJENIH STUPOVA PREDGOTOVLJENIH STUPOVA se radi kao i kod se radi kao i kod monolitnih stupova, zu razliku što se proračun radi za svaku fazu monolitnih stupova, zu razliku što se proračun radi za svaku fazu eksploatacije. To su proizvodnja, transport i montaža. Krajnji oblik eksploatacije. To su proizvodnja, transport i montaža. Krajnji oblik stupa ovisi o funkcijstupa ovisi o funkcijii stupa i vrsti veze između stupa i grede. stupa i vrsti veze između stupa i grede.
Statički proračun provodi se u 3 faze:Statički proračun provodi se u 3 faze:
1. Faza odizanja iz kalupa i transporta (za svaku fazu promjene 1. Faza odizanja iz kalupa i transporta (za svaku fazu promjene opterećenja i odizanja)opterećenja i odizanja)
2. Faza montaže i privremene stabilizacije (osigurati sigurnost 2. Faza montaže i privremene stabilizacije (osigurati sigurnost radnika i mehanizacijeradnika i mehanizacije
do punog postizanja nosivosti spojeva)do punog postizanja nosivosti spojeva)
3. Faza eksploatacije (osigurati uporabivost za projektirani vijek 3. Faza eksploatacije (osigurati uporabivost za projektirani vijek trajanja građevine)trajanja građevine)
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Eulerov štap
Diferencijalna jednadžba
Progib
Kritična sila
Ponoviti Otpornost materijala 2!
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Duljine izvijanja za različite rubne uvjete
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Skica modela
STUPOVI S POČETNIM EKSCENTRICITETOM
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTIRješenjem jednadžbe dobiva se izraz za progib:
STUPOVI S POČETNIM EKSCENTRICITETOM I ZAKRIVLJENOM OSI
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Progibna linija:
Diferencijalna jednadžba:
Riješenje jednadžbe:
Integracijske konstante se određuju iz rubnih uvjeta!
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
KONZOLNI ŠTAP KONSTANTNOG POPREČNOG PRESJEKAOPTEREĆEN (SKOKOVITO) PROMENLJIVOM AKSIJALNOM SILOM
Presjeci na djelu štapa 2-3 Presjeci na djelu štapa 1-2
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Iz rubnih uvjeta se određuju 4 nepoznate konstante
Riješenjem i transformacijom prijašnjih jednadžbi dobije se:Riješenjem i transformacijom prijašnjih jednadžbi dobije se:
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
Kada sila P2 ne postoji tada vrijedi jednakost k1=k2=kpa jednadžba postaje:
Iz prijašnje jednadžbe slijedi poznati izraz za konzolu:
PROBLEMI STABILNOSTIPROBLEMI STABILNOSTI
STUP OPTEREĆEN KONCENTRIRANOM SILOM I VLASTITOM TEŽINOM
Diferencijalna jednadžba glasi:
Uz substituciju:
Problem možemo svesti nadvije jednadžbe:
Numeričkim metodama metodama se dobije:
19
PRIBLIŽAN PRORAČUN PRIBLIŽAN PRORAČUN VITKIH VITKIH STUPOVASTUPOVA POVEĆANJEM MOMENTA POVEĆANJEM MOMENTA
SAVIJANJASAVIJANJA
Koeficijent vitkosti:Koeficijent vitkosti:
stupovi se smatraju kratkim stupovi se smatraju kratkim za: za: ii ≤≤ 25 25 iliili za: za:
u izrazu u izrazu ii::
SdSd = N = NSdSd /( A /( Acc·f·fcdcd););
Za nepomične okvireZa nepomične okvire nije potrebno provoditi proračun nije potrebno provoditi proračun
po teoriji II-reda za: po teoriji II-reda za: ≤≤ crit crit
crit crit = 25 za: = 25 za: ee01 01 = e= e0202
crit crit = 75 za: e= 75 za: e01 01 = - e= - e0202
|e|eo2o2| ≥ |e| ≥ |eo1o1||,,
crito
i i
lcA
iI
Sd
i 15
2
1225o
ocrit e
e
DANI BETONA, Rijeka, 17. veljače, 2006.
V. OSNOVE PRORAČUNA
20
Vitkost pojedinačnih stupovaVitkost pojedinačnih stupovaU konstrukcijama visokogradnje može se proračunska duljina izvijanja U konstrukcijama visokogradnje može se proračunska duljina izvijanja stupa odrediti kao:stupa odrediti kao: lloo = = llcolcol.. Treba proračunati koeficijenteTreba proračunati koeficijente k kAA ili ili kkBB
koji opisuju stupanj upetosti na krajevima štapa.koji opisuju stupanj upetosti na krajevima štapa.
Za upete čvorove A i B slijedi: Za upete čvorove A i B slijedi:
kkAA= 0 i = 0 i kkBB= 0. = 0.
Za slobodni vrh A (vrh konzole): Za slobodni vrh A (vrh konzole): kkAA==∞∞ b
bcm
col
colcm
BA
l
ΙEl
ΙE
)k (ilik
50,010,0
5,03,0
2,0
1,00,90,80,70,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
10,0
5,03,0
2,0
1,00,90,80,70,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
50,0
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
KA KB
00 00
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,07,08,09,0
10,0
20,0
30,050,0
100,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,07,08,09,010,0
20,0
30,050,0100,0
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
20,0 10,0
KA KB
A
B
Icol2
Icol3
Ib2 Ib3
Lcol1
Lcol3
Lb3
Lb2
Lcol2
Lcol3
Lb1 Lb2
Lb3
Lb4
A
B
Lcol2
potpuno upeto potpuno upeto
slobodno zaokretljivo
slobodno zaokretljivo
DANI BETONA, Rijeka, 17. veljače, 2006.
V. OSNOVE PRORAČUNA
21
Jackson&Morelan-ovi Nomogrami za određivanje Jackson&Morelan-ovi Nomogrami za određivanje duljine izvijanja stupa: duljine izvijanja stupa: lloo==ββ..ll
50,010,0
5,03,0
2,0
1,00,90,80,70,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
10,0
5,03,0
2,0
1,00,90,80,70,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
50,0
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
KA KB
00 00
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,07,08,09,0
10,0
20,0
30,050,0
100,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,07,08,09,010,0
20,0
30,050,0100,0
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
20,0 10,0
KA KB
A
B
Icol2
Icol3
Ib2 Ib3
Lcol1
Lcol3
Lb3
Lb2
Lcol2
Lcol3
Lb1 Lb2
Lb3
Lb4
A
B
Lcol2
potpuno upeto potpuno upeto
slobodno zaokretljivo
slobodno zaokretljivo
a) nepomični okviri b) pomični okviri
Za upeti čvor k=0, Za zglob k=∞ za (vrh konzole) k=∞
VITKI STUPOVI PO EC 2VITKI STUPOVI PO EC 2Ako se radi o stupu pomičnog okvira, ukupni se Ako se radi o stupu pomičnog okvira, ukupni se
ekscentricitet izračunava prema : ekscentricitet izračunava prema : eetottot = e = eoo + e + eaa + e + e22 etot Fv
H
A
l l0
ukupna proračunska ekscentričnost u presjeku A-A : e = e + e + e
A
tot 0 tot toteetottot = e = eoo + e + eaa + e + e22
ekscentriciteti: ekscentriciteti: ee00 i i eeaa
Za nepomične okvire kod kojih su momenti prvog Za nepomične okvire kod kojih su momenti prvog reda promjenjivi duž stupovareda promjenjivi duž stupova
eeoo = 0,6·e = 0,6·eo2o2 + 0,4·e + 0,4·eo1o1; ; iliili eeoo = 0,4·e = 0,4·eo2o2
pri čemu je pri čemu je |e|eo2o2| ≥ |e| ≥ |eo1o1||, a mjerodavna je veća od , a mjerodavna je veća od
gornjih vrijednosti.gornjih vrijednosti.
eeaa= dodatni ekscentricitet prema izrazu:= dodatni ekscentricitet prema izrazu:
11=nagib u odnosu na =nagib u odnosu na vertikaluvertikalu
ll00 = duljina izvijanja; = duljina izvijanja;
((minmin=1/200) za pomične (nepridržane) i (=1/200) za pomične (nepridržane) i (minmin=1/400) =1/400)
za nepomične (pridržane) sustave:za nepomične (pridržane) sustave:
hhtottot=visina zgrade u =visina zgrade u metrima metrima
2
l1
oae
min1100
1 toth
Dopunski se ekscentricitet Dopunski se ekscentricitet ee22, odnosno utjecaj , odnosno utjecaj zakrivljenosti stupazakrivljenosti stupa, računa preko izraza, računa preko izraza
za: 15 ≤ λ ≤ 35za: 15 ≤ λ ≤ 35
za: λ > 35za: λ > 35 slijedi slijedi KK11=1,0=1,0
1/r1/r = zakrivljenost kritič. presjeka. = zakrivljenost kritič. presjeka.
NNudud = proračunska granična nosivost presjeka = proračunska granična nosivost presjeka stupa na tlak: stupa na tlak: NNudud = 0,85·f = 0,85·fcdcdAAcc + f + fydyd·(A·(As1s1+ A+ As2s2),),
NNSdSd = proračunska tlačna sila, = proračunska tlačna sila,
NNbalbal = = 0,40,4··ffcdcd·A·Acc; ; AAcc=ploština popr.presj. stupa=ploština popr.presj. stupa
10
2
12ol
r
1Ke
75,0201
K
d,K
ryd
902
12
012 ,NN
NNK
balud
Sdud
Ovaj postupak vrijedi za vitkosti stupova manje od 140 i Ovaj postupak vrijedi za vitkosti stupova manje od 140 i ekscentricitet prvog reda ekscentricitet prvog reda eeoo > 0,1·h > 0,1·h, gdje je , gdje je hh dimenzija dimenzija
stupa u smjeru izvijanjastupa u smjeru izvijanjaUtjecaj puzanja betona po EC 2 Utjecaj puzanja betona po EC 2
MM = 0,1· = 0,1· FF ·M ·MGG;;
Gdje je:Gdje je: FF = 1,2 za statički određene sustave = 1,2 za statički određene sustave
FF = 1,1 za statički neodređene = 1,1 za statički neodređene
sustavesustave
eetottot = e = eoo + e + eaa + e + e22
Sile na deformiranom sustavu iznose:Sile na deformiranom sustavu iznose: N N
M N e M
SdII
Sd
SdII
Sd tot
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
PRORAČUNPRORAČUN
Dijagrami interakcijeDijagrami interakcijeh
h-x
x
h/2
ed
dd-
dd
12
2NSd
C zz s
SdN
Fs2
cF
s1F
0.85fcd
N.
c2
s1
s2A
s1A
b
as2
OS
k x
Postupak određivanja Postupak određivanja dijagrama interakcijedijagrama interakcije
Prema slici na prethodnoj stranici, moment Prema slici na prethodnoj stranici, moment savijanja kojim se presjek opire savijanju glasi:savijanja kojim se presjek opire savijanju glasi:
Otpornost presjeka uzdužnoj tlačnoj sili glasi:Otpornost presjeka uzdužnoj tlačnoj sili glasi:
11s1s22s2savcdRd d
2
hAd
2
hAxk
2
hbdf85,0M
1s1s2s2svcdRd AAbdf85,0N
dijagrami interakcijedijagrami interakcije
Bezdimenzijska veličina uzdužne sile (Bezdimenzijska veličina uzdužne sile (sdsd≤≤RdRd))
Mehanički koeficijenti armiranja dani su Mehanički koeficijenti armiranja dani su izrazimaizrazima
cd
yd1s1 f
f
db
A
cd
yd2s2 f
f
db
A
yd
1s
yd
2sv
cd
RdRd ff
85,0fdb
N
dodo
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2
bezdimenzijska veličina momenta savijanja (mRd)
bezd
im. v
elič
ina
uzdu
žne
sile
(R
d)
0.6
0.80.9
0.7
0.30.4
0.5
= 0.05
0.10.2
= 1.0
Dijagrami interakcije - EC2
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4
bezdimenzijska veličina momenta savijanja (mRd)
bezdim
. velič
ina uz
dužne
sile (
Rd)
0.6
0.9
0.70.8
0.30.4
0.5
= 0.05
0.10.2
= 1.0
s1A
b
h
A s2
d1
d
B 500As1=As2=·(fcd/fyd)·b·d
s1/c = 0/-3.5‰
3.0/-3.5‰
s1/c = 0/-3.5‰
3.0/-3.5‰
Dijagrami interakcije pri simetričnom armiranju
Dijagrami interakcije pri simetriDijagrami interakcije pri simetriččnom armiranju s ograninom armiranju s ograniččenjima enjima uzduuzdužžne tlane tlaččne sile prema ne sile prema EC 8, EC 8, te minimalna i maksimalna te minimalna i maksimalna
armaturaarmatura za beton C25/30 i čelik B 500za beton C25/30 i čelik B 500
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
bezdimenzijska veličina momenta savijanja (mRd)
0.3 0.4 0.5 = 0.043 0.1 0.2
= 0.5800.15 0.350.25 0.45
Razred duktilnosti L
Razred duktilnosti H
Razred duktilnosti M
0.55
s1/c = 0/-3.5‰
3.0/-3.5‰
Dijagrami interakcije - EC2
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4
bezdimenzijska veličina momenta savijanja (mRd)
bezdim
. veli
čina u
zdužne
sile (
Rd)
0.6
0.9
0.70.8
0.30.4
0.5
= 0.05
0.10.2
= 1.0
s1A
b
h
A s2
d1
d
B 500As1=As2=·(fcd/fyd)·b·d
s1/c = 0/-3.5‰
3.0/-3.5‰
bezd
im. v
elič
ina
uzdu
žne
sile
(
Rd)
0,833
0,722
0,611
0,805
Dijagrami interakcije za različite vitkosti, za Dijagrami interakcije za različite vitkosti, za =0,25 =0,25 -1,5
-1,3
-1,1
-0,9
-0,7
-0,5
-0,3
-0,1
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40
mSd
Sd
As1=(fcd/fyd)bh
As2= As1
=1
=0,25 d1/h=d2/h=0,1 RA 400/500
PRIMJER PRORAČUNA VITKOG STUPA PRIMJER PRORAČUNA VITKOG STUPA
PRIMJER PRORAČUNA PRIMJER PRORAČUNA
PRIMJER PRORAČUNA PRIMJER PRORAČUNA
KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIKONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIVertikalna armaturaVertikalna armatura
1) A1) As,mins,min = 4 = 412, za okrugli stup 612, za okrugli stup 61212
2) A2) As,mins,min = 0,15 N = 0,15 NSdSd / f / fydyd; ;
3) A3) As,mins,min = (0,3/100)·A = (0,3/100)·Acc
4) A4) As,mins,min = (1/100)·A = (1/100)·Acc ili 8 ili 812 (12 (EC 8EC 8))
Mjerodavna najveća vrijednost Mjerodavna najveća vrijednost
Najveći horizontalni razmak vertikalne armature iznosi Najveći horizontalni razmak vertikalne armature iznosi 40 cm40 cm, , Prema tom uvjetu: U stupu, 60/60 cm, koji ne preuzima Prema tom uvjetu: U stupu, 60/60 cm, koji ne preuzima seizmičke sile:seizmičke sile: AAs,mins,min = 8 = 812, ali po 3.kriteriju potrebno je 8 12, ali po 3.kriteriju potrebno je 8 14 14
DANI BETONA, Rijeka, 17. veljače, 2006.
V. OSNOVE PRORAČUNA
41
KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIKONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIPoprečna armaturaPoprečna armatura
ww ss/4/4
za za ss < 25 mm - spone < 25 mm - spone 6 tj. 6 tj. ww ss / 4 / 4
za za ss 25 mm - spone 25 mm - spone 88
za za ss 34 mm - spone 34 mm - spone 1010
Razmak spona eRazmak spona eww je minimalna vrijednost od: je minimalna vrijednost od:
1) e1) eww = 12· = 12·s,mins,min
2) e2) eww b b
3) e3) eww 30 cm 30 cm
Progušćivanje spona od čvora i kroz čvor na razmak Progušćivanje spona od čvora i kroz čvor na razmak (e'(e'ww = 0,6 e = 0,6 eww) na duljini veće dimenzije presjeka stupa i ) na duljini veće dimenzije presjeka stupa i
na mjestu prijeklopa vertikalne armature veće od na mjestu prijeklopa vertikalne armature veće od 1414
KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIKONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTI
Armatura stupa kvadratnog i pravokutnog poprečnog presjeka
KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTIKONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTI
Armatura stupova opterećenih na udar vozila
KONSTRUKCIJSKE POJEDINOSTI
Primjer armature industrijskog (dvojnog) stupa