Hrvatsko Društvo za Kontrolu Bez Razaranja - punopravni član … · 2017-04-19 · metalima, omogućavaju primjenu infracrvene termografije kao metode bez razaranja temeljene na

$Page 1: Hrvatsko Društvo za Kontrolu Bez Razaranja - punopravni član … · 2017-04-19 · metalima, omogućavaju primjenu infracrvene termografije kao metode bez razaranja temeljene na$
Godina / Year 2016 ZAGREB Prosinac / December Broj / No 17

Hrvatsko Društvo za Kontrolu Bez Razaranja - punopravni član EFNDT-a i ICNDT-a

Izdavač: HDKBR Hrvatsko društvo za kontrolu bez razaranjaPublisher: CrSNDT Croatian Society of Non Destructive Testing

HDKBR, Direktor / CrSNDT, Director: mr.sc. Miro Džapo, dipl.ing.

Tajništvo/Secretariat:HIS, Petra Berislavića 6. 10000 Zagreb, RHTel: +385 (01) 60 40 451 Fax:+385 (01) 61 57 129E-mail: [email protected], [email protected] Website: www.hdkbr.hr

Izdavački odbor/Editorial Board:Prof. dr. sc. - Vjera Krstelj (Glavni urednik/Editor-in-Chief)Dr.sc. Dubravko Miljković (Izvršni urednik/Executive Editor)Prof.dr.sc. Lovre Krstulović Opara (savjetnik za unapređenje suradnje/Adviser of Widening Participation)

Suradnici/Collaborators:Martina Alviž, prof. (lektor hrvatskog i engleskog jezika/proofreading) Sandro Bura (priprema za tisak/Layout Editor)

Sadržaj / Contents

Poruka predsjednice Message from the President

Petra Bagavac:LOCK-IN THERMOGRAPHY IMAGE PROCESSING

Natalija Bede, Ivica Kožar: DETERMINATION OF DYNAMIC MODULUS OF ELASTICITY OF CONCRETE BY IMPACT HAMMER

Fran Jarnjak:MAGNETNA MEMORIJA METALA (MMM) METODA ZA BEZRAZORNO ISPITIVANJE I RANU DIJAGNOSTIKU DEGRADIRAJUĆIH PROCESA, TE USPOREDBA S KLASIČNOM METODOM ISPITIVANJA PRIMJENOM ULTRAZVUKA

Bruno Breka:RADIOGRAFSKO ISPITIVANJE KOROZIJE I NASLAGA PRIMJENOM X I γ IZVORA ZRAČENJA

HDKBR Centar za obrazovanje HDKBR Centar za certifikaciju

HDKBR NAGRADE I PRIZNANJA

AKREDITACIJA HRVATSKOG DRUŠTVA ZA KONTROLU BEZ RAZARANJA

HDKBR Info izlazi četiri puta godišnje/ distribucija 300 kom/broj Godišnja pretplata 300 HRK. Časopis je besplatan za članove HDKBR-a.HDKBR Info možete pratiti na www.hdkbr.hrCrSNDT journal is published four times a year/distribution: 300 copies per issue.Annual subscription - 40 Euro. The journal is free of charge for CrSNDT members An online version is available at www.hdkbr.hr

DOSTAVA PRILOGAHDKBR poziva članove i sve koji imaju materijale zanimljive čitateljima ovog časopisa da ponude priloge. Znanstveni i stručni radovi bit će recenzirani od strane međunarodno priznatih stručnjaka. Za reprodukciju publiciranih radova i izvadaka potrebno je osigurati dozvolu. Tekstovi i mišljenja autora u časopisu ne moraju biti u suglasju sa stavovima HDKBR-a i uredništva. Uredništvo ne nosi odgovornost za pogreške i propuste autora radova.

PAPER SUBMISSIONCrSNDT invites contributions that will be interesting for readers of HDKBR Info Journal. Technical papers submitted are peer-reviewed by internationaly rec-ognized experts. Permission should be obtained for reproduction of individual articles and extracts. The articles and views expressed in the publication are not necessarily in line with CrSNDT, editor and editorial. No liability is accepted for errors or omission.

OGLAŠAVANJE/ADVERTISEMENTCijena oglašavanja/The cost for advertising is:

Stranica/Page in journal Cijena za 4 broja /Cost for 4 numbers per year

Zadnja/The last page(cover page A4 size) 8000 HRK 1080 Euro or 1380 $ (US)

Unutarnja/Inside page (A4 size) 4000 HRK 540 Euro or 690 $ (US)

Unutarnja/Inside pages(A4/2 size; half page) 2000 HRK 270 Euro or 395 $ (US)

Cijena oglasa u samo jednom broju iznosi pola cijene godišnjeg oglašavanja. The price of advertisement published (in only one journal issue) is half of the yearly cost.

1 2

8-11

12-21

22-27

28-29

30

31-32

3-7

Poruka predsjednice

Poštovani čitatelji, kolege i kolegice, prijatelji HDKBR-a,

Svako novo izdanje časopisa HDKBR INFO je poseban uspjeh, ne zato što nema interesa i mogućnosti da časopis opisuje vaše uspjehe i potrebe, već zato što nedostaje potpora znanstvenom i istraživačkom radu, a time je otežano prikupljanje potrebnih članaka i prezentacija rada naših stručnjaka i svih koji razvijaju opseg i primjenjivost metoda bez razaranja, osnovice sigurnosti i održavanja okoliša.

Možda su neki od vas primijetili da je ova prva rečenica gotovo identična rečenici iz prethodnog broja jer se nažalost nije mnogo promijenilo od prošlog puta. I dalje su uvjeti rada naših ispitivača i kontrolora, kao i njihovih poslodavaca, vrlo teški i posao se uglavnom odvija izvan granica naše zemlje. Međutim, HDKBR bilježi daljnje uspjehe, održava i provodi djelatnosti unatoč trajnoj ugrozi koja prijeti svim strukovnim udrugama, a naročito inženjerskih profesija.

Zahvaljujemo autorima na radovima. U posljednje vrijeme svjedočimo nevjerojatnom razvoju znanosti i tehnologije koja omogućava i ubrzava razvoj NDT metoda i odgovarajuće opreme šireći primjenu, ali i potrebu dobrog obrazovanja i vještine u primjeni. Zato je poželjno da predstavite vašu dobru praksu čime osiguravate ne samo promociju vaše tvrtke već i okruženja koje se tako priključuje razvijenoj strani, onoj koja obećava kvalitetu i pouzdanost rezultata.

Dobro je ponoviti i uporno ponavljati da je reindustrijalizacija dobro rješenje kojim Europska unija nastoji poboljšati svoju ekonomiju, neovisno o tome kakva reindustrijalizacija će se događati; kvalitativno i kvantitativno, ona se ne može realizirati bez inženjera i tehničara, bez NDT-a i potrebne kvalitete, što znači da moramo sačuvati HDKBR u kojem se osposobljavaju i potvrđuju svoju osposobljenost NDT stručnjaci.

U ovom broju dajemo popis osoba koje imaju važeće certifikate trećeg stupnja metoda nerazornog ispitivanja, kolega i stručnjaka za koje smo sigurni da imaju potrebna znanja i odgovarajući certifikat da ih primjenjuju ne samo u našoj industriji već i mnogo šire, diljem svijeta gdje priznaju certifikate izdane od Hrvatskog društva za nerazorna ispitivanja, udruge koja u Hrvatskoj jedina može izdati certifikat priznat od Svjetske (ICNDT) i Europske NDT federacije (EFNDT).

I na kraju, ali zato najvažnije, najavljujemo i obećavamo da ćemo u sljedećoj godini biti još bolji; HDKBR, naime, od nove godine ima još jednog djelatnika u punom radnom vremenu, vrsnog stručnjaka za nerazorna ispitivanja koji će svoja znanja i bogato iskustvo stečeno u realnom ispitivanju u mnogim metodama podijeliti s vama, našim članovima.

Zato pišite i predlažite što možemo još učiniti za unapređenje profesije nerazornih ispitivanja i za kvalitetniju suradnju članova.

1

Prof. dr. sc. Vjera Krstelj

2

Message from the President

Dear readers, colleagues and friends of CrSNDT,

Every new issue of HDKBR INFO journal is a great success to be issued, not because CrSNDT does not have interest and possibility to show your successes and needs in the journal, but because we are more and more lacking in support to the scientific and research work of our scientists and researchers. This makes it even harder to gather necessary articles and presentations of our experts and everyone else who develop the scope of applications of NDT methods, security and environmental sustainability.

Some of you may have noticed that this first sentence in this message is almost identical to the sentence in the last journal because not much has changed a difficult situation still being active in the industry. Many companies and NDT people are working outside Croatia trying to overcome difficulties and obstacles in these days of recession. In spite of all the difficulties and threats to existence of associations and particularly to engineering societies, our NDT society is active, particularly in providing education and certification for our members and wider.

We express our thanks to the authors for the articles they have provided. Recently, we have witnessed a remarkable development of science and technology which enables and quickens the development of NDT methods and accompanying equipment by broadening not only the scope, but also the need for good education and skills. That is the reason why it is so important for you to present your good practice. By doing so you are ensuring the promotion of your company and the environment that is attributed to success, quality and reliability of results.

It is good to reiterate that reindustrialization is a solution by which the European Union is trying to improve its economics. Can anyone imagine the reindustrialization and industry without engineers and technicians, NDT and necessary quality in building and maintenance? It further means that we have to preserve and even make stronger Croatian NDT society which gathers, qualifies and certifies NDT experts.

In this issue of our journal you can find a list of NDT experts certified in level III of NDT methods. Let this information be for the benefit of our colleagues and experts for whom we are sure they have knowledge and adequate certificates which they use not only in our industry, but also abroad. Certificates issued by Croatian NDT society are valid all over the world being acknowledged by The World Organization for NDT (ICNDT) and in accordance with European Federation for NDT (EFNDT) best practice.

Last, but not least, we promise that we are going to be even more successful in the year to come, therefore we have an announcement to make: a new full-time employee will join our CrSNDT team starting from the beginning of the year. He is an acknowledged NDT expert who will share his knowledge and rich experience in NDT methods with you, our members. So, feel free to write to us and suggest what else we can do to improve NDT profession and encourage better cooperation between members of our society.

Prof. dr. sc. Vjera Krstelj

3

LOC

K-IN

TH

ERM

OG

RA

PHY

IMA

GE

PRO

CES

ING

1. INTRODUCTIONComposite materials offer an important alternative to metallic materials because of their high stiffness and weight ratio. In last few decades, composite materials, primarily CFRP, are broadly used in aeronautical and car industry, reducing structure weight up to 50%. During the manufacturing process and later in

LOCK-IN THERMOGRAPHY IMAGE PROCESSING

Petra, BAGAVAC, Faculty of Electrical Engineering, Mechanical Engineering and Naval Architecture, University of Split, Split, CROATIA, Phone: +38521305626

[email protected]

ABSTRACT - Composite materials have appropriate thermal properties for detection flaws by means of non-destructive infrared thermography methods. Infrared thermography methods are based on tracking heat flow that has been induced by flood lamps. Lock-in thermography, as one of infrared thermography methods, is used in detection of flaws. Surface of specimen is periodically heated by heat flow in form of sinusoid. Presented method enables reconstruction of sinusoid wave after reflection from defect boundaries. Parameters of reconstructed heat wave differ for waves reflected from non-damaged and damaged material. The period of excitation is varied. In the presented article a basic theory of lock-in thermography and signal processing is given. The lock-in method is applied on samples made of carbon fibers reinforced plastic in order to show possibilities of developed method.

Keywords: composite materials, non-destructive testing, lock-in thermography

OBRADA TERMOGRAFA LOCK-IN METODOM

SAŽETAK – Kompozitni materijali, zbog svoje relativno male toplinske vodljivosti u usporedbi s metalima, omogućavaju primjenu infracrvene termografije kao metode bez razaranja temeljene na ostvarivanju toplinskog toka putem halogenih reflektora. Toplinski val prodire u kompozitni materijal i širi se unutar materijala odbijajući se o granice grešaka. Ova metoda prati odziv materijala, tako što se snima raspodjela temperatura na površini uzorka infracrvenom dugovalnom kamerom. Iz prikupljene sekvence termograma, pomoću lock-in metode, rekonstruira se toplinski val. Uspoređuju se razlike u parametrima toplinskog vala koji je prošao samo kroz zdrav materijal i vala koji je prošao kroz oštećen materijal. U ovom radu se varira dužina trajanja perioda uzbudne sinusoidne funkcije kako bi se otkrile greške na različitim dubinama u ispitivanom uzorku. U radu su opisani temelji primjene lock-in termografije. Na primjerima su prikazane mogućnosti metode pri detekciji oštećenja kod polimernih kompozita ojačanih karbonskim vlaknima.

Ključne riječi: detekcija oštećenja metodama bez razaranja, kompozitni materijali, lock-in termografija

exploitation, parts of a vehicle experience damages. It is preferable to detect these damages as soon as possible in order to be able to make appropriate choices such as repair, reinforcement of standard replacement of damaged parts. Variability of the composites behaviour limits their development and require fast end precise non-destructive testing techniques. Infrared thermography is established

4

LOC

K-IN

TH

ERM

OG

RA

PHY

IMA

GE

PRO

CES

ING

as a good option. IR thermography can be divided into two approaches, the passive and active thermography. The passive thermography tests materials and structures which are naturally at different temperature than ambient [1-3] while in the case of active thermography, an external stimulus is necessary to induce relevant thermal contrast. Depending on the external stimulus, different methods of active thermography have been developed: phase thermography (PT), lock-in thermography (LT), pulse phase ther-mography (PPT) and vibrothermography (VT). The lock-in thermography is a method of active thermography used for non-destructive testing of materials. The surface of a specimen is peri-odically heated by modulated flood lamps [4-6]. The lock-in thermography refers to the necessity to monitor the exact time dependence between the output signal and the reference input signal. The resulting oscillating temperature field in the stationary regime is remotely recorded through its thermal IR emission [7]. Excitation is defined by the magnitude and period of modulated heat, Q and P respectively, and is similar to sinusoid heat wave. Depending on thermal properties, thickness and expected depth of the material being inspected the heating period can variate from few to few hundred seconds [5, 7].

Once the heat flow reaches the specimen, the thermal wave propagates trough the material and reflects from the boundaries of specimen or from damaged area causing signal response of specimen. A schematic configuration for LT is shown in Figure 1.Reflected thermal waves are determined by the amplitude, phase and angular frequency [ ]. The principle of the damage detection is based on the fact that damaged zones will have phase delay with regard to non-damaged zones, as shown in Figure 2. This phase delay is consequence of different thermal properties of damaged and non-dam-aged material [4-6, 9-11]. Flaws in composite materials can be cracks or delamination, and if so, the substance of damage is air, or for the case osmotic blister, water or glycol.

The reconstruction of sinusoid thermal wave is possible from the data acquired by thermal camera, as shown in Figure 3. In the presented approach, four thermal images are

Figure 1 Schematic configuration for LT, [8]

Figure 2 Sinusoidal excitation wave and wave rensponse, [4]

Figure 3 Amplitude and phase retrieval from a sinusoidal thermal excitation, [4]

5

used for signal processing, resulting in only one amplitude image and one phase image.For each specific pixel on four different, but equally time spaced thermal images, temperature data ( ) are used to calculate amplitude and phase [11, 12].

Each of used thermal images is spaced for ¼ period of excitation. As follows from the above, the shortest time of heating is equal to one period of excitation. In a practice, the specimen is heated at least one and a half period of excitation.After the signal processing is done, defects are revealed in more distinguishable way. One of the main reasons for better detection of damaged areas is that the phase images are less affected by non-uniform heating, surface emissivity variations or environment reflections, than raw thermal images [4, 5, 13, 14]. The Excitation frequency of the thermal wave is directly correlated with the phase delay. To generate enough visible phase delay, excitation frequency must be chosen correctly [5, 10], i.e. deeper damages can be detected if lower excitation frequency is used, while shallow damages can be detected if higher excitation frequency is used.

2. THE THERMAL AQUISITIONThe Test specimen is made from the carbon fibres reinforced plastic. The Specimen is deliberately damaged with the controlled metal rod impact. The metal rod was released from the height of 2 m on the surface of specimen, handing over 19.62 J of impact energy. The damaged specimen is examined by the Lock-in method. Damaged surface of specimen is rotated against infrared camera. Three consequent measurements of exposed specimen are taken, where the period of excitation is varied. The parameters of acquisition are given in Table 1.

Table 1 Heating period, modulation freq., recording time, sampling freq. and number of

thermal images taken

Heating period

Modulation freq.

Recording time

Sampling freq.

Num of therm.

24 s 0.0417 Hz 36 s 1 Hz 3672 s 0.0139 Hz 108 s 0.5 Hz 54

120 s 0.0083 Hz 180s 0.5 Hz 90

The Surface of the specimen is heated by two 0.5 kW pulse modulated flood lamps submitting it to a periodic thermal stimulation. Experimental setup is shown in Figure 4 and heating of the specimen is shown in Figure 5. The lock-in thermography refers to the necessity to monitor the exact time dependence between the output signal and the reference input signal. The output signal (thermografic sequence) is acquired by the cooled middle wave infrared camera FLIR SC 5000, with 320x256 pixel resolution, 0.02 K sensitivity, and 150 Hz acquisition frequency [15].

Figure 4 Experimental setup

Figure 5 The thermal aquisition

LOC

K-IN

TH

ERM

OG

RA

PHY

IMA

GE

PRO

CES

ING

6

3. RESULTSInfluences such as uneven heating (visible in raw thermal image, Figure 6), environment reflection and surface coating are contaminat-ing thermal image, making the detection of damages hardly visible. On the raw thermal image, the direction of carbon fibres is partially visible. Inclusions of air contained in damaged zone are not detectable on the raw thermal image. Four of thermal images are used for signal processing from every of three thermogram sequences

Figure 6 The raw thermal image

acquired by the infrared camera. The signal processing is carried out by Matlab R2010b. Processing time was of the order of few minutes.On the phase image in Figure 7 modulating period is the shortest one (P=24 s), what corresponds to the highest modulation frequency, revealing damages near the surface. Revealed damages are mostly air inclusions remained the from production process, while the damage made by impactor is not visible.

Figure 7 TThe phase image for the period P=24 s

On the phase image in Figure 8 modulating period is P=72 s, what corresponds to the middle range frequency. The heat wave has enough energy to penetrate inside the mate-rial, revealing the crack made by the impactor. On the other hand, the air inclusions are less visible because the heat wave has enough energy to penetrate the surrounding material up to the same level.

Figure 8 The phase image for the period P=72 s

On the phase image in Figure 9, modulating period is P=120s, what corresponds to the lowest frequency. The heat wave has high energy and penetrates deep inside the material, making the damage clearly visible.

Figure 9 The phase image for the period P=120s

4. CONCLUDING REMARKSCarbon reinforced composite materials, used herein, are composites of particular interest for the vehicles and aerospace industry [11, 13, 16, 17]. Due to the high heat conductivity of carbon, thermography is limited as an NDT tool, while for here described approach the thermograpy is showing high capabilities.

LOC

K-IN

TH

ERM

OG

RA

PHY

IMA

GE

PRO

CES

ING

7

For the case of less conductive reinforcements, such as glass fibres are, thermography as an NDT tool is providing even better results [8]. The presented approach is based on the lock-in method where the heating period modulation is chosen depending on the thermal proper-ties, thickness and expected depth of examined material. In order to detect damages at differ-ent depths, it is necessary conducting several tests with different excitation periods. When higher frequencies are used, only shallow damages are revealed. Moving towards lower frequencies, deeper damages are revealed. The presented approach is eliminating influence of the uneven heating, environment reflec-tions and surface coating. Lock-in method allows fast inspection of a large surface area, making it simple and applicable for industrial applications. Further research will be concentrated on the quantity analysis of damages, such as revealing area and depth of damage.

5. REFERENCES[1] L. Krstulović-Opara, M. Surjak, M. Vesenjak, Z. Tonković, J. Kodvanj, Ž. Domazet, Comparison of infrared and 3D digital image correlation techniques applied for mechani-cal testing of materials, Infrared Physics and Technology, 2015, pp. 166-174.[2] L. Krstulović-Opara, M. Vesenjak, I. Duarte, Z. Ren, Ž. Domazet: ”Infrared thermography as a method for energy absorption evaluation of metal foams”, MateralsToday, 2015.[3] Pehilj, Anida; Bagavac, Petra; Krstulović-Opara, Lovre: “Temperaturni gradijent u detekciji propagacije plastičnog tečenja”, Zbornik radova sedmog susreta Hrvatskoga društva za mehaniku, 2016. pp. 145-150.[4] Ibarra-Castanedo, C.: „Quantitative subsurface defect evaluation by pulsed phase termography: depth retrieval with phase“, Ph. D. Thesis, Laval University, 2005.[5] Milovanović, B.: „Karakterizacija oštećenja armiranog betona primjenom metode infracrvene termografije“, Doktorski rad, Sveučilište u Zagrebu, Građevinski fakultet, 2013.[6] Sakagami, T., Kubo S.: “Aplications od pulse heating thermography and lock-in thermography to quantitative non-destructive evaluations”, Infrared physics and tehnology, Elsevier, pp. 211-218, 2002.

[7] Giovanni M., Carlomagno, Carosena Meola: “Comparison between thermograph-ic techniques for frescoes NDT”, NDT&E International, Elsevier, pp. 559-565, 2002.[8] Bagavac, P., Krstulović-Opara, L., Domazet, Ž.: „Lock-in thermography in detec-tion of osmotic damage“, 33rd Danubia Adria Symposium on Advances in Experimental Mechanics, pp. 54-55, 2016.[9] Garafulić, E.: „Detekcija i procjena oštećenja kompozitnih struktura primjenom aktivne metode infracrvene termografije“, Doktorski rad, Sveučilište u Splitu, FESB, 2013.[10] Maldaque, X. P. V.: „Theory and Prac-tice od Infrared Technology for Nondestructive Testing“, (K. Chang. Ed.), Wiley & Sons, Inc., p. 684, John 2001.[11] Ullmann, T., Aoki, R., Schmidt, T.:“ Lock-in Thermography for Process Integrat-ed Non-Destructive Evaluation of Carbon Fibre Reinforced Aircraft Structures“, 10th International Conference on Quantitive Infrared Thermography, Qubec, 2010.[12] Pickering S., Almond D.: „Mached excitation energy comparison of the pulse and lock-in termography NDE techniques“, ELSEVIER, pp. 501-509, 2008.[13] Montanini, R., Freni, F.: „Nondestruc-tive inspection of luxury yacht glass reinforced composite panels by means of transient thermography“, 10th International Conference on Quantitive Infrared Thermography, Qubec, 2010.[14] Busse G., Wu d., Karpen W.: „Thermal Wave Imaging with Phase Sensitive Modulated Thermography“, Journal of Applied Physics, pp. 3962-3965, 1992.[15] FLIR: „The Ultimate Infrared Handbook for R&D Professionals“, A Resoirce Guide for Using Infrared in the Research and Development Industry[16] Carosena Meoal, Giovanni Carlomagno: “Recent advantages in the use of infrared thermography”, Measurement, Science and Technology, pp. 27-58., 2004.[17] M. Omar, M. Hassan, K. Donohue, K. Saito, R. Allo: “Infrared thermography for inspecting the adhesion integrity of plastic welded joints”, NDT&E International, 2006.

LOC

K-IN

TH

ERM

OG

RA

PHY

IMA

GE

PRO

CES

ING

8

DETERMINATION OF DYNAMIC MODULUS OF ELASTICITY OF CONCRETE BY IMPACT

HAMMERNatalija, BEDE, Faculty of Civil Engineering, Rijeka, CROATIA, Phone: +38551265996;

[email protected] Ivica, KOŽAR, Faculty of Civil Engineering, Rijeka, CROATIA, Phone: +38551265993,

[email protected]

ABSTRACT – Experimental determination of dynamic modulus of elasticity of fiber-reinforced concrete (FRC) by using impact hammer is based on measuring resonant frequencies of flexural vibrations in prismatic specimens. The natural frequencies are determined as resonant peaks from frequency response function (FRF), which is obtained by measuring the excitation and response function. The determination of the natural frequencies in this way represents an improvement over standardized test methods. The dynamic modulus of elasticity is determined using fundamental resonant frequency according to relations given in standards. The results are compared to the modulus of elasticity obtained by correlation with compression strength.

Keywords: dynamic elastic modulus, fiber-reinforced concrete, non-destructive test method, impact hammer

ODREĐIVANJE DINAMIČKOG MODULA ELASTIČNOSTI BETONA UPOTREBOM IMPULSNOG ČEKIĆA

SAŽETAK – Eksperimentalno ispitivanje dinamičkog modula elastičnosti mikroarmiranog betona (MAB) je provedeno korištenjem impulsnog čekića na osnovu mjerenja rezonantnih frekvencija savojnih vibracija na prizmatičnim uzorcima. Vlastite frekvencije su određene kao rezonantni vrhovi funkcije frekventnog odgovora dobivene na osnovu mjerenja funkcije pobude i odgovora. Ovaj način određivanja vlastitih frekvencija predstavlja poboljšanje u odnosu na standardizirane načine mjerenja primjenom rezonantne metode. Proračun dinamičkog modula elastičnosti proveden je korištenjem prve vlastite frekvencije prema izrazima danim u standardima. Rezultati su uspoređeni s modulom elastičnosti dobivenim iz korelacije s tlačnom čvrstoćom.

Ključne riječi: dinamički modul elastičnosti, mikroarmirani beton, nerazorna metoda ispitivanja, impulsni čekić

1. INTRODUCTIONVarious non-destructive test methods have been used to explore concrete properties [1]. The aim of this work is experimental determi-nation of dynamic modulus of elasticity of fiber- reinforced concrete (FRC) using non-destructive test method. In this work, impact hammer reso-nance testing is used. This method is based on measuring the fundamental resonant frequency.

The main purpose is to estimate the reliability of resonance testing using an impact hammer in determining dynamic elastic modulus of FRC. The main advantage of this method is that is non-destructive, i.e. it allows repetitive meas-urements on the same specimen. Moreover, it is applicable on the specimens of different dimensions and shapes.

DET

ERM

INAT

ION

OF

DYN

AM

IC M

OD

ULU

S O

F EL

AST

ICIT

Y O

F C

ON

CR

ETE

BY

IMPA

CT

HA

MM

ER

9

The ASTM C215 [2] and EN 14146 [3] standards describe the test methods to determine dynamic modulus of elasticity of concrete. These standard tests are based on measuring the fundamental flexural, longitu-dinal and torsional frequencies of cylindrical and prismatic specimens. In this work only flexural frequencies of vibration are measured on prismatic concrete specimens.

2. FIBER REINFORCED CONCRETE SPECIMENSFiber-reinforce concrete (FRC) is composite material consisting from concrete matrix and fibers made from different materials (e.g. steel fibers, glass fibers, synthetic fibers and natural fibers) in various shapes and sizes. The influence of fibers in the matrix of concrete is to improve properties of concrete, especially structural strength and ductility [4]. Compared to normal concrete, FRC have many advan-tages such as improved durability, toughness, impact resistance and abrasion resistance. On the other hand, inclusion of fibers can cause workability problem of concrete, e.g. formation of fiber balls in the concrete mixture [4]. For most structural and nonstructural purposes steel fibers are the most commonly used. Hence, steel fibers are used in the present concrete mixture.

2.1. Casting and curing of concreteSpecimens used in this experiment are made according to mixture presented in Table 1. The Portland cement CEM I 52,5 R is used for preparation of the concrete mixture. Further, short steel fibers are used with aspect ratio 65, i.e. fiber length equals 13 mm and diameter 0,2 mm. Volume of steel fibers in concrete mixture is approximately 2%. For more details see [5].Concrete specimens are kept at 20°C and relative humidity of 100% during the first 28 days after casting, following the procedures recommended by HRN EN 12390-2.

Material Content [kg/ m3]

Cement 435,2

Silica fume 108,8

Water 272,00

Steel fibers 200,00

Quartz sand 1312,00

Superplasticizer 48,00

Table 1 Concrete mixture for FRC

2.2. Specimen geometryFor the experimental research cube specimens with dimensions of 150 mm and prismatic concrete specimens of dimensions 100 × 100 × 400 mm are casted. The actual dimension and weight of each prismatic specimen is measured and given in Table 2.

Table 2 Specimen dimensions

Widith [mm]

Hight [mm]

Length [mm]

Mass [kg]

Density[kg/m3]

3A 100,76 101,30 399,50 8,890 2180,16

3B 100,54 100,18 400,00 8,675 2153,23

3C 99,50 100,21 400,00 8,650 2168,81

Spec

imen

2.3. Compressive strength testAfter 28 days of curing the cubes with dimensions of 150 mm are removed from the curing tank, weighted and tested for compres-sive strength according to HRN-EN-12390-3. The ultimate testing machine with 3000 KN capacity is used. The compressive strength test results are summarized in Table 3.

Table 3 Compressive strength

Mass[kg]

Density[kg/m3]

Compressive strength [MPa]

Modul of elasticity,

Ecm [GPa]

Average value

of Ecm [GPa]

7,395 2194,3 43,54 35,35

35,387,340 2204,8 44,37 35,54

7,320 2172,2 43,05 35,24

Spec

imen

Cub

e 2

Cub

e 1

Cub

e 3

Results obtained during compressive strength test are used to calculate static Young modulus of elasticity according to (1):

(1)

where Ecm is secant modulus of elasticity, and fck characteristic compressive strength.

Additionally, average Young modulus of elasticity is reported as the mean value of the 3 tested cubes (see Table 3).

DET

ERM

INAT

ION

OF

DYN

AM

IC M

OD

ULU

S O

F EL

AST

ICIT

Y O

F C

ON

CR

ETE

BY

IMPA

CT

HA

MM

ER

10

3. DETERMINATION OF DYNAMIC MODULUS OF ELASTICITY3.1. Instrumentation and measuring equipmentTo perform the experiment following instrumentation, as shown in Figure 1, is used:

• impact hammer, model 086C03 produced by PCB Piezotronics,

• piezoelectric accelerometer, model 352C33 produced by PCB Piezotronics, with 100 mV/g sensitivity,

• connecting cables for impact hammer and accelerometer,

• data acquisition system Sound and Vibration Data Acquisition model NI USB-4431, to receive and analyze signals received from the impact hammer and accelerometer

• PC

Figure 1 Instrumentation and measuring equipmen

-The Sound and Vibration Analysis Software provided by National Instruments to post process results (e.g. finding FRF). 3.2. Test procedureThe striking end of the hammer can be supplied with different impact tips (steel, aluminum, rubber, plastic) to create different frequency response. Therefore, effect of different impact tips is investigated first. Plastic impact tip is found to be the most appropriate for present test specimens, i.e. it produces impulse with the acceptable frequency range.The experimental test set-up is composed of impact hammer and accelerometer, as shown in Figure 2. The specimen was positioned on the soft foam of density 39,64 kg/m3 with dimensions 370 × 300 × 65 mm in such way to permit free vibration (see Figure 2).

The test consists of impacting the concrete surface with hammer giving impulse (force) to the specimen. The head of impact hammer is equipped with a force sensor. In order to measure the output response induced by hammer impact, the accelerometer is attached to the top of the specimen in one fixed point, marked as node 6 (see Figure 2 and Figure 3), positioned 50 mm from the edge. Impacts by the hammer are given at exactly determined points, as shown in Figure 3. For every point impacts are repeated 3 times. Signals from the impact hammer (input signal) and accelerometer (re-sponse signal) are received by data acquisi-tion system. Ratio of signals received from the accelerometer and signals received from the force sensor of impact hammer in frequency spectral domain is called Frequency Response Function (FRF). The transformation of the recorded time domain

Figure 2 Tested concrete specimen, accelerometer and impact hammer

Figure 3 Points being hit by impact hammer

data into the frequency spectrum domain is based on fast Furrier transformation. Corresponding FRFs curves are generated using Sound and Vibration Analysis Software.

4. RESULTS AND DISCUSSIONFrequency Response Function (FRF) (see Figure 4) is evaluated in totally 15 points for each specimen. FRF for each point is the average of 3 frequencies obtained from 3 impact point measures to ensure the repeatability of the results. Further, the natural frequencies of specimen in flexure are determined as peaks of FRF and shown in Table 4.

DET

ERM

INAT

ION

OF

DYN

AM

IC M

OD

ULU

S O

F EL

AST

ICIT

Y O

F C

ON

CR

ETE

BY

IMPA

CT

HA

MM

ER

11

Figure 4 The frequency response function (FRF) obtained for specimen 3A, point 10

Table 4 Natural frequencies for flexure vibration of tested specimens

SpecimenNatural frequency,

fn [Hz]f1 f2 f3

3A 1950,00 4335,71 7100,00

3B 1900,00 4300,00 7050,00

3C 1950,00 4392,86 7150,00

Once the fundamental resonant frequency is determined (Table 4) and knowing specimen dimensions and density (Table 3), dynamic modulus of elasticity can be easily calculated by using the equations prescribed in standards [2] and [3].Dynamic modulus of elasticity according standard ASTM C215 is given by following expression [2]:

(2)whereEd – dynamic modulus of elasticity [Pa],C = 0,9464 (L3T/bt3) [N∙s2(kg∙m2)] for the prismatic specimen,M – mass of the specimen [kg],n – fundamental resonant frequency of the specimen in flexure [Hz] andT – correction factor, for tested specimens = 1,39 [2].The expression of the dynamic modulus of elasticity according to standard EN 14146 (assumption for Poisson coefficient 0,3) is equal to [3]:

(3)

whereEd – dynamic modulus of elasticity [MPa],l – length of specimen [m],FF – flexure fundamental resonant frequency [Hz],ρ – density of the specimen [kg/m3] andC - correction factor, for tested specimens = 1,45 [3].Finally, the results of the dynamic modulus of elasticity calculated following equations (2) and (3) are summarized in Table 5.

5. CONCLUSIONSThis paper describes the determination of dynamic modulus of elasticity of concrete from flexure fundamental resonant frequency. Based on the results obtained in this study it is found that dynamic modulus of elasticity is slightly lower than the static modulus. However, further investigation is required to have higher accuracy of the results obtained for dynamic modulus of elasticity. With regard to this, parameters such as distribution of fibers in matrix and specimen shape and dimensions need to be analyzed in more detail. Finally, it should be stressed that applied method is simple to use, fast and accurate.

Acknowledgments: The Croatian Science Foundation Grant No. 9068 Multi-scale concrete model with parameter identification supported this work. The support is gratefully acknowledged.

6. REFERENCES[1] Banjad Pečur I., Štirmer N., Galić J.: Ispitivanja polimerom modificiranog betona nerazornim metodama, Građevinar, svez. 61, br. 07, pp. 655-662, 2009.[2] ASTM C125 Standard Test Method for Fundamental Transverse, Longitudinal, and Torsional Resonant Frequencies of Concrete Specimens, 2002.[3] EN 14146. Natural stone test methods - Determination of the dynamic modulus of elasticity (by measuring the fundamental resonance frequency), 2004.[4] ACI Committee, 544.3R Guide for Specifying, Proportioning, Mixing, Placing, and Finishing Steel Fiber Reinforced Concrete, 1998.[5] Kalinčević S., Lettich M., Bede N., Ivica K.: Eksperimentalno određivanje dinamičkog modula elatičnosti mikroarmiranog betona, Zbornik radova Građevinskog fakluteta Sveučilišta u Rijeci, br 18, pp.45-56, 2015.

ASTM C215 EN 14146

Dynamic modulus, Ed [ GPa]

Average value of Ed [ GPa]

Dynamic modulus, Ed [ GPa]

Average value of Ed [ GPa]

3 A 27,07

26,94

29,04

28,343 B 26,08 27,30

3 C 27,66 28,96

Spec

imen

Table 5 Dynamic modulus of elasticity of FRC

DET

ERM

INAT

ION

OF

DYN

AM

IC M

OD

ULU

S O

F EL

AST

ICIT

Y O

F C

ON

CR

ETE

BY

IMPA

CT

HA

MM

ER

12

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

MAGNETNA MEMORIJA METALA (MMM) METODA ZA BEZRAZORNO ISPITIVANJE I RANU DIJAGNOSTIKU DEGRADIRAJUĆIH

PROCESA, TE USPOREDBA S KLASIČNOM METODOM ISPITIVANJA PRIMJENOM

ULTRAZVUKAFran, JARNJAK, HRID – Non destructive testing d.o.o., Zagreb, HRVATSKA,

[email protected]

SAŽETAK – Opisana je metoda i oprema za inspekciju zavara i osnovnog materijala koriseći Magnetnu Memoriju Metala (MMM), metode standardizirane po ISO24497, za pronalazak zona koncentracije stresa (naprezanja) kao mjesta začetka razvoja defekata i prije nego što se one mogu otkriti klasičnim metodama. Metoda MMM i njeni rezultati su također uspoređeni sa klasičnom metodom ispitivanja ultrazvukom (UT) na uzorcima, gdje je utvrđena vrlo dobra korelacija između tih dviju metoda.

Ključne riječi: magnetna memorija metala, rana dijagnostika, ISO 24497, zone koncentracije stresa, naprezanje

METAL MAGNETIC MEMORY (MMM) METHOD FOR NON-DESTRUCTIVE TESTING AND EARLY

DIAGNOSTICS OF DEGRADATION PROCESSES AND COMPARISON WITH ULTRASONIC INSPECTION,

A REPRESENTATIVE OF A CLASSICAL NON-DESTRUCTIVE TESTING METHOD

ABSTRACT – This paper presents a Metal Magnetic Memory (MMM) method to inspect welds and base metal, which is standardized as per ISO 24497. MMM method is used to find stress concentration zones on the test object, them being locations where defects would be either already present or most likely to start occurring even before they can be confirmed with the conventional NDT methods. MMM method and its results are compared with the conventional ultrasonic (UT) testing method on weld samples, where a quite good correlation between their results is confirmed.

Key words: metal magnetic memory, early diagonostics, ISO 24497, stress concentration zones

13

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

1. UVODU ovom članku biti će opisana nova metoda Magnetne Memorije Metala (MMM) za provedbu bezrazornog ispitivanja u svrhu pronalaženja zona koncentracije stresa, odnosno povećanog naprezanja, kao lokalizirana mjesta nastan-ka defekata i rane dijagnostike započetih degradacijskih procesa. Metoda MMM je primjenjiva kako na osnovnom materijalu tako i na zavarenim spojevima. Rezultati metode MMM će također biti uspoređeni s rezultatima ultrazvučnog ispitivanja, kao predstavnika klasičnih KBR metoda.

ujedno i njen standard. Glavni cilj metode je pronaći zone koncentriranog stresa, a koje su nastale zbog određenih procesa u proizvodnji i eksploataciji objekta i na kojima je znatno veća vjerojatnost pojave defekata.Metoda za svoj rad koristi principe inverzne magnetorestrikcije (engl. inverse magnetorestric-tive effect - Villari effect) gdje dolazi do prom-jene u magnetizaciji materijala kod promjene u naprezanju, magnetoplastičnosti (povećano samo-magnetiziranje u zonama povećane plastične deformacije) i curenja magnetnog toka na nivou (jačini) prirodne magnetizacije (engl. magnetic flux leakage). Samim time, magnetske domene u objektu su izraženije na područjima povećanog naprezanja i deformacije (engl. stress, strain) i na njima dolazi do povećane magnetizacije pod utjecajem magnetnog polja zemlje, zbog gore navedenih principa.

Slika 1 Usporedba MMM metode i ostalih mag-netskih metoda. MMM metoda je jedina pasivna metoda i ne koristi umjetno magnetno polje za provedbu ispitivanja. MMM metoda može detektirati promjene na mikrostrukturi materijala kao i mikropukotine koje klasične metode ne mogu detektirati, čime je MMM metoda idealna i za ranu dijagnostiku (izvor slike: Energodiagnostika)

MMM metoda je metoda za ispitivanje bez razaranja, koja se bazira na analizi raspodjele samo-magnetizirajućeg curenja magnetnog polja na površini ispitnog objekta kako bi se otkrile zone koncentriranog stresa – ZKS (naprezanja; engl. stress concentration zones), nesavršenosti i heterogenosti u mirkostrukturi materijala i zavarenih spojeva. Navedeno je ujedno i definicija MMM metode po ISO 24497 koji je

Slika 1.2 Primjer magnetne domene feromagnetičnog materijala. (izvor slike: Energodiagnostika)

Na slici 1.2 je prikazan raspored magnetnih domena feromagnetičnog materijala, npr. čelika. Svaka od tih domena se ponaša kao mali magnet i globalno gledajući, polja se međusobno poništavaju, te je metal nemagnet-iziran. Raspodjela domena u nekom konkret-nom materijalu se može vidjeti pomoću praha i mikroskopa s velikim povećanjem (mikrograf). Kod elastičnog naprezanja u materijalu, dolazi do preraspodjele magnetnih domena uključujući i njihovo spajanje, tako da se materijal magnetizira, što opisuje Villari efekt.

Slika 1.3 Eksperiment prikaza promjene na magnetnim domenama materijal pod utjecajem elastičnog naprezanja – Villari efekt (izvor slike: Energodiagnostika)

2.1. Magnetna Memorija Metala Magnetna Memorija Metala (MMM) pripada u klasu metoda koje koriste magnetske principe za provedbu bezrazornog ispitivanja s tom razlikom da je MMM pasivna metoda, odnosno metoda koja koristi već postojeće magnetno polje objekta koji se ispituje, jer su u njemu već formirane magnetske domene tijekom proiz-vodnje i tijekom same uporabe objekta. Metoda je razvijena od strane Prof. A.A. Dubova i prvi puta je kao termin MMM bila uvedena 1994. go-dine, te se kontinuirano razvija od strane tvrtke Energodiagnostika (Moskva, Rusija).

14

Slika 1.3 prikazuje rezultate eksperimenta vidljivog pod elektronskim mikroskopom materijala kod elastičnog naprezanja u koracima od a) do d), gdje je vektor Js rezultantni vektor spontane magnetizacije. Sama magnetizacija pod utjecajem elastičnog naprezanja prati krivulju prikazanu na slici 1.4

Slika 1.4 Eksperiment prikaza promjene na magnetnim domenama materijal pod utjecajem elastičnog naprezanja – Villari efekt (izvor slike: Energodiagnostika)

Gledajući sliku 1.4, materijal je na ishodišnoj točki i nije magnetiziran. Povećanim naprezanjem dolazi do magnetizacije materijala te opuštanjem naprezanja, materijal se demagnetizira, ali ne dolazi do ishodišne točke nego zadržava određeni dio magnetizacije. Cikličkim ponav-ljanjem intenzitet magnetizacije sve više raste. U praksi, npr. to može biti zbog vibracija, varijacija tlakova u cjevovodima i posudama pod tlakom i drugo. Rezultat laboratorijskog eksperimenta Villari efekta je prikazan na slici 1.5.

Slika 1.5 Eksperiment magnetoplastičnosti kontroliranim naprezanjem i mjerenjem magnetnog polja H. (izvor slike: Energodiagnostika)

Drugi princip metode MMM je magnetoplastičnost, odnosno povećanje samo-magnetizacije u zonama plastične deformacije, dakle zonama oštećenja u materijalu ispitnog objekta. Te magnetne domene se zbog smičnog pomaka u strukturi materijala javljaju pod kutom od 45°, tako da se kod debljih materijala mora voditi računa kod analize da lokacija uzroka i lokacija detektirane zona koncentracije stresa mogu biti u pomaku od funkcije kuta od 45° i debljine materijala, te se za daljnju provjeru preporuča ispitati cijelu moguću zonu. Magnetoplastičnost je prikazana na slikama 1.6 i 1.7.

Slika 1.6 Smični pomak (engl. slip plane) i prikaz elektronskog mikroskopa, dok pukotine nastaju na njihovom sučelju. (izvor slike: Energodiagnostika)

Slika 1.7 Detektirana zona koncentracije stresa je pod 45° kao funkcija debljine ispitnog objekta, što se mora uvažiti kod daljnjih ispitivanja nakon metode MMM, posebice kod debljih ispitnih objekata. (izvor slike: Energodiagnostika)

Treći princip metode MMM je curenje magnetnog polja na nivou (jačini) prirodne magnetizacije na mjestu defekta koji se može detektirati senzorima i instrumentom zbog izuzetne osjetljivosti i preciznosti mjerenja.Moramo napomenuti da je MMM metoda, uz metodu akustičke emisije, jedna od metoda za ranu dijagnostiku stanja metala odnosno objekta još u elastičnoj zoni po krivulji plastičnog tečenja materijala, tako da se tek u plastičnoj zoni defekti mogu potvrditi primjenom klasičnih metoda, kao na primjer ultrazvukom. Isto tako, MMM metoda može detektirati i mikropukotine koji zbog svoje male veličine još nije moguće detektirati primjenom ultrazvuka, tako da se preporučuje pojačano praćenje tih područja

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

15

tijekom eksploatacije. MMM je moguće primijeniti na feromagnetičnim i paramagnetičnim materijalima tijekom same proizvodnje (npr. prije i poslije toplinske obrade radi potvrde o smanjenju naprezanja, nakon zavarivanja i dr.) kao i tijekom eksploatacije. MMM metoda je primjenjiva za ispitivanje osnovnog materi-jala, zavarenih spojeva, cijevi, izmjenjivača topline, vijaka na prirubnicama tijekom samog rada postrojenja kao i tijekom remonta, čeličnih kablova (dizala, strojevi), lopatica turbina, statora, željezničkih tračnica i drugo. MMM metoda je standardizirana kao ISO 24497, međunarodni standard za osnovnu primjenu i za primjenu na zavarenim spojevima. Za primjenu metode nije potrebna prethodna priprema ispitnog objekta, prikupljanje poda-taka se vrši skeniranjem površine bez nekih posebnih ograničenja brzine (cca. do 300 mm/s, a i brže u nekim slučajevima), te je samim time MMM jedna od bržih metoda bezrazornog ispitivanja.

2. OPREMA ZA PROVEDBU MMM ISPITIVANJAZa primjenu metode MMM koristi se ručni instrument napajan baterijama, te uređaj za skeniranje koji sadrži senzore (visoko osjetljivi 2-osni flux-gate magnetometri). Postoje razni modeli uređaja za skeniranje, primjenjivi na raznim geometrijama koji se mogu spojiti na instrument. Osim samih senzora, uređaj za skeniranje sadrži i odometar, odnosno mjerač udaljenosti pomoću enkodera i kotača, te memoriju koja pamti kalibraciju odometra i senzora. Samim time u praksi tijekom ispitivanja

olakšana je izmjena uređaja za skeniranje, jer nije potrebno vršiti ponovnu kalibraciju nego samo izvršiti provjeru. Sami senzori se kalibriraju na Y komponentu magnetnog polja zemlje (normala), na način da se u pojedinoj orijent-aciji uređaja za skeniranje podese da mjereno polje iznosi 40 A/m, što je otprilike vrijednost magnetnog polja zemlje na ovom zemljopisnom području. Kalibracija se mora vršiti na području sa što manje vanjskog utjecaja na magnetno polje, dakle najbolje na otvorenom prostoru, što dalje od dalekovoda i slično.

Slika 2.1 Instrument za primjenu metode MMM model TSC-7M-16 proizvođača Energodiagnostika, Moskva, Rusija

Slika 2.2 Uređaj za skeniranje SD-1 (univerzalna namjena) s 4 senzorska modula koji svaki mjeri magnetno polje u smjeru Y (normala na ispitni objekt) i X komponentu (u smjeru skeniranja). Uređaj ima kotače za mjerenje udaljenosti, podesiv razmak senzora ovisno o vrsti skeniranog objekta kao i podesivu udaljenost senzora od ispitnog objekta

3. PRIMJENA METODE MMM I USPOREDBA S REZULTATIMA KLASIČNE METODE ULTRAZVUKA

3.1 Uzorci i provedba ispitivanjaMetoda MMM je primijenjena na uzorcima za vježbu za metodu ultrazvuka kod Hrvatskog društva za kontrolu bez razaranja (HDKBR), kako bi se dobiveni rezultati mogli usporediti s rezultatima primjene metode ultrazvuka, kao pripadna dokumentacija uz uzorak. Sveukupno je bilo ispitano 6 uzoraka od toga je 5 uzoraka zavareni spoj, a jedan uzorak je čelični otkivak okruglog profila. Osnovne dimenzije i tip su prikazani u Tablici 3.1 dolje.

Uzorak Dimenzije (DxŠxV u mm) Tip

UT27 285x295x20 lim. zavareni spoj

UT30 Ø50x240 čelični otkivak. okrugli profil





Tablica 3.1 Uzorci na kojima je primijenjena metoda MMM

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

16

Prije skeniranja potrebno je podesiti senzore za svaki uzorak, na način da se rubni MMM senzori postavljaju na zonu utjecaja topline (ZUT), a srednja dva senzora se postavljaju na sam zavar, te se podešava isti razmak između svih senzora, što ovisi o samoj širini zavarenog spoja. U slučaju uzorka UT27, taj razmak je bio 12 mm, dok je za sve druge uzorke uključujući i UT30 razmak bio 7 mm. Senzori su također bili podešeni da prate zakrivljenost krune zavara i na kraju se senzori odižu da se dobije 1 mm razmak od uzorka prilikom skeniranja. Samo skeniranje je bilo vršeno uzduž zavara, bez ikakve posebne pripreme površine uzoraka, s time da se prvih 30-40 mm nije ispitalo zbog dimenzija senzorskog uređaja, pošto je prednji kotač morao biti na uzorku radi mjerenja puta pomoću enkodera. Zadnjih 20 mm isto tako nije bilo ispitano da se izbjegnu lažne indikacije zbog rubnog efekta, pošto su uzorci izrezani iz samih komponenti i/ili limova. U praksi rijetko će doći do ograničenja zbog rubnog efekta, a mogu se koristiti i drugi modeli uređaja za skeniranje za optimiranje područja ispitivanja.Na slici 3 se može vidjeti skica postavljanja senzora, dok se na slikama 3.1.2 - 3.1.5 se može vidjeti način podešavanja i provedba skeniranja na uzorcima.

Slika 3.1.1 Skica postavljanja i prilagodbe senzora za ispitivanje zavarenog spoja debljine preko 10 mm

Slika 3.1.2 Uređaj za skeniranje na UT27 uzorku. Razmak između senzora je 12 mm zbog veće širine zavara. Rubni senzori su postavljeni na ZUT, a središnji na zavar

Slika 3.1.3 Uređaj za skeniranje na UT50 uzorku. Zbog izraženije krune zavara, senzori su podešeni da prate zakrivljenost krune s time da su rubni senzori postavljeni na ZUT, a središnji na zavar i sam razmak između senzora je 7 mm

Slika 3.1.4 Način skeniranja zavarenog spoja – uzdužno. Lijeva oznaka crvenom kredom je početak skeniranja (cca. 40 mm od ruba) kako bi kotač uređaja za skeniranje bio na uzorku radi mjerenja puta preko enkodera, a desna oznaka crvenom kredom je kraj skeniranja radi izbjegavanja rubnog efekta

Slika 3.1.5 Skeniranje uzorka UT30. U praksi na ekranu instrumenta, operater može odmah vidjeti distribuciju magnetnog polja, udaljenost i gradijent, te označiti ta područja za daljnja ispitivanja. Zbog toga se metoda MMM smatra brzom metodom

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

17

3.2 Rezultati MMMNakon provedbe skeniranja, vršena je analiza prikupljenih MMM podataka preko softvera na računalu MMM-System, koji omogućuje komotniju analizu podataka, iako je i na samom instrumentu analiza u potpunosti moguća preko ekrana i tipkovnice, npr. kod primjene na terenu.

Magnetogrami će biti prikazani za svaki ispitani uzorak, a analiza se zatim vrši na način da se gleda distribucija magnetnog polja (gornji grafovi), te ponajviše gradijent promjene polja (modulo) - I∆H/∆xI (donji grafovi). Plava linija označuje srednju vrijednost vrijednosti gradijenta, dok crvena iscrtana linija prikazuje prag kriterija odabira, a postavljena je na 4× vrijednost plave linije. Svi gradijenti koji prel-aze crvenu iscrtanu liniju se odabiru kao zona koncentracije stresa, te se veličina (od-do) mjeri do nivoa šuma što iznosi 2× vrijednost plave linije. Isto tako je moguće gledati i gradijente u smjeru postavljanja senzora, I∆H/∆zI, koji također detektiraju zone koncentracije stresa ili potvrđuju značaj onih u smjeru skeniranja. U praksi, ako ima puno zona koncentracije stresa na nekom području koje su blizu jedna drugoj, one se mogu grupirati u jednu zonu kako bi se odredilo sveobuhvatno područje za daljnje ispitivanje primjenom klasičnih metoda. Opisani način analize je općenitog tipa, dok za dosta komponenti u industriji postoje upute za ispitivanje i odabir kriterija. Također, sami kriteriji se mogu korigirati za specifične slučajeve, nakon potvrde razornim metodama ili bezrazornim metodama ispitivanja.3.2.1 Uzorak UT27

Slika 3.2.1.1 Magnetogram za uzorak UT27. Gornji grafovi prikazuju distribuciju magnetnog polja H (skala za očitanje na lijevoj strani), donji grafovi prikazuju gradijent (skala za očitanje na desnoj strani). Donja os je dužina. Instrument kao ishodišnu točku uzima 0, iako je to 42 mm na samom uzorku, tako da je nužno vršiti korekciju

Na magnetogramu uzorka UT27 na slici 3.2.1.1, moguće je vidjeti 7 zona koncentracije stresa:

Tablica 3.2.1.1 Zone koncentracije stresa UT27 uzorka

Zona Koncentracije Stresa (ZKS)

Od - bez korekcije (mm)

Do - bez korekcije (mm)

1 0 33

2 40 47

3 60 73

4 98 112

5 116 123

6 130 173

7 196 204

Kod skeniranja uzoraka, na početku je samo jedan kotač uređaja za skeniranje bio na limu pa je došlo do pomaka kada je i drugi kotač došao na lim, što je moguć uzrok povećanog gradijenta u dužini od cca. 30 mm kao ZKS 1. ZKS 3-5 zone koje tek prelaze prag kriterija. U njima dolazi do povećanog naprezanja i tijekom eksploatacije, velika je vjerojatnost da nastanu defekti na tim dijelovima koji se mogu detektirati klasičnim metodama kao što je ultrazvuk. No, i prije toga metodom MMM je moguće praćenje rasta naprezanja tih zona kao i vršenje korek-tivnih zahvata, što je prednost same metode. ZKS 2,6 i 7 su izraženije zone u kojima je nužna daljnja provjera. Također, gledajući gornje grafove distribucije magnetnog polja, H, u zoni 6 je primijećena velika divergencija komponenti magnetnog polja što ukazuje na defekt većeg značaja u materijalu.

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

18

Brie

f Rev

iew

of V

ibra

tion

Bas

ed M

achi

ne C

ondi

tion

Mon

itorin

g

Za uzorak UT27 provedena je ultrazvučna kontrola i nađene su sljedeće indikacije:


X (mm) Y (mm) Z (mm) Duljina (mm) ISO 6520 kat.

5 +5 17 - 300

160 -10 16.5 - 300

Indikacija na udaljenosti 5 mm po osi X od ishodišne točke nije bila skenirana metodom MMM, jer je skeniranje vršeno tek od 42 mm. Indikacija na 160 mm odgovara detektiranoj ZKS 6. Naime, ZKS 6 se proteže od 172 mm do 215 mm. Ako gledamo zonu smičnog pomaka pod kutom od 45°, indikacija se na površini javlja do 176,5 mm (160+16,5 mm), a pošto indikacija ima svoju visinu i dužinu, time također i ZKS ima svoju dužinu. Gledajući na vrijed-nost gradijenta, zona gdje je i UT indikacija ima znatno veći gradijent nego zone 2 i 7.

Slika 3.2.2.1 Magnetogram uzorka UT30. Prikaz magnetograma prikupljenog s južne strane

3.2.2 Uzorak UT30

Analiza UT27 uzorka je bila prikazana detaljno. Radi smanjenja dužine ovog članka, magnetogram će biti prikazan u potpunosti, dok će analiza biti vršena samo za značajne ZKS. Uzorak UT30 je valjkastog oblika prikazan na sl-ici 3.4. Na jednom čelu je markirano ime UT30. Gledajući obodno, gdje je oznaka, koordinata je sjever, u smjeru kazaljke na satu je istok, jug te na kraju zapad. Prilikom skeniranja drugi slični uzorak je stavljen kao nastavak radi prih-vata kotača uređaja za skeniranje. Slika 3.2.2.1 prikazuje magnetogram ispitivanja. Gledajući gradijent na donjim grafovima, prva ZKS od 2 do 12 mm je uzrokovana zbog prelaska kotača i rubnog efekta. Druga ZKS je od 97 do 125 mm ukupne dužine 28 mm, a uzrok je stvar-na indikacija u sredini uzorka dužine 65 mm, potvrđena primjenom ultrazvučnog ispitivanja. Isto tako moguće je primijetiti znatnu promjenu na distribuciji magnetnog polja na području de-fekta (gornji grafovi).

3.2.3 Uzorak UT47

Detektirane ZKS su prikazane u tablici 3.2.3.1.

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

19





1 51 70

2 75 112

3 114 129

4 131 152

5 157 172

6 176 195

7 198 237

8 240 257

Ultrazvučnim ispitivanjem uzorka UT47 pronađena je sljedeća indikacija:

Tablica 3.2.3.2 Rezultati UT ispitivanja uzorka UT47. Os X je uzduž zavara


103 5 10-12 5 300

Primjenom korekcije od 40 mm na koordinate ZKS iz tablice 3.2.3.1, ZKS 1 se proteže od 91 do 110 mm te odgovara pronađenoj indikaciji ultrazvučnog ispitivanja. Moramo napomenuti da ZKS 2-8 imaju znatno izraženiju vrijednost gradijenta, te na tim dijelovima zavarenog spoja dolazi do znatno većeg naprezanja od ZKS 1 gdje je i ultrazvučna indikacija. Moguće je za očekivati da bi se pronašle indikacije ultrazvukom i u tim zonama ako bi se primijenila neka druga metoda baždarenja i kriterija prihvatljivosti, a također je velika vjerojatnost za pronalazak defekata u tim zonama primjenom drugih metoda, npr. metalografije.

3.2.4 Uzorak UT50

Slika 3.2.4.1 Magnetogram za uzorak UT50. Gradijent I∆H/∆xI

Slika 3.2.4.2 Magnetogram za uzorak UT50. Gradijent I∆H/∆zI

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

20

Brie

f Rev

iew

of V

ibra

tion

Bas

ed M

achi

ne C

ondi

tion

Mon

itorin

g





1 0 15

2 42 55

3 57 73

4 96 123

5 135 153

6 170 180

7 195 205

T1 I∆H/∆zI 7 41

T2 I∆H/∆zI 43 56

T3 I∆H/∆zI 63 77

T4 I∆H/∆zI - ispod kriterija. 133 147

Rezultati UT ispitivanja su prikazani u tablici 3.2.4.2.



50 +5 10 57 400

70 -5 9.5 8 300

125 +5 9.5 160 400

135 -5 10 12 300

220 -5 10 20 300

255 -5 11.5 - 300

Gledajući tablicu detektiranih ZKS i dodavši korekciju od 30 mm na koordinate magnetograma, UT indikacija na 50mm je detektirana na ZKS 1, UT indikacija je detektirana na gradijentu u smjeru senzora I∆H/∆zI, ZKS T1. Indikacije na 125 i 135 mm su detektirane unutar ZKS 4 dok je indikacija na 220 mm detektirana u ZKS 6 ako uzmemo u obzir zonu smičnog pomaka pod 45°, indikacija na 255 nije detektirana vjerojatno zbog nedostatne dužine skeniranja. Postoji još nekoliko zona povećanog stresa koja još nemaju potvrdu ultrazvukom ali kod kojih je zaključak isti kao i kod uzorka UT47 da bi se vjerojatno otkrile indikacije primjenom drugih kriterija baždarenja ultrazvučnog instrumenta i kriterija prihvatljivosti odnosno primjene druge metode kao npr. meta-lografije. Isto tako, vidljiva je dobra korelacija lokacije indikacija gledajući gradijent u smjeru skeniranja (I∆H/∆xI) i okomito na smjer u smjeru razmaka senzora (I∆H/∆zI), od toga zona T4 je ispod kriterija ali korelira sa zonom 5.

3.2.5 Uzorak UT51

Slika 3.2.5.1 Magnetogram za uzorak UT51





1 40 66

2 82 95

3 97 116

4 117 132

5 162 170

6 204 217



5 -5 5.5 - 300

85 +3 10 - 300

245 -7 9 - 300

295 0 5 - 300

Indikacija pronađena na 5mm ultrazvukom nije skenirana pošto je skeniranje provedeno od 30mm dužine zavara. ZKS 1 se korigirano proteže od 80 do 106 mm dužine i odgovara indikaciji na 85 mm metodom ultrazvuka. ZKS 6 se korigirano proteže od 244 do 257 mm i odgovara indikaciji na 245 mm metodom

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

21

ultrazvuka. Indikacija na 295 mm ultrazvukom nije skenirana jer je skeniranje zaustavljeno prije kraja uzorka radi efekta ruba. ZKS 2-5 također

3.2.6 Uzorak UT52

Slika 3.2.6.1 Magnetogram za uzorak UT52





1 3 23

2 68 91

3 94 112

4 118 145

5 152 224

G 3 91

Rezultati UT ispitivanja dati su u tablici 3.2.6.2



0 -5 4-5 90 400

247 -5 4-5 25 400

kao dokumentacija uz uzorak. Metoda MMM je uspješno detektirala zone povećanog naprezanja na mjestima gdje se i nalaze defekti potvrđeni ultrazvukom, a i detektirala je druge zone povećanog naprezanja gdje ultrazvuk nije pronašao indikacije. Od interesa bi bilo provesti dodatna ispitivanja tih zona, kako bi se utvrdio i okarakterizirao sam proces koji se trenutno odvija u zavaru na tom mjestu i usporedio sa MMM rezultatima. U svakom slučaju, metoda MMM je obećavajuća za ranu dijagnostiku procesa degradacije u ispitnim objektima, te je brza i lagana za samu primjenu bez nekih specijalnih priprema ispitnog objekta.Ovom prilikom bi se htjeli zahvaliti tvrtki Energodiagnostika (Moskva, Rusija) na pravu za korištenje grafičkih dijagrama oko objašnjenja principa metode MMM.

5. LITERATURA[1] Technical guideline for engineering diagnostics of welded joints on pipelines and vessels (GD 34.17.437-95). Energodiagnostika, Moskva, Rusija.[2] A. A. Dubow, Physical Base of the Method of Metal Magnetic Memory. Proceed-ings of the Workshop on Non-Destructive Testing of Materials and Structures, NTM’02 Warsaw, IPPT PAN, 2002, 1-9.[3] ISO 24497 standard[4] Tester of Stress Concentration (TSC) User Manual. Energodiagnostika, Moskva, Rusija[5] Scanning device Type 1 User Manual. Energodiagnostika, Moskva, Rusija.

Indikacija pronađena ultrazvukom od 0 do 90mm dužine zavara odgovara ZKS 1 i 2 koje se mogu osim izrazitim signalom gradijenta na tim mjes-tima mogu grupirati u skupnu zonu ZKS G jer su i tamo amplitude gradijenta iznad nivoa šuma, tako da bi cijeli taj segment zavara bio označen za dodatno ispitivanje. Indikacija na 247 mm odgovara ZKS 5 koja se proteže korigirano od 192 do 264 mm. ZKS 3 i 4 su također zone pojačanog naprezanja te bi se vjerojatno našle indikacije u slučaju dodatnog ispitivanja kao što je bio slučaj na uzorcima UT47, UT50 i UT51. 4. ZAKLJUČAKMetoda MMM je bila primijenjena na uzorcima za metodu ultrazvuka gdje su defekti poznati

pokazuju zone velikog naprezanja gdje je vrlo vjerojatno moguće utvrditi postojanje indikacija kao i u slučaju uzorka UT47 i UT50.

MA

GN

ETN

A M

EMO

RIJ

A M

ETA

LA (M

MM

) MET

OD

A ZA

BEZ

RA

ZOR

NO

ISPI

TIVA

NJE

I R

AN

U D

IJA

GN

OST

IKU

DEG

RA

DIR

AJU

ĆIH

PR

OC

ESA

, TE

USP

OR

EDB

A S

KLA

SIČ

NO

M M

ETO

DO

M IS

PITI

VAN

JA P

RIM

JEN

OM

ULT

RA

ZVU

KA

22

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

RADIOGRAFSKO ISPITIVANJE KOROZIJE I NASLAGA PRIMJENOM X I γ

IZVORA ZRAČENJABruno, BREKA, TPK-Zavod d.d., Zagreb, HRVATSKA

[email protected]

SAŽETAK – U radu je dan pregled osnovnih tehnika i parametara radiografskog ispitivanja korozije i naslaga primjenom X i γ izvora zračenja, te uporabom radiografskog filma. Opisane su tangencijalna tehnika i tehnika dvostruke stijenke, i pripadajući im ispitni aranžmani koji se upotrebljavaju ovisno o zahtijevanim parametrima, a sukladne su normama HRN EN 16407-1 i HRN EN 16407-2.

Ključne riječi: mjerenje debljine stijenke, tehnika dvostruke stijenke, tangencijalna tehnika

RADIOGRAPHIC EXAMINATION OF CORROSION AND DEPOSITS USING X AND y

RADIATION SOURCES

ABSTRACT – The reliability and the safety of equipment in industrial plants are influenced by material degradation processes, such as corrosion, erosion, cavitation, deposits and blocking of pipes. These processes might reduce production, cause leaks, fires or unpredictable and costly shutdowns due to the repair and replacement of critical components. The condition of critical components in industral plants can be monitored by the proper use of the NDT inspection methods even while the plant is in operation. A major inspection challange is monitoring and the examination of insulated pipes. The common methods for detecting corrosion and deposits in insulated pipings involve double wall and tangential radiographic inspection. This paper reviews fundamental techniques and test arrangements of corrosion and deposit radiographic inspection using X and γ radiation sources, whose use depends on demands and is in accordance with HRN EN 16407-1 and 16407-2 standards.

Key words: thickness measurement, double wall radiographic inspection, tangential radiographic inspection

1. UVODNa pouzdanost i sigurnost industrijskih postrojenja uvelike utječu procesi degradaci-je materijala kao što su korozija, kavitacija i erozija, te nastajanje naslaga i taloga, koji mogu prouzročiti smanjenje produktivnosti postrojenja, propuštanja, požare ili nepredvidive i skupe zastoje zbog popravaka i/ili zamjene postojećih dijelova.Primjenom metoda ispitivanja bez razaranja stanje navedenih kritičnih komponenti može se

pratiti i nadgledati, čak i za vrijeme rada postrojenja, što omogućava pravovremene preventivne radnje za slučajeve popravaka, zamjene dijelova komponenti, uklanjanja naslaga i taloga. Osim povećanja produktivnosti samog postrojenja, navedenim se smanjuje i rizik od havarije.U današnjim industrijskim postrojenjima cjevo-vodi predstavljaju glavno transportno sredstvo tekućina i plinskih faza, te samim time postaju posebno područje interesa praćenja.

23

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

Prilikom praćenja stanja cjevovoda od posebne su važnosti praćenje protočnosti (kontrola količine taloga i naslaga) i debljine stijenke.

2. KOROZIJSKI PROCESI KAO JEDAN OD GLAVNIH INDUSTRIJSKIH PROBLEMASvi metali i legure (iznimka su neki plemeniti metali) podložni su degradaciji uslijed korozijskih procesa. Korozija materijala se definira kao degradacija materijala ili njegovih svojstava uslijed reakcije s okolinom. Korozijski procesi su kemijske i elektrokemijske prirode i uključuju transfer elektrona. Za to su potrebni katoda, anoda i elektrolit.

Anoda je uvijek ta koja je podložna korozijskim i oksidacijskim procesima. Iako je korozijske procese nemoguće u potpunosti izbjeći, oni se mogu pratiti kako ne bi došlo do ozbiljnih oštećenja. Osnovni pojavni oblici korozije na čelicima su:a) Opća – jednolična korozijab) Selektivna – lokalna korozija

- Točkasta – jamičasta („pitting“) korozija- Kontaktna korozija- Interkristalna korozija- Napetosna korozija- Korozija u procjepu itd., [1]

Tipični primjeri korozije i naslaga u industrijskim cjevovodima prikazani su na Slici 1.

Slika 1 Primjeri korozije i naslaga u cjevovodima

Uobičajene metode otkrivanja i mjerenja područja zahvaćenih korozijom su:

- Radiografsko ispitivanje korozije i naslaga primjenom X i γ izvora zračenja,- Ultrazvučno mjerenje debljine stijenke.

3. PROCJENA DEBLJINE STIJENKE I KOLIČINE NASLAGA UPORABOM RADIOGRAFSKIH TEHNIKAU načelu, za mjerenje debljine stijenke i procjenu količine naslaga u cijevima primjenjuju se dvije seradiografske tehnike:1) Tehnika dvostruke stijenke,2) Tangencijalna tehnika

3.1. Tehnika dvostruke stijenkePrema normi HRN EN 16407-2, tehnika dvostruke stijenke definira se prema dvjema klasama radiografskih tehnika - osnovnoj (DWA) i poboljšanoj (DWB).

Poboljšane tehnike koriste se kada je zahtjevana veća osjetljivost, npr. procjena lokalizirane jamičaste korozije. Kod provođenja ispitivanja tehnikom dvostruke stijenke, kvaliteta slike radiograma određuje se primjenom klasičnih žičanih indikatora. Ovisno o ispitnom aranžmanu i izolaciji, indikatori mogu biti postavljeni na stranu izvora ili na stranu filma.Ovisno o vanjskom promjeru cijevi, koriste se dva ispitna aranžmana:

- Dvostruka stijenka–jednostruka slika (Slika 2)- Dvostruka stijenka–dvostruka slika (Slika 3)

Tehnika dvostruke stijenke–jednostruke slike koristi se za veće vanjske promjere cijevi, dok se tehnika dvostruke stijenke–dvostruke slike koristi za manje promjere (< 150 mm). Obje se tehnike mogu koristiti za cijevi s i bez izolacije.Izbor klase filma i folija provodi se prema normi HRN EN ISO 11699-1.U odnosu na normu HRN EN ISO 17636-1,

24

prema kojoj se na temelju prozračavane debljine (w) odabire izvor zračenja, norma HRN EN 16407-2 koristi pojam ukupne efektivne prozračavane debljine (wtot). Ukupna efektivna prozračavana debljina definirana je kao uku-pna ekvivalentna debljina metalnog materijala u smjeru centralne radijacijske zrake, koja je dobivena izračunom na bazi nominalne debljine, a dopušta prisutnost medija u cijevi i izolacije. Izbor izvora zračenja provodi se prema normi EN ISO 16407-2 / Tablica 1.Ovisno o klasi radiografske tehnike i ispit-nom aranžmanu, proračunava se udaljenost izvor-film.

3.1.1. Dvostruka stijenka-jednostruka slika, [6]:Za osnovne tehnike DWA (1)

SDD – udaljenost izvor-filmb - udaljenost između stijenke cijevi na strani izvora i filmad – veličina izvora u mm

Za poboljšane tehnike DWB (2)

Vrijednosti geometrijske neoštrine (0,6 i 0,3 mm) odnose se na projekciju stijenke cijevi bližoj filmu.

(2)

(1)

Slika 2 Ispitni aranžman Dvostruka stijenka-jednostruka slika [6]; a) cijev bez izolacije; b) cijev sa izolacijom

a) b)

3.1.2. Dvostruka stijenka-dvostruka slika:Za izračunavanje udaljenosti izvor-film kod tehnike dvostruke stijenke-dvostruke slike, također se koriste navedene formule (1) i (2).

Treba uzeti u obzir kako se udaljenost b različito tretira kod tehnika jednostruke i dvostruke stijenke, te izračunavanje navedene dimenzije mora biti u skladu sa Slikama 2 i 3.

Slika 2 Ispitni aranžman Dvostruka stijenka-dvostruka slika, [6]; a) cijev bez izolacije; b) cijev s izolacijom a) b)

Ako se tehnika dvostruke stijenke-dvostruke slike koristi u kombinaciji s tangencijalnom tehnikom, udaljenost izvor-centralna os cijevi mora biti uzeta u obzir. Za daljnje proračune uzima se veća vrijednost od dviju navedenih.

Procjena debljine stijenke kod tehnika dvostruke stijenke zasniva se na promjeni zacrnjenja, stoga se zahtijeva korištenje referentnog bloka koji obuhvaća debljine, promjere i vrste materijala slične ispitnom objektu.

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

25

3.2. Tangencijalna tehnikaU skladu s normom HRN EN 16407-1 tangencijalna tehnika se definira prema dvjema klasama radiografskih tehnika - osnovne (TA) i poboljšane (TB).Osnovna tehnika koristi se za procjenu debljine stijenke i općenito za pregled stanja cijevi, dok se poboljšana tehnika koristi kada je zahtije-vana povećana osjetljivost za pregled određenih pozicija.Kod tangencijalne tehnike za određivanje kvalitete radiograma nisu dopušteni žičani, kao ni stepeničasti indikatori s provrtom. Za određivanje kvalitete radiograma koriste se isključivo dvostruki žičani indikatori.Norma HRN EN 16407-1 nalaže korištenje sljedećih tehnika snimanja: - Izvor zračenja postavljen na središnju os cijevi,- Izvor zračenja smaknut u odnosu na središnju os cijevi.

Obje tehnike mogu se koristiti za izolirane i neizolirane cijevi.Kod tehnike gdje je izvor zračenja smaknut u odnosu na centralnu os cijevi, centralna zraka radijacije mora biti postavljena okomito na stijenku koja predstavlja područje interesa. Film se postavlja tako da je ortagonalan s centralnom zrakom radijacije.Prema normi HRN EN 16407-1 / Tablica 1, izvor zračenja se određuje prema maksimal-noj prozračenoj debljini (wmax). Maksimalna prozračena debljina (Slika 4) definirana je kao maksimalna debljina materijala cijevi koja je dobivena kao tangenta na unutarnji promjer cijevi, a izračunava se formulom:

(3)

gdje sut – nominalna debljina stijenke cijeviDe – vanjski promjer cijevi

Slika 4 Tangencijalna tehnika - maksimalna prozračena debljina wmax, [5]

Izbor klase filma i folija provodi se prema normi HRN EN ISO 11699-1.Ovisno o klasi radiografske tehnike i ispitnom aranžmanu, proračunava se udaljenost izvor-film.3.2.1. Izvor zračenja postavljen na središnju os cijevi:Za osnovne tehnike TA, gdje je izvor zračenja postavljen na središnju os cijevi (Slika 5), udaljenost izvor-film se odabire prema većoj vrijednosti od dviju izračunatih [5]: SDD ≥ PDD + 3,5xDe (4)

SDD – udaljenost izvor-filmPDD – udaljenost između središnje osi cijevi i filmab - udaljenost između stijenke cijevi na strani izvora i filmad – veličina izvora u mm

Za poboljšane tehnike TB [5]:

(5)

(6)

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

26

Slika 5 Tangencijalna tehnika – izvor zračenja na centralnoj osi cijevi [5]; a) cijev bez izolacije; b) cijev sa izolacijom

a) b)

3.2.2. Izvor zračenja smaknut u odnosu na središnju os cijevi:Za izračunavanje udaljenosti izvor-film gdje je izvor zračenja smaknut u odnosu na središnju

os cijevi (Slika 6) formula (4) nije primjenjiva. Izračunavanje se provodi prema formulama (5) i (6), [5].

Slika 6 Tangencijalna tehnika – izvor zračenja smaknut u odnosu centralnu os cijevi [5]; a) cijev bez izolacije; b) cijev sa izolacijom

a) b)

Prilikom mjerenja debljine stijenke tangencijal-nom radiografijom nužno je provesti kontrolu odabranih parametara ispitnih tehnika kako bi se odredio geometrijski efekt uvećanja slike i što točnije utvrdila debljina stijenke:- Mjerenja i kontrola proračunatih udaljenosti,- Mjerenje i usporedba vanjskog promjera cijevi De i vanjskog promjera cijevi na radiogramu,- Mjerenje dimenzija komparatora

Dimenzijski komparatori (Slika 7) se koriste kada nije poznat vanjski promjer cijevi. Kao komparator najčešće se koristi kuglični ležaj poznatog promjera, koji se postavlja u blizini cijevi, na tangencijalnu os radijacijske zrake. Ukoliko je poznat vanjski promjer cijevi, točnije je primijeniti usporedbu vanjskog promjera cijevi De i vanjskog promjera cijevi na radiogramu, budući da se zbog položaj dimenzionalnog komparatora u ispitnom aranžmanu može očekivati i uvećana slika navedenog.

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

27

c – promjer komparatorac` - projekcija promjera komparatora

Slika 7 Primjer primjene komparatora, [5]

4. ZAKLJUČAKDegradacija osnovnog materijala cjevovoda uzrokovana korozijskim procesima i erozijom jedan je od najčešćih slučajeva zastoja u radu industrijskih postrojenja. Nadgledanjem i praćenjem, te primjenom metoda ispitivanja bez razaranja na kritičnim komponentama moguće je izbjeći skupe i nepredvidive zastoje.Radiografskim ispitivanjem korozije i naslaga primjenom X i γ izvora zračenja moguće je vrlo precizno detektirati i izmjeriti korozijske procese i eroziju materijala. Jedna od glavnih značajki ove metode je mogućnost detekcije i mjerenja degradacije materijala bez uklanjanja izolacije.

5. LITERATURA[1] Filetin T., Kovačićek F., Indof J.: Svojstva i primjena materijala, Fakultet strojarstva i brodogradnje, Zagreb, 2002.[2] Esih I., Dugi Z.: Tehnologija zaštite od korozije, Školska knjiga, Zagreb, 2001.[3] Burke W. S.: Application of tangential radiographic technique for evaluation of pipe system corrosion/erosion, Mat. Eval, 1989.[4] Grupa autora: Developments of protocols for corrosion and deposits evaluation in pipes by radiography, IAEA, 2005.[5] HRN EN 16407-1:2014[6] HRN EN 16407-2:2014[7] HRN EN ISO 17636-1:2014

RA

DIO

GR

AFS

KO

ISPI

TIVA

NJE

KO

RO

ZIJE

I N

ASL

AG

A PR

IMJE

NO

M X

I γ

IZVO

RA

ZRA

ČEN

JA

TEČAJEVI ZA KVALIFIKACIJU I CERTIFIKACIJU

HD

KB

R

Cen

tar z

a ob

razo

vanj

e

HD

KB

R

Cen

tar z

a ce

trifi

kaci

ju

28

CENTAR ZA OBRAZOVANJE CENTAR ZA CERTIFIKACIJU

TEČAJ stupanj datum ISPIT

MAGNETSKA KONTROLA MT 1

9.01. – 10. 01. 2017. 11. 1. 2017.

13.03.– 14.03. 2017. 15. 3. 2017.

29.05.– 30.05. 2017. 31 05. 2017.

17.07. – 18. 07. 2017. 19. 07. 2017.

11.12.–12.12. 2017 13.12. 2017.

PENETRANTSKA KONTROLA PT 130.01. – 31.01. 2017 1.02. 2017.

15.05. – 16.05. 2017. 17. 05. 2017.

23.10 – 24.10. 2017. 25. 10. 2017.

VIZUALNA KONTROLA VT 1

16.01. – 17. 01. 2017. 18. 01. 2017.

10.04. – 11.04. 2017. 12. 04. 2017.

22.05. – 23.05. 2017. 24.05. 2017.

4.09.– 5.09. 2017. 6.09. 2017.

ULTRAZVUČNA KONTROLA UT 16.02. – 10.02. 2017. 11.02. 2017.

26.06. – 30.06. 2017. 1.07. 2017.

27.11. – 7. 12. 2017. 8. 12. 2017.

RADIOGRAFSKA KONTROLA RT 120.03. – 30. 03. 2017. 31.03. 2017.

3.07. – 13. 07. 2017. 14. 07. 2017.

MAGNETSKA KONTROLA MT220.02. – 22.02. 2017. 23.02. 2017.

8.05 - 10.05. 2017.

09.10. – 11. 10. 2017. 12.10. 2017.

VIZUALNA KONTROLA VT 2

13.02-15.02.2017. 16.02.2017.

24.04. – 26.04. 2017. 27.04. 2017.

5.06. – 7.06. 2017. 8.06. 2017.

11.09. – 13.09. 2017. 14.09. 2017.

22.05.– 23.05. 2017. 24.05. 2017.

20.11. – 22.11. 2017. 23.11. 2017.

PENETRANTSKA KONTROLA PT 2

23.01. – 25.01. 2017. 26.01. 2017.

13.03. – 15.03. 2017. 16. 03. 2017.

2.05. – 4. 05. 2017. 5. 05. 2017.

18.09. – 20. 09. 2017. 21. 09. 2017.

RADIOGRAFSKA KONTROLA RT227.02 – 9. 03. 2017. 10. 03. 2017.

6.11. – 16. 11. 2017. 17. 11. 2017.

ULTRAZVUČNA KONTROLA UT218.04. – 28.04. 2017. 29.04. 2017.

25.09. – 5.10. 2017. 6.10. 2017.RADIOGRAFIJA

interpretacija radiograma RT 3.04.–7.04. 2017. 7.04.2017

TREĆI STUPANJ VT3, PT3, MT3, UT3, RT3, ET3 DOGOVOR S PRIJAVLJENIM KANDIDATIMA

HD

KB

R

Cen

tar z

a ob

razo

vanj

e

HD

KB

R

Cen

tar z

a ce

trifi

kaci

ju

TEČAJEVI ZA KVALIFIKACIJU I CERTIFIKACIJU

VAŽEĆI CERTIFIKAT 3. stupnja, izdan od strane HDKBR-a u skladu s HRN EN ISO 9712, priznat u svijetu temeljem MRA sporazuma, imaju sljedeće osobe:

PREZIME IME MT VT UT PT RT ETANDRIĆ Tomislav x x x x xBREKA Bruno xCVITANOVIĆ Mato x xCVITANOVIĆ Nikola xDABO Dario x xEĆIMOVIĆ Marijana xFIŠER Josip xGRGA Ivan xGRUBER Davor x x xIVKOVIĆ Zvonimir x x x xJAGODIĆ Branko x xJARNJAK Fran xJUKIĆ Krunoslav xKALOGJERA Leo xMALJKOVIĆ Damir xMARKEŠIĆ Zoran x x x xNADINIĆ Berislav x xNIKOLIĆ Zoran x x x xODRČIĆ Vanja xPAPEC Andrija xPERŠIĆ Krunoslav x xPESSACH Josef x x x xPESSACH Amichai x x x x xPETROVIĆ Ivan x xSARAJČIĆ Krešimir x x xSEDMAK Florian xSELAKOVIĆ Darko x xSMILJANIĆ Petar x xSMOKVINA HANZA Sunčana xSOFRONIĆ Goran x xŠAFAR Dražen xŠKRTIĆ Željko xŠOLA Branko x x xŠOLA Mihovil xŠUĆUROVIĆ Dragan x xŠULJAK Anica xTEREK Verica x x x x xZAJEC Zlatko x xŽUNAC Dražen xMT - magnetska metoda kontrole VT - vizualna kontrola UT - ultrazvučna kontrola

PT - penetrantska kontrola RT - radiografija ET - kontrola vrtložnim strujama

29

Najveće priznanje HDKBR je iskazao svojoj prvoj predsjednici društva Boženi Božiček, dipl. ing., na redovnoj godišnjoj skupštini održanoj 1988. godine u Dubrovniku, ustanovljavanjem njoj u spomen najvećeg priznanja HDKBR-a, nagrade i medalje „Božena Božiček“. Nagrada i medalja „Božena Božiček“ dodjelju-je se jednom godišnje domaćim ili stranim stručnjacima za izuzetno dugogodišnje i aktivno djelovanje u području nerazornih ispitivanja, a posebno za okupljanje i povezivanje članova HDKBR-a, obrazovanje kadrova te unaprjeđenje i razvoj primjene nerazornih ispitivanja.

DOBITNICA NAGRADE BOŽENA BOŽIČEK za 2016 godinu gospođa VERICA TEREK, dipl. ing. Odlukom Skupštine HDKBR-a održane 29. studenog 2016. godine, u Hrvatskom inženjerskom savezu, sjedištu HDKBR-a, nagrada Božena Božiček je jednoglasno dodjeljena Verici Terek, dipl. ing.

Iskreno čestitamo na dodjeljenoj nagradi Božena Božiček, velikom priznanju dugogodišnjem radu kolegice Terek u području nerazornih ispitivanja i doprinosu koji je svojim radom dala radnom okruženju i mnogo šire.

Aktivnim uključivanjem u rad Hrvatskog društva za kontrolu bez razaranja, značajno je doprinijela kvaliteti i zajedništvu koje HDKBR pruža svojim članovima, a posebno je značajan njen doprinos obrazovanju i certifikaciji NDT kadrova.

Diploma počasnog člana dodjeljuje se za zasluge razvoja, primjene i poboljšavanja u oblasti nerazornih ispitivanja i tehničke dijagnostike temeljene na metodama nerazornih ispitivanja

Odlukom Skupštine HDKBR-a, održane u Hrvatskom inženjerskom savezu, sjedištu HDKBR-a, 29. studenog 2016. godine, počasnim članom jednoglasno je imenovan gospodin dr.Josef A. Pessah.

Dr. Josef A. Pessah je rođen 4. travnja 1935. godine uTuzli, gdje je završio osnovnu školu.Srednješkolsko obrazovanje i diplomu Strojarskog fakulteta stekao je u Izraelu.

Predavao je na Sveučilištu u Haifi, u Beer Sevi i u Jeruzalemu. Danas je dr. A. Pessah predsjednik sekcije za spajanje materijala uključujući NDT metode kontrole kvalitete.

Čestitamo dr. A. Pessahu u želji nastavka lijepe suradnje izraelskog i hrvatskog NDT društva.

POČASNI ČLAN HDKBR-a: Dr. Josef A. Pessah

HD

KB

R N

AG

RA

DE

I PR

IZN

AN

JA

30

31

AKR

EDIT

ACIJ

A H

RVA

TSKO

G D

RU

ŠTVA

ZA

KON

TRO

LU B

EZ R

AZAR

ANJA

AKREDITACIJA HRVATSKOG DRUŠTVA ZA KONTROLU BEZ RAZARANJA

Treć

i akr

edita

cijs

ki c

iklu

s,ra

čuna

jući

od

mje

seca

rujn

a 20

04. g

odin

e,

od

kada

je H

DKB

R p

od s

taln

im n

adzo

rom

Hrv

atsk

e

akre

dita

cijs

ke a

genc

ije (H

AA).

Sukl

adno

pos

tignu

tom

,H

DKB

R d

.o.o

upi

san

je u

NAN

DO

baz

i Eur

opsk

e ko

mis

ije.

HDKBR, kao neprofitna udruga dobrovoljno udruženih stručnjaka iz gospodarstva i akademske zajednice koji se bave stručnim, obrazovnim i znanstvenim radom u području nerazornih ispitivanja, odredio je svoju misiju i viziju.

Misija, odnosno temeljni cilj udruge, je osposobljavanje i certifikacija osoba za područje nerazornih ispitivanja, organiziranje predavanja, seminara, savjetovanja, izložbi i ostalih oblika stalnog obrazovanja i usavršavanja u području narazornih ispitivanja te promocija i poticanje znanstveno-istraživačke djelatnosti u području nerazornih ispitivanja.

HDKBR-ova vizija percipira se kako članstvom u međunarodnim udrugama (EFNDT i ICNDT), bilateralnim sporazumima sa srodnim organizacijama (ASTN, RSNTTD, INA TD&CM) te djelovanjem u Republici Hrvatskoj.

HDKBR je izvor i pokretač razvoja i napretka obrazovanja, znanja i primjene metoda nerazornih ispitivanja u RH, kako za svoje članove, tako i za širu zajednicu.

Status akreditirane organizacije za certifikaciju osoba u području nerazornih ispitivanja HDKBR ostvaruje kroz trajanje trećeg akreditacijskog ciklusa, računajući od mjeseca rujna 2004. godine, od kada se nalazi pod stalnim nadzorom Hrvatske akreditacijske agencije (HAA).

32

AKR

EDIT

ACIJ

A H

RVA

TSKO

G D

RU

ŠTVA

ZA

KON

TRO

LU B

EZ R

AZAR

ANJA

Godinu 2016. obilježila je primjena nove Direktive 2014/68/EU (tzv. PED) od 15. svibnja 2014. koja je stupila na snagu s 19. srpnja 2016.

Zakonodavac je, Pravilnikom o tlačnoj opremi (NN 79/16) od 30. kolovoza 2016., prenio Direktivu 2014/68/EU u pravni poredak RH.

HDKBR OBRAZOVANJE CERTIFIKACIJA

Slijedom provedene prilagodbe sustava upravljanja certifikacijskim tijelom (CC HDKBR-a), u protekloj je godini izmijenjen prilog Potvrdi o akreditaciji broj 5060 s 19.7.2016. Ova promjena bila je rezultat provedbe HAA-ova dokumentacijskog audita nakon čega je uslijedio i drugi redovni nadzorni audit. On je, kroz dvodnevno trajanje, 20. i 21. 9. 2016. obuhvatio i witness audit HAA-ova eksperta.

Pozitivan rezultat audita omogućio je da Ministarstvo gospodarstva 3. listopada 2016. izda Rješenje kojim se HDKBR d.o.o. ovlašćuje kao priznata neovisna organizacija za obavljanje poslova certificiranja osoblja za nerazorna ispitivanja nerastavljivih spojeva kod tlačne opreme III i IV kategorije sukladno točki 3.1.2. Dodatka I Pravilnika o tlačnoj opremi.

HDKBR d.o.o. se, sukladno tome, vodi u NANDO bazi prijavljenih tijela Europske komisije.

Naposljetku, a u skladu s godišnjim planom nadzora HAA, proveden je još jedan witness audit. U HDKBR-ovom Ispitnom centru ZIT dana 25. studenoga 2016. provjeravana je sukladnost u prim-jeni zahtjeva norme HRN EN ISO 9712:2012 tijekom provedbe kvalifikacijskog ispita i ocjenjivanja kandidata. Ponovo, audit je obavio tim sastavljen od HAA ocjenitelja i eksperta.

Autor članka je Marijan Vučak, dipl. oec., voditelj sustava upravljanja u HDKBR d.o.o., osnovanom u skladu sa Zakonom o udrugama, a koji u okviru HDKBR-a provodi obrazovanje i certifikaciju kadra za nerazorna ispitivanja i kontrolu kvalitete.

Marijan Vučak je auditor za norme ISO 9001, ISO 14001 i FSC CoC sustave u čijem razvoju, održavanju i ocjeni aktivno sudjeluje od 1992. godine.

33

Austrian Society for Non-Destructive Testing

EF NDT

EF NDT

European Federation for Non-Destructive Testing


5 years EN ISO 9712 - What‘s next / how to go on?

Vienna, 6th and 7th June 2017

International Conference on Certification and Standardization in NDT

8th

Fees & ParticipationPlease register at the Internet address

www.oegfzp.at/de/certification.php

All fees will be charged in Euro.The amount of the participation fee depends on the receipt of payment by ÖGfZP.Persons who have not paid their registration fee the access will not be permitted.

440 € Speaker (payment by 17 March 2017)490 € Participant early registration (payment by 30 April 2017)590 € Participant (payment after 30 April 2017)340 € Participant day ticket (for 6 or 7 June 2017)

The fee (incl. VAT) includes the conference attendance, morning and afternoon refreshments, lunch, proceedings on USB stick and the participation in the conference evening.

ExhibitionThe conference will be accompanied by an exhibition. Interested companies we offer a poster wall to present their company.Fee: 200 € plus VAT (entrance to the conference is not included in the fee).To place your orders please contact the Conference Secretariat.

SponsorshipAre you interested in becoming a „Certification 2017 sponsor“? Please contact the Conference Secretariat.

General InformationVenue Wirtschaftskammer Österreich

(Austrian Economic Chamber) Wiedner Hauptstraße 63 1045 Vienna, Austria

Hotels We have special conditions for the following hotels (Code: Certification 2017): Please note that early booking is necessary.

` Motel One*** Elisabethstraße 5 1010 Vienna www.motel-one.com

` Hotel Erzherzog Rainer**** Wiedner Hauptstraße 27-29 1040 Vienna www.schick-hotels.com

` Holiday Inn Vienna City**** Margaretenstraße 53 1050 Vienna www.ihg.com

Conference language All technical papers will be presented in English, simultaneous translation will not be provided.

Conference Materials Proceedings The proceedings will be published as USB stick and will be available at the conference

Abstracts At the conference, participants will get a booklet with all abstracts of the programme contributions.

Conference Secretariat Austrian Society for Non-Destructive Testing (ÖGfZP) Deutschstraße 10 1230 Vienna, Austria Phone: +43 1 51407 6011 E-Mail: [email protected] Web: www.oegfzp.at

Austrian Society for Non-Destructive Testing

EF NDT

EF NDT



5 years EN ISO 9712 - What‘s next / how to go on?

Vienna, 6th and 7th June 2017

International Conference on Certification and Standardization in NDT

8th

Fees & ParticipationPlease register at the Internet address

www.oegfzp.at/de/certification.php

All fees will be charged in Euro.The amount of the participation fee depends on the receipt of payment by ÖGfZP.Persons who have not paid their registration fee the access will not be permitted.

440 € Speaker (payment by 17 March 2017)490 € Participant early registration (payment by 30 April 2017)590 € Participant (payment after 30 April 2017)340 € Participant day ticket (for 6 or 7 June 2017)

The fee (incl. VAT) includes the conference attendance, morning and afternoon refreshments, lunch, proceedings on USB stick and the participation in the conference evening.

ExhibitionThe conference will be accompanied by an exhibition. Interested companies we offer a poster wall to present their company.Fee: 200 € plus VAT (entrance to the conference is not included in the fee).To place your orders please contact the Conference Secretariat.

SponsorshipAre you interested in becoming a „Certification 2017 sponsor“? Please contact the Conference Secretariat.

General InformationVenue Wirtschaftskammer Österreich

(Austrian Economic Chamber) Wiedner Hauptstraße 63 1045 Vienna, Austria

Hotels We have special conditions for the following hotels (Code: Certification 2017): Please note that early booking is necessary.

` Motel One*** Elisabethstraße 5 1010 Vienna www.motel-one.com

` Hotel Erzherzog Rainer**** Wiedner Hauptstraße 27-29 1040 Vienna www.schick-hotels.com

` Holiday Inn Vienna City**** Margaretenstraße 53 1050 Vienna www.ihg.com

Conference language All technical papers will be presented in English, simultaneous translation will not be provided.

Conference Materials Proceedings The proceedings will be published as USB stick and will be available at the conference

Abstracts At the conference, participants will get a booklet with all abstracts of the programme contributions.

Conference Secretariat Austrian Society for Non-Destructive Testing (ÖGfZP) Deutschstraße 10 1230 Vienna, Austria Phone: +43 1 51407 6011 E-Mail: [email protected] Web: www.oegfzp.at

Documents

Hrvatsko Društvo za Kontrolu Bez Razaranja - punopravni član … · 2017-04-19 · metalima, omogućavaju primjenu infracrvene termografije kao metode bez razaranja temeljene na