Elaborat Geološko geomehansko poročilo

Naročnik Občina Loška dolina, Cesta Notranjskega odreda 2, 1386 Stari trg pri Ložu

Objekt Parcelne št.

VEČNAMENSKA ŠPORTNA DVORANA 191/5, k.o. Stari trg pri Ložu

Za gradnjo Novogradnja in dozidava

Vrsta projektne dokumentacije PGD

Elaborat

Geološko geomehansko poročilo

Projektantsko podjetje

Geologija d.o.o. Hidrogeološke, geološke in ekološke raziskave, inženiring, svetovanje, Prešernova 2, 5280 Idrija Tel. 05 37 41 310 fax. 05 37 22 329 [email protected] www.geologija.si

Direktor Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.

Žig

Podpis

Odgovorni projektant Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.

Osebni žig Podpis

Projektanta Aleksandra Jereb, univ. dipl. inž. geol.

Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.

Št. por.: 2758-075/2013-01

Izvod /6

Ime dokumenta 2013_075_01_OLoskaDolina_SD_STLozu_gm

Kraj in datum Idrija, julij 2013

2 Geologija d.o.o. Idrija

VSEBINA ELABORATA 2758-075/2013-01

1 Naslovna stran

2 Kazalo vsebine elaborata

3 Izjava odgovornega projektanta elaborata

4 Geološko geomehansko poročilo

5 Priloge

Geološko geomehansko poročilo 3

3 IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA ELABORATA V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA

Odgovorni projektant

Jože Janež, univ.dipl.inž.geol. ………………….……………………………………….

(ime in priimek)

I Z J A V L J A M,

1. da je elaborat št. 2758-075/2013-01 skladen s prostorskim aktom

2. da je elaborat skladen z gradbenimi predpisi

3. da je elaborat skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasji za priključitev

4. da so bile pri izdelavi elaborata upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je elaborat izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,

2758-075/2013-01

.............................................................. (št. elaborata)

Idrija, julij 2013 ………………….………………..

(kraj in datum)

Jože Janež, univ.dipl.inž.geol., IZS RG0026 ……………………………….…………………

(ime in priimek, strokovna izobrazba, identifikacijska številka)

…………………………………………..…...

(osebni žig, podpis)



VSEBINA POROČILA

1. UVOD.................................................................................................................................................6

2. GEOGRAFSKE RAZMERE...............................................................................................................6

3. GEOLOŠKE RAZMERE....................................................................................................................6

3.1 Tektonske razmere ............................................................................................................................7

4. HIDROGEOLOŠKE RAZMERE ........................................................................................................7

4.1 Nalivalni poskusi ................................................................................................................................8

5. SEIZMIKA........................................................................................................................................10

6. TERENSKE PREISKAVE................................................................................................................10

6.1 Sondažni razkopi .............................................................................................................................10 6.2 Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo........................................................................10 6.3 Sondiranje z lahkim dinamičnim penetrometrom dpl........................................................................10

7. INŽENIRSKO-GEOLOŠKE IN GEOMEHANSKE RAZMERE.........................................................10

7.1 Spodnje jurski apnenec....................................................................................................................11 7.2 Rdeče rjava meljasta glina ...............................................................................................................11 7.3 Rjava meljasta glina.........................................................................................................................11 7.4 Obstoječ umetni nasip......................................................................................................................11

8. POGOJI TEMELJENJA...................................................................................................................12

8.1 Opis objekta .....................................................................................................................................12 8.2 Pasovni temelji .................................................................................................................................12 8.3 Točkovni temelji ...............................................................................................................................12 8.4 Temeljna plošča...............................................................................................................................13 8.5 Drugi pogoji izvedbe.........................................................................................................................14

9. UREDITEV POVOZNIH POVRŠIN ..................................................................................................14

10. LITERATURA ..................................................................................................................................15


1. UVOD

Za naročnika Občino Loška dolina smo izvedli geomehanski pregled in raziskave terena na območju predvidene gradnje večnamenske dvorane pri Osnovni šoli Stari trg pri Ložu. Geološki ogled terena in geološko geomehanske ter hidrogeološke raziskave smo izvedli 19.6. in 3.7.2013.

2. GEOGRAFSKE RAZMERE

Lokacija se nahaja v Loški dolini v naselju Stari trg pri Ložu južno od objekta osnovne šole. Območje se nahaja v skrajnem južnem delu strnjenega naselja Stari trg pri Ložu in sicer na ravninskem delu z ledinskim imenom Marofske njive. 170 m vzhodno od obravnavane lokacije teče potok Brežiček, ki se na območju industrijske cone Marof izliva v Veliki Obrh. Teren na obravnavani lokaciji je raven. Generalno gledano teren blago pada v smeri sever – jug.

Slika 1: Topografska karta širšega območja (vir: Geopedia, julij 2013)

3. GEOLOŠKE RAZMERE

Kamninsko podlago na obravnavanem območju gradi temno siv srednje zrnat dolomit z vložki sivega apnenca spodnjejurske starosti, ki je tektonsko močno pretrt. V apnencu so pogoste litiotidne školjke Na obravnavanem območju je kamninska podlaga prekrita z rdeče rjavo meljasto glino s posameznimi manjšimi kosi apnenca (prevladuje glina). Debelina glinenega sloja se spreminja, saj je odvisna od


morfologije zakrasele kamninske podlage. V izdelanih razkopih na raščeno kamninsko podlago nismo naleteli samo v razkopu R3 (izkop 3,95 m), medtem ko smo v preostalih izdelanih razkopih kamninsko podlago izkopali, vendar na različnih globinah.

Slika 2: Obravnavana lokacija prikazana na letalskem posnetku s površinskimi vodami (vir MKO ARSO Atlas okolja,

JULIJ, 2013).

3.1 TEKTONSKE RAZMERE

Za obravnavano območje je značilna predvsem intenzivna prelomna tektonika s prelomi z generalnimi smermi severozahod-jugovzhod, ki so nastali v pliocenu. Osnovno tektonsko mrežo obravnavanega območja tvorijo dinarsko usmerjeni prelomi (SZ – JV) na čelu z regionalno znanim Idrijskim prelomom. V širši coni Idrijskega preloma so kamnine, tako apnenci kot dolomiti, pretrte in deformirane do različnih stopenj in sicer zdrobljene, porušene in razpoklinske cone.

4. HIDROGEOLOŠKE RAZMERE

Spodnjejurski apnenec, ki gradi raščeno kamninsko podlago v splošnem uvrščamo med srednje do dobro prepustne plasti z razvito kraško in razpoklinsko poroznostjo.


Kvartarni sedimenti večinoma glinaste sestave so slabo vodoprepustni. Obravnavana lokacija se ne nahaja na območju poplavnih voda niti v vodovarstvenem pasu.

4.1 Nalivalni poskusi

Za določitev prepustnosti tal, smo dne 19.6.2013 v treh sondažnih razkopih (R1, R2b in R3) izvedli nalivalne teste. V razkopih R1 in R2b je bila dosežena kamninska podlaga (apnenec), v razkopu R3 pa podlage nismo posegli.

Slika 3: Nalivalni poskus v razkopu R1, junij 2013 Geološka sestava na območju razkopa R1 je: 0 – 0,4 m umetni nasip 0,4 – 1,4 m temna rjava meljasta glina 1,4 -2,4 m rdeče rjava meljasta glina

2,4 - apnenec Geološka sestava v razkopu R2b je bila: 0 – 0,25 m humus, temno rjav melj 0,25 – 0,6 m umetni nasip 0,6 – 0,9 m rdeče rjava meljasta glina

0,9 - apnenec Geološka sestava v razkopu R2b je bila: 0 – 0,3 m humus, temno rjav melj 0,3 – 0,9 m temno rjava meljasta glina 0,9 – 4 m rdeče rjava meljasta glina


Slika 4: Nalivalni poskus v razkopu R3, junij 2013 V izdelanih razkopih ni bilo podzemne vode. Geološki profili razkopov so v prilogi 2, lokacije razkopov pa so vrisane na prilogi 7. Iz gasilske cisterne smo po cevi v vse tri razkope hipno nalili vodo, upadanje vode v razkopih pa smo merili avtomatsko s sondo, ki je shranjevala podatke vsako sekundo. Grafi nalivalnih poskusov in izračuni prepustnosti so v prilogi 6. V spodnji tabeli podajamo rezultate nalivalnih testov. Tabela 1: Koeficienti prepustnosti in specifično ponikanje dobljeni z nalivalnimi poskusi R1 R2b R3 Koeficient prepustnosti 1,03E-04 m/s 2,63E-04 m/s 7,38E-06 m/s Specifično ponikanje 0,103 l/s/m2 0,263 l/s/m2 0,007 l/s/m2 Specifično ponikanje pri varnostnem faktorju F = 2

0,052 l/s/m2 0,131 l/s/m2 0,0037 l/s/m2

Izračunani koeficienti prepustnosti kažejo, da je apnenec na lokaciji razkopa R1 in R2b srednje do slabo prepusten, glina na lokaciji razkopa R3 pa slabo prepustna do neprepustna. Z nalivalnimi poskusi je bilo dokazano, da je prepustnost kamninske podlage premajhna za ponikanje meteornih in odpadnih padavinskih voda iz območja večnamenske dvorane pri Osnovni šoli Stari trg pri Ložu. Ponikanje ni možno, zato je potrebno vse vode, ki bodo nastajale na lokaciji objekta, odvajati v površinski odvodnik! Talne vode v sondažnih razkopih nismo dosegli, računa naj se z možnostjo dviga do kote terena


5. SEIZMIKA

Po Karti potresne nevarnosti v Sloveniji (MOP, 2001) s povratno dobo 475 let spada obravnavana lokacija v območje južne Slovenije, kjer se upošteva projektni pospešek 0,175 g. Temeljna tla po svoji sestavi ustrezajo tipu tal A (po preglednici 3.1 SIST EN 1998-1:2006); skala ali druga skali podobna geološka formacija na kateri je največ 5 m slabšega površinskega materiala, z vrednostmi hitrosti strižnega valovanja v zgornjih 30 m vs,30 > 800 m/s.

6. TERENSKE PREISKAVE

6.1 Sondažni razkopi

Na lokaciji, kjer bo stala večnamenska dvorana smo izdelali 11 sondažnih razkopov. Lokacija razkopov je prikazana na situaciji (priloga 7). Sestava tal je razvidna iz geološko-geomehanskih profilov razkopov (priloga 2) in vzdolžnih geološko geomehanskih prerezov (priloga 8).

6.2 Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo

V razkopu R2 smo v sloju rdeče rjave meljaste gline na globini 0,6 m izvedli meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo (ZORN, ZFG 02). Z meritvami smo dobili dinamični deformacijski modul Evd rdeče rjave meljaste gline, ki se nahaja direktno pod humusnim slojem. Iz izmerjenega Evd smo ovrednotili modul stisljivosti ME. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi 3.

6.3 Sondiranje z lahkim dinamičnim penetrometrom dpl

Sondiranje oz. meritev z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL (ZORN) smo izvedli ob razkopu R3. Lokacija je prikazana na situaciji v prilogi 7. Na podlagi sondiranja smo ovrednotili strižni kot glinastih zemljin. Meritev je bila izvedena od globine 0,0 m do 0,9 m. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi 4.

7. INŽENIRSKO-GEOLOŠKE IN GEOMEHANSKE RAZMERE

Obravnavana lokacija je na ravninskem terenu, ki je stabilen, brez znakov plazenja in erozije. Globina zmrzovanja je 90 cm, kar naj se upošteva pri dimenzioniranju temeljev. Sestavo tal in geomehanske karakteristike smo določili na podlagi geomehanskih raziskav oz. 10-ih geomehanskih sondažnih razkopov (R1 – R10), meritev z dinamično ploščo in dinamičnim penetrometrom. Nekatere podatke smo ocenili izkustveno ob terenskem ogledu. Sestavo tal smo razdelili v 4 sloje, kot je prikazano v geološko geomehanskih prerezih na prilogi 8. Opisi slojev in njihove geomehanske karakteristike so podane spodaj.


7.1 Spodnje jurski apnenec

Spodnjejurski apnenec uvrščamo med trdne hribine. Tektonsko je lahko močno razpokan (razpoklinske, porušene in zdrobljene cone). Preperine na apnencu je običajno okoli 1 m, na osrednjem delu lokacije dvorane je vrtača oz. poglobitev, ki je zapolnjena z rdečerjavo glino globine 3 – 5 m. (situacija priloga 7). Ocenjena kategorija izkopa je V – trdna hribina sedimentnega porekla. (DRSC). Geomehanske karakteristike za apnenec so naslednje:

• Strižni kot φ = 50 ° • Kohezija c = 70 kPa • Specifična teža γ = 25 kN/m3

7.2 Rdeče rjava meljasta glina

Rdeče rjava meljasta glina se pojavlja direktno na apnenčevi podlagi. V spodnjem delu tik nad skalno osnovo se ponekod pojavljajo samice apnenca velike do 0,5 m pomešane z glino. Rdeče rjava meljasta glina ima nizek koeficient vodoprepustnosti. Glede na to, da je teren na obravnavnem območju raven, ga ocenjujemo kot stabilnega. Največje debeline so na osrednjem delu predvidene novogradnje, kjer je tudi največja globina do raščene kamninske podlage iz apnenca. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Geomehanske karakteristike za rdeče rjavo meljasto glino so naslednje:

• Strižni kot φ = 28° • Kohezija c = 6 kPa • Prostorninska teža γ = 19 kN/m3 • Modul stisljivosti ME = 10 MN/m2

7.3 Rjava meljasta glina

Rjava meljasta glina leži nad rdeče rjavo glino povsod tam, kjer je na območju stadiona izvedena utrditev s slojem umetnega nasipa. Rjava meljasta glina ima nizek koeficient vodoprepustnosti. Glede na to, da je teren na obravnavnem območju raven, ga ocenjujemo kot stabilnega. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Geomehanske karakteristike za rjavo meljasto glino so naslednje:

• Strižni kot φ = 24° • Kohezija c = 10 kPa • Prostorninska teža γ = 19 kN/m3 • Modul stisljivosti ME = 5 MN/m2

7.4 Obstoječ umetni nasip

Umetni nasip leži pod slojem humusa in nad slojem rdeče rjave meljaste gline na območju stadiona. Material vgrajen v nasip predstavlja dolomitni peščen grušč, ki je po svoji sestavi zmrzlinsko odporen. Debelina umetnega nasipa sicer variira in je debel med 20 in 70 cm. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (DRSC). Nasip je primeren za vgrajevanje v morebiten nov nasip. Geomehanske karakteristike za umetni nasip so naslednje:

• Strižni kot φ = 31° (izkustveno) • Kohezija c = 0 kPa (izkustveno) • Prostorninska teža γ = 20 kN/m3 (izkustveno) • Modul stisljivosti ME = 40 MN/m2


8. POGOJI TEMELJENJA

8.1 OPIS OBJEKTA

Objekt večnamenske športne dvorane bo pravokotne oblike, dimenzij ca 35 x 60 m in bo delno vkopan. Kota urejenega terena okrog dvorane bo približno na koti obstoječega terena 279, 5m n.v. Kota 0,0 objekta bo 1 m nižje, na koti 578,5 m n.v. Objekt bo temeljen na sistemu pasovnih temeljev pod nosilnimi stenami, točkovnih temeljev pod nosilnim stebri ter na temeljni plošči. Podatke o konstrukcijski zasnovi objekta nam je posredovalo projektantsko podjetje Gužič Trplan arhitekti d.o.o. iz Ljubljane, podatke o obtežbah objekta pa Spit d.o.o. iz Nove Gorice. Analiza temeljenja je bila narejena v karakterističnem (neugodnem) geomehanskem prerezu B – B', ki je najbližje osi A (glej situacijo in prereze, priloge 7, 8 in 9).

8.2 PASOVNI TEMELJI

Pasovni temelji bodo pod nosilnimi stenami v oseh 1, 2, 3 in 4. Predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca. Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline 1,1 m. Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,9 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (30 cm), zaključni sloj debeline 20 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Pasovni temelj v osi 1 bo širok 0,8 m, predvidena je obtežba 200 kN/m (oz. q = 250 kN/m2). Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 290,7 kPa (Izračun je v prilogi 5.1). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s =10 mm. Modul reakcije tal je podan kot razmerje med obtežbo in posedkom (k = q/s) in znaša k = 25 MN/m3. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 500 MN/m3. Pasovni temelj v osi 2 (podobne razmere veljajo za os 3) bo širok 0,6 m, predvidena je obtežba 160 kN/m (oz. q = 267 kN/m2). Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 293,3 kPa (Izračun je v prilogi 5.2). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s =12 mm. Modul reakcije tal (k=q/s) znaša k = 22,3 MN/m3. Pasovni temelj v osi 4 bo širok 0,6 m, predvidena je obtežba 140 kN/m (oz. q = 234 kN/m2). Temeljna tla predstavlja apnenec. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,7 mm), k = 334 MN/m3.

8.3 TOČKOVNI TEMELJI

Točkovni temelji v osi A od 1' do 22' pod nosilnimi stebri. Dimenzije temeljev 0,7 x 1,5 m, predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Predvidena je obtežba 275 kN (oz. q = 262 kN/m2). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca.


Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina (os A od 1' do 12') izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline 1,1 m (do osi 7'), med osmi 7' in 12' se debelina postopoma zmanjšuje v skladu z podlago iz apnenca). Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,9 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (30 cm), zaključni sloj debeline 20 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Od osi 12' do 22' predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Točkovni temelji v osi A od 1' do 7'. Projektna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd = 341,75 kPa (Izračun je v prilogi 5.3). Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi bodo znašali okrog s = od 7,5 do 2 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 35 - 131 MN/m3. Točkovni temelji v osi A od 7' do 12' (debelina sanacije s tamponom se zmanjšuje, ker se postoma zmanjšuje globina do podlage iz apnenca). Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s = od 0,7 do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 370 - 524 MN/m3. Točkovni temelji v osi A od 12' do 22', temeljna tla predstavlja apnenec. Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 524 MN/m3. Točkovni temelji v osi H: 2', 7' in 8', 15 in 16' in 22'' pod nosilnimi stebri. Dimenzije temeljev 1,5 x 1,5 m, predvidena debelina temeljev bo 0,65 m, globina temeljenja pa > 2 m glede na koto obstoječega terena oz. 1,15 m pod koto 0,0 objekta (vključno z tem. ploščo in tlakom skupne debeline 0,5 m). Predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava meljasta glina, delno kamninska podlaga iz apnenca. Glede na predvidene obtežbe in s tem pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina (os H: 1', 7' in 8'') izvede sanacijo tal do raščene kamninske podlage iz apnenca (predvidoma 1 m). Sanacijo tal se izvede iz kamnite grede, ki se jo poveže z pustim betonom. V oseh 15' in 16' in 22' predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Točkovni temelji v osi H od 2', 7' in 8', predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi znašali okrog s = do 2 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 240 MN/m3. Točkovni temelji v osi H od 15', 16' in 22', predvidena je obtežba 1087 kN (oz. q = 483 kN/m2). Na podlagi iz apnenca se upošteva dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa, posedki bodo zanemarljivi (< 0,5 mm), k = 524 MN/m3. Upošteva se dopustna nosilnost saniranih temeljnih tal Rd > 500 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri tej obtežbi bodo znašali okrog s = do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k > 500 MN/m3.

8.4 TEMELJNA PLOŠČA

Predvidena debelina temeljne plošče je 25 cm, obtežba na temeljna tla 22 kN/m2. Temeljna tla predstavlja delno rdečerjava glina delno podlaga iz apnenca (glej situacijo, priloga 7 in geološke prereze, priloga 8).


Glede na pričakovane prevelike diferencialne posedke predlagamo, da se na območju, kjer temeljna tla predstavlja glina izvede sanacijo tal z umetnim nasipom debeline od 1,1 m (os 3 v geološkem prerezu B-B') do 65 cm, preostali del pod temeljno ploščo (do osi 12', v geol. prerezu B-B'). Na glino se najprej položi geosintetik, nato 0,5 m kamnite grede (fi 32 – 150), ki se jo uvalja po plasteh (25 cm), zaključni sloj debeline 15 cm se izvede iz tamponskega drobljenca (fi 16-32), ki se ga uvalja do modula stisljivosti ME = 50 MN/m2 oz. modula Evd = 45 MN/m2. Od osi 12' do 4 (glede na geološki prerez B-B') predstavlja temeljna tla podlaga iz apnenca. Na saniranih tleh naj se upošteva se dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 200 kPa. Posedki na saniranih tleh bodo pri obtežbi 22 kN/m2 bodo znašali okrog s = od 6 do 1 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = od 3,6 do 22 MN/m3. Na podlagi iz apnenca naj se upošteva se dopustna nosilnost temeljnih tal Rd > 700 kPa. Posedki bodo zanemarljivi do 0,5 mm. Modul reakcije tal (k = q/s) in znaša k = 44 MN/m3. Predlagana sanacija tal je prikazana v geoloških prerezih B-B' in A-A' v prilogi 9. Analiza posedkov je v geomehanskih izračunih v prilogi 5.5 in 5.6. Predlagamo, da se izvaja geomehanski nadzor, ki bo preveril temeljna tla in utrjenost saniranih temeljnih tal (meritve utrjenosti Evd zgornjega sloja tampona pred izvedbo podložnega betona) in po potrebi podal dodatna navodila (npr. poglobitev ipd.).

8.5 DRUGI POGOJI IZVEDBE

Predlagamo, da se vsa zemeljska dela izvajajo v sušnem obdobju. Začasne delovne vkopne brežine v glinastih slojih naj se izvajajo v naklonu 1: 1, v apnencih pa v naklonu 3 :1. Kljub temu, da v času geomehanskih raziskav ni bilo pojavov talne vode je potrebno računati, da se ob visokih vodostajih lahko pojavi viseča talna voda med sloji gline. Zato je potrebno predvideti črpanje vode in izvedbo drenaže z iztokom v meteorno kanalizacijo oz. najbližji vodotok. Vse meteorne vode z objektov in drugih površin je obvezno kontrolirano neprepustno odvajati v meteorno kanalizacijo. Ponikanje meteornih voda direktno v sloj meljaste gline – SLOJ 2 in SLOJ 3 ni možno zaradi slabo prepustnosti. V primeru težav z ureditvijo odvodnjavanja vod iz drenaž in meteornih vod je potrebno preveriti ponikovalno sposobnost v apnencih (npr. izvedbo večjih ponikalnih jam v apnencih ali izdelavo globokih ponikovalnih vrtin).

9. UREDITEV POVOZNIH POVRŠIN

Podlago voziščni konstrukciji predstavlja temno rjava meljasta glina – SLOJ 2, ki leži pod obstoječim umetnim nasipom – SLOJ 1 oziroma direktno pod humusnim slojem. Zemljina je zmrzlinsko neodporna. Hidrološki pogoji so neugodni. Globina prodiranja mraza hm znaša na obravnavanem območju 90 cm. Glede na zgoraj navedene podatke je potrebno v voziščno konstrukcijo vgraditi minimalno 72 cm zmrzlinsko odpornih materialov. Material, ki je vgrajen v sloj umetnega nasipa in ga bo potrebno zaradi poglobitve izkopati se deponira in uporabi pri izdelavi voziščne konstrukcije.


Dimenzioniranje voziščne konstrukcije podajamo za lahko prometno obremenitev. Na obravnavanem območju smo v izdelanih razkopih izvedli meritve deformacijskih modulov zemljin Evd. Rezultati opravljenih meritev in ovrednotenje so prikazani v prilogi P3. Izmerjene vrednosti Evd smo računsko pretvorili v deformacijski modul Ev2, tega pa s pomočjo Tabele 4.6: Informativne primerjalne vrednosti nosilnosti (Žmavc, 1997) v indeks nosilnosti CBR. Meritve Evd so variirale od 7,1 do 8 MN/m2, kar pomeni, da CBR znaša 4 %, ki ga upoštevamo pri izračunu voziščne konstrukcije. Z vgradnjo 40 cm debele plasti zmrzlinsko odpornega kamnitega materiala (granulacije 0-150 mm) bi nosilnost podlage iz CBR = 4% izboljšali na CBR = 15%. Debelina sloja kamnite grede je lahko tudi večja, če je večja debelina potrebna za dosego končne nivelete povoznih površin. Glede na predvideno lahko prometno obremenitev predlagamo naslednjo voziščno konstrukcijo: Tabela 2: Predlagane debeline voziščne konstrukcije

Material Debelina Faktor ekvivalentnosti

materiala ai Debelinski indeks

Dp=d*ai

AC 11 surf B70/100, A4 5 0,42 2,1

AC 22 base B70/100, A4 8 0,35 2,8

Tamponski drobljenec TD 32 20 0,14 2,8 Kamnit material (zmrzlinsko odporen) 40

SKUPAJ 73 7,7 Sloj kamnite grede mora biti uvaljan do deformacijskega modula Ev2>80 MPa oziroma Evd>40, sloj tamponskega drobljenca pa do deformacijskega modula Ev2>100 MPa oziroma Evd>45. Kontrolne meritve je treba izvajati stalno in jih dokumentirati. Povozne površine je potrebno opremiti z vzdolžnimi drenažami, muldami, jaški in prepusti, iz katerih bo voda speljana v kanalizacijsko omrežje. S tem ukrepom se bomo izognili zamakanju meteorne vode direktno v teren.

10. LITERATURA

1. Buser, Grad K., Pleničar, M., 1963: Osnovna geološka karta SRFJ 1:100.000, list Postojna. Zv.

geol. zavod Beograd. 2. Pleničar, M., 1970: Osnovna geološka karta SRFJ 1:100.000. Tolmač za list Postojna. Zv. geol.

zavod Beograd. 3. Žmavc J., 1997: Voziščne konstrukcije. Univerza v Ljubljani, DRC, Ljubljana



PRILOGE

1. Fotografije 2. Geološko geomehanski prerezi sondažnih razkopov M 1 : 20 3. Meritve z dinamično ploščo 4. Meritve z lahkim dinamičnim penetrometrom 5. Geomehanski izračuni 6. Nalivalni poskusi 7. Situacija M 1 : 500 8. Geološko geomehanski prerezi M 1 : 250 9. Geološko geomehanski prerezi – sanacija tal M 1 : 250



PRILOGA 1: Fotografije

Obravnavana lokacija Lokacija razkopa R1

Razkop R1 Lokacija razkopa R2a in R2b

Razkop R2b Lokacija razkopa R3


Razkop R3 Lokacija razkopa R4









Razkop R10 Foto: Aleksandra Jereb, Tomaž Arčon


PRILOGA 2

Geološko geomehanski prerezi sondažnih razkopov



PRILOGA 5

Geomehanski izračuni



PRILOGA 6

Nalivalni poskusi

PRILOGA 3

Meritve z dinamično ploščo z lahko padajočo utežjo

Inštrument: Light Drop Weight Tester ZFG-02, loading plate diameter 300 mm,Proizvajalec: ZORN, Stendal, Germany

Št. poročila: 2758-075/2013-01Lokacija: Stari trg pri LožuObjekt: Večnamenska športna dvorana

Rezultati meritev

Št.Datum in ura

Opis merilnega mesta, zaznamki

Hitrost v1

[mm/s]Posedki s1 [mm]

s/v

[mili s]

Evd

MN/m2

Ev2

MN/m2

ME

MN/m2CBR

%

1 19.6.2013 razkop R1, globina 0,7 m, 513,7 2,8579:30 temno rjava meljasta glina 519,2 2,826 5,463 8 16,2 4 3

516,2 2,7792 19.6.2013 ob razkopu R1, na površini 161,4 0,462

9:34 uvaljan tamponski drobljenec 163,8 0,464 2,815 48,4 105,6 50 20

170,3 0,473 19.6.2013 razkop R-3, globina 0,5 m, 516,8 3,181

10:05 temnorjava meljasta glina 523,4 3,209 6,148 7,1 14,4 4 3

508,7 3,1334 19.6.2013 razkop R3, globina 1,2 m, 180,5 0,771

10:08 rdečerjava meljasta glina 172,1 0,713 4,159 31,2 65,9 >25 >13

168,3 0,681

legenda: Evd - dinamični deformacijski modul

Ev2 - dinamični deformacijski modul

Ev2 = 600*ln(300/300-Evd)

ME - modul stisljivosti (iz tabel)

Meritve: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.

Odgovorni projektant: Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.

Idrija, junij 2013

PRILOGA 4.1

Ovrednotenje meritev z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL

Št. poročila 2758-075/2013-01

Lokacija Stari trg pri Ložu

Objekt:

Mesto meritve DPL-1

Podatki

g\N 10 cm 10 cm 10 cm N30DPL N30

0,4 6 10 10 26 17,570,7 15 17 25 57 38,51

g globina meritve m

N30DPL število udarcev za penetracijo 30 cm zemljine z DPL

N30 število udarcev za penetracijo 30 cm zemljine (SPT) 0

P penetracija pri 60 udarcih

kk korelacijski koeficent med SPT in DPL 1,48

k60 korekcijski faktor zaradi izgube energije 0,6

λ koeficient korekcije glede na dolžino drogovja 3-4 m 4-6 m >10 m0,75 0,85 1

σv' efektivna vertikalna napetost kPa

κ koeficient uporabe konice namesto vzorčevalnika 0,75CN koeficient napetosti v zemljini, prekonsolidacije in gostote

Cs koeficient korekcije zaradi talne vode v peskih

H nivo talne vode (v razkopu oz. vrtini) m

Rsp specifičen odpor pri enem udarcu 800 kN/m2

F izkustveni faktor odvisen od vrste tal (med 1,25 in 2)Uporabljene formule

korekcija št. udarcev N60 = N30 * k60 * κ * λ * CN * Cs

strižni kot (za grušč in pesek) φ = 27+0,347*N60-0,0014*N602

za gline se uporabi Gibbs-ov diagram ali enačba: φ = (N60-2)*0,78+20°

Indeks gostotezelo rahlo rahlo

srednje gosto gosto

zelo gosto

(Skempton, 1986) N60 0-3 3-8 8-25 25-42 42-58

ID 0-15 15-35 35-65 65-85 85-100

modul stisljivosti ME = N60 * Rsp * F

Rezultati

g SLOJ UCSC N30P k60 λ σv' CN N60 ID φ ME

m cm/60ud kPa % (º) kPa

0,4 melj-glina ML-CL 17,57 0,6 0,5 8 1,85 7,3 15-35 24,1 73200,7 melj-glina ML-CL 38,51 0,6 0,6 14 1,75 15,2 35-65 30,3 15203

Projektant: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.


Idrija, julij 2013

Večnamenska športna dvorana

Meritve z lahkim dinamičnim penetrometrom DPL

Št. poročila 2758-075/2013-01 PRILOGA 4.2

Lokacija Stari trg pri Ložu

Projekt:

Mesto meritve: DP-1

Podatki Grafični prikaz

globina (cm)DCP

mm/N CBR1 % CBR2 % CBR6 % CBR9 %

-30,0-32,5 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-35,0 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-37,5 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-40,0 25,0 7,0 6,9 6,6 5,5-41,7 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-43,3 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-45,0 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-46,7 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-48,4 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4-50,0 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4

DCP

mm/N CBR1 % CBR2 % CBR6 % CBR9 %

SLOJ 1 21,7 8,1 8,0 6,6 5,5SLOJ 2 16,7 11,7 11,5 10,9 12,4

Uporabljene enačbe

CBR1: logCBR=2,632-1,28*logDCP (Kleyn and Van Heerden,1983)

CBR2=410xDCP-1,27 (Paige -Green & Du Plessis, 2009)

CBR6: logCBR=2,54-1,23*(logDCP) (Talal Al-Refeai & A. Al-Suhaibani, 1997) (gline CL)

CBR9=1/(0,017019*DCP)2 (Webster, Brown and Porter, 1994), (težko gnetne gline CL, CBR<10)

Projektant: Tomaž Arčon, univ. dipl. inž. geol.


Idrija, julij 2013

Večnamenska športna dvorana

-50

-45

-40

-35

-30

0,0 10,0 20,0 30,0

DCP (mm/N)

glo

bin

a (

cm

)

Geologija d.o.o. IdrijaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.

nosilnost talP.5.1

1[GEO5 - Spread Footing | version 5.15.19.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]

[Dealer : Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | www.geosoftware.com.hr]

Spread footing verificationInput dataProjectTaskPartDescript.AuthorDate

:::::

nosilnost talP.5.1pasovni temelji širine 80 cm, os 1Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013

Name : geološki prerezDescription : pasovni temelj, snacija tal s tamponsko blazino debeline 1,1 m

Stage : 1

1,00 1,00

3,40 3,40

+z

+z

+z

GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG

FG 2,20 2,20

0,65 0,65 1,15 1,15

1,10 1,10

0,20 0,20

SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Partial factors EC2 :

EN 1992-1-1 (EC2)standard

SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :

Analysis using oedometric modulusby percentage of Sigma,Or10,0 [%]

Spread FootingAnalysis for drained conditions :Verification methodology :Design approach :

EC 7-1 (EN 1997-1:2003)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances

Partial factors on actions (A)Permanent design situation

Permanent actions : gG =Unfavourable

1,35 [–]Favourable

1,00 [–]


nosilnost talP.5.1



Partial factors for resistances (R)Permanent design situation

Partial factor on vertical bearing capacity :Partial factor on sliding resistance :

gRvs =gRhs =

1,401,10

[–][–]

Basic soil parameters

Number Name Patternjef[°]

cef[kPa]

g[kN/m3]

gsu[kN/m3]

d[°]

1

2

3

4

apnenec

rdečerjava glina

tampon

rjava glina

50,00

28,00

35,50

24,00

70,00

6,00

0,00

3,00

25,00

19,00

20,00

19,00

15,00

9,00

10,00

9,00

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

25,0050,0070,0025,00

kN/m3

°kPakN/m3

rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

19,0028,006,00

19,00

kN/m3

°kPakN/m3

tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

20,0035,500,00

20,00

kN/m3

°kPakN/m3

rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

19,0024,003,00

19,00

kN/m3

°kPakN/m3

FoundationFoundation type: strip footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottomFoundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom

hzdts1s2

=====

2,201,150,650,000,00

mmm°°


nosilnost talP.5.1



Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: strip footingOverall strip footing lengthStrip footing width (x)Column width in the direction of xVolume of strip footing

====

35,000,800,800,52

mmmm3/m

Inserted loading is considered per unit length of continuous footing span. Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth

dsphsp

==

0,201,10

mm

Material of structureUnit weight g = 23,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).

Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulus

fckfctEcm

===

20,002,20

30000,00

MPaMPaMPa

Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Load

NumberLoad

new changeName Type

N[kN/m]

My[kNm/m]

Hx[kN/m]

12

YESYES

obtežbaobtežba

DesignService

200,00200,00

0,000,00

0,000,00

Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditionsThe settlement is not analysed. Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification

NameSelf w.in favor

ex[m]

ey[m]

s[kPa]

Rd[kPa]

Utilization[%]

Is satisfied

obtežbaobtežba

YesNo

0,000,00

0,000,00

258,45261,41

290,76290,76

88,8989,91

YesYes

Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases.


nosilnost talP.5.1



Computed self weight of strip foundationComputed weight of overburden

GZ

==

9,130,00

kN/mkN/m

Vertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)

Parameters of slip surface below foundation:Depth of slip surfaceLength of slip surface

zsplsp

==

1,283,89

mm

Design bearing capacity of found.soilExtreme contact stress

Rds

==

290,76261,41

kPakPa

Bearing capacity in the vertical direction is SATISFACTORY Horizontal bearing capacity check

Most severe load case No. 1. (obtežba)Earth resistance: at restDesign magnitude of earth resistanceFriction angle foundation-footing bottomCohesion foundation-footing bottom

Spdya

===

2,5635,500,00

kN°kPa

Horizontal bearing capacityExtreme horizontal force

RdhH

==

136,400,00

kNkN

Bearing capacity in the horizontal direction is SATISFACTORY

Bearing capacity of foundation is SATISFACTORY


nosilnost talP.5.2




:::::

nosilnost talP.5.2pasovni temelji širine 60 cm, os 2Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013


Stage : 1

0,90 0,90

4,05 4,05

+z

+z

+z

GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG

FG 2,10 2,10

0,65 0,65 1,15 1,15

1,10 1,10

0,20 0,20










1,00 [–]


nosilnost talP.5.2





gRvs =gRhs =

1,401,10

[–][–]



cef[kPa]

g[kN/m3]

gsu[kN/m3]

d[°]

1

2

3

4

apnenec

rdečerjava glina

tampon

rjava glina

50,00

28,00

35,50

24,00

70,00

6,00

0,00

3,00

25,00

19,00

20,00

19,00

15,00

9,00

10,00

9,00

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

25,0050,0070,00

250,0025,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

19,0028,006,00

10,0019,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

20,0035,500,00

50,0020,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

19,0024,003,004,00

19,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

FoundationFoundation type: strip footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottom

hzd

==

2,101,15

mm


nosilnost talP.5.2



Foundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom

ts1s2

===

0,650,000,00

m°°

Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: strip footingOverall strip footing lengthStrip footing width (x)Column width in the direction of xVolume of strip footing

====

35,000,600,600,39

mmmm3/m

Inserted loading is considered per unit length of continuous footing span. Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth

dsphsp

==

0,201,10

mm



fckfctEcm

===

20,002,20

30000,00

MPaMPaMPa



Load

NumberLoad

new changeName Type

N[kN/m]

My[kNm/m]

Hx[kN/m]

12

YESYES

obtežbaobtežba

DesignService

140,00140,00

0,000,00

0,000,00

Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification

NameSelf w.in favor

ex[m]

ey[m]

s[kPa]

Rd[kPa]

Utilization[%]

Is satisfied

obtežba Yes 0,00 0,00 241,78 292,31 82,72 Yes


nosilnost talP.5.2



NameSelf w.in favor

ex[m]

ey[m]

s[kPa]

Rd[kPa]

Utilization[%]

Is satisfied

obtežba No 0,00 0,00 244,74 292,31 83,73 YesAnalysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed self weight of strip foundationComputed weight of overburden

GZ

==

6,840,00

kN/mkN/m



zsplsp

==

1,003,11

mm


Rds

==

292,31244,74

kPakPa



Spdya

===

2,5635,500,00

kN°kPa


RdhH

==

96,400,00

kNkN




nosilnost talP.5.3




:::::

nosilnost talP.5.3točkovni temelj na tamponski blazini, os A1'Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.11.7.2013


Stage : 1

0,90 0,90

3,70 3,70

+z

+z

+z

GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG

FG 2,10 2,10

0,65 0,65 1,15 1,15

1,10 1,10

0,20 0,20










1,00 [–]


nosilnost talP.5.3





gRvs =gRhs =

1,401,10

[–][–]



cef[kPa]

g[kN/m3]

gsu[kN/m3]

d[°]

1

2

3

4

apnenec

rdečerjava glina

tampon

rjava glina

50,00

28,00

35,50

24,00

70,00

6,00

0,00

3,00

25,00

19,00

20,00

19,00

15,00

9,00

10,00

9,00

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

25,0050,0070,00

250,0025,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

19,0028,006,00

10,0019,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

20,0035,500,00

50,0020,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

rjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gjefcefEoedgsat

=====

19,0024,003,004,00

19,00

kN/m3

°kPaMPakN/m3

FoundationFoundation type: centric spread footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottom

hzd

==

2,101,15

mm


nosilnost talP.5.3



Foundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom

ts1s2

===

0,650,000,00

m°°

Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: centric spread footingSpread footing lengthSpread footing widthColumn width in the direction of xColumn width in the direction of ySpread footing volume

xycxcy

=====

0,701,500,500,500,68

mmmmm3

Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth

dsphsp

==

0,201,10

mm



fckfctEcm

===

20,002,20

30000,00

MPaMPaMPa



Load

NumberLoad

new changeName Type

N[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Hx[kN]

Hy[kN]

12

YESYES

obtežbaobtežba

DesignService

275,00275,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification

NameSelf w.in favor

ex[m]

ey[m]

s[kPa]

Rd[kPa]

Utilization[%]

Is satisfied

obtežbaobtežba

YesNo

0,000,00

0,000,00

274,16278,46

341,75341,75

80,2281,48

YesYes


nosilnost talP.5.3



Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed weight of spread footingComputed weight of overburden

GZ

==

11,985,40

kNkN



zsplsp

==

1,153,54

mm


Rds

==

341,75278,46

kPakPa



Spdya

===

3,8435,500,00

kN°kPa


RdhH

==

190,160,00

kNkN




nosilnost talP.5.4




:::::

nosilnost talP.5.4točkovni temelj na tamponski blazini, os H7'Tomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.11.7.2013


Stage : 1

0,60 0,60

2,60 2,60 +

z+

z+

z

GWT 0,20 0,20 GWT 0,20 0,20 OG

FG 2,20 2,20

0,65 0,65 1,15 1,15

1,00 1,00

0,20 0,20










1,00 [–]


nosilnost talP.5.4





gRvs =gRhs =

1,401,10

[–][–]



cef[kPa]

g[kN/m3]

gsu[kN/m3]

d[°]

1

2

3

4

apnenec

rdečerjava glina

tampon

obstoječ nasip

50,00

28,00

35,50

31,00

70,00

6,00

0,00

0,00

25,00

19,00

20,00

20,00

15,00

9,00

10,00

10,00

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis. Soil parametersapnenecUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

25,0050,0070,0025,00

kN/m3

°kPakN/m3

rdečerjava glinaUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

19,0028,006,00

19,00

kN/m3

°kPakN/m3

tamponUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

20,0035,500,00

20,00

kN/m3

°kPakN/m3

obstoječ nasipUnit weight :Angle of internal friction :Cohesion of soil :Saturated unit weight :

gjefcefgsat

====

20,0031,000,00

20,00

kN/m3

°kPakN/m3

FoundationFoundation type: centric spread footingDepth from original ground surfaceDepth of footing bottomFoundation thicknessIncl. of finished gradeIncl. of footing bottom

hzdts1s2

=====

2,201,150,650,000,00

mmm°°


nosilnost talP.5.4



Unit weight of soil above foundation = 20,00 kN/m3 Geometry of structureFoundation type: centric spread footingSpread footing lengthSpread footing widthColumn width in the direction of xColumn width in the direction of ySpread footing volume

xycxcy

=====

1,501,500,500,501,46

mmmmm3

Sand-gravel bedSoil used for the SG pad - tampon SG pad overhangs foundationSand-gravel pad depth

dsphsp

==

0,201,00

mm



fckfctEcm

===

20,002,20

30000,00

MPaMPaMPa



Load

NumberLoad

new changeName Type

N[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Hx[kN]

Hy[kN]

12

YESYES

obtežbaobtežba

DesignService

1087,001087,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

Ground water tableThe ground water table is at a depth of 0,20 m from the original terrain. Global settingsAnalysis type : analysis for drained conditionsThe settlement is not analysed. Settings of the stage of constructionDesign situation : permanent Verification No. 1Load case verification

NameSelf w.in favor

ex[m]

ey[m]

s[kPa]

Rd[kPa]

Utilization[%]

Is satisfied

obtežbaobtežba

YesNo

0,000,00

0,000,00

496,01500,52

15723,1915723,19

3,153,18

YesYes

Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases. Computed weight of spread footing G = 25,67 kN


nosilnost talP.5.4



Computed weight of overburden Z = 13,50 kNVertical bearing capacity checkShape of contact stress : rectangleMost severe load case No. 1. (obtežba)


zsplsp

==

4,4918,11

mm


Rds

==

15723,19500,52

kPakPa



Spdya

===

3,8435,500,00

kN°kPa


RdhH

==

727,170,00

kNkN




analiza posedkovP.5.5

1[GEO5 - Settlement | version 5.15.6.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]


Settlement analysisInput dataProjectTask :Part :Description :Author :Date :

analiza posedkovP.5.5os A od 1 do 4, pasovni in točkovni temelji, sanacija tal - 110 cm tamponaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.8.7.2013

Name : geološki prerez Stage : 1

1 2 3 4 5

6 [998,48; 511,84] [1080,86; 512,00]

SettingsSlovenia - EN 1997SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :


Soil parametershumusUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

18,002,50

18,00

kN/m3

MPakN/m3

obstoječ nasipUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

20,0040,0020,00

kN/m3

MPakN/m3

rjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

19,005,00

19,00

kN/m3

MPakN/m3

rdečrjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

19,0010,0019,00

kN/m3

MPakN/m3

apnenec - raščena kamninska osnovaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

25,00250,0025,00

kN/m3

MPakN/m3

tamponUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

20,0050,0020,00

kN/m3

MPakN/m3





WaterWater type : GWT

Number GWT locationCoordinates of GWT points [m]

x z x z x z

1998,48 511,84 1080,86 512,00

Holes layoutLayout and refinement of holes : standardHorizontal layoutLayout pattern :Add holes :Number of sections :

exactby number of sections20

Vertical refinementNumber

12345

From depth [m]0,002,005,00

10,0030,00

Refinement [m]0,100,300,502,00

10,00

Results (Stage of construction 1)ResultsAnalysis of geostatic stress was successfully completed Input data (Stage of construction 2)Earth cut

Number Cut locationCoordinates of cut points [m]

x z x z x z

1

1004,601009,141017,881067,14

512,14510,20508,74509,83

1007,181015,611035,171069,53

508,73510,20508,73512,02

1008,191016,541045,00

508,73508,73509,83



x z x z x z

1998,48

1007,221069,53

511,89508,65511,98

1002,121034,771080,86

511,89508,69512,08

1004,691067,15

511,89509,80

Results (Stage of construction 2)ResultsAnalysis performed, method Analysis using oedometric modulusMaximum settlement = 0,0 mmMaximum depth of influence zone = 0,00 m





Input data (Stage of construction 3)Embankment interface

Number Interface locationCoordinates of interface points [m]

x z x z x z

1

2

1004,701007,991016,751018,901019,501045,00

1067,14

512,04509,83509,83510,48510,48509,83

509,83

1007,321007,991017,351018,901020,58

1067,15

512,01510,48509,83509,83510,48

512,02

1007,391016,751017,351019,501020,59

1069,53

509,83510,48510,48509,83509,83

512,02

Surcharge

NumberSurcharge

new change

TypeLocation

z [m]

Origin

x [m]

Length

l [m]

Width

b [m]

Distancefromaxesy [m]

Magnitude

q, q1, f, F q2 unit

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

line

line

line

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

x =1007,69

x =1017,05

x =1019,20

x =1020,95

x =1023,10

x =1025,25

x =1027,40

x =1029,55

x =1031,70

x =1033,85

x =1036,00

x =1038,15

x =1040,30

x =1042,45

x =1044,60

x =1046,75

x =1048,90

x =1051,05

x =1053,20

x =1057,50

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

200,00

160,00

140,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

275,00

kN/m

kN/m

kN/m

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN

kN





NumberSurcharge

new change

TypeLocation

z [m]

Origin

x [m]

Length

l [m]

Width

b [m]


Magnitude

q, q1, f, F q2 unit

21

22

23

24

25

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

concentrated

concentrated

concentrated

concentrated

line

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =509,83

x =1055,35

x =1059,65

x =1061,80

x =1063,95

x =1066,84

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

l = 0,70

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

b = 1,50

0,00

0,00

0,00

0,00

275,00

275,00

275,00

275,00

140,00

kN

kN

kN

kN

kN/m

SurchargesNumber Name

123456789

10111213141516171819202122232425

pt1pt2pt3t1t2t3t4t5t6t7t8t9t10t11t12t13t14t15t16t18t17t19t20t21pas 4



x z x z x z

1998,48

1007,381068,86

511,86509,75511,84

1001,041043,311080,86

511,86509,77511,99

1005,011067,16

511,79509,80






Name : analiza posedkov Stage : 3Results : overall; variable : Settlement; range : <0,0; 12,2> mm

0,0

0,0

9,8

0,0

3,6

0,0

0,3

0,0

0,5

0,0

0,5

0,0

0,8

0,0

0,3

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,4

2,4

3,3

3,2

3,0

2,3

1,8

2,1

2,2

2,7

3,2

4,1

8,5

11,5

11,2

11,6

11,4

11,0

10,6

10,5

9,7

9,0

8,7

8,2

7,8

7,5

6,8

3,5

3,4

3,5

0,5

4,4

4,4

4,5

8,5

9,3

9,9

10,3

10,5

11,4

12,1

12,2

11,9

11,3

11,0

11,1

10,6

10,2

8,6

7,4

7,4

7,4

7,3

6,4

5,4

5,6

5,0

4,4

4,7

4,1

3,6

3,8

3,8

3,3

2,3

2,7

2,9

2,5

1,9

1,9

1,5

0,8

0,7

0,4

0,3

0,3

0,3

0,4

0,4

0,4

0,4

0,5

0,4

0,3

0,4

0,6

0,5

0,5

0,7

0,5

0,3

0,1

0,3

0,5

0,8

0,9

0,9

0,6

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,5

0,8

0,5

0,7

0,7

0,7

0,7

0,7

0,6

0,5

0,5

0,8

0,9

1,1

1,1

0,8

0,4

0,4

0,7

0,9

0,2

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

12,9

315

,30

15,7

115

,52

15,3

414

,39

13,5

413

,60

13,6

113

,62

12,8

011

,96

9,08 6,87

6,73

6,65

6,57

6,52

6,47

6,47

6,56

6,61

6,62

6,63

6,63

6,68

7,06

7,38

8,98

10,9

412

,24

13,6

511

,84

9,76

9,62

9,60

9,48

9,50

9,51

9,58

9,63

9,65

9,67

9,68

9,68

9,64

9,59

9,53

9,32

9,12

9,12

8,94

8,76

8,59 7,41

7,05

6,68 5,16

4,92

4,72

4,27

4,20

4,19

4,14

4,07

3,96

3,89

3,86

3,77

3,77

3,75

3,65

3,61

3,58

3,56

3,45

3,43

3,39

3,38

3,36

3,25

3,23

3,21

3,18

3,12

3,11

3,09

3,07

3,06

3,06

3,05

3,04

3,06

3,12

3,14

3,18

3,22

3,17

3,02

2,99

2,95

2,84

2,84

2,80

2,71

2,70

2,67

2,60

2,62

2,61

2,60

2,63

2,61

2,62

2,65

2,63

2,66

2,69

2,69

2,76

2,79

2,81

3,11

3,26

3,44

4,09

4,00

4,04

4,07

4,20

4,37

5,56

7,00

7,54

8,07

8,75

9,54

9,50

9,43

9,42

10,0

710

,76

0,93

0,32

0,00

0,00

0,00

0,00

Analiza posedkov, os A od 1 do 4 P.5.5

6





Settlement analysisInput dataProjectTask :Part :Description :Author :Date :

analiza posedkovP.5.6profil B od 1 do 4 pasovni temelji in temeljna ploščaTomaž Arčon univ. dipl. inž. geol.12.7.2013

Name : geološki prerez B - B' Stage : 1

1 2 3 4 5

6 [998,48; 511,80] [1080,79; 511,97][1080,86; 511,97]

SettingsSlovenia - EN 1997SettlementAnalysis method :Restriction of influence zone :Coeff. of restriction of influence zone :


Soil parametershumusUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

18,002,50

18,00

kN/m3

MPakN/m3

obstoječ nasipUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

20,0040,0020,00

kN/m3

MPakN/m3

rjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

19,005,00

19,00

kN/m3

MPakN/m3

rdečrjava meljasta glinaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

19,0010,0019,00

kN/m3

MPakN/m3

apnenec - raščena kamninska osnovaUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

25,00250,0025,00

kN/m3

MPakN/m3

tamponUnit weight :Oedometric modulus :Saturated unit weight :

gEoedgsat

===

20,0050,0020,00

kN/m3

MPakN/m3







x z x z x z

1998,48 511,80 1080,79 511,97 1080,86 511,97

Holes layoutLayout and refinement of holes : standardHorizontal layoutLayout pattern :Add holes :Number of sections :

exactby number of sections20

Vertical refinementNumber

12345

From depth [m]0,002,005,00

10,0030,00

Refinement [m]0,100,300,502,00

10,00

Results (Stage of construction 1)ResultsAnalysis of geostatic stress was successfully completed Input data (Stage of construction 2)Earth cut

Number Cut locationCoordinates of cut points [m]

x z x z x z

1

1004,671009,131019,721050,531067,141067,97

512,04510,08508,73510,48509,83512,01

1007,131015,581022,481066,541067,14

508,73510,08509,82510,48510,48

1008,371016,631044,701066,541067,20

508,74508,74509,83509,83510,72



x z x z x z

1

998,481008,401067,171080,86

511,80508,61509,73511,96

1004,751019,751068,23

511,82508,62511,94

1007,101044,691080,84

508,62509,71511,96






Input data (Stage of construction 3)Embankment interface

Number Interface locationCoordinates of interface points [m]

x z x z x z

1

2

1004,671007,691016,751017,351018,901019,50

1067,14

512,04509,83510,48509,83509,83510,48

510,48

1007,361007,991016,751017,351019,201050,53

1067,15

512,02509,83509,83510,48509,83510,48

512,00

1007,391007,991017,051018,901019,50

1067,97

509,83510,48509,83510,48509,83

512,01

Surcharge

NumberSurcharge

new change

TypeLocation

z [m]

Origin

x [m]

Length

l [m]

Width

b [m]


Magnitude

q, q1, f, F q2 unit

1

2

3

4

5

Yes

Yes

Yes

Yes

Yes

line

line

line

strip

line

z =509,83

z =509,83

z =509,83

z =510,47

z =509,83

x =1007,69

x =1017,05

x =1019,20

x =1019,55

x =1066,84

l = 46,98

200,00

160,00

140,00

22,00

140,00

kN/m

kN/m

kN/m

kN/m2

kN/m

SurchargesNumber Name

12345

pas 1pas 2pas 3tem. ploščapas 4



x z x z x z

1

998,481008,701067,161080,86

511,80509,68509,80511,96

1006,231019,521067,48

511,73509,67511,92

1007,231044,711080,84

509,69509,77511,96






Name : analiza posedkov Stage : 3Results : overall; variable : Settlement; range : <0,0; 13,1> mm

0,01,02,03,04,05,06,07,08,09,0

10,011,012,013,013,1

0,0

0,0

10,7

0,0

4,0

0,0

4,9

0,0

2,7

0,0

1,3

0,0

0,5

0,0

0,4

0,0

0,9

0,0

0,1

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,5

1,7

2,8

1,4

1,1

1,2

1,2

2,0

3,2

5,2

8,0

10,6

11,1

11,4

11,4

11,4

11,1

10,8

10,5

9,9

9,7

9,5

9,2

8,5

7,3

7,2

6,0

4,7

3,5

3,4

3,5

0,7

4,8

4,7

4,9

9,1

10,5

11,0

11,2

11,7

12,2

12,5

12,9

13,1

12,3

12,2

11,8

11,6

11,4

11,0

11,1

11,0

10,9

10,7

10,3

6,2 4,8

4,9

5,2

4,0

3,4

2,8

2,4

1,8

1,2

0,7

0,6

0,3

0,3

0,4

0,4

0,5

0,8

0,4

0,4

0,5

1,2

1,2

0,7

0,7

0,61,2

1,2

1,3

1,2

1,3

1,3

1,1

1,2

1,2

1,4

1,7

1,5

1,0

0,9

0,9

0,9

1,3

0,5

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

13,3

015

,98

16,4

414

,84

13,4

613

,48

13,5

013

,67

13,8

314

,05

14,3

19,

83 6,7

26,

486,

266,

306,

326,

336,

346,

406,

456,

506,

546,

586,

676,

887,

097,

217,

328,

8710

,85

13,3

5

15,7

313

,96

12,1

612

,10

12,0

912

,11

12,1

412

,21

12,2

712

,33

12,3

812

,43

12,5

912

,72

12,7

312

,74

12,7

612

,76

12,7

612

,77

12,6

912

,70

12,7

012

,98

13,0

213

,61

14,2

1

12,9

4

11,2

510

,14

9,40 8,70 8,11 7,17

7,03 6,42

6,42

6,66

6,99

8,88

11,2

9 8,49

8,24

9,16 8,60

8,59

4,16

4,07

3,90

8,25

8,62

9,01

9,25

9,67 8,89 8,19

8,83

9,52

10,8

412

,29

12,3

312

,36

12,3

412

,33

12,7

713

,12

11,3

8

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

PRILOGA 6/4

GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA

Št. poročila 2758-075/2013-01Objekt Večnamenska športna dvoranaObdelava Izračuni prepustnosti

A RAZKOP R-1

višina ponikle vode h1 0,413 mčas ponikanja t1 3991,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 1,03E-04 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q1spec = k*1m2*1000 0,103 l/s/m2

B RAZKOP R-2b

višina ponikle vode h2 0,133 mčas ponikanja t2 506,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 2,63E-04 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q2spec 0,263 l/s/m2

B RAZKOP R-3

višina ponikle vode h2 0,021 mčas ponikanja t2 2844,0 skoeficient prepustnosti k=h/t 7,38E-06 m/sspecifično ponikanje skozi dno Q2spec 0,007 l/s/m2

Obdelal: Jure Hočevar, u.d.i.geol.

Odgovorni projektant: Jože Janež, u.d.i.geol.

Večnamenska dvorana Stari trgh pri Ložu

nalivalni poskus v razkopu R-1

-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

čas (s)

viš

ina n

alite

vo

de (

m)

Višina nalite vode = 1,442 mčas ponikanja (t) = 3991 sSprememba višine ponikle vode v času (t)= 0,413 m

Št. poročila:2758-075/2013-01 Priloga 6/1


nalivalni poskus v razkopu R-2b

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0 100 200 300 400 500 600

čas (s)

viš

ina n

alite

vo

de (

m)

Višina nalite vode = 0,133 mčas ponikanja (t) = 506 s



nalivalni poskus v razkopu R-3

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500

čas (s)

(viš

ina n

alite

vo

de (

m)

Višina nalite vode = 1,189 mčas ponikanja (t) = 2884 sSprememba višine ponikle vode v času (t)= 0,021 m


Documents

Elaborat Geološko geomehansko poročilo