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INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGÍAUniversidad Nacional de Tucumán
DIMENSIONAMIENTO DIMENSIONAMIENTO DE UNA PLACA DE UNA PLACA
ORIFICIO DE GASORIFICIO DE GAS
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Dimensionar una placa de orificio excéntrica de acero 316 SS, toma en bridas, para medir el caudal de un gas ideal en el rango 0 a 200 scfm(densidad relativa al aire: 0.63, viscosidad. 0.011 cP, cp/cv=1.25)
El gas fluye a una presión relativa de 15 psig y a una temperatura de 90 ° F por una cañería de acero estándar de 4 plg SCh 40
La caída de presión se mide con un transmisor de presión diferencial que fue calibrado en el rango 0 a 20 p.c.a. La señal de salida es 4- 20 mA
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Dimensionamiento de una placa orificio excétrica toma en bridas (d), Indicando todos los pasos seguidos
OBJETIVOS
El libro de referencia es: Flow Measurement Engineering Handbook de Miller R.,Mac Graw Hill, 1983. El procedimiento para dimensionamiento de líquidos se encuentra en la página 9-62 y el de gases y vapores en 9-30
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Paso 1: Seleccionar las condiciones de dimensionamiento :
•FLUJO MÁXIMO : 200 scfm (standardcubic feet minutes)
•Máximo Diferencial De Presión: ∆Pmáx = hw=20 pulg c.a
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
qvmáx
hw
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
El material del orificio y la cañería son del mismo material: acero 316Como el caudal viene medido en condiciones stándard y con unidades inglesas eso permite seleccionar ecuación de dimensionamiento y factores a usar en la ecuación
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
1][
]lg[h
1
w ≤psiap
capu
f
Se debe verificar que
PRESIÓN ABSOLUTA AGUAS ARRIBA
MÁXIMA CAÍDA DE PRESIÓN
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
En Este caso:
167.07.29
20][
]lg[h
1
w ≤==psiap
capu
f
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
La ecuación del factor de diseño SM teniendo en cuenta que el caudal a medir está expresado en unidades volumétricas estándar es la siguiente (Tabla 9.23):
2
4
1
1w2
iavPT
f1f1M
1
*.h.DFN
*G*T*ZS β
β−=
⋅⋅⋅=
YCpZ
q
fb
v
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
vPTN Factor dimensional = 128.5171 (Tabla 9.16)
Fa Factor de expansión térmica
Zb = 1Factor de compresibilidad en las condiciones estándar (68 F y 14.7 psi)
Zf1 = 1
Factor de compresibilidad en las condiciones de flujo aguas arriba de la placa. Es uno ya que se comporta como gas ideal
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Tf1Temperatura del fluido aguas arriba [R]
G Densidad específica respecto al aire
qv Caudal volumétrico en scfm
AÑO 2013
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iDd
Di Diámetro de la cañería. De tabla para cañería de 4 pulg (sch 40) Di = 4.026 pulgDensidad del fluido aguas arriba [lbm/ft3]
Caída de presión en in de agua en condiciones estándardPresión absoluta del fluido aguas arriba en psia: [lbf/ pulg2]
d Diámetro del orificio en [pulg]
Factor de corrección del flujo real respecto al ideal
Factor de expansión del gas aguas arriba de la placa
f1ρ
wh
1fp
iDdβ
C1Y
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Cálculo del factor de expansión térmica Fa:Del libro R. W. Miller usamos la ecuación (en unidades inglesas):Fa = 1 + 2 · α · (TºF – 68 ºF) Al coeficiente de dilatación térmica del material de la placa y la cañería (α) se lo obtiene de tabla B – 4, apéndice B – 13 del R.W. Miller:Adoptamos acero inoxidable 316 para 70 ºF <= T <= 600 ºF: Para T = 90 ºF =549.67 R Þ αcañería = αplaca orificio = 0,0000096 pulg/pulgºFReemplazando en: Fa = 1 + 2 · α · (TºF – 68 ºF)
Fa = 1 + 2 · 0,0000097 pulg/pulgºF · (90 ºF –68 ºF)
Fa = 1,00042
AÑO 2013
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Escalado del caudal y caída de presión máxima a condiciones normales (80% de URV)
(qv)N=0.8*200=160 sfcm
(hW)N = 0.82 * 20= 12.8 pulg ca
Se calcula SM:
SM= 0,0735
( )( )
160.)7.1415(*8.12*026.4*00042.1*5171.128
63.067.549.h.DFN
*G*T*ZS
21w
2iapv
f1f1M
+=
⋅⋅⋅=
fNb
Nv
pZq
ρ
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INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Paso 2: Calcular el NRe para las condiciones de operación (caudal = 80% del máximo) y verificar si se está dentro de las condiciones operativas (tabla 9.27 para una exactitud aproximada del 2% utilizando el método iterativo de dimensionamiento)En este caso para gases NRe ≤ 10000 El NRe para flujo normalizado es, de la ecuación (g) de la tabla 9.20 (para gases en condiciones Standard ecuación (l)):
10000799.59576NRe
6015171.281026.4cP 0,011
0.63200.7243Re
)(NvpD.μZ
G200.7243NR
DN,
,
TicPb,
≥=
⋅⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛⋅⋅
⋅=
⋅⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⋅
⋅=
DN
NVDN
N
qe
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INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Paso 3: Calculamos una primera aproximación de β que llamaremos β0 usando las fórmulas de la tabla 9.28:Como NReD,N < 200.000, entonces uso la ecuación de tabla 9.28 para placa orificio excéntrica y todo tipo de tomas:
0,345β
0,0880.07350,6071β
0,088S
0,6071β
0
1/42
0
1/42
M0
=⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ++=
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ++=
−
−
][ 37.1026.4*34.0*d 0 inDi ===β
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Se emplea la información de la tabla 9.1. Si no esta considerado el dispositivo en dicha tabla o se estáfuera de las condiciones límite, se deberá usar la información tabular o gráfica (Handbook de R. Miller).De tabla 9.1 para placa orificio para D ≥ 2,3, toma en bridas:Coeficiente de descarga para (NRe)N al:
Paso 4: Usando β0 y el (NRe)N,D calcular el coeficiente de descarga C con la siguiente fórmula:
( )[ ] n,ReNbCC −
∞ ⋅+= DN
( ) i
3
4
482,1
Dβ0,0337
β1β0,09β0,184β0,03120,5959C ⋅−−
⋅+⋅−⋅+=∞
iD
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=∞C4.026
3
4
482,1 0.34
0,033734.01 0.34
026.40,09
34.00,18434.00,03120,5959 ⋅−−
⋅+⋅−⋅+
=∞C 0,599
Coeficiente b:2,5β91,71b ⋅=
2,50,3491,71b ⋅=
6,182b =
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Exponente n: 0.75
C = 0,599 + 6,182[(NRe)N,D-(0.75)
[ ] 75.0799.59576*182.6599.0C −+=
C = 0,6
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
Paso 5: Para líquidos hacer el coeficiente de compresibilidad Y1 = 1. Para vapores y gases calcular Y1 con el valor de β empleando las fórmulas de la tabla 9.26, o de gráficas (Handbook de R. Miller).Como se tiene un gasEl factor de expansión Y1 de ecuación (c) de tabla 9.26 es:
( )κxβ0,350,411Y 14
1 ⋅⋅+−=
0,015542psia 29,727,73
c.a. pulg 12.8p27,73
)(hx
1f
w1 =
⋅=
⋅= N
1,25κ =κ: coeficiente de Poisson (κ = cp / cv)
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( ) ( )0,995Y
1,250,01554234.00,350,411
κxβ0,350,411Y
1
4141
=
⋅⋅+−=⋅⋅+−=
Paso 6: Computar en nuevo valor de β con la fórmula:
0,2520,252
M
1
0,07350,9950,6001β
SYC1β
−−
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ ⋅+=⇒
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ ⋅
+=
0,349β =
INSTRUMENTACIÓN INDUSTRIAL DE PROCESOS
paso anterior. Como para placas excéntricas, toma en bridas la exactitud es del 2 %,se calcula el diámetro del orificio hasta que la diferencia entre dos valores sea >=2%. Si la discrepancia es mayor, con el nuevo valor de β volver al paso 4.
1,159%100*0,345
0,3450,349βββ
0
0=
−=
−
<2% entonces β =0.34
Se comparan los valores de βo y β:
Paso 7: Comparar los valores de βo y el obtenido en el