2 Geologija d.o.o. Idrija · 4 Geologija d.o.o. Idrija 1. UVOD Za investitorja ob čino Idrija smo v okviru izdelave PGD dokumentacije izvedli geološko-geomehanske

2 Geologija d.o.o. Idrija

2. VSEBINA ELABORATA 3457-087/2016-02

1 Naslovna stran

2 Kazalo vsebine elaborata

3 Tehnično poročilo

4 Priloge

Geološko geomehansko poročilo

1. UVOD ................................................................

2. TERENSKE RAZMERE................................

3. SEIZMIKA................................

4. POGOJI IZVEDBE ................................

4.1 Opis objekta ................................4.2 Temeljenje................................

4.2.1 Podkleten del objekta 4.2.2 Nepodkleten del objekta4.2.3 Nov podporni zid ................................

4.3 Drugi pogoji izvedbe ................................

5. LITERATURA ................................

3. KAZALO VSEBINE POROČILA

................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................................................................................................................................................

................................................................................................Nepodkleten del objekta ................................................................................................

................................................................................................................................................................................................

................................................................................................................................

3

.................................................... 4

......................................................... 4

.............................................. 4

................................................................ 5

....................................... 5

.......................................... 5

.................................................. 5

.............................................. 6

.......................................................... 7

........................................................... 8

........................................ 8


1. UVOD

Za investitorja občino Idrija smo v okviru izdelave PGD dokumentacije izvedli geološko-geomehanske raziskave in izdelali poročilo (št. 3457-087/2016-01, junij 2016) za območju predvidene gradnje novega vrtca v Spodnji Idriji. Vrtec bo stal na mestu obstoječega vrtca. Projektantsko podjetje Acma d.o.o. iz Ajdovščine nam je posredovalo gradbeno situacijo in prereze predvidene gradnje. Nov vrtec je nepravilnih oblik in se bo oklepal obstoječega objekta Osnovne šole Spodnja Idrija in bo deloma podkleten (razširitev obstoječega podkletenega dela – zaklonišča), z etažnostjo K + P + N, ponekod samo P ali P+N. V poročilu iz leta 2016 so bile ugotovljene geološko geomehanske razmere in podani osnovni pogoji temeljenja, natančne zasnove objektov, način temeljenja in obtežbe na temeljna tla še niso bile znane. Podkleten del objekta predvidoma večinoma sega do kamninske podlage iz apnenca, pritličen del objekta pa na glini z nizkimi deformacijskimi moduli. V izogib prevelikim diferencialnim posedkom in s tem povezanimi deformacijami je bilo predlagano, da se vse temelje poglobi do kamninske podlage iz apnenca na globini med 3,5 – 4,0 m (vodnjaki, piloti). To poročilo obravnava predvsem izračun nosilnosti pilotov za pritlične dele nove dozidave vrtca in povzema ostale pogoje izvedbe iz predhodnega poročila (Janež, 2016).

2. TERENSKE RAZMERE

Geografske, geološke in hidrogeološke razmere ter geomehanske razmere, ugotovljene na podlagi terenskih raziskav iz leta 2016 se niso spremenile in so podrobneje opisane v prvotnem geološko geomehanskem poročilu (Št. poročila 3457-087/2016-01, Geologija d.o.o. Idrija, junij 2016). Geološko geomehanske razmere so prikazane na geološko geomehanskih prerezih v prilogi 2. Povzetek geomehanskih karakteristik geoloških slojev je podan v spodnji tabeli.

Tabela 1: Povzetek geomehanskih karakteristik

OPIS Interval globine (m)

Kohezija (kPa)

Nedrenirana strižna trdnost (kPa)

Prostorninska Teža γ (kN/m3)

Strižni kot φ (°)

Modul. stisljivosti ME (MPa)

Um. nasip; grušč, prod in pesek z glino (SLOJ 0)

0 – 2,6 0 - 1 - 19 - 20 28 - 33 5 - 18

Glina (SLOJ 1) 1 – 3,5 25 - 30 20 - 70 18,9 – 20,5 13 – 16 (SPT 25)

2- 5

Zaglinjen apnenčev grušč (SLOJ 2)

3 – 4 1 – 2 - 19,5 - 20 28 - 32 7 - 39

Kamninska podlaga- lap. apnenec (SLOJ 3)

4 – 7,2 400 - 26 42 - 54 >80

*med raziskavami niso bili zabeleženi pojavi talne vode

3. SEIZMIKA

Obravnavano območje spada po Karti potresne nevarnosti v Sloveniji (MOP, 2001) s povratno dobo 475 let v območje zahodne Slovenije, kjer se upošteva projektni pospešek 0,200 g. Po preglednici 3.1 SIST EN 1998-1:2006 temeljna tla po svoji sestavi ustrezajo tipu tal A. Za tla tipa A je značilno, da tla predstavlja skala ali druga skali podobna geološka formacija, na kateri je največ 5 m slabšega površinskega materiala, z vrednostmi hitrosti strižnega valovanja v zgornjih 30 m vs,30 > 800 m/s.

Geološko geomehansko poročilo 5

4. POGOJI IZVEDBE

4.1 Opis objekta

Projektantsko podjetje Acma d.o.o. iz Ajdovščine nam je posredovalo gradbeno situacijo in prereze predvidene gradnje. Obstoječ vrtec je deloma podkleten in v njem je izdelano zaklonišče, ki se ga ne bo porušilo, medtem ko se bo pritlični objekt v celoti porušilo. Nov vrtec je nepravilnih oblik in se bo oklepal obstoječega objekta Osnovne šole Spodnja Idrija in bo deloma podkleten, z etažnostjo K + P + N. Kota 0,0 je postavljena na višino 316,64 m. Dokumentacije z zanesljivimi podatki o izvedbi temeljenja obstoječih objektov nismo imeli na razpolago.

4.2 Temeljenje

Približno 1/3 objekta novega vrtca bo podkletena (zahodni del v smeri proti objektu osnovne šole). Ostali (vzhodni) del bo nepodkleten in bo umeščen na ravninski del terena brez vkopa, nepodkleten (pritličen) bo tudi del južno od OŠ oz. med OŠ in med novim podkletenim delom vrtca. Globljo kamninsko podlago gradijo lapornati apnenci (SLOJ 3), ki so na območju gradnje prekriti z okoli 3,8 m debelim preperinskim slojem (glina - SLOJ 1 in zaglinjen grušč - SLOJ 2) ter slojem umetnega nasipa (SLOJ 0). 4.2.1 Podkleten del objekta Na območju, kjer bo objekt podkleten, gradi temeljna tla lapornat apnenec (SLOJ 3) in zaglinjen grušč (SLOJ 2).

� Podkleten del objekta se v celoti temelji na raščeno kamninsko podlago iz lapornatega apnenca (SLOJ 3).

� Kjer se bo pri gradnji pojavljal zaglinjen grušč (SLOJ 2), predvidoma v debelini do 0,5 -1,0 m, se ga v celoti odstrani ter objekt temelji na apnencu (SLOJ 3), vmesno razliko med projektiranim dnom temelja in podlago iz apnenca s se nadomesti s pustim betonom ali s kamnom v betonu.

� Večjo globino do podlage iz apnenca lahko pričakujemo na južnem delu podkletenega dela objekta. Na tem območju ni bilo možno sondiranje (podzemni vodi), predvidoma (ocenjujemo), da kamninsko podlago iz apnenca lahko pričakujemo na globini 1,0 - 2,5 m oz. na koti ca 212 - 210,0 m n.v. (pred izvedbo naj se izvede testi razkop ali vrtina) in temu prilagodi izvedbo temelja, ali pasovnega/točkovnega temelja, v primeru večjih globin naj se predvidi temeljenje na pilotih.

� Kjer je globina do podlage večja od 1 m in bo objekt temeljen na pasovnih temeljih ali pilotih se pod talno (temeljno) ploščo izvede sanacijo temeljnih tal min. debeline 60 cm (30 cm kamnita greda in 30 cm tampon). Vsako plast se utrdi. Zaključno (vrhnjo) plast iz tamponskega drobljenca se utrdi do modula stisljivosti ME > 35 MN/m2 oz. modula Evd > 40 MN/m2.

� Statik (projektant gradbenih konstrukcij) naj pri dimenzioniranju temeljev (tem. plošča, pasovni temelji) upošteva dopustno nosilnost lapornatega apnenca Pd = 500 kPa

� V primeru poglobljenih temeljev – na pilotih naj se upošteva informativne vrednosti nosilnosti pilotov:


Tabela 2: Informativne vrednosti nosilnosti pilotov glede na premer pilota (fi) in dolžino (L)

Premer pilota fi (cm)

Nosilnost pilota Rc (kN)

Dolžina L=4 m (2,5 m v glini,

1,5 m v apnencu)


Dolžina L= 4,5 m (2,5 m v glini,

2 m v apnencu)



2,5 m v apnencu) 60 1356 1578 1800

80 2410 2807 3204

100 3744 4371 4998

120 5326 6233 7143

*Statik naj se pri dimenzioniranju temeljev/pilotov konzultira z geomehanikom. Za premer fi 80, dolžine L=4,5 m, je v prilogi 3.1 prikazan izpis izračuna z vsemi vhodnimi podatki. Izračunane nosilnosti so izvedene z računalniškim programom GEO5 (v skladu z evrokodi oz. standardom EN 1997).

� Pri temeljenju na kamninski podlagi iz apnenca (SLOJ 3) ne bo posedkov oz. bodo zanemarljivi.

− Posebno pozornost je potrebno posvetiti izkopu za temelje zaradi bližine obstoječih objektov (osnovna šola in vrtec) za katere nimamo točnih podatkov na kakšni podlagi so temeljeni. Zaradi nevarnosti vpliva na sosednje objekte (izpodkopavanje temeljev, defomacije na objektu ipd.) je potrebno predvideti zaščito gradbene jame! Temeljenje naj se izvaja po kampadah oz. vsak temelj posebej, da ne pride do spodkopavanja sosednjih temeljev oz. deformacij na obstoječem objektu, pod stalnim geološko geomehanskim nadzorom, ki bo preverjal temeljna tla.

4.2.2 Nepodkleten del objekta V nepodkletenem delu objekta temeljna tla predstavlja bodisi obstoječ umetni nasip (SLOJ 0) bodisi rjava glina (SLOJ 1). Zaradi nizkih vrednosti modula stisljivosti gline in možnosti nastanka diferencialnih posedkov je bilo že v prejšnjem poročilu (Janež, 2016) predlagano, da se objekt v celoti temelji na raščeno kamninsko podlago iz lapornatega apnenca (SLOJ 3), kar pomeni, da je potrebno temelje poglobiti. Glede na ugotovljene geomehanske razmere (2016) se kamninska podlaga iz apnenca nahaja na globini med 3,5 in 4,0 m oz. na koti med 312 in 313 m n.v., kar pomeni, da bo potrebna izvedba temeljenja na vodnjakih oz. pilotih. Projektant gradbenih konstrukcij (PRO BAN, Branko Bandelj s.p.) nam je posredoval podatke o predvidenih obremenitvah iz IDZ.

- najbolj obremenjen pilot Nsd=7200 kN (MSN) - najmanj obremenjen Nsd=1500 kN (MSN)





1,7 m v apnencu)



2,2 m v apnencu)


Dolžina L=6,5 m (3,8 m v glini,

2,7 m v apnencu)


Dolžina L=7,0 m (3,8 m v glini,

3,2 m v apnencu) 60 1884 2122 2360 2597

80 3341 3765 4190 4615

100 5179 5852 6526 7200

120 7334 8302 9281 10261

*Statik naj se pri dimenzioniranju temeljev/pilotov konzultira z geomehanikom.

Geološko geomehansko poročilo 7

Za premer fi 80, dolžine L=6 m je v prilogi 3.2 prikazan izpis izračuna z vsemi vhodnimi podatki. Izračunane nosilnosti so izvedene z računalniškim programom GEO5 (v skladu z evrokodi oz. standardom EN 1997).

� Posebno pozornost je potrebno nameniti izvedbi temeljev pritličnega dela objekta ob južnem robu obstoječega objekta OŠ in med novim vrtcem. Glede na to, da globina temeljenja obstoječe šole ni znana, prav tako ne podatki o temeljnih tleh. Na tem območju ni bilo možno sondiranje (podzemni vodi), predvidoma (ocenjujemo), da kamninsko podlago iz apnenca lahko pričakujemo na globini na globini med 3,5 in 4,0 m. Predlagamo, da se predvidi temeljenje na pilotih (za nosilnosti glej tabelo 3).

� Pred izvedbo naj se izvede testi razkop ali vrtina (pod geološko geomehanskim nadzorom) in temu prilagodi izvedbo temelja.

� V primeru, da je obstoječ objekt OŠ temeljen plitvo (na nasipu ali glini), je potrebno obvezno temeljenje novega pritličnega prizidka na pilotih, da ne pride do negativnega vpliva na sosednji objekt (spodkopavanja sosednjih temeljev oz. deformacij na obstoječem objektu), pod stalnim geomehanskim nadzorom, ki bo preverjal temeljna tla.

� Pod talno ploščo se izvede sanacijo temeljnih tal min. debeline 60 cm (30 cm kamnita greda in 30 cm tampon). Vsako plast se utrdi. Zaključno (vrhnjo) plast iz tamponskega drobljenca se utrdi do modula stisljivosti ME > 35 MN/m2 oz. modula Evd > 40 MN/m2.

�

4.2.3 Nov podporni zid Na jugovzhodnem obrobju je vzhodno poleg predvidenega podkletenega dela objekta (garaže) in južno od predvidenega pritličnega dela objekta ob obstoječi osnovni šoli, predvidena izvedba nove zunanje ureditve za igrala ipd. Nove nasipne brežine zaradi pomanjkanja prostora (bližine ceste) zelo verjetno ne bo možno izvesti v varnem naklonu (2:3). Zato naj se predvidi izvedba novega podpornega zidu, ki ga je potrebno temeljiti na stabilno podlago iz apnenca (in dimenzionirati proti zdrsu in prevrnitvi) zaradi pritiska zemljine v zaledju.

� Na tem območju ni bilo možno sondiranje (podzemni vodi), predvidoma (ocenjujemo), da kamninsko podlago iz apnenca lahko pričakujemo na globini 1,0 - 2,5 m oz. na koti ca 212 - 210,0 m n.v. (pred izvedbo naj se izvede testi razkop ali vrtina) in temu prilagodi izvedbo temelja, ali pasovnega temelja, v primeru večjih globin naj se predvidi temeljenje na pilotih.

� Statik (projektant gradbenih konstrukcij) naj pri dimenzioniranju temeljev upošteva dopustno nosilnost lapornatega apnenca Pd = 500 kPa oz. informativne vrednosti pilotov:





1,5 m v apnencu)



2 m v apnencu)



2,5 m v apnencu) 60 1356 1578 1800

80 2410 2807 3204

100 3744 4371 4998

120 5326 6233 7143

*Statik naj se pri dimenzioniranju temeljev/pilotov konzultira z geomehanikom.


4.3 Drugi pogoji izvedbe

Na jugovzhodnem obrobju je vzhodno poleg predvidenega podkletenega dela objekta (garaže) in južno od predvidenega pritličnega dela objekta ob obstoječi osnovni šoli, predvidena izvedba nove zunanje ureditve za igrala ipd. Nove nasipne brežine zaradi pomanjkanja prostora (bližine ceste) zelo verjetno ne bo možno izvesti v varnem naklonu (2:3). Zato naj se predvidi izvedba novega podpornega zidu, ki ga je potrebno temeljiti na stabilno podlago iz apnenca (in dimenzionirati proti zdrsu in prevrnitvi) zaradi pritiska zemljine v zaledju.

� Statik (projektant gradbenih konstrukcij) naj pri dimenzioniranju temeljev (tem. plošča, pasovni temelji) upošteva dopustno nosilnost lapornatega apnenca Pd = 500 kPa

Pri dimenzioniranju objekta je potrebno upoštevati geomehanske razmere, ki so prikazane na prerezih v prilogi 2 in ugotovitve iz prvotnega geološko geomehanskega poročila (Janež, 2016).

− Pri načrtovanju objekta je potrebno računati na pojav talne vode in objekt ustrezno (kvalitetno) hidroizolirati, predvsem to velja za vkopan (podkleten) del objekta

− Okrog vseh temeljev je potrebno urediti drenažo (podložni beton, drenažna cev fi150, drenažni zasip ovit s filcem). Vse meteorne vode in vode iz drenaže je potrebno kontrolirano neprepustno odvajati stran od objekta v meteorno kanalizacijo.

− Začasne - delovne vkopne brežine v glinastih zemljinah in obstoječem umetnem nasipu se lahko izvaja v naklonu do 1:1, sicer je potrebna zaščita gradbene jame.

− Za izvedbo izkopa gradbene jame za potrebe podkletenega dela objekta bo potrebna izvedba zaščite gradbene jame. Zaščita gradbene jame, naj se obdela v posebnem načrtu. Posebno skrb potrebno nameniti zahodni vkopni brežini ob osnovni šoli.

− Vse meteorne vode z objektov in drugih površin je obvezno kontrolirano neprepustno odvajati v meteorno kanalizacijo.

Med gradnjo naj se izvaja geološko geomehanski nadzor, ki bo spremljal izvedbo pilotov, preverjal razmere pri izkopu gradbene jame, temeljna tla (pred izvedbo podložnega betona) ter kontroliral utrjenost saniranih temeljnih tal (meritve dinamičnega deformacijskega modula Evd zgornjega sloja tampona pred izvedbo podložnega betona pod talno ploščo) in po potrebi podal dodatna navodila.

5. LITERATURA

1. Čar, J., 2010: Geološka zgradba Idrijsko – cerkljanskega hribovja, Tolmač h Geološki karti Idrijsko-

cerkljanskega hribovja med Stopnikom in Rovtami v merilu 1:25.000, Geološki zavod Slovenije, Ljubljana.

2. Janež, J., 2016: Geološko geomehansko poročilo, Otroški vrtec Spodnja Idrija, št. por.: 3457-087/2016-01, Geologija d.o.o. Idrija, Idrija.

3. Mlakar, I. & Čar, J., 2009: Geološka karta idrijsko-cerkljanskega hribovja med Stopnikom in Rovtami v merilu 1:25.000, Geološki zavod Slovenije, Ljubljana.

Geološko geomehansko poročilo

1. Situacija 2. Geološko – geomehanski prerezi3. Geomehanski izračuni

4. PRILOGE

eomehanski prerezi

9

M 1 : 250 M 1 : 250

PRILOGA 3

Geomehanski izračuni

Geologija d.o.o. Idrija nosilnost pilotovP.3.1

1[GEO5 - Pile | version 5.2017.28.0 | hardware key 9078 / 1 | GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA | Copyright © 2017 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.finesoftware.eu]

[Tehnično svetovanje in posredništvo, Eva Rešetar Sever s.p. | +386 41 677 174| [email protected]| http://www.geosoftware.com.hr]

Pile verificationInput dataProjectTaskPartDescriptionDate

::::

nosilnost pilotovP.3.1vrtec spodnja Idrija2.6.2017

SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Coefficients EN 1992-1-1 :Steel structures :Partial factor on bearing capacity of steel cross section :Timber structures :Partial factor for timber property :Modif. factor of load duration and moisture content :Coeff. of effective width for shear stress :

EN 1992-1-1 (EC2)standardEN 1993-1-1 (EC3)gM0 = 1,00EN 1995-1-1 (EC5)gM = 1,30kmod = 0,50kcr = 0,67

PileAnalysis for drained conditions :Load settlement curve :Horizontal bearing capacity :Verification methodology :Design approach :

NAVFAC DM 7.2linear (Poulos)Elastic subsoil (p-y method)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances

Partial factors on actions (A)Permanent design situation

Permanent actions : gG =Unfavourable

1,35 [–]Favourable

1,00 [–]

Partial factors for resistances (R)Permanent design situation

Partial factor on shaft resistance :Partial factor on base resistance :Partial factor on resistance in tension :

gs =gb =gst =

1,431,431,50

[–][–][–]

Basic soil parameters

No. Name Pattern g[kN/m3]

n[–]

1

2

rdečerjava glina (z gruščem)

apnenec

19,00

26,00

0,35

0,20

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis.

No. Name PatternEoed[MPa]

Edef[MPa]

gsat[kN/m3]

gs[kN/m3]

n[–]

1 rdečerjava glina (z gruščem) 2,00 - 19,00 - -





Edef[MPa]

gsat[kN/m3]

gs[kN/m3]

n[–]

2 apnenec 500,00 - 26,00 - -

No. Name Patternjef[°]

d[°]

K[–]

cu[kPa]

a[–]

1

2


apnenec

14,00

45,00

-

-

-

-

-

-

-

-

Parameters of soils to compute modulus of subsoil reaction

No. Name Pattern b

1

2


apnenec

10,00

30,00

Soil parametersrdečerjava glina (z gruščem)Unit weight :Poisson's ratio :Oedometric modulus :Saturated unit weight :Angle of dispersion :Angle of internal friction :

gnEoedgsatbjef

======

19,000,352,00

19,0010,0014,00

kN/m3

MPakN/m3

°°

apnenecUnit weight :Poisson's ratio :Oedometric modulus :Saturated unit weight :Angle of dispersion :Angle of internal friction :

gnEoedgsatbjef

======

26,000,20

500,0026,0030,0045,00

kN/m3

MPakN/m3

°°

GeometryPile profile: circularDimensionsDiameterLength

dl

==

0,804,50

mm

Calculated cross-sectional characteristicsAreaMoment of inertia

AI

==

5,03E-012,01E-02

m2

m4

LocationOff ground heightDepth of finished grade

hhz

==

0,000,00

mm

Technology: Bored pilesModulus of subsoil reaction assumed constant. Material of structureUnit weight g = 25,00 kN/m3




Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).

Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulusShear modulus

fckfctmEcmG

====

20,002,20

30000,0012500,00

MPaMPaMPaMPa

Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Geological profile and assigned soils

No.Layer[m]

Assigned soil Pattern

1

2

3

2,50

7,50

-


apnenec

apnenec

Load

No.Load

new changeName Type

N[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Hx[kN]

Hy[kN]

12

YesYes

Load No. 1Load No. 2

DesignService

1400,001000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

Incompressible subsoilIncompressible subsoil is at a depth of 2,50 m from the original terrain. Global settingsAnalysis of vertical bearing capacity : analytical solutionAnalysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanentVerification methodology : without reduction of soil parameters No. 1Verification of pile bearing capacity according to NAVFAC DM 7.2 - partial resultsComputation of pile base bearing capacity:The soil under the base is cohesionlessCoefficient of bearing capacityArea of pile transverse cross-section

NqAp

==

72,005,03E-01 m2

Pile ultimate skin resistance capacity:

Depth[m]

Thickness[m]

cud[kPa]

a[–]

kdc[–]

d[°]

sor[kPa]

Rsi[kN]

0,002,502,50

-2,50

-

---

---

-1,00

-

-10,50

-

0,0023,7523,75

-19,38

-




Depth[m]

Thickness[m]

cud[kPa]

a[–]

kdc[–]

d[°]

sor[kPa]

Rsi[kN]

2,802,804,50

0,30-

1,70

---

---

2,10-

2,10

33,75-

33,75

51,4051,4055,30

37,98-

231,58Verification of bearing capacity : NAVFAC DM 7.2Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases.Factor determining critical depth kdc = 3,50

Verification of compressive pile:Most severe load case No. 1. (Load No. 1) Pile skin bearing capacityPile base bearing capacity Pile bearing capacityUltimate vertical force

RsRb

RcVd

==

==

288,952518,20

2807,141400,00

kNkN

kNkN

Rc = 2807,14 kN > 1400,00 kN = Vd

Pile bearing capacity is SATISFACTORY Name : geološki profil Stage - analysis : 1 - 1

1(1)

2(2)

0,000,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,006,00

IS

2,50 2,50

IS

2,50 2,50

OG FG

4,50 4,50

0,80 0,80

1(1)

2(2)




Pile verificationInput dataProjectTaskPartDescriptionDate

::::

nosilnost pilotovP.3.2vrtec spodnja Idrija2.6.2017

SettingsSlovenia - EN 1997Materials and standardsConcrete structures :Coefficients EN 1992-1-1 :Steel structures :Partial factor on bearing capacity of steel cross section :Timber structures :Partial factor for timber property :Modif. factor of load duration and moisture content :Coeff. of effective width for shear stress :

EN 1992-1-1 (EC2)standardEN 1993-1-1 (EC3)gM0 = 1,00EN 1995-1-1 (EC5)gM = 1,30kmod = 0,50kcr = 0,67

PileAnalysis for drained conditions :Load settlement curve :Horizontal bearing capacity :Verification methodology :Design approach :

NAVFAC DM 7.2linear (Poulos)Elastic subsoil (p-y method)according to EN 19972 - reduction of actions and resistances

Partial factors on actions (A)Permanent design situation

Permanent actions : gG =Unfavourable

1,35 [–]Favourable

1,00 [–]

Partial factors for resistances (R)Permanent design situation

Partial factor on shaft resistance :Partial factor on base resistance :Partial factor on resistance in tension :

gs =gb =gst =

1,431,431,50

[–][–][–]

Basic soil parameters

No. Name Pattern g[kN/m3]

n[–]

1

2

3


apnenec

zaglinjen grušč

19,00

26,00

19,50

0,35

0,20

0,30

All soils are considered as cohesionless for at rest pressure analysis.





Edef[MPa]

gsat[kN/m3]

gs[kN/m3]

n[–]

1

2

3


apnenec

zaglinjen grušč

2,00

500,00

15,00

-

-

-

19,00

26,00

19,50

-

-

-

-

-

-

No. Name Patternjef[°]

d[°]

K[–]

cu[kPa]

a[–]

1

2

3


apnenec

zaglinjen grušč

14,00

45,00

30,00

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

Parameters of soils to compute modulus of subsoil reaction

No. Name Pattern b

1

2

3


apnenec

zaglinjen grušč

10,00

30,00

15,00

Soil parametersrdečerjava glina (z gruščem)Unit weight :Poisson's ratio :Oedometric modulus :Saturated unit weight :Angle of dispersion :Angle of internal friction :

gnEoedgsatbjef

======

19,000,352,00

19,0010,0014,00

kN/m3

MPakN/m3

°°

apnenecUnit weight :Poisson's ratio :Oedometric modulus :Saturated unit weight :Angle of dispersion :Angle of internal friction :

gnEoedgsatbjef

======

26,000,20

500,0026,0030,0045,00

kN/m3

MPakN/m3

°°

zaglinjen gruščUnit weight :Poisson's ratio :Oedometric modulus :Saturated unit weight :Angle of dispersion :Angle of internal friction :

gnEoedgsatbjef

======

19,500,30

15,0019,5015,0030,00

kN/m3

MPakN/m3

°°




GeometryPile profile: circularDimensionsDiameterLength

dl

==

0,806,00

mm

Calculated cross-sectional characteristicsAreaMoment of inertia

AI

==

5,03E-012,01E-02

m2

m4

LocationOff ground heightDepth of finished grade

hhz

==

0,000,00

mm

Technology: Bored pilesModulus of subsoil reaction assumed constant. Material of structureUnit weight g = 25,00 kN/m3Analysis of concrete structures carried out according to the standard EN 1992-1-1 (EC2).

Concrete : C 20/25Cylinder compressive strengthTensile strengthElasticity modulusShear modulus

fckfctmEcmG

====

20,002,20

30000,0012500,00

MPaMPaMPaMPa

Longitudinal steel : B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Transverse steel: B500Yield strength fyk = 500,00 MPa

Geological profile and assigned soils

No.Layer[m]

Assigned soil Pattern

1

2

3

4

3,30

0,50

6,20

-


zaglinjen grušč

apnenec

apnenec

Load

No.Load

new changeName Type

N[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Hx[kN]

Hy[kN]

12

YesYes

Load No. 1Load No. 2

DesignService

1400,001000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

0,000,00

Incompressible subsoilIncompressible subsoil is at a depth of 3,80 m from the original terrain. Global settingsAnalysis of vertical bearing capacity : analytical solution




Analysis type : analysis for drained conditions Settings of the stage of constructionDesign situation : permanentVerification methodology : without reduction of soil parameters No. 1Verification of pile bearing capacity according to NAVFAC DM 7.2 - partial resultsComputation of pile base bearing capacity:The soil under the base is cohesionlessCoefficient of bearing capacityArea of pile transverse cross-section

NqAp

==

72,005,03E-01 m2

Pile ultimate skin resistance capacity:

Depth[m]

Thickness[m]

cud[kPa]

a[–]

kdc[–]

d[°]

sor[kPa]

Rsi[kN]

0,003,303,303,803,804,004,006,00

-3,30

-0,50

-0,20

-2,00

--------

--------

-1,00

-1,28

-2,10

-2,10

-10,50

-22,50

-33,75

-33,75

0,0031,3531,3567,5767,5775,0575,0577,65

-33,78

-31,43

-36,97

-382,56

Verification of bearing capacity : NAVFAC DM 7.2Analysis carried out with automatic selection of the most unfavourable load cases.Factor determining critical depth kdc = 5,00

Verification of compressive pile:Most severe load case No. 1. (Load No. 1) Pile skin bearing capacityPile base bearing capacity Pile bearing capacityUltimate vertical force

RsRb

RcVd

==

==

484,743281,25

3765,981400,00

kNkN

kNkN

Rc = 3765,98 kN > 1400,00 kN = Vd

Pile bearing capacity is SATISFACTORY




Name : geološki profil Stage - analysis : 1 - 1

1(1)

2(2)

3(3)

ISIS

OG FG

6,00 6,00

0,80 0,80

1(1)

2(2)

3(3)

Documents

2 Geologija d.o.o. Idrija · 4 Geologija d.o.o. Idrija 1. UVOD Za investitorja ob čino Idrija smo v okviru izdelave PGD dokumentacije izvedli geološko-geomehanske