Projekt nosive čelične konstrukcije društvenogobjekta "Istočno od grada"
Ćurlin, Petar
Master's thesis / Diplomski rad
2015
Degree Grantor / Ustanova koja je dodijelila akademski / stručni stupanj: University of Split, Faculty of Civil Engineering, Architecture and Geodesy / Sveučilište u Splitu, Fakultet građevinarstva, arhitekture i geodezije
Permanent link / Trajna poveznica: https://urn.nsk.hr/urn:nbn:hr:123:881719
Rights / Prava: In copyright
Download date / Datum preuzimanja: 2021-10-08
Repository / Repozitorij:
FCEAG Repository - Repository of the Faculty of Civil Engineering, Architecture and Geodesy, University of Split
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA ARHITEKTURE I GEODEZIJE
DIPLOMSKI RAD
Petar Ćurlin
Split, rujan 2015.
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA ARHITEKTURE I GEODEZIJE
Petar Ćurlin
PROJEKTNOSIVEČELIČNEKONSTRUKCIJEDRUŠTVENOGOBJEKTA
''ISTOČNOODGRADA''
Diplomski rad
Split, 2015.
Zahvaljujem mentoru doc. dr. sc. Neni Toriću na strpljenju, pomoći i vodstvu pri izradi ovog diplomskog rada.
Srdačno zahvaljujem prijateljima koji su uvijek bili tu kad je trebalo. Iskreno hvala mojoj cijeloj obitelji, posebno roditeljima koji su uvijek bili podrška.
I najvažnije hvala dragom Bogu!
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE
STUDIJ: DIPLOMSKI SVEUČILIŠNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA KANDIDAT: PETAR ĆURLIN BROJ INDEKSA: 452 KATEDRA: Katedra za metalne i drvene konstrukcije PREDMET: Metalne konstrukcije II
ZADATAK ZA DIPLOMSKI RAD Tema: Projekt nosive čelične konstrukcije društvenog objekta ''Istočno od grada''
Opis zadatka: Na temelju projektnog zadatka i zadanih arhitektonskih podloga potrebno jeizraditi projekt čelične konstrukcije društvenog objekta ''Istočno od grada''. Projekt konstrukcije treba sadržavati: - tehnički opis, - proračune nosivih elemenata i priključaka, - građevinske nacrte.
U Splitu, 13.03.2015.
Voditelj Diplomskog rada: Predsjednik Povjerenstva za završne i diplomske ispite: Doc.dr.sc. Neno Torić Prof.dr.sc. Ivica Boko
PROJEKT NOSIVE ČELIČNE KONSTRUKCIJE DRUŠTVENOG OBJEKTA ''ISTOČNO OD GRADA''
Sažetak:
Zadatak diplomskog rada je statička analiza nosive čelične konstrukcije, izrađen na temelju idejnog arhitektonskog koji uključuje: tehnički opis, proračun konstrukcijskih elemenata i karakteristične nacrte. Prvo je napravljena statička analiza i dimenzioniranje elemenata po linearnoj teoriji elastičnosti prvog reda u programskom paketu SCIA i Aspalathos Calculator prema normama EN 1993-1-1 za čelične elemente, te normama EN 1994-1-1 za spregnute elemente. Ključne riječi:
Statička analiza, čelični elementi, spregnuti elementi, idejni projekt.
STRUCTURAL DESIGN OF A COMMUNITY BUILDING ''EAST CITY SIDE''
Abstract:
The topic of the thesis concerns structural analysis of a skeletal steel structure, designed on the basis of a preliminary arhitectural project. The thesis contains tehnical description, calculation of structural elements and characteristic drawings. Static analysis and member design was conducted by using the principles of the first order linear elastic theory within the structural analysis programme SCIA and Aspalathos Calculator by using design rules from EN 1993-1-1 for steel members and EN 1994-1-1 for composite members.
Keywords:
Static analysis, steel members, composite members, preliminary design.
SADRŽAJ: 1. TEHNIČKI OPIS ................................................................................................................... 1
1.1. Opis konstrukcije ............................................................................................................. 1 1.2. O proračunu konstrukcije ................................................................................................ 4 1.3. Materijal za izradu konstrukcije ...................................................................................... 5 1.4. Opis montaže konstrukcije .............................................................................................. 6 1.5. Primijenjeni propisi ......................................................................................................... 6
2. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE .................................................. 8 2.1. Beton i ostali elementi ..................................................................................................... 9 2.2. Konstrukcijiski čelik ...................................................................................................... 21
3. Analiza opterećenja .............................................................................................................. 26 3.1. Stalno opterećenje .......................................................................................................... 26
3.1.1. Vlastita težina nosive konstrukcije ......................................................................... 26 3.1.2. Dodatno stalno opterećenje ..................................................................................... 26
3.2 Promejnivo opterećenje .................................................................................................. 26 3.2.1. Pokretno opterećenje ............................................................................................... 26 3.2.2. Opterećenje snijegom .............................................................................................. 27 3.2.3. Opterećenje vjetrom ................................................................................................ 28
3.3. Temperaturno djelovanje ............................................................................................... 33 3.4. Potres ............................................................................................................................. 34
3.4.1. Prikaz sudjelujućih masa ......................................................................................... 35 4. PRORAČUN KONSTRUKCIJE NA VERTIKALNA OPTEREĆENJA ........................... 39
4.1. Prikaz prostornog modela konstrukcije ......................................................................... 39 4.2. Mjerodavne kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju i međukatne konstrukcije I i II etaže .............................................................................................................................. 41
5. DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE ................................ 42 5.1. Djelovanja i kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju ..................................... 42 5.2. Prikaz rezltata proračuna za granično stanje uporabljivosti .......................................... 43 5.3. Dimenzioniranje elemenata krovne konstrukcije .......................................................... 44
6. PRORAČUN ČELIČNE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U FAZI MONTAŽE ........... 45 7. PRORAČUN SPREGNUTE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U KONAČNOJ FAZI ... 46
7.1. Proračun efektivnih širina betonskih pojasnica ............................................................. 46 7.2. Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja u konačnoj fazi ......................................................................................................................... 48 7.3. POZ 18 i 33 Proračun konzolnog nosača na negativni moment savijanja HEB 160 .... 50 7.4. Proračun potrebnog broja moždanika ............................................................................ 52 7.5. Dokaz uzdužne posmične otpornosti betonske pojasnice .............................................. 54 7.6. Dimenzioniranje čeličnih nosača u fazi korištenja konstrukcije ................................... 56
7.7.1. Kontrola progiba za elemente I. etaže ..................................................................... 58 7.7.2. Kontrola progiba za elemente II. etaže ................................................................... 59
7.8. Proračun debljine lima u fazi montaže ......................................................................... 60 8. PRORAČUN PROSTORNIH REŠETKASIH STUPOVA ................................................. 61
8.1. Opis proračuna i model za proračun prostornih rešetkastih stupova ............................. 61 8.2. Kombinacije opterećenja ............................................................................................... 62 8.3. Prikaz rezultata i dimenzioniranja prostorne rešetkste konstrukcije stupova ................ 64
8.3.1. Prikaz rezlutata za vertikalni pojas stupa ................................................................ 64 8.3.2. Prikaz rezultata za kosu ispunu ............................................................................... 65 8.3.3. Prikaz rezultata za horizontalnu ispunu .................................................................. 66
8.4. Dimenzioniranje elemenata prostorne rešetkaste konstrukcije stupa ............................ 67 8.4.1. POZ 1 vertikalni pojas HEB 700 ............................................................................ 67 8.4.2. POZ 2 horizontalna ispuna SHS 100/100/5.0 ......................................................... 70 8.4.3. POZ 3 kosa ispuna SHS 150/150/6.0 ...................................................................... 72
8.5. Granično stanje uporabljivosti ....................................................................................... 74 9. DIMENZIONIRANJE AB ELEMENATA KONSTRUKCIJE ........................................... 75
9.1. Dimenzioniranje AB ploče I. Etaže ............................................................................... 75 9.2. Dimenzioniranje AB ploče II. Etaže .............................................................................. 77 9.3. Dimenzioniranje AB temelja samaca ............................................................................ 79
10. PRORAČUN KARAKTERISTIČNIH SPOJEVA U KONSTRUKCIJI ........................... 84 10.1. spoj POZ 1 vertikalni pojas stupa i POZ 47 temelj ..................................................... 84 10.2. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 4 gornji pojas rešetkaste konstrukcije y-smjer ... 90 10.3. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 5 donji pojas rešetkaste konstrukcije y-smjer .... 95 10.4. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 9 gornji pojas rešetkaste konstrukcije x-smjer ... 99 10.5. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 10 donji pojas rešetkaste konstrukcije x-smjer 103 10.6. N spoj POZ 4 gornji pojas r.k. y-smjer i POZ 14 gornji pojas međukatne konstrukcije ............................................................................................................................................ 107 10.7. Nastavak POZ 1 vertikalni pojas rešetkaste konstrukcije stupa ................................ 113 10.9. N spoj POZ 1 vert. Pojas stupa, POZ 3 kose ispune i POZ 2 horizontalne ispune .. 119 10.10. Nastavak POZ 3 kosa ispuna rešetkaste konstrukcije stupa .................................... 123 10.11. Tablični prikaz ostalih spojeva ................................................................................ 125
11. GRAFIČKI PRILOZI-NACRTI ...................................................................................... 126 12. LITERATURA ................................................................................................................. 127
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 1
1. TEHNIČKI OPIS
1.1. Opis konstrukcije
Predmet ovog projekta je proračun konstrukcije društvenog objekta „Istočno od grada“.
Objekt se nalazi na području Splita, točnije kraj autobusnih garaža od prijevoznika „Promet-
Split“, ulica Domovinskog rata. Prema diplomskom radu napravljenom od strane Dore Popić
pristupljeno je osmišljavanju i proračunu konstrukcije.
Objekt je pravokutnog tlocrtnog izgleda, duljina stranica 106,0 m i 30,0 m, a
dijagonalno ukupne duljine 110,0 m. Ukupna površina objekta je 9540 m2 . Objekt ima 3
etaže, najniža etaža služi kao svojevrstan tunel jer je objekt napravljen iznad brze ceste, a
preostale etaže imaju promjenjive i raznolike sadržaje. Krovna konstrukcija je gredna
konstrukcija sastavljena od glavnih i sekundarnih nosača koji se oslanjaju na prostorne
rešetkaste, konstrukcije u jednom i drugom smjeru konstrukcije, čija osna visina pojaseva
iznosi 1,0 m. Ukupna visina objekta, mjereno od dna temeljnih stopa do vrha krova, iznosi
19,5 m.
Zbog svoje iznimno velike duljine zamišljene su dilatacije u spregnutoj ploči iznad
prostorne rešetkaste okvirne konstrukcije u y-smjeru konstrukcije.
Osmišljena kao prostorni okvirni sustav rešetkastih prostornih stupova i rešetkastih
prostornih konstrukcija grede u x i y smjeru konstrukcije na koje se oslanjaju ravninski
rešetkasti nosači međukatne spregnute konstrukcije. Prostorni rešetkasti stupovi su
postavljeni u rasteru 20,2x25,2 m, dok je raster između vertikalinih pojaseva stupa 3,5x2,4 m.
Vertikalni pojasevi stupova su čelični profili HEB 700, dok su horizntalne ispune
stupova SHS 100x100x5,0, a kose ispune stupova SHS 150X150X6,0. Prostorni rešetkasti
supovi su izrađeni u 3 segmenta koja su različita po visini, ovisno o etaži gdje se postavljaju.
Temeljna konstrukcija se sastoji od temelja samaca ispod svake prostorne konstrukcije
stupa. Dimenzije temelja samaca su 6,5x5,4x1,8 m klase betona C 30/37 i armaturnih mreža i
šipki B 500 B. Dno temeljnih stopa nalazi se 230 cm ispod vrha kolničke ploče.
Međukatna konstrukcija je spregnuta konstrukcija između čeličnih ravninskih rešetki i
armirano betonske ploče debljine d=15 cm, klase betona C 30/37 i armaturnih mreža B 500
B. Sprezanje se ostvaruje moždanicima, pri čemu je ostvareno puno sprezanje. Moždanici su
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 2
promjera Φ19, duljine 106,4 mm, postavljeni u dva reda po čitavom rasponu, na poprečnom
razmaku od 15 cm, a na uzdužnom razmaku koji je nacrtan u radioničkim nacrtima pojedinog
čeličnog nosača.
Armirano betonska ploča je kontinuirani nosač preko osam polja, čiji rasponi variraju,
a najveći rasponi su u jednom smjeru 4,2 m, a u drugom 20,4 m i kao takva nosi u dva
smjera, te na ovom najvećem rasponu nosi u jednom smjeru. Betonska ploča je slobodno
položena preko čeličnih greda, ali nema nikakve veze između nje i čeličnih prostornih
stupova, odnosno ploča okružuje i dodiruje stupove. Međutim osim prijanjanja jednog betona
na čelik, ne postoji stvarna veza između ploča i stupova.
Ravninska rešetkasta međukatna konstrukcija je visine 1,5 m i duljine 20,4m i ona se
zglobno oslanja na prostornu rešetkastu konstrukciju u y-smjeru čija je visina 2 m, širina 3,5
m i duljina 25,2m.
Sekundarni nosači su postavljeni međusobno na razmaku od 10,2m te se oni zglobno
oslanjaju na prostornu rešetkastu konstrukciju u x-smjeru čija je visina 2 m, širina 2,4 m i
duljina 20,4 m. Prostorne rešetkaste konstrukcije u x i y smjeru se zglobno vežu na
vertikalne pojaseve prostorne konstrukcije stupa. Ovakav odabir konstrukcijskog riješenja
iziskuje pojavu velikih uzdužnih sila u konstrukciji kod dimenzioniranja i zbog velikih
raspona javljanja problema progiba tih rešetki. Sve rešetkaste konstrukcije sastavljane su od
gornjih i donjih pojaseva koji su vrućevaljani I profili te ispuna koje su kvadratne šuplje
cijevi. Svi čelični elementi konstrukcije su izrađeni od kvalitete čelika S355.
Međukatna spregnuta konstrukcija izvodi se u dvije faze. Prva je faza montaža, a nakon
nje dolazi konačna faza. U fazi montaže postavljene su samo čelični rešetkasti nosači, ali
betonska ploča još uvijek nije očvrsnula. Zbog različitih visina etaža, kao i zbog toga što su
pojedine etaže visine veće od 6 metara, odabrano je da se betonske ploče izvodi bez
podupiranja, odnosno da se izvodi u trapeznom limu. Ovisno o debljini betonske ploče i
njenom rasponu odabire se debljina trapeznog lima. Ovo rješenje je malo skuplje u odnosu na
klasično izvođenje betonske ploče u oplati, ali je znatno brže i jednostavnije.
Krovna konstrukcija je sastavljena od grednih glavnih i sekudarnih nosača oslonjenih
na prostorne rešetkaste konstrukcije u x i y smjeru, koja mora natrkriti čitavu površinu
društvenog objekta. Zamišljena je kao niz grednih nosača i prostornih rešetki koje se
oslanjaju na prostorne rešetkasste stupove, a međusobno su postavljene u dva okomita
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 3
smjera. U smjeru x postavljaju se prostorni rešetkasti segmenti ukupne duljine 20,4m, a
okomito u smjeru y dolaze prostorni rešetkasti segmenti ukupne duljine 25,2m. Prostorni
rešetkasti segmenti u x i y smjeru su oslonjeni na rešetkaste prostorne konstrukcije stupova.
Pojasevi rešetki su modelirani kao gredni elementi, dok su vertikale, dijagonale i razupore
rešetke modelirani kao elementi koji mogu preuzeti samo uzdužne sile. Krovna konstrukcija
je u nagibu od 0,5% zbog potrebe otjecanja vode.
Svi nastavci međukatnih čeličnih greda čiji su rasponi dulji od 15 m, ali i montažni
nastavci krovne rešetke, izvode se kao vijčani spojevi, dakle pomoću čeonih ploča i vijaka.
Rešetkasti spojevi elemenata krovne konstrukcije, konstrukcije I. etaže i II. etaže izvode se
kao zavareni spojevi.
Vertikalno opterećenje po etažama se preko ploča prenosi na čelične grede. U gredama
se javljaju momenti savijanja i poprečne sile. Opterećenje se nadalje preko greda prenosi na
stupove koji od vertikalnog tereta imaju samo uzdužne, dominantno tlačne sile. Oni te sile
preko temeljnih stopa prenose na temeljno tlo.
Vertikalno i horizontalno opterećenje po krovu se preko rešetkastih nosača prenosi na
stupove koji u tom smislu funkcioniraju kao konzolni nosači upeti na dnu.
Horizontalno opterećenje od potresa treba preuzeti armirano betonskim zidovima,
odnosno krutim armirano betonskim jezgrama.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 4
1.2. O proračunu konstrukcije
Proračun konstrukcije izveden je uz korištenje programskog paketa Scia Engineer
2015. Proračun reznih sila te dimenzioniranje konstruktivnih elemenata, provedeno je
korištenjem programa Aspalathos, dimenzioniranje nekih spojeva je provedeno u
programskom paketu ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2014, dok je za grafički dio
projekta korišten program AutoCAD 2014.
Proračun reznih sila izvršen je po linearnoj teoriji elastičnosti prvog reda. Proračunom
su obuhvaćena sva djelovanja na konstrukciju, a to su vlastita težina, dodatno stalno
opterećenje, korisno odnosno uporabno opterećenje, opterećenje vjetrom, opterećenje
snijegom, potresno opterećenje kao i temperaturna djelovanja.
S obzirom na lokaciju objekta napravljena je analiza opterećenja koja obuhvaća
dijelovanje snijega i vjetra. Objekt se nalazi na području Splita, što spada u III. zonu
opterećenja snijegom, ili područje C, što daje karakterističnu vrijednost opterećenja snijegom
na tlu. U obzir je uzeta i nadmorska visina na kojoj se nalazi objekt. Za opterećenje vjetrom
uzeta je zona III, kategorija zemljišta III, te regija P9 koja obuhvaća južno jadransko
priobalje, te je u obzir uzeta visina objekta i njegova zaštićenost.
Međukatna konstrukcija preuzima samo opterećenja od dodatnog stalnog i korisnog
opterećenja. S obzirom da se ona izvodi u dvije faze, moramo provesti proračun za obe faze.
U fazi montaže, čelične grede nose same jer betonska ploča još nije očvrsnula, niti je
ostvareno sprezanje između čelične grede i betonske ploče. U toj fazi opterećenja su, vlastita
težina greda i betonske ploče te promjenjivo opterećenje u fazi montaže koje uključuje
radnike, opremu, strojeve, itd. U konačnoj fazi, odnosno nakon što je ostvareno puno
sprezanje, spregnuti presjek preuzima dodatno stalno i korisno opterećenje. S obzirom da su
grede zamišljene kao proste grede, kritično stanje za njih je GSU, odnosno progib.
Dominatno opterećenje za krovnu konstrukciju je vjetar.
Za svaki element konstrukcije određena je mjerodavna kombinacija opterećenja za
provjeru krajnjeg graničnog stanja i graničnog stanja uporabljivosti.
Za svako granično stanje napravljene su posebne kombinacije uz poštivanje parcijalnih
faktora sigurnosti prema EN 1991.
Rezultati prikazani u grafičkom dijelu ovog projekta uključuju rezne sile i pomake
određenih djelova konstrukcije. Rezne sile su dane u jedinicama kN za poprečne i uzdužne
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 5
sile, kNm za momente, te u mm za pomake konstrukcije.
1.3. Materijal za izradu konstrukcije
Materijal za izradu međukatnih čeličnih prostornih konstrukcija je čelik S 355. Za
izradu krovne rešetke koriste se čelici S 355.
Konstruktivni elementi će međusobno biti vezani vijčanim spojevima. Vijci korišteni za
izvedbu ove konstrukcije su M 16, M 20, M 22 i M 24, svi kvalitete 8.8.
Spojevi i nastavci elemenata konstrukcije uključuju dodatne ploče i ukrute koje su
izrađene od čelika S 355.
Moždanici koji služe za sprezanje su promjera Φ19, duljine 106,4 mm, a vlačna
čvrstoća im je fu=450 N/mm2.
Temelji su armirano betonski, klasa betona C 30/37, armatura je B 500 B.
Ploče su armirano betonske, klasa betona C 30/37, armatura je B 500 B.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 6
1.4. Opis montaže konstrukcije
Detaljan plan montaže svih elemenata konstrukcije treba napraviti u sklopu izvedbenog
projekta i u dogovoru sa glavnim izvođačem radova.
U sklopu ovog projekta razrađena je montaža krovne konstrukcije. Krovna konstrukcija
je značajnih dimenzija, a sam odabir poprečnih presjeka sugerira da je riječ o vrlo zahtjevnoj
i kompliciranoj konstrukciji koja preuzima velika opterećenja.
Krovna konstrukcija i međukatna konstrukcija I. i II. etaže sastoji se od prostornih
rešetkastih segmenata koji se polažu u smjeru istok-zapad te ravninskih rešetkasti segmenata
koji se polažu okomito na njih i vare.
Najveće sile koje se javljaju u elementima prostorne rešetke nalaze se na potezu između
prvog reda oslonaca odnosno stupova i prve ravninske rešetke koja dolazi iz okomitog
smjera. Taj razmak iznosi 4 metara pa je cilj montaže izbjeći nastavljanje pojaseva i
dijagonala rešetke na tom dijelu.
Ideja je da se na tlu montiraju segmenti prostorne rešetke i zatim da se autodizalicama
podignu. U prvoj fazi montaže, montiraju se elementi I. etaže tako da se prvo postave stupovi,
zatim konstrukcije prostorne rešetke u y smejru, a onda u x- smjeru te se najzadnje postavlju
ravninske rešetke, sekundarni nosači i konzole od međukatne konstrukcije. Nakon toga se
izlije betonska ploča i ide se na jednaki način kao i I. Etaža, montiranje i betoniranje II. etaže,
a zatim i krovne konstrukcije.
Kako je prikazano u planu montaže prostornih rešetkastih konstrukcija I. i II. etaže, te
krovne konstrukcije, jedan po jedan segment se slažu na tlu i podižu dizalicama. Svi spojevi
su montažni pa je samo dovoljno zavidati vijke nakon što se konstrukcija dovede u njen
položaj.
1.5. Primijenjeni propisi
Proračun i dimenzioniranje svih elemenata čelične konstrukcije provedeni su u skladu
sa EUROCODE 3, a analiza dijelovanja na konstrukciju napravljena je u skladu sa
EUROCODE 1. Proračun i dimenzioniranje betonskih elemenata konstrukcije provedena je u
skladu sa EUROCODE 2. Proračun i dimenzioniranje svih elemenata spregnute konstrukcije
provedeni su u skladu sa EUROCODE 4.
Posebno je proveden proračun zavarenih spojeva prema EN 1993, dio 1-8.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 7
1.6. Antikorozivna zaštita
Kod čelika pod korozijom se podrazumijeva oksidacija željeza pri djelovanju vlage i
raznih nečistoća. Agensi koji ubrzavaju hrđanje su zagađena atmosfera, industrijsko područje
zagađeno sumporom, sol itd.
Zaštita čeličnih konstrukcija od hrđanja vrši se:
- premazima
- zaštita cinkom
- metalizacijom
- uporabom specijalnih čelika
- katodnom zaštitom
Zaštita premazima obavlja se u svrhu spriječavanja da kisik i vlaga dođu u dodir s
čelikom. Premazivanje se obično vrši bojanjem u dva sloja: osnovni premaz i zaštitni premaz.
Osnovni premaz neposredno štiti čelik, a potrebno je da bude izrađen od tvari koje nisu štetne
za ljudsko zdravlje. Zaštitni sloj služi za zaštitu osnovog premaza. Prerano propadanje
konstrukcije najčešće nastaje usljed loših detalja u konstrukciji (nepristupačna mjesta za
bojenje, mjesta gdje se zadržava voda, oštri bridovi gdje se ne može nanijeti zahtjevana
debljina premaza i sl.), koje treba nastojati izbjegavati.
Sistem zaštite bojenjem sastoji se iz:
- priprema površine
- trajnost premaza ovisi o prionjivosti boje za metalnu površinu, što ovisi o čistoći
površine prije bojanja. Čiščenje se vrši četkama, pijeskarenjem, plamenikom ili
kemijskim sredstvima.
-Nanošenje boje: bojenje se vrši četkom, valjkom ili prskanjem. Treba paziti na
ograničenja za pojedine boje. Broj slojeva premaza obično se satoji od dva, a specifično
od četiri ili više slojeva. Novi premaz može se vršiti tek kad je predhodni potpuno suh.
Debljini premaza potrebno je posvetiti posebnu pažnju. Općenito, deblji premaz
povećava trajnost zaštite. Ukupna debljina suhih premaza treba se kretati između 0,1-0,4
mm.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 8
2. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE
Svaki građevinski proizvod predviđen za određenu namjenu može biti uporabljiv ako
posjeduje takva tehnička svojstva da građevina u koju se ugrađuje ispuni BITNE
ZAHTJEVE i druge uvjete propisane Zakonom o gradnji (NN br. 153/13) tehničkim
propisima i drugim propisima donesenim na temelju zakona, lokacijskim uvjetima utvrđenim
na temelju navedenog zakona, te drugim uvjetima propisanim posebnim propisima koji su od
utjecaja na bitne zahtjeve za građevinu.
Potvrđivanje sukladnosti proizvoda i sustava propisano je:
- Zakonom o gradnji (NN br. 153/13)
- Zakonom o građevnim proizvodima (NN br. 76/13, 30/14)
- Pravilnikom o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanju
građevinskih proizvoda (N.N. 103/08, 147/09, 87/10, 129/11)
- Tehničkim propisu za betonske konstrukcije (NN 139/09, 14/10, 125/10, 136/12)
Specificirana svojstva, dokazivanje uporabljivosti, potvrđivanje sukladnosti te
označavanje građevinskih proizvoda, ispitivanje građevinskih proizvoda, posebnosti pri
projektiranju i građenju, te potrebni kontrolni postupci kao i drugi zahtjevi koje moraju
ispunjavati građevni proizvodi određeni su u prilozima TPBK i to za:
- beton - u Prilogu „A"
- armatura, čelik za armiranje i čelik za prednapinjanje - u Prilogu „B"
- cement - u Prilogu „C"
- agregat - u Prilogu „D"
- dodatak betonu i dodatak mortu za injektiranje natega - u Prilogu „E"
- voda - u Prilogu „F"
- predgotovljeni betonski elementi - u Prilogu „G"
- proizvodi za zaštitu i popravak betonskih konstrukcija - u Prilogu „K"
Potvrđivanje sukladnosti obuhvaća radnje ocjenjivanja sukladnosti građevinskih
proizvoda ovisno o propisanom sustavu ocjenjivanja sukladnosti i izdavanje certifikata
unutarnje kontrole proizvodnje odnosno izdavanje certifikata sukladnosti građevinskih
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 9
proizvoda.
Program kontrole definira osnovne uvjete projekta konstrukcije za osiguranje kvalitete
betona.
2.1. Beton i ostali elementi
Projektiranje, izvođenje radova i dokazivanje sukladnosti betonskih i
armiranobetonskih konstrukcija definirano je projektima, propisima i normama:
- Glavnim i izvedbenim projektom betonske konstrukcije
- Tehničkim propisom za betonske konstrukcije (NNRH br. 139/09, 14/10,
125/10 i 136/12).
- HRN EN 206-1 Normom za Beton - 1.dio: Specifikacije, svojstva, proizvodnja
i sukladnost; HRN 1128 - Smjernice za primjenu HRN EN 206-1
- HRN EN 13670-1 Normom za Izvođenje betonskih konstrukcija
Prije početka betonskih i armirano betonskih radova, Izvoditelj treba pripremiti i
predočiti Nadzornom inženjeru na pregled i suglasnost plan betoniranja i nadzora usklađen sa
svojom odabranom tehnologijom izvođenja, u kojem su definirani postupci i mjere nadzora i
kontrole.
Beton proizveden prema Prilogu A Tehničkog propisa za betonske konstrukcije
ugrađuje se u betonsku konstrukciju prema projektu betonske konstrukcije, normi HRN ENV
13670-1, normama na koje navedena norma upućuje i odredbama Priloga J Tehničkog
propisa za betonske konstrukcije u kojim propisima su navedeni svi uvjeti kontrole i
osiguranja kvalitete.
Svojstva svježeg betona specificira izvođač betonskih radova ili su prema potrebi
specificirana u projektu betonske konstrukcije. Svojstva očvrslog betona specificiraju se u
projektu betonske konstrukcije. Obavezno se specificira razred tlačne čvrstoće te ostala
svojstva prema potrebi (otpornost na cikluse smrzavanja i odmrzavanja, vodonepropusnost i
dr.).
Proizvođač je odgovoran za proizvodnju i transport, a izvođač za ugradnju, zbijanje i
njegu svježeg betona. Postupak njege betona provodi se prema HRN ENV 13670-1. Svojstva
svježeg betona moraju se kontrolirati na mjestu proizvodnje i pri preuzimanju na mjestu
ugradnje.
Prema TPBK i normi HRN EN 206-1 zaštita armature od korozije u betonu postiže se
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 10
izvedbom zahtijevanog zaštitnog sloja betona, izborom vrste cementa i ograničenjem
maksimalne količine kloridnih iona u betonu. Jedna od glavnih mjera zaštite armature od
korozije, ali i povećanja trajnosti, je ostvarivanje kvalitetnog betona u području zaštitnog
sloja, te projektiranje i izvedba dovoljne debljine zaštitnog sloja. Minimalna debljina
zaštitnog sloja betona utvrđuje se u ovisnosti o razredu izloženosti te načinu armiranja
elementa.
Za betone i betonske proizvode proizvedene na gradilištu, a u skladu sa projektom
betonske konstrukcije, potrebno je dokazati uporabljivost u skladu sa projektom betonske
konstrukcije i TPBK.
Osim isprave o sukladnosti isporučeni građevinski proizvod mora pratiti otpremnica
koja sadrži podatke propisane u prilogu „A".
Kad se betonara nalazi na gradilištu, pri uzimanju uzoraka i potvrđivanju sukladnosti
betona, u gradilišnoj dokumentaciji i ostaloj dokumentaciji ispitivanja, navodi se obavezno
oznaka pojedinačnog elementa betonske konstrukcije i mjesta u elementu betonske
konstrukcije na kojem je ugrađen beton iz kojeg je uzet uzorak.
Označavanje betona u projektnim specifikacijama, proizvođačevim izjavama i sličnim
dokumentima treba provoditi prema uputama poglavlja 11, norme HRN EN 206-1 koje se
svode na obavezno navođenje norme HRN EN 206-1 i skraćenica specificiranih svojstava
(razred tlačne čvrstoće, granične vrijednosti prema razredima izloženosti, najveće količine
klorida, najveće nazivne gornje veličine zrna agregata, gustoće, konzistencije i sl.) Izvođenje
i održavanje betonskih konstrukcija obuhvaćeno je Prilogom „J" TPBK-a.
Zabranjena je ugradnja građevinskog proizvoda koji je isporučen bez oznake s
posebnim propisom, bez tehničke upute za ugradnju i uporabu i koji nema svojstva
zahtijevana projektom ili mu je istekao rok uporabe, odnosno čiji su podatci značajni za
ugradnju, uporabu i utjecaj na svojstva i trajnost betonske konstrukcije nisu sukladni
podatcima određenim glavnim projektom.
Ugradnju građevnog proizvoda mora odobriti nadzorni inženjer što se zapisuje u skladu
sa posebnim propisom o vođenju građevnog dnevnika.
KONTROLA PROIZVODNJE I UGRADNJE BETONA
Unutarnja kontrola proizvodnje betona provodit će se prema normi HRN EN 206-1 i
HRN 1128 „Smjernice za primjenu norme HRN EN 206-1", te mora obuhvatiti sve mjere
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 11
nužne za održavanje i osiguranje svojstava betona sukladno zahtjevima norme HRN EN 206-
1 i prilogu «A»TPBK.
Izvoditelj mora prema normi HRN ENV 13670-1 „Izvođenje betonskih konstrukcija"
prije početka ugradnje provjeriti da li je beton u skladu sa zahtjevima iz projekta betonske
konstrukcije te da li je tijekom transporta došlo do promjene njegovih svojstava koja bi bila
od utjecaja na bitne značajke betonske konstrukcije.
Kontrolu svježeg betona izvoditelj treba provoditi pregledom svake otpremnice i
vizualnom kontrolom konzistencije kod svake dopreme (svakog vozila), te ispitivanjem
svojstava svježeg betona prema nizu normi HRN EN 12350 o čemu treba voditi evidenciju.
Ispitivanje očvrsnutog betona provoditi će se na uzorcima uzetim tijekom izvođenja
radova, a u opsegu određenom Planom betoniranja i nadzora koji će Izvoditelj izraditi i
predati Nadzornom inženjeru. Ispitivanje očvrsnutog betona provodi se prema nizu normi
HRN EN 12390.
IZVOĐENJE BETONSKIH RADOVA
- TRANSPORT BETONA
Transport projektiranog betona će se vršiti automješalicama, pri čemu moraju biti
zadovoljeni svi zahtjevi iz tehničkih uvjeta projekta. Transportna sredstva ne smiju izazivati
segregaciju betonske smjese tijekom vožnje od mjesta proizvodnje do mjesta ugradnje.
Vrijeme transporta i drugih manipulacija sa svježim betonom mora biti u neposrednoj vezi s
vremenom početka vezivanja cementa prema zahtjevima HRN EN 206-1.
- UGRADNJA BETONA (prema HRN ENV 13670-1/2000)
S betoniranjem se može početi samo na osnovu pismene potvrde o preuzimanju
podloge, armature i odobrenju betoniranja od strane nadzornog inženjera.
Beton se mora ugrađivati sistematski i programirano prema određenom planu i
odabranoj tehnologiji (kran-beton, pumpani beton).
Zabranjeno je korigiranje vode u svježem betonu bez prisustva tehnologa betona.
Prije betoniranja treba oplatu polijevati. Pri polijevanju oplate u tijeku betoniranja treba
voditi računa da voda ne uđe u betonsku masu.
Izvoditelj radova se treba pridržavati slijedećih osnovnih pravila pri ugradnji betona:
- konstrukcijske spojnice moraju biti čiste i navlažene
- oplatu treba očistiti od prljavštine, leda, snijega ili vode
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 12
- beton pri ubacivanju ne smije udarati u oplatu i armaturu nego se mora provesti
kontraktor cijevima ili crijevom pumpe.
- ne smije se vibriranjem navlačiti kroz oplatu i armaturu
- mora se ugrađivati u jednolikim slojevima debljine najviše 60 cm
- brzina ubacivanja i zbijanja betona moraju biti ujednačene
- svaki sloj mora biti potpuno zbijen prije polaganja novog sloja i mora biti
ugrađen na još obradivi prethodni sloj i s njime monolitiziran.
- konstrukcijske elemente treba podložnim betonom odvojiti od temeljnog tla
prema ovom projektu (podložni betoni).
Beton treba ubacivati što bliže njegovom konačnom položaju u konstrukciji da bi se
izbjegla segregacija. Svaki započeti konstruktivni dio ili element mora biti izbetoniran
neprekinuto u započetom opsegu, kako to predviđa program betoniranja, bez obzira na radno
vrijeme, vremenske promjene ili isključenje pojedinih uređaja mehanizacije iz pogona.
Beton treba ugraditi i zbiti tako da se sva armatura i uloženi elementi dobro obuhvate
betonom i osigura zaštitni sloj betona unutar propisanih tolerancija te beton dobije traženu
čvrstoću i trajnost. Posebnu pažnju treba posvetiti ugradnji i zbijanju betona na mjestima
promjene presjeka, suženja presjeka, uz otvore, na mjestima zgusnute armature i prekida
betoniranja.
Segregaciju betona treba pri ugradnji i zbijanju svesti na najmanju mjeru.
Vibriranje treba u pravilu izvoditi uronjenim vibratorima. Beton treba sipati u oplatu što
bliže konačnom položaju u konstrukcijskom elementu. Vibriranjem se beton ne smije
namjerno navlačiti kroz oplatu i armaturu.
Normalna debljina sloja ne bi smjela biti veća od visine uronjenog vibratora. Vibriranje
treba izvoditi sustavnim vertikalnim uranjanjem vibratora tako da se površina donjeg sloja
revibrira. Kod debljih slojeva je revibriranje površinskog sloja preporučljivo i radi
izbjegavanja plastičnog slijeganja betona ispod gornjih sipki armature.
Vibriranje površinskim vibratorima treba izvoditi sustavno dok se iz betona oslobađa
zarobljeni zrak. Kad se primjenjuje samo površinsko vibriranje, debljina sloja nakon
vibriranja obično ne treba prelaziti 100 mm, osim ako nije prethodno eksperimentalno
dokazano drugačije. Korisno je dodatno vibriranje površina uz podupore.
Frekvencija pervibratora ovisi o konzistenciji betona, maksimalnom zrnu agregata i
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 13
veličini presjeka koji se betoniraju. UGRADNJA BETONA U POSEBNIM UVJETIMA
Ugrađivanje betona u kalupe ili oplatu pri vanjskim temperaturama ispod +5 ili iznad
+30°C se smatra betoniranjem u posebnim uvjetima. Za betoniranje u posebnim uvjetima se
moraju osigurati posebne mjere zaštite betona, treba rabiti postupke i dodatke protiv
smrzavanja betona. Prije prvog smrzavanja beton mora imati najmanje 50% zahtijevane
čvrstoće. Kad se u vrlo hladnim danima skida oplata, ne smije doći do naglog hlađenja betona
te se vanjske površine betona moraju zaštititi.
Pri betoniranju na visokim temperaturama početnu obradivost treba odrediti prema
prethodno utvrđenom gubitku obradivosti prilikom transporta i ugradnje. U slučaju dužeg
transporta ili spore ugradnje betona treba rabiti dodatke-usporivače vezivanja.
Cement i sastav betona koji se ugrađuju u masivne elemente moraju biti takvi da ni u
kom slučaju temperatura betona ugrađenog u masu elementa ne bude iznad +65°C. U
protivnom se poduzimaju mjere za hlađenje komponenata betona ili hlađenje betona u samom
elementu.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 14
NJEGA UGRAĐENOG BETONA Zaštita betona u ranom razdoblju treba osigurati:
- da se skupljanje svede na najmanju mjeru,
- da se postigne potrebna površinska čvrstoća,
- da se osigura dovoljna trajnost površinskog sloja od smrzavanja, od štetnih
vibracija, udara ili drugih oštećivanja.
Beton treba tijekom ugradnje zaštiti od insolacije, jakog vjetra, smrzavanja, vode, kiše i
snijega.
Predviđa li se temperatura okoline ispod 0oC u vrijeme ugradnje betona ili u razdoblju
njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od oštećenja smrzavanjem.
Ako se predviđa visoka temperatura okoline u vrijeme betoniranja ili u razdoblju
njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od tih negativnih djelovanja visokih
temperatura.
Primjena zaštitnih premaza nije dopuštena na konstrukcijskim spojnicama, na
površinama koje će se naknadno obrađivati ili na površinama na kojima treba osigurati vezu s
drugim materijalima.
Njegom betona trebaju osigurati nisku evaporaciju vlage iz površinskog sloja betona ili
držati površinu stalno vlažnom. Prirodno njegovanje je dovoljno ako su uvjeti u cijelom
razdoblju potrebnog njegovanja takvi da je brzina evaporacije vlage iz betona dovoljno niska,
npr. u vlažnom, kišnom ili maglovitom vremenu. Njega površine betona treba bez odgode
započeti odmah po završetku zbijanja i površinske obrade. Ako slobodnu površinu betona
treba zaštititi od pucanja zbog plastičnog skupljanja, privremenu njegu treba primijeniti i prije
površinske obrade.
Pogodni su sljedeći postupci njege betona primijenjeni odvojeno ili uzastopno:
- držanje betona u oplati,
- pokrivanje površine betona paronepropusnim folijama, posebno učvršćenim i
osiguranim na spojevima i na krajevima,
- pokrivanjem vlažnim materijalima i njihovom zaštitom od sušenja,
- održavanje vlage na površini betona prikladnim vlaženjem,
- primjenom zaštitnog premaza utvrđene uporabivosti (potvrđene certifikatom ili
tehničkim dopuštenjem).
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 15
Beton za uporabu u uvjetima izloženosti konstrukcije treba njegovati dok površinski
sloj betona ne dosegne najmanje 50 % uvjetovane tlačne čvrstoće.
OCJENA POSTIGNUTE KVALITETE
Beton mora zadovoljavati kriterije identičnosti tlačne čvrstoće u skladu s prilogom
«J»TPBK -a i tablici B.1 HRN EN 206-1 (Dodatak B)
- primjenjuje se za grupu do 6 rezultata ispitivanja tlačne čvrstoće
- grupe od po tri uzastopna rezultata ispitivanja (x1, x2, x3)
Beton se prihvaća ako je ispunjen navedeni kriterij identičnosti. Ako taj kriterij nije
zadovoljen, predočit će se naknadni dokaz kvalitete betona koji odredi nadzorni inženjer.
KRITERIJI IDENTIČNOSTI TLAČNE ČVRSTOĆE
- Beton certificirane kvalitete proizvodnje
Identičnost betona se ocjenjuje za svaki pojedini rezultat tlačne čvrstoće i srednju
vrijednost od «n» pojedinih rezultata koji se ne preklapaju kako je naznačeno u tablici B.1
Smatra se da beton pripada sukladnom skupu ako su oba kriterija iz tablice B.1
zadovoljena za «n» rezultata dobivenih ispitivanjem čvrstoće uzoraka betona uzetih iz
definirane količine betona.
U slučaju proizvodnje betona u tvornici koja još nema certificiranu kontrolu tvorničke
proizvodnje, za ocjenu će se primjenjivati kriterij sukladnosti tlačne čvrstoće naveden u
tablici 14 sadržanoj u točki 8.2.1.3. norme HRN EN 206-1/2006.
ZAVRŠNA OCJENA KVALITETE BETONA U KONSTRUKCIJI -
UPORABLJIVOST BETONSKE KONSTRUKCIJE
Za ugrađeni beton u skladu sa prilogom «J» točkom 2.4. TPBK.
Tablica B.1- Kriteriji identičnosti tlačne čvrstoće
Broj «n»rezultata ispitivanja
tlačne čvrstoće definirane
količine betona
Kriterij 1 Kriterij 2
Srednja vrijednost od «n»
rezultata (fcm) N/mm2
Svaki pojedini rezultat (fci)
N/mm2
1 Nije primjenjiv > fck - 4
2-4 > fck +1 > fck - 4
5-6 > fck +2 > fck - 4
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 16
Završna ocjena kvalitete betona obuhvaća:
- dokumentaciju o preuzimanju betona po grupama - rezultate nadzornih radnji i
kontrolnih postupaka koji se sukladno propisu TPBK obavezno provode prije
ugradnje građevnih proizvoda u betonsku konstrukciju
- dokaze uporabljivosti (rezultate ispitivanja, zapise o provedenim postupcima i
dr.) koje je izvoditelj osigurao tijekom građenja betonske konstrukcije
- mišljenje o kvaliteti ugrađenog betona koje se donosi na temelju vizualnog
pregleda konstrukcije, rezultata provedenih ispitivanja i pregleda
dokumentacije u tijeku izvođenja
- uvjete građenja i druge okolnosti koje prema građevinskom dnevniku i drugoj
dokumentaciji izvoditelj mora imati na gradilištu te dokumentacija koju mora
imati proizvođač građevinskog proizvoda, a mogu biti od utjecaja na tehnička
svojstva betonske konstrukcije.
Završnu ocjenu kvalitete betona u konstrukciji će dati zadužena stručna osoba naručitelja (nadzorni inženjer) ili po njemu angažirana pravna osoba za djelatnost kontrole i osiguranja kvalitete betona. Na osnovu ove ocjene se dokazuje uporabljivost i trajnost konstrukcije uvjetovana projektom konstrukcije i važećim propisima ili se traži naknadni dokaz kvalitete betona.
ARMATURA I ČELIK ZA ARMIRANJE
Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te dokazivanje uporabljivosti armature provodi se
prema projektu betonske konstrukcije.
Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti armature proizvedene
prema tehničkoj specifikaciji (norme ili tehničko dopuštenje), provodi se prema toj
specifikaciji, normama iz Priloga „B" TPBK i normama na koje one upućuju te u skladu sa
odredbama posebnog propisa.
Tehnička svojstva armature moraju ispunjavati opće i posebne zahtjeve bitne za krajnju
namjenu i ovisno o vrsti čelika moraju biti specificirana prema normama nizova HRN EN
10080, odnosno HRN EN 10138 i odredbama Priloga „B" TPBK. Armatura se izrađuje,
odnosno proizvodi kao armatura za armiranje betonskih konstrukcija, od čelika za armiranje.
Tehnička svojstva armature, čelika za armiranje, specificiraju se u projektu betonske
konstrukcije, odnosno u tehničkoj specifikaciji za taj proizvod.
Dokazivanje uporabljivosti armature izrađene prema projektu betonske konstrukcije
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 17
provodi se prema tom projektu, te prema odredbama Priloga „B" TPBK i uključuje zahtjeve
za:
a) izvođačevom kontrolom izrade i ispitivanja armature
b) nadzorom proizvodnog pogona i nadzorom izvođačeve kontrole izrade armature na
način primjeren postizanju tehničkih svojstava betonske konstrukcije, a u skladu s TPBK
Potvrđivanje sukladnosti armature prema tehničkoj specifikaciji provodi se prema
odredbama te specifikacije, te odredbama Priloga „B" TPBK i posebnog propisa.
Potvrđivanje sukladnosti čelika za armiranje provodi se prema odredbama Dodataka za
norme HRN EN 10080-1 i odredbama posebnog propisa.
Armatura proizvedena prema tehničkoj specifikaciji označava se na otpremnici i na
oznaci prema odredbama te specifikacije. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu
specifikaciju, a u skladu s posebnim propisom.
Čelik za armiranje označava se na otpremnici i na oznaci prema normama niza HRN
EN 10080, a u skladu s HRN CR 10260, normama HRN EN 10027-1:1999, HRN EN 10027-
2:1999 I HRN EN 10020:1999. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu normu, a
uskladu s posebnim propisom.
Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava za armiranje
provodi se prema normama nizova HRN EN 10080, odnosno HRN EN 10138 i prema
normama niza HRN EN ISO 15630 i prema normi HRN EN 10002-1. Ako je armatura sklop
čelika za armiranje i drugog čeličnog proizvoda ( čelični lim, čelični profil, čelična cijev i sl.)
uzimanje uzoraka i priprema ispitnih uzoraka za mehanička ispitivanja tih čeličnih proizvoda
provodi se prema normi HRN EN ISO 377 Prilog „B" TPBK.
Pri ugradnji armature treba odgovarajuće primijeniti pravila određena Prilogom „J" TPBK, te:
-pojedinosti koje se odnose na ugradnju armature
-pojedinosti koje se odnose na sastavne materijale od kojih se armature izrađuju, te
norme kojima se potvrđuje sukladnost tih proizvoda
-pojedinosti koje se odnose na uporabu i održavanje dane projektom betonske
konstrukcije i/ili tehničkom uputom za ugradnju i uporabu
Pri izradi ili proizvodnji armature treba poštovati pravila armiranja prema Prilogu „H"
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 18
TPBK, priznatim tehničkim pravilima na koji taj prilog upućuje, odnosno prema Prilogu „I"
TPBK.
Za ispitivanje postupaka zavarivanja i osposobljenosti zavarivača primjenjuje se
norma EN ISO 17660 ili norma HRN EN 287-1.
Armatura od čelika za armiranje ima nastavke u obliku prijeklopa, zavara ili
mehaničkog spoja. Oni se proizvode i potvrđuje im se sukladnost prema tehničkoj
specifikaciji ili se izrađuju prema projektu betonske konstrukcije.
Armatura izrađena prema projektu betonske konstrukcije smije se ugraditi u betonsku
konstrukciju ako je sukladnost čelika, zavara, mehaničkih spojeva, spojki potvrđena ili
ispitana na način određen Prilogom „B" TPBK i ako ispunjava zahtjeve projekta betonske
konstrukcije.
Prije ugradnje armature provode se odgovarajuće nadzorne radnje određene normom
HRN ENV 13670-1, te druge kontrolne radnje određene Prilogom „J" TPBK.
Sastavni materijali od kojih se beton proizvodi ili koji mu se pri proizvodnji dodaju,
moraju ispunjavati zahtjeve normi na koje upućuje norma HRN EN 206-1 i zahtjeve prema
Prilozima„C", „D", „E" i „F" TPBK.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 19
CEMENT
Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti cementa provodi se,
ovisno o vrsti cementa, prema odredaba TPBK, Prilog „C", te u skladu s odredbama posebnog
propisa.
Tehnička svojstva cementa specificiraju se u projektu betonske konstrukcije. Kontrola
cementa provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i u betonari na gradilištu prema
normi HRN EN 206-1.
Kasnija ispitivanja u slučaju sumnje provode se odgovarajućom primjenom normi
tehničkog propisa za cement za betonske konstrukcije.
AGREGAT
Odredbe Priloga „D" TPBK primjenjuju se na agregat koji je sastavni dio betona iz
Priloga „A" TPBK.
Tehnička svojstva agregata za beton moraju ispunjavati, ovisno o porijeklu agregata,
opće i posebne zahtjeve bitne za krajnju namjenu u betonu i moraju biti specificirana prema
normi HRN EN 12620, te normama na koje ta norma upućuje i odredbama Priloga „D"
TPBK.
Potvrđivanje sukladnosti agregata za beton provodi se prema odredbama Dodatka za
norme HRN EN 12620 i odredbama posebnog propisa ako Prilogom „D" TPBK nije
drugačije određeno.
Postignuti rezultati ispitivanja svakog svojstva agregata za beton svrstavaju se u
razrede ili daju opisno prema normi HRN EN 12620. Uzorke za ispitivanje uzima proizvođač
agregata za beton i ovlaštena pravna osoba na način određen Prilogom „D" TPBK.
Agregat za beton označava se na otpremnici i na pakovini prema normi HRN EN
12620. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu normu, a u skladu s posebnim
propisom.
Ispitivanje svojstva ovisno o vrsti agregata za beton i laganog agregata za beton
provodi se prema normama niza HRN EN 932, HRN EN 933, HRN EN 1097, HRN EN 1367
I HRN EN 1744 i odredbama Priloga „D" TPBK.
Kontrola agregata provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i betonari na
gradilištu. Provodi se prema normi HRN EN 206-1. Kontrola agregata provodi se
odgovarajućom primjenom normi iz točke D.3.1. Priloga „D" TPBK.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 20
Proizvođač i distributer agregata, te proizvođač betona dužni su poduzeti
odgovarajuće mjere u cilju održavanja svojstava agregata tijekom rukovanja, prijevoza,
pretovara i skladištenja prema Dodatku „H" norme HRN EN 12620, odnosno Dodatku „F"
norme HRN EN 13055-1.
VODA
Tehnička svojstva i drugi zahtjevi, te potvrđivanje prikladnosti vode određuju se
prema normi HRN EN 1008:2002.
Tehnička svojstva vode za primjenu u betonu moraju ispunjavati opće i posebne
zahtjeve bitne za svojstva betona, odnosno morta za injektiranje prednapetih natega i moraju
se specificirati prema normi HRN EN 1008, normama na koje ta norma upućuje i odredbama
Priloga „F" TPBK.
Potvrđivanje prikladnosti provodi se u skladu s odredbama norme HRN EN 1008, i
odredbama priloga „F" TPBK. Za pitku vodu iz vodovoda nije potrebno provoditi
potvrđivanje prikladnosti za pripremu betona. Morska i boćata voda nisu prikladne za
pripremu betona za armirano-betonske konstrukcije. Ispitivanje sadržaja i granične količine
štetnih tvari u vodi i utjecaja tih voda na svojstva svježeg i očvrslog betona provodi se prema
normi HRN EN 1008, normama na koje ta norma upućuje i odredbama Priloga „F" TPBK.
Ispitivanje uporabljivosti, prikladnosti vode provodi se prije prve uporabe, te u slučaju
kada je došlo do promjene u koncentraciji štetnih tvari u vodi, u slučaju kada postoji sumnja
da je došlo do promjene u njenom sastavu.
Kontrola vode provodi se u centralnoj betonari ( tvornici betona) i betonari na
gradilištu prije prve uporabe, te u slučaju kada postoji sumnja da je došlo do promjene
njezinih svojstava.
Kontrola u slučaju kada postoji sumnja da je došlo do promjene svojstava vode
provodi se odgovarajućom primjenom norme HRN EN 1008 i normama na koje ta norma
upućuje.
DODACI BETONU
Dodatci betonu prema normi HRN EN 206-1 dijele se na mineralne i kemijske
dodatke. Odredbe Priloga „E" TPBK primjenjuju se na kemijske i mineralne dodatke betonu.
Tehnička svojstva kemijskog dodatka betonu pri niskim temperaturama moraju
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 21
zadovoljiti opće zahtjeve iz norme HRN EN 934-2 i posebne zahtjeve za taj tip dodatka
prema normi HRN U.M1.35.
Kontrola kemijskog i mineralnog dodatka betonu provodi se u centralnoj betonari
(tvornici betona ) i u betonari na gradilištu prema normi HRN EN 206-1. Preporučuje se
uzimanje uzoraka i odlaganje za svaku vrstu isporuka.
2.2. Konstrukcijiski čelik
OPĆENITO
Izvoditelj radova čelične konstrukcije dužan je prije početka rada na zavarivanju
predočiti nadzornom inženjeru, odnosno projektantu konstrukcije slijedeće:
-planove slijeda zavarivanja sa točnim odredbama u pogledu rasporeda i redoslijeda
svakog pojedinog zavara, -plan montaže konstrukcije u kojem će biti detaljno razrađen način i slijed montaže
Tek nakon ovjere navedenih planova od strane nadzornog inženjera, odnosno
projektanta izvoditelj može započeti sa radom.
Također prije početka radova izvoditelj je dužan dati na uvid nadzornom inženjeru
slijedeće:
-ateste materijala od kojih će biti izrađena čelična konstrukcija
-ateste za spojni materijal (vijke, elektrode i sl.)
-ateste zavarivača koji će raditi na izradi čelične konstrukcije
-prethodno navedenu dokumentaciju tj. planove slijeda zavarivanja i plan montaže
konstrukcije.
Tek nakon pregleda navedene dokumentacije i upisa u građevinski dnevnik od strane
nadzornog inženjera izvoditelj može započeti sa radom.
Za čitavo vrijeme izrade i montaže konstrukcije izvoditelj mora uredno voditi
zakonski propisane dnevnike (radionički, montažni i dnevnik zavarivanja). Osim toga
izvoditelj mora imati na skicama ucrtano slijedeće:
-brojeve atesta osnovnog i spojnog materijala iz kojeg je izrađena svaka pojedina
pozicija -označene zavare sa brojem atesta elektrode i oznakom zavarivača koji je zavarivao.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 22
Dužnost nadzornog inženjera je:
-kontrolirati u svim fazama izvedbu i montažu. Izvedba i montaža mora biti u
suglasnosti sa zahtjevima ove projektne dokumentacije, pravila i standarda.
-ovjeravati prethodno navedene dokumente
-ovjeravati sve eventualno potrebne dokumente međufaznog atestiranja
-ovjeriti zapisnik o kontroli, odnosno pregledu izrađenih elemenata u radionici prije
isporuke na gradilište. Ova kontrola se odnosi na izradu pojedinog montažnog
elementa i pripremu površine i nanošenju prvog antikorozivnog premaza.
Ako izvoditelj radova smatra da pojedinom odredbom projekta dolazi do štetnih
posljedica po kvaliteti, stabilnost ili trajnost konstrukcije, ili da su one u suprotnosti sa
ostalim podacima danim u projektu, dužan je da pravodobno zatraži odluku o tom pitanju.
Izvoditelj radova garantira za kvalitetu materijala, konstrukcije i izvedbe 10 godina
nakon izvršene montaže. Početak garantnog roka utvrđuje se u zapisniku tehničkog pregleda.
Investitor može predanu mu tehničku dokumentaciju upotrebljavati isključivo za
izradu konstrukcije obrađene u ovom elaboratu.
Čelična konstrukcija se antikorozivno zaštićuje i to u dva osnovna i dva završna
premaza. Odabir materijala za antikorozivnu zaštitu vršiti u dogovoru sa projektantom
konstrukcije.
IZRADA U RADIONICI
Zahtjevi za kvalitetu materijala moraju odgovarati važećim standardima i propisima u
Republici Hrvatskoj, a dani su specifikaciji materijala za svaku pojedinu poziciju i toga se
treba u potpunosti pridržavati. Primijenjeni su materijali prema standardu za nosive čelične
konstrukcije. Kao osnovni materijal za nosivu čeličnu konstrukciju primjenjuju se opći
konstruktivni čelici rednog broja i oznake prema statičkom proračunu ovog projekta.
Pojedine vrste čelika odabrane su prema namjeni i statičkom opterećenju konstrukcije,
pa se kod nabave materijala treba obvezno pridržavati oznake kvalitete iz ovog elaborata. U
čeličnim konstrukcijama upotrebljavaju se vijci sa propisanim osobinama prema
odgovarajućim propisima. Ovim elaboratom primjenjuju se vijci dimenzija i oznaka kvaliteta
prema statičkom računu ovog elaborata. Izbor vrste i proizvodnje elektroda ili žice treba
povjeriti nadležnom zavodu, tako da odabrana elektroda ili žica za konkretni materijal daje
optimalne spojeve sa minimalnim deformacijama.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 23
Zavarivanje nosivih čeličnih konstrukcija se mora vršiti u skladu sa odgovarajućim
propisima za zavarene čelične konstrukcije.
Kontrole kvalitete materijala (atestiranje) treba izvršiti u skladu sa odgovarajućim
propisima, a uz dogovor sa nadzornim inženjerom. Voditi računa da limove treba kontrolirati
na dvoslojnost.
Detaljnu tehnologiju zavarivanja suglasno raspoloživoj opremi i kadrovima predlaže
Izvoditelj investitoru, odnosno nadzornom inženjeru i projektantu konstrukcije. Osnovni je
zahtjev da predviđeni način, odnosno postupak ne daje spojeve koji imaju lošija mehanička
svojstva od osnovnog materijala. Naročito se mora paziti na žilavost spoja, a koncentracije
napona od zavarivanja u spojevima se moraju svesti na najmanju mjeru.
Prema izabranom i ovjerenom postupku zavarivanja, ručnom, poluautomatskom,
automatskom, pod zaštitom praška ili u zaštiti plinova izvoditelj naručuje i odgovarajući
materijal.
Izvoditelj je dužan u punoj mjeri primijeniti sve postupke za sprječavanje deformacija
kod zavarivanja.
Naročitu pažnju treba posvetiti lokalnim zarezima koji bi se mogli pojaviti kod
sječenja, posebno kod elemenata napregnutih na vlak. Svaki se zarez mora izbrusiti ili
dovariti i izbrusiti.
Ne dozvoljava se zavarivanje na temperaturi nižoj od 0°C, ili na prostoru koji nije
zaštićen od kiše.
Predviđeni postupak mora biti takav da su termički naponi u konstrukciji budu što manji.
Čitav postupak izrade i zavarivanja mora osigurati prema projektu predviđene
dimenzije konstrukcije uvažavajući dozvoljene tolerancije.
Prije zavarivanja treba pregledati površine koje će se zavarivati. One moraju biti metalno čiste
bez rđe, masnoća i drugih prljavština.
Svi zavari moraju biti kvalitete I. Sučeone zavare u vlačnim elementima treba obrusiti.
Ako zavari nisu besprijekornog oblika treba ih obavezno obraditi. Netočnosti u
izvedbi zavara na dolje neće se tolerirati.
Radove zavarivanja smije vršiti atestirani zavarivač. Atesti zavarivača daju se na uvid
nadzornom inženjeru investitora i to prije početka izvedbe. Atesti zavarivača koji će
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 24
zavarivati konstrukciju ne smiju biti stariji od 6 mjeseci.
Paljenje luka može se vršiti samo na mjestima koja se naknadno zavaruju. Kapljice od
prskanja luka kao i šljake moraju se u cijelosti odstraniti poslije zavarivanja.
Treba voditi računa da se sav potrebni materijal uskladištava u suhim prostorijama.
Eventualno ovlaženi materijal prije upotrebe treba prosušiti u pećima.
Izvoditelj je dužan izraditi detaljan plan tehnološkog procesa izrade. Plan treba
sadržavati, suglasno zahtjevu projekta, raspored limova i radioničkih nastavaka, oblik i
dimenzije zavara, način radioničkog sklapanja konstrukcije, postupak zavarivanja s
karakterističnim uputama svih faznih operacija od početka do završetka radioničkih radova.
Poslije završetka radioničkih radova na konstrukcijskim sklopovima vrši se
geometrijska kontrola konstrukcije kao i ostali opsezi dogovorenog načina kontrole. Nadzorni
inženjer preuzima konstrukciju zapisnički u cjelini ili dijelovima i odobrava otpremu na
gradilište. Temeljem ovih uvjeta čitava konstrukcija se isporučuje na gradilište sa prvim
temeljnim premazom antikorozivne zaštite.
MONTAŽA
Kako za radioničke tako i za montažne radove Izvoditelj prethodno mora predložiti
nadzornom inženjeru detaljni tehnološki postupak radova, te sve suglasnosti i potvrde.
Tehnološki postupak montažnih radova spada u sastav tehničke dokumentacije za prijem
čelične konstrukcije.
Teren na gradilištu treba tako pripremiti da može primiti opterećenje od barem 1.50
kN/m2, a iz razloga da se omogući sigurno kretanje vozila i dizalice koji su potrebni za
montažu konstrukcij e.
Investitor daje na raspolaganje potrebnu električnu energiju za montažne radove
napona 380/220 V, ako se drugačije ne dogovori u ugovoru.
Izvoditelj montažerskih radova vrši radove po potvrđenom tehnološkom postupku koji
mora obuhvatiti jasno razrađene detalje kao: obrada montažnih spojeva, pomoćnih priprema i
alata, načina sastava, postupak zavarivanja, postupak dizanja i namještanja čeličnih
konstrukcija u pravilan položaj, te sve ostale detalje koji utječu na pravilno, sigurno i
kvalitetno izvođenje montažerskih radova.
Izvoditelj je dužan kod radova osigurati odgovarajuću kvalificiranu radnu snagu za
montažerske i zavarivačke radove. Također je dužan raditi protokole koje periodički uz
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 25
ugovor potpisuje i nadzorni inženjer.
Protokoli obuhvaćaju karakteristične faze rada sa svim nivelmanima i međufaznom
kontrolom geometrije konstrukcije. Dužan je voditi i montažni dnevnik koji supotpisuje
nadzorni inženjer.
Prispjela konstrukcija iz radionice deponira se na podloge i to po redu montaže.
Obavezno prije početka montaže zapisnički se u dnevnik unose podaci o kontroli nivelmana
betonskih radova, odnosno betonskih elemenata na koje se montira čelična konstrukcija.
ANTIKOROZIVNA ZAŠTITA
Radovi na zaštiti od korozije mogu se povjeriti samo poduzeću koje je registrirano za
tu djelatnost. Za izvedbu radova smiju se koristiti samo materijali s atestom izdanim od
stručne organizacije registrirane za djelatnost u koju spada ispitivanje kvalitete tih materijala.
Tijekom izvedbe radova na zaštiti od korozije mora se kontrolirati svaka radna operacija i rad
u cjelini. Prije nanošenja premaza mora se kontrolirati:
-podobnost pripremljene čelične površine
-stanje prethodnog sloja namaza
Treba kontrolirati i debljinu slojeva namaza. Čelična konstrukcija i svi njeni dijelovi
ne mogu se staviti u uporabu prije nego što se utvrdi da su zaštićeni od korozije na način kako
je to projektom predviđeno.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 26
3. Analiza opterećenja
3.1. Stalno opterećenje
3.1.1. Vlastita težina nosive konstrukcije
-težina betonske ploče: 2, 0,15 25 3,75 kN/mbet pl pl bg d
-težina čeličnih profila rešetke dodana je u softveru!
3.1.2. Dodatno stalno opterećenje
-Prva i druga etaža:
1. i 2. ETAŽA d(m) g(kN/m3) ∆g(kN/m2)
Pregrade - - 0,5
Samonivelirajući epoksidni premaz - - 0,01
AB estrih 0,04 25,0 1,0
PE folija 0,005 20,0 0,1
Toplinska izolacija 0,04 5,0 0,2
Kamena vuna 0,04 1,0 0,04
Fasadne ploče s potkonstrukcijom 0,02 20,0 0,4
Tablica 3.1.. Opterećenja slojeva poda
-Instalacije: ∆g=0,10 kN/m2
Ukupno stalno opterećenje ∆g=2,35 kN/m2(USVOJENO!!) -Treća etaža(krov):
-težina polikarbonatnih ploča: 2, 0,02 kN/mpol pl pl bg d
3.2 Promejnivo opterećenje
3.2.1. Pokretno opterećenje
-Uzeto prema EN 1991-2-1: 24,0 kN/m Kategorija C3!kq
-težina opreme za betoniranje:
20,50 kN/mkq
Diploms
Split
3.2.2. O
Opterećs 1- 1 - k
krov nag
- ks - ka
zona Sp
- eC - k
- tC - to
0s
ski rad
t, rujan 2015
Opterećenje
ćenje snijego
kte sCC
koef. oblika
giba 0 arakterističn
plit, područj
koef. izložen
oplinski koe
0,10,18,0
5.
snijegom
om na krov
za optereće30
na vrijednos
e C (zona I
Slika
nosti eC
ef. 1 tC
36,045,0
u
enje snijego
8,01
st opterećen
I), nadmors
a 3.1.. Karta p
0,1
0,1
2/ 6 mkN
om
nja na tlu u
ska visina d
područja za op
2/ mkN
o 100 m
pterećenja snij
Ću
45,0 ksk
jegom
2014/
urlin Petar
2/ mkN
/15
27
Diploms
Split
3.2.3. O
3.2.3.1.
i refw q
e refw q
refq - po
zce - k
z - pore
netpc , - k
- refq
- - gu- refv
vref 30,
,1DIRc
1TEMc
1ALTc
vref
zona Spvisina o
ski rad
t, rujan 2015
Opterećenje
Opterećenj
f e pic z c
ef e pc z c
oredbeni tla
koef. izlože
edbena visi
koef. tlaka z
2
2 refv
ustoća zraka
TEMDIR ccc
sm / 30 - o
0, - koef. sm
0,1 - koef. o
001,01 sa
1,10,10,1
plit; III. kateobjekta 1h
5.
vjetrom
je vjetrom o
,10 /i kN m
,10 /e kN m ak pri srednj
enosti koji u
na za lokaln
za rezultant
Slika
a
0,refALT vc -
osnovna por
mjera vjetra
ovisan o god
001,01m 33301
egorija zeml19,2( )m ; vr
okomito na 2m - pritisa2m - pritis
joj brzini vj
uzima u obz
ni tlak
tni tlak
a 3.2. Zemljov
- poredbena
redbena brz
a
dišnjem dob
1,1100 -
sm /
ljišta; regija smef / 33
površinu k
ak vjetra na
sak vjetra na
etra
zir neravnine
vid područja o
a brzina vjet
zina vjetra
bu
- koef. nadm
a P9 – južnos ; 25,1
krova i fasad
a vanjske po
a vanjske po
e terena, top
opterećenja vje
tra
morske visin
ojadransko p 3/ 5 mkg
Ću
de
ovršine
ovršine
pografiju i v
etrom
ne, sa - nadm
priobalje
2014/
urlin Petar
visinu iznad
dmorska visi
/15
28
d tla
ina
Diploms
Split
qref
ec zOPTER
(+) usm(-) usmj Za koef
ski rad
t, rujan 2015
332
25,1 2
2,5e REĆENJE O
mjeren premajeren prema
f. unutarnjeg
Tip k
Ravn
5.
(63,680 N
OKOMITO N
S
Tabl
T
a dolje a gore
g tlaka uzim
krova
ni krov
,0)/ 2mN
NA POVRŠ
Slika 3.3. Zon
lica 3.2. Koefi
Tablica3.3. Ko
mamo 10, pic
Zona F
-1,8
/(681, mkN
ŠINU KRO
ne djelovanja
icijenti djelova
oeficijenti vanj
3,0
Zona G
-1,2
)2m
OVA:
vanjskog tlaka
anja vanjskog
jskog tlaka cpe
Zona H
-0,7
Ću
a
g tlaka
e,10
H Zon
±0
2014/
urlin Petar
na I
0,2
/15
29
Diploms
Split
OPTER
Izračun me
d e
(+) usm(-) usmj Za koef
ski rad
t, rujan 2015
REĆENJE O
koef. e: min ;2b h
koristime
mjeren premajeren od kon
f. unutarnjeg
Tip k
Ravn
5.
OKOMITO N
S
Tabl
min 1m mo 2. slučaj
T
a konstrukcnstrukcije
g tlaka uzim
krova Z
ni krov
NA FASAD
Slika 3.4. Zon
lica 3.4. Koefi
06;38,2 m
j sa A* i B*
Tablica3.5. Ko
ciji
mamo 10, pic
Zona A*
-1,0
DU:
ne djelovanja
icijenti djelova
38,2m m*!
oeficijenti vanj
3,0
Zona B*
-0,8
vanjskog tlaka
anja vanjskog
jskog tlaka cpe
Zona D
+0,8
Ću
a
g tlaka
e,10
D Zon
-0
2014/
urlin Petar
na E
0,3
/15
30
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 31
F
G H I
F
300 1200 1500
1500 1500
3000
265
053
0026
50
106
00
A* B*
ED
600 2400
3000
106
00
Slika 3.5. Zone djelovanja tlaka na predmetnoj konstrukciji Rezultirajuće djelovanje vjetra po zonama:
2,10 /e ref e pew q c z c kN m
2,10 /i ref e piw q c z c kN m
2/uk e iw w w kN m )/(681,0 2mkNqref
REZULTIRAJUĆE DJELOVANJE VJETRA
(POZITIVNI UNUTARNJI TLAK NA KONSTRUKCIJU)
PODRUČJE qref (kN/m2) ce(z) cpe,10 cpi,10 we(kN/m2) wi(kN/m2) wuk(kN/m2)
A* 0,681 2,5 -1,0 -0,30 -1,703 -0,510 -2,213 B* 0,681 2,5 -0,80 -0,30 -1,362 -0,510 -1,872 D 0,681 2,5 0,80 -0,30 1,362 -0,510 0,852 E 0,681 2,5 -0,30 -0,30 -0,510 -0,510 -1,020 F 0,681 2,5 -1,80 -0,30 -3,065 -0,510 -3,575 G 0,681 2,5 -1,20 -0,30 -2,043 -0,510 -2, 553 H 0,681 2,5 -0,80 -0,30 -1,362 -0,510 -1,872 I 0,681 2,5 -0,20 -0,30 -0,341 -0,510 -0,851
Tablica3.6. Rezultirajuće djelovanje vjetra(pozitivni unutarnji tlak na konstrukciju)
Diploms
Split
Rezultir
e refw q
i refw q
ukw w
0qref
PODRU
A*B*DEFGHI
3.2.3.2.
ffr cF
0,frc
p zq
ec z
refq - po
frA - po
Slika 3.6.Referen
frA b
0,frF
ski rad
t, rujan 2015
rajuće djelo
ef e pc z c
f e pic z c
e iw w kN /(681,0 mkN
(NE
UČJE qre
* *
D E
G H
Tablica3
Opterećenj
fpfr Azq
01- koef. tr
refe qzc -
2,5 - koef.
oredbeni tla
ovršina uspo
. Prikaz djelovntna površin
2 30d
01 2,5 0,6
5.
ovanje vjetra
,10 /e kN m
,10 /i kN m 2/N m
)2m
REZULEGATIVNI
ef (kN/m2)
0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681
3.7. Rezultiraj
je vjetrom t
fr - sila trenj
renja za glat
- tlak “vršne
izloženosti
ak pri srednj
oredno sa sm
vanja trenja nna: 106 636m
681 6360
a po zonama2m
2m
LTIRAJUĆI UNUTAR
ce(z) cp
2,5 -12,5 -02,5 0,2,5 -02,5 -12,5 -12,5 -02,5 0,
juće djelovanj
trenjem po k
ja
tku podlogu
e“ (referentn
joj brzini vj
mjerom vje
na krovnu ploh
260 m
108,3kN
a:
ĆE DJELORNJI TLAK
pe,10 cpi,10
1,0 0,300,80 0,30,80 0,30
0,30 0,30,80 0,30,20 0,30
0,80 0,30,20 0,30je vjetra(nega
krovu
u (polikarbo
ne) brzine
etra
etra
hu
OVANJE VK NA KON
we(kN/m
-1,703-1,3621,362-0,510-3,065-2,043-1,3620,341
tivni unutarnj
onatne ploče
Ću
JETRA NSTRUKCI
m2) wi(kN
0,510,510,510,510,510,510,510,51
ji tlak na kons
e)
2014/
urlin Petar
IJU)
N/m2) wuk(
10 -10 -010 110 10 -210 -10 -010 0strukciju)
/15
32
(kN/m2)
1,193 0,852 1,872 0,00 2,555 1,533 0,852 0,852
Diploms
Split
3.3. Tem
PromatrNajviša NajnižaPretpostPretpostMaksimMaksim NAPOMdjelovi k
ski rad
t, rujan 2015
mperaturn
Tabli
Tabli
rani objekt na temperatura temperaturtavlja se djetavljena tem
malna pozitivmalna negati
MENA: Zakonstrukcij
5.
o djelovanj
ica3.8. Najviše
ica3.9. Najniž
nalazi se u Ira u hladu: Tra u hladu: Telovanje jedmperatura prvna temperaivna temper
dajemo teme!!!!
je
e temperature
e temperature
IV. PodručjTmax = 39 0CTmin= -10 0Cdnolike tempri montaži katurna promraturna prom
mperaturno
e zraka u hlad
e zraka u hlad
ju, do 100 mC C perature prokonstrukcije
mjena: Tmax =mjena: Tmin=
opterećenj
du u ovisnosti
du u ovisnosti
m nadmorsk
omjene u sve T = 12 0C= 39 0C- 12= -10 0C-12
e samo na
Ću
o nadmorskoj
o nadmorskoj
ke visine:
vim presjeci
2 0C=27 0C 20C= -22 0C
a stupove j
2014/
urlin Petar
j visini
j visini
ima.
jer su oni
/15
33
izloženi
Diploms
Split
3.4. Pot
Spektar
Naziv
Projektnspektar proračunseizmičkdjelovan
ski rad
t, rujan 2015
tres
r tipa 1, Klas
Način crtanjaspektra
ni za
n kog nja
Uz pomoćperioda
5.
sa tla B
a a
Info
ć Tip pro Tip tla Djelov Tip spe Koefic ag pror
beta - 0
q – fak
Tablica3.10.
Slika 3.7. P
ormacija o sdjelovanju
opisa – Eurocod
- B
vanje - Horizont
ektra - tip 1
ijent akcelerac
računska akcele
0,2
ktor ponašanja –
Prikaz osnov
Prikaz osnovni
seizmičkomu
de 8
talno
cije. ag - 0,22
eracija – 2,158
– 1,5
vnih informacij
ih informacija
m
ija o proračun
a o proračuns
Ću
nskom spektru
kom spektru
2014/
urlin Petar
u
/15
34
Diploms
Split
3.4.1. P
Prikaz
računaln
ski rad
t, rujan 2015
Prikaz sudje
sudjelujuć
nom progra
5.
elujućih mas
ćih masa
amu Scia En
Slika 3.8.
sa
izvršen
ngineer 2015
. Prikaz osnov
je pomo
5.
vnih informac
oću opcije
ija o proračun
Ću
e calculat
nu potresa
2014/
urlin Petar
tion proto
/15
35
ocol u
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155.
Ću
2014/
urlin Petar
/15
36
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155.
Ću
2014/
urlin Petar
/15
37
Diploms
Split
Slika 3.9. U oba s
Smjer x
Smjer y→ Premmoraju Ito mod nastavk
ski rad
t, rujan 2015
. Prikaz modo
smjera je ak
x – 94,17%
y ~ 90,00% ma EC-8, zaaktivirati naIsto tako su77 sa 51,6
ku će biti pri
5.
ova aktivirane
ktivirano ok
adovoljen jeajmanje 90%
u u oba smje% aktiviranikazani ti m
Slika 3.10
Slika 311.
mase
ko 90 % od
e uvjet da s% ukupne mera po jedanne mase, te
modovi.
0. Prikaz moda
. Prikaz moda
d ukupne m
suma svih umase. n mod sa akza y smjer
a 77 sa aktivir
a 79 sa aktivir
mase.
upotrebljeni
ktivirano vir je mod 79
ranom masom
ranom masom
Ću
ih vlastitih
se od 50% m9 sa 52,6%
u x smjeru
u y smjeru
2014/
urlin Petar
oblika u pr
mase. Za x aktivirane
/15
38
roračunu
smjer je mase. U
Diploms
Split
4. PRO
4.1. Pri
-konstruksmjera. savijanjkao elemzglobnanosača mrešetke momentzadani kje zglob
ski rad
t, rujan 2015
ORAČUN
ikaz prosto
-Za proračukcija je zamPojasevi rea, poprečne
menti koji ma veza. Međmeđukatne u oba smjerte savijanjakao elementbna veza.
5.
N KONST
rnog mode
un cijele konmišljena kaoešetki zadane i uzdužne mogu preuzeđukatne kon
konstrukcijra. Pojasevi, poprečne iti koji mogu
TRUKCIJ
ela konstru
nstrukcije no niz grednihni su kao gre
sile, dok sueti samo uzstrukcije I ie te sekund
i rešetki zadi uzdužne siu preuzeti sa
Slika4.1. 3D
JE NA VE
kcije
naprevljen jeh elemenataedni elemenu sve dijagonzdužne sile.i II etaže su darnih nosačdani su kao ile, dok su samo uzdužn
D Model cijele
ERTIKAL
e jedan prosa oslonjenihnti, dakle monale, vertikSpoj prostozamišljene ča i konszolgredni elemsve dijagonane sile. Spoj
e konstrukcije
Ću
LNA OPT
storni modelh na prostornogu preuzetale i razupo
ornih rešetkikao niz rav
la oslonjenimenti, dakle
ale, vertikalj prostornih
2014/
urlin Petar
TEREĆEN
l. Krovna rne rešetke uti momente ore rešetki zi na stupovevninskih reših na prostomogu preu
le i razuporh rešetki na
/15
39
NJA
u oba
zadani e je šetkastih orne zeti
re rešetki stupove
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155.
Sl
Sl
lika4.2. Pogle
lika4.3. Pogle
ed na konstruk
ed na konstruk
kciju iz x-smej
kciju iz y-smej
Ću
jra
jra
2014/
urlin Petar
/15
40
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 41
4.2. Mjerodavne kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju i međukatne konstrukcije I i II etaže
Sva opterećenja su zadana u 3D modelu konstrukcije na način da su vlastite težine izračunate u SCIA 2015 dok su sva ostala opterećenja zadana ravninski preko opcije PLANE koja na kraju izračunava vrijednosti linijskih opterećenja na svakom elementu ispod ravnine u y smjeru konstrukcije. Korištena opterećenja su izračunata u predthodom dijelu rada.
Na krovnu konstrukciju djeluju sljedeća opterećenja:
G-vlastita težina
dG-dodatno stalno opterećenje
S-snijeg
W1-vjetar put dolje
W2-vjetar put gore
T-temperatura
Na međukatnu konstrukciju I i II etaže djeluju sljedeća opterećenja:
G-vlastita težina
B-dodatno stalno opterećenje od betonske ploče
dG-dodatno stalno opterećenje od slojeva poda
Qopreme-promjenjivo opterećenje od opreme za betoniranje i ljudi
Qk-korisno opterećenje od ljudi
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 42
5. DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE
5.1. Djelovanja i kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju
Na krovnu konstrukciju djeluju sljedeća opterećenja:
G-vlastita težina
dG-dodatno stalno opterećenje
S-snijeg
W1-vjetar put dolje
W2-vjetar put gore
T-temperatura
Analizirane kombinacije opterećenja za KGS su:
KGS1 = 1,35*G +1,35*dG +1,50*S
KGS 2 = 1,35*G+1,35 *dG+1,50*W1
KGS 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1,50*W2
KGS 4 = 1,35*G+1,35*dG+0,9*(1,50 *W1 +1,50*S)
Analizirane kombinacije opterećenja za GSU su:
GSU1 = 1,0*G +1,0*dG +1,0*S
GSU 2 = 1,0*G+1,0 *dG+1,0*W1
GSU 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1, 0*W2
GSU 4 = 1,0*G+1,0*dG+1,0 *W1 +0,6*1,0*S
Diploms
Split
5.2. Pri
S
oba smjgrede:
dopL
-Maksim
81dL -Maksim
8,1gL
max 8L
ski rad
t, rujan 2015
ikaz rezltat
S obzirom djera onda ka
2040
250 250
L
malan progi,9 mm
malan progi1 mm
81,9 mm L
5.
ta proračun
da se grednao mjerodav
0081,6
0m
ib put dolje
ib put gore n
81,6 dopL m
Slika2.2. P
na za grani
ni krovni novni progib u
m
na konstruk
na konstruk
mm
Prikaz maksim
ično stanje
osači oslanjauzimamo p
kciji je poslj
kciji je poslj
malnih pomaka
uporabljiv
aju na prostrogib gredn
ljedica komb
jedica komb
a za sve GSU k
Ću
vosti
tornu rešetknog krovnog
binacije GS
binacije GSU
kombinacije
2014/
urlin Petar
kastu konstrg nosača ka
SU 3:
U 2:
/15
43
rukciju u ao proste
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 44
5.3. Dimenzioniranje elemenata krovne konstrukcije
Svi elementi krovne konstrukcije, bilo da su grede, sekundarni nosači, pojasevi,
dijagonale ili vertikale dimenzionirani su na KGS i to tako da je za svaki element određena
kritična kombinacija na koju je pripadni element dimenzioniran. Dimenzioniranje je
provedeno u sklopu računalnog programa Aspalatos Calculator, međutim radi manjeg
opsega diplomskog rada dane su samo iskoristivosti elemenata na KGS.
MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)
122,79 -86,82 36,8185,6 92,7 48,0331,1 - 18,0
68,68 15,69 -1444,0475,14 59,95 -2176,65
- -459,6 -- 827,07 -- -30 -
34,52 -409,06 167,7331,15 -482,15 13,62
- -133,7 -- 223,96 -- -30 -
Tablica 5.1. Prikaz iskoristivosti elemenata krovne konstrukcije
Naziv elementa Pozicija elementa Presjek elementa KGS iskoristivost (%)
DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE
Krovni nosačSekundarni nosačKonzolni nosačG. pojas. r. k. y-smjerD. pojas. r. k. y-smjer
POZ 36Kosa. ispuna r. k. y-smjerHor. ispuna r. k. y-smjerG. pojas. r. k. x-smjerD. pojas. r. k. x-smjer
Vert. ispuna r. k. y-smjer
POZ 44POZ 45POZ 46POZ 34POZ 35
POZ 37POZ 38POZ 39POZ 40POZ 41
HEB 340HEA 180HEB 160HEB 340HEB 340
75%SHS 120/120/6,0
SHS 40/40/4,0HEA 220HEA 220
SHS 90/90/6,0
25%89%65%35%81%
88%88%84%98%50%
Hor. ispuna r. k. x-smjer POZ 43 SHS 40/40/4,0 88%74%
SHS 60/60/4,0SHS 60/60/4,0POZ 42
Vert. ispuna r. k. x-smjerKosa. ispuna r. k. x-smjer
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 45
6. PRORAČUN ČELIČNE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U FAZI MONTAŽE Međukatna konstrukcija koja je spregnuta izvodi se u dvije faze. U prvoj fazi odnosno fazi montaže, a s obzirom da se konstrukcija izvodi bez podupiranja, čelični nosači nose sami jer betonska ploča još nije očvrsnula niti je ostvareno sprezanje. U toj fazi opterećenja koja djeluju na konstrukciju su vlastita težina čeličnih nosača, vlastita težina betonske ploče i opterećenje po pločama koje može nastati od radnika, strojeva... Za ovu fazu analizirana je samo jedna kombinacija opterećenja za KGS i jedna za GSU. Kombinacije su:
KGS = 1,35*gnosača +1,35*gpl +1,50*qopreme
GSU = 1,0*gnosača +1,0*gpl +1,0*qopreme U nastavku je dan proračun koji je napravljen u programskom paketu Aspalatos Calaculator. Pozicije su odvojeno napravljene za 1. i 2. etažu. Radi lakšeg pregleda ovdje su dani samo proračuni gornjih pojaseva prostorne rešetke u oba smjera, konzola, gornjeg pojasa rešetkastog nosača međukatne konstrukcije i sekundarnog nosača. Ostali djelovi konstrukcije nisu prikazani u ovom proračunu jer smo predpostavili da će biti opterećeniji u korištenju konstrukcije, međutim radi manjeg opsega diplomskog rada dane su samo iskoristivosti elemenata na KGS.
MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)
77,85 -848,43 47,3856,42 - 53,7377,67 - 45,2
341,46 -1992,5 92,8781,47 -412,21 46,13
39,88 -918,82 48,3156,42 - 53,7383,04 - 48,3
181,05 -1510,42 46,5966,85 -327,42 46,76
Tablica 6.1. Prikaz iskoristivosti elemenata I. i II.etaže u fazi izvođenja
I. ETAŽA
II. ETAŽA
DIMENZIONIRANJE I. I II. ETAŽE U FAZI IZVOĐENJA
Naziv elementa
G. pojas. r. k. m. k.Sekundarni nosačKonzolni nosač
G. pojas. r. k. y-smjerPOZ 9
G. pojas. r. k. m. k.Sekundarni nosačKonzolni nosač
G. pojas. r. k. x-smjer
Pozicija elementa
POZ 14POZ 17POZ 18POZ 4
POZ 29POZ 32POZ 18POZ 19
Presjek elementa
HEB 300HEA 160HEB 160HEB 550
53%
HEB 300HEA 160HEB 160
HEA 360
KGS iskoristivost (%)
81%86%68%40%
80%86%73%32%45%
HEB 550HEA 360POZ 24
G. pojas. r. k. y-smjerG. pojas. r. k. x-smjer
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 46
7. PRORAČUN SPREGNUTE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U KONAČNOJ FAZI Nakon što AB ploča očvrsne te se ostvari sprezanje između ploče i greda pomoću moždanika, na međukatne etaže se postavljaju slojevi poda, razne instalacije i slično koje predstavljaju dodatno stalno opterećenje. Nakon što objekt dobije uporabnu dozvolu djeluje i promjenjivo opterećenje. Za konačnu fazu treba odrediti sljedeće stvari: -Efektivne širine betonske pojasnice -Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja -Potreban broj moždanika za ostvarivanje potpunog sprezanja -Potrebnu poprečnu armaturu -Kontrola progiba U nastavku je tablično prikazan proračun svake od ovih stavki po pozicijama u konstrukciji, odvojeno za I. etažu i II. etažu.
7.1. Proračun efektivnih širina betonskih pojasnica
Općenito: 0eff eib b b
0eff i eib b b
0,55 0,025 / 1,0i e eiL b
8e
ei i
Lb b
beff - efektivna širina betonske pojasnice b0 – razmak osi krajnjih moždanika u poprečnom presjeku bei – sudjelujuća širina ploče sa svake strane glavnog nosača bi – maksimalna moguća širina uvjetovana osnim razmakom nosača Le – ekvivalentni raspon koji predstavlja približni razmak nul točaka momentnog dijagrama U nastavku je prikazan proračun efektivnih širina betonskih pojasnica. U obzir je također uzeto puzanje betona, tako da je modul elastičnosti za dugotrajna opterećenja reduciran. Dodatno stalno opterećenje se smatra dugotrajnim opterećenjem dok se promjenjivo opterećenje smatra kratkotrajnim pa se za njega ne uzima u obzir utjecaj puzanja.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 47
IME
PO
ZIC
IJA
PR
OFI
LL
e(m
)b0
(cm
)L
e/8
(cm
)b1
(cm
)β1
b2(c
m)
β2be
ff(c
m)
IME
Ea(k
N/c
m2)
Ec(k
N/c
m2)
nb_
kra
tko(
cm)
b_du
go(c
m)
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
HE
B55
025
,415
317,
516
50,
9351
50,
840
7,4
G_p
ojas
_pop
2100
033
006,
3664
,021
,3G
_poj
as_u
zdP
OZ
9H
EA
360
20,4
1525
5,0
115
0,99
205
0,8
293,
0G
_poj
as_u
zd21
000
3300
6,36
46,0
15,3
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
14
HE
B30
020
,415
255,
020
50,
8020
50,
834
2,5
G_P
OJA
S_gr
eda
2100
033
006,
3653
,817
,9Se
kund
arni
PO
Z 1
7H
EA
160
4,2
052
,551
50,
7551
50,
878
,8Se
kund
arni
2100
033
006,
3612
,44,
1K
onzo
laP
OZ
18
HE
B16
03,
4510
43,1
105
0,75
105
0,8
74,7
Kon
zola
2100
033
006,
3611
,73,
9
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
9H
EB
550
25,4
1531
7,5
165
0,93
515
0,8
407,
4G
_poj
as_p
op21
000
3300
6,36
64,0
21,3
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 2
4H
EA
360
20,4
1525
5,0
115
0,99
205
0,8
293,
0G
_poj
as_u
zd21
000
3300
6,36
46,0
15,3
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
29
HE
B30
020
,415
255,
020
50,
8020
50,
834
2,5
G_P
OJA
S_gr
eda
2100
033
006,
3653
,817
,9Se
kund
arni
PO
Z 3
2H
EA
160
4,2
052
,551
50,
7551
50,
878
,8Se
kund
arni
2100
033
006,
3612
,44,
1K
onzo
laP
OZ
33
HE
B16
03,
4510
43,1
105
0,75
105
0,8
74,7
Kon
zola
2100
033
006,
3611
,73,
9
EFEK
TIV
NE
ŠIR
INE
BET
ON
SK
IH P
OJA
SN
ICA
I. E
TAŽ
A
II. E
TAŽ
A
Tab
lica
7. 1
. P
roraču
n ef
ektiv
nih
širi
na b
eton
skih
poj
asni
ca
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 48
7.2. Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja u konačnoj fazi
Otpornost spregnutog presjeka računa se prema teoriji plastičnosti jer su svi oprečni presjeci klase presjeka 1. i 2. Kako bi se bolje vidjelo po kojim formulama se računa položaj neutralne osi presjeka, uzdužna otpornost i moment plastične otpornosti i te formule su posebno izdvojene. Uzdužna otpornost poprečnog spregnutog presjeka: , 0.85pl Rd a yd eff c cdN A f b h f
Presjeci u kojima nul linija ježi u betonskoj ploči uvjet je:
0.85eff c cd a ydb h f A f
Udaljenost nul linije od gornjeg ruba spregnutog nosača:
0.85a yd
pleff cd
A fx
b f
#1
Računski moment plastične otpornosti spregnutog presjeka:
, 2pl
pl Rd a yd c
xM A f z h
#2
Za presjeke kojima nul linija leži u gornjoj pojasnici čeličnog I profila uvjet je:
0.85 2a yd eff c cd a f ydA f b h f A b t f
Udaljenost nul linije od gornjeg ruba spregnutog nosača:
0.85
2 2eff c cda
pl cyd
b h fAx h
b b f
#3
Računski moment plastične otpornosti spregnutog presjeka:
, 0.852 2
pl c cpl Rd a yd eff c cd pl
x h hM A f z b h f x
#4
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 49
h c=
15cm
f cd=
2,0
kN/c
m2
f y=
35,5
kN/c
m2
f yd=
43,5
kN/c
m2
Pov
. Čel
.P
olož
aj n
ul li
nije
(cm
)V
isin
a če
lično
g no
sača
Mom
ent p
l. O
tpor
nost
i (kN
m)
ME
d (k
Nm
)K
GS
isko
r
Poz
icija
Pre
sjek
b eff (
m)
Aa(
cm2 )
#1h a
(cm
)#2
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
Le=
25,4
HE
B 5
504,
0725
4,1
13,0
455
3245
,772
9,65
22,5
%G
_poj
as_u
zdP
OZ
9L
e=20
,4H
EA
360
2,93
142,
810
,18
3513
89,6
157,
611
,3%
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
14
Le=
20,4
HE
B 3
003,
4214
9,1
9,10
3013
47,0
181,
3413
,5%
Sek
unda
rni
PO
Z 1
7L
e=4,
2H
EA
160
0,79
38,7
710
,25
15,2
240,
514
8,31
61,7
%
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
9L
e=25
,4H
EB
550
4,07
254,
113
,04
5532
45,7
402,
5612
,4%
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 2
4L
e=20
,4H
EA
360
2,93
142,
810
,18
3513
89,6
138,
019,
9%G
_poj
as_g
reda
PO
Z 2
9 L
e=20
,4H
EB
300
3,42
149,
19,
1030
1347
,091
,03
6,8%
Sek
unda
rni
PO
Z 3
2L
e=4,
2H
EA
160
0,79
38,7
710
,25
15,2
240,
514
8,31
61,7
%
Pov
. Čel
.O
tpor
nost
čel
. Pre
sjek
aN
Rd (k
N)
NE
d (k
N)
Poz
icija
Pre
sjek
b eff (
m)
Aa(
cm2 )
Aa*
f y (
kN)
Aa*
fy+
beff*
hc*0
,85*
fcd(
kN)
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
Le=
25,4
HE
B 5
504,
0725
4,1
9020
,55
1939
9,05
4221
,02
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 9
Le=
20,4
HE
A 3
602,
9314
2,8
5069
,412
540,
979
9,79
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
14
Le=
20,4
HE
B 3
003,
4214
9,1
5293
,05
1401
4,05
1963
,65
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
9L
e=25
,4H
EB
550
4,07
254,
190
20,5
519
399,
0533
91,7
3G
_poj
as_u
zdP
OZ
24
Le=
20,4
HE
A 3
602,
9314
2,8
5069
,412
540,
973
3,69
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
29
Le=
20,4
HE
B 3
003,
4214
9,1
5293
,05
1401
4,05
2063
,2
Tab
lica
7.2
. D
imen
zion
iran
je s
preg
nuti
h no
sača
Vis
ina
beto
nske
ploče
Rač
unsk
a tlačn
a čv
rstoća
bet
ona
Rač
unsk
a čv
rstoća
čel
ika
Rač
unsk
a čv
rstoća
arm
atur
e Ras
pon
(m)
1037
8,5
7471
,587
2120
14,5
DIM
EN
ZIO
NIR
AN
JE S
PR
EG
NU
TIH
NO
SAČ
A N
A M
OM
EN
T S
AV
IJA
NJA
7471
,587
2120
14,5
I. E
TA
ŽA
II. E
TA
ŽA
b eff*h
c*0,
85*f
cd(k
N)
1037
8,5
Sila
u b
eton
u
1037
8,5
II. E
TA
ŽA
DIM
EN
ZIO
NIR
AN
JE S
PR
EG
NU
TIH
NO
SAČ
A N
A I
UZ
DU
ŽN
U S
ILU
Sila
u b
eton
u
Ras
pon
(m)
b eff*h
c*0,
85*f
cd(k
N)
I. E
TA
ŽA
KG
S is
korit
ivos
t (%
)
21,8
%6,
4%14
,0%
5,9%
14,7
%
17,5
%74
71,5
8721
1037
8,5
7471
,587
21
Diploms
Split
7.3. PO
Za poloprema iz
pl cz h
,pl RdM
-pretpos
1sN A2fN
, ,Pl a RdN
2wN
2wN 27wN
15plz
21plz
,pl RdM
,pl RdM
Dokaz:
, /y EdM
Otporno
ski rad
t, rujan 2015
OZ 18 i 33 P
ožaj plastičnzrazu:
,Pl af
Nt
, ,Pl a RdN z
stavljena arm
1 4s sdA f
f f ydb t f
a ydA f
(yd w pf t z
35.5 0.8 ( 76.16kN
1925 1.3
11.75mm
1927.65 8
231,6kNm
1,
, RdPl
Edy
M
M
, 20Pl RdM
ost elementa
5.
Proračun ko
ne nul lunije
, 1
2a Rd s
yd w
N N
f t
1 1a s sz N z
matura u pl
43.48 1732 16 1.3
54.3 35.5
)pl c fh t
(21.75 15
27.65 173.9
2 35.5
8 173.92 1
m
01,6 / 236,7
a na bočno t
onzolnog n
e u hrptu zp
fN
(f cN h
oči:8 ∅8 (A
3,92kN
3 35.5 147
1927.65k
1.3)
92 1476.8
0.8
12 1476.8
0.85 1
torzijsko izv
nosača na n
pl, plastična
) (2f
w
tN
As=4,0 cm2)
76.8kN kN
8
1.3(15 )
2
zadovolja
vijanje
negativni m
a otpornost n
( )2
pl fz t
)
2276.16 (
ava
Ću
oment savi
na savijanje
21.1 1.3)
2
2014/
urlin Petar
ijanja HEB
e Mpl,Rd odr
/15
50
B 160
ređuje se
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 51
Faktor redukcije na bočno torzijsko izvijanje Da bi se odredila računska otpornostelementa na bočno torzijsko izvijanje mora se odrediti faktor
redukcije za bočno torzijsko izvijanje χ. Za proračun bočnog torzijskog izvijanja primjenjuje se
pojednostavljena metoda, primjenom ove metode izbjegava se proračun elastičnog kritičnog momenta
za bočno torzijsko izvijanje.
Bezdimenzijska vitkost -nosač nije bočno pridržan
/ 345 / 40.37
89 89z
LTL i
Za zavarene profile: 4.00, LT
,00.37 0.4LT LT -nije potrebna provjera na bočno torzijsko izvijanje
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 52
7.4. Proračun potrebnog broja moždanika
Predpostavlja se potpuno sprezanje između čeličnih nosača i betonske ploče. Odabrani su moždanici:
19d mm
106,4h mm
2450 /uf N mm
Računska otpornost moždanika:
22
1
0.290.8 / 4min ; ck cmu
RdV V
d f Ef dP k
Ako je:
106,4
4 1.0, 5.26 4 1.019
c ch h
d d
Faktor redukcije:
1 1.0k
2 20.8 450 19 / 4 0.29 1.0 19 30 33000
1.0 ;1.25 1.25RdP
min 81.66 ; 81.98RdP
81.66 RdP kN
Maksimalni uzdužni osni razmak moždanika:
max min 6 ; 80 6 15 ; 80cm 90 ; 80 80cs h cm cm cm cm
Minimalni uzdužni osni razmak moždanika:
min 5 5 1.9 9.5s d cm
Minimalni poprečni osni razmak moždanika:
2.5 2.5 1.9 4.75ste d cm
Moždanici se postavljaju u 1 ili 2 reda. Moždanici postavljeni u 2 reda su na međusobnom poprečnom osnom razmaku od 15 cm, također od ruba udaljeni 7.5 cm. Raspored u uzdužnom osnom razmaku je prikazan u radioničkim nacrtima za svaku pripradajuću poziciju. U nastavku će za svaku poziciju biti izračunat potreban broj moždanika za polovicu raspona.
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 53
h c=
15cm
f cd=
2,0
kN/c
m2
f y=
35,5
kN/c
m2
f yd=
43,5
kN/c
m2
∅19
/106
,4d=
19 m
ml=
106,
4 m
mf u
=45
0 N
/mm
2P
Rd=
81,6
6kN
Pov
. Čel
.S
ila u
čel
iku
(kN
)P
olož
aj n
ul li
nije
(cm
)S
ila o
d uz
dužn
og p
osm
ika
(kN
)O
dabr
ano
Poz
icija
Pre
sjek
b eff
(m
)A
a(cm
2 )A
a*f y
(kN
)xp
l=(A
a*f y
)/(b
eff*
0.85
*fcd
)F
l=b e
ff*x
pl*0
.85*
f cd
kom
.
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
Le=
25,4
HE
B 5
504,
0725
4,1
9020
,55
13,0
490
20,6
112
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 9
Le=
20,4
HE
A 3
602,
9314
2,8
5069
,40
10,1
850
69,4
62G
_poj
as_g
reda
PO
Z 1
4 L
e=20
,4H
EB
300
3,42
149,
152
93,0
59,
1052
93,1
66S
ekun
darn
iP
OZ
17
Le=
4,2
HE
A 1
600,
7938
,77
1376
,34
10,2
513
76,3
18K
onzo
laP
OZ
18
Le=
3,45
HE
B16
00,
6554
,25
1925
,88
17,4
319
25,9
24
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
9L
e=25
,4H
EB
550
4,07
254,
190
20,5
513
,04
9020
,611
2G
_poj
as_u
zdP
OZ
24
Le=
20,4
HE
A 3
602,
9314
2,8
5069
,40
10,1
850
69,4
62G
_poj
as_g
reda
PO
Z 2
9L
e=20
,4H
EB
300
3,42
149,
152
93,0
59,
1052
93,1
66S
ekun
darn
iP
OZ
32
Le=
4,2
HE
A 1
600,
7938
,77
1376
,34
10,2
513
76,3
18K
onzo
laP
OZ
33
Le=
3,45
HE
B16
00,
7554
,25
1925
,88
15,1
019
25,9
24
Tab
lica
7.3
. P
roraču
n br
oja
potr
ebni
h m
ožda
nika
Vis
ina
beto
nske
ploče
Rač
unsk
a tlačn
a čv
rstoća
bet
ona
Rač
unsk
a čv
rstoća
čel
ika
Rač
unsk
a čv
rstoća
arm
atur
e Ras
pon
(m)
b eff
*hc*
0,85
*fcd
(kN
)n=
Fl/P
Rd
1037
8,5
I. E
TA
ŽA
110,
46
23,5
8
7471
,587
2120
14,5
Pot
reba
n br
oj m
ožda
nika
za
pola
ras
pona
Sila
u b
eton
u
MO
ŽD
AN
ICI:
1657
,5
2014
,516
,85
1912
,523
,58
II. E
TA
ŽA
1037
8,5
110,
4674
71,5
62,0
887
2164
,82
62,0
864
,82
16,8
5
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 54
7.5. Dokaz uzdužne posmične otpornosti betonske pojasnice
U ovom dijelu proračunavamo ukupnu površinu potrene armature u poprečnom smjeru nosača te posmičnu otpornost betonske pojasnice. Uzdužni posmični tok kad je betonska pojasnica u tlaku:
1,,,
,
c effL EdL Ed
v c eff
AV
a A
#1
Računska uzdužna posmična sila u sljubnici odnosno betonskoj pojasnici:
, ,min ; ;L Ed pl a c RdV N N P #2 Proračun potrebne poprečne armature u betonu:
,
cotsf fL Ed
f sd
A h
s f
#3
Proračun minimalne potrebne poprečne armature:
,min
,min ,min
0,08 ckw
sk
s w c
f
f
A A
#4
Dokaz betona u tlačnoj dijagonali:
,
, sin cos
0,6 1250
L Ed Rd
L Ed cd
ck
f
f
#5
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 55
h c=
150
mm
∅=
26,5
°
f sk=
500
N/m
m2
f sd=
435
N/m
m2
f ck=
30N
/mm
2
f cd=
20N
/mm
2
Ras
pon
Bro
j mož
.
L(m
)n
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
25,4
112
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 9
20,4
62G
_poj
as_g
reda
PO
Z 1
4 20
,466
Sek
unda
rni
PO
Z 1
74,
218
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
925
,411
2G
_poj
as_u
zdP
OZ
24
20,4
62G
_poj
as_g
reda
PO
Z 2
9 20
,466
Sek
unda
rni
PO
Z 3
24,
218
Širi
na b
et.
Koe
ficije
nt
b (m
m)
ν #
5
G_p
ojas
_pop
PO
Z 4
1000
0,52
8G
_poj
as_u
zdP
OZ
910
000,
528
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
14
1000
0,52
8S
ekun
darn
iP
OZ
17
1000
0,52
8
G_p
ojas
_pop
PO
Z 1
910
000,
528
G_p
ojas
_uzd
PO
Z 2
410
000,
528
G_p
ojas
_gre
daP
OZ
29
1000
0,52
8S
ekun
darn
iP
OZ
32
1000
0,52
8
Tab
lica
7.4
. P
roraču
n po
smič
ne o
tpor
nost
i bet
onsk
e pl
oče
Ime
spre
gnut
og
nosača
Pla
stič
na o
tp. č
el. P
resj
eka
Npl
,a (
kN)
Tlačn
a si
la u
bet
. poj
asni
ci
Nc,
f (kN
)
Vis
ina
beto
nske
ploče
:
Kut
nag
iba
tlačn
e di
jago
nale
:
Kar
akte
ristič
na č
vrst
oća
arm
atur
e:
Rač
unsk
a čv
rstoća
arm
atur
e:
Kar
akte
ristič
na č
vrst
oća
beto
na:
Rač
unsk
a čv
rstoća
bet
ona:
Otp
orno
st m
ožda
nika
PR
d (k
N)
Sila
u m
ožda
nici
ma
ΣP
Rd=
PR
d*n
Uzd
užna
pos
mič
na s
ila
VL
,Ed (k
N)
#2
Krit
ična
duž
ina
a v=
L/2
(m
)
Efe
ktiv
na š
irina
b eff (
m)
νL
,Ed/ν
Rd(
%)
PR
OR
AČ
UN
PO
SM
IČN
OG
TO
KA
Pot
. pov
. arm
.
Asf/s
f (m
m2 /m
) #3
Asf
,min
(m
m2 /m
) #4
Pos
mič
na o
tpor
nost
νR
d (N
/mm
2 ) #5
I. E
TA
ŽA
Min
. pot
rebn
a ar
mat
ura
Uvj
et:
Oda
bran
e ši
pke
∅ (
mm
)
Raz
mak
izm
eđu
šipk
i
s f (
mm
)
Pov
ršin
a be
tona
Ac
(mm
2 )
Pov
ršin
a od
abra
ne š
ipke
Asf (
mm
2 /m)
Pos
mič
ni to
k
νL
,Ed (N
/mm
2 )
I. E
TA
ŽA
II. E
TA
ŽA
5069
,452
93,0
581
,66
81,6
6
PR
OR
AČ
UN
PO
TR
EB
EN
E P
OV
RŠ
INE
PO
PR
EČ
NE
AR
MA
TU
RE
12,7
10,2
10,2
2,1
4,07
42,
933,
425
0,78
8
9020
,55
1376
,34
2,37
1,65
1,73
2,18
12,7
4,07
490
20,5
510
378,
581
,66
9145
,92
9145
,92
5062
,92
5389
,56
1469
,88
9020
,55
5062
,92
5293
,05
1376
,34
1037
8,5
7471
,587
2120
14,5
81,6
681
,66
9020
,55
2,37
10,2
2,93
5069
,474
71,5
81,6
650
62,9
250
62,9
21,
6552
93,0
51,
732,
10,
788
1376
,34
2014
,581
,66
1469
,88
1376
,34
2,18
10,2
3,42
552
93,0
587
2181
,66
5389
,56
297,
3937
5,60
8 8 8 8 8 8 8 8
407,
0528
4,46
297,
3937
5,60
407,
0528
4,46
II. E
TA
ŽA
1500
0015
0000
1500
0015
0000
131,
4513
1,45
131,
4513
1,45
100
100
150
150
100
502,
733
5,1
335,
150
2,7
502,
739
%
4,22
4,22
4,22
4,22
56%
39%
41%
52%
Poz
icija
Poz
icija
Ime
spre
gnut
og
nosača
100
502,
715
0000
131,
454,
2252
%15
033
5,1
1500
0013
1,45
4,22
41%
1500
0013
1,45
4,22
56%
150
335,
115
0000
131,
454,
22
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 56
7.6. Dimenzioniranje čeličnih nosača u fazi korištenja konstrukcije
Dimenzioniranje elemenata je napravljeno pomoću programa Aspalathos Calculator. Svi elementi su dimenzionirani na kritična opterećenja, zbog veličine diplomskog rada samo su prikazani rezultati iskorištenosti elemenata u tablici:
MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)
253,26 4089,09 120,87- -1883,29 -- 2972,1 -- -147 -
250,0 -986,0 98,0- -485,75 -- 732,8 -- -100 -
37,4 2041,12 12,67- -744,97 -
MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)380,85 -3853,11 164,27
- -1830,29 -- 2136,0 -- -58 -
350,0 -913,2 85,0- -582,87 -- 817,8 -- -100 -
60,02 2180,23 20,84- -791,97 -
II. ETAŽA
Vert. ispuna r. k. y-smjer POZ 21 SHS 180/180/10,0 85%
Tablica 7.5. Rezultati dimenzioniranja elemenata I. i II. etaže
Kosa. ispuna. r. k. m.k. POZ 31 SHS 120/120/6,0 97%
Hor. ispuna r. k. x-smjer POZ 28 SHS 60/60/4,0 80%D. pojas. r. k. m.k. POZ 30 HEB 300 35%
Vert. ispuna r. k. x-smjer POZ 26 SHS 100/100/6,0 90%Kosa. ispuna r. k. x-smjer POZ 27 SHS 120/120/6,0 87%
Hor. ispuna r. k. y-smjer POZ 23 SHS 60/60/4,0 88%D. pojas. r. k. x-smjer POZ 25 HEA 360 91%
Kosa. ispuna r. k. y-smjer POZ 22 SHS 180/180/10,0 93%
SHS 120/120/6,0
Presjek elementaHEB 550
KGS iskoristivost (%)101%
Kosa. ispuna. r. k. m.k.
Naziv elementaD. pojas. r. k. y-smjer
Pozicija elementaPOZ 20
Naziv elementa Pozicija elementa Presjek elementa KGS iskoristivost (%)
DIMENZIONIRANJE ELEMENATA ZA II. FAZU-UPORABA KONSTRUKCIJEI. ETAŽA
D. pojas. r. k. y-smjerVert. ispuna r. k. y-smjerKosa. ispuna r. k. y-smjerHor. ispuna r. k. y-smjer
POZ 10Vert. ispuna r. k. x-smjerKosa. ispuna r. k. x-smjerHor. ispuna r. k. x-smjer
D. pojas. r. k. m.k.
D. pojas. r. k. x-smjer
POZ 5POZ 6POZ 7POZ 8
POZ 11POZ 12POZ 13POZ 15POZ 16
HEB 550SHS 180/180/10,0SHS 220/220/12,0
SHS 90/90/6,078%
SHS 90/90/6,0SHS 100/100/6,0
SHS 60/60/4,0HEB 300
HEA 360
45%86%89%50%
99%95%80%35%91%
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 57
7.7. Kontrola progiba
Kao kritičan uvjet prilikom dimenzioniranja čeličnih rešetkastih nosača međukatnih konstrukcija pokazao se dopušteni progib. To je iz razloga jer se ravninski nosači od 20m, ispod međukatne ploče oslanjaju na prostorne rešetkaste nosače koji su na duljem rasponu od 25 m. Za svaku fazu, te ovisno o opterećenju i poprečnom presjeku u programu SCIA je izračunat progib. U fazi montaže, za opterećenja od vlastite težine čeličnih nosača i betonske ploče te opterećenja radnika ili strojeva, a presjek je samo čelična greda. U konačnoj fazi, za dodatno stalno opterećenje, a presjek je spregnuti sa redukcijom modula elastičnosti betona zbog utjecaja puzanja prilikom računanja efektivne širine betonske pojasnice. U konačnoj fazi, za promjenjivo opterećenje, a presjek je spregnuti bez redukcije modula elastičnosti betona. Kao maksimalni dopušteni progib uzeto je L/300. U nastavku je prikazan proračun progiba.
Diploms
Split
7.7.1. K
-S obzirrešetkasrešetkas
3dopu
-Maksim
montažau
-Maksim
dugotrajnou
-Maksim
kratkotrajnu
maxu u
max 2u
max 6u
ski rad
t, rujan 2015
Kontrola pro
rom da se stu konstrukstih nosača m
2040
300 300
L
malan progi24,3 mm
malni progib17,3 mmo
malan progi22,0 mno
montaža dugu u
24,3 17mm 64,6 mm u
5.
ogiba za ele
ravninski rkciju u oba međukatne
0068
0mm
ib za fazu m
b za dugotrm
ib za kratkomm
gotrajno kratku
7,3 22mm 68 dopu mm
emente I. et
rešetksti nosmjera ondkonstrukcij
montaže:
ajna optereć
otrajna opter
kotrajno 2,0 64,mm m
taže
sači međukda kao mjeroje:
ćenja:
rećenja:
,6mm
katne konstrodavni prog
Ću
rukcije oslagib uzimamo
2014/
urlin Petar
anjaju na po progib rav
/15
58
prostornu vninskih
Diploms
Split
7.7.2. K
-S obzirrešetkasrešetkas
3dopu
-Maksim
montažau
-Maksim
dugotrajnou
-Maksim
kratkotrajnu
maxu u
max 2u
max 6u
ski rad
t, rujan 2015
Kontrola pro
rom da se stu konstrukstih nosača m
2040
300 300
L
malan progi28 mm
malni progib28 mmo
malan progi18 mmno
montaža dugu u
27,1 15mm 66,3 mm u
5.
ogiba za ele
ravninski rkciju u oba međukatne
0068
0mm
ib za fazu m
b za dugotr
ib za kratko
gotrajno kratku
5,3 22,mm 68 dopu mm
emente II. e
rešetksti nosmjera ondkonstrukcij
montaže:
ajna optereć
otrajna opter
kotrajno ,9 66,mm m
etaže
sači međukda kao mjeroje:
ćenja:
rećenja:
3mm
katne konstrodavni prog
Ću
rukcije oslagib uzimamo
2014/
urlin Petar
anjaju na po progib rav
/15
59
prostornu vninskih
Diploms
Split
7.8. Pro
Abetoniraeventua Dnjenoj d
Z1,20 mm
ski rad
t, rujan 2015
oračun deb
AB ploča sa mora bitialna optereć
Debljinu limdebljini.
Za raspon pm.
5.
bljine lima
se izvodi bi dovoljne enja koja se
ma odredit
ploče od 4,2
u fazi mon
bez podupirdebljine d
e u fazi mon
ćemo grafi
2 m i debljin
ntaže
ranja, dakleda izdrži vlntaže mogu
fički preko
nu ploče od
e oplata odlastitu težinpojaviti na
dijagrama,
15 cm odab
Ću
dnosno lim nu betonske
ploči.
u ovisnosti
brana deblji
2014/
urlin Petar
u kojem se ploče i j
i o rasponu
ina lima je
/15
60
se ploča još neka
u ploče i
Diploms
Split
8. PRO
8.1. Op
Zhorizon2,6m dukao 2D smo mona mjesbeskonakonstrukproračukonstruk
ski rad
t, rujan 2015
ORAČUN
is proračun
Za proračuntalna optereuljine te debelement na
odelirali sa šstima gdje sačne krutoskcija je ost
una potresa kcije radi sm
Slik
5.
N PROST
na i model
un prostorećenja u kojbljine zidova I i II etaži štapnim 1Dse horizontati kako bi tala ista kaizbacili sm
manjenja br
Slika 8.1
ka 8.2. Prikaz
ORNIH R
za proraču
rnih rešetkjem smo doa od 30 cmkako bi pov elementim
alno opterećonda prenilao u modelmo konzolnroja modova
1. Prikaz 3D m
uzdužnog pog
REŠETK
un prostorn
kastih stupodali 3 krut
m. Isto tako svezala sve
ma koji simućenje prenola opterećenlu za vertik
ne nosače i a masa kod
modela za hor
gleda na mode
KASIH ST
nih rešetka
ova koristte betonske smo dodali elemente u
uliraju duljinsi sa ploče nja sa betonkalana optenjihova opproračuna p
rizontalana op
el za horizonta
Ću
TUPOVA
stih stupov
ili smo pjezgre dimbetonsku plhorizontaln
nu zidova sana zidove nnske ploče erećenja. Ispterećenja ppotresa.
pterećenja
alana optereć
2014/
urlin Petar
va
posebni mmenzija 3,6m
loču debljinnom smjerua širinom odnapravili smna zidove.
sto tako za prenijeli na
ćenja
/15
61
odel za m širine i ne 15 cm u. Zidove d 30 cm,
mo gredu Krovna potrebe
a ostatak
Diploms
Split
8.2. Ko
Na stup
G
d
Q
S
W
W
T
P
Analizir
K
K
K
K
K
K
K
K
ski rad
t, rujan 2015
Slika
mbinacije
ove djeluju
G-vlastita te
dG-dodatno
Q-korisno o
S-snijeg
W1-vjetar p
W2-vjetar p
T-temperatu
P-potresno
rane kombin
KGS1 = 1,3
KGS 2 = 1,
KGS 3 = 1,
KGS 4 = 1,
KGS 5 = 1,
KGS 6 = 1,
KGS 7 = 1,
KGS 8 = 1,
5.
a 8.3. Prikaz p
opterećenj
u sljedeća o
ežina
o stalno opte
opterećenje
put dolje
put gore
ura
opterećenje
nacije opter
35*G +1,35
35*G+1,35
0 *G+1,0 *
35*G+1,35
35*G+1,35
35*G+1,35
35*G+1,35
35*G+1,35
poprečnog po
a
pterećenja:
erećenje(slo
e
rećenja za K
*dG +1,50*
*dG+1,50*
dG +1,50*W
*dG+0,9*(
*dG+1,5*Q
*dG+0,9*(
*dG+1,5*Q
*dG+1,5*Q
ogleda na mod
ojevi poda, p
KGS su:
*S
*W1
W2
1,50 *W1 +
Q
1,5*Q+1,5*
Q+0,9*W1+
Q+0,9*W1+
del za horizont
pokrov krov
+1,50*S)
*W1)
+0,75*S
+0,75*T+
Ću
talana optereć
va)
2014/
urlin Petar
ćenja
/15
62
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 63
KGS 9 = 1,35*G+1,35*dG+1,5*Q+0,9*W1+0,75*T-
KGS 10 = 1,0*G+1,0*dG+1,0*P-x smjer+0,3*Q
KGS 11 = 1,0*G+1,0*dG+1,0*P-y smjer+0,3*Q
Analizirane kombinacije opterećenja za GSU su:
GSU1 = 1,0*G +1,0*dG +1,0*W1
GSU 2 = 1,0*G+1,0 *dG+1,0*W2
GSU 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1, 0*W2+0,6*Q
GSU 4 = 1,0*G+1,0*dG+1,0 *W1 +0,6*1,0*Q
Diploms
Split
8.3. Pri
8.3.1. P
ski rad
t, rujan 2015
ikaz rezulta
Prikaz rezlut
5.
ata i dimen
tata za verti
Slika 8.4.
Slika 8.5.
nzioniranja
ikalni pojas
. Prikaz max u
Prikaz max p
a prostorne
s stupa
uzdužne sile n
poprečne sile n
rešetkste k
na vertikalni p
na vertikalni p
Ću
konstrukcij
ojas stupa
pojas stupa
2014/
urlin Petar
je stupova
/15
64
Diploms
Split
8.3.2. P
ski rad
t, rujan 2015
Prikaz rezult
5.
Slika 8.6. Pr
tata za kosu
Slika 8
rikaz max mom
u ispunu
8.7. Prikaz max
menta savijanj
x uzdužne sile
ja na vertikal
e na kosu ispu
Ću
ni pojas stupa
nu stupa
2014/
urlin Petar
a
/15
65
Diploms
Split
8.3.3. P
ski rad
t, rujan 2015
Prikaz rezult
5.
tata za hori
Slika 8.8. P
izontalnu is
Prikaz max uzd
spunu
dužne sile na hhorizontalnu i
Ću
ispunu stupa
2014/
urlin Petar
/15
66
Diploms
Split
8.4. Dim
8.4.1. P
ski rad
t, rujan 2015
menzionira
POZ 1 vertik
5.
anje elemen
kalni pojas
nata prostor
HEB 700
rne rešetkaaste konstr
Ću
ukcije stup
2014/
urlin Petar
pa
/15
67
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155. Ću
2014/
urlin Petar
/15
68
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155.
Ću
2014/
urlin Petar
/15
69
Diploms
Split
8.4.2. P
ski rad
t, rujan 2015
POZ 2 horiz
5.
zontalna isppuna SHS 1100/100/5.0
Ću
2014/
urlin Petar
/15
70
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155. Ću
2014/
urlin Petar
/15
71
Diploms
Split
8.4.3. P
ski rad
t, rujan 2015
POZ 3 kosa
5.
ispuna SHSS 150/150/66.0
Ću
2014/
urlin Petar
/15
72
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155.
Ću
2014/
urlin Petar
/15
73
Diploms
Split
8.5. Gra
Dopušte
H
Kritična
G
pomakh
pomakh
ski rad
t, rujan 2015
anično stan
eni horizontH=19,4m
150dop
Hh
a kombinaci
GSU 4 = 1,
5,1mm
5,1 dmm h
5.
nje uporabl
talni pomak
194012
150
ija:
0*G+1,0*d
123dop mm
ljivosti
k stupa račun
29 mm
dG+1,0 *W1
m
unamo kao H
1 +0,6*1,0*
H/150.
*Q
Ću
2014/
urlin Petar
/15
74
Diploms
Split
9. DIM
9.1. Dim
Za jedanAnalizir G d Q K
ski rad
t, rujan 2015
MENZIO
menzionira
n kritičan serana je samoG-vlastita tedG-dodatnoQ-korisno o
KGS1=1,35
5.
ONIRANJ
anje AB plo
egment AB o jedna komežina AB plo stalno opteopterećenje
5*G+1,35*d
8.1.
8.2.
E AB EL
oče I. Etaže
ploče prikambinacija naloče erećenje od ljudi
dG+1,5*Q
. Prikaz mom
Prikaz mom
LEMENAT
e
azani su moa koju je izv
menta savij
menata savij
TA KON
omenti savijvršeno dime
anja u x sm
janja u y sm
Ću
STRUKC
anja u oba senzioniranje
mjeru
mjeru
2014/
urlin Petar
CIJE
smjera. e:
/15
75
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 76
, 4,5poljeEd xM kNm
, 17,25ležajEd xM kNm
, 11,8poljeEd yM kNm
,y 22,49ležajEdM kNm
Uvedene su sljedeće predpostavke: Ploča: h=15 cm dx,y
polje=2,5 cm dx,yležaj=2,5 cm
Armatura: B 500B fyk=50 kN/cm2 fyd=43,48 kN/cm2 Beton: C 30/37 fck=3,0 kN/cm2 fcd=2,0 kN/cm2 Dimenzioniranje ploče u smjeru x, polje:
4,5poljeEdM kNm
2 2
4500,0144
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 0,6% , =0,981S c
2 21
4500,84 : 257(2,57 / )
0,981 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru y polje:
11,8poljeEdM kNm
2 2
11800,0378
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,1% , =0,965S c
2 21
11802,24 : 257(2,57 / )
0,965 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru x ležaj:
17,25ležajEdM kNm
2 2
17250,0552
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,4% , =0,956S c
2 21
17253,32 : 335(3,35 / )
0,956 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru y ležaj:
22,49ležajEdM kNm
2 2
22490,072
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,7% , =0,947S c
2 21
22494,36 : 503(5,03 / )
0,947 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Diploms
Split
9.2. Dim
Za jedanAnalizir G d Q K
ski rad
t, rujan 2015
menzionira
n kritičan serana je samoG-vlastita tedG-dodatnoQ-korisno o
KGS1=1,35
5.
anje AB plo
egment AB o jedna komežina AB plo stalno opteopterećenje
5*G+1,35*d
8.3.
8.4.
oče II. Etaž
ploče prikambinacija naloče erećenje od ljudi
dG+1,5*Q
. Prikaz mom
Prikaz mom
že
azani su moa koju je izv
menta savij
menata savij
omenti savijvršeno dime
anja u x sm
janja u y sm
Ću
anja u oba senzioniranje
mjeru
mjeru
2014/
urlin Petar
smjera. e:
/15
77
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 78
, 10,19poljeEd xM kNm
, 13,79ležajEd xM kNm
, 11,63poljeEd yM kNm
,y 22,06ležajEdM kNm
Uvedene su sljedeće predpostavke: Ploča: h=15 cm dx,y
polje=2,5 cm dx,yležaj=2,5 cm
Armatura: B 500B fyk=50 kN/cm2 fyd=43,48 kN/cm2 Beton: C 30/37 fck=3,0 kN/cm2 fcd=2,0 kN/cm2 Dimenzioniranje ploče u smjeru x, polje:
10,19poljeEdM kNm
2 2
10190,032
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,0% , =0,968S c
2 21
10191,94 : 257(2,57 / )
0,968 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru y polje:
11,63poljeEdM kNm
2 2
11630,0372
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,1% , =0,965S c
2 21
11632,22 : 257(2,57 / )
0,965 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru x ležaj:
13,79ležajEdM kNm
2 2
13790,0441
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,2% , =0,962S c
2 21
13792,63 : 335(3,35 / )
0,962 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Dimenzioniranje ploče u smjeru y ležaj:
22,06ležajEdM kNm
2 2
22060,071
100 12,5 2,0Ed
Edcd
M
b d f
1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,7% , =0,947S c
2 21
22064,28 : 503(5,03 / )
0,947 12,5 43,48Ed
syd
MA cm ODABRANO Q cm m
d f
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 79
9.3. Dimenzioniranje AB temelja samaca
Temeljna konstrukcija se sastoji od temelja samaca ispod prostorne rešetkaste konstrukcije stupova. U ovom dijelu smo proračunali temeljne samce na 2 kombinacije opterećenja u programskom paketu Aspalathos calculator. Pošto se na svakom temelju samcu nalaze po 4 stupa mi smo proračun temeljili na predpostavci tako da smo sva opterećenja na stupovima zbrojili i prenijeli ih na sredinu temelja i izvršili proračun naprezanja u tlu i potrebne armature. Dopuštena naprezanja u tlu:
, ,
, ,
0,35
0,40
tla dop uob
tla dop izv
MPa
MPa
KOMBINACIJE OPTEREĆENJA: Uobičajena kombinacija opterećenja (K=1,0*G+1,0*dG+0,6*Q+0,6*W1)
, 1 ,s1 , 1
, 2 ,s 2 , 2
, 3 ,s 3 ,
2237,17 504,94 193,01
4074,5 482,15 174,78
1769,64 678,64
Ed s Ed Ed s
Ed s Ed Ed s
Ed s Ed Ed
N kN M kNm V kN
N kN M kNm V kN
N kN M kNm V
3
, 4 ,s 4 , 4
332,9
3277,96 498,32 207,07s
Ed s Ed Ed s
kN
N kN M kNm V kN
Izvaredna kombinacija opterećenja (K=1,0*G+1,0*dG+0,3*Q+1,0*Py)
, 1 ,s1 , 1
, 2 ,s 2 , 2
, 3 ,s 3
1835,58 741,81 193,01
2642,18 863,54 276,93
2738,68 741,81
Ed s Ed Ed s
Ed s Ed Ed s
Ed s Ed
N kN M kNm V kN
N kN M kNm V kN
N kN M kNm
, 3
, 4 ,s 4 , 4
252,62
1024,62 783,38 225,28Ed s
Ed s Ed Ed s
V kN
N kN M kNm V kN
Diploms
Split
DIMEN
ski rad
t, rujan 2015
NZIONIRAN
5.
NJE TEME
ELJA NA UOOBIČAJENNU KOMBI
Ću
INACIJU:
2014/
urlin Petar
/15
80
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155. Ću
2014/
urlin Petar
/15
81
Diploms
Split
DIMEN
ski rad
t, rujan 2015
NZIONIRAN
5.
NJE TEMEELJA NA IZ
ZVNREDNUU KOMBIN
Ću
NACIJU:
2014/
urlin Petar
/15
82
Diploms
Split
ski rad
t, rujan 20155. Ću
2014/
urlin Petar
/15
83
Diploms
Split
10. PRKONS
10.1. sp
GeneraConnectioConnectio
Geome
ColumSection: Lc = = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = Material: fyc = fuc =
ski rad
t, rujan 2015
RORAČUSTRUKC
poj POZ 1 v
Auto
FixEur
Des
al on no.: 1 on name: Di
etry
mn
2,00,7030132
3060256900000S355 355,00 [M490,00 [M
5.
UN KARAIJI
vertikalni p
odesk Robot Str
xed colurocode 3: EN
sign of faste
imenzionira
00 [m] Co0 [Deg] Inc
00 [mm] He00 [mm] W17 [mm] Th32 [mm] Th7 [mm] Ra
00 [mm2] Cr00 [mm4] Mo
MPa] ResistaMPa] Yield s
AKTERIS
pojas stupa
ructural Analysis
mn baseN 1993-1-8
enings on co
anje temelj
olumn lengthclination angleeight of columidth of column
hickness of thehickness of theadius of columross-sectional oment of inert
ance strength of a m
STIČNIH
a i POZ 47
s Professional 2
e design8:2005/AC:2
oncrete
ja
HEB 700
e n section
n section e web of colume flange of col
mn section fillearea of a colu
tia of the colum
material
H PRIKLJ
temelj
2014-Student Ve
2009 + CEB
mn section umn section t
umn mn section
Ću
JUČAKA
ersion
B Design Gu
2014/
urlin Petar
A I SPOJE
uide:
/15
84
EVA U
Ratio 1,06
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 85
Column base lpd = 950 [mm] Length bpd = 360 [mm] Width tpd = 35 [mm] Thickness Material: S355 fypd = 355,00 [MPa] Resistance fupd = 490,00 [MPa] Yield strength of a material
Anchorage The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Anchor class fyb = 640,00 [MPa] Yield strength of the anchor material fub = 800,00 [MPa] Tensile strength of the anchor material d = 20 [mm] Bolt diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section nH = 5 Number of bolt columns nV = 2 Number of bolt rows Horizontal spacing eHi = 212;212 [mm] Vertical spacing eVi = 260 [mm]
Anchor dimensions L1 = 65 [mm] L2 = 500 [mm] L3 = 50 [mm]
Anchor plate d = 60 [mm] Diameter tp = 10 [mm] Thickness Material: S355 fy = 355,00 [MPa] Resistance
Washer lwd = 40 [mm] Length bwd = 40 [mm] Width twd = 5 [mm] Thickness
Stiffener ls = 950 [mm] Length hs = 375 [mm] Height ts = 20 [mm] Thickness d1 = 20 [mm] Cut d2 = 20 [mm] Cut
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor
M2 = 1,25 Partial safety factor
C = 1,50 Partial safety factor
Spread footing L = 2700 [mm] Spread footing length B = 3250 [mm] Spread footing width H = 1800 [mm] Spread footing height
Concrete Class C30
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 86
fck = 30,00 [MPa] Characteristic resistance for compression
Grout layer tg = 30 [mm] Thickness of leveling layer (grout) fck,g = 12,00 [MPa] Characteristic resistance for compression Cf,d = 0,30 Coeff. of friction between the base plate and concrete
Welds ap = 22 [mm] Footing plate of the column base as = 15 [mm] Stiffeners
Loads
Case: Manual calculations.
Nj,Ed = -4074,48 [kN] Axial force Vj,Ed,z = 332,90 [kN] Shear force Mj,Ed,y = 482,00 [kN*m] Bending moment
Results
Compression zone
COMPRESSION OF CONCRETE fcd = 20,00 [MPa] Design compressive resistance EN 1992-1:[3.1.6.(1)]fj = 38,93 [MPa] Design bearing resistance under the base plate [6.2.5.(7)]c = tp (fyp/(3*fj*M0)) c = 61 [mm] Additional width of the bearing pressure zone [6.2.5.(4)]beff = 154 [mm] Effective width of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]leff = 360 [mm] Effective length of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]Ac0 = 55453 [mm2] Area of the joint between the base plate and the foundation EN 1992-1:[6.7.(3)]Ac1 = 499080 [mm2] Maximum design area of load distribution EN 1992-1:[6.7.(3)]Frdu = Ac0*fcd*(Ac1/Ac0) 3*Ac0*fcd Ac1 = 499080 [mm2] Maximum design area of load distribution EN 1992-1:[6.7.(3)]j = 0,67 Reduction factor for compression [6.2.5.(7)]
fjd = j*Frdu/(beff*leff) fjd = 40,00 [MPa] Design bearing resistance [6.2.5.(7)]
Ac,n = 200542 [mm2] Bearing area for compression [6.2.8.2.(1)]Ac,y = 64541 [mm2] Bearing area for bending My [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,i = AC,i*fjd Fc,Rd,n = 8021,68 [kN] Bearing resistance of concrete for compression [6.2.8.2.(1)]Fc,Rd,y = 2581,64 [kN] Bearing resistance of concrete for bending My [6.2.8.3.(1)]
COLUMN FLANGE AND WEB IN COMPRESSION CL = 3,00 Section class EN 1993-1-1:[5.5.2]Wel,y = 7340000 [mm3] Elastic section modulus EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,y = 2605,70 [kN*m] Design resistance of the section for bending EN1993-1-1:[6.2.5]hf,y = 699 [mm] Distance between the centroids of flanges [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,y Fc,fc,Rd,y = 3729,36 [kN] Resistance of the compressed flange and web [6.2.6.7.(1)]
RESISTANCES OF SPREAD FOOTING IN THE COMPRESSION ZONE Nj,Rd = Fc,Rd,n Nj,Rd = 8021,68 [kN] Resistance of a spread footing for axial compression [6.2.8.2.(1)]FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y) FC,Rd,y = 2581,64 [kN] Resistance of spread footing in the compression zone [6.2.8.3]
Connection capacity check
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 87
Nj,Ed / Nj,Rd 1,0 (6.24) 0,51 < 1,00 verified (0,51)
ey = 118 [mm] Axial force eccentricity [6.2.8.3]zc,y = 349 [mm] Lever arm FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]zt,y = 424 [mm] Lever arm FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,y = 456,29 [kN*m] Connection resistance for bending [6.2.8.3]
Mj,Ed,y / Mj,Rd,y 1,0 (6.23) 1,06 > 1,00 verified (1,06)
Shear
BEARING PRESSURE OF AN ANCHOR BOLT ONTO THE BASE PLATE Shear force Vj,Ed,z d,z = 0,77 Coeff. taking account of the bolt position - in the direction of shear [Table 3.4]
b,z = 0,77 Coeff. for resistance calculation F1,vb,Rd [Table 3.4]k1,z = 2,50 Coeff. taking account of the bolt position - perpendicularly to the direction of shear [Table 3.4]F1,vb,Rd,z = k1,z*b,z*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,z = 530,09 [kN] Resistance of an anchor bolt for bearing pressure onto the base plate [6.2.2.(7)]
SHEAR OF AN ANCHOR BOLT
b = 0,25 Coeff. for resistance calculation F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]Avb = 314 [mm2] Area of bolt section [6.2.2.(7)]fub = 800,00 [MPa] Tensile strength of the anchor material [6.2.2.(7)]M2 = 1,25 Partial safety factor [6.2.2.(7)]
F2,vb,Rd = b*fub*Avb/M2 F2,vb,Rd = 49,86 [kN] Shear resistance of a bolt - without lever arm [6.2.2.(7)]
M = 2,00 Factor related to the fastening of an anchor in the foundation CEB [9.3.2.2]MRk,s = 0,75 [kN*m] Characteristic bending resistance of an anchor CEB [9.3.2.2]lsm = 58 [mm] Lever arm length CEB [9.3.2.2]Ms = 1,20 Partial safety factor CEB [3.2.3.2]
Fv,Rd,sm = M*MRk,s/(lsm*Ms) Fv,Rd,sm = 21,85 [kN] Shear resistance of a bolt - with lever arm CEB [9.3.1]
CONCRETE PRY-OUT FAILURE NRk,c = 642,99 [kN] Design uplift capacity CEB [9.2.4]k3 = 2,00 Factor related to the anchor length CEB [9.3.3]Mc = 2,16 Partial safety factor CEB [3.2.3.1]
Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/Mc Fv,Rd,cp = 595,36 [kN] Concrete resistance for pry-out failure CEB [9.3.1]
CONCRETE EDGE FAILURE Shear force Vj,Ed,z
VRk,c,z0 = 2495,39 [kN] Characteristic resistance of an anchor
CEB [9.3.4.(a)
]
A,V,z = 1,00
Factor related to anchor spacing and edge distance CEB
[9.3.4]
h,V,z = 1,00
Factor related to the foundation thickness CEB
[9.3.4.(c)]
s,V,z = 1,00
Factor related to the influence of edges parallel to the shear load direction
CEB [9.3.4.(d)
]
ec,V,z = 1,00
Factor taking account a group effect when different shear loads are acting on the individual anchors in a group
CEB [9.3.4.(e)
]
,V,z = 1,00
Factor related to the angle at which the shear load is applied CEB
[9.3.4.(f)]
ucr,V,z = 1,00
Factor related to the type of edge reinforcement used CEB
[9.3.4.(g)]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 88
VRk,c,z0 = 2495,39 [kN] Characteristic resistance of an anchor
CEB [9.3.4.(a)
]
Mc = 2,16
Partial safety factor CEB
[3.2.3.1]Fv,Rd,c,z = VRk,c,z
0*A,V,z*h,V,z*s,V,z*ec,V,z*,V
,z*ucr,V,z/Mc
Fv,Rd,c,z = 1155,27 [kN] Concrete resistance for edge failure CEB [9.3.1]
SPLITTING RESISTANCE Cf,d = 0,30 Coeff. of friction between the base plate and concrete [6.2.2.(6)]Nc,Ed = 4074,48 [kN] Compressive force [6.2.2.(6)]Ff,Rd = Cf,d*Nc,Ed Ff,Rd = 1222,34 [kN] Slip resistance [6.2.2.(6)]
SHEAR CHECK
Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,z) + Ff,Rd Vj,Rd,z = 1440,89 [kN] Connection resistance for shear CEB [9.3.1]Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,23 < 1,00 verified (0,23)
Stiffener check
Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web) M1 =
46,89 [kN*m]
Bending moment acting on a stiffener
Q1 = 750,20 [kN] Shear force acting on a stiffener zs = 94 [mm] Location of the neutral axis (from the plate base)
Is = 28675709
9 [mm4] Moment of inertia of a stiffener
d = 9,65 [MPa] Normal stress on the contact surface between stiffener and plate EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]
g = 51,67 [MPa] Normal stress in upper fibers EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]
= 100,03 [MPa] Tangent stress in a stiffener EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]
z = 173,52 [MPa] Equivalent stress on the contact surface between stiffener and plate
EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]
max (g, / (0.58), z ) / (fyp/M0) 1.0 (6.1) 0,49 < 1,00 verified (0,49)
Welds between the column and the base plate = 60,09 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]
= 60,09 [MPa] Perpendicular tangent stress [4.5.3.(7)]
yII = 0,00 [MPa] Tangent stress parallel to Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]
zII = 9,38 [MPa] Tangent stress parallel to Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]
W = 0,90 Resistance-dependent coefficient [4.5.3.(7)]
/ (0.9*fu/M2)) 1.0 (4.1) 0,17 < 1,00 verified (0,17)
(2 + 3.0 (yII
2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1)0,28 < 1,00 verified (0,28)
(2 + 3.0 (zII
2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1)0,26 < 1,00 verified (0,26)
Vertical welds of stiffeners
Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web)
= 47,15 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]
= 47,15 [MPa] Perpendicular tangent stress [4.5.3.(7)]
II = 66,68 [MPa] Parallel tangent stress [4.5.3.(7)]
z = 149,11 [MPa] Total equivalent stress [4.5.3.(7)]
W = 0,90 Resistance-dependent coefficient [4.5.3.(7)]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 89
max (, II * 3, z) / (fu/(W*M2)) 1.0 (4.1) 0,34 < 1,00 verified (0,34)
Transversal welds of stiffeners
Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web) = 141,46 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]
= 141,46 [MPa] Perpendicular tangent stress [4.5.3.(7)]
II = 84,05 [MPa] Parallel tangent stress [4.5.3.(7)]
z = 318,17 [MPa] Total equivalent stress [4.5.3.(7)]
W = 0,90 Resistance-dependent coefficient [4.5.3.(7)]
max (, II * 3, z) / (fu/(W*M2)) 1.0 (4.1) 0,73 < 1,00 verified (0,73)
Connection stiffness Bending moment Mj,Ed,y beff = 154 [mm] Effective width of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]leff = 360 [mm] Effective length of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]k13,y = Ec*(beff*leff)/(1.275*E) k13,y = 23 [mm] Stiffness coeff. of compressed concrete [Table 6.11]
leff = 443 [mm] Effective length for a single bolt for mode 2 [6.2.6.5]m = 95 [mm] Distance of a bolt from the stiffening edge [6.2.6.5]k15,y = 0.425*leff*tp
3/(m3) k15,y = 9 [mm] Stiffness coeff. of the base plate subjected to tension [Table 6.11]
Lb = 240 [mm] Effective anchorage depth [Table 6.11]k16,y = 1.6*Ab/Lb k16,y = 2 [mm] Stiffness coeff. of an anchor subjected to tension [Table 6.11]
0,y = 0,09 Column slenderness [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,y = 392220,18 [kN*m] Initial rotational stiffness [Table 6.12]Sj,rig,y = 7899675,00 [kN*m] Stiffness of a rigid connection [5.2.2.5]Sj,ini,y < Sj,rig,y SEMI-RIGID [5.2.2.5.(2)]
Weakest component: FOUNDATION - BEARING PRESSURE ONTO CONCRETE
Connection conforms to the code Ratio 1,06
Diploms
Split
10.2. Sp
GeneraConnectioConnectio
Geome
ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Ixc = 2Material: fyc =
Beam Section: = hb = bf = twb = tfb =
ski rad
t, rujan 2015
poj POZ 1 v
Auto
DeEN
al on no.: 4 on name: G_
etry
mn HEB 700
-90,0 700 300 17 32 27
30600 569000000 S355 355,00 [M
HEB 550 0,0 550 300 15 29
5.
vert. pojas
odesk Robot Str
esign of fN 1993-1-8:2
_pojas Stup
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad[mm2] Cros[mm4] Mom
MPa] Resista
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic
stupa i PO
ructural Analysis
fixed bea2005/AC:20
p
nation angle ght of column th of column s
ckness of the wckness of the fius of column ss-sectional arment of inertia
ance
nation angle ght of beam seth of beam se
ckness of the wckness of the f
OZ 4 gornji
s Professional 2
am-to-co009
section section web of columnflange of columsection fillet
rea of a columof the column
ection ction web of beam sflange of beam
i pojas reše
2014-Student Ve
olumn co
n section mn section
mn n section
section m section
Ću
etkaste kon
ersion onnection
2014/
urlin Petar
nstrukcije y
n
/15
90
y-smjer
Ratio 1,05
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 91
= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 25400 [mm2] Cross-sectional area of a beam Ixb = 1367000000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Resistance
Bolts The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. d = 22 [mm] Bolt diameter Class = 8.8 Bolt class FtRd = 174,53 [kN] Tensile resistance of a bolt nh = 2 Number of bolt columns nv = 3 Number of bolt rows h1 = 160 [mm] Distance between first bolt and upper edge of front plateHorizontal spacing ei = 150 [mm] Vertical spacing pi = 135;135 [mm]
Plate hp = 590 [mm] Plate height bp = 300 [mm] Plate width tp = 20 [mm] Plate thickness Material: S355 fyp = 355,00 [MPa] Resistance
Fillet welds aw = 10 [mm] Web weld af = 15 [mm] Flange weld
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M1 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M2 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
M3 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
Loads
Ultimate limit state Case: Manual calculations.
Vb1,Ed = 96,12 [kN] Shear force in the right beam Nb1,Ed = 971,00 [kN] Axial force in the right beam
Results
Beam resistances
TENSION Ab = 25400 [mm2] Area EN1993-1-1:[6.2.3]Ntb,Rd = Ab fyb / M0 Ntb,Rd = 9017,00 [kN] Design tensile resistance of the section EN1993-1-1:[6.2.3]
SHEAR Avb = 10001 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 92
Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0 Vcb,Rd = 2049,80 [kN] Design sectional resistance for shear EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]Vb1,Ed / Vcb,Rd 1,0 0,05 < 1,00 verified (0,05)
Column resistances
WEB PANEL - SHEAR Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (right beam) [5.3.(3)]Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (left beam) [5.3.(3)]Vc1,Ed = 0,00 [kN] Shear force (lower column) [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [kN] Shear force (upper column) [5.3.(3)]z = 328 [mm] Lever arm [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = 0,00 [kN] Shear force acting on the web panel [5.3.(3)]
Avs = 13672 [mm2] Shear area of the column web EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Vwp,Rd = 0.9*( fy,wc*Avc+fy,wp*Avp+fys*Avd ) / (3 M0) Vwp,Rd = 2521,98 [kN] Resistance of the column web panel for shear [6.2.6.1]
Vwp,Ed / Vwp,Rd 1,0 0,00 < 1,00 verified (0,00)
Geometrical parameters of a connection
EFFECTIVE LENGTHS AND PARAMETERS - COLUMN FLANGE
Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g
1 45 - 75 - 135 282 273 273 273 276 204 204 2042 45 - 75 - 135 282 273 273 273 270 135 135 1353 45 - 75 - 135 282 273 273 273 276 204 204 204
EFFECTIVE LENGTHS AND PARAMETERS - FRONT PLATE
Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g
1 56 - 75 - 135 353 329 329 329 312 238 238 2382 56 - 75 - 135 353 318 318 318 270 135 135 1353 56 - 75 - 135 353 329 329 329 312 238 238 238
m – Bolt distance from the web mx – Bolt distance from the beam flange e – Bolt distance from the outer edge ex – Bolt distance from the horizontal outer edge p – Distance between bolts leff,cp – Effective length for a single bolt in the circular failure mode leff,nc – Effective length for a single bolt in the non-circular failure mode leff,1 – Effective length for a single bolt for mode 1 leff,2 – Effective length for a single bolt for mode 2 leff,cp,g – Effective length for a group of bolts in the circular failure mode leff,nc,g – Effective length for a group of bolts in the non-circular failure mode leff,1,g – Effective length for a group of bolts for mode 1 leff,2,g – Effective length for a group of bolts for mode 2
Connection resistance for tension
Ft,Rd = 174,53 [kN] Bolt resistance for tension [Table 3.4]Bp,Rd = 487,68 [kN] Punching shear resistance of a bolt [Table 3.4]
Ft,fc,Rd – column flange resistance due to bending Ft,wc,Rd – column web resistance due to tension Ft,ep,Rd – resistance of the front plate due to bending Ft,wb,Rd – resistance of the web in tension
Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 93
Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]Ft,wc,Rd = beff,t,wc twc fyc / M0 [6.2.6.3.(1)]Ft,ep,Rd = Min (FT,1,ep,Rd , FT,2,ep,Rd , FT,3,ep,Rd) [6.2.6.5] , [Tab.6.2]Ft,wb,Rd = beff,t,wb twb fyb / M0 [6.2.6.8.(1)]
RESISTANCE OF THE BOLT ROW NO. 1
Ft1,Rd,comp - Formula Ft1,Rd,comp Component
Ft1,Rd = Min (Ft1,Rd,comp) 349,06 Bolt row resistance
Ft,fc,Rd(1) = 349,06 349,06 Column flange - tension
Ft,wc,Rd(1) = 1538,20 1538,20 Column web - tension
Ft,ep,Rd(1) = 349,06 349,06 Front plate - tension
Ft,wb,Rd(1) = 1753,62 1753,62 Beam web - tension
Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching
RESISTANCE OF THE BOLT ROW NO. 2
Ft2,Rd,comp - Formula Ft2,Rd,comp Component
Ft2,Rd = Min (Ft2,Rd,comp) 248,03 Bolt row resistance
Ft,fc,Rd(2) = 349,06 349,06 Column flange - tension
Ft,wc,Rd(2) = 1538,20 1538,20 Column web - tension
Ft,ep,Rd(2) = 349,06 349,06 Front plate - tension
Ft,wb,Rd(2) = 1695,99 1695,99 Beam web - tension
Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching
Ft,fc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 698,11 - 349,06 349,06 Column flange - tension - group
Ft,wc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 1844,73 - 349,06 1495,68 Column web - tension - group
Ft,ep,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 597,08 - 349,06 248,03 Front plate - tension - group
Ft,wb,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 1983,94 - 349,06 1634,88 Beam web - tension - group
RESISTANCE OF THE BOLT ROW NO. 3
Ft3,Rd,comp - Formula Ft3,Rd,comp Component
Ft3,Rd = Min (Ft3,Rd,comp) 327,35 Bolt row resistance
Ft,fc,Rd(3) = 349,06 349,06 Column flange - tension
Ft,wc,Rd(3) = 1538,20 1538,20 Column web - tension
Ft,ep,Rd(3) = 349,06 349,06 Front plate - tension
Ft,wb,Rd(3) = 1753,62 1753,62 Beam web - tension Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching
Ft,fc,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 698,11 - 248,03 450,08 Column flange - tension - group
Ft,wc,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 1844,73 - 248,03 1596,70 Column web - tension - group
Ft,fc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 1047,17 - 597,08 450,08 Column flange - tension - group
Ft,wc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 2597,75 - 597,08 2000,66 Column web - tension - group
Ft,ep,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 597,08 - 248,03 349,06 Front plate - tension - group
Ft,wb,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 1983,94 - 248,03 1735,91 Beam web - tension - group
Ft,ep,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 924,43 - 597,08 327,35 Front plate - tension - group
Ft,wb,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 3249,01 - 597,08 2651,92 Beam web - tension - group
SUMMARY TABLE OF FORCES
Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd
1 396 349,06 349,06 1538,20 349,06 1753,62 349,06 975,352 261 248,03 349,06 1538,20 349,06 1695,99 349,06 975,353 126 327,35 349,06 1538,20 349,06 1753,62 349,06 975,35
CONNECTION RESISTANCE FOR TENSION Nj,Rd Nj,Rd = Ftj,Rd Nj,Rd = 924,43 [kN] Connection resistance for tension [6.2]
Nb1,Ed / Nj,Rd 1,0 1,05 > 1,00 verified (1,05)
Connection resistance for shear
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 94
v = 0,60 Coefficient for calculation of Fv,Rd [Table 3.4]Fv,Rd = 145,97 [kN] Shear resistance of a single bolt [Table 3.4]Ft,Rd,max = 174,53 [kN] Tensile resistance of a single bolt [Table 3.4]Fb,Rd,int = 431,20 [kN] Bearing resistance of an intermediate bolt [Table 3.4]Fb,Rd,ext = 431,20 [kN] Bearing resistance of an outermost bolt [Table 3.4]
Nr Ftj,Rd,N Ftj,Ed,N Ftj,Rd,M Ftj,Ed,M Ftj,Ed Fvj,Rd
1 349,06 366,64 0,00 0,00 366,64 83,41 2 248,03 260,52 0,00 0,00 260,52 136,30 3 327,35 343,84 0,00 0,00 343,84 86,53
Ftj,Rd,N – Bolt row resistance for simple tension Ftj,Ed,N – Force due to axial force in a bolt row Ftj,Rd,M – Bolt row resistance for simple bending Ftj,Ed,M – Force due to moment in a bolt row Ftj,Ed – Maximum tensile force in a bolt row Fvj,Rd – Reduced bolt row resistance
Ftj,Ed,N = Nj,Ed Ftj,Rd,N / Nj,Rd Ftj,Ed,M = Mj,Ed Ftj,Rd,M / Mj,Rd Ftj,Ed = Ftj,Ed,N + Ftj,Ed,M Fvj,Rd = Min (nh Fv,Rd (1 - Ftj,Ed/ (1.4 nh Ft,Rd,max), nh Fv,Rd , nh Fb,Rd))
Vj,Rd = nh 1n Fvj,Rd [Table 3.4]
Vj,Rd = 306,24 [kN] Connection resistance for shear [Table 3.4]
Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,31 < 1,00 verified (0,31)
Weld resistance
Aw = 25200 [mm2
] Area of all welds
[4.5.3.2(2)]
Awy = 16440 [mm2
] Area of horizontal welds
[4.5.3.2(2)]
Awz = 8760 [mm2
] Area of vertical welds
[4.5.3.2(2)]
Iwy = 127837596
0[mm4
] Moment of inertia of the weld arrangement with respect to the hor. axis
[4.5.3.2(5)]
max=max =
38,53 [MPa]
Normal stress in a weld [4.5.3.2(5)
]
= = 38,53 [MPa]
Stress in a vertical weld [4.5.3.2(5)
]
II = 10,97 [MPa]
Tangent stress [4.5.3.2(5)
]
w = 0,90
Correlation coefficient [4.5.3.2(7)
]
[max2 + 3*(max
2)] fu/(w*M2) 77,06 < 435,56 verified (0,18)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 79,37 < 435,56 verified (0,18)
0.9*fu/M2 38,53 < 352,80 verified (0,11)
Weakest component: FRONT PLATE - TENSION
Connection conforms to the code Ratio 1,05
Diploms
Split
10.3. Sp
GeneraConnectioConnectio
Geome
ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Ixc = 2Material: fyc =
Beam Section: = hb = bf = twb = tfb = rb =
ski rad
t, rujan 2015
poj POZ 1 v
Auto
DeEN
al on no.: 5 on name: D_
etry
mn HEB 700
-90,0 700 300 17 32 27
30600 569000000 S355 355,00 [M
HEB 550 0,0 550 300 15 29 27
5.
vert. pojas
odesk Robot Str
esign of fN 1993-1-8:2
_pojas-stup
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad[mm2] Cros[mm4] Mom
MPa] Resista
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad
stupa i PO
ructural Analysis
fixed bea2005/AC:20
p
nation angle ght of column th of column s
ckness of the wckness of the fius of column ss-sectional arment of inertia
ance
nation angle ght of beam seth of beam se
ckness of the wckness of the fius of beam s
OZ 5 donji p
s Professional 2
am-to-co009
section section web of columnflange of columsection fillet
rea of a columof the column
ection ction web of beam sflange of beamection fillet
pojas rešet
2014-Student Ve
olumn co
n section mn section
mn n section
section m section
Ću
kaste kons
ersion onnection
2014/
urlin Petar
strukcije y-
n
/15
95
smjer
Ratio 0,91
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 96
= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 25400 [mm2] Cross-sectional area of a beam Ixb = 1367000000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Resistance
Bolts The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. d = 20 [mm] Bolt diameter Class = 8.8 Bolt class FtRd = 141,12 [kN] Tensile resistance of a bolt nh = 2 Number of bolt columns nv = 3 Number of bolt rows h1 = 145 [mm] Distance between first bolt and upper edge of front plateHorizontal spacing ei = 150 [mm] Vertical spacing pi = 150;150 [mm]
Plate hp = 590 [mm] Plate height bp = 300 [mm] Plate width tp = 30 [mm] Plate thickness Material: S355 fyp = 355,00 [MPa] Resistance
Fillet welds aw = 10 [mm] Web weld af = 20 [mm] Flange weld
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M1 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M2 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
M3 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
Loads
Ultimate limit state Case: Manual calculations.
Vb1,Ed = 122,00 [kN] Shear force in the right beam Nb1,Ed = -2838,78 [kN] Axial force in the right beam
Results
Beam resistances
COMPRESSION Ab = 25400 [mm2] Area EN1993-1-1:[6.2.4]Ncb,Rd = Ab fyb / M0 Ncb,Rd = 9017,00 [kN] Design compressive resistance of the section EN1993-1-1:[6.2.4]
Nb1,Ed / Ncb,Rd 1,0 0,31 < 1,00 verified (0,31)
SHEAR Avb = 10001 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 97
Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0 Vcb,Rd = 2049,80 [kN] Design sectional resistance for shear EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]Vb1,Ed / Vcb,Rd 1,0 0,06 < 1,00 verified (0,06)
AXIAL FORCES IN BEAM FLANGES hf = 521 [mm] Distance between the centroids of flanges eN = 0 [mm] Axial force eccentricity Nupp = Nb1,Ed / 2 + (-Nb1,Ed eN + Mb1,Ed) / hf Nupp = -1419,39 [kN] Axial force in the beam top flange Nlow = Nb1,Ed / 2 - (-Nb1,Ed eN + Mb1,Ed) / hf Nlow = -1419,39 [kN] Axial force in the beam bottom flange
Column resistances
WEB PANEL - SHEAR Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (right beam) [5.3.(3)]Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (left beam) [5.3.(3)]Vc1,Ed = 0,00 [kN] Shear force (lower column) [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [kN] Shear force (upper column) [5.3.(3)]z = 336 [mm] Lever arm [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = 0,00 [kN] Shear force acting on the web panel [5.3.(3)]
Avs = 13672 [mm2] Shear area of the column web EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Vwp,Rd = 0.9*( fy,wc*Avc+fy,wp*Avp+fys*Avd ) / (3 M0) Vwp,Rd = 2521,98 [kN] Resistance of the column web panel for shear [6.2.6.1]
Vwp,Ed / Vwp,Rd 1,0 0,00 < 1,00 verified (0,00)
WEB - TRANSVERSE COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM BOTTOM FLANGE
Bearing: twc = 17 [mm] Effective thickness of the column web [6.2.6.2.(6)]beff,c,wc = 402 [mm] Effective width of the web for compression [6.2.6.2.(1)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)] = 0,87 Reduction factor for interaction with shear [6.2.6.2.(1)]
com,Ed = 0,00 [MPa] Maximum compressive stress in web [6.2.6.2.(2)]kwc = 1,00 Reduction factor conditioned by compressive stresses [6.2.6.2.(2)]Fc,wc,Rd1 = kwc beff,c,wbc twc fyc / M0 Fc,wc,Rd1 = 2108,91 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Buckling: dwc = 582 [mm] Height of compressed web [6.2.6.2.(1)]p = 1,10 Plate slenderness of an element [6.2.6.2.(1)]
= 0,74 Reduction factor for element buckling [6.2.6.2.(1)]
Fc,wb,Rd2 = kwc beff,c,wc twc fyc / M1 Fc,wc,Rd2 = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Final resistance: Fc,wc,Rd,low = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2) Fc,wc,Rd = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Nlow / Fc,wc,Rd,low 1,0 0,91 < 1,00 verified (0,91)
WEB - TRANSVERSE COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM TOP FLANGE
Bearing: twc = 17 [mm] Effective thickness of the column web [6.2.6.2.(6)]beff,c,wc = 402 [mm] Effective width of the web for compression [6.2.6.2.(1)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)] = 0,87 Reduction factor for interaction with shear [6.2.6.2.(1)]
com,Ed = 0,00 [MPa] Maximum compressive stress in web [6.2.6.2.(2)]kwc = 1,00 Reduction factor conditioned by compressive stresses [6.2.6.2.(2)]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 98
Fc,wc,Rd1 = kwc beff,c,wbc twc fyc / M0 Fc,wc,Rd1 = 2108,91 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Buckling: dwc = 582 [mm] Height of compressed web [6.2.6.2.(1)]p = 1,10 Plate slenderness of an element [6.2.6.2.(1)]
= 0,74 Reduction factor for element buckling [6.2.6.2.(1)]
Fc,wb,Rd2 = kwc beff,c,wc twc fyc / M1 Fc,wc,Rd2 = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Final resistance: Fc,wc,Rd,upp = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2) Fc,wc,Rd,upp = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]
Nupp / Fc,wc,Rd,upp 1,0 0,91 < 1,00 verified (0,91)
Connection resistance for shear
v = 0,60 Coefficient for calculation of Fv,Rd [Table 3.4]Fv,Rd = 120,64 [kN] Shear resistance of a single bolt [Table 3.4]Ft,Rd,max = 141,12 [kN] Tensile resistance of a single bolt [Table 3.4]Fb,Rd,int = 588,00 [kN] Bearing resistance of an intermediate bolt [Table 3.4]Fb,Rd,ext = 588,00 [kN] Bearing resistance of an outermost bolt [Table 3.4]
Vj,Rd = nh Min(Fv,Rd ,Fb,Rd,ext) + nh nv-1 Min(Fv,Rd ,Fb,Rd,int) [Table 3.4]Vj,Rd = 723,82 [kN] Connection resistance for shear [Table 3.4]
Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,17 < 1,00 verified (0,17)
Weld resistance
Aw = 30680 [mm2
] Area of all welds
[4.5.3.2(2)]
Awy = 21920 [mm2
] Area of horizontal welds
[4.5.3.2(2)]
Awz = 8760 [mm2
] Area of vertical welds
[4.5.3.2(2)]
Iwy = 166287530
7[mm4
] Moment of inertia of the weld arrangement with respect to the hor. axis
[4.5.3.2(5)]
max=max =
-92,53 [MPa]
Normal stress in a weld [4.5.3.2(5)
]
= = -92,53 [MPa]
Stress in a vertical weld [4.5.3.2(5)
]
II = 13,93 [MPa]
Tangent stress [4.5.3.2(5)
]
w = 0,90
Correlation coefficient [4.5.3.2(7)
]
[max2 + 3*(max
2)] fu/(w*M2) 185,06 < 435,56 verified (0,42)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 186,62 < 435,56 verified (0,43)
0.9*fu/M2 92,53 < 352,80 verified (0,26)
Weakest component: COLUMN WEB - COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM TOP FLANGE
Connection conforms to the code Ratio 0,91
Diploms
Split
10.4. Sp
GeneraConnectioConnectio
Geome
ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = 2Material: fyc = fuc =
Beam Section: = hb = bb = twb = tfb =
ski rad
t, rujan 2015
poj POZ 1 v
Auto
CaEN
al on no.: 7 on name: G_
etry
mn HEB 700
-90,0 700 300 17 32 27
30600 569000000 S355 355,00 [M490,00 [M
HEA 360 0,0 350 300 10 18
5.
vert. pojas
odesk Robot Str
alculationN 1993-1-8:2
_pojas_uzd_
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad[mm2] Cros[mm4] Mom
MPa] DesignMPa] Tensile
[Deg] Inclin[mm] Heig[mm] Width[mm] Thick[mm] Thick
stupa i PO
ructural Analysis
n of the b2005/AC:20
_Stup
nation angle ght of column th of column s
ckness of the wckness of the fius of column ss-sectional arment of inertia
n resistance e resistance
nation angle ht of beam seh of beam seckness of the wkness of the fla
OZ 9 gornji
s Professional 2
beam-co009
section section web of columnflange of columsection fillet
rea of a columof the column
ection ction web of beam sange of beam
i pojas reše
2014-Student Ve
olumn (w
n section mn section
mn n section
ection m section
Ću
etkaste kon
ersion web) conn
2014/
urlin Petar
nstrukcije x
nection
/15
99
x-smjer
Ratio 0,53
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 100
= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 14300 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iyb = 330900000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Design resistance fub = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Angle Section: UKAEQ 150x10hk = 150 [mm] Height of angle section bk = 150 [mm] Width of angle section tfk = 10 [mm] Thickness of the flange of angle section rk = 16 [mm] Fillet radius of the web of angle section lk = 240 [mm] Angle length Material: S355 fyk = 355,00 [MPa] Design resistance fuk = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Bolts
Bolts connecting column with angle The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 16 [mm] Bolt diameter d0 = 18 [mm] Bolt opening diameter As = 157 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 201 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 2 Number of bolt columns w = 2 Number of bolt rows e1 = 45 [mm] Level of first bolt p2 = 70 [mm] Horizontal spacing p1 = 130 [mm] Vertical spacing
Welds aab = 7 [mm] Fillet welds connecting angle with beam
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M2 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
Loads
Case: Manual calculations.
Nb,Ed = 144,65 [kN] Axial force Vb,Ed = 88,29 [kN] Shear force Mb,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
Results
Bolts connecting column with angle
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 101
Bolt capacities Fv,Rd = 77,21 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2
Ft,Rd = 90,43 [kN] Tensile resistance of a single bolt Ft,Rd= 0.9*fu*As/M2
Bolt bearing on the column web
Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 266,56 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 266,56 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Bolt bearing on the angle
Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 0,65 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,65 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 101,63 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 0,83 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,83 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 130,67 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Forces acting on bolts in the column - angle connection Bolt shear
e = 85 [mm] Distance between centroid of a bolt group of an angle and center of the beam web
M0 = 3,75 [kN*m]
Real bending moment M0=0.5*Vb,Ed*e
FVz = 11,0
4 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=0.5*|Vb,Ed|/n
FMx = 11,1
9 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment FMx=|M0|*zi/zi2
Fx,Ed =
11,19 [kN] Design total force in a bolt on the direction x Fx,Ed = FNx + FMx
Fz,Ed =
17,06 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz
FRdx =
77,21 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction x
FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)
FRdz =
77,21 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction z
FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)
|Fx,Ed| FRdx |11,19| < 77,21 verified (0,14)
|Fz,Ed| FRdz |17,06| < 77,21 verified (0,22)
Bolt tension
e = 122 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 102
e = 122 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web
M0t = 5,27 [kN*m]
Real bending moment M0t=0.5*Vb,Ed*e
Ft,Ed =
33,80 [kN] Tensile force in the outermost bolt Ft,Ed=M0t*zmax/zi
2 + 0.5*Nb2,Ed/n
Ft,Ed Ft,Rd 33,80 < 90,43 verified (0,37)
Simultaneous action of a tensile force and a shear force in a bolt Fv,Ed = 20,40 [kN] Resultant shear force in a bolt Fv,Ed = [Fx,Ed
2 + Fz,Ed2]
Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/(1.4*Ft,Rd) 1.0 0,53 < 1,00 verified (0,53)
Weld resistance
Fillet welds connecting angle with beam
e = 122 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web
M0 = 5,40 [kN*m]
Real bending moment M0=0.5*(Mb,Ed +
Vb,Ed*e)As = 3640 [mm2] Area of welds
I0 = 4606156
5 [mm4] Polar moment of inertia of welds
Fx = 19,87 [MPa] Component stress due to influence of the longitudinal force Fx=0.5*Nb,Ed/As
Fz = 12,13 [MPa] Component stress due to influence of the transverse force Fz=0.5*Vb,Ed/As
Mx = 12,19 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the x direction Mx=M0*zi/I0
Mz = 14,08 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the z direction Mz=M0*xi/I0
= 41,76 [MPa] Resultant stress
=[(Fx+Mx)2+(Fz+Mz)
2
]w = 0,90 Correlation coefficient [Table 4.1]fvw,d =
251,47 [MPa] fvw,d = fu/(3*w*M2)
fvw,d 41,76 < 251,47 verified (0,17)
Connection conforms to the code Ratio 0,53
Diploms
Split
10.5. Sp
GeneraConnectioConnectio
Geome
ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = 2Material: fyc = fuc =
Beam Section: = hb = bb = twb = tfb = rb = Ab =
ski rad
t, rujan 2015
poj POZ 1 v
Auto
CaEN
al on no.: 7 on name: D_
etry
mn HEB 700
-90,0 700 300 17 32 27
30600 569000000 S355 355,00 [M490,00 [M
HEA 360 0,0 350 300 10 18 27
14300
5.
vert. pojas
odesk Robot Str
alculationN 1993-1-8:2
_pojas_uzd_
[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad[mm2] Cros[mm4] Mom
MPa] DesignMPa] Tensile
[Deg] Inclin[mm] Heig[mm] Width[mm] Thick[mm] Thick[mm] Radi[mm2] Cros
stupa i PO
ructural Analysis
n of the b2005/AC:20
_Stup
nation angle ght of column th of column s
ckness of the wckness of the fius of column ss-sectional arment of inertia
n resistance e resistance
nation angle ht of beam seh of beam seckness of the wkness of the flaus of beam ses-sectional are
OZ 10 donji
s Professional 2
beam-co009
section section web of columnflange of columsection fillet
rea of a columof the column
ection ction web of beam sange of beamection fillet rea of a beam
i pojas reše
2014-Student Ve
olumn (w
n section mn section
mn n section
ection m section
Ću
etkaste kon
ersion web) conn
2014/
urlin Petar
nstrukcije x
nection
/15
103
x-smjer
Ratio 1,01
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 104
= 0,0 [Deg] Inclination angle Iyb = 330900000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Design resistance fub = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Angle Section: UKAEQ 120x10hk = 120 [mm] Height of angle section bk = 120 [mm] Width of angle section tfk = 10 [mm] Thickness of the flange of angle section rk = 13 [mm] Fillet radius of the web of angle section lk = 245 [mm] Angle length Material: STEEL 43-245fyk = 245,00 [MPa] Design resistance fuk = 430,00 [MPa] Tensile resistance
Bolts
Bolts connecting column with angle The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 24 [mm] Bolt diameter d0 = 26 [mm] Bolt opening diameter As = 353 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 452 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 1 Number of bolt columns w = 2 Number of bolt rows e1 = 40 [mm] Level of first bolt p1 = 160 [mm] Vertical spacing
Welds aab = 7 [mm] Fillet welds connecting angle with beam
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M2 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
Loads
Case: Manual calculations.
Nb,Ed = 710,00 [kN] Axial force Vb,Ed = 88,29 [kN] Shear force Mb,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
Results
Bolts connecting column with angle
Bolt capacities
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 105
Fv,Rd = 173,72 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2
Ft,Rd = 203,33 [kN] Tensile resistance of a single bolt Ft,Rd= 0.9*fu*As/M2
Bolt bearing on the column web
Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), fub/fu, 1]bx > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 399,84 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 399,84 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Bolt bearing on the angle
Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 0,77 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), fub/fu, 1]bx > 0.0 0,77 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 158,77 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 105,85 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Forces acting on bolts in the column - angle connection Bolt shear
e = 65 [mm] Distance between centroid of a bolt group of an angle and center of the beam web
M0 = 2,87 [kN*m]
Real bending moment M0=0.5*Vb,Ed*e
FVz = 22,07 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=0.5*|Vb,Ed|/nFMx = 17,93 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment FMx=|M0|*zi/zi
2
Fx,Ed =
17,93 [kN] Design total force in a bolt on the direction x Fx,Ed = FNx + FMx
Fz,Ed =
22,07 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz
FRdx =
158,77 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction x
FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)
FRdz =
105,85 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction z
FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)
|Fx,Ed| FRdx |17,93| < 158,77 verified (0,11)
|Fz,Ed| FRdz |22,07| < 105,85 verified (0,21)
Bolt tension
e = 104 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web
M0t = 4,48 [kN*m]
Real bending moment M0t=0.5*Vb,Ed*e
Ft,Ed =
205,52 [kN] Tensile force in the outermost bolt Ft,Ed=M0t*zmax/zi
2 + 0.5*Nb2,Ed/n
Ft,Ed Ft,Rd 205,52 > 203,33 verified (1,01)
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 106
Simultaneous action of a tensile force and a shear force in a bolt Fv,Ed = 28,44 [kN] Resultant shear force in a bolt Fv,Ed = [Fx,Ed
2 + Fz,Ed2]
Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/(1.4*Ft,Rd) 1.0 0,89 < 1,00 verified (0,89)
Weld resistance
Fillet welds connecting angle with beam
e = 104 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web
M0 = 4,61 [kN*m]
Real bending moment M0=0.5*(Mb,Ed +
Vb,Ed*e)As = 3255 [mm2] Area of welds
I0 = 3737054
4 [mm4] Polar moment of inertia of welds
Fx = 109,06 [MPa] Component stress due to influence of the longitudinal force Fx=0.5*Nb,Ed/As
Fz = 13,56 [MPa] Component stress due to influence of the transverse force Fz=0.5*Vb,Ed/As
Mx = 10,58 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the x direction Mx=M0*zi/I0
Mz = 15,10 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the z direction Mz=M0*xi/I0
= 126,48 [MPa] Resultant stress
=[(Fx+Mx)2+(Fz+Mz)
2
]w = 0,85 Correlation coefficient [Table 4.1]fvw,d =
233,66 [MPa] fvw,d = fu/(3*w*M2)
fvw,d 126,48 < 233,66 verified (0,54)
Connection conforms to the code Ratio 1,01
Diploms
Split
10.6. Nkonstru
GeneraConnectioConnectio
Geome
PrincipSection: = hg = bfg = twg = tfg = rg = Ap = Iyp = 136Material: fyg = fug =
Left sid
ski rad
t, rujan 2015
N spoj POukcije
Auto
CaEN
al on no.: 11on name: G.
etry
pal beam HEB 550 -90,0 [D
550 [m300 [m15 [m29 [m27 [m
25400 [m67000000 [mS355 355,00 [M490,00 [M
de
5.
OZ 4 gornj
odesk Robo
alculationN 1993-1-8:2
1 p. y. - G.
Deg] Inclinatiomm] Height omm] Width ofmm] Thicknemm] Thicknemm] Fillet radmm2] Cross-smm4] Moment
MPa] DesignMPa] Tensile
ji pojas r.
ot Structural
n of the 2005/AC:20
p. m.k.
on angle of the principaf the flange of
ess of the web ess of the flangdius of the weectional area t of inertia of t
n resistance e resistance
.k. y-smjer
l Analysis
beam-to009
al beam sectiof the principal of the principge of the princ
eb of the princiof a principal
the principal b
r i POZ
Professiona
o-beam (
n beam sectional beam sectio
cipal beam secipal beam secbeam eam section
Ću
14 gornji
al 2014-Stud
(web) co
on ctiontion
2014/
urlin Petar
pojas međ
dent Versio
onnection
/15
107
đukatne
on n
Ratio 1,00
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 108
Beam Section: HEB 300
= 0,0 [Deg] Inclination angle hbl = 300 [mm] Height of beam section bbl = 300 [mm] Width of beam section twbl = 11 [mm] Thickness of the web of beam section tfbl = 19 [mm] Thickness of the flange of beam section rbl = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 14900 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iybl = 251700000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fybl = 355,00 [MPa] Design resistance fubl = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Stiffener ls = 330 [mm] Stiffener length hs = 492 [mm] Stiffener height ts = 15 [mm] Stiffener thickness ds = 188 [mm] Cut-out length h1s = 21 [mm] Top cut-out h2s = 281 [mm] Bottom cut-out Material: S355 fys = 355,00 [MPa] Design resistance fus = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Bolts
Bolts connecting beam with stiffener The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 20 [mm] Bolt diameter d0 = 22 [mm] Bolt opening diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 3 Number of bolt columns w = 3 Number of bolt rows p1 = 35 [mm] Level of first bolt p2 = 50 [mm] Horizontal spacing p1 = 60 [mm] Vertical spacing
Right side
Beam Section: HEB 300
= 0,0 [Deg] Inclination angle hbr = 300 [mm] Height of beam section bbr = 300 [mm] Width of beam section twbr = 11 [mm] Thickness of the web of beam section tfbr = 19 [mm] Thickness of the flange of beam section rbr = 27 [mm] Radius of beam section fillet
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 109
= 0,0 [Deg] Inclination angle Abr = 14900 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iybr = 251700000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fybr = 355,00 [MPa] Design resistance fubr = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Stiffener ls = 330 [mm] Stiffener length hs = 492 [mm] Stiffener height ts = 15 [mm] Stiffener thickness ds = 188 [mm] Cut-out length h1s = 21 [mm] Top cut-out h2s = 281 [mm] Bottom cut-out Material: S355 fys = 355,00 [MPa] Design resistance fus = 490,00 [MPa] Tensile resistance
Bolts
Bolts connecting beam with stiffener The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 20 [mm] Bolt diameter d0 = 22 [mm] Bolt opening diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 3 Number of bolt columns w = 3 Number of bolt rows e1 = 35 [mm] Level of first bolt p2 = 50 [mm] Horizontal spacing p1 = 60 [mm] Vertical spacing
Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]
M2 = 1,25 Partial safety factor [2.2]
Loads
Case: Manual calculations.
Left side Nb2,Ed = -488,75 [kN] Axial force Vb2,Ed = 92,47 [kN] Shear force Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
Right side Nb1,Ed = -488,75 [kN] Axial force Vb1,Ed = 92,47 [kN] Shear force Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 110
Results
Left side
Bolts connecting beam with stiffener
Bolt capacities Fv,Rd = 120,64 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2
Bolt bearing on the beam
Direction x k1x = 2,12 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verified bx = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 92,72 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 1,48 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 1,48 > 0,00 verified bz = 0,66 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,66 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 84,23 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Bolt bearing on the stiffener
Direction x k1x = 2,12 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verified bx = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 126,44 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 1,48 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 1,48 > 0,00 verified bz = 0,53 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,53 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 92,41 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Forces acting on bolts in the stiffener - beam connection Bolt shear
e = 253 [mm] Distance between centroid of a bolt group and center of the principal beam web
M0 = 23,3
5 [kN*m]
Real bending moment M0=Vb2,Ed*e
FNx = 54,3
1 [kN] Component force in a bolt due to influence of the longitudinal force FNx=|Nb2,Ed|/n
FVz = 10,2
7 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=|Vb2,Ed|/n
FMx = 38,2
8 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the x direction FMx=|M0|*zi/(xi
2+zi2)
FMz = 31,9
0 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the z direction FMz=|M0|*xi/(xi
2+zi2)
Fx,Ed =
92,58 [kN] Design total force in a bolt on the direction x Fx,Ed = FNx + FMx
Fz,Ed 42,1 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 111
e = 253 [mm] Distance between centroid of a bolt group and center of the principal beam web
= 7 FRdx =
92,72 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction x
FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)
FRdz =
84,23 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction z
FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)
|Fx,Ed| FRdx |92,58| < 92,72 verified (1,00)
|Fz,Ed| FRdz |42,17| < 84,23 verified (0,50)
Verification of the section due to block tearing
Stiffener Ant = 1200 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 2550 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 757,85 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0
|Vb2,Ed| VeffRd |92,47| < 757,85 verified (0,12)
Beam Ant = 880 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 1650 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 510,66 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0
|Vb2,Ed| VeffRd |92,47| < 510,66 verified (0,18)
Right side
Bolts connecting beam with stiffener
Bolt capacities Fv,Rd = 120,64 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2
Bolt bearing on the beam
Direction x k1x = 2,12 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verified bx = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 92,72 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z k1z = 1,48 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 1,48 > 0,00 verified bz = 0,66 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,66 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 84,23 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Bolt bearing on the stiffener
Direction x k1x = 2,12 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verified bx = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 126,44 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2
Direction z
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 112
k1z = 1,48 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 1,48 > 0,00 verified bz = 0,53 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,53 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 92,41 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2
Forces acting on bolts in the stiffener - beam connection Bolt shear
e = 253 [mm] Distance between centroid of a bolt group and center of the principal beam web
M0 = 23,3
5 [kN*m]
Real bending moment M0=Vb1,Ed*e
FNx = 54,3
1 [kN] Component force in a bolt due to influence of the longitudinal force FNx=|Nb1,Ed|/n
FVz = 10,2
7 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=|Vb1,Ed|/n
FMx = 38,2
8 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the x direction FMx=|M0|*zi/(xi
2+zi2)
FMz = 31,9
0 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the z direction FMz=|M0|*xi/(xi
2+zi2)
Fx,Ed =
92,58 [kN] Design total force in a bolt on the direction x Fx,Ed = FNx + FMx
Fz,Ed =
42,17 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz
FRdx =
92,72 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction x
FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)
FRdz =
84,23 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction z
FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)
|Fx,Ed| FRdx |92,58| < 92,72 verified (1,00)
|Fz,Ed| FRdz |42,17| < 84,23 verified (0,50)
Verification of the section due to block tearing
Stiffener Ant = 1200 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 2550 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 757,85 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0
|Vb1,Ed| VeffRd |92,47| < 757,85 verified (0,12)
Beam Ant = 880 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 1650 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 510,66 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0
|Vb1,Ed| VeffRd |92,47| < 510,66 verified (0,18)
Connection conforms to the code Ratio 1,00
Diploms
Split
10.7. Na
Rezne s
1
57Ed
Ed
Ed
M
V
N
Poprečn
700
300
32
17
306
107
3
3
- ploča
- ploča
f
w
y
gp
dp
h
b
t m
t m
A
I
W
W
- ploča
- vijci: M
Određi
,E
,E
gp
dp
gp d
dp d
M
W
M
W
N
N
,E
,E
,E
h
w d
w d
w d
N
A
M
M
V
ski rad
t, rujan 2015
astavak PO
sile:
1096,31
70,89
1945,41
kNm
kN
kN
ni presjek H
2
4
3
3
0
0
6,40
7175,68
062,16
062,16
za nastavak
za nastavak
mm
mm
mm
mm
cm
cm
cm
cm
0
za nastavak
M24 2d
vanje otpo
1096,
306
1096,
306
Ed
gp
Ed
dp
gp gp
dp dp
M
W
M
W
A
A
,E 11,25
1096,31
570,89
w d
h
Ed g
N
A
M N
kN
5.
OZ 1 vertik
M
m
N
v
o
S
HEB 700:
4
- gornja po
- donja poj
k gornje poj
k donje po
ja
k hrpta: 600x
26mm
rnosti elem
,31 100
62,16
,31 100
62,16
3104,64
1887,36
N
N
k
kN
2
,E 1
5 /
3014,64 0
gp d
kN cm
N x N
kalni pojas
Materijal:
355
vijci: k.v.8.
obrada povr
S
ojasnica
jasnica
asnice: 780x
asnice: 780x
x320x15 mm
menata nast
,E
32,34
19,66
Ed
Ed
w
N
A
N
A
kNN
N
, 2
0,334 188
dp sdN x
rešetkaste
8.
ršine: klasa
x300x15 m
x300x15 mm
m
tavaka
2
2
E
4 /
6 /
1217,d
kN cm
kN cm
1
87,36 0,334
x
konstrukci
A
m
m
,2
A
2
8 ;
700
24 128,93
kN
x
k
Ću
ije stupa
2
2
96
96
gp
dp
A cm
A cm
108,1
3,233,4
2
hA
c
kNm
2014/
urlin Petar
2
2
;
;
212 ;cm
cm
/15
113
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 114
Nastavak donje pojasnice 1) Otpornost elementa
a) Otpornost vlačnog elementa
Tečenje brutto presjeka
0
2
, ,E
96
96 35,53408 1887,36
1,0
dp
dp ypl Rd dp d
M
A cm
A fN kN N kN
Lom na mjestu netto presjeka
2
, ,E2
96 4 3,2 2,6 62,72
62,72 51,00,9 0,9 2303,07 1887,36
1,25
netto
netto uu Rd dp d
M
A cm
A fN kN N kN
2) Otpornost spoja
a) Granično stanje nosivosti
Otpornost vijaka na odrez
,,
169,4 1887,36135,52 125,82
1,25 16b
v Rkv Rd
M
FF kN kN
Otpornost na pritisak po omotaču rupe osnovnog materijala
1 1
0 0
1 1
0 0
,
1; ; ; 1,0
3 3 4
40 1 60 1 800,512; 0,52; 1,56;
3 3 26 3 4 3 26 4 51
0,512;
2,5 2,5 0,512 51 2,4 1,5 1887,36188,25 125,82
1,25 16b
ub
u
ub
u
ub Rd
M
e p fmin
d d f
e p f
d d f
f d tF kN kN
b) Granično stanje uporabljivosti
Otpornost na proklizavanje
,
, 0,7
1,0 2 0,5 1887,36 0,7 80 3,53 179,7 125,82
1,1 16
S ser
ss Rd ub s
M
k nF f A
kN kN
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 115
Nastavak donje pojasnice 1) Otpornost elementa
a) Otpornost tlačnog elementa
Tečenje brutto presjeka
0
2
, ,E
96
96 35,53408 3104,64
1,0
dp
dp ypl Rd dp d
M
A cm
A fN kN N kN
Nastavak hrpta
1) Rezne sile
a) Granično stanje nosivosti
Poprečna sila: 570,89EdV kN
Poprečna sila po jednom vijku: 570,89
44,5712
EdVkN
n
Moment savijanja: ,E ,EEd w d w dM V e M
1 1
,E
4 6 10
128,93
570,89 0,1 128,93 180,02w d
Ed
e e p cm
M kNm
M kNm
Horizontalna sila po jednom vijku:
,E 2 2
2 24 8 8 0,06 256,48
184,04 100 8 1217,28428,12
256,48 8
w dEd maxsd p
p
p
Ed
NM hH I y x
I n
I cm
H kN
Rezultantna sila na vanjske vijke:
2
2 2 244,57 428,12 430,43EdEd Ed
VF H kN
n
2) Proračun posmične otpornosti elemenata nastavka hrpta
2 2,
35,52 32 4 2,6 1,5 67,8 2 32 1,5 66,81
51,0y
V net Vu
fA cm A cm
f
- nema redukcije posmične površine Av pločica za nastavak
Diploms
Split
3)
4)
Prikaz s
ski rad
t, rujan 2015
,pl Rd
Ed
V
V
) Pororačun
plW
,
pl Rd pM W
M
) Otpornos
Otpor
F
Otpor
F
spoja nastav
5.
3
570,89
yV
fA
kN
- nije po
n otpornost
2 2
162 2
2
518,4
xS
cm
0
,
51
184
ypl
M
pl Rd
f
M
st spoja
rnost vijaka
, 3 vv Rd
M
FF
rnost na prit
, 3 bb Rd
M
FF
vka vertikaln
0
,
2 32
0,5
y
M
pl Rd
f
V
otrebna prov
i na savijanj
2
3
61,5 2,6
2
35,518,4
1,0
4,03kNm
na odrez (d
, 1763
1,2b
Rk
M
tisak po om
, 310
b
pRk
M
t
nog pojasa
352,0 1,5
3
0,5 196d
vjera interak
nje elemenat
6 1,5 4 1
184,03
180,Ed
kN
M
dvije površi
6,5423,56
25
motaču rupe
156,9 15
1,25 10
stupa:
5,51967
1,0
67,61 983,
kcije savijan
ta nastavaka
12
02
Nm
kNm
ine smicanja
6 EdkN F
osnovnog m
564,84kN
Ću
,61
,85
EkN V
kN
nje – posmi
a hrpta
a)
430,43 kN
materijala na
43EdN F
2014/
urlin Petar
570,89Ed
ik
N
astavka hrp
30,43kN
/15
116
kN
pta
Diploms
Split
10.8. T
GeneraConnectioConnectio
Geome
Bars
Section
Materia
Angle
Length
Welds ad = 5
Loads Case: M
Chord N01,Ed = -M01,Ed = 0
N02,Ed = -M02,Ed = 0
Diagon
ski rad
t, rujan 2015
spoj POZ 1
Auto
DeEN
al on no.: 2 on name: St
etry
n:
al:
5 [mm
Manual calc
-3774,35 [kN0,00 [kN
-3774,35 [kN0,00 [kN
nal 2
5.
1 vert. pojas
odesk Robot Str
esign of tN 1993-1-8:2
tup-T koso
Cho
HEBh 700bf 300tw 17
tf 32
r 27
S35fy 355fu 490
0,0
l 400
] Thickn
culations.
N] Axial N*m] Bendi
N] Axial N*m] Bendi
s stupa i PO
ructural Analysis
truss no2005/AC:20
ord B 700
0
0
55
5,00
0,00
0
00
ess of welds o
force ing moment
force ing moment
OZ 3 kose is
s Professional 2
de conn009
Diagonal 1
of diagonals a
spune
2014-Student Ve
ection
DiagonSHS 1150150660S355355,0490,0
45,0
2000
and posts
Ću
ersion
nal 2 P50x6
0 0
2014/
urlin Petar
Post
/15
117
Ratio 0,58
mmmmmmmmmm
MPaMPa
Deg
mm
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 118
N2 = 346,00 [kN] Axial force M2 = 0,00 [kN*m] Bending moment
Results
Capacity verification Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 M5 = 1,00 Partial safety factor [Table 2.1]
Failure modes for joints (I or H section chord members)
[Table 7.21] for Ni,Rd and [Table 7.22] for Mi,Rd
Geometrical parameters = 0,50 Coefficient taking account of geometry of connection bars = b2/b0 [1.5 (6)]
Tube brace failure Diagonal 2 peff = 288 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord peff = b2+h2-2*t2
N2,Rd = 1226,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = 2*fy2*t2*peff /M5 |N2| N2,Rd |346,00| < 1226,88 verified (0,28)
M2,Rd = 92,02 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = [fy2*t2*peff*h2] /M5 |M2| M2,Rd |0,00| < 92,02 verified (0,00)
N2/N2,Rd + M2/M2,Rd 1 0,28 < 1,00 verified (0,28)
Chord web yielding Diagonal 2 bw = 507 [mm] Effective width for the chord web bw = h2/sin(2) + 5*(tf+r)
N2,Rd = 4328,26 [kN] Tension capacity N2,Rd = (fy0*tw*bw/sin(2))/M5 |N2| N2,Rd |346,00| < 4328,26 verified (0,08)
M2,Rd = 220,36 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h2-t2) /M5 |M2| M2,Rd |0,00| < 220,36 verified (0,00)
N2/N2,Rd + M2/M2,Rd 1 0,08 < 1,00 verified (0,08)
Verification of welds Diagonal 2 w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]
M2 = 1,25 Partial safety factor [Table 2.1]
Longitudinal weld = 81,55 [MPa] Normal stress in a weld
= 81,55 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 115,33 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |81,55| < 352,80 verified (0,23)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 257,89 < 441,69 verified (0,58)
Connection conforms to the code Ratio 0,58
Diploms
Split
10.9. N
GeneraConnectioConnectio
Geome
Bars
Se
Mat
A
L
Offset e0 =
ski rad
t, rujan 2015
spoj POZ
Auto
DeEN
al on no.: 3 on name: N-
etry
ection:
terial:
Angle
Length
-38 [m
5.
1 vert. Poj
odesk Robot Str
esign of tN 1993-1-8:2
-spoj
HEBh 700bf 300tw 17
tf 32
r 27
S35fy 355fu 490
0,0
l 210
mm] Offset
jas stupa, P
ructural Analysis
truss no2005/AC:20
Chord B 700
5
,00
,00
0
POZ 3 kose
s Professional 2
de conn009
Diagonal
e ispune i P
2014-Student Ve
ection
1 DiagSHS 15150150660S355355,00490,00
41,0
2000
Ću
POZ 2 horiz
ersion
gonal 250x6 SH
10105
5
0
S30 350 49
90
20
2014/
urlin Petar
zontalne isp
Post HS 100x5
00
00
355
55,00
90,00
0,0
000
/15
119
pune
Ratio 0,35
mmmmmmmmmm
MPaMPa
Deg
mm
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 120
Spacings g2 = 195 [mm] Spacing of 2nd diagonal
Welds ad = 5 [mm] Thickness of welds of diagonals and posts
Loads
Case: Manual calculations.
Chord N01,Ed = -3774,00 [kN] Axial force M01,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
N02,Ed = -3774,00 [kN] Axial force M02,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment
Diagonal 2 N2 = 302,38 [kN] Axial force M2 = 0,00 [kN*m] Bending moment
Post N3 = 25,56 [kN] Axial force M3 = 0,00 [kN*m] Bending moment
Results
Capacity verification Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 M5 = 1,00 Partial safety factor [Table 2.1]
Failure modes for joints (I or H section chord members)
[Table 7.21] for Ni,Rd and [Table 7.22] for Mi,Rd
Geometrical parameters = 0,42 Coefficient taking account of geometry of connection bars =(b2+h2+b3+h3)/(4*b0) [1.5 (6)] = 4,69 Coefficient taking account of geometry of the chord = b0/2*tf0
Tube brace failure
Diagonal 2 peff = 288 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord peff = b2 + h2 - 2*t2
N2,Rd = 1226,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = 2*fy2*t2*peff /M5
|N2| N2,Rd |302,38| < 1226,88 verified (0,25)
M2,Rd = 92,02 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = [fy2*t2*peff*h2] /M5
|M2| M2,Rd |0,00| < 92,02 verified (0,00)
N2/N2,Rd + M2/M2,Rd 1 0,25 < 1,00 verified (0,25)
Post
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 121
peff = 190 [mm] Effective width in the connection of the post to the chord peff = b3 + h3 - 2*t3
N3,Rd = 674,50 [kN] Tension capacity N3,Rd = 2*fy3*t3*peff /M5
|N3| N3,Rd |25,56| < 674,50 verified (0,04)
M3,Rd = 33,73 [kN*m] Bending resistance M3,Rd = [fy3*t3*peff*h3] /M5
|M3| M3,Rd |0,00| < 33,73 verified (0,00)
N3/N3,Rd + M3/M3,Rd 1 0,04 < 1,00 verified (0,04)
Chord shear
Diagonal 2 Av = 15025 [mm2] Shear area of the chord Av =A0-(2-)*bf*tf+(tw+2*r)*tf
N2,Rd = 4693,95 [kN] Tension capacity N2,Rd = fy0*Av/3 *sin(2) /M5
|N2| N2,Rd |302,38| < 4693,95 verified (0,06)
Post Av = 15025 [mm2] Shear area of the chord Av =A0-(2-)*bf*tf+(tw+2*r)*tf
N3,Rd = 3079,51 [kN] Tension capacity N3,Rd = fy0*Av/3 *sin(3) /M5
|N3| N3,Rd |25,56| < 3079,51 verified (0,01)
Chord Vpl,Rd = 3079,51 [kN] Plastic resistance for shear Vpl,Rd = (Av*fy0)/(3*M0)|VEd| Vpl,Rd |198,38| < 3079,51 verified (0,06)
N0,Rd = 10851,92 [kN] Chord resistance N0,Rd = [ (A0-Av)*fy0 + Av*fy0*[1-(VEd/Vpl,Rd)2] ]/M5
|N01| N0,Rd |-3774,00| < 10851,92 verified (0,35)
Chord web yielding
Diagonal 2 bw = 524 [mm] Effective width for the chord web bw = h2/sin(2) + 5*(tf+r)
N2,Rd = 4816,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = (fy0*tw*bw/sin(2))/M5
|N2| N2,Rd |302,38| < 4816,88 verified (0,06)
M2,Rd = 227,53 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h2-t2) /M5
|M2| M2,Rd |0,00| < 227,53 verified (0,00)
N2/N2,Rd + M2/M2,Rd 1 0,06 < 1,00 verified (0,06)
Post bw = 395 [mm] Effective width for the chord web bw = h3/sin(3) + 5*(tf+r)
N3,Rd = 2383,83 [kN] Tension capacity N3,Rd = (fy0*tw*bw/sin(3))/M5
|N3| N3,Rd |25,56| < 2383,83 verified (0,01)
M3,Rd = 113,23 [kN*m] Bending resistance M3,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h3-t3) /M5
|M3| M3,Rd |0,00| < 113,23 verified (0,00)
N3/N3,Rd + M3/M3,Rd 1 0,01 < 1,00 verified (0,01)
Verification of welds
Diagonal 2 w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 122
w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]
M2 = 1,25 Partial safety factor [Table 2.1]
Longitudinal weld = 37,05 [MPa] Normal stress in a weld
= 37,05 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 60,27 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |37,05| < 352,80 verified (0,11)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 128,01 < 441,69 verified (0,29)
Transverse inner weld = 39,46 [MPa] Normal stress in a weld
= -7,38 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 0,00 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |39,46| < 352,80 verified (0,11)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 41,47 < 441,69 verified (0,09)
Transverse outer weld = -7,38 [MPa] Normal stress in a weld
= 39,46 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 0,00 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |-7,38| < 352,80 verified (0,02)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 68,74 < 441,69 verified (0,16)
Post w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]
M2 = 1,25 Partial safety factor [Table 2.1]
Longitudinal weld = 11,75 [MPa] Normal stress in a weld
= 11,75 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 0,00 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |11,75| < 352,80 verified (0,03)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 23,50 < 441,69 verified (0,05)
Transverse inner weld = 18,97 [MPa] Normal stress in a weld
= 18,97 [MPa] Perpendicular tangent stress
II = 0,00 [MPa] Tangent stress
|| 0.9*fu/M2 |18,97| < 352,80 verified (0,05)
[2 + 3*(
2+II2)] fu/(w*M2) 37,93 < 441,69 verified (0,09)
Connection conforms to the code Ratio 0,35
Diploms
Split
10.10. N
NEd=48MEd=0,0VEd=0,0
1) IzračKontrol- dužina
2pl b - duljina
2hl d - max dnosača
max 0a
mint t
maxa
odabranoa
,w RkFZa pretp-
,w RdF
uvjet no
p wN F448,54
Var a= 2) ProraPretpost- udalje
min 2c Usvojen- otporn
,t Rd
FF
uvjet no
,t RdF F90, 4 kN Vijc
ski rad
t, rujan 2015
Nastavak P
8,54 (kN) (V0 (kNm) 0(kN)
čun vara la vara na poa vara pojas
2 150b a vara hrbta
2 150d debljina va
mint7.0
6,0 (mm
min0.7 t 4 ( )mm
130,9 (k kpostavljeni v
,
1.25 100w RkF L
osivosti:
,E ,w d w RdF F
( ) 628kN 4mm zadov
ačun vijaka tavljeni vijcenost cmin v
2 2d a no c=40 mmnost vijaka n
,
1
113,
1.25t Rk
M
F
osivosti
,E / 6t dF
488,54N ci zadovolja
5.
POZ 3 kosa
Vlak) M - -
ojasnicama
snice: 300 ( )mm
a 300 ( )mm
ara s obziro
)m
0.7 6,0
)kN
var a=4 (mm
130,9 30
1.25
8,32 ( )kN
voljava.
ci: M 16, k.vijaka od rub
2 16 4 m. na vlak: 0
90,4 (5
k
4 / 6 81, 42vaju.
ispuna reš
Materijal:-osnovni ma-vijci k.v.8.8
i hrptu
om na debl
4,2 ( )mm
m): uzdužn
00 3006
100
v.8.8. ba pojasnice
2 37,6
)kN
2 ( )kN
šetkaste kon
aterijal Fe 58.
ljinu hrpta
na
628,32 (kN
e:
65 ( )mm
nstrukcije
510 (S355)
i pojaseva
sila:
)N
Ću
stupa
h=150 (m b=150 (m
tf=6,0 (mA=34,2 (
2014/
urlin Petar
mm) mm)
mm) (cm2)
/15
123
Diploms
Split
3) Prora- prorač
min,apl
1 40(e
,mpla
,minplb
ili
,minplb
1 2;p p
2 30 e
,miplb Odabra - savijan
EdM F
Ed
WM
minplt
2,4plt
Usvojen Prikaz m
ski rad
t, rujan 2015
ačun ploče čun dimenzij
2 ech ( )mm
min 150 2
2b a
21 2p e
60 ( )mm
( )mm
in 1 60 2
ane dimenzij
nje ploče ok
,E 2t dF c
min
1,0yW f
1,0 Ed
pl y
M
b f
43 ( )cm →
ne dimenzije
montažnog n
5.
ija ploče: 1e
40 40
2 20 mm
2e
2 30 120
je ploče: 31
ko vlačnih v81,42 2 4
min
1.0W
f
6 1,0 6
18
,pl odabranot
e ploče: 310
nastavka go
310 ( )mm
150 2 4
( )mm
10x310 mm
vijaka: 40 6,51(kN
plEd
y
bM
f
6,51 100 6
8,5 35.5
26 ( )mm
0x1310x26 m
ornjeg pojas
)
4 2 20
)Nm 2 min
6plt
62,43 (cm
mm
sa rešetke:
181,31 (m
)m
Ću
)mm
2014/
urlin Petar
/15
124
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 125
10.11. Tablični prikaz ostalih spojeva
Tablica 10.1. Prikaz proračunatih zavarenih spojeva
92,0105,093,091,091,089,0
716,54362,19287,03-735,84
--
716,54--
748,12
-777,99-385,4128,571109,42
-1868,95-1868,68-469,89-241,47-241,47
-
POZ 10, POZ 11, POZ 12POZ 10, POZ 11, POZ 12POZ 9, POZ 11, POZ 12POZ 14, POZ 16
N-spojN-spoj
K/N-spojN-spojN-spojK-spoj
ZAVARENI SPOJEVI U REŠETKASTIM NOSAČIMA
50,42 57,39 8,0POZ 4, POZ 6, POZ 7POZ 5, POZ 6, POZ 7
792,03-687,63
2442,02440,0
POZ 5, POZ 6, POZ 7 K/N-spoj 335,32 -61,81
VRSTA SPOJAPOZICIJAISKORISTIVOST
(%)UZDUŽNA SILA NEd (kN)
GLAVNI POJAS VERTIKALA DIJAGONALA 1 DIJAGONALA 2
Tablica 10.2. Prikaz proračunatih vlačnih nastavaka
VLAČNI NASTAVCI PROFILA
K. ispuna r. k. x-smjerG. pojas r. k. m. k.D. pojas r. k. m. k.K. ispuna r. k. m. k.
NAZIVG. pojas r. k. y-smjerD. pojas r. k. y-smjerK. ispuna r. k. y-smjerG. pojas r. k. x-smjerD. pojas r. k. x-smjer
135/135/16520/340/30540/340/34320/320/26
684646106
M 24M 24M 20M 16M 12M 22M 24M 20
1231,421849,2-358,97253,83138,47
-1368,731781,58
445,0
25,02-
28,183,0-
5,0--
100,0-
70,020,0
-163,51
35,0-
POZ 5POZ 7POZ 9POZ 10POZ 12POZ 14POZ 15POZ 16
SHS 100/100/6.0HEB 300HEB 300
SHS 120/120/6.0
800/350/38HEB 550
SHS 220/220/12.0HEA 360HEA 360
800/350/38460/460/40560/340/24530/340/18
PLOČICA (mm)HEB 550 POZ 4 500,0 25,04 -2281,95 M 24 6PROFIL POZICIJA MEd (kNm) Ved (kN) Ned (kN) VIJCI (k.v. 8.8) BROJ VIJAKA
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 126
11. GRAFIČKI PRILOZI-NACRTI
1. PLAN POZICIJA TEMELJA 1-1 1:100 2. PLAN POZICIJA I. ETAŽE 2-2 1:100 3. PLAN POZICIJA II. ETAŽE 3-3 1:100 4. PLAN POZICIJA KROVA 3-3 1:100 5. POGLED A-A 1:100 6. POGLED B-B 1:100 7. POGLED C-C 1:100 8. PRIKAZ I OPIS POZICIJA 1:100 9. RADIONIČKI NACRT SEGMENTA STUPA 1:25 10. RADIONIČKI NACRT SEGMENTA G1 1:25 11. DETALJ “A“ 1:20 12. DETALJ “B“ 1:10 13. DETALJ “C“ 1:10 14. DETALJ “D“ 1:10 15. DETALJ “E“ 1:10
Diplomski rad 2014/15
Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 127
12. LITERATURA
[1] A. Harapin, J. Radnić: Osnove betonskih konstrukcija, interna skripta, Fakultet
građevinarstva, arhitekture i geodezije, Sveučilište u Splitu, Split, 2013.
[2] B. Peroš: Spregnute konstrukcije čelik - beton, interna skripta - zapisi s predavanja,
Fakultet građevinarstva, arhitekture i geodezije, Sveučilište u Splitu, Split, 2009.
[3] Eurocode 1: Actions on structures - Part 1-1: General actions - Densities, self-
weight, imposed loads for buildings, 2002.
[4] Eurokod 1: Osnove projektiranja i djelovanja na konstrukciju - 2-3. dio: Djelovanja
na konstrukciju - Opterećenje snijegom (ENV 1991-2-3:1995)
[5] Eurokod 1: Osnove projektiranja i djelovanja na konstrukciju - 2-4. dio: Djelovanja
na konstrukciju - Opterećenje vjetrom (ENV 1991-2-4:1995)
[6] Eurokod 1: Osnove projektiranja i djelovanja na konstrukciju - 2-5. dio: Djelovanja
na konstrukciju - Toplinska djelovanja (ENV 1991-2-5:1997)
[7] Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1: General rules and rules for
buildings, 2004.
[8] Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for
buildings, 2005.
[9] Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-8: Design of joints, 2005.
[10] Eurocode 4: Design of composite steel and concrete structures - Part 1-1: General
rules and rules for buildings, 2004.
[11] B. Androić, D. Dujmović, I. Džeba: Metalne konstrukcije 1, IGH Zagreb, Zagreb,
1994.
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PL
AN
PO
ZIC
IJA T
EM
EL
JA
ruja
n, 2
01
5.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJA
DR
UŠ
TV
EN
OG
OB
JEK
TA
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
11P
RIL
OG
do
c.dr.sc N
en
o T
orić
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
PO
Z 1
PO
Z 47
C CAA
BB
20
00
35
00
20
00
16
40
02
00
03
50
02
00
01
64
00
20
00
35
00
20
00
16
40
02
00
03
50
02
00
01
64
00
20
00
35
00
20
00
75
00
16
40
07
50
01
64
00
75
00
16
40
07
50
01
64
00
75
00
10
31
00
23002400230020600230024002300
7000 20600 7000
34600
20
00
35
00
20
00
16
40
02
00
03
50
02
00
01
64
00
20
00
35
00
20
00
16
40
02
00
03
50
02
00
01
64
00
20
00
35
00
20
00
75
00
16
40
07
50
01
64
00
75
00
16
40
07
50
01
64
00
75
00
10
31
00
23002400230020600230024002300
7000206007000
34600
x
y
PL
AN
PO
ZIC
IJA T
EM
EL
JA 1-1
MJ 1:100
11
22
33
44
AB
CD
EF
GH
IJ
AB
CD
EF
GH
IJ
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PL
AN
PO
ZIC
IJA
I. ET
AŽ
E
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
2P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
PL
AN
PO
ZIC
IJA I. E
TA
ŽE
2-2M
J 1:100
PO
Z 17
PO
Z 17
PO
Z 17
PO
Z 17
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 14
PO
Z 14
PO
Z 14
PO
Z 14
PO
Z 18
PO
Z 18
PO
Z 18
PO
Z 18
PO
Z 18
PO
Z 18
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
A
BB
PO
Z 49
PO
Z 49
PO
Z 49
C C
AA
BB
34
50
35
00
20
400
35
00
150
300
30
00
300
16
65
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
10
200
10
200
35
00
10
200
10
20
03
500
10
20
010
200
35
00
10
200
10
200
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
03
450
10
60
00
34
50
35
00
30
50
300
30
00
300
13
750
35
00
20
40
03
500
16
65
030
03
000
300
150
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
10
200
10
200
35
00
10
200
10
20
03
500
10
20
010
200
35
00
10
200
10
200
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
03
450
10
60
00
2600303002600
2750240021002100210021002100210021002100210021002100210024002750
2750 2400 25200
2400
2750
2750300002750
35500
2600303002600
2750 2400 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2400 2750
275024002520024002750
2750 30000 2750
35500
x
y
AB
CD
EF
GH
IJ
AB
CD
EF
GH
IJ
1234
1234
DE
TA
LJ ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''
DE
TA
LJ ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
2400
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PL
AN
PO
ZIC
IJA
II. ET
AŽ
E
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
3P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
PL
AN
PO
ZIC
IJA II. E
TA
ŽE
3-3M
J 1:100
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 24
PO
Z 29
PO
Z 29
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 19
PO
Z 19
PO
Z 19
PO
Z 19
PO
Z 19
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 33
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 29
PO
Z 49
PO
Z 49
PO
Z 49
A
BB
C C
AA
BB
34
50
35
00
20
400
35
00
150
300
30
00
300
16
65
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
10
200
10
200
35
00
10
200
10
20
03
500
10
20
010
200
35
00
10
200
10
200
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
03
450
10
60
00
34
50
35
00
30
50
300
30
00
300
13
750
35
00
20
40
03
500
16
65
030
03
000
300
150
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
10
200
10
200
35
00
10
200
10
20
03
500
10
20
010
200
35
00
10
200
10
200
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
03
450
10
60
00
2600303002600
2750240021002100210021002100210021002100210021002100210024002750
2750 2400 25200 2400 2750
2750300002750
35500
2600303002600
2750 2400 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2400 2750
275024002520024002750
2750 30000 2750
35500
x
y
DE
TA
LJ ''B
''
DE
TA
LJ ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''
DE
TA
LJ ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''D
ET
AL
J ''B
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
DE
TA
LJ ''D
''
1234
AB
CD
EF
GH
IJ
AB
CD
EF
GH
IJ
1234
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PL
AN
PO
ZIC
IJA
KR
OV
A
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
4P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
PL
AN
PO
ZIC
IJA K
RO
VA
4-4M
J 1:100
PO
Z 44
PO
Z 44
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 32
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 39
PO
Z 46
PO
Z 46
PO
Z 46
PO
Z 46
PO
Z 34
PO
Z 34
PO
Z 34
PO
Z 34
PO
Z 34
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 49
PO
Z 49
PO
Z 49
BB
C C
A BB
34
50
35
00
20
400
35
00
150
36
00
16
65
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
51
00
51
00
35
00
35
00
35
00
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
034
50
10
60
00
34
50
35
00
30
50
36
00
13
750
35
00
20
400
35
00
16
65
03
600
150
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
35
00
51
00
51
00
35
00
35
00
35
00
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
34
50
34
50
99
10
034
50
10
60
00
2600303002600
27502750
2750 2400 25200 2400 2750
2750300002750
35500
2600303002600
2750 2750
275024002520024002750
2750 30000 2750
35500
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
51
00
1200 1200 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1200 1200
1200 1200 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1200 1200
1234
AB
CD
EF
GH
IJ
AB
CD
EF
GH
IJ
1234
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PO
GL
ED
A-A
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
5P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
PO
GL
ED
A-A
MJ 1:100
+19,397
+14,725
+8,725
-2,00
+6,30
+12,310
2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000
2000 19300
PR
OM
AT
RA
NI S
EG
ME
NT
PO
Z 12
PO
Z 11
PO
Z 27
PO
Z 26
PO
Z 42
PO
Z 41
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 40
PO
Z 25
PO
Z 10
PO
Z 24
PO
Z 39
PO
Z 9
PO
Z 40
PO
Z 25
PO
Z 10
PO
Z 24
PO
Z 39
PO
Z 9
PO
Z 40
PO
Z 25
PO
Z 10
PO
Z 24
PO
Z 39
PO
Z 9
PO
Z 40
PO
Z 25
PO
Z 10
PO
Z 24
PO
Z 39
PO
Z 9
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 18
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 18
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 47
11
22
33
44
PO
Z 47
PO
Z 47
PO
Z 47
PO
Z 47
PO
Z 12
PO
Z 11
PO
Z 27
PO
Z 26
PO
Z 42
PO
Z 41
PO
Z 12
PO
Z 11
PO
Z 27
PO
Z 26
PO
Z 42
PO
Z 41
PO
Z 12
PO
Z 11
PO
Z 27
PO
Z 26
PO
Z 42
PO
Z 41
20
00
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
16
40
02
000
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
75
00
16
400
75
00
16
400
75
00
16
40
075
00
16
400
75
00
20
00
35
00
20
40
035
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
20
00
10
31
00
2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000
2000 8495 6000 4822
2000
+0,00
19327
C C34
50
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
40
035
00
20
40
03
500
34
50
10
60
00
x
Z
2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000
2000 19300
2000 2100 2100 2100 2100 1950 1950 2100 1950 1950 1000
34
50
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
34
50
34
50
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
20
40
17
50
17
50
34
50
34
50
875
875
875
875
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
875
875
875
875
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
87
58
75
87
58
75
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
87
58
75
875
87
51
020
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
10
20
87
5875
87
58
75
34
50
2000 2100 2100 2100 2100 1950 1950 2100 1950 1950 1000
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
AL
J ''C''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
AL
J ''C''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
AL
J ''C''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
AL
J ''C''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
ALJ ''C
''D
ET
AL
J ''E
''
DE
TA
LJ ''E
''D
ET
AL
J ''E
''D
ET
AL
J ''E
''
DE
TA
LJ ''E
''
DE
TA
LJ ''E
''D
ET
AL
J ''E
''
DE
TA
LJ ''E
''D
ET
AL
J ''E
''D
ET
AL
J ''E
''
DE
TA
LJ ''A
''D
ET
AL
J ''A
''D
ET
AL
J ''A
''D
ET
AL
J ''A
''D
ET
AL
J ''A
''
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PO
GL
ED
A-A
MJ 1:100
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PO
GL
ED
B-B
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
6P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
+19,397
+14,725
+8,725
+0,00
-2,00
+6,30
+12,310
2000 6925 1500 4500 1500 4873
2000 6925 1500 6070 4895
2000 19298
2000 19390
2000 6925 1500 10965
2000 19390
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 4
8
PO
Z 4
8
PO
Z 15
PO
Z 14
PO
Z 16
PO
Z 15
PO
Z 14
PO
Z 16
PO
Z 15
PO
Z 1
4
PO
Z 16
PO
Z 15
PO
Z 14
PO
Z 16
PO
Z 30
PO
Z 29
PO
Z 31
PO
Z 30
PO
Z 29
PO
Z 31
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 18
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 18
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 46
PO
Z 33
PO
Z 46
PO
Z 46
PO
Z 45
PO
Z 44
PO
Z 45
PO
Z 44
PO
Z 4
PO
Z 5
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 8
PO
Z 5
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 8
PO
Z 5
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 8
PO
Z 5
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 8
PO
Z 5
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 8
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 20
PO
Z 21
PO
Z 22P
OZ
23
PO
Z 19
PO
Z 20
PO
Z 21
PO
Z 22P
OZ
23
PO
Z 19
PO
Z 20
PO
Z 21
PO
Z 22
PO
Z 23
PO
Z 19
PO
Z 20
PO
Z 2
1
PO
Z 22P
OZ
23
PO
Z 19
PO
Z 20
PO
Z 21
PO
Z 22P
OZ
23
PO
Z 19
PO
Z 36
PO
Z 37
PO
Z 35
PO
Z 38
PO
Z 34
PO
Z 36
PO
Z 37
PO
Z 35
PO
Z 38
PO
Z 34
PO
Z 36
PO
Z 37
PO
Z 35
PO
Z 38
PO
Z 34
PO
Z 36
PO
Z 37
PO
Z 35
PO
Z 38
PO
Z 34
PO
Z 36
PO
Z 37
PO
Z 35
PO
Z 38
PO
Z 34
C C11
22
33
44
2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000
2000 8495 6000 4822
2000 19327
20
00
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
16
40
02
000
35
00
20
00
16
400
20
00
35
00
20
00
75
00
16
400
75
00
16
400
75
00
16
40
07
500
16
400
75
00
20
00
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
35
00
20
400
35
00
20
00
10
31
00
34
50
35
00
20
400
35
00
20
400
35
00
20
40
03
500
20
400
10
60
00
35
00
34
50
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
18
92
16
615
18
92
35
00
20
40
03
500
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
35
00
34
50
17
00
34
00
34
00
34
00
34
00
34
00
17
00
35
00
34
50
34
50
35
00
34
50
34
50
35
00
20
400
35
00
29
10
14
580
29
10
35
00
61
20
81
60
61
20
35
00
20
400
35
00
34
50
DE
TA
LJ ''D
''D
ET
ALJ ''D
''D
ET
AL
J ''D''
DE
TA
LJ ''D
''D
ET
ALJ ''D
''D
ET
ALJ ''D
''D
ET
ALJ ''D
''D
ET
ALJ ''D
''
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
2000 6300 2100 3900 2100 39001000
2000 8495 6000 4822
2000 19327
21300
23
00
24
00
23
00
20
60
02
300
24
00
23
00
23
00
24
00
25
20
02
400
23
00
23
00
30
00
02
300
34
60
0
70
00
20
60
07
000
SE
GM
EN
T S
TU
PA
+19
,40
+1
4,7
25
+8,72
5
+0
,00
-2,00
+6
,30
+1
2,3
10
PO
Z 35
PO
Z 34
44
33
22
11
A A
B B
PO
Z36
PO
Z 37
PO
Z 19
PO
Z 20
PO
Z 46
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 3
PO
Z 2
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 4
PO
Z 5
PO
Z 47
PO
Z 47
PO
Z 48
PO
Z 48
PO
Z 33
PO
Z 18
PO
Z 22
PO
Z 21
PO
Z 7
PO
Z 6
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
PO
GL
ED
C-C
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
1:1
00
SA
DR
ŽA
J
7P
RIL
OG
do
c.d
r.sc N
en
o T
orić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
PO
GL
ED
C-C
MJ 1:100
SE
GM
EN
T G
1
DE
TA
LJ ''A
''D
ET
AL
J ''A
''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
AL
J ''C
''
DE
TA
LJ ''C
''D
ET
AL
J ''C
''D
ET
AL
J ''C''
DE
TA
LJ ''C
''
DE
TA
LJ ''C
''
DE
TA
LJ ''C
''
DE
TA
LJ ''B
''
DE
TA
LJ ''B
''D
ET
AL
J ''B
''
DE
TA
LJ ''B
''
24
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
24
00
24
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
21
00
24
00
12
00
12
00
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
10
50
12
00
12
00
2100 2100 2100 2000 2000 1900 2000 2000 2000 10002000
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SVEUČILIŠTE U SPLITU,FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,
ARHITEKTURE I GEODEZIJE21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
DIPLOMSKI RADZADATAK
STUDENT MENTOR
MJERILO
PRIKAZ I OPIS POZICIJA
rujan, 2015.
Petar Ćurlin
1:100SADRŽAJ
8PRILOG
doc.dr.sc Neno Torić
POZ 1
POZ 2
POZ 3
POZ 4
POZ 5
POZ 6
POZ 7
POZ 8
POZ 9
POZ 10
HEB 700
POZICIJA PROFIL
Horizontalna ispuna stupa
Kosa ispuna stupa
Gornji pojas rešetke u y smjeru
Donji pojas rešetke u y smjeru
Vertikalna ispuna rešetke u y smjeru
Kosa ispuna rešetke u y smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u y smjeru
NAZIV
PRIKAZ I OPIS POZICIJA
SHS 100/100/5,0
SHS 150/150/6,0
HEB 550
HEB 550
SHS 180/180/10,0
SHS 220/220/12,0
SHS 90/90/6,0
HEA 360
HEA 360
POZ 11
POZ 12
POZ 13
POZ 14
POZ 15
POZ 16
POZ 17
POZ 18
POZ 19
POZ 20
POZ 21
POZ 22
POZ 23
POZ 24
POZ 25
Vertikalni pojas stupa POZ 26
POZ 27
POZ 28
POZ 29
POZ 30
POZ 31
POZ 32
POZ 33
POZ 34
POZ 35
POZICIJA PROFIL NAZIV
POZ 36
POZ 37
POZ 38
POZ 39
POZ 40
POZ 41
POZ 42
POZ 43
POZ 44
POZ 45
POZ 46
POZ 47
PRIKAZ I OPIS POZICIJAMJ 1:100
SHS 120/120/6,0
Gornji pojas rešetke u x smjeru
Donji pojas rešetke u x smjeru
Vertikalna ispuna rešetke u x smjeru
Kosa ispuna rešetke u x smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u x smjeru
SHS 90/90/6,0
SHS 100/100/6,0
SHS 60/60/4,0
HEB 300
HEB 300
Gornji pojas rešetke m. k.
Donji pojas rešetke m. k.
Ispuna rešetke m. k.
HEA 160
HEB 160
Sekundarni nosač m. k.
Konzolni nosač m. k.
Gornji pojas rešetke u y smjeru
Donji pojas rešetke u y smjeru
Vertikalna ispuna rešetke u y smjeru
Kosa ispuna rešetke u y smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u y smjeru
HEB 550
HEB 550
SHS 180/180/10,0
HEA 360
HEA 360
Gornji pojas rešetke u x smjeru
Donji pojas rešetke u x smjeru
SHS 180/180/10,0
SHS 60/60/4,0
SHS 120/120/6,0
Vertikalna ispuna rešetke u x smjeru
Kosa ispuna rešetke u x smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u x smjeru
SHS 100/100/6,0
SHS 60/60/4,0
HEB 300
HEB 300
Gornji pojas rešetke m. k.
Donji pojas rešetke m. k.
Ispuna rešetke m. k.
HEA 160
HEB 160
Sekundarni nosač m. k.
Konzolni nosač m. k.
SHS 120/120/6,0
Gornji pojas rešetke u y smjeru
Donji pojas rešetke u y smjeru
Vertikalna ispuna rešetke u y smjeru
Kosa ispuna rešetke u y smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u y smjeru
HEB 340
HEB 340
HEA 220
HEA 220
Gornji pojas rešetke u x smjeru
Donji pojas rešetke u x smjeru
Vertikalna ispuna rešetke u x smjeru
Kosa ispuna rešetke u x smjeru
Horizontalna ispuna rešetke u x smjeru
SHS 120/120/6,0
SHS 90/90/6,0
SHS 40/40/4,0
SHS 60/60/4,0
SHS 60/60/4,0
SHS 40/40/4,0
HEA 180
HEB 160
Sekundarni nosač krova
Konzolni nosač krova
HEB 340 Glavni nosač krova
TEMELJ SAMAC
POZ 48 AB M.K. PLOČA
POZ 49 AB KRUTA JEZGRA
KONSTRUKCIJA DRUŠTVENOG OBJEKTA
"ISTOČNO OD GRADA"
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
A A
14
94
1750
2278
1750
14
94
2278
15
30
15
30
1750
1750
2279
2279
1832
1875
30
54
32
62 3640
3562
1957
1957
32
62
32
62 3804
3804
1957
1957
32
62
32
62 3804
3804
PO
GL
ED
B-B
CC
PO
Z 2
.1.
PO
Z 2
.1.
PO
Z 3
.1.
PO
Z 3
.2.
PO
Z 3
.3.
PO
Z 3
.4.
PO
Z 4
PO
Z 5
PO
Z 8
PO
Z 9
PO
Z 9
ISK
AZ
MA
TE
RIJA
LA
PO
ZO
ZN
AK
A P
RO
FIL
AK
OM
.L
(m)
JED
. MA
SA
(kg/m
)U
KU
PN
O (kg
)
PO
Z 2
.2S
HS
10
0x
10
0x
6.0
41
,71
15,6
PO
Z 3
.1.S
HS
15
0x
15
0x
6.0
4,0
211
,2
PO
Z 3
.2.3
,08
51
62,9
PO
Z 3
.3.3
,61
90
,1
PO
Z 3.4.
0,72
38,01
PO
Z 3
.5.6
2,2
59
35
7,8
3
PO
Z 3
.6.0
,56
17
4,05
PO
Z 4
HE
A 3
603
,48
37
80
,2
PO
Z 5
3,4
83
78
0,2
PO
Z 6
1,7
67
6,6
PO
Z 7
1,7
67
6,6
PO
Z 1
.1H
EB
7002
9,5
75
24
1,0
461
5,15
PO
Z 1
.2H
EB
7002
9,5
75
PO
Z 2
.1S
HS
10
0x
10
0x
6.0
43
,48
32
36,84
137
62,8
2+
68
8,1
4=
14
45
0,96
ΣD
OD
AT
AK
NA
SP
OJN
E E
LE
ME
NT
E I D
OD
AT
NI M
AT
ER
IJAL
10
%
PO
Z 8
SH
S 9
0x
90
x6
.01
,754
4,8
PO
Z 9
2,2
78
77,45
PO
Z 1
02
,08
61
10
,14
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
HE
A 3
60
HE
B 550
HE
B 550
SH
S 1
00
x1
00
x6
.0
SH
S 1
50
x1
50
x6
.0
222222222222
24
1,0
17
,0
17
,0
17
,0
26
,4
26
,4
26
,4
26
,4
26
,4
26
,4
26
,4
11
2,0
11
2,0
19
9,0
19
9,0
12,8
461
5,15
B BC
C
PO
GL
ED
A-A
16
02
1336
2086
1336
16
02
16
22
17
00
2086
1419
2155
2259
1644
17
00
17
00
1644
2259
2259
1644
17
00
17
00
16442259
2259
1644
PO
Z 1.2.
PO
Z 1
.1.
PO
Z 2
.2.
PO
Z 2
.2.
PO
Z 3
.5.
PO
Z 3.5.
PO
Z 3.5.
PO
Z 3
.6.
PO
Z 6
PO
Z 7
PO
Z 10
3500
2400
2400
3500
BB
AA
PO
GL
ED
C-C
PO
Z 1
.1.
PO
Z 1
.1.
PO
Z 1.2.
PO
Z 1
.2.
PO
Z 6
PO
Z 6
PO
Z 4
PO
Z 4
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
Pla
n p
ozic
ija s
eg
me
nta
stupa
ruja
n, 2
015.
Peta
r Ćurlin
1:2
5S
AD
RŽ
AJ
9P
RIL
OG
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
PO
Z 1
.1. H
EB
70
0; L
=9575 m
m; kom
. 2
Ø20
Ø20
Ø26
Ø22
Ø24
Ø26
35
6563
102
102
1896
102
102
323
100 1
005
0
35
9540
9575
14217141 100100
300
14217141
32
636
32
700
7522575
300
7515075
300
4065
9065
40
35
6820
160
1840
160
335
110
110
40
35
9575
9610
1639013090163
636
1639013090163
636
1988080
80198
5151
100700100
900
3263632
700
142 1
7141
300
PO
Z 1
.2. H
EB
70
0; L=
9575 mm
; kom. 2
Ø20
Ø20
Ø26
Ø26
35
9290
100 1
005
0
35
9540
9575
5040050
14217141 100100
300
14217141
32
636
32
700
4065
9065
40
35
6820
160
1840
160
335
110
110
40
35
9575
9610
1639013090163
636
1639013090163
636
1988080
80198
100700100
900
3263632
700
142 1
7141
300
300
50400505151
90
1750
90
1750
PO
Z 2
.1. S
HS
10
0x1
00x
5.0, L
=3483 m
m, kom
. 4
3483
132 268 268 132
1700
PO
Z 2
.2. S
HS
100
x10
0x
5.0
, L=
1700 mm
, kom. 4
221
43
175
3805
4062
SH
S 1
50x
150x
6.0
, L=
~4000 m
m, kom
. 2P
OZ
3.1.
221 43
43
221
3805
3805
SH
S 1
50
x15
0x6.0
, L=
~3085 m
m, kom
. 2P
OZ
3.2.
100
100
287
43
221
3640
3562
SH
S 1
50x1
50
x6.0
, L=
~3600 m
m, kom
. 2P
OZ
3.3.
2259
2259
199
199
SH
S 1
50x1
50x
6.0 , L=
2259 mm
, kom. 6
PO
Z 3
.5.
9015090
330
587
18
308
856
18
9015090
330
18
562
11497
561
18
SH
S 1
50x
150
x6.0
, L=
~720 m
m, kom
. 2P
OZ
3.4.S
HS
15
0x
150
x6.0
, L=
561 mm
, kom. 2
PO
Z 3
.6.
RA
DIO
NIČ
KI N
AC
RT
SE
GM
EN
TA
ST
UP
A1:2
5
350
1831518
350
145
10
145
300
3483
242
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
3483
241
7515075
300
3483
75
150
75
300
7515075
300
18
315
18
350
242
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
241
3483
M
19/10
6,4
mm
106
HE
A 3
60 , L
=3
48
3 m
m, kom
. 2P
OZ
4
350
1831518
350
145
10
145
300
3483
14510145
300
3483
14510
145
300
18
315
18
350
HE
A 3
60 , L
=3
483
mm
, kom. 2
PO
Z 5
550 106
7515075
300
75
150
75
300
2949229
550
143
15
143
300
29
492
29
550
7515075
300
50
200
200
200
200
200
200
200
200
50
1700
1700
1700
50
50
200
200
200
200
200
200
200
200
1700
M
19/106
,4mm
550
7515075
300 29492
550
143
15
143
300
29
492
29
550
14315143
300
1700
29
22782278
130
13097
114
11497
2086
2086
SH
S 9
0x
90x6
.0 , L
=1
750 mm
, kom. 2
PO
Z 8
SH
S 1
00x
10
0x6
.0 , L
=2278 m
m, kom
. 4P
OZ
9
SH
S 1
50
x15
0x6
.0 , L
=2086 m
m, kom
. 2P
OZ
10
HE
B 5
50 , L
=1
700 m
m, kom
. 2P
OZ
6H
EB
550
, L=
17
00
mm
, kom. 2
PO
Z 7
2100 2100 2100 2100 675
21006318
9093
675
6752100210021002083
6283 2100 675
9058
DE
TA
LJ "A
"
DE
TA
LJ "A
"
7752000210021002100
6300 2000 775
9075
775200021002100
2000 775
2135
6335
9110
132268268132
100
20
280
9275
35
9610
20
280
9275
35
9610
3500
2400
DE
TA
LJ "C
"
DE
TA
LJ "E
"
DE
TA
LJ "B
"D
ET
AL
J "B"
DE
TA
LJ "C
"
DE
TA
LJ "B
"
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
ISK
AZ
MA
TE
RIJA
LA
PO
ZO
ZN
AK
A P
RO
FIL
AK
OM
.L
(m)
JED
. MA
SA
(kg/m)
UK
UP
NO
(kg)
PO
Z 7
.1S
HS
220x220x12.01
22,1
021
853,96
PO
Z 7
.2.0,85
249,9
PO
Z 8
.1.3,4
851
57,87
PO
Z 14.1.
3,18
2604,42
PO
Z 4.1
HE
B 550
21
4,5199,0
577
1,0
PO
Z 5
.1H
EB
5502
14,5
PO
Z 6
.1S
HS
180x180x10.01
41
,451
029,21
17434+1743,4=
19177,4 kgΣ
DO
DA
TA
K N
A S
PO
JNE
EL
EM
EN
TE
I DO
DA
TN
I MA
TE
RIJA
L 10%
SH
S 90x90x6.0
437
199,0
50,7
73,5
73,5
15,1
117,0
577
1,0
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
Pla
n p
ozic
ija s
egm
enta
G1
ruja
n, 2
015.
Peta
r Ćurlin
1:2
5S
AD
RŽ
AJ
10
PR
ILO
G
doc.d
r.sc N
en
o T
orić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
PO
GL
ED
A-A
38
912
2100
2100
2100
2100
2100
2100
912
38
14500
38
14424
38
2000275125 275 125
2800
38
912
2100
2100
2100
2100
2100
2100
912
38
1252752000275125
2800
38
14424
38
14500
38
899
2100
2100
2100
2100
2100
2100
925
38
38
912
2100
2100
2100
2100
2100
2100
912
38
14500
25150350015025
3850
25150350015025
3850
38
899
2100
2100
2100
2100
2100
2100
925
38
38
912
2100
2100
2100
2100
2100
2100
912
38
14500
1501252000275
2550
1501252000275
3500
3500
2536
PO
GL
ED
B-B
PO
GL
ED
C-C
38
217
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
207
38
38
14424
38
14500
38
892
15
2085
15
2085
15
2085
20
2090
15
2085
15
2085
15
918
38
38
2949229
550
1252949229125
125550125
800
75
150
75
300
2949229
550
143
15
143
300
14424
38
14500
M
19/106,4mm
38
892
15
2085
15
2085
15
2085
15
2085
15
2085
15
2085
15
918
38
14500
7515075
300
29
492
29
550
38
217
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
207
38
38
14424
38
25143
1514325
2530025
350
M
19/106,4mm
PO
Z 4.1
HE
B 5
50; L
=1
4500 mm
; kom. 2
38
14424
38
14500
1252949229125
125550125
800
29492
550
143
15
143
300
29
38
14424
38
14500
7515075
300
29
492
29
550
25143
1514325
2530025
350
PO
Z 5
.1. H
EB
55
0; L=
14500 mm
; kom. 2
75
150
75
300
39
50
50
2902
50
50
39
3180
240
300
300
300
300
300
300
300
300
300
240
3180
1926219
300
145
11
144
300
240
300
300
300
300
300
300
300
300
300
240
3180
300300
7515075
300
106 1
9262
19
300
106
Ø22
197754547719
300
Ø22
M
19
/106,4
mm
M
19/10
6,4mm
PO
Z 14
.1. H
EB
30
0; L
=3180 m
m; kom
. 7
PO
Z 8.1
. SH
S 9
0/90/6.0; L
=3485 m
m; kom
. 3
3485
90
3485
90
2102
2102
319
319
PO
Z 7.1
. SH
S 2
20/22
0/1
2.0; L
=2102 m
m; kom
. 12
PO
Z 6.1
. SH
S 1
80/1
80/10
.0; L=
1450 mm
; kom
. 14
1450
180
1450
180
989
40
1029
120220120
460
40
758
798
319
PO
Z 7.2
. ; L=
~8
50 m
m; kom
. 4
14
94
1750
2278
14501
56
1 2102
2102
1450
15
61
1450
15
61 2102
2102
1450
15
61
1450
15
61 2102
2102
1450
15
61
1450
15
61
21022102
1450
15
61
1450
15
61
21022102
1450
15
61
1450
15
61
21022102
1450
15
61
989
1450
82
2
989
1450
82
2
RA
DIO
NIČ
KI N
AC
RT
SE
GM
EN
TA
G1
1:2
5
PO
Z 5.1.
PO
Z 4
.1.
PO
Z 7.2.
PO
Z 7
.2.
PO
Z 8.1.
PO
Z 8.1.
PO
Z 8
.1.
PO
Z 7
.1.
PO
Z 6
.1.
PO
Z 7.1.
PO
Z 6
.1.
PO
Z 7
.1.
PO
Z 6
.1.
PO
Z 7
.1.
PO
Z 6.1.
PO
Z 7
.1.
PO
Z 6
.1.
PO
Z 7
.1.P
OZ
6.1.
PO
Z 6
.1.
PO
Z 1
4.1.P
OZ
14.1.
PO
Z 1
4.1.P
OZ
14.1.P
OZ
14.1.
PO
Z 14.1.
PO
Z 1
4.1.
PO
Z 4.1.
PO
Z 4.1.
AA
BB
CC
BB
CC
AA
SH
S 220x220x12.0
HE
B 300
PO
Z 14.1.
PO
Z 8
.1.
PO
Z 7.1.
PO
Z 7
.1.
PO
Z 5.1.
PO
Z 5.1.
PO
Z 4.1.
PO
Z 4.1.
DE
TA
LJ "D
"
DE
TA
LJ "D
"
DE
TA
LJ "D
"
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
DE
TA
LJ "A
"
ruja
n, 2
015.
Peta
r Ćurlin
1:2
0S
AD
RŽ
AJ
11
PR
ILO
G
do
c.d
r.sc N
en
o T
orić
AR
MA
TU
RA
TE
ME
LJA
BE
TO
NC
25/3
0
11
EK
SP
AN
DIR
AJU
ĆI
MO
RT
P1
P1
P1a
P1a
PO
Z 1
HE
B 7
00
PO
Z 1
HE
B 7
00
PO
Z 3
150x1
50x6
22
22
22
22
22
22
22
22
M24 k.v. 8
.8
Presjek
2-2
35
3552810501412
2000
AR
MA
TU
RA
TE
ME
LJA
22
22
22
22
EK
SP
AN
DIR
AJU
ĆI
MO
RT
P1a
P1a
P1
P1
BE
TO
NC
25/3
0
PO
Z 1
HE
B 7
00
PO
Z 1
HE
B 7
00
PO
Z 3
150x1
50x6
M24 k.v. 8
.8
11
Presjek
3-3
52810501412
2000
35 35
Presjek
1-1
svi vijci M
24
k.v. 8.8
900 1500 900
3300
50
03
00
05
00
40
00
22
3 3
P1
a 9
00/5
00/5
S-3
55 ko
m. 4
po stu
pu
M 1
: 10
P1
900/5
00/3
5 S
-355 ko
m. 4
po stu
pu
M 1
: 10
35
35
50
40
05
0
50
0
50 50
900
Φ26
Φ26
Φ26
Φ26
5
5
50
40
05
0
50
0
50 50
900
Φ26
Φ26
Φ26
Φ26
DE
TA
LJ "A
"M
J 1:2
0
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
50
19
02
01
90
50
50
0
5050
900
10
03
00
10
0
50
0100700100
900
132 268 268 132
132268268132
132268268132
P2
P2
22
P2
P2
50
19
02
01
90
50
50
0
5050
900
10
03
00
10
0
50
0
100700100
900
132 268 268 132
50
19
02
01
90
50
50
0
5050
900
10
03
00
10
0
50
0
100700100
900
132 268 268 132
50
19
02
01
90
50
50
0
5050
900
10
03
00
10
0
50
0
100700100
900
132 268 268 132
15
15
P2
P2
300/1
00/2
0 S
-355 ko
m. 2
po stu
pu
M 1
: 10
20
10
80
20
10
0
20 280
300
15
15
P2
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
15
10
15
10
15
15
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
DE
TA
LJ "B
"
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
1:1
0S
AD
RŽ
AJ
12
PR
ILO
G
do
c.d
r.sc N
en
o T
orić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
7
7
7
10
77
71
0
7
77 77
15
15
15
15
1515
15
15
DE
TA
LJ "B
"M
J 1:1
0
PO
Z 1
PO
Z 4
PO
Z 9
PO
Z 4
PO
Z 9M
16 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8L
1
PO
Z 4
PO
Z 1
PO
Z 1
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4mm
PO
Z 9
PO
Z 9
PO
Z 4
PO
Z 4
PO
Z 1
PO
Z 9
L1
P2
P2
M22 k.v. 8
.8
M16 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4mm
PO
Z 1
PO
Z 1
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4mm
PO
Z 9
PO
Z 9
L1
M16 k.v. 8
.8
TL
OC
RT
SP
OJA
PR
ES
JEK
1-1
PR
ES
JEK
3-3
PR
ES
JEK
2-2
300
30
0
30
0
350
350
30
030
0
350
350
70
0
550
70
0
33
22
11
P2
P2
600/3
00/2
0.0
mm
S-3
55
sve
rup
e p
rom
jera
d=
24 m
m20
20
165135135165
600
71
15
87
1
300
L1
150/1
50/1
0.0
, L=
240 m
m S
-355
; kom
. 2 p
o sp
oju
sve
rup
e p
rom
jera
d=
18m
m
10 140
150
60
12
060
24
0
14010
150
45
55
40
15
0
6012060
240
10104
555
40
15
0
71
71
15
71
71
30
0
25291111351351112925
2555025
600
40
55
55
65
55
40
15
01
01
50
31
0
18382403818
350
32
16
83
00
16
83
2
2911113513511129
550
183760120603818
7575 671568
300
34
56
45
101
0 1045
55
35
14
21
71
013
2
30
0
14315143
14
51
01
45
1831518
1831518
75
15
07
5
2949229
1831518
32
63
63
2
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
DE
TA
LJ "C
"
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
1:1
0S
AD
RŽ
AJ
13
PR
ILO
G
do
c.d
r.sc N
eno
Torić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
DE
TA
LJ "C
"M
J 1:1
0
TL
OC
RT
PR
ES
JEK
1-1
PO
GL
ED
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
PO
Z 1
P3
P3
P5
P3
P4
P4
P4
P3
P4
P3
P4
P3
P4
P5
P5
P3
1532151435070807050143153215
1570015
730
60
90
90
90
12
09
09
09
06
0
78
0
60
90
90
90
12
09
09
09
06
0
78
0
40
60
10
06
04
0
30
0
1532151433201431532151570015
730
12
15
81
21
40
60
42 1
742
60
40
30
0
60909090606090909060
390390
780
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v
. 8.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
M22 k.v. 8
.8
P5
600/3
20/1
5.0
mm
S-3
55; k
om
. 2 p
o sp
oju
sve
rup
e p
rom
jera
d=
24 m
m
5070807050
320
40
10
01
00
12
01
00
10
04
0
60
0
15
15
P3
780/3
00/1
5.0
mm
S-3
55
; kom
. 2 p
o sp
oju
sve
rup
e p
rom
jera
d=
24m
m
6090909012090909060
780
40
60
10
06
04
0
30
0
1515
P4
780/1
41/1
5.0
mm
S-3
55; k
om
. 4 p
o sp
oju
sve
rup
e p
rom
jera
d=
24 m
m
15
6090909012090909060
780
42
60
40
14
1
15
11
11
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
10
10
10
10
SV
EU
ČIL
IŠT
E U
SP
LIT
U,
FA
KU
LT
ET
GR
AĐ
EV
INA
RS
TV
A,
AR
HIT
EK
TU
RE
I GE
OD
EZ
IJE21000 S
PLIT
, MA
TIC
E H
RV
AT
SK
E 1
5
DIP
LO
MS
KI R
AD
ZA
DA
TA
K
ST
UD
EN
TM
EN
TO
R
MJE
RIL
O
DE
TA
LJ "D
"
ruja
n, 2
015.
Pe
tar Ć
urlin
1:1
0S
AD
RŽ
AJ
14
PR
ILO
G
do
c.d
r.sc N
eno
Torić
KO
NS
TR
UK
CIJ
A D
RU
ŠT
VE
NO
G O
BJE
KT
A
"IST
OČ
NO
OD
GR
AD
A"
10
10
DE
TA
LJ "D
"M
J 1:1
0
PO
Z 14
PO
Z 14
PO
Z 4
P6
P6
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4mm
M
19/10
6,4m
m
PO
Z 4
PO
Z 14
P6
PO
Z 14
PO
Z 14
PO
Z 4
P6
P6
P6
t=15 m
m, S
-355; ko
m. 2
po s
poju
sve
rup
e p
rom
jera
d=
22m
m
39
50
50
49
15
14
34
95
05
03
91
43
18
83
00
18
81
78
10
30
01
01
78
33
01
53
3010
30
01
0
32
0
1927505453502719
19272082719
300
1927505553502719
19272082719
300
10
14
31
51
43
10
10
30
01
0
32
0
1451115129
300
1451115129
300
39
50
50
19
21
51
92
50
50
39
33
11
53
31
67
6
2967545431729
197754547719250
300250
550
29175054545026729
2949229
550
13
01
51
11
44
30
0
M20 k.v. 8
.8M
20 k.v. 8
.8
M20 k.v. 8
.8
M20 k.v. 8
.8
TL
OC
RT
SP
OJA
PR
ES
JEK
1-1
PR
ES
JEK
2-2
11 22
438 2727
492
27
11
61
88
14
31
88
33
1
27
11
54
95
05
03
9
14
31
88
33
0
1750545450267
17208267
492
15
15
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
44
44
44
44
SVEUČILIŠTE U SPLITU,FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,
ARHITEKTURE I GEODEZIJE21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15
DIPLOMSKI RADZADATAK
STUDENT MENTOR
MJERILO
DETALJ "E"
rujan, 2015.
Petar Ćurlin
1:10SADRŽAJ
15PRILOG
doc.dr.sc Neno Torić
KONSTRUKCIJA DRUŠTVENOG OBJEKTA
"ISTOČNO OD GRADA"
PRESJEK 1-1
TLOCRT
PRESJEK 2-2
DETALJ "E"MJ 1:102
2
2
2
M16 k.v. 8.8
404040
310
40
40
40
40
31
0
80 150 80
310
80
15
08
0
31
0
40 230 40
310
40
11
51
15
40
31
0
P7
P7
P7 310/310/26.0 mm S-355; kom. 2 po spoju
sve rupe promjera d=18 mm
26
26
M16 k.v. 8.8
11
M16 k.v. 8.8
POZ 3
POZ 3
POZ 3
POZ 3
15
0
15
0
15
01
50
15
0
150 40
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP
RO
DU
CE
D B
Y A
N A
UT
OD
ES
K E
DU
CA
TIO
NA
L P
RO
DU
CT