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UNIVERSIDAD COMPLUTENSE DE MADRID
FACULTAD DE CIENCIAS QUÍMICAS Departamento de Química Física
VULCANIZACIÓN DE ELASTÓMEROS CON PERÓXIDOS ORGÁNICOS.
MEMORIA PARA OPTAR AL GRADO DE DOCTOR
PRESENTADA POR
Alberto Fernández Torres
Bajo la dirección de los doctores
Luis González Hernández Juan López Valentín
Madrid, 2010
• ISBN: 978-84-693-3207-8
UNIVERSIDAD COMPLUTENSE DE MADRID FACULTAD DE CIENCIAS QUÍMICAS DEPARTAMENTO DE QUÍMICA-FÍSICA
TESIS DOCTORAL
VULCANIZACIÓN DE ELASTÓMEROS CON
PERÓXIDOS ORGÁNICOS
ALBERTO FERNÁNDEZ TORRES
DIRECTORES:
Dr. LUIS GONZÁLEZ HERNÁNDEZ
Dr. JUAN LÓPEZ VALENTÍN
CONSEJO SUPERIOR DE INVESTIGACIONES CIENTÍFICAS
INSTITUTO DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA DE POLÍMEROS
Departamento de Química y Tecnología de Elastómeros
Madrid, 2009
Hevea brasiliensis
VULCANIZACIÓN DE ELASTÓMEROS CON PERÓXIDOS ORGÁNICOS
UNIVERSIDAD COMPLUTENSE DE MADRID FACULTAD DE CIENCIAS QUÍMICAS DEPARTAMENTO DE QUÍMICA-FÍSICA
VULCANIZACIÓN DE ELASTÓMEROS CON PERÓXIDOS ORGÁNICOS
MEMORIA QUE PARA OPTAR AL GRADO DE DOCTOR EN
CIENCIAS PRESENTA
ALBERTO FERNÁNDEZ TORRES
DIRECTORES:
Dr. LUIS GONZÁLEZ HERNÁNDEZ Dr. JUAN LÓPEZ VALENTÍN
INSTITUTO DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA DE POLÍMEROS
(CSIC). Departamento de Química y Tecnología de Elastómeros
Madrid, 2009
El presente trabajo de doctorado ha sido realizado en el Departamento de Química y Tecnología de Elastómeros, del Instituto de Ciencia y Tecnología de Polímeros del Consejo Superior de Investigaciones Científicas, bajo la dirección de los Doctores D. Luis González Hernández y D. Juan López Valentín, a quienes expreso mi agradecimiento.
AGRADECIMIENTOS Deseo expresar mi agradecimiento al Dr. Luis González
Hernández por las largas horas que ha pasado corrigiendo este
manuscrito para que al fin pudiera ver la luz y sobre todo, por confiar
en mí.
Así mismo, al Dr. Juan López Valentín por su apoyo y su
buenas indicaciones sobre todo en lo referente al RMN DQ .
A los Dres. Luis Ibarra y Andrés Rodríguez por sus
acertadas correcciones en las revisiones de esta memoria.
Por supuesto que no quisiera dejar pasar la oportunidad
de agradecer a todos mis compañeros del día a día toda su colaboración
y aliento, en especial a Celia Chamorro, Pilar Posadas, José Mª Fdez-
Bravo y todos aquellos que aunque no nombro, han contribuido de una
u otra forma a que esta memoria haya concluido con éxito.
Por último quisiera agradecer a mi compañera Balbina y
mi hijo Héctor el tostón que han tenido que soportar a diario hasta llegar
al término de esta aventura.
A mis padres
Índice
Índice
ii
Índice
iii
__________________________
ÍNDICE __________________________
Índice
iv
Ilustración 1.- Diseño libre hojas y flores Hevea brasiliensis.
Índice
v
INDICE DE CONTENIDOS
ÍNDICE ........................................................................................................................iii
1 INTRODUCCION ...................................................................................................1
1.1.- Introducción .....................................................................................................3
1.2.- Objetivos...........................................................................................................34
1.3.- Referencias .......................................................................................................37
2 CAUCHO NATURAL..............................................................................................41
2.1.- Caucho Natural: Estructura y características generales.................................43
2.2.- Entrecruzamiento de caucho natural con peróxido de dicumilo .....................47
2.2.1.- Entrecruzamiento de NR con BSA. Preparación de redes “modelo”.............53
2.2.2.- Propiedades físicas NR entrecruzados con DCP............................................59
2.2.3.- Entrecruzamiento de caucho natural con peróxidos a bajas temperaturas....73
2.2.4.- Entrecruzamiento a temperatura ambiente por radiación..............................77
2.3.- Elasticidad y redes moleculares.......................................................................80
2.4.- Examen experimental de la relación tensión – deformación. ..........................87
2.4.1.- Cristalización inducida por deformación........................................................93
2.5.- Conclusiones ....................................................................................................103
2.6.- Referencias .......................................................................................................105
Índice
vi
3 CAUCHOS DE POLIBUTADIENO ..................................................................... 109
3.1.- Cauchos de Polibutadieno: Estructura y características generales................ 111
3.2.- Entrecruzamiento de caucho de polibutadieno con peróxido de dicumilo ...... 116
3.3.- Entrecruzamiento de BR con BSA. Preparación de redes “modelo”.............. 119
3.4.- Examen experimental de la relación tensión-deformación.............................. 126
3.5.- Estudio termo-analítico de la Transición vítrea (Tg)....................................... 131
3.6.- Conclusiones .................................................................................................... 135
3.7.- Referencias....................................................................................................... 137
4 CAUCHOS NITRÍLICOS ....................................................................................... 139
4.1.- Cauchos Nitrílicos: Estructura y características generales ............................ 141
4.2.- Entrecruzamiento de caucho Nitrílicos con peróxido de dicumilo.................. 143
4.3.- Propiedades físicas NBR / HNBR entrecruzados con DCP............................. 156
4.4.- Estudio Termo analítico de la transición vítrea (Tg ) ...................................... 165
4.5.- Conclusiones .................................................................................................... 169
4.6. - Referencias...................................................................................................... 171
5 LÍNEAS FUTURAS ................................................................................................ 173
5.1.- Líneas Futuras ................................................................................................. 175
5.2.- RMN de double-quantum (1H solid-state DQ NMR)........................................ 176
5.3.- Depresión del punto de congelación de disolventes. ....................................... 178
5.5.- Conclusiones .................................................................................................... 196
5.6.- Referencias....................................................................................................... 200
Índice
vii
6 CONCLUSIONES GENERALES...........................................................................203
6.1.- Conclusiones Generales ...................................................................................205
7 PARTE EXPERIMENTAL ....................................................................................209
7.1.- Preparación de las mezclas..............................................................................211
7.2.- Reómetro ..........................................................................................................211
7.3.- Preparación de los vulcanizados .....................................................................213
7.4.- Análisis y caracterización de los compuestos vulcanizados ............................213
7.4.1.- Cálculo de la densidad de entrecruzamiento ..................................................213
7.5.- Propiedades de tensión – deformación ............................................................214
7.5.1.- Ensayo de la dureza. .......................................................................................214
7.5.2.- Ensayos de resistencia a la tracción ...............................................................215
7.5.3.- Ensayo de resistencia al desgarro...................................................................216
7.6.- Propiedades dinámicas ....................................................................................216
7.7.- Espectroscopia infrarroja (FTIR / ATR) ..........................................................217
7.8.- Calorimetría diferencial de barrido (DSC)......................................................217
7.9.- Resonancia Magnética Nuclear de Estado Sólido ...........................................217
( 1H solid-state DQ NMR).........................................................................................217
8 APÉNDICE..............................................................................................................221
8.1.- Abreviaturas .....................................................................................................223
Índice
viii
1. Introducción
___________________________
1 INTRODUCCIÓN
________________________________
1. Introducción
2
Ilustración 2.- Obtención del látex del Hevea brasiliensis.
1. Introducción
3
1.1.- Introducción
La propiedad que caracteriza y define a un elastómero es su
capacidad de experimentar largas deformaciones cuando se le aplica un
esfuerzo, y de forma reversible si cesa el esfuerzo, retornar a su
dimensión original.
La flexibilidad molecular se explica por el número considerable de
grados de rotación libres que pueden experimentar los enlaces en la
cadena polimérica. Como resultado de tales rotaciones, una
macromolécula puede asumir un elevado número de conformaciones,
sin o con poco, cambio energético.
Para que un material se comporte como un elastómero, es decir
que presente elasticidad, se han de cumplir tres requisitos moleculares:
a) el material debe estar constituido por macromoléculas,
b) la flexibilidad de estas macromoléculas debe ser muy alta,
c) las cadenas deben estar enlazadas por uniones estables,
formando una red.
Las macromoléculas que presentan propiedades elásticas han de
estar constituidas por largas cadenas flexibles, donde los enlaces de
valencia puedan experimentar rápidos movimientos de rotación, como
resultado de la agitación térmica, y cambien su forma rápida y
1. Introducción
4
continuamente a temperaturas normales debido a su movimiento
Browniano.
Si contemplamos una sola macromolécula de polímero, Figura 1,
capaz de adoptar, al azar, infinitas conformaciones, y le aplicamos una
fuerza a sus extremos, ésta adopta conformaciones orientadas en la
dirección de la fuerza.
F igu ra 1 .- ( a) C onf igurac ión e sp ac ial al az ar y (b)ca de na o rien tada .
(a) (b)f
f
Si nos fijamos ahora en un conjunto amplio de cadenas de
polímero, Figura 2, se observa cómo éstas se encuentran enmarañadas,
existiendo numerosos puntos donde las macromoléculas están
entrelazadas. Estos entrelazamientos confieren elasticidad al material
cuando se le somete a una tensión. Si se aplica una fuerza externa, las
macromoléculas se deforman y adoptan una orientación en la dirección
de la fuerza. Esta deformación es reversible, y son los entrelazamientos
los que comunican al polímero la elasticidad. Como se puede observar
1. Introducción
5
este efecto supone una disminución en el contenido entrópico del
material.
alargamiento
contracción
Figura 2.- Conducta elástica de los polímeros
Cuando la deformación a la que se somete al polímero es elevada,
o se mantiene un tiempo determinado, la recuperación molecular se hace
irreversible. Las macromoléculas entrelazadas son capaces de resbalar
unas respecto a otras, es decir el material experimenta “flujo”,
comportándose como un líquido.
Para conseguir una elevada elasticidad, y que ésta se conserve en
estados deformados retenidos, es necesario unir las cadenas entre sí, y
formar un retículo estable, proceso que se denomina vulcanización.
1. Introducción
6
Figura 3.- Esquema de red de NR vulcanizada quemuestra una densidad uniforme y poco densa.
La Figura 3 muestra una red de caucho poco densa, normalmente un
nudo cada doscientos átomos de carbono a lo largo de una cadena
polimérica intervienen aproximadamente en la formación de un enlace
con otro átomo de carbono de otra adyacente, de manera que las cadenas
entre nudos conservan suficientemente capacidad de deformación. Por el
fenómeno de la vulcanización o entrecruzamiento, se transforma un
material plástico en otro altamente elástico, que generalmente llamamos
“goma” o caucho vulcanizado.
La estructura de una red de caucho está definida por varios
parámetros como: número de entrecruzamientos, funcionalidad y
distribución de los nudos en la masa del polímero, cantidad de
1. Introducción
7
entrelazamientos, así como algunos defectos de cadena, como los
segmentos terminales y lazos de cadenas.
La vulcanización ya era conocida y utilizada en las civilizaciones
precolombinas, concretamente los Olmecas, utilizaban una mezcla de
savia (látex) de Castilla elastica y hojas de Ipomoea alba, esta última
con un contenido alto de azufre; tras su mezcla obtenían un material
elástico para impermeabilizar tejidos y fabricar utensilios. Aunque la
vulcanización como la conocemos hoy día, fue descubierta en 1839 por
C. Goodyear y patentada por T. Hancock. en 1943. Por fortuna, el
primero encontró el agente de vulcanización por excelencia, el azufre,
que aún hoy emplea la industria en la inmensa mayoría de los procesos
de vulcanización. El entrecruzamiento con peróxidos es relativamente
más reciente. El primer trabajo fue reportado en 1915 por
Ostromislensky (1) que entrecruzó caucho natural (el único que existía
en esas fechas) con peróxido de benzoílo, obteniendo materiales con
bajas resistencias a la rotura y pobre comportamiento al envejecimiento
térmico si lo comparamos con los vulcanizados que se preparaban con
azufre.
Aproximadamente por los años 1950 se descubrió que el peróxido
de di-t-butil da lugar a vulcanizados con mejores propiedades que las
obtenidas con el peróxido de benzoílo. Este peróxido, sin embargo, era
tan volátil que se requerían cuidados extremos para evitar pérdidas
excesivas durante el mezclado en rodillos.
1. Introducción
8
La utilización del peróxido de dicumilo permitió disponer de
buenas combinaciones de propiedades físicas y químicas, haciendo
posible preparar los compuestos y la vulcanización de los cauchos,
dentro de ciertas limitaciones, con las prácticas habituales aceptadas en
la industria del caucho.
El mecanismo de la vulcanización con peróxidos ha sido estudiado
por numerosos investigadores, por Loan (2) y Bateman et al (3), Elliot
y Tidd (4), Parks y Lorenz (5), Braden y Fletcher (6), Moore y Watson
(7), y más recientemente en el trabajo de revisión de P.B. Dluzneski (8).
La fuerza motriz que genera la vulcanización con peróxidos es la de los
radicales libres que se forman con la descomposición térmica del
peróxido. Los radicales son fragmentos de moléculas que contienen un
electrón desapareado, y puesto que esta situación es inestable, los
radicales reaccionan de forma que puedan aparearse con otro electrón.
Aunque todos son inestables, algunos son más reactivos que otros. Esta
es una consideración muy importante en relación con la química de la
vulcanización con peróxidos.
En ausencia de otros aditivos, la vulcanización con peróxidos
consiste exclusivamente en la creación de un enlace carbono-carbono
entre las cadenas del polímero. Esta reacción de entrecruzamiento del
polímero con peróxido consta básicamente en los siguientes pasos
indicados en la Figura 4. Primeramente, el peróxido experimenta una
rotura homolítica produciendo dos radicales. A continuación, estos
radicales extraen un átomo de hidrógeno del polímero formando un
1. Introducción
9
radical polimérico, es la llamada reacción de abstracción. Por último,
dos radicales poliméricos se combinan para formar un entrecruzamiento
covalente. Si bien esta reacción en tres pasos es relativamente simple, en
general, la reacción real de entrecruzamiento es bastante compleja
debido a las numerosas reacciones secundarias que pueden producirse y
que compiten con el mecanismo de entrecruzamiento.
ROOR´ RO OR´
HOR HOR
+
Rotura homolítica del peróxido
Calor
+
Abstracción de un hidrógeno del polímero
+ +
Formación del entrecruzamiento
polímero
Figura 4.- Reacción básica de entrecruzamiento con peróxido
1. Introducción
10
La descomposición térmica del peróxido es una reacción
prácticamente de primer orden que depende sólo de la temperatura y del
tiempo. Aunque en general los peróxidos se descomponen en radicales,
su estabilidad varía considerablemente. Algunos son inestables a
temperatura ambiente, mientras que otros no manifiestan evidencias de
descomposición cuando se calientan a 100 ºC durante varias horas. En
general, todos los peróxidos que se emplean en la vulcanización de
cauchos sólidos son estables por lo menos a las temperaturas que se
alcanzan durante la preparación del compuesto. La estabilidad del
peróxido está determinada por los grupos químicos que están unidos a
los dos átomos de oxígeno del peróxido.
En la Figura 5 se indican las estructuras químicas de los diez
peróxidos más comunes utilizados en la vulcanización de elastómeros,
así como la temperatura necesaria para obtener una vida media de 10
horas.
Aparte de las reacciones de entrecruzamiento que se indican en la
Figura 4, se pueden producir otras reacciones que indudablemente
darían lugar a una disminución de la eficacia del peróxido como agente
de entrecruzamiento de elastómeros. En la Figura 6 se recogen las más
importantes.
Los peróxidos orgánicos utilizados en la vulcanización de
elastómeros se pueden agrupar en dos clases. En la primera se incluyen
1. Introducción
11
Nombre Estructura Química
Temperatura ºC
vida media 10h
Peróxido Di(2,4-Diclorobenzoilo)
ClCl
Cl
ClO O
O O
54
Peróxido de Benzoilo
O O
O O
73
1,1-Bis(t-butilperoxi) 3,3,5-trimetil Ciclohexano
O O
O O
92
t-Butil Perbenzoato
O
O
O
105
Peróxido de DiCumilo OO
114
Di(t-butil peroxi)
diisopropilbenceno OOOO
117
2,5-Dimetil
2,5-di(t-butilperoxi) Hexano
CH2OO CH2 OO
119
Di-t-Butil Peróxido OO
126
2,5-Dimetil
2,5-di(t-butilperoxi) Hexino
OO OO
128
Cumeno
Hidroperóxido OHO
158
Figura 5.- Estructura química y temperatura para una vida media de 10 h de los
peróxidos más utilizados para entrecruzar elastómeros.
1. Introducción
12
+RO
AH
xR x
R C C
xn
(Reacción de polimerización)
Adición del radical al doble enlace
Reacción de escisión del radical polímero
Transferencia del radical
+
H
+ A
Oxigenación
+ O2
OOH
O
Figura 6.- Mecanismos químicos que compiten con la reacción de entrecruzamiento
O
aquellos radicales, que obtenidos por descomposición térmica, pueden
ser acelerados o retardados por otras sustancias químicas. En la segunda
aquéllos que sólo responden a cambios con la temperatura. A la primera
clase pertenecen peróxidos tales como el peróxido de benzoílo y la
mayoría de los hidroperóxidos. Estos productos son muy reactivos con
1. Introducción
13
la mayoría de los ingredientes habituales en la preparación de
compuestos de caucho, tales como negros de carbono, óxidos metálicos,
aminas, etc., lo que hace que estos tipos de peróxidos no tengan mucho
interés como agentes de entrecruzamiento de uso general. Ejemplos de
la segunda clase son los alquil y aril alquil peróxidos, como son los di-
t-butil peróxido y el peróxido de dicumilo.
Inmediatamente después de la rotura homolítica del peróxido, los
fragmentos radicales pueden sufrir reagrupaciones que cambian la
identidad de los fragmentos radicales iniciales. Esta respuesta puede
disminuir la eficacia de los radicales. Si tomamos como ejemplo el
peróxido de dicumilo, el radical cumiloxi puede experimentar una beta
escisión para formar acetofenona y un radical metilo
O
CH3
+ CH3C O
CH3
CH3
C
En este caso, la energía del radical no se reduce significativamente, con
lo que la eficacia del peróxido casi no se altera, con la ventaja de que el
radical metilo no está tan impedido estéricamente como el radical
cumiloxi inicial, y puede participar con mayor eficacia en reacciones
donde las limitaciones estéricas o de difusión sean una limitación.
1. Introducción
14
Los radicales formados por la descomposición del peróxido
reaccionan con los átomos de hidrógeno que se encuentran en sus
alrededores. Y aunque los radicales generados por la descomposición
térmica son de alta energía, existen variaciones en el nivel de energía de
la mayoría de los diferentes tipos de radicales. Este nivel de energía
determina la eficacia y los diferentes tipos de reacciones secundarias a
que dan lugar los radicales peroxídicos.
Los niveles de energía de varios radicales que se pueden encontrar
más frecuentemente en el entrecruzamiento de elastómeros por
peróxidos se muestran en la Figura 7.
1. Introducción
15
Grupo Químico
Estructura Química
Energía de roturade enlace
(Kcal/mol)
Estructura radical
Fenil H
112
Acido R C OH
O
106
R CO
O Alcohol ROH 105 RO
Metano
H C H
H
H
105 H C
H
H Vinilo C C H 104 C C
Carbón primario H C H
H
H
100 H C
H
H
Carbón secundario R H
H
R
C
97 R
H
R
C
Carbón terciario R H
R
C
R
91 R
R
C
R Alílico C HC C 88 C C C
Figura 7.- Resistencia relativa de diferentes radicales que se producen en la vulcanización con peróxidos
1. Introducción
16
El proceso de abstracción de un hidrógeno se produce sólo si el
nivel de energía del radical se reduce en el proceso. Por ejemplo, un
radical alcoxi con un nivel de energía de 105 kcal/mol, puede abstraer
un átomo de hidrógeno de un carbono secundario, pues en este proceso
se produce un radical con una energía de 97 kcal/mol, con una reducción
importante de energía. Por el contrario, el mismo radical alcoxi no
puede abstraer un átomo de hidrógeno de una molécula de benceno,
pues el radical que resulta tendría una energía de 112 kcal/mol, que
supondría un incremento de energía del radical.
El nivel de energía de los radicales que se forman en la
descomposición del peróxido es de gran importancia, tanto como la de
los radicales que se produzcan por reajustes internos del radical inicial
del peróxido. Está comprobado que a partir del radical inicial producido
en la descomposición del peróxido de dicumilo se pueden generar
radicales metilo que tienen suficiente energía para abstraer un átomo de
hidrógeno de un polímero. Por el contrario, el t-amil peróxido genera
radicales que sufren reacciones secundarias con formación de acetona y
radicales etilo, con menor capacidad de abstraer átomos de hidrógeno
del polímero, lo que supone una menor eficacia para la reacción de
entrecruzamiento de polímeros con este tipo de peróxidos, Figura 8.
1. Introducción
17
OO
O
3COHO
H
CH4
Peróxido Dicumilo (DCP)
Roturahomolítica
2
Cumiloxi Radical
+
α,α-Dimetil BencilAlcohol (DMBA)
AcetofenonaRadicalMetilo
BetaEscisión
Reacción deAbstracción
Figura 8.- Rotura homolítica con reacción de abstracción y β − escisión
Reacción deAbstracción
Metano
1. Introducción
18
También indicar que puesto que los radicales formados durante la
descomposición del peróxido son especies muy reactivas, es importante
tomar algunas precauciones para que la reacción principal, aquella que
conduce a un entrecruzamiento, se vea afectada lo menos posible por
reacciones no deseadas. Entre los materiales más frecuentes que se
emplean en la formulación de los compuestos y que pueden dar lugar a
interferencias, se encuentran las cargas reforzantes, que pueden llegar a
afectar disminuyendo de forma importante el grado de entrecruzamiento
de los compuestos curados con peróxidos.
Generalmente es necesario el empleo de cargas reforzantes para
obtener propiedades mecánicas aceptables. Con frecuencia los negros de
carbono, o cargas inorgánicas, tales como sílices o silicatos, se emplean
por la industria del caucho. Muchas de estas cargas pueden presentar
reacciones que interfieren cuando se trata de sistemas de vulcanización
basados en peróxidos. Estas reacciones no deseadas pueden ser debidas
a la elevada superficie específica de la carga, o a la acidez superficial
que presentan algunas de estas cargas.
En el primer caso, el peróxido puede ser adsorbido sobre la
superficie de la carga durante el proceso de preparación y
almacenamiento del compuesto no vulcanizado. Como consecuencia, la
formación de los radicales durante el proceso de curado y la eficacia del
mismo se ve reducida. En el segundo caso, el peróxido puede
1. Introducción
19
parcialmente descomponerse por una reacción heterolítica donde no se
forman radicales peróxido. (Fig.9)
Figura 9.- Descomposición heterolítica del peróxido de dicumilo
C CO OCH3CH3
CH3CH3
C CO OCH3CH3
CH3CH3
H+
+
H
(1)
(2)
C OOHCH3
CH3
(3)
OH +
CH3
CH3
O
CH3
CH3
(4)
+
CH2
CH3
C OHCH3
CH3
1. Introducción
20
El peróxido de dicumilo (1) es protonado en condiciones ácidas
fuertes produciendo el ion oxonium (2), el cual se puede descomponer
en una molécula de cumil hidroperóxido (3) y en un catión (4). Este
último puede reaccionar con agua y dar fenil isopropanol o convertirse
en α metil estireno. El cumil hidroperóxido (3) se puede descomponer
en fenol y acetona. Dependiendo del tipo y cantidad de carga, el proceso
de entrecruzamiento puede ser inhibido casi completamente.
Con el fin de paliar estos problemas se recomienda, cuando se
emplean estos tipos de cargas, añadir sustancias de carácter básico que
puedan ser adsorbidas preferencialmente sobre la superficie de la carga
antes de incorporar el peróxido. Entre otros aditivos se encuentran los
siguientes:
- guanidinas, como DPG o DOTG
- etilen glicoles, como DEG o PEG
- trietanol amina
- quinoleinas, como TMQ
1. Introducción
21
La reacción de adición supone la unión del radical a uno de los
átomos de carbono que forman un doble enlace, quedando unido de
forma covalente el radical al átomo de carbono, mientras se transfiere el
radical al otro átomo de carbono que forma el doble enlace. Este radical
es capaz de unirse a otros dobles enlaces, o a otro radical.
Esta reacción de adición es muy frecuente con los elastómeros
insaturados. El caucho natural (NR), caucho de butadieno-estireno
(SBR), caucho de polibutadieno (BR), caucho de butadieno-acrilonitrilo
(NBR) y cauchos de etileno-propileno-dieno (EPDM), disponen todos,
de insaturación en mayor o menor grado. Los radicales de peróxidos
pueden reaccionar potencialmente por adición al doble enlace o por
abstracción de un hidrógeno alílico. Ambos mecanismos son
competitivos, y aunque en general dan lugar a la formación de enlaces
entre las cadenas poliméricas, existen diferencias muy importantes en
relación con el efecto que cada uno pueda tener sobre las propiedades
físicas finales del vulcanizado.
Los peróxidos se emplean frecuentemente como agentes de
entrecruzamiento de polímeros saturados a través del mecanismo de
abstracción del hidrógeno. Los problemas se generan, por causa de los
mecanismos que puedan predominar cuando se trata de entrecruzar
polímeros insaturados. Los dobles enlaces pueden actuar como puntos
donde se producen reacciones de adición. En general, los resultados
indican que ambos mecanismos pueden ocurrir en la vulcanización de
1. Introducción
22
elastómeros insaturados, si bien en la mayoría de los casos pueda
prevalecer la abstracción del hidrógeno. El balance entre los
mecanismos de abstracción y de adición viene determinado por la
estructura del polímero, tipo y concentración del peróxido y temperatura
de reacción (9,10).
La insaturación en el caucho puede estar alojada en la cadena o
fuera de ella como grupo terminal vinilo. La diferencia de reactividad
entre estos tipos de dobles enlaces viene determinada por el volumen de
los grupos químicos próximos y su estructura química. El doble enlace
terminal (grupos vinilo) presenta pocos impedimentos estéricos y resulta
muy accesible a los radicales. Por el contrario los alojados a lo largo de
la cadena polimérica son menos accesibles por los grupos que puedan
existir a ambos lados del doble enlace. En general, los radicales
peroxídicos dan lugar principalmente a reacciones de adición con los
grupos vinilos y de abstracción de hidrógenos alílicos con respecto a los
dobles enlaces internos de la cadena polimérica.
La eficacia del peróxido se define como el número de moles de
entrecruzamientos que se pueden formar por mol de peróxido. En las
reacciones de abstracción, un mol de peróxido puede formar como
mucho un mol de entrecruzamientos, y la eficacia sería como máximo
uno. En un mecanismo de adición, la eficacia del peróxido puede ser
mucho más alta, ya que un radical puede causar la formación de varios
enlaces. La adición del radical peróxidico al doble enlace es:
1. Introducción
23
R + CH2 C CH CH2 CH2 C CH CH2
CH3CH3
R
Cualquiera de las dos reacciones, abstracción o adición podrían ser
la iniciación de una reacción de polimerización (11,12) de los dobles
enlaces de los polímeros diénicos:
R CH2 C CH CH2 CH2 C CH CH2
R
C CC
C CC
C CC
CC
CC
CC
CH3 CH3
+ etc.
Estos enlaces entre cadenas dan lugar a la formación de un cluster,
que puede tener un impacto importante en las propiedades del
vulcanizado.
La estructura del polímero es determinante en la competición entre
las reacciones de abstracción de hidrógeno o de adición al doble enlace.
En la Tabla I se muestra la eficacia de entrecruzamiento de varios
cauchos entrecruzados con peróxido de dicumilo (DCP) (13). En el caso
del polibutadieno puede ser incluso superior al valor indicado en la tabla
1. Introducción
24
anterior, pues depende de la microestructura de éste y principalmente
del contenido en unidades vinilo en el polímero.
El tipo de peróxido también es determinante en el balance entre
reacciones de adición y abstracción. Un ejemplo puede ser el caso del
peróxido de dicumilo, donde los radicales metilo, generados en la
descomposición del radical peróxido, tienen suficiente energía y
pequeño volumen, por lo que presentan mayor capacidad de difusión
para insertarse en el doble enlace del polímero.
Los radicales poliméricos constituyen especies de alta reactividad.
Cuando los radicales se ponen en contacto, los dos electrones
desapareados se acoplan y forman un enlace covalente, o
Tabla I
Eficacia relativa de entrecruzamiento de varios elastómeros con peróxido de
dicumilo
Elastómero Eficacia entrecruzamiento
Caucho natural NR 1.0
Caucho polibutadieno BR 10.5
Copolímero butadieno-estireno SBR 12.5
Caucho nitrílico NBR 1.0
Caucho de policloropreno CR 0.5
Caucho poliisobutileno IIR 0
1. Introducción
25
entrecruzamiento entre dos cadenas. Se puede recurrir a la resonancia de
espín electrónica (ESR) para observar cómo en la reacción de
vulcanización con peróxidos, los radicales primarios, generados en la
descomposición del peróxido, desaparecen rápidamente, persistiendo
tiempos más largos los radicales poliméricos (14,15). Se tiene evidencia
de su persistencia durante meses.
1. Introducción
26
La mayoría de los elastómeros pueden ser vulcanizados por la
acción de peróxidos orgánicos. En el caso de que se trate de entrecruzar
elastómeros que no contengan elementos capaces de ser atacados por
otros tipos de agentes de entrecruzamiento, caso por ejemplo, de los
cauchos de etileno-propileno (EPM), los peróxidos constituyen los
únicos productos capaces de producir el entrecruzamiento de estos
polímeros.
Los elastómeros derivados de isopreno y butadieno, que disponen
de insaturación, se pueden también entrecruzar con peróxidos. Sin
embargo, la mayoría de sus propiedades son inferiores a las de los
compuestos entrecruzados con el sistema azufre/acelerante.
Se recurre muchas veces a la vulcanización con peróxidos de
cauchos insaturados cuando se desean aplicaciones donde se requieran
resistencia a la fluencia y buen comportamiento a altas temperaturas. Sin
embargo, existen diferentes aspectos del proceso que no se encuentran
todavía bien resueltos. Por ejemplo, la literatura científica propone una
eficacia para la reacción de entrecruzamiento que se ajusta a la unidad
para el caucho natural, Tabla I. En los trabajos de esta Memoria se
presentan resultados experimentales que apoyan la idea de que la
eficacia de la reacción de entrecruzamiento de caucho natural con
peróxido de dicumilo ofrece valores superiores a la unidad. Además,
trataremos de dar una explicación sobre las bajas propiedades de
1. Introducción
27
tracción que se obtienen cuando los cauchos diénicos son entrecruzados
con peróxidos.
En relación con las propiedades de los vulcanizados, está
perfectamente demostrado que el esfuerzo a rotura de un vulcanizado
“goma pura” (sin carga) puede ser función de los siguientes factores:
1. Capacidad del caucho a cristalizar cuando se somete a deformación
2. Densidad de nudos en la red
3. Extremos de cadenas, y materiales solubles, productos de roturas de
cadenas.
4. Naturaleza del tipo de entrecruzamiento
5. Otros factores tales como grupos colgantes de restos de la
vulcanización, que pueden afectar a la elasticidad y/o movilidad de
la cadena polimérica.
El primer factor, la capacidad de cristalizar de algunos cauchos se
considera el factor más importante, y es el caso de los vulcanizados de
caucho natural “goma pura” que cuando se someten a deformación se
producen cambios importantes en la forma de la curva tensión-
deformación, atribuido a una cristalización inducida por la deformación,
asociada con la orientación producida en las macromoléculas en la
dirección de la fuerza.
El segundo factor relevante es la densidad de entrecruzamientos, o
moles de nudos por unidad de volumen de caucho vulcanizado. Tanto
1. Introducción
28
los cauchos que cristalizan por deformación como los amorfos presentan
un comportamiento similar. Las cargas de rotura de los vulcanizados
pasan por un máximo con el incremento de la densidad de
entrecruzamiento.
Greensmith et al. (16) muestran cómo vulcanizados de caucho
natural “goma pura” presentan valores de esfuerzo a la rotura que pasan
por un máximo con el incremento en la densidad de entrecruzamiento,
Figura 10, y observa también cómo el esfuerzo a la rotura disminuye de
acuerdo con el tipo entrecruzamiento, según la secuencia siguiente:
Con azufre y acelerante > TMTD sin azufre > peróxido >
radiación de alta energía
1. Introducción
29
10
20
30
0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.60.0
1/Mc x 104
Tens
ión
aro
tura
,MPa
Figura 10.- Tensión a rotura de vulcanizados de NR "goma pura" frente a 1/Mcpara varios sistemas de vulcanización. azufre/acelerante; con donadorde azufre (TMTD); peróxido; radiación de alta energía
En la vulcanización con el sistema azufre/acelerante, los tipos de
nudos que se forman presentan las diferentes estructuras, de tipo
monosulfuro, C-S-C, de tipo disulfuro, C-S-S-C, por último las de tipo
polisulfuro, C-Sx-C, donde x presenta valores superiores a dos. El
1. Introducción
30
porcentaje de estos tres tipos de entrecruzamientos y el valor de x
depende de la clase de caucho, acelerante, otros aditivos presentes, y
condiciones de reacción tales como temperatura y tiempo de
vulcanización.
Mullins (17) comprueba cómo el esfuerzo de rotura depende del
tipo de entrecruzamiento presente en el vulcanizado y establece el orden
siguiente
C-Sx-C > C-S-S-S-C> C-S-S-C > C-S-C> C-C
Resultados que se encuentran en orden inverso al orden que presentan
sus energías de enlace, que se muestran en la Tabla II. Estos resultados
sugieren que los enlaces más débiles son los que dan lugar a los cauchos
más resistentes. Mullins propone que estos enlaces lábiles son capaces
de romperse bajo tensión generando un mecanismo de disipación de
tensiones en los puntos críticos donde se inician los fallos de rotura del
compuesto. Tabla II Energías de enlace.
KJ/mol
-Sx- C-S-S-C C-S-C C-C
< 268 268 285 352
Incremento estabilidad
1. Introducción
31
Esta hipótesis de que es necesaria la presencia de estos
entrecruzamientos débiles para obtener altos valores de esfuerzo a rotura
se propuso formalmente (18,19). Dogadkin et al. (20) extendieron estos
conceptos a los casos de vulcanizados que contienen entrecruzamientos
tanto débiles como fuertes y concluyen que en este caso la carga de
rotura será mayor, que con vulcanizados que sólo contienen
entrecruzamientos energéticamente fuertes.
Hay sin embargo, evidencias experimentales que no están de
acuerdo con estas hipótesis. J. Lal (21) aporta resultados que indican,
por el contrario, que la carga de rotura del caucho natural no depende
del tipo de entrecruzamiento cuando se vulcaniza con azufre/acelerante.
Este autor estudia compuestos de caucho natural vulcanizados con
azufre, y utiliza como acelerante la difenilguanidina. Los vulcanizados
fueron posteriormente sometidos a un tratamiento suave con
trifenilfosfina, en atmósfera de nitrógeno, para convertir todos los
entrecruzamientos del tipo polisulfuro en entrecruzamientos del tipo di-
y mono sulfídicos. A continuación determinó el efecto de estos cambios
en la naturaleza química de los entrecruzamientos, y en las propiedades
a tensión. Los resultados permiten concluir que los entrecruzamientos
polisulfídicos no son esenciales para alcanzar altos valores de esfuerzo a
rotura o de resistencia a la fatiga de los vulcanizados. La resistencia a la
tracción de los vulcanizados de caucho natural antes y después del
tratamiento fueron similares.
1. Introducción
32
La hipótesis de que altos valores de esfuerzo a rotura se obtienen
de vulcanizados con entrecruzamientos débiles no parece ser
consistente. En general, los resultados recogidos hasta ahora son
contradictorios. Tobolsky y Lions (22) realizaron experimentos de
relajación de esfuerzos y no encontraron evidencias de alguna labilidad
mecánica atribuida a los entrecruzamientos débiles, en ensayos
realizados a temperatura ambiente, permitiéndoles concluir que los
entrecruzamientos polisulfídicos no son esenciales para alcanzar altos
valores de resistencia a la tracción o de resistencia a la fatiga por
flexión.
Estos resultados parecen sugerir que la resistencia a la tensión
depende de otros factores y no de la naturaleza química de los
entrecruzamientos, por lo que parece conveniente considerar aquellos
factores que se refieren a la distribución y a la funcionalidad de los
entrecruzamientos.
Si volvemos a contemplar los resultados aportados por Greensmith
et al, Figura 10, sorprende los resultados tan bajos de resistencia a la
tracción para los compuestos curados con peróxidos o por radiación con
electrones de alta energía. La interpretación que se ha dado a estos
resultados, por lo menos a los obtenidos por radiación, es que la
distribución de los entrecruzamientos que presentan estos vulcanizados
es al azar. Por el contrario, en vulcanizados preparados con
azufre/acelerante, se atribuye a que los entrecruzamientos no se
1. Introducción
33
encuentran distribuidos al azar, proponiendo la existencia de varios
entrecruzamientos próximos que forman zonas con mayor aglomeración
de nudos.
Se ha acumulado en los últimos años mucha información empírica
sobre el proceso de vulcanización, tanto en lo que refiere a la
vulcanización con azufre como con peróxidos. Sin embargo, todavía hoy
el proceso global de entrecruzamiento no está adecuadamente resuelto.
La complejidad del asunto es grande, por la naturaleza y
comportamiento de las largas cadenas del polímero, con la dificultad
añadida para realizar una investigación con un material insoluble como
es el caucho vulcanizado que se encuentra formando una red. Las
técnicas analíticas como resonancia magnético nuclear, espectroscopia
de infrarrojo y Raman, espectrometría de masas, se aplican pero siempre
con las limitaciones propias de los contenidos de nudos en
concentraciones tan bajas. Por ejemplo, en el caucho natural el número
de nudos en el óptimo de carga de rotura es aproximadamente de 4.1019
por cm3, o lo que es lo mismo una densidad de entrecruzamiento de unos
7.10-5 moles por cm3 de caucho. Por esta razón, identificar tanto la
naturaleza química de los nudos, como comprobar la homogeneidad en
que se encuentran distribuidos en el caucho resulta sumamente
complejo.
1. Introducción
34
1.2.- Objetivos
El propósito de esta Memoria es seguir avanzando en el estudio de
la formación de redes y para ello utilizaremos como agente de
entrecruzamiento peróxidos orgánicos, que presenta exclusivamente un
mecanismo de entrecruzamiento por vía radical.
Como los cauchos estudiados son insaturados, se consideró que el
mecanismo de adición al doble enlace sería muy importante por la
posibilidad de formación de nudos en la red de elevada funcionalidad,
que posteriormente podrían tener incidencia en la respuesta del material
en relación con sus propiedades a tracción.
Esta posibilidad de la reacción de adición al doble enlace generaría
una reacción de polimerización con dobles enlaces próximos que
formarían un pequeño volumen o cluster densamente entrecruzado. Una
red con la presencia de estos cluster se muestra esquemáticamente en la
Figura 11.
1. Introducción
35
extremo cadenaentrelazamiento entrecruza-
mientos
cluster
Figura 11.- Esquema de red de NR vulcanizada con DCP.El círculo incluye los "cluster".
Una distribución de entrecruzamientos no homogénea podría
afectar adversamente a las propiedades físicas de tensión de sus
vulcanizados.
El agente de entrecruzamiento elegido fue el peróxido de
dicumilo, que es uno de los más eficaces y utilizados en la industria de
la goma. Los cauchos empleados en este estudio fueron el caucho
natural (NR), el polibutadieno (BR), el polibutadieno-acrilonitrilo
(NBR), y por último el polibutadieno-acrilonitrilo hidrogenado (HNBR).
Se trata de estudiar el efecto de la estructura del polímero, así como la
diferencia de reactividad de los dobles enlaces teniendo en cuenta los
1. Introducción
36
impedimentos estéricos y accesibilidad de los radicales al doble enlace,
y asimismo el efecto de otros monómeros en la cadena del polímero.
Se pretende encontrar una explicación más satisfactoria a las
diferentes hipótesis barajadas más arriba, que incluso resultan
contradictorias a los resultados que recoge el trabajo de Greensmith et
al, expuestos en la Figura 10.
1. Introducción
37
1.3.- Referencias
1 I.I. Ostrosmislenskii, I.I.J. Russ. Phys. Chem. Soc., 47 (1915)
1885
2 L.D. Loan, Rubber Chem. Technol., 40 (1967) 149
3 L. Bateman, ‘The Chemistryy and Physics of Rubber-like
Substances, MacLaren and Sons, Londres 1963, cap. 15
4 D.J. Elliot, B.K. Tidd, Prog. Rubber Technol., 37 (1973) 83
5 C.R. Parks, O. Lorenz, J. Polym. Sci., 50 (1961) 287
6 M. Braden, W.P. Fletcher, Trans. Inst. Rubber Ind., 31 (1955) 155
7 C.R. Moore, W.F. Watson, J. Polym. Sci., 19 (1956)
8 P.B. Dlizneski, Rubber Chem. Technol, 74 (2001) 452
9 L. González, A.Rodríguez, A. Marcos, C.Chamorro, Kautschuk
Gummi Kunststoffe, 51 (1998) 83
10 L. González, A.Rodríguez, A. Marcos, Recent Rest. Dev. Polym.
Sci., 2 (1998) 485
1. Introducción
38
11 E.H. Farmer, S.E. Michael, J.Che. Soc., p. 513 (1942); ibid p.131
(1951); ibid p.142 (1950)
12 B.M.E. van der Hoff, Appl. Polym. Sym., 76 (1968) 21
13 N. Ujikawa, Nippon Gomu Kyokaishi, 62 (1990) 616
14 T. Yamasaki, T. Seguchi, J. Polym Sci., Part. A. Polym Chem., 38
(2000) 3383
15 W. Zhou, S. Zhu, Macromolecules, 31 (1998) 4335
16 H.W. Greensmith et al., ‘The Chemistry and Physic of Rubber-like
Substances, Ed Bateman, MacLaren, 1963, cap. 10
17 L. Mullins, ‘Relationship between structure and properties’, in
Poc. NRPRA Jubilee. Conf. Cambridge, 1964
18 W Cooper, Chem, and Ind., (1965) 1741
19 W. Cooper, J. Polym Sci., 28 (1968) 195
20 B.A. Dogadkin, Z.N. Tarazova, I.I. Gol’berg, Proc. 4th Rubber
Technol. Conf., Londres, p. 65, (1962)
1. Introducción
39
21 J. Lal, Rubber Chem. Technol., 43 (1970) 664
22 A.V. Tobolsky, P.F. Lions, J. Polym. Sci. Part. A-2 (1968) 1561
1. Introducción
40
2. Caucho Natural
________________________________
2 CAUCHO NATURAL ______________________________________
2. Caucho Natural
42
Ilustración 3.- Lámina original Hevea brasiliensis.
2. Caucho Natural
43
2.1.- Caucho Natural: Estructura y características generales
En la naturaleza se pueden encontrar polímeros lineales
construidos a partir de moléculas de isopreno unidas por sus posiciones
1,4 y siempre con adición regular cabeza-cola. Como estos polímeros
resultantes son de naturaleza insaturada se encuentran en sus dos formas
isoméricas. Una forma cis, que constituye el llamado caucho natural de
uso general, que presenta baja cristalinidad, con una Tg = 200 K y una
Tm = 301 K, mientras que la forma trans, llamada gutapercha o balata,
con cristalinidad media, una Tg = 200K y una Tm = 347 K, y que
presenta cristalinidad a temperatura ambiente.
C C
H
H2C CH2 H2C
C C
H3CH3C H
CH2 H2C
C C
H3C H
CH2
0,81 nm
Cis
H2C
C
C
CH3
H2C
H
CH2
C
C
CH3
H2C
H
CH2
C
C
H3C
CH2
H
CH2 CH2CCH n
CH3
Trans
0,88 nm
2. Caucho Natural
44
El efecto que la isomería cis-trans puede suponer sobre las
propiedades de un material viene bien remarcado e ilustrado con este
caso de los polímeros derivados de isopreno. El polímero basado en la
forma isomérica trans, la llamada balata, corresponde a un material que
presenta elevada cristalinidad y orden, y se presenta como un material
duro. Por el contrario, las cadenas del polímero cis-poliisopreno pueden
fácilmente rotar y como resultado las macromoléculas adquieren la
configuración ovillada compacta.
Existen diversas especies vegetales productoras de caucho natural,
aunque prácticamente todo el caucho utilizado en la industria se obtiene
del árbol Hevea brasiliensis, euforbiácea originaria de la Amazonía, y
cultivado preferentemente en el sudeste asiático. Se encuentra en el
árbol en forma de suspensión coloidal acuosa, de aspecto lechoso,
denominado látex, y contiene alrededor de un 30 por 100 de caucho. Los
constituyentes tales como proteínas, azúcares, ácidos grasos, etc., que
actúan como activadores y antioxidantes naturales, se encuentran en una
proporción entre 5-8 por 100.
El caucho natural es un polímero muy reactivo. La presencia de un
doble enlace olefínico cada cinco átomos de carbono en la cadena,
permite que las reacciones de adición y abstracción sean posibles en
cada átomo de carbono de la molécula. Esta respuesta se debe a que
siete de cada ocho átomos de hidrógeno están activados por la presencia
2. Caucho Natural
45
del doble enlace carbono-carbono, los llamados hidrógenos alílicos,
frente a un sólo átomo de hidrógeno vinílico.
a
a
a
aa
a
a va = hidrógenos alílicosv = hidrógenos vinílicos
El caucho natural es un polímero amorfo, que tiende a cristalizar al
someterlo a deformación. Los vulcanizados de caucho natural presentan
valores elevados de resistencia y alargamientos a rotura, buena
resistencia al desgarro, abrasión, y al crecimiento del corte durante
flexiones repetidas, y resiliencia elevada. La resistencia al calor y
envejecimiento a la intemperie es baja, así como su resistencia química
frente a disolventes. Presenta buenas propiedades mecánicas en ausencia
de cargas, aunque éstas se usan por razones técnicas y económicas. Las
aplicaciones del caucho natural están ligadas a las características
excepcionales que presenta, particularmente en lo que se refiere a
propiedades dinámicas donde su elevada elasticidad y resiliencia, así
como su resistencia a la fatiga, continúan haciéndolo insustituible en
numerosas aplicaciones.
2. Caucho Natural
46
La estructura poli isoprénica del caucho natural le convierte en
uno de los cauchos diénicos más reactivos. En general, por esta elevada
reactividad, la mayoría de las reacciones químicas que puede
experimentar el caucho natural sólido, son análogas a aquéllas de
olefinas de bajo peso molecular, que muchas veces se toman como
modelo para estudiar las reacciones de entrecruzamiento del caucho
natural.
2. Caucho Natural
47
2.2.- Entrecruzamiento de caucho natural con peróxido de dicumilo
La variación con el tiempo de la reacción de entrecruzamiento del
caucho natural con peróxido de dicumilo, expresado en unidades de par
de fuerzas o torque (Mt), se midió con un reómetro Monsanto. El grado
de conversión total se calcula a partir de la diferencia entre el par
máximo y el mínimo (Mmax- Mmin). El tiempo de inducción ti y la
constante de velocidad se determinaron siguiendo el método de Scheele
(1). La función apropiada para la reacción de entrecruzamiento es una
exponencial del tipo:
ln (Mmax – Mt) = A – k1 (t – ti)α
En la Tabla I se recoge la fórmula de los compuestos “goma pura”
(sin carga) de caucho natural con diferentes proporciones de peróxido de
dicumilo.
*partes por cien de caucho
Tabla I
Formulaciones de los compuestos de NR con peróxido de dicumilo
Ingredientes ppcc*
Caucho natural NR
DCP
100
1.15/ 1.40/ 1.64 / 1.87/ 2.10/ 2.34/ 2.56/ 3.00
2. Caucho Natural
48
En la Figura 1 se muestran los reogramas de los compuestos
preparados con las diferentes proporciones de DCP y entrecruzados a
160 ºC.
0 10 20 30 40 50
2.5
5.0
7.5
10.0
12.5
Tiempo, min
Torq
ue,d
Nm
3.0
2.56
1.151.40
2.10
2.34
1.8781.64
60
Figura 1.- Reogramas de NR a 160º C curados con diferentes cantidades deDCP
El proceso cinético no presenta reversión, y la descomposición del
peróxido de dicumilo conduce a una reacción de entrecruzamiento que
se ajusta a un proceso de primer orden. La Figura 2 muestra la variación
lineal del incremento del par (Mmax- Mmin) en función de la
concentración de DCP. En principio, esta respuesta lineal permite
asumir que el mecanismo de entrecruzamiento permanece invariable e
independiente de la concentración de peróxido.
2. Caucho Natural
49
1 2 3
4
6
8
10
Mm
áx -
Mm
ín ,
dNm
DCP (ppcc)
Figura 2.- Efecto del contenido de DCP sobre el incremento
de par de los compuestos vulcanizados a 160 ºC
Los reogramas recogidos en la Figura 1 presentan las curvas
típicas que se esperaría encontrar para este tipo de reacciones, propios
de sistemas que no presenta reversión (fenómeno general en
vulcanizaciones con azufre), y con tiempos de inducción muy cortos (no
presentan tiempo de ‘maduración’, habitual en la vulcanización con
azufre). La reacción global de curado, hasta altos grados de conversión,
se comporta como una reacción de primer orden, como se muestra en la
Figura 3. Los parámetros cinéticos se recogen en la Tabla II.
2. Caucho Natural
50
100 200 300 400
170 º C
160 º C
155 º C
150 º C145º C%
Con
vers
ión
Tiempo, min
10
90
99
140 º C
Figura 3.- Incremento del grado de vulcanización del NR con DCP a
diferentes temperaturas.
Tabla II
Parámetros cinéticos de la reacción de entrecruzamientos
del NR con DCP a diferentes temperaturas
Temperatura ºC 140 145 150 155 160 170
tc97(min) 382.47 197.59 122.16 65.65 37.22 15.54
k (min) 0.00411 0.0075 0.0115 0.0189 0.03496 0.07814
Ea (kJ/mol) 71.53
2. Caucho Natural
51
El par máximo del compuesto que contiene 1.0 ppcc de DCP es
muy similar a diferentes temperaturas. Esta respuesta sería la esperada,
los entrecruzamientos son térmicamente estables, y el número de nudos
que se obtienen es independiente de la temperatura de reacción. Sin
embargo, y como se muestra en la misma Figura 4, el par máximo
0 100 200 3000
2
4
6
8
10
12
Torq
ue,d
Nm
Tiempo, min
T DCP (ºC) (ppcc)
140 3 140 1 160 3 160 1
Figura.4.- Curvas del reómetro de compuestos de NR curadas
con diferentes proporciones de DCP y temperaturas.
para el compuesto con 3 ppcc de DCP difiere ampliamente a 140 ºC y
160 ºC, lo que hace suponer que esta reacción de entrecruzamiento sea
más compleja, y que dependa también de la temperatura de reacción.
2. Caucho Natural
52
Una explicación a este fenómeno podría ser que el radical
resultante de la descomposición del peróxido reaccione con el caucho
natural de dos maneras: por medio de una abstracción de un hidrógeno
alílico, de baja energía de extracción, y por adición al doble enlace del
polímero. La primera de estas dos reacciones sería la ruta preferente. El
radical está en presencia de un ambiente rico en átomos de hidrógenos
alílicos (la unidad de isopreno contiene ocho átomos de hidrógeno, de
los cuales siete son alílicos por solo uno vinílico). Por el contrario, la
reacción de adición requiere una orientación favorable del doble enlace
para poder ser atacado por el radical de peróxido. Esta reacción puede
resultar favorecida por la elevación de la temperatura, que daría lugar a
un aumento de la movilidad molecular y con ello la probabilidad para
inducir la reacción de adición.
La literatura científica demuestra que ambos procesos, abstracción
y adición, tienen lugar en elastómeros derivados de butadieno (2, 3), en
los cuales la eficacia del peróxido es significativamente superior a uno.
Sin embargo, para otro caucho diénico tal como el caucho natural, sólo
se consideran procesos de abstracción, y estimaciones de la eficacia de
la reacción del peróxido ajustadas como mucho a la unidad. Sin
embargo, en trabajos previos (4) se aportan algunos ejemplos en los
cuales el número de entrecruzamientos creados es superior, sugiriendo la
presencia de la reacción de adición, y que el peso total de cada una de
las reacciones varíe con las condiciones del curado.
2. Caucho Natural
53
De acuerdo con los resultados anteriormente indicados, se
comenzó a sospechar que la estructura de las redes de caucho natural
preparadas con peróxido de dicumilo, que se suponía un sistema mucho
más simple que sistema azufre / acelerante, iba a ser más compleja de lo
esperado. Los resultados obtenidos nos llevaron a considerar la
existencia de estructuras de entrecruzamientos donde tanto su
funcionalidad como su distribución, no respondían a lo esperado
.
2.2.1.- Entrecruzamiento de NR con BSA. Preparación de redes
“modelo”
Con objeto de resolver este problema, se prepararon redes de
caucho “modelo”, que disponen de una funcionalidad en los
entrecruzamientos perfectamente controlada. Las redes modelos se
prepararon usando el 1,3 benceno di sulfonil azida (BSA) como agente
de entrecruzamiento. Los compuestos preparados con BSA se
vulcanizaron a 105 ºC, pues a esta temperatura la azida reacciona con
los dobles enlaces del caucho vía mecanismo de ciclo adición (5).
El resultado de esta adición del grupo azida al doble enlace es la
formación del 1,2,3 triazolin, inestable a temperaturas ligeramente
superiores a 100 ºC, y que se transforma, desprendiendo una molécula
de nitrógeno, para generar dos posibles estructuras, una de ellas de una
aziridina (A) o de una imina (B). La reacción se ajusta a un mecanismo
de orden uno (6).
2. Caucho Natural
54
X N
N+
N-
C C
N
C C
N
N
X
X = (ArSO2 )
N
C C
N
N
X
N
C C
X
A
NX
C CH B
Reacción de cicloadición de la azida con olefinas
Rutas de la descomposición y despendimiento de nitrógeno para los 1,2,3 triazolinas.
Se prepararon una serie de compuestos “goma pura” de NR con
diferentes proporciones de BSA. Las concentraciones molares de
BSA como los parámetros estructurales de las redes se recogen en
la Tabla III.
2. Caucho Natural
55
Tabla III
Parámetros estructurales de redes de caucho natural curadas con BSA
Parámetro de interacción del tolueno χ= 0.393, ρNR= 0.92 g.cm-3
La reacción de entrecruzamiento del NR con BSA se siguió con el
reómetro Monsanto. La reacción se ajusta bien a un mecanismo de
primer orden de manera que tanto las constantes de velocidad como la
energía del proceso son virtualmente independientes del medio. La
variación del incremento de par (Mmax- Mmin) obtenido a partir de los
reogramas, con el contenido en BSA se muestra en la Figura 5.
BSA
mol cm-3 105 Vr MC
g mol-1
μ moles nudos . cm-3
105
3.39 0.117 12 230 3.75
4.79 0.124 10 086 4.56
5.54 0.128 9 666 4.83
6.38 0.131 9 085 5.06
7.18 0.137 8 288 5.55
7.98 0.144 7 470 6.16
8.74 0.160 6 028 7.63
2. Caucho Natural
56
0 2 4 6 8 10 120
2
4
6
8
10
12
14
M
max
- Mm
in d
N.m
moles/g de cauchox105 de BSA y DCP
DCP
BSA
Figura 5.- Efecto del contenido de DCP sobre el incremento
de par curados a 160 ºC
La respuesta que se obtiene es perfectamente lineal, y si se
compara con la obtenida con el DCP a las mismas concentraciones
molares se puede apreciar, para una misma concentración molar de
agentes de entrecruzamiento, que los compuestos de caucho natural con
DCP dan lugar a redes con valores superiores de par, o lo que es lo
mismo, a redes con mayores densidades de entrecruzamientos.
A continuación, se determinaron los parámetros estructurales de
las redes entrecruzadas con DCP y BSA sobre la base del grado de
2. Caucho Natural
57
hinchamiento en equilibrio de las diferentes redes, en un disolvente
apropiado, aplicando la ecuación de Flory-Rehner (7).
4 6 8 10
5
10
15
20
μ, m
oles
nud
os/c
m3 x
105
moles /cm3 de caucho x105 de BSA y DCP
DCP
Teórica
BSA
Figura 6.- Relación molar de DCP y BSA y la densidad de entrecruzamientos
La Figura 6 muestra la variación de la densidad de
entrecruzamientos por unidad de volumen de caucho en función de los
contenidos molares de DCP y BSA. Los valores teóricos se calcularon
asumiendo que un mol de agente reactivo crea un mol de
entrecruzamientos. Se observa cómo los compuestos de NR curados con
BSA presentan densidades de entrecruzamiento que se ajustan al
comportamiento teórico, o lo que es lo mismo que en la reacción de
entrecruzamiento una molécula de azida crea un entrecruzamiento.
2. Caucho Natural
58
La eficacia de la reacción es aproximadamente la unidad para
proporciones de BSA altos.
Los compuestos de NR entrecruzados con DCP presentan, sin
embargo, una eficacia de la reacción de entrecruzamiento siempre
superior a la teórica. Esta respuesta obliga a pensar que durante el
proceso de vulcanización se produce también la reacción de
polimerización, la adición de un radical al doble enlace del caucho
seguido de una polimerización entre otros contiguos. El resultado global
del proceso puede suponer que se produce un incremento en la eficacia
de la reacción del peróxido de dicumilo con el caucho natural, con una
respuesta superior a la unidad. Esta respuesta permite también proponer
la existencia de inhomogeneidades o cluster de entrecruzamientos de
elevada funcionalidad.
2. Caucho Natural
59
2.2.2.- Propiedades físicas NR entrecruzados con DCP
Las propiedades físicas de los compuestos de NR entrecruzados a
160 ºC con diferentes proporciones de DCP se recogen en la Tabla IV.
Los esfuerzos para una deformación del 100 % y 300 % responden
a lo previsto, con el aumento en el contenido de DCP se incrementa
también la densidad de entrecruzamientos en la red. Por el contrario, la
resistencia la tracción aumenta hasta un máximo, para luego decrecer
drásticamente con el incremento en DCP. El alargamiento a rotura y
resistencia al desgarro disminuyen con la concentración en DCP. La
Tabla IV
Propiedades físicas de vulcanizados de NR a 160º C con diferentes
proporciones de peróxido de dicumilo
DCP
ppcc
Módulo
100%
MPa
Módulo
300%
MPa
Resistencia
a tracción
MPa
Elongación
a rotura
%
Desgarro
N
Dureza
Shore A
1.15 0.54 1.13 11.86 695 12.40 31
1.40 0.62 1.47 13.32 640 11.83 32
1.64 0.75 1.85 12.34 585 10.71 34
1.87 0.85 2.27 10.58 540 11.96 37
2.10 0.88 2.53 9.53 500 10.60 39
2.34 0.99 3.04 9.22 450 9.18 40
2.56 1.05 3.39 5.60 360 7.73 41
3.00 1.20 - 1.69 220 6.68 44
2. Caucho Natural
60
dureza Shore A aumenta con el incremento en DCP, de la misma
manera que lo hace la densidad de entrecruzamiento y los módulos.
Por supuesto, la característica más obvia e importante de un
material elástico es la elevada capacidad de deformación elástica que
puede soportar bajo la acción de pequeñas tensiones. Las curvas de
tensión-deformación de compuestos de caucho natural vulcanizado a
160º C y con diferentes proporciones de peróxido de dicumilo se
muestran en la Figura 7. Los cambios que se producen o acompañan con
la deformación y proporción del agente entrecruzante son necesarios
considerarlos con algún detalle. A medida que aumenta la concentración
de peróxido, incrementa el número efectivo de entrecruzamientos, o lo
que es lo mismo, la densidad de nudos en la red de caucho, y como
consecuencia el módulo a bajas deformaciones.
En cuanto al esfuerzo a rotura de los diferentes compuestos
muestran el comportamiento usual, con el incremento en la proporción
en DCP, el esfuerzo a rotura pasa por un máximo, para a continuación
disminuir a medida que aumenta la densidad de entrecruzamiento. En
relación con los alargamientos a rotura, éstos disminuyen siempre con
el incremento en la densidad de entrecruzamiento.
2. Caucho Natural
61
0 200 400 600 800 1000 1200 14000
2
4
6
8
10
DCP ppcc 0.5 1 1.5 2 2.5 3 6
Tens
ión
(MPa
)
Deformación (%)
Figura 7.- Curvas tensión deformación para los diferentes
compuestos vulcanizados a 160 ºC.
A continuación se muestra la variación del esfuerzo a rotura en
relación con la densidad de entrecruzamiento de los vulcanizados
curados a diferentes temperaturas, Figura 8. Se puede observar cómo el
esfuerzo a rotura de redes con densidades de entrecruzamiento similares,
disminuye con el incremento de la temperatura de vulcanización. Estos
2. Caucho Natural
62
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0
4
8
12
16
150ºC 160ºC 170ºC 180ºC
TEN
SIO
N A
RO
TUR
A (M
Pa)
ν *105 mol cm3
Figura 8.- Variación de la tensión a rotura con la fracciónen volumen de polímero hinchado curado a diferentestemperaturas.
resultados llevan a suponer que cuando aumenta la temperatura o el
tiempo de vulcanización se produzcan cambios en el mecanismo de
entrecruzamiento con peróxido. Esta disminución en las propiedades
físicas se podría atribuir a la presencia del mecanismo de adición, que
compite con el de abstracción, con el resultado de una reacción de
polimerización entre dobles enlaces próximos. El resultado sería la
formación de pequeños volúmenes de polímero densamente
entrecruzado (los llamados cluster), y en consecuencia una distribución
heterogénea de nudos. Por ello se considera muy importante que para
conocer las propiedades físicas de un compuesto de goma no es
2. Caucho Natural
63
suficiente con conocer el grado de entrecruzamiento de la red, si no
también su distribución espacial y funcionalidad de los nudos, es decir
conocer la llamada topología de la red.
El entrecruzamiento de caucho natural con peróxidos fue
estudiado por Braden et al. (8) y comprueban cómo a elevadas
concentraciones de peróxido el mecanismo de entrecruzamiento llega a
ser dependiente de la temperatura y del tiempo de curado. La variación
del esfuerzo a rotura del compuesto que contiene 3 ppcc de DCP curado
a 140º y 160 ºC a diferentes tiempos se muestran en la Figura 9. El
esfuerzo a rotura para los compuestos entrecruzados a 140 ºC y tiempos
cortos presenta valores relativamente importantes, disminuyendo a
continuación cuando aumenta el tiempo de curado. Esta respuesta no se
puede atribuir a posibles roturas en el polímero que disminuyan la
respuesta mecánica de la red, sino a cambios en la morfología de la red.
Así, el compuesto con 3 ppcc de DCP y curado a 160 ºC muestra ya
valores muy bajos de esfuerzo a rotura a cualquier tiempo de curado.
A temperatura y concentraciones elevadas de peróxido de
dicumilo el proceso de entrecruzamiento que genera la formación de
redes con topología heterogénea afecta de forma muy profunda a la
pérdida de propiedades mecánicas.
2. Caucho Natural
64
0 60 120 180 240
5
10
15
20
Esfu
erzo
a ro
tura
, MPa
Tiempo, min
140 ºC
160 ºC
Figura 9.- Variación del esfuerzo a rotura con el tiempode vulcanización a 140ºC y 160ºC, para el compuestocon 3 ppcc de DCP.
Este comportamiento del esfuerzo a rotura se podría explicar si se
asumen mecanismos más complejos en el proceso de entrecruzamiento
del NR con DCP, que los descritos en la literatura, donde se indica que
la reacción está gobernada sólo por la abstracción de un hidrógeno
alílico, y se acepta para la reacción una eficacia aproximadamente uno.
Con el propósito de seguir estudiando este efecto de la temperatura
y proporción de DCP, se determinaron las fracciones en volumen de los
2. Caucho Natural
65
vulcanizados hinchados en equilibrio en tolueno, Vr, a diferentes
tiempos de curado. En la Figura 10 se muestra la variación de Vr en
función del esfuerzo a rotura, medido en el reómetro Monsanto, y que
como es sabido está relacionado con la densidad de entrecruzamiento.
0.05 0.10 0.15 0.20 0.250
2
4
6
8
10
12 DCP T (ppcc) (ºC)
3 160 1 160 3 140 1 140
Torq
ue, d
Nm
Vr
Figura10.-Variación del par con respecto a Vr para los
compuestos curados con distintas cantidades de DCP, y
distintas temperaturas.
Como se puede observar, los compuestos con 1 ppcc de DCP
curados a 140 º y 160 ºC, o con 3 ppcc curados a 140 ºC, muestran una
variación lineal con la densidad de entrecruzamiento con respecto al par.
Sin embargo, la muestra que contiene 3 ppcc de DCP curada a 160 ºC
muestra también una variación lineal, pero con pendiente superior.
2. Caucho Natural
66
De acuerdo con la teoría de la elasticidad del caucho, existe una
correlación entre módulo elástico y la densidad de entrecruzamiento.
Esto explica por qué el par del reómetro, medido a bajas deformaciones,
es proporcional al número de entrecruzamientos formados por unidad de
volumen de caucho. (Cap. 2.3)
La respuesta diferente del compuesto con 3 ppcc curado a 160 ºC
vuelve a indicar la existencia de cambios importantes en el proceso de
entrecruzamiento. Este comportamiento divergente en los valores de par
cuando se cura a 160 ºC, está indicando que redes con similares
densidades de entrecruzamiento, presentan, sin embargo, diferentes
valores de par.
Se podría deducir de esta respuesta que los entrecruzamientos con
elevada funcionalidad, creados por la vía de la adición de un radical al
doble enlace, seguido de la polimerización con dobles enlaces de
cadenas de polímero próximas, restringen el hinchamiento de forma
similar a los de funcionalidad cuatro, obtenidos por la vía de abstracción
de hidrógenos alílicos. Sin embargo, en los primeros, los cluster parece
que influyen en la red elevando la respuesta del par.
Una explicación provisional de este fenómeno sería asumir la
formación de una red con una distribución no uniforme de los diferentes
tipos de entrecruzamientos, que supondría la generación de una textura
2. Caucho Natural
67
con dominios altamente reticulados y embebidos en un polímero menos
entrecruzado (Figura 11, Cap. 1)
Esta reacción de adición debe requerir una orientación favorable
del doble enlace para ser atacado por el radical y se puede favorecer
elevando la temperatura de vulcanización, pues se mejora la movilidad
molecular y con ello la probabilidad de que se produzca la adición.
Estos pequeños dominios de polímero densamente entrecruzados
podrían ser semejantes al fenómeno llamada por H.H. Mark (9) como
“textura de granos”, donde la presencia de pequeños dominios
mostraría una movilidad molecular más baja que el resto del material
polimérico, menos entrecruzado. Esta estructura heterogénea presentaría
un espectro mecano - dinámico más complejo que el polímero con una
distribución homogénea en la funcionalidad de los nudos.
En la Figura 11 se recoge la variación del factor de pérdidas, tan δ,
con respecto a la temperatura para compuestos de NR entrecruzados con
1.15, 2.10 y 3.00 ppcc de DCP.
2. Caucho Natural
68
Figura 11.- Variación de la tangente de pérdidas con latemperatura a 5Hz para compuestos de NR curadoscon diferentes proporciones de DCP(1.15, 2.10 y 3.00)
3.0
2.10
1.15
-75 -70 -65 -60 -55 -50 -45 -40 -35 -30 -25
0
1
2
Tan
δ
Temperatura, ºC
El pico máximo corresponde a la temperatura de transición vítrea del
polímero (Tg) que se desplaza ligeramente hacia temperaturas más altas
a medida que aumenta la densidad de entrecruzamiento. La curva para el
compuesto con 3.00 ppcc de DCP, aparte de mostrar un ensanchamiento
propio de redes más heterogéneas, experimenta un cambio en la forma
de la curva mostrando una segunda relajación a temperaturas más
elevadas y que atribuimos a la menor movilidad de porciones de
polímero con más alta densidad de entrecruzamiento.
Para corroborar estos resultados, se determinaron las temperaturas
de transición vítrea, medidas por DSC, de los compuestos preparados
2. Caucho Natural
69
con diferentes proporciones de DCP y vulcanizados a 150 y 170 ºC. En
la Figura 12 se observa cómo aumenta el valor de la Tg con la
temperatura de curado a bajos Vr (fracción de caucho en la muestra
hinchada), diferencia que se hace prácticamente despreciable a altos
valores de Vr, o lo que es lo mismo, a altos contenidos de DCP. Este
comportamiento habría que atribuirlo a que en las muestras vulcanizadas
a 170º C los movimientos de las cadenas están más limitados por la
presencia de cluster.
0.15 0.20 0.25 0.30 0.35
-61
-60
-59
-58
-57
-56
170ºC 150ºC
T g (ºC
)
Vr
Figura 12.- Variación de la Tg con el contenido de DCP de las
muestras vulcanizadas a 150 ºC y 170 ºC .
Si el mecanismo de adición, iniciado por un radical peróxido o
polimérico, diera lugar a la reacción de polimerización, el número de
dobles enlaces en el caucho decrecería durante el proceso de
2. Caucho Natural
70
vulcanización, respuesta que se podría registrar apropiadamente por
medio de la espectroscopia IR. La Figura 13 muestra el espectro IR en el
rango entre 1500 y 750 cm-1 del caucho natural sin vulcanizar (A), y
vulcanizados (B) con 3 ppcc de DCP y a 160º C: La banda
correspondiente a la deformación fuera del plano γ (=C-H) cis que
aparece a 866 cm-1 disminuye con referencia a la banda que aparece a
1452 cm-1, que se mantiene constante, no cambia con el proceso de
vulcanización, y corresponde a la deformación asimétrica del grupo
metilo y de deformación de los CH2. No se intentó hacer un estudio
cuantitativo de la variación que experimenta la insaturación durante el
proceso de vulcanización, debido a dificultades técnicas. Sin embargo,
estos y otros resultados permiten suponer que la variación es pequeña,
estimándose inferior al 1 % del contenido total de la insaturación del
caucho.
En cuanto al mecanismo de abstracción, éste es un proceso que no
conduce a una disminución en la insaturación del polímero. Por el
contrario, en la reacción de adición del radical al doble enlace, dos
mecanismos pueden ser posibles. Uno, dimerización entre radicales
formados por adición al doble enlace o entre radicales formados por
adición y abstracción, que conducen ambos a un entrecruzamiento. El
otro mecanismo posible consiste en que el radical formado por adición,
inicie una reacción de polimerización entre dobles enlaces de cadenas
poliméricas próximas.
2. Caucho Natural
71
Figura 13.- Espectros IR de caucho natural “crudo”, (A) y vulcanizado, (B)
75010001250150074
76
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
% T
rans
mita
ncia
ν (cm-1)
A
75010001250150076
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
% T
rans
mita
ncia
ν (cm-1)
B
Bandas diagnóstico del caucho natural (NR)
Vibración número de onda (cm-1)
δa CH3 + δ CH2
δs CH3
1452
1375
γ (=C-H) cis
ρ CH2
886
798
2. Caucho Natural
72
La primera ruta no produciría reducción en la insaturación del
polímero nunca mayor que los moles de peróxido de dicumilo añadidos
al compuesto. La respuesta que muestra la Figura 13 apoya la segunda
ruta que supone la polimerización entre dobles enlaces de cadenas
próximas.
2. Caucho Natural
73
2.2.3.- Entrecruzamiento de caucho natural con peróxidos a bajas temperaturas Con el fin de comprobar si la reacción de adición del radical
peróxido al doble enlace se favorece con la temperatura de
vulcanización, se consideró la posibilidad de entrecruzar el caucho
natural con peróxidos a baja temperatura, próxima a la temperatura
ambiente, con el fin de comprobar si esta segunda vía, la reacción de
adición al doble enlace, disminuye o se elimina, y con ello se produce la
recuperación de las propiedades físicas de los vulcanizados.
Entre los diferentes tipos de peróxidos orgánicos existe una
familia que incluye aquellos donde la velocidad de formación de
radicales por descomposición térmica, se puede acelerar o retardar por la
adición de ciertas sustancias químicas.
Por otra parte, en la preparación de los compuestos de caucho
natural sólido, por la cizalla que se genera en el mezclado, se producen
incrementos importantes en la temperatura, lo que hace difícil la
preparación de compuestos con peróxidos que se descomponen a bajas
temperaturas. Para salvar esta dificultad se recurrió a la preparación del
compuesto de caucho natural a partir de látex de caucho natural y
recurriendo a un peróxido lo más soluble posible en agua. El peróxido
elegido fue el t-butilhidroperóxido, que se puede activar para rebajar la
temperatura de descomposición por la presencia de iones ferroso y de
fructosa para reducir el ión férrico de nuevo a ión ferroso. También este
peróxido es razonablemente soluble en agua.
2. Caucho Natural
74
La fórmula del compuesto de látex de caucho natural que se
empleó fue la siguiente:
*equivalente a 9.875x10-5 moles/g de caucho
El contenido de iones férrico fue 20 ppm sobre el látex sólido. La
temperatura de la reacción de prevulcanización fue de 60 ºC y el tiempo
de reacción 6h. Terminada la reacción se prepara un film con el látex
prevulcanizado por evaporación a temperatura ambiente. De este film se
cortaron las probetas para medir las propiedades físicas de tracción. El
esfuerzo a rotura obtenido en estas condiciones de reacción entre el
peróxido y el caucho natural ahora es de aproximadamente 27 MPa.
Este resultado sobrepasa de forma muy importante los valores que
se obtienen con peróxido de dicumilo, y ya son similares a los que se
obtienen en condiciones óptimas con los sistemas azufre / acelerante,
según se muestra en la Figura 10, Cap.1.
Tabla V
Fórmula del compuesto de látex de caucho natural, NR
Ingredientes Total Seco
Látex NR,al 60%
t-Butil hidroperóxido, al 75%
167
1.185
100
0.889*
Fructosa, al 20% 5 1
2. Caucho Natural
75
La regeneración de las propiedades físicas que se obtiene con el
entrecruzamiento del caucho natural con peróxidos a bajas temperaturas
permite atribuir a la segunda reacción, la de adición y posterior
polimerización, como la causante de las pérdidas en las propiedades
físicas de sus vulcanizados.
Las propiedades físicas que se obtienen por entrecruzamiento de
caucho natural con peróxido de dicumilo, en contraposición con las que
se obtienen con el t-butilhidroperóxido, a bajas temperaturas, permiten
considerar que el radical cumiloxi puede actuar por los dos mecanismos,
de abstracción y de adición, con el resultado añadido de formación de
dominios (o cluster) sobre entrecruzados. La Figura 11 Cap. 1 muestra
el modelo de red heterogénea que se propone. Preferentemente presenta
nudos de entrecruzamiento con funcionalidad cuatro, y zonas con alta
densidad de entrecruzamiento. El resultado es una red de compleja
topología.
En esta red compleja, las cadenas que conforman los cluster
pueden soportar diferentes tensiones a medida que el material se somete
a deformación, existiendo la posibilidad de que se produzcan localmente
amplificaciones de la tensión en alguna de estas cadenas que intervienen
en el cluster.
2. Caucho Natural
76
Esta situación puede conducir al inicio de la fractura de la
macromolécula, y posteriormente, si continua la tensión la fractura del
material.
2. Caucho Natural
77
2.2.4.- Entrecruzamiento a temperatura ambiente por radiación
Desde los inicios del desarrollo de la energía nuclear ya se sugirió
la posibilidad de utilizar la energía de radiación para entrecruzar
cauchos a temperatura ambiente. Las primeras patentes aparecieron por
el año 1933, y las fuentes de radiación eran de cobalto 60.
Los cauchos diénicos se pueden entrecruzar por aplicación de
estas radiaciones de alta energía. En estos sistemas de curado el número
de entrecruzamientos que se forman es proporcional a la dosis de
radiación. En los primeros trabajos que se realizaron se emplearon
radiaciones de electrones de energías, del orden de 40 Mrad.
Un mecanismo radical libre es el aceptado para este proceso de
entrecruzamiento. Se desprende hidrógeno gas durante el
entrecruzamiento, produciéndose aproximadamente una molécula de
hidrógeno por entrecruzamiento formado (13).
2. Caucho Natural
78
H+Radiación
H2+H +
2
Reacción de Abstracción
Reacción deEntr ecr uzamiento
Figura 14.- Reacción de entrecruzamiento de polímeros mediante Radiación
Los cauchos entrecruzados por radiación presentan propiedades
físicas inferiores a la de los compuestos preparados con los sistemas
convencionales con azufre acelerante, incluso a los preparados con
peróxidos (véase Figura 10, Cap. 1). Otro inconveniente de esta técnica
por lo que no ha llegado a tener demasiado interés industrial, es la baja
penetración de la radiación en artículos de caucho de mediano grosor.
Solamente se puede emplear en artículos obtenidos a partir de látex por
la técnica de inmersión (preservativos, globos, guantes, etc.) de paredes
muy delgadas.
En la actualidad se ha vuelto a recuperar el interés por esta técnica,
para aprovechar las ventajas que suponen la simplificación del
compuesto, como las ecológicas (muchos tipos de acelerantes dan lugar
2. Caucho Natural
79
a la formación de nitrosaminas, y problemas de alergia), en relación con
las técnicas convencionales.
Las mejoras han sido posibles porque en la actualidad se recurre a
radiaciones de electrones de baja energía, y siempre para vulcanizar
artículos delgados a partir de látex. Con estas radiaciones de baja
energía se llega a preparar vulcanizados de caucho natural con
propiedades mecánicas similares a las obtenidas con los sistemas
convencionales basados en azufre / acelerante. Concretamente en la
literatura científica se encuentran resultados de resistencia a la tracción
del orden de 27 MPa (14).
Si comparamos estos resultados con los que muestran el trabajo
de Greensmith et al, Figura 10, Cap. 1, se comprueba cómo los
resultados que allí se muestran para compuestos de caucho natural
vulcanizados por radiación de electrones de alta energía, ahora
aplicando radiaciones de electrones de baja energía la recuperación de
las propiedades físicas de sus vulcanizados es completa, se obtienen
valores similares a los que se obtienen con sistemas de vulcanización
basados en azufre / acelerantes.
2. Caucho Natural
80
2.3.- Elasticidad y redes moleculares
El método estadístico ha sido aplicado con suficiente éxito para
estudiar la elasticidad de redes de caucho. Supone el cálculo de las
numerosas configuraciones que puede adoptar la macromolécula con la
deformación, y lo que implica de variación de entropía de la red en
función del grado de deformación a la que es sometida. Por otra parte, si
se comparan las curvas experimentales tensión-deformación con la
curva derivada de la teoría Gausiana se observan serias desviaciones en
la región de largas deformaciones. En esta región, donde la mayoría de
las cadenas están altamente extendidas, el tratamiento estadístico
Gausiano ya no es suficientemente válido. Se observa cómo a
deformaciones elevadas (α > 4) se inicia un cambio en la pendiente de
la curva con elevación importante en la tensión. Para estudiar la
elasticidad de estas redes de caucho resulta más adecuado aplicar la
teoría estadística no Gausiana, que tiene en cuenta la extensibilidad
finita de la cadena de caucho, y por tanto de la red. Existen resultados
muy claros, como es el caso de vulcanizados de caucho de SBR
(Treolar), que se mantiene amorfo durante todo el proceso de
deformación, que indican que el comportamiento que se obtiene se
ajusta muy bien a la forma típica de una red no Gausiana. Sin embargo,
este cambio de pendiente que se produce en el caucho natural que se
podría atribuir al carácter no Gausiano de la red, coincide también con el
desarrollo y rápido incremento en la cristalinidad del elastómero.
Probablemente, la cristalinidad que se manifiesta sea la causa que
2. Caucho Natural
81
modifica las propiedades mecánicas, haciendo más duro y menos
flexible el compuesto.
Los compuestos vulcanizados que se obtienen a partir de
elastómeros estereoregulares manifiestan tendencia a cristalizar cuando
son deformados, y es esta la explicación de que estos cauchos presenten
propiedades a rotura más elevadas que los cauchos que no experimentan
cristalización. Los elastómeros que desarrollan esta cristalización, y
entre ellos el caucho natural, muestran en la curva tensión –
deformación un cambio de pendiente de elevación, hacia el eje de
tensión (15).
Como ya indicó Flory (16) la región de deformación donde se
inicia esta elevación en la tensión, coincide con un incremento rápido en
el grado de cristalinidad del material, y sugiere que sea probablemente
esta cristalinidad la causante de los cambios en las propiedades
mecánicas del caucho, haciéndolo más rígido y menos extensible. Este
rápido incremento de la cristalinidad puede confundirse, en mayor o
menor grado, con el efecto no Gausiano que se debe esperar para un
material amorfo. Los dos efectos no son fáciles de separar, pues se
generan a altas deformaciones donde las moléculas de la red se
encuentran próximas a su deformación máxima.
El comportamiento tensión – deformación se puede analizar
recurriendo a modelos afín y fantasma, que constituyen los modelos más
2. Caucho Natural
82
recurridos para relacionar la deformación a escala molecular con la
deformación macroscópica aplicada externamente.
El modelo de red afín de Flory asume que los nudos están
embebidos en la red de manera que cualquier deformación de los nudos
y las cadenas es proporcional a los cambios en las dimensiones
macroscópicas. La tensión requerida para deformar una red afín se
incrementa con la extensión de acuerdo con la ecuación:
( ) ( )1212 −− −=−= ααρααυσcM
KTVKT
donde υ /V corresponde al número de cadenas por unidad de volumen;
α es la relación de deformación definida como la relación entre la
longitud final de la muestra, en la dirección de la tensión, y la longitud
inicial, antes de la deformación; T es la temperatura absoluta; ρ es la
densidad de la red; y cM es el peso molecular medio entre nudos de la
red.
En el otro extremo está el modelo de red fantasma de James y
Guth que asume que los nudos pueden fluctuar independientemente de
la deformación macroscópica. Estas fluctuaciones se traducen en un
mayor número de configuraciones accesibles a las cadenas, y por lo
tanto, en una disminución de la tensión según un factor (1 – 2/φ ), donde
φ es la funcionalidad de los nudos de la red. Para una red con nudos de
2. Caucho Natural
83
funcionalidad cuatro la tensión del modelo fantasma es la mitad de la
del modelo afín. La tensión para una red fantasma viene dado por la
ecuación
( )1221 −−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= ααυ
φσ
VKT
En ambos modelos se asume que todas las cadenas (porción de la
macromolécula entre dos nudos) son elásticamente activas, y la
diferencia entre ambas teorías es que en la afín no interviene la
funcionalidad de los nudos.
Se han desarrollado otras teorías teniendo en cuenta el efecto de
los entrelazamientos. El modelo de fluctuaciones de los nudos de Flory
y Erman (17), parte de una deformación tipo fantasma, e incluye la
contribución al módulo debida a las restricciones, en las fluctuaciones
de los nudos, provocada por la presencia de otras cadenas. Los nudos y
las cadenas que los unen forman un sistema muy interpenetrado que
restringe las fluctuaciones de los nudos. Estos impedimentos varían con
el incremento en la deformación, pues la red se va haciendo menos
enmarañada.
A altas deformaciones la desviación del comportamiento Gausiano
se hace ya importante, lo que ha conducido de un método más general, a
otro semiempírico basado en observaciones experimentales. Este
2. Caucho Natural
84
tratamiento, puramente empírico, es el llamado de Mooney-Rivlin (18),
consistente en ajustar los datos experimentales a una recta de la forma:
[σ *] = 2C1 + 2C2 1−α (1)
donde 2C1 y 2C2 son dos constantes independientes de la deformación.
A este modelo, que inicialmente sólo era una respuesta empírica, se le
ha ido incorporando una interpretación física a las dos constantes de la
ecuación. A pequeñas deformaciones, los nudos se supone que están
embebidos firmemente en la maraña de la red, que responde al modelo
afín. En este caso, en la situación límite, tenemos:
[σ *] = 2C1 + 2C2 = ν k T (2)
Para deformaciones elevadas, se supone que los nudos están libres para
fluctuar, puesto que ya las cadenas están menos interpenetradas, y en el
límite, para una deformación fantasma
[σ *] = 2C1 = (1 – 2/φ ) ν k T (3)
El peso molecular entre nudos, Mc, se puede determinar a partir del
valor de 2C1 obtenido para [σ *] a 1−α = 0. Asumiendo que los
entrecruzamientos son de funcionalidad cuatro
2C1 = ½ ρ R T Mc-1 (4)
2. Caucho Natural
85
Igual que se ha podido aplicar la termodinámica al fenómeno de la
elasticidad de los elastómeros, considerándolo como un sistema
reversible, donde la aplicación de una fuerza, que supone un trabajo,
produce en el sistema una deformación uniaxial, también con el recurso
de la termodinámica se puede abordar el estudio de redes elastoméricas
en equilibrio de hinchamiento en un disolvente (en este se produce una
deformación tridimensional) como correspondiente a un sistema que se
puede describir por los cambios de la energía libre de Gibbs que se
puedan producir.
Cuando un compuesto de caucho vulcanizado se pone en contacto
con un buen disolvente, las moléculas del disolvente se introducen en la
red del polímero, separándolas e hinchándolas. El hinchamiento alcanza
un equilibrio entre la capacidad termodinámica del disolvente, que
tiende a separar y deformar las cadenas, y la fuerza elástica que se
genera en ellas con la deformación, de naturaleza entrópica.
Las contribuciones a la energía libre se pueden expresar en
términos de potencial químico que resulta de las dos contribuciones, las
debidas a la capacidad de disolución del disolvente y al carácter elástico
de las cadenas. Teniendo en cuenta la teoría de Flory-Higgins de
disoluciones de polímeros para calcular el potencial químico del
disolvente y la teoría de la elasticidad clásica, en el equilibrio de
hinchamiento máximo, el potencial químico del disolvente es igual al
potencial de carácter elástico generado en las cadenas con el
2. Caucho Natural
86
hinchamiento. En este estado, altamente hinchado, una red real presenta
las propiedades que se ajustan al modelo de red fantasma.
El peso molecular promedio entre nudos se puede calcular con la
ecuación de Flory-Erman para un modelo fantasma por la ecuación:
( ) mmm
m
c
vM
2222
31
2
1ln
21
υχυυ
υφ
ρ
++−
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
= (5)
Donde m2υ es la fracción en volumen de polímero en el equilibrio de
máximo hinchamiento; V es el volumen molar del disolvente; φ es la
funcionalidad de los nudos de la red; y χ es el parámetro de interacción
polímero – disolvente.
2. Caucho Natural
87
2.4.- Examen experimental de la relación tensión – deformación. Cuando un caucho, ‘bien vulcanizado’, es sometido a un alargamiento
simple, la relación entre la fuerza de la tensión y la deformación, puede
tener distintas respuestas como se muestran en la Figura 15. La abscisa
representa la extensión, como porcentaje de la longitud original,
mientras que la ordenada se refiere a la fuerza por unidad de área de la
0 200 400 600 800 1000 12000
5
10
15
20
25
30
35
DCP
DPTT
Tens
ión
(MPa
)
Deformación ( % )
Figura.15.- Curvas tensión-deformación de los compuestos
entrecruzados con donador de azufre , DPTT y DCP.
sección no deformada. La curva indicada por DPTT, corresponde a un
compuesto de caucho natural vulcanizado con un donador de azufre y en
2. Caucho Natural
88
presencia de activadores de vulcanización, donde los nudos creados
durante la vulcanización están formados por átomos de azufre. La
tensión a rotura que presenta este compuesto es de aproximadamente de
34 MPa, y representa prácticamente la máxima respuesta para
compuestos de caucho natural. La segunda curva, corresponde a un
compuesto también de caucho natural ahora vulcanizado con peróxido
de dicumilo. En la Tabla VI se indica la fórmula de ambos compuestos.
* Dipentametilen tiuran tetrasulfuro
Como se puede observar, a elevadas deformaciones, la curva
experimental de la muestra vulcanizada con DPTT se eleva rápidamente
a medida que se aproxima a la rotura. Esta respuesta, de cambio de
Tabla VI
Fórmula de los compuestos indicados en la Figura 15
Ingredientes ppcc
NR 100 100
Óxido de Zinc 5 -
Ácido esteárico 1 -
DPTT* 3 -
DCP - 1.5
2. Caucho Natural
89
curvatura hacia arriba, puede ser consecuencia de que la red se está
aproximando a la extensión máxima, región en el que el
comportamiento Gausiano ya no es aplicable. En esta región de elevadas
deformaciones, donde una apreciable proporción de cadenas se
encuentran muy extendidas, resulta más apropiado estudiar las redes en
términos de una teoría estadística no Gausiana, que tiene en cuenta la
extensibilidad finita de las cadenas, y por tanto de la red.
Por otro parte, los vulcanizados preparados con elastómeros
estereoregulares, caso del caucho natural tienen elevada tendencia a
cristalizar cuando son deformados, y en general, presentan propiedades
de resistencia a la rotura muy elevadas. Inmediatamente es necesario
hacerse la pregunta sobre cual puede ser el efecto de la cristalización en
la forma de la curva tensión – deformación. Efectivamente, en el caucho
natural cuando se somete a deformación, a partir de aproximadamente
400 % de deformación, se produce la cristalización inducida.
La respuesta del compuesto entrecruzado con peróxido de
dicumilo es totalmente diferente a la anterior. La tensión a rotura no
supera los 10 MPa, y el cambio de pendiente con curvatura hacia el eje
de la tensión, prácticamente no se manifiesta. Resulta un
comportamiento más parecido a una red que se ajusta a una distribución
de cadenas Gausiana.
El comportamiento de las curvas tensión – deformación,
indicadas en la Figura 15, se puede analizar de acuerdo con modelos de
2. Caucho Natural
90
red ‘fantasma’, donde los nudos creados pueden fluctuar sin sufrir
impedimentos por parte de las cadenas próximas. Se recurrió al método
de Flory-Erman, para un modelo fantasma, según la ecuación indicada
en [2], donde el compuesto está en equilibrio de hinchamiento con un
disolvente apropiado; asimismo, al tratamiento empírico de Mooney-
Rivlin, indicado por la ecuación [1] para una red de tipo fantasma. La
Figura 16 muestra la tensión reducida en función del inverso de la
deformación para los dos compuestos.
2. Caucho Natural
91
Figura 16.- Representación Mooney-Rivlin de las curvas de
tensión – deformación de los compuestos entrecruzados con
donador de azufre, DPTT y DCP.
0.0 0.2 0.4 0.6 0.80.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
DPTT DCP
f* (N/m
m2 )
1/λ
2. Caucho Natural
92
La densidad de entrecruzamiento se calculó a partir del valor de 2C1
para [σ *] a λ-1 = 0, y que 2C1 = ½ ν k T, considerando una
funcionalidad cuatro para los entrecruzamientos. Los resultados
obtenidos de densidad de entrecruzamiento para los tres métodos se
muestran en la Tabla VII.
Tabla VII
Análisis del comportamiento tensión-deformación de los compuestos de
caucho vulcanizados con DPTT y DCP.
Parámetro de interacción del tolueno χ= 0.393, ρNR= 0.92 g/cm3
Ambos compuestos presentan curvas de tensión-deformación muy
dispares (Fig.15) sin embargo, las densidades de entrecruzamiento de
sus redes son muy similares entre sí.
Compuesto V2m ν
(hinchamiento)
ν (Mooney-Rivlin)
DPTT 0.1868 1.05 .10-4 1.82 .10-4
DCP 15 0.1954 1.15 .10-4 1.82 .10-4
2. Caucho Natural
93
2.4.1.- Cristalización inducida por deformación.
La capacidad de experimentar largas deformaciones con la
posibilidad de retornar de forma reversible a su dimensión original,
cuando cesa el esfuerzo, es lo que definía a un elastómero. La naturaleza
entrópica de esta propiedad elástica viene determinada por la elevada
flexibilidad molecular y el considerable número de grados de rotación
libre que puedan experimentar los enlaces de la cadena del polímero.
Esta capacidad de deformación de los cauchos ha sido tema
importante de estudio que se inicia ya por los años de 1940, y
necesariamente con el caucho natural (prácticamente era el único que
existía). Y si bien la orientación molecular y la cristalización inducida
por la deformación influye de forma importante en las propiedades
mecánicas de un compuesto de caucho, en la actualidad la relación
exacta entre ambas no está clara del todo.
Como ya se indicó, Treolar estudia la relación tensión –
deformación del caucho natural defendiendo el modelo no Gausiano, y
concluye que la cristalización inducida por la deformación no
contribuye significativamente en la respuesta mecánica de la red
entrecruzada. Por el contrario Flory, y con redes suficientemente
2. Caucho Natural
94
entrecruzadas, propone que la cristalización inducida da lugar a un
incremento en la respuesta de la tensión. Con todo, sin embargo, la
mayoría de los estudios en este campo han ignorado la existencia de la
cristalinidad inducida con la deformación y su efecto en la respuesta del
material.
Los trabajos experimentales, por el contrario, apoyan y defienden
la contribución que comunica la generación de cristalización con la
deformación. Gent (20,21) apoya la relación directa entre relajación de
tensiones y la cristalinidad inducida en cauchos deformados (siempre en
cauchos estereoregulares). Hamed y col. (22) demuestran cómo la
propagación del vértice de una grieta en un caucho natural deformado
aumenta su resistencia por la aparición en este punto de la cristalización
inducida por la deformación.
Existen muchas razones, por tanto, para estudiar este fenómeno
de la cristalización inducida, y son las técnicas de difracción de rayos X
las más ampliamente aplicadas al estudio de este fenómeno. Esta
técnica, concretamente la difracción de rayos X de ángulos altos
(WAXD) es la que se aplicó a los dos compuestos que se muestran en la
2. Caucho Natural
95
Tabla VI, con densidades de entrecruzamiento similares, y con un
comportamiento tensión – deformación recogida en la Figura 15.
Aproximadamente a la deformación del 400 % se inicia el
cambio de pendiente, y coincide con el inicio de la cristalización en la
red vulcanizada. Flory atribuye este levantamiento en la curva de
tensión – deformación a la cristalización inducida, actuando los cristales
como elementos reforzantes en la red. Con este criterio se podría asumir
que en el compuesto entrecruzado con DPTT sea la cristalización
inducida la explicación del cambio de pendiente, mientras que en el
compuesto vulcanizado con peróxido, que prácticamente no manifiesta
este cambio de pendiente, esta cristalización inducida no se llega a
producir.
El desarrollo de la cristalinidad se determinó integrando la
intensidad de las reflexiones de los planos 200 y 120, recurriendo a un
método convencional de ajustes de curvas. La desconvolución del
diagrama de difracción permite calcular los contenidos relativos de
cristalinidad, de polímero amorfo orientado, y por último, la proporción
de polímero no deformado, isotrópico. La Figura 17 muestra los
espectros de difracción WAXD para una deformación uniaxial del 400
2. Caucho Natural
96
% de los compuestos entrecruzados con DPTT y con DCP. Como se
puede observar, ambos compuestos presentan cristalinidad, con
contenidos relativos de cristalinidad, amorfo orientado y amorfo sin
orientar, similares en los dos compuestos, y sin embargo, con una
respuesta mecánica de tensión muy diferentes. Efectivamente, en el
compuesto entrecruzado con peróxido de dicumilo, el papel de la
cristalinidad inducida sobre las propiedades mecánicas no se traduce en
un aumento en módulos y en mejora de la tensión a rotura.
El efecto de la cristalinidad en la forma de la curva tensión –
deformación debe depender de forma importante de la manera en que se
realizan las medidas. Así, cuando el caucho natural se deforma y las
cadenas alcanzan sus posiciones de equilibrio antes de que comience la
cristalización, el proceso de cristalización conduce a una reducción en la
tensión. Este debe ser el comportamiento del compuesto entrecruzado
con peróxido de dicumilo, donde la curva tensión – deformación cae por
debajo incluso de la que se obtendría con un elastómero amorfo que no
desarrolla cristalinidad. Por otro lado, si la cristalización tiene lugar de
forma concurrente con la deformación, la cristalización del polímero da
lugar a incremento en el número de nudos y consecuentemente al
incremento de la tensión. Este factor debe ser el que actúa en el
2. Caucho Natural
97
compuesto entrecruzado con DPTT, en el cual se produce un cambio
notable en la pendiente de la curva tensión – deformación y que va
acompañada de un incremento notable en la tensión a rotura del
compuesto.
El efecto que pueda ejercer la cristalinidad inducida por la
deformación, no sólo requiere una naturaleza específica del polímero, su
estereoregularidad (p.e., caucho natural, neopreno, polibutadieno con
alto contenido en estructura cis), sino también una distribución y
naturaleza (funcionalidad) en los nudos de entrecruzamiento de la red.
En el caso de la vulcanización del caucho natural con peróxido de
dicumilo actuaría una de estas redes de compleja topología. El
mecanismo que venimos postulando de adición presente durante el
proceso de vulcanización de caucho natural con DCP, con el resultado
de una reacción de polimerización entre dobles enlaces próximos, con
formación de pequeños volúmenes densamente entrecruzados (cluster),
y en consecuencia una distribución heterogénea de nudos, puede ser la
explicación a la respuesta tan baja en la curva tensión – deformación.
Una heterogeneidad en la distribución de los nudos en la red, con
presencia de nudos de funcionalidad cuatro con otros de elevada
2. Caucho Natural
98
DPTT DCP
A B
Figura 17.- Difracción WAXD recogidos durante la deformación de caucho natural entrecruzado con donador de azufre (A) y con DCP (B) y sus respectivos ajustes de las curvas en 3D.
funcionalidad, suponemos sea la causa en el retraso en la generación de
la cristalinidad y con ello la caída tan importante de la curva tensión –
deformación, que como se puede comprobar es inferior a la de un
caucho amorfo, que no cristaliza por extensión, como es el caso de un
caucho de SBR (15).
2. Caucho Natural
99
Toki y col. (24-28) recurren a la técnica de difracción de rayos
X para estudiar los fenómenos de generación de cristalinidad con la
deformación en compuestos de caucho natural vulcanizados con
sistemas de azufre/acelerante y peróxidos, y con otros cauchos
esteroespecíficos, y llegan a importantes conclusiones. Comprueban
cómo la cristalinidad que se genera por el alineamiento de las cadenas
del polímero, se inicia alrededor de una deformación del 400 %, y se
incrementa con la deformación, la cristalinidad máxima que se puede
obtener es del orden de un 20 %, los cristales que se forman están
orientados en la dirección de la extensión, que durante la deformación,
incluso a elevadas deformaciones, hasta aproximadamente un 75 % de
las cadenas poliméricas permanecen en estado no orientado, que
aproximadamente el 5 % restante de las cadenas del polímero se
encuentran en estado amorfo orientado, y por último se produce un
fenómeno de histéresis en la relación tensión – deformación relacionado
con la formación y posterior fusión de la cristalización generada con la
deformación y posterior retorno a la dimensión original
La explicación que se propone sobre el comportamiento de las
redes de caucho natural entrecruzado con DCP, inferior incluso a la que
presentan elastómeros amorfos (SBR), se puede atribuir a la distribución
no homogénea de los diferentes tipos de nudos. La formación de cluster
en la red de caucho debe causar retraso en la generación de la
cristalinidad, no concurriendo con la deformación. Por esta razón, tal
vez la velocidad de deformación debería ser también una variable
2. Caucho Natural
100
importante en la concordancia entre la generación de la cristalinidad y la
deformación. En la Figura 18 se recogen las curvas de tensión –
deformación de los dos compuestos que venimos estudiando, obtenidos
a la velocidad de deformación de 500 mm/ min. y a 0.05 mm/min. A una
velocidad de deformación tan baja, la componente viscosa, siempre
presente en el caucho, y dependiente de la velocidad de deformación,
no se manifiesta prácticamente. Por otra parte, el efecto tan importante
de los entrelazamientos en la respuesta mecánica hace que también se
vean significativamente disminuidos por fenómenos de deslizamiento
no llegando a ser activos. Con el resultado final de que las posiciones de
equilibrio de las macromoléculas se alcancen rápidamente y no se
produzca la concurrencia entre la generación de la cristalinidad y la
deformación. Ahora la respuesta que se obtiene a bajas velocidades es
similar a la que se obtiene con peróxido de dicumilo a 500 mm/min.
Esta respuesta del compuesto entrecruzado con DCP tanto a
altas como a bajas velocidades de deformación permite observar cómo
incluso se aleja del comportamiento típico no Gausiano, propio de los
cauchos amorfos, que cuando se aproxima la red a la máxima
deformación se produce una importante elevación de la pendiente.
2. Caucho Natural
101
0 200 400 600 800 1000 12000
5
10
15
20
25
30
35
DPTT 500 mm/min DPTT 0.5 mm/min DCP 500 mm/min DCP 0.5 mm/min
Tens
ión
(MPa
)
Deformación ( % )
Figura 18.- Curvas tensión-deformación de los compuestos
entrecruzados con DPTT y DCP, a dos velocidades de
deformación: 500 mm/min. y 0.5 mm/min.
2. Caucho Natural
102
2. Caucho Natural
103
2.5.- Conclusiones
1º La eficacia de la reacción de entrecruzamiento del caucho natural
con peróxido de dicumilo se ha estimado siempre la unidad, o lo que es
lo mismo un mol de entrecruzamientos por mol de peróxido. Sin
embargo, en esta Memoria se propone una eficacia del DCP superior.
2º Los resultados indican la presencia de más de un mecanismo,
dependiendo de la proporción de DCP y de la temperatura de
vulcanización.
3º El radical peróxido puede reaccionar con el caucho natural de dos
formas, por abstracción de un hidrógeno alílico, o por medio de la
adición al doble enlace.
4º Se propone que con la reacción de adición se genera una
polimerización entre dobles enlaces próximos que dan lugar a pequeños
dominios densamente entrecruzados, resultando una red de topología
compleja
5º Mediante FT-IR se puede comprobar que la reacción de adición es
la más probable dado que, la deformación fuera de plano γ(═C-H) cis
que aparece a 866 cm-1 disminuye con respecto a la deformación
asimétrica del grupo metilo y CH2 que aparece a 1452 cm-1 y que se
2. Caucho Natural
104
mantiene constante, tanto en la muestra cruda como vulcanizada con
DCP.
6º Cuando aumenta la concentración y temperatura de curado, el
mecanismo de adición se favorece, reflejándose en las curvas del
reómetro y en las propiedades físicas y dinámicas. Cuando se elimina la
reacción de adición del radical al doble enlace se recuperan las
propiedades mecánicas de los vulcanizados.
2. Caucho Natural
105
2.6.- Referencias
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Symp., 185 (2002) 149 26 S. Toki, I. Sics, B.S. Hsiao, S. Murakami, M. Tosaka, S.
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28 S. Toki, B. Hsiao, S. Kohjiya, M. Tosaka, A.H. Tson, S.
Datta,Rubber Chem. Technol., 79 (2006) 460 29 J.M. Chenal, C. Gauthier, L. Chazean, L. Guy, Y Bomal, Polymer,
48 (2007) 6893 30 Y. Ikeda, Kautschuk Gummi Kunstoffe, (2007) 363
2. Caucho Natural
108
3. Cauchos de Polibutadieno
109
________________________________________
3 CAUCHOS DE POLIBUTADIENO ________________________________________
3. Cauchos de Polibutadieno
110
Ilustración 4.- Distintos materiales que forman una cubierta de automoción
3. Cauchos de Polibutadieno
111
3.1.- Cauchos de Polibutadieno: Estructura y características generales
La estructura química de los cauchos de polibutadieno está
formada por unidades de monómeros con adición 1,4 y configuración
geométrica cis y trans, y unidades incorporadas, en la polimerización,
según adición 1.2, que dan lugar a dobles enlaces vinilos pendientes
fuera de las cadenas del polímero:
CH2 CH CH CH2 CH2 CH
CH
CH2
1,2 -Vinilo1,4 -cis y -trans
Los cauchos de polibutadieno, cuya abreviatura internacional es
BR, ocupan actualmente el segundo lugar en cuanto a volumen de
consumo mundial entre los cauchos sintéticos. La primera síntesis
industrial de estos cauchos se realizó por polimerización en masa,
empleando sodio como catalizador. Sin embargo, sus propiedades
tecnológicas distaban mucho de ser satisfactorias, por lo que el siguiente
paso, la polimerización en emulsión supuso una mejora del producto,
aunque no es hasta que aparecen los sistemas de catalizadores
esteroespecíficos cuando es posible preparar polímeros con estructura
controlada, adecuada para su procesado, transformación y aplicación
industrial.
3. Cauchos de Polibutadieno
112
Esencialmente son tres los tipos de polibutadienos que se
fabrican en la actualidad.
1 Los de alto contenido en estructuras cis, superior al 97 %, y
polimerizado por un sistema catalítico del tipo Ziegler-Natta,
consistente en sales de cobalto, níquel, neodimio, y otros, o sales
orgánicas de estos metales, con un haluro de alquil aluminio.
2 Los de medio alto contenido en cis 1,4-polibutadieno, del orden del
92 %, también polimerizado con catalizadores de Ziegler-Natta, con
titanio como metal de transición.
3 Los de bajo contenidos en cis, alrededor de 40 %, polimerizado en
presencia de iniciador de alquil litio
La microestructura de polibutadienos obtenidos por diferentes sistemas
de iniciación se indica en la tabla siguiente:
3. Cauchos de Polibutadieno
113
Microestructura de polibutadienos.
Polibutadienos con estereoregularidad superior se han preparado
usando elementos de las tierras raras, lantánidos y actínidos. Por
ejemplo, un sistema catalítico basado en uranio permite obtener
polibutadieno con 99 % de estructura 1,4 cis.
Con excepción de los cauchos de silicona, los cauchos de BR
constituyen los elastómeros que presentan temperatura de transición
vítrea más baja y por tanto es el caucho conocido de más elevada
resiliencia. La respuesta que se podría esperar es la de un elastómero
que cuando trabaja en condiciones dinámicas, la generación de calor
debería ser muy baja. Sin embargo, la respuesta obtenida no es tan
buena debido a que la histéresis de los cauchos de BR depende, en
forma importante, del grado de deformación a que se somete el material.
Este anómalo comportamiento se puede explicar por dos efectos que
disminuyen la uniformidad estructural. En el primero, los diferentes
Sistema catalítico
Cis (%)
trans (%)
vinil (%)
Base níquel 98 1 1
Base cobalto 97 2 1
Base titanio 92 4 4
Butil litio 36 54 10
Emulsión (redox) 9 72 15
Alfín 2 76 22
3. Cauchos de Polibutadieno
114
tipos de cauchos BR, en general, presentan un grado elevado de
ramificaciones que impide la formación de redes ‘ideales’ durante la
vulcanización. Por otro lado, los polibutadienos con altos contenidos en
estructuras geométricas cis están inclinadas a producir la isomerización
cis-trans durante el proceso de vulcanización con los sistemas usuales
de azufre – acelerantes. Este fenómeno da lugar a la perdida de la
estereoregularidad del polímero.
La elevada flexibilidad de las cadenas poliméricas de estos
elastómeros permite la incorporación de altas cantidades de negros de
carbono y plastificantes (aceites aromáticos o nafténicos). A medida que
la proporción de carga y aceite aumentan las propiedades mecánicas
también aumentan hasta un máximo, para luego caer rápidamente. Se
comporta muy bien a bajas temperaturas, por tener la temperatura de
transición vítrea muy baja. Hay que indicar que la temperatura de
transición vítrea de estos cauchos se desplaza hacia temperaturas
positivas con el contenido en grupos vinilo, pues estas unidades
disminuyen la movilidad molecular. Así, los cauchos de BR preparados
por procesos de polimerización basados en butil litio y con adición de
modificadores del tipo éter, son capaces de variar el contenido en
estructuras 1,2 vinilo hasta 35-55 %, de manera que la transición vítrea
del caucho se eleve desde – 100 ºC a aproximadamente – 50 ºC,
equivalente a la de un caucho de polibutadieno – estireno (SBR). Como
consecuencia, la resistencia al agarre en húmedo (wet grip), insuficiente
en formulaciones de bandas de rodamiento basadas en BR de alto
3. Cauchos de Polibutadieno
115
contenido en estructuras cis, aumenta hasta niveles que igualan a los
compuestos de SBR.
Cuando se emplea como único caucho en un vulcanizado, lo que
ocurre raras veces, las diferencias configuracionales se reflejan en las
propiedades. Los cauchos con altos contenidos cis-1,4 dan valores más
altos de resistencia a la tracción y desgarro, y de alargamiento a la
rotura, aunque, inferiores a los que se obtienen con los polímeros SBR o
con caucho natural. También es mejor la resistencia a la abrasión, que en
todos los tipos de BR siempre es superior a la de los cauchos SBR y NR.
La diferencia de propiedades entre los diferentes tipos de BR
depende no sólo del contenido de cis-1,4 sino también de otras
características, tales como peso molecular, distribución de pesos
moleculares, grados de ramificación, etc., que en cualquier caso puede
ser fácilmente compensados con ligeros cambios en la formulación.
Los elastómeros derivados de butadieno, como los
polibutadienos (BR), los copolímeros de butadieno-estireno (SBR), y los
copolímeros de butadieno-acrilonitrilo (NBR), indudablemente pueden
entrecruzarse por peróxidos, sin embargo, la mayoría de las propiedades
son muy inferiores a las que se obtienen cuando se vulcanizan con
sistemas basados en azufre - acelerante.
3. Cauchos de Polibutadieno
116
3.2.- Entrecruzamiento de caucho de polibutadieno con peróxido de
dicumilo
La reacción de entrecruzamiento por un peróxido orgánico se
inicia por el radical generado en la escisión térmica homolítica,
mecanismo que ha sido ampliamente estudiado (1-9). L.D. Loan (4)
estudió la vulcanización de polibutadieno y en todos los casos observó
que la eficiencia de entrecruzamiento con peróxidos es siempre superior
a la unidad, y observó también, recurriendo a la espectroscopia
infrarroja, que durante la reacción de entrecruzamiento, el polímero
pierde parte de su insaturación atribuyendo esta pérdida al proceso de
‘polimerización’ entre los dobles enlaces del polímero.
Van der Hoff (6) ha estudiado, la eficacia de la reacción de
entrecruzamiento de muchos tipos de polibutadienos y en todos los
casos encuentra valores significativamente superiores a la unidad,
atribuyendo esta eficacia a la estructura del polímero y la temperatura
de curado, y llegando a la conclusión de que el radical se puede añadir al
doble enlace del polímero e iniciar una etapa de reacción de
‘polimerización’.
3. Cauchos de Polibutadieno
117
El elastómero de polibutadieno elegido para estudiar el proceso
de entrecruzamiento con peróxido de dicumilo fue el Intene 50,
fabricado por Enichem, y con una distribución isomérica: 1,4 cis del
35 %, 1,4 trans del 45 % y 1,2 vinil del 20 % en peso.
La formulación de los compuestos con diferentes proporciones
de peróxido de dicumilo se muestra en la Tabla I. El proceso de
entrecruzamiento se estudió con el reómetro Monsanto de disco
oscilante a 150º, 160º y 170 ºC. Las curvas de vulcanización no
presentan tiempo de inducción ni reversión, y a bajas concentraciones de
peróxido de dicumilo la descomposición conduce a una reacción de
entrecruzamiento que se ajusta a un proceso de primer orden. Sin
embargo, a medida que aumenta la concentración de DCP el proceso se
hace más complejo.
Tabla I
Formulación de los compuestos de BR vulcanizados con DCP.
Compuesto B1 B2 B2 B4 B5
Intene 50 100 100 100 100 100
DCP 0.5 1.0 1.5 2.0 6.0
3. Cauchos de Polibutadieno
118
La Figura 1 recoge los reogramas de vulcanización a 160 ºC para
las diferentes concentraciones de peróxido. Se observa cómo a medida
que aumenta la proporción de peróxido la curva ya no es la típica de un
proceso de primer orden, la conversión es prácticamente una línea recta,
ahora el par de fuerzas parece depender sólo del tiempo de reacción, lo
que sugiere que se trata de una reacción de orden cero.
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 2000
20
40
60
80
100
120
B4
B2
B3
Torq
ue, d
Nm
Tiempo, Min
B1
Figura 1.- Reogramas S’ de los compuestos B1, B2, B3, B4 curados a 160 ºC
A bajas concentraciones de peróxido y temperatura, básicamente
el radical peróxido debe actuar preferentemente según un mecanismo de
abstracción de un hidrógeno alílico para generar un entrecruzamiento en
el caucho. Cuando la temperatura y concentración de DCP aumentan, el
proceso se complica con un segundo mecanismo de entrecruzamiento
donde el radical peróxido se puede unir al doble enlace del polímero.
3. Cauchos de Polibutadieno
119
Este mecanismo produce la polimerización con dobles enlaces de
cadenas poliméricas próximas, formando zonas densamente
entrecruzadas.
3.3.- Entrecruzamiento de BR con BSA. Preparación de redes
“modelo”
Con el fin de probar la existencia de este proceso de
entrecruzamiento complejo, se prepararon redes de caucho ‘modelo’,
que disponen de una funcionalidad de los nudos perfectamente
controlada, y la estequiometría del agente entrecruzante conocida
también. Estas redes modelo, igual que se hizo con el caucho natural, se
prepararon empleando el 1,3 benceno di sulfonil azida (BSA). Los
grupos azidas reaccionan con los dobles enlaces del caucho a
temperaturas moderadas, aproximadamente 100 ºC, según una vía de
ciclo adición.
Se prepararon los compuestos de Intene 50 con BSA en las
mismas proporciones molares que las indicadas para el DCP que se
indican en la Tabla I.
La reacción de entrecruzamiento se estudió recurriendo al
reómetro Monsanto. La variación del incremento de par (Mmax – Mmin),
relacionado con la densidad de entrecruzamiento, se recoge en la Tabla
II para los dos agentes de entrecruzamiento. Como se puede observar, el
peróxido de dicumilo da lugar a redes con densidades de
entrecruzamiento muy superiores.
3. Cauchos de Polibutadieno
120
Tabla II
Efecto de la proporción de agente entrecruzante BSA y DCP en el incremento de par (ΔT)
a ) vulcanizados a 100 ºC. b ) vulcanizados a 150 ºC
Los resultados de densidades de nudos obtenidos con BSA con el
caucho natural se ajustan bastante bien al comportamiento teórico, que
supone que una molécula de diazida crea un entrecruzamiento. Este
comportamiento debería ser el mismo en presencia de un caucho de
polibutadieno, ya que dispone del mismo contenido en insaturación y
forma isomérica. Sin embargo, los resultados obtenidos en el proceso
de entrecruzamiento del BR con DCP permiten asegurar que la eficacia
de la reacción de entrecruzamiento es muy superior a la teórica. Estos
resultados que confirman la reacción de polimerización iniciada por la
adición de un radical de peróxido al doble enlace, permite proponer la
existencia de heterogeneidades o zonas de mayor densidad de
entrecruzamientos, nudos con elevada funcionalidad, denominados
cluster.
Moles/g de cauchox105 BSAa
ΔΤ(dNm)
DCPb
ΔΤ(dNm)
1.8 5.8 29.8
3.6 8.2 64.4
5.4 9.6 105.4
7.2 13.2 136.5
3. Cauchos de Polibutadieno
121
La Tabla III recoge la variación de las densidades de
entrecruzamiento de los compuestos de Intene 50 curados a 150º C
medidos por hinchamiento en equilibrio en tolueno y calculados con el
método de Flory-Rehner. La densidad de entrecruzamiento teórica se
calcula considerando que se forma un entrecruzamiento por molécula de
DCP. Como se puede observar las densidades de entrecruzamiento
experimentales son muy superiores a los valores teóricos, confirmando
de nuevo la elevada eficacia del peróxido en los procesos de
entrecruzamiento de los cauchos de polibutadieno. La relación de
densidades hinchamiento/teórico aumenta con la proporción de
peróxido. Sin embargo, disminuye la relación para elevadas
proporciones, en estos casos tan densamente entrecruzados, los cluster
responden al proceso de hinchamiento no de la misma manera que un
entrecruzamiento con funcionalidad cuatro, obtenido por el mecanismo
de abstracción. Tabla III
Densidad de entrecruzamiento de las redes de BR determinadas por el método de hinchamiento.
* Se forma un entrecruzamiento por molécula de DCP.
Compuesto DCP
(ppcc)
νteórica*
mol/ cm3.104
νhinchamiento
mol/ cm3.104
Relación
νhinchamiento/νteórica
0.5 0.17 0.45 2.7
1.0 0.34 11.8 35.0
1.5 0.50 22.6 44.7
2.0 0.67 29.7 44.3
6.0 2.02 45.1 22.3
3. Cauchos de Polibutadieno
122
La Figura 2 muestra la variación de la densidad de nudos por
unidad de volumen de caucho en función de las proporciones molares de
DCP, para el caucho natural y el polibutadieno Intene 50. La eficacia de
la reacción de entrecruzamiento del caucho natural con peróxido de
dicumilo es sólo ligeramente superior a la unidad. Sin embargo, con el
caucho de polibutadieno la eficacia del peróxido es muy superior a 10 o
más. Esta diferencia puede atribuirse al efecto que pueda ejercer la
estructura química del polímero que actúa como factor determinante en
la competencia entre las reacciones presentes de abstracción y adición.
En los cauchos basados en butadieno los dobles enlaces son más
accesibles, ofrecen menor impedimento estérico, mientras que en los
cauchos de isopreno el grupo metilo puede actuar como pantalla
protegiendo al doble enlace, y minimizando la segunda reacción de
adición.
3. Cauchos de Polibutadieno
123
0 6 12 18 240
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
NR
ν expe
rimen
tal·1
05 (mol
·cm
-3)
νteórico·105 (mol·cm-3)
Teórica
BR
Figura 2.- Variación de la densidad de entrecruzamiento calculada por hinchamiento respecto al valor teórico.
El compuesto B5, de la Tabla I, que contiene 6 ppcc de DCP se
incluyó con el fin de aumentar y registrar drásticamente la
complejidad del proceso de entrecruzamiento del BR Intene 50 con
DCP. La Figura 3 muestra los reogramas elástico S’ y viscoso S’’
del compuesto B5 curado a 150º C, a una amplitud de la
deformación en el reómetro de 0.5º, correspondiente a una
deformación a cizalla del 7 % en las oscilaciones del rotor en la
cámara del reómetro durante el proceso de vulcanización. La curva
relativa al par elástico S’ no presenta la forma habitual, el proceso
cinético ha cambiado totalmente, llegando a valores de par
3. Cauchos de Polibutadieno
124
superiores a 200 dNm, valor máximo del aparato de
0 10 20 30 40
0
50
100
150
200
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Torq
ue S
', dN
m
Tiempo, min
Torq
ue S
", dN
m
Figura 3.- Reogramas S’ y S” del compuesto B5 curado a 150 ºC y una amplitud de la deformación del rotor de 0,5º.
medida, y que sólo en casos muy extremos se pueden obtener, y explicar
si se está en presencia de redes de caucho con densidades de
entrecruzamiento muy elevadas, alejadas de las que habitualmente
presentan los elastómeros vulcanizados en general. La curva del par
viscoso S’’ a partir de 20 minutos de reacción presenta un incremento en
el par que es inusual y que se puede atribuir a roturas en el interior de la
red del material vulcanizado debido a la rigidez tan elevada que
adquiere. La Figura 4 corresponde al mismo compuesto pero en este
caso el ángulo de las oscilaciones es de 5º, correspondiendo a una
deformación del caucho en la cámara del 70 %.
3. Cauchos de Polibutadieno
125
0 5 10 15 200
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
Torq
ue S
', dN
m
Tiempo, min
Tor
que
S",d
Nm
Figura 4.- Reogramas S’ y S” del compuesto B5 curado a 150 ºC y una amplitud de deformación de rotura de 5º.
Ahora el incremento del par S’ es más rápido y va acompañado de una
brusca caída que se puede atribuir a que en esta situación la goma está
sometida a una mayor deformación y se rompe dentro de la cámara.
Efectivamente, cuando se abre la cámara la muestra aparece totalmente
fracturada.
Si la reacción de adición del radical peróxido da lugar a la
reacción de polimerización, el contenido de dobles enlaces en el
polímero deberá disminuir, respuesta que se verifica por medio de la
espectroscopia infrarroja. La Figura 5 muestra el espectro IR del Intene
3. Cauchos de Polibutadieno
126
50 ‘puro’ y vulcanizado. Los espectros IR sólo cubren la región de
frecuencias entre 1200 y 600 cm-1, donde aparecen las bandas a 964, 724
6008001000120050
60
70
80
90
100
Intene 50 crudo B5
% T
ν (cm-1)
964
911
724
Figura 5.- Espectro IR de caucho de polibutadieno, Intene 50,
crudo y el compuesto B5 vulcanizado a 160º C.
y 911 cm-1, correspondientes a la deformación fuera del plano γ(=C-H)
trans, γ(=C-H) cis y ω (=CH2) vinil, respectivamente. El Intene 50
entrecruzado manifiesta una disminución importante en la absorbancia
de las tres bandas correspondientes a los tres tipos de insaturación.
3.4.- Examen experimental de la relación tensión-deformación
La característica que define a un material elástico es su elevada
capacidad de deformación, de experimentar largas deformaciones, y si
3. Cauchos de Polibutadieno
127
cesa el esfuerzo, su capacidad para retornar a su dimensión original, de
forma reversible. Las curvas de tensión deformación de los compuestos
0 5 10 15 20 25 30 35
0
2
4
6
8
10
B1 B3 B5 B4 B2
Tens
ión,
(MP
a)
Deformación, (%)
Figura 6.- Curvas Tensión-deformación para los compuestos de Intene 50 vulcanizados a 150º C
de Intene 50, vulcanizados a 150 ºC se muestran en la Figura 6. Lo
primero que se constata son los valores de deformación a rotura muy
bajos si los comparamos con los compuestos de caucho natural con
similares contenidos en DCP. A medida que aumenta la concentración
de DCP incrementa el número de nudos y en consecuencia los módulos
y resistencia a la tracción, disminuyendo por el contrario la deformación
a rotura.
Los cauchos vulcanizados son materiales con relativamente bajos
grados de entrecruzamiento, y éste tiene un efecto dramático sobre las
3. Cauchos de Polibutadieno
128
propiedades mecano dinámicas por encima de la Tg de la red, y para su
caracterización estructural se necesita conocer una serie de parámetros.
La densidad de entrecruzamiento, el peso molecular, la distribución de
los tamaños de cadenas entre nudos, la perfección de la red en relación
con la distribución espacial de los nudos, la funcionalidad de estos, el
número de entrelazamientos y los terminales de cadena son factores,
entre otros, de gran importancia para caracterizar una red de caucho. La
Figura 7 muestra cómo por debajo del pico de la tan δ el
entrecruzamiento tiene poco efecto, y sin embargo, a temperaturas por
encima de la Tg, los módulos son fuertemente dependientes del grado de
entrecruzamiento. En los casos aquí recogidos y para proporciones
superiores a 1.5 ppcc de DCP el incremento en el módulo ya es tan
elevado que no se puede aplicar la teoría cinética de la elasticidad de los
cauchos que relaciona el módulo elástico en equilibrio, a temperaturas
por encima de la Tg, con la densidad de entrecruzamiento de la red de
caucho. Además en estos casos se observa como el pico máximo de
amortiguamiento (damping) experimenta desplazamientos importantes
de temperaturas a la vez que se ensancha cuando se incrementa la
densidad de entrecruzamientos.
3. Cauchos de Polibutadieno
129
-80 -60 -40 -20 0 20 40
106
107
108
109
Mód
ulo
E',
Pa
Temperatura,ºC
6,0
2,0
1,0
1,5
-120 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40-0.2
-0.1
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
Tan
δ
Temperatura, ºC
1.0
1,5
2,0
6,0
Figura 7.- Propiedades mecano dinámicas de los compuestos
de Intene 50 entrecruzados con diferentes proporciones de DCP.
3. Cauchos de Polibutadieno
130
No se sabe con exactitud si este ensanchamiento es debido al
incremento en la densidad de los entrecruzamientos o a la
heterogeneidad en la estructura de estos. En el caso que se estudia se
postula la presencia de los dos argumentos, a medida que aumenta la
creación de nudos lo hace también la formación de clusters, que
suponen un incremento en la formación de pequeños volúmenes de
elevada funcionalidad. El compuesto B5 presenta una zona de transición
tan ancha y desplazada a altas temperaturas que es difícil precisar la
existencia de la temperatura de transición.
Las propiedades mecano - dinámicas obtenidas con los
compuestos de Intene 50 son muy parecidas a las que se obtienen con
materiales entrecruzados como las resinas epoxi, resinas de fenol
formaldehído, de melamina, etc., ejemplos de polímeros con mucho más
elevado grado de entrecruzamiento que los cauchos en sus usos
generales.
3. Cauchos de Polibutadieno
131
3.5.- Estudio termo-analítico de la Transición vítrea (Tg) La temperatura de transición vítrea de un polímero depende en
gran medida de la frecuencia de deformación de la muestra, y desde
luego los cauchos son un ejemplo perfecto de este comportamiento, de
su dependencia del tiempo, frecuencia, que se aplica en la deformación.
Este comportamiento significa que la temperatura de transición vítrea
medida en condiciones cuasi estáticas como las que se producen en las
medidas realizadas por un DSC, no sea un buen criterio para caracterizar
el comportamiento real a bajas temperaturas de materiales
elastoméricos. Sin embargo, esta técnica termo analítica resulta práctica
y rápida para disponer de información sobre el comportamiento a bajas
temperaturas. La Figura 8 muestra la transición a bajas temperaturas
correspondientes a la transición vítrea del caucho ‘crudo’, sin aditivos,
que se toma como referencia, y los compuestos vulcanizados a 150 ºC y
con diferentes proporciones de DCP.
3. Cauchos de Polibutadieno
132
-140 -120 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6endo
Tg= --88,62 ºC
B3
Intene 50 Crudo
Fluj
o de
Cal
or, W
g-1
Temperatura, ºC
B1
B4
B2
B5
Tg= --81,44 ºC Tg ºC % DCP
-88.62 0-81,44 0,5-69,09 1,0-60,41 1,5-46,56 2,0-20,03 6,0
Tg= --88,62 ºC
Figura 8.- Diferentes curvas calorimétricas de los compuestos
de Intene 50 crudo y vulcanizado a 150 ºC con diferentes proporciones de DCP.
Las Tg aumentan de forma importante con la densidad de
entrecruzamiento, llegando hasta unos 60 ºC de diferencia entre las
muestras extremas. Esta respuesta no es habitual en compuestos de
caucho vulcanizados, donde la variación de la Tg con el
entrecruzamiento es sólo de varios grados. Este incremento tan notable
es similar al que se obtiene con materiales entrecruzados por
condensación, como las resinas epoxi, melamina, etc. La Figura 9
muestra ésta variación con el contenido de agente entrecruzante.
3. Cauchos de Polibutadieno
133
0 1 2 3 4 5 6
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
T g , º
C
DCP
Figura 9.- Variación de la temperatura de transición vítrea del Intene 50 con el contenido de agente entrecruzante DCP.
3. Cauchos de Polibutadieno
134
3. Cauchos de Polibutadieno
135
3.6.- Conclusiones 1º El proceso de entrecruzamiento de los cauchos de BR con DCP
presentan ambos mecanismos, abstracción y adición. El segundo
mecanismo, donde el radical peróxido se une al doble enlace del
polímero está muy favorecido en estos tipos de caucho, y la eficacia del
DCP alcanza valores muy altos. El consumo de insaturación, medido por
IR es muy patente. Estos polímeros ofrecen menor impedimento estérico
a la aproximación del radical, ya que no existen los grupos metilo del
caucho natural que actúen como pantalla protegiendo al doble enlace.
2º Para concentraciones elevadas de DCP las densidades de
entrecruzamiento son tan elevadas que el material se fractura dentro de
la cámara del reómetro, careciendo de respuesta elástica.
3º La Tg de las redes de BR entrecruzadas aumentan de forma muy
significativa con la densidad de entrecruzamiento, llegando hasta unos
60 ºC de diferencia entre las muestras estudiadas. Este
comportamiento es similar al que se obtiene con materiales
entrecruzados por condensación, como resinas epoxi o melaminas.
3. Cauchos de Polibutadieno
136
3. Cauchos de Polibutadieno
137
3.7.- Referencias
1. K. Hummel, G. Kaiser, Rubber Chem. Technol., 38 (1965) 581
2. G.M. Bristow, J. Appl. Polym. Sci., 8 (1964) 1619
3. G. Kraus, J. Appl. Polym, Sci., 7 (1963) 1257
4. L.D. Loan, J. Appl. Polym. Sci., 40(1967) 149
5. G.R. Parks, O. Lorentz, J. Polym. Sci., 50 (1961) 287
6. B.M.E. Van der Hoff, Appl. Polym. Symp. Nº 7, 21 (1968)
7. M. Braden, W.P. Fletcher, G.P. MacSweeny, Trans Int. Rubber
Ind., 30 (1954) 44
8. P.R. Dlezneski, Rubber Chem. Technol., 74 (2001) 451
9. C.R. Moore, W. F. Waston, J. Polym Sci., 19 (1956) 237
3. Cauchos de Polibutadieno
138
4. Cauchos Nitrílicos
139
____________________________
4 CAUCHOS NITRÍLICOS _________________________________
4. Cauchos Nitrílicos
140
Ilustración 5.- Fuelle transmisión de la dirección usado en automoción.
4. Cauchos Nitrílicos
141
4.1.- Cauchos Nitrílicos: Estructura y características generales
Los copolímeros de butadieno y acrilonitrilo, se les suele conocer
simplemente como cauchos nitrílicos. Su abreviatura internacional es
NBR y la estructura química es la siguiente:
CH2 CH CH CH2 CH2 CH
CN
x y
La síntesis se realiza por polimerización en emulsión. La
microestructura de las unidades de butadieno depende de las
condiciones de polimerización. Aproximadamente se distribuyen en 12
por ciento de adición cis-1,4, 78-80 por ciento de trans-1,4 y 8-10 por
ciento de vinil-1,2. Estos polímeros pueden variar desde
fundamentalmente lineales a muy ramificados, dependiendo de las
condiciones de polimerización. La proporción de acrilonitrilo es, con
gran diferencia, la característica más importante a considerar. Se
fabrican industrialmente diferentes tipos con contenidos de acrilonitrilo
desde el 18 hasta el 50 por ciento en peso. La fracción de polibutadieno
es la que confiere a los copolímeros las características elásticas propias
de un caucho, mientras que la fracción de poli acrilonitrilo, por la
presencia del grupo nitrilo C ≡ N fuertemente polar, es la que
proporciona su resistencia a compuestos no polares. En general, los
cauchos de NBR se emplean donde se requiera elevada resistencia a
aceites orgánicos, gasolinas, en la fabricación de juntas de cierre,
4. Cauchos Nitrílicos
142
mangueras y empaquetaduras, diafragmas, recubrimientos de rodillos de
impresión de tintas de base orgánica, aislamiento de sonidos, guantes y
zapatos que requieran resistencia química. Los cauchos que contienen
mayor contenido en acrilonitrilo son más resistentes a fluidos pero
presentan una temperatura de transición vítrea (Tg) muy elevada,
próxima a 0 ºC. La forma habitual de fabricar estos cauchos es la
polimerización en emulsión, por tanto, permite su disponibilidad en
forma de látex si en el proceso final de polimerización no se procede a
coagularlo, y se aditiva adecuadamente para que se estabilice en forma
de suspensión coloidal (látex).
Los NBR se pueden modificar por hidrogenación de la
insaturación debida al butadieno, son los llamados HNBR. Se obtiene
así un material con elevada resistencia a la intemperie y a la oxidación, y
con pocos cambios en las propiedades útiles que les son características.
Estos cauchos saturados permiten su empleo a temperaturas superiores a
las de sus homólogos insaturados.
4. Cauchos Nitrílicos
143
4.2.- Entrecruzamiento de caucho Nitrílicos con peróxido de dicumilo
La mayoría de los diferentes tipos de elastómeros se pueden
entrecruzar por la acción de peróxidos orgánicos y muchas veces es
necesario recurrir a esta forma de entrecruzamiento, pues existen
cauchos que no contienen elementos reactivos susceptibles de ser
atacados por otros tipos de agentes de entrecruzamiento.
Efectivamente, los elastómeros derivados de isopreno y butadieno
se pueden entrecruzar con peróxidos, sin embargo, algunas de las
propiedades que se obtienen resultan inferiores a las obtenidas cuando
se vulcanizan con los sistemas azufre/acelerante. No obstante, se recurre
a la vulcanización con peróxidos orgánicos de cauchos diénicos, cuando
se requieren aplicaciones que exigen mejor comportamiento a fluencia y
a elevadas temperaturas. En general, los peróxidos producen
vulcanizados con altos módulos y dureza, baja deformación remanente
por compresión, y por supuesto con una respuesta al envejecimiento por
calor superior a los compuestos vulcanizados con azufre. Respecto a las
propiedades físicas de tensión, los compuestos vulcanizados con
peróxido presentan bajas cargas de rotura, resistencia al desgarre y a la
abrasión, una velocidad baja de vulcanización sin posibilidad de
modificarla, como tampoco el tiempo de inducción o maduración para el
inicio del proceso de entrecruzamiento.
El mecanismo de la reacción de entrecruzamiento, como se viene
indicando en los capítulos anteriores, supone primeramente la
4. Cauchos Nitrílicos
144
descomposición de la molécula de peróxido para producir dos
fragmentos radicales. A continuación, estos radicales extraen un átomo
de hidrógeno del polímero formando un radical polimérico, es el
llamado mecanismo de abstracción de un hidrógeno, y se produce en la
posición alílica al doble enlace del elastómero. El radical peróxido
puede también reaccionar por la vía de la adición a los dobles enlaces
presentes en la cadena de los cauchos diénicos.
Básicamente, el radical peróxido puede reaccionar con los
cauchos diénicos por los dos mecanismos, por abstracción y por
adición. Ambas formas suponen la formación de uniones entre las
cadenas, pero existen diferencias importantes en el efecto de cada uno
de ellos en las propiedades físicas de los vulcanizados. El balance entre
ambos mecanismos en el proceso global está influido por diferentes
factores, entre otros, estructura del polímero, tipo de peróxido, y la
temperatura de la reacción de entrecruzamiento. A continuación, se
estudia el proceso de entrecruzamiento de cauchos de poli butadieno-
acrilonitrilo, los llamados cauchos NBR, con peróxido de dicumilo. Se
eligieron dos tipos de caucho, con el menor y mayor contenido en
acrilonitrilo, con el fin de estudiar la influencia de este monómero, de
elevada polaridad, en el proceso global de entrecruzamiento. También se
incluye en este estudio dos cauchos nitrílicos hidrogenados, llamados
cauchos HNBR. Los elegidos disponen del mismo contenido en
acrilonitrilo que los anteriores, pero en éstos, la insaturación de la
fracción de butadieno ha desaparecido por hidrogenación. Esta
4. Cauchos Nitrílicos
145
eliminación de la insaturación hace que sólo sea posible la reacción de
entrecruzamiento por la vía del mecanismo de abstracción, ya no sería
posible el mecanismo de adición en el proceso de entrecruzamiento, con
lo cual no tendría lugar la formación de heterogeneidades en la red. La
diferencia de comportamiento entre estos tipos de cauchos, con y sin
insaturación, permitirá evaluar mejor el efecto de la presencia de
heterogeneidades en la red de caucho sobre las propiedades mecánicas
de sus vulcanizados.
Los copolímeros de butadieno y acrilonitrilo empleados fueron el
Nipol DN 401 y Nipol DN 003 que contienen 18 % y 50 % de
acrilonitrilo respectivamente. Los cauchos nitrílicos hidrogenados
fueron el Zeptol 0020 y Zeptol 4310 que contienen también 18 % y 50
% de acrilonitrilo en peso, respectivamente. Las características técnicas
de todos ellos se indican en la parte experimental de la memoria. La
formulación de los diferentes compuestos basados en NBR y HNBR se
recogen en las Tabla I y II. El proceso de entrecruzamiento se estudió
con el reómetro de vulcanización de disco oscilante. Los reogramas de
los compuestos N3 y N8 a 140º, 150º, 160º y 170 ºC se muestran en la
Figura 1, y presentan las curvas típicas que cabe esperar para
compuestos entrecruzados con peróxido de dicumilo.
4. Cauchos Nitrílicos
146
Tabla I
Formulaciones de los compuestos de NBR con DCP
Compuesto N1 N2 N3 N4 N5
Nipol DN401
100
100
100
100
100
DCP 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Compuesto N6 N7 N8 N9 N10
Nipol DN003
100
100
100
100
100
DCP 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Tabla II
Formulaciones de los compuestos de HNBR con DCP
Compuesto Z1 Z2 Z3 Z4 Z5
Zeptol 4310
100
100
100
100
100
DCP 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Compuesto Z6 Z7 Z8 Z9 Z10
Zeptol 0020
100
100
100
100
100
DCP 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
4. Cauchos Nitrílicos
147
0 40 80 120 160 200 240 280
5
10
15
20
25
30
170 ºC 160 ºC 150 ºC140 ºC
140 ºC
150 ºC
160 ºC
Torq
ue, d
Nm
Tiempo, min
170 ºC
N3
N8
Figura 1.- Reogramas de los compuestos N3 y N8, curados a diferentes temperaturas
El proceso de entrecruzamiento no presenta reversión, con período
de inducción muy corto. El par máximo del compuesto N3 incrementa
con la temperatura de curado. La reacción de entrecruzamiento por la
vía del mecanismo de adición debe requerir una orientación favorable
del doble enlace de la macromolécula para ser atacado por radical, y la
elevación de la temperatura aumenta la movilidad molecular, y con ello
la eficacia de esta reacción. Por el contrario en el compuesto N8, el par
máximo prácticamente no varía con la temperatura de vulcanización. En
este compuesto preparado con un caucho de NBR con alto contenido en
acrilonitrilo, la reacción de adición al doble enlace debe ser más difícil
por el efecto de apantallamiento y polaridad que ejerce el grupo
4. Cauchos Nitrílicos
148
acrilonitrilo. También hay que destacar la diferencia de par tan elevado
del compuesto N3 con respecto al N8, siendo este último, sin embargo,
un caucho que por su mayor contenido en acrilonitrilo sus módulos
deberían ser superiores. Estos valores del par para el compuesto N3
permiten confirmar que el radical peróxido, aparte de reaccionar por la
vía del mecanismo de abstracción, lo hace también por la vía de la
reacción de adición al doble enlace que produce una respuesta tan
importante en el par máximo, o lo que es lo mismo en la densidad de
entrecruzamiento.
La Figura 2 muestra los reogramas de vulcanización para el
compuesto Z3, con igual contenido en acrilonitrilo que el compuesto
N3, pero con la fracción de butadieno hidrogenada, y entrecruzado con
la misma proporción de peróxido de dicumilo (2 ppcc). En el compuesto
Z3, al no disponer de insaturación en la cadena polimérica, ya no es
posible la reacción de adición o ‘polimerización’ entre dobles enlaces
próximos, por lo que los valores de par son ahora muy inferiores y
similares entre sí para las tres temperaturas de vulcanización estudiadas.
4. Cauchos Nitrílicos
149
0 10 20 30 40 50 600
2
4
6
8
160 0 C
1 70 0 C
1 80 0 C
Torq
ue S
', dN
.m
T iem po, m in
Figura 2.- Reogramas del compuesto Z3, curado a diferentes temperaturas.
La variación del incremento de par máximo, ΔT, frente al
contenido de peróxido de dicumilo para las series de compuestos de
NBR y HNBR, entrecruzados a 180 ºC, se muestra en la Figura 3,
presentando todas ellas una respuesta lineal. Los compuestos preparados
con cauchos nitrílicos hidrogenados muestran una respuesta
prácticamente paralela, y la diferencia de par entre ambas series hay que
atribuirla al efecto que pueda ejercer el segundo monómero en el
proceso de entrecruzamiento. El contenido en acrilonitrilo mayor en la
4. Cauchos Nitrílicos
150
1.0 1 .5 2 .0 2 .5 3 .0 3 .5 4 .00
5
10
15
20
25
30
Z #1 -5
Z #6 -10
N #6 -10
N #1 -5
ΔT, d
N.m
D C P , ppcc
serie Z6-10 comunica a sus vulcanizados valores de dureza y módulos
superiores.
Los compuestos preparados con cauchos nitrílicos insaturados,
también manifiestan una variación lineal del incremento de par, pero
con pendientes más elevadas que los cauchos saturados. Los compuestos
Figura 3.- Variación del Incremento de Par con el contenido
de peróxido para los diferentes compuestos
de NBR y HNBR curados a 180 ºC
de la serie N1-5, con mayor contenido en insaturación, presentan
variaciones en el incremento del par con pendientes más elevadas que la
4. Cauchos Nitrílicos
151
serie N6-10. En las dos series preparadas con cauchos insaturados, el
efecto de la reacción de ‘polimerización’ en el incremento en el par, es
muy superior al debido al incremento en el contenido de acrilonitrilo,
explicando los valores muy superiores de par de la serie N1-5 sobre la
serie N6-10.
Resulta sorprendente los elevados valores de ΔT que se obtienen
durante el proceso de vulcanización de los compuestos de la serie N1-5,
que necesariamente responden a que se está en presencia de redes de
muy elevada densidad de entrecruzamiento. La amplitud de la
deformación de oscilación del rotor del reómetro Monsanto con que
habitualmente se estudia el proceso de vulcanización de un caucho es de
0.5º de arco, y supone someter a una deformación del 7% a la red del
material dentro de la cámara del aparato durante el proceso de medida.
Para observar cómo respondería una red de este tipo, tan entrecruzada,
cuando se somete a amplitudes de deformación superiores durante
el proceso de vulcanización, se recurrió a un Rubber Process Analyzer
(RPA 2000E) que permite variar la amplitud de la deformación
oscilante. Concretamente se eligió un arco de 5º que corresponde a una
deformación del material en la cámara de un 70 %. En la Figura 4 se
recogen los reogramas tanto el componente elástico S` como el viscoso
S`` de los compuestos N3 y N8 vulcanizados a 170 ºC pero con una
amplitud de la deformación de 5º de arco, que como se ha indicado,
supone someter a la red de caucho en la cámara a una deformación del
70 %. El compuesto N3 inicialmente muestra la conducta esperada
4. Cauchos Nitrílicos
152
para la variación del componente elástico S`, sin embargo, a partir
aproximadamente de 7 minutos de vulcanización, se inicia una caída en
el par junto con variaciones en forma de ondulaciones, y todo ello sin
que todavía se haya consumido todo el peróxido en el compuesto. En
cuanto a la conducta del componente viscoso S``, después de unos
primeros minutos en los que se produce una disminución, comienza a
0 5 10 15 20 25 300
20
40
60
80
100
120
140
160
0
10
20
30
40
50
60
70
80
Tor
que
S', d
Nm
Tiempo, min
N8
N8
N3
N3
S'',
dNm
Figura 4.- Reogramas de los compuestos N3 y N8 curados a
170 ºC Y 5 º de arco de amplitud de la oscilación y 100 rpm.
aumentar siguiendo una pauta similar a la variación del componente
elástico. Esta respuesta es totalmente inusual en la conducta de
vulcanización de los cauchos. Siempre, cuando se inicia el proceso de
vulcanización, el caucho presenta una conducta plástica que
gradualmente va pasando a elástica por la formación de la red. Por el
4. Cauchos Nitrílicos
153
contrario, la componente viscosa, que inicialmente es máxima,
experimenta una disminución progresiva hasta un valor mínimo
constante. La respuesta que se obtiene con el compuesto N3 habría que
explicarla porque el caucho en la cámara, sometido a esta deformación
del 70 %, experimenta fracturas dentro del retículo con el
correspondiente descenso del componente elástico S` y el incremento en
el viscoso S``. Hay que destacar que este incremento en S`` se produce
ya en las primeras fases del proceso, antes de que aparezcan las
anomalías en la conducta del componente elástico. Efectivamente, el
material extraído de la cámara del reómetro es muy rígido y frágil con
numerosas grietas, y elevada densidad de entrecruzamiento. El
comportamiento del compuesto N8, por el contrario, responde al
esperado. El componente elástico S` aumenta con la reacción de
entrecruzamiento, manteniéndose constante cuando el peróxido se
consume, respuesta que corresponde a un material que conserva
constante la densidad de entrecruzamiento. Con relación al
comportamiento del componente viscoso S`` la respuesta también es la
esperada ya que disminuye con la formación de nudos en la red, para
luego mantenerse constante cuando se consume el peróxido. El
comportamiento de este compuesto N8 tanto a 0.5º y 5º de arco son
similares, si bien los valores de par a 5º de arco son superiores pues
corresponden a deformaciones mayores a las que se somete al material
dentro de la cámara.
4. Cauchos Nitrílicos
154
Los valores de densidades de entrecruzamiento, calculados por
hinchamiento, para los compuestos preparados con NBR, vulcanizados a
140º y 160 ºC a sus tiempos óptimos, se recogen en la Tabla III.
Tabla III
Densidad de entrecruzamientos de los compuestos de NBR curados a 140 ºC y 160 ºC
* Se forma un entrecruzamiento por molécula de DCP.
Las densidades de entrecruzamiento de los compuestos de
HNBR vulcanizados a 170 ºC se recogen en la Tabla IV. La densidad de
Compuesto
Densidad de
nudos teórica*
mol/g.105
Densidad de nudos
Método hinchamiento
mol/g.105
140 ºC 160 ºC
N1
3.40
21.20
24.20
N2 5.10 35.20 38.20
N3 6.80 45.00 48.80
N4 8.50 53.50 57.00
N5 10.20 64.00 66.00
N6
3.70
6.40
6.50
N7 5.50 12.20 12.40
N8 7.40 15.80 15.50
N9 9.25 21.00 21.00
N10 11.10 25.00 25.20
4. Cauchos Nitrílicos
155
entrecruzamiento de los compuestos preparados con NBR con bajo
contenido en acrilonitrilo presenta valores muy superiores a los valores
teóricos. Estos valores teóricos se calculan considerando la
concentración molar de peróxido en el caucho, y una eficacia 1 para el
peróxido, o lo que es lo mismo, que una molécula de peróxido da lugar a
un nudo de entrecruzamiento.
Tabla IV
Densidad de entrecruzamientos de los compuestos de HNBR curados a 170 ºC
En la serie de compuestos N1-5 la densidad de entrecruzamiento
aumenta también con la temperatura de vulcanización. En los
compuestos de la serie N6-10 el incremento en la densidad de
Compuesto Densidad de entrecruzamiento
mol/g 105
Z1 0.69
Z2 1.76
Z3 3.52
Z4 4.45
Z5 5.70
Z6
1.86
Z7 3.07
Z8 5.21
Z9 6.19
Z10 7.35
4. Cauchos Nitrílicos
156
entrecruzamiento no es tan importante como la que se produce con los
cauchos de mayor contenido en insaturación, e incluso el efecto de la
temperatura ya no se manifiesta.
En relación con las densidades de entrecruzamiento de los
compuestos preparados con los cauchos nitrílicos hidrogenados, los
valores que se obtienen son muy similares en ambas series, ligeramente
superiores los de la serie de compuestos con más elevado contenido en
acrilonitrilo. Si se comparan las densidades de entrecruzamiento de estas
dos series con los valores teóricos indicados en la Tabla III, se
comprueba cómo la eficacia del peróxido en la reacción de
entrecruzamiento de estos cauchos de HNBR conduce siempre a valores
inferiores a los teóricos.
4.3.- Propiedades físicas NBR / HNBR entrecruzados con DCP
Los parámetros de curado así como las propiedades físicas de los
compuestos curados a 170 ºC se recogen en las Tablas V y VI. En
cuanto a los tiempos de vulcanización óptimos, t97, exceptuando la serie
Z6-10 en la que son un poco inferiores, las restantes presentan valores
similares entre sí. La tensión a rotura de los compuestos de la serie N1-
5 es en todos los casos muy baja, sin interés tecnológico. Sin embargo,
los resultados que se obtienen de dureza Shore A son todos muy
elevados, inesperados para compuestos “goma pura”. Estos resultados
corresponden a redes de caucho con muy elevada densidad de
entrecruzamiento, incluso superiores a los compuestos que contienen
altos contenidos en acrilonitrilo, que como es bien sabido este
4. Cauchos Nitrílicos
157
monómero proporciona, además de un carácter más termoplástico, un
incremento de la dureza a sus vulcanizados. Por el contrario los valores
de tensión a rotura para la serie N6-10 son muy elevados, técnicamente
útiles, resaltando que se trata de compuestos que no contienen cargas
reforzantes. En esta serie se observa la existencia de un óptimo en la
tensión a rotura con la densidad de entrecruzamiento, comportamiento
habitual en los cauchos. Esta respuesta de la serie N6-10 se explicaría
suponiendo que se está en presencia de una red con una distribución
uniforme de nudos, que ha sido entrecruzada preferentemente por la vía
del mecanismo de abstracción.
4. Cauchos Nitrílicos
158
Tabla V
Parámetros de curado y propiedades físicas de los compuestos
de NBR a 170 ºC
Compuesto N1 N2 N3 N4 N5
t97 , min
13.6
13.7
13.6
13.6
13.6
Tmax, dNm 15.8 20.7 23.7 26.9 28.0
ΔT, dNm 14.4 19.1 22.0 25.3 26.5
Módulo 300%,MPa - - - - -
Tensión a rotura, MPa 3.7 3.5 3.3 2.0 1.6
Alarg. Rotura, % 130 90 70 45 40
Dureza Shore A 54.2 57.1 59.5 63.0 65.7
Compuesto N6 N7 N8 N9 N10
t97 , min
9.2
7.9
7.6
7.5
7.1
Tmax, dNm 9.2 12.0 14.0 14.3 16.9
ΔT, dNm 8.2 10.8 12.9 13.2 15.9
Módulo 300%,MPa 2.2 3.3 4.2 5.2 8.6
Tensión a rotura, MPa 14.3 17.6 19.0 16.0 10.6
Alarg. Rotura, % 700 620 520 450 330
Dureza Shore A 49.4 50.0 51.2 51.5 53.0
4. Cauchos Nitrílicos
159
Tabla VI
Parámetros de curado y propiedades físicas de los compuestos
de HNBR a 170 ºC
Compuesto Z1 Z2 Z3 Z4 Z5
t97 , min
12.0
11.0
10.5
10.0
10.0
Tmax, dNm 3.5 4.8 6.5 7.3 8.8
ΔT, dNm 2.7 4.0 5.7 6.5 7.8
Módulo 300%,MPa 1.8 1.9 2.5 2.8 3.0
Tensión a rotura, MPa 12.2 14.8 7.6 5.4 4.1
Alarg. Rotura, % 750 650 530 400 310
Dureza Shore A 35.2 37.6 40.6 42.4 44.0
Compuesto Z6 Z7 Z8 Z9 Z10
t97 , min
15.5
14.0
13.0
12.3
12.0
Tmax, dNm 4.9 6.6 8.4 9.7 11.0
ΔT, dNm 4.2 6.0 7.7 9.0 10.3
Módulo 300%,MPa 1.1 1.2 1.5 1.6 1.9
Tensión a rotura, MPa 19.6 20.3 26.6 25.0 23.5
Alarg. Rotura, % 800 720 670 650 600
Dureza Shore A 48.7 50.4 51.4 51.5 52.3
4. Cauchos Nitrílicos
160
Las propiedades físicas de las series de compuestos preparados
con los cauchos nitrílicos saturados se muestran en la Tabla VI. En
ambas series tanto el esfuerzo para una deformación al 300 %, como la
dureza, aumentan con la concentración de peróxido. La tensión a rotura
pasa por un máximo para luego disminuir con el incremento en el
entrecruzamiento de la red. El alargamiento a rotura disminuye con la
concentración de peróxido. En estos cauchos de butadieno-acrilonitrilo
hidrogenados, el entrecruzamiento sólo es posible por el mecanismo de
abstracción de un hidrógeno alílico, sin formación de heterogeneidades
en la red de caucho que se forman cuando está presente el mecanismo de
adición del radical peróxido al doble enlace con posterior reacción de
‘polimerización’, y consiguiente creación de nudos de elevada
funcionalidad. El óptimo de esfuerzo a rotura de la serie Z6-10 es muy
superior al de la serie N6-10, como se indicó más arriba. Esta última
serie debe presentar, en proporciones menores, el efecto de la segunda
vía de entrecruzamiento, la que implica formación de nudos
polifuncionales (cluster). No hay que olvidar que los HNBR se obtienen
por hidrogenación a partir de su contratipo insaturado, conservando sin
cambios el resto de propiedades (distribución y peso molecular,
ramificaciones, etc.).
Un posible modelo de red heterogénea se muestra en la Figura 5,
en donde existen nudos de funcionalidad cuatro con otras zonas con alta
densidad de entrecruzamientos.
4. Cauchos Nitrílicos
161
Alargamiento
Figura 5.- Modelo de red heterogénea con presencia de nudos y cluster antes y después de la deformación con rotura de cadenas en el cluster.
Con esta compleja topología, cuando el material se somete a
deformación, la distribución de la tensión en las cadenas de la red puede
hacerse de manera que algunas lleguen a tensiones tan altas que
provoquen el inicio de la fractura molecular. Este comportamiento
puede ser el inicio de la formación de grietas y posterior rotura del
material. Las regiones sobre entrecruzadas, o cluster, no pueden soportar
una acumulación de tensiones, de manera que algún tramo de red en el
cluster puede alcanzar la tensión crítica y producirse la rotura anticipada
del material. Este modelo podría explicar los resultados de tensión a
rotura de los compuestos de NBR con elevada insaturación, con valores
tan significativamente bajos, y como en los casos en que no es posible la
formación de cluster, por ausencia de insaturación en el polímero, los
valores de esfuerzo a rotura son muy elevados. Así la tensión a rotura
del compuesto Z8 (Tabla VI) es de 26.6 MPa, valor muy elevado para
un compuesto al que no se ha incorporado cargas reforzantes, como son
los casos que aquí se estudian.
4. Cauchos Nitrílicos
162
La mayor complejidad de la reacción de entrecruzamiento con
peróxidos de los cauchos diénicos hay que atribuirla a la posibilidad de
reacción del radical peróxido por un mecanismo de adición al doble
enlace durante el proceso de vulcanización que genere luego una
reacción de polimerización intermolecular entre dobles enlaces
próximos lo cual supondría un consumo de insaturación en el polímero.
Esta respuesta se podría de manifiesto por medio de la espectroscopia
infrarroja. La Figura 6 muestra el espectro infrarrojo del compuesto N5
curado a 170 ºC. El espectro sólo recoge el rango entre 1200 y 600 cm-1,
donde las bandas que aparecen a 966, 728 y 911 cm-1 corresponden a las
deformaciones fuera del plano γ (= C-H) trans, γ (= C-H) cis y ω
(=CH2) vinilo, respectivamente. La banda correspondiente al grupo
vinilo es la que más disminuye, seguida de los dobles enlaces
correspondientes a la estructura cis, y por último la estructura trans, que
no se ve prácticamente afectada. Como referencia se utilizó el mismo
caucho que el compuesto N5 pero sin peróxido de dicumilo, y se le
sometió al mismo tratamiento en la prensa de vulcanización, de
temperatura y tiempo. En el espectro IR registrado no se observaron
cambios en las bandas correspondientes a la insaturación del polímero.
4. Cauchos Nitrílicos
163
8001000
50
60
70
80
90
100
Nipol DN 401 "crudo" N5 vulcanizado
% T
ν (cm-1)
966
911
728
Figura 6.- Espectro IR del compuesto Nipol DN 401 “crudo”
y N5 vulcanizado a 170 ºC
En general el entrecruzamiento tiene poco efecto sobre la
rigidez de materiales de alto peso molecular como son los
elastómeros. Sin embargo, se registraron los espectros mecano-
dinámicos de diferentes compuestos para comprobar si la reacción
de adición que supone la formación de zonas de mayor rigidez da
lugar a variaciones importantes en las propiedades mecano
dinámicas de sus vulcanizados. En la Figura 7 se muestra la
variación de la tan δ con la temperatura para diferentes compuestos
curados a 170 ºC. La temperatura en el pico máximo corresponde a
la Tg del caucho entrecruzado y sus valores se han de desplazar
hacia temperaturas más altas con el incremento en el grado de
4. Cauchos Nitrílicos
164
entrecruzamiento, al producirse una reducción en la movilidad
-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 400.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
Tan
δ
Temperatura, ºC
N1N2N3
N8
N6 N7
Figura 7.- Variación de la Tangente de pérdida frente a la
temperatura para todos los compuestos curados a 170 ºC
molecular. Para los compuestos N1, N2 y N3, preparados con un caucho
que dispone del máximo contenido en insaturación (80 % en peso), el
desplazamiento de la temperatura de transición vítrea hacia temperaturas
más altas es importante, y se atribuye a redes con elevada densidad de
entrecruzamiento. Por el contrario, en los compuestos N6, N7 y N8 que
contienen menor contenido en insaturación (50 % en peso), el
desplazamiento de la temperatura de transición vítrea (Tg ) es mínimo,
mostrando curvas prácticamente superpuestas. En este caso, se puede
admitir que el mecanismo de entrecruzamiento predominante sea el de
4. Cauchos Nitrílicos
165
abstracción, y se supone que la eficacia del peróxido de dicumilo sea
próxima a la unidad.
4.4.- Estudio Termo analítico de la transición vítrea (Tg)
Se estudió el proceso de transición vítrea por calorimetría
diferencial de barrido (DSC) del compuesto preparado con el caucho
nitrílico de mayor contenido en insaturación (Nipol DN 401), y con una
proporción de peróxido de dicumilo más elevada, concretamente 6 ppcc.
La Figura 8 muestra la transición a bajas temperaturas correspondiente a
la transición vítrea, Tg, definida por el punto de inflexión de la transición
del caucho crudo que se toma como referencia, sin aditivos, y
vulcanizado a 150º,160º y 180 ºC.
-80 -60 -40 -20 0 200.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
150 ºC
160 ºC
180 ºC
Nipol DN 401 "crudo"
Fluj
o de
Cal
or, W
g-1
Temperatura, ºC
endo
Tg
Tg
TgTg
Figura 8.- Curvas calorimétricas del Nipol DN 401 “crudo”
y entrecruzado con 6 ppcc de DCP a 150º , 160º y 180 ºC.
4. Cauchos Nitrílicos
166
El desplazamiento de la temperatura de transición vítrea que se
produce con la vulcanización del caucho es muy significativo,
véase Tabla VII, teniendo en cuenta que la variación que se
obtiene por la vulcanización de los cauchos en general, solo son
varios grados de temperatura
Tabla VII
Temperaturas de transición vítrea del Nipol DN 401
“crudo” y vulcanizado con 6 partes de DCP a diferentes
temperaturas
Temperatura
de curado ºC Tg ºC
Caucho “crudo” -50.03
150 -38.08
160 -32.65
180 -30.28
Esta respuesta permite comprobar de nuevo, el efecto que supone
la temperatura en el proceso de entrecruzamiento de los cauchos
diénicos por vía radical. A bajas concentraciones y temperaturas el
radical peróxido actúa a través de un mecanismo de abstracción
del hidrógeno alílico para entrecruzar el caucho. Cuando la
temperatura y contenido de peróxido aumentan, el proceso se
amplía con la aparición del segundo mecanismo de
entrecruzamiento por el cual el radical se adiciona al doble enlace
causando la polimerización entre dobles enlaces de cadenas
poliméricas próximas, con formación de nudos de elevada
4. Cauchos Nitrílicos
167
funcionalidad. La diferencia entre la Tg del caucho crudo y los
vulcanizados a las tres temperaturas estudiadas, oscilan entre 12 y
20 ºC, permite comprobar cómo elevando la temperatura de la
reacción de vulcanización aumenta el número de
entrecruzamientos por molécula de peróxido consumido.
4. Cauchos Nitrílicos
168
4. Cauchos Nitrílicos
169
4.5.- Conclusiones
1º El balance en el proceso global entre los mecanismos de adición y
abstracción se ve influido por diferentes factores, temperatura,
concentración de peróxido, y otros como la presencia de comonómeros
de elevada polaridad. Efectivamente, con el incremento en el contenido
en acrilonitrilo, disminuye el grado de participación de la reacción de
adición.
2º La reacción de ‘polimerización’ de dobles enlaces da lugar a áreas
con elevada densidad de entrecruzamiento, ‘cluster’, que inducen a la
prematura rotura del material, lo que explicaría la dramática caída de
propiedades que manifiestan los cauchos de NBR con alto contenido en
butadieno.
3º En los cauchos HNBR saturados, para una concentración dada de
peróxido, el incremento de par es independiente de la temperatura de
vulcanización, pues en estos tipos de cauchos la reacción de adición no
está presente.
4º Con la supresión de la reacción de adición, las propiedades físicas
de los vulcanizados de HNBR recuperan de forma muy drástica las
propiedades físicas a tracción. En estas redes no están presentes los
‘cluster’ causantes de una distribución no uniforme de las tensiones que
anticipan la ruptura del material.
4. Cauchos Nitrílicos
170
5º El aumento de la temperatura y concentración del radical peróxido,
produce un desplazamiento muy significativo de la temperatura de
transición vítrea (Tg), que oscila entre 12-20 ºC debido a la aparición de
del segundo mecanismo de reacción, adición y posterior polimerización
entre dobles enlaces de cadenas poliméricas próximas formándose
nudos de elevada funcionalidad.
4. Cauchos Nitrílicos
171
4.6. - Referencias
1. C.M. Blow, C. Hepburn, ‘Rubber Technology and Manufacture’. 2 Ed. Butterworth Scientific 1982, p.30
2. J. Royo, ‘Manual de Tecnología del Caucho’, Consorcio Nacional de Industriales del Caucho, 2ª ed. Barcelona, 1989
3. W.M. Saltman, ’The Stereo Rubbers’, Wiley Interscience Pub., 1977 4. J.L. Valentín, A. Rodríguez, A. Marcos, L. González, J. Appl.
Polym. Sci., 96 (2005) 1-5 5. L. González, A. Rodríguez, A. Marcos, J.L. Valentín, A. Fernández-
Torres, J. Appl. Polym. Sci., 103 (2007) 3377-3382
4. Cauchos Nitrílicos
172
5. Líneas Futuras
173
_______________________________
5 LÍNEAS FUTURAS _______________________________
5. Líneas Futuras
174
Ilustración 6.- Correa de la distribución del motor de automoción
5. Líneas Futuras
175
5.1.- Líneas Futuras
Una vez enumeradas las evidencias experimentales que muestran
la complejidad del sistema estudiado así como las incógnitas que aun
encierra la vulcanización de caucho a través de peróxidos orgánicos, se
hace necesario profundizar algo más en este tema y abrir un pequeño
capítulo en el cual se muestren brevemente las líneas de actuación
futuras que nos permitirán relacionar experimentalmente la micro-
estructura de la red elastomérica formada durante la vulcanización con
las propiedades descritas en esta tesis.
Los dos principales desarrollos experimentales, en los cuales se
está trabajando actualmente como herramientas para el estudio de la
micro-estructura de redes poliméricas son: i) experimentos de double-
quantum (DQ) de protón desarrollados en espectrómetros de RMN de
estado sólido de bajo campo y ii) medida de la depresión del punto de
congelación de disolventes embebidos en la matriz elastomérica. A
continuación se explicará muy brevemente los fundamentos que hacen
de ambas técnicas herramientas rutinarias pero de gran versatilidad y
enorme potencial para el estudio de nuestros sistemas.
5. Líneas Futuras
176
5.2.- RMN de double-quantum (1H solid-state DQ NMR).
La resonancia magnética nuclear (RMN) en estado sólido es una
de las herramientas más versátiles y potentes para el estudio de
estructura y dinámica molecular en polímeros. En el caso de redes
poliméricas, el principal factor observable a estudiar es la constante de
acoplamiento dipolar, ya que se encuentra directamente relacionada con
la estructura de la red formada.
En polímeros lineales, los rápidos movimientos segmentales de las
cadenas son totalmente isotrópicos (en ausencia de constricciones
topológicas) por lo que la constante de acoplamiento dipolar es nula. Sin
embargo la presencia de entrecruzamientos o cualquier otra restricción
topológica (por ejemplo entrelazamientos o empaquetamientos de
cadenas) produce una cierta anisotropía en el movimiento de las cadenas
poliméricas lo que conlleva la persistencia de acoplamientos dipolares
residuales (Dres) entre los segmentos de las cadenas. Por tanto, el valor
de Dres es directamente proporcional al número de constricciones
(independientemente de su naturaleza) y su distribución refleja la
distribución de dichos nudos. A través de este factor observable es
posible determinar el parámetro de orden dinámico de la cadena
polimérica (Sb), que no es más que el cociente entre Dres y la constante
de acoplamiento residual estática (Dstat):
5. Líneas Futuras
177
Nr
DDkS
stat
resb
2
53
== (1)
donde k es una constante requerida por el modelo para reescalar Dstat, el
cual viene determinado por las distancias fijas entre los protones de la
cadena, para poder tener en cuanta la dinámica molecular en el interior
de los segmentos (de Kuhn). Este parámetro de orden es la clave que
relaciona los resultados experimentales obtenidos por RMN de estado
sólido con parámetros importantes en la estructura de la red de
entrecruzamientos como el cociente entre el vector final-final de cadena
con respecto de su promedio en estado no perturbado (r2=r2/⟨r2⟩0), así
como con N, que no es mas que el número de segmentos estadísticos
entre constricciones.
Muchos experimentos de RMN han sido utilizados para
determinar Dres, como por ejemplo Hahn echoes (ecos de Hahn),
combinación de ecos de Hahn y sólidos, ecos estimulados o bien a
través de espectroscopía de intercambio bidimensional (2D). Sin
embargo, el desarrollo mas reciente para obtener medidas cuantitativas
de Dres es el experimento de double-quantum (DQ) o más generalmente
multiple-quantum (MQ).
5. Líneas Futuras
178
La ventaja fundamental de la espectroscopía de DQ es que en un
mismo experimento se obtienen dos series de datos totalmente
cuantitativos. Por un lado la intensidad de double-quantum (IDQ)
dominado por la coherencia de doble quantum entre pares de spines y
por otro una intensidad de referencia (Iref). De esta forma es posible
analizar de forma cuantitativa e independiente los acoplamientos
dipolares residuales, Dres, (relacionados con la estructura de la red de
entrecruzamientos) y la dinámica de los segmentos de cadena.
Este tipo de experimentos pueden llevarse a cabo en
espectrómetros de bajo campo que son mucho más baratos y sencillos de
manejar que los espectrómetros “normales” de alto campo. Toda la
información experimental relacionada con esta técnica se encuentra mas
detallada en la sección de Parte experimental.
5.3.- Depresión del punto de congelación de disolventes.
La congelación de disolventes embebidos en redes elastoméricas
presentan una importante depresión de su punto de congelación. Este
descenso en la temperatura de congelación no puede explicarse a través
de propiedades coligativas, ya que predicen un descenso mucho menor
que el medido experimentalmente. Por esa razón se relaciona este
comportamiento “anómalo” con las restricciones dimensionales que
genera la red elastomérica en el proceso de nucleación del disolvente.
5. Líneas Futuras
179
Siguiendo el modelo de nucleación propuesto por McGill y
colaboradores y posteriormente ampliado en nuestro laboratorio, se
deduce una relación lineal entre la temperatura de congelación del
disolvente embebido en la red elastomérica (T) y la fracción en volumen
de caucho (Vr), la cual está directamente relacionado con la densidad de
entrecruzamientos:
rVHn
TTTΔ
−+=
"3)2(2 0
0φγ (2)
donde T0 es la temperatura de congelación del disolvente puro, γ es la
energía por área interfación del sistema disolvente-polímero estudiado y
ΔH es la entalpía del proceso de congelación asociado al disolvente
puro.
Esta relación lineal se cumple para redes homogéneas, sin
embargo se observan desviaciones respecto este comportamiento lineal
las cuales se relacionan con redes heterogéneas.
En este capítulo vamos a mostrar evidencias (aunque alguna de
ellas son resultados preliminares) obtenidas por medio de estos dos
desarrollos experimentales que corroboran y profundizan en los
resultados expuestos en capítulos anteriores. Se estudiaron compuestos
de caucho natural (NR) y caucho de polibutadieno (BR) vulcanizados
con diferentes cantidades de peróxido de dicumilo, los cuales fueron
comparados con compuestos vulcanizados con azufre para así poner de
manifiesto las diferencias existentes en la estructura de la red de los
diferentes elastómeros atendiendo al sistema de vulcanización
empleado.
5. Líneas Futuras
180
La primera gran diferencia se obtiene cuando se compara la
eficiencia de la reacción de vulcanización. Como puede observarse en la
Figura 1, la eficiencia de la reacción de la reacción con peróxidos es
siempre superior a la lograda utilizando sistemas convencionales
basados en azufre, los cuales se encuentran próximos a la unidad. Estos
resultados demuestran que la reacción vía radicálica genera más moles
de entrecruzamientos que moles de peróxido adicionados. Este efecto se
ve multiplicado en el caso del caucho BR lo cual parece corroborar
resultados resaltados anteriormente en esta memoria.
0.0 1.0x10-4 2.0x10-4 3.0x10-4 4.0x10-4
0.0
2.0x10-4
4.0x10-4
6.0x10-4
8.0x10-4
1.0x10-3
1.2x10-3
1.4x10-3
BR-Azufre(1 : 1.1)C-Sx-C (x=7.27)
NR-Azufre(1 : 1.3)C-Sx-C (x=6.15)
BR-Peróxido(1 : 10)
Den
sida
d de
ent
recr
uzam
ient
o (R
MN
) /
mol
g-1
Concentración agente de vulcanización / mol g-1
NR-Peróxido(1 : 1.9)
Figura 1.- Eficiencia de la densidad de entrecruzamiento en caucho NR y BR atendiendo al sistema de vulcanización. Para calcular la concentración de agente de vulcanización se tuvo en cuenta 1 mol de agente entrecruzante por mol de peróxido o bien por cada 8 átomos de azufre atendiendo a los dos sistemas de vulcanización utilizados.
5. Líneas Futuras
181
Atendiendo al razonamiento desplegado anteriormente, este
resultado podría explicarse a través de la reacción de adición de
macroradicales (generados por la reacción de las macromoléculas con
radicales provenientes del peróxido de dicumilo) a dobles enlaces de
otra macromolécula, lo cual generaría un nuevo macroradical capaz de
reaccionar de nuevo. Esta reacción de adición parece estar favorecida en
el caso del BR respecto del NR. Posiblemente el grupo metilo adyacente
al doble enlace presente en el NR ejerce cierto impedimento estérico que
reduce la tendencia a la adición al doble enlace.
Sin embargo, como podemos observar en la Figura 2, no es la
única diferencia existente entre los dos tipos de elastómeros.
Figura 2.- Proporción de defectos en la red elastomérica (finales de cadena, cadenas colgantes, lazos o cadenas no entrecruzadas) en función de la densidad de entrecruzamiento (relacionado directamente con el parámetro de orden obtenido por RMN). Las líneas son únicamente guías para los ojos.
0.00 0.05 0.10 0.15 0.200
5
10
15
20
25
30
Caucho Natural Peróxidos Azufre
Polibutadieno Peróxidos Azufre
Def
ecto
s de
red
no a
copl
ados
/ %
Parámetro de orden (Sb)
5. Líneas Futuras
182
En el caso del BR, independientemente del sistema de
vulcanización empleado, el número de defectos elásticamente no
activos, es decir, terminales de cadena, cadenas colgantes, lazos o
incluso cadenas no entrecruzadas, desciende exponencialmente con la
creación de nuevos entrecruzamientos llegando a un valor mínimo entre
el 2 y el 5%. En el caso del NR, el comportamiento es idéntico al
anteriormente descrito para sistemas de vulcanización basado en azufre,
sin embargo, la utilización de peróxidos provoca no solo un aumento
bastante significativo en la concentración de defectos, sino que su
dependencia respecto con la densidad de entrecruzamiento también
varía. Como puede observarse en la Figura 2, entre un 15 y un 25% de
los segmentos poliméricos de los vulcanizados de caucho natural con
DCP son elásticamente no activos. Obviamente este hecho no solo
condiciona las propiedades elásticas de los compuestos, sino que
disminuye considerablemente la eficiencia de la reacción. Este
sorprendente resultado podría explicarse a través de reacciones de
ruptura de cadena durante la reacción de vulcanización, lo cual
produciría un aumento considerable de las cadenas colgantes o bien a
través de un aumento de las reacciones de entrecruzamiento dentro de
una misma cadena, lo que incrementaría la proporción de lazos
elásticamente no activos.
5. Líneas Futuras
183
Como se ha repetido en este trabajo, la vulcanización a través de
peróxidos orgánicos posee un mecanismo radicálico muy complejo. Esta
complejidad genera redes elastoméricas con estructuras mas
heterogéneas tal y como se demuestra en la Figura 3.
Figura 3.- Distribución de los nudos de entrecruzamientos en función de la densidad de entrecruzamientos. σG es la desviación estándar de la distribución de nudos, suponiendo una distribución gaussiana de los mismos, mientras que Dres se correspondería con su valor medio. Toda la información sobre la metodología empleada y su justificación puede encontrarse en el capítulo de Métodos Experimentales.
Independientemente de la matriz utilizada, bien sea NR o BR, los
vulcanizados con peróxidos presentan una estructura de red mucho más
heterogénea que la obtenida a través de un proceso de vulcanización
0.00 0.04 0.08 0.12 0.16 0.200.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
Caucho Natural Peróxidos Azufre
Polibutadieno Peróxidos Azufre
σ G/D
res
Sb
5. Líneas Futuras
184
basado en azufre. A su vez, las redes de BR presentan una mayor
heterogeneidad que aquellas de NR, lo cual vuelve a poner de manifiesto
la importancia de la estructura química de los elastómeros para que se
produzcan (o no) ciertas reacciones dentro del proceso de vulcanización.
Por tanto, el estudio preliminar de la microestructura de la red de
entrecruzamientos de diferentes cauchos vulcanizados con DCP a través
de una técnica tan potente y local como es el RMN (no hay que olvidar
que esta información se obtiene de cada uno de los protones que
conforman la muestra empleada en el análisis), perece corroborar todas
las tesis e indicios anteriormente expuestos a partir de diferentes ensayos
tecnológicos. Lo cual nos permite concluir que, en el proceso de
vulcanización con peróxidos orgánicos, la creación de
entrecruzamientos no solo se producen a través de reacciones de
terminación entre dos macroradicales, lo cual generaría una eficiencia de
la reacción cercana a la unidad, sino que también se producen
entrecruzamientos a través de reacciones de adición de macroradicales a
dobles enlaces de otras macromoléculas lo que generaría un nuevo
entrecruzamiento y un radical capaz de reaccionar de nuevo (algo que
explicaría el incremento de la eficiencia de la reacción). Por su parte, es
posible que sucesivas reacciones de adición al doble enlace entre
cadenas adyacentes, similar a una reacción de “polimerización”,
provoquen la creación de una elevada densidad de nudos en un volumen
de caucho reducido, lo que hemos llamado clusters. Esta reacción parece
estar más impedida en NR que en BR, lo cual podría relacionarse con el
impedimento estérico producido por el grupo metilo presente en el NR.
5. Líneas Futuras
185
Este hecho podría explicar el ensanchamiento en la distribución de
nudos dentro de la matriz elastomérica mostrada en la Figura 3. Sin
embargo, este fenómeno es mucho más sencillo de visualizar gracias a la
Figura 4.
Figura 4. Distribución de constantes de acoplamiento dipolar, las cuales están directamente relacionadas con la densidad de entrecruzamiento, obtenidas a través de la regularización de los datos experimentales (ver parte experimental).
En esta figura se muestra, a forma de ejemplo, la función de
distribución de los nudos de la red (obtenida a partir de la regularización
de los datos de RMN obtenidos experimentalmente) de dos muestras de
NR vulcanizadas con DCP y azufre respectivamente con densidades de
entrecruzamiento similares. Como puede observarse, la muestra
vulcanizada con azufre muestra una distribución de nudos gaussiana
bastante estrecha, lo cual se relaciona con una red homogénea. Sin
embargo la distribución de entrecruzamientos dentro de la red de NR
obtenida con peróxidos es bastante más ancha y con claros indicios de
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.00
5
10
15
20
25 Peroxide (Dres/2π = 191 Hz) Conventional (Dres/2π = 204 Hz)
rel.
ampl
itude
Dres/2π / kHz
5. Líneas Futuras
186
bimodalidad, lo cual está en perfecta concordancia con la creación de
clusters producidos por reacciones de polimerización (vía adición de
macroradicales a dobles enlaces).
Obviamente, estas diferencias en la estructura de la red de
entrecruzamiento afectan claramente a la dinámica segmental de las
macromoléculas. A través de los experimentos de DQ, no solo somos
capaces de obtener información estructural, sino que también tenemos
acceso a la dinámica molecular del sistema, tal y como se detalla en la
sección experimental. A grandes rasgos, a través de esta metodología
experimental somos capaces de detectar la correlación existente entre las
diferentes conformaciones de los segmentos (de Kuhn) poliméricos. A
medida que se incrementa el número de entrecruzamientos, las posibles
conformaciones disminuyen y se incrementa la correlación entre ellas, lo
cual incrementa el parámetro de orden tal y como se ha mostrado en las
figuras anteriores. Obviamente, la correlación entre los diferentes
segmentos se va perdiendo debido a la dinámica molecular de la
macromolécula hasta que se llega a un plateau debido a las
constricciones existentes (entrecruzamientos o entrelazamientos). El
valor de este plateau es el parámetro de orden dinámico (Sb), mientras
que el tiempo de correlación sería un parámetro relacionado con la
velocidad de pérdida de correlación.
5. Líneas Futuras
187
En la Figura 5 se muestra el tiempo correlación en función de la
variación de temperatura (teniendo como referente la temperatura de
transición vítrea Tg). Como puede observarse, a medida que se
incrementa la temperatura el tiempo de correlación disminuye, ya que
los movimientos de las cadenas se hacen más y más rápidos. A
temperaturas alrededor de 150 ºC por encima de la Tg los movimientos
segmentales son tan rápidos que se encuentran en el límite de la
metodología empleada y por tanto, no se observan variaciones
significativas.
5. Líneas Futuras
188
Figura 5.- Tiempos de autocorrelación en función de la temperatura T (respecto de la temperatura de transición vítrea ,Tg).
70 72 74 760.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5 NR-PERÓXIDO NR-AZUFRE
τ, μ
s
T-Tg (°C)
90 92 94 960.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
NR-PERÓXIDOS NR-AZUFRE
τ, μ
s
T-Tg (°C)
140 142 144 1460.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
NR-PERÓXIDO NR-AZUFRE
τ, μ
s
T-Tg (ºC)
5. Líneas Futuras
189
A temperaturas menores, donde los movimientos son más lentos, los
tiempos de correlación se incrementan y las diferencias en la dinámica
molecular de las diferentes redes se hacen más visibles. Los
vulcanizados con peróxidos siempre poseen dinámicas más lentas que
aquellos con redes basadas en entrecruzamientos de azufre, debido a las
diferencias micro-estructurales. Obviamente todas estas diferencias en la
dinámica segmental se deben a variaciones en la temperatura de
transición vítrea, tal y como se muestra en la Figura 6.
Figura 6.- Variación de la temperatura de transición vítrea (Tg) en función de la densidad de entrecruzamiento (expresada como constante de acoplamiento dipolar residual Dres/2π)
-66 -64 -62 -60 -58 -56
100
200
300
400
500
600
Dre
s/2π
(Hz)
Tg (°C)
NR-Peróxido NR-Azufre
5. Líneas Futuras
190
Para una misma densidad de entrecruzamientos, las redes vulcanizadas
con peróxidos muestran temperaturas de transición vítreas menores que
sus homólogas obtenidas por azufre. A todo ello hay que añadir una
dependencia totalmente diferente, algo que podría ser relacionado con
todas las variaciones estructurales producidas por las diferentes
reacciones producidas durante el proceso de vulcanización.
Conclusiones semejantes pueden ser obtenidos de una forma
cualitativa a través del estudio del punto de congelación de disolventes
embebidos en redes elastoméricas tal y como muestra la Figura 7.
Cuando representamos la variación de la temperatura de
congelación en función de la fracción en volumen de caucho
(directamente relacionado con la densidad de entrecruzamiento del
compuesto) podemos observar dos comportamientos lineales, que como
se ha comentado anteriormente, debe ser relacionado con creación de
redes con nudos homogéneamente distribuidos. Como puede observarse
en la Figura 7, podemos considerar que el NR vulcanizado con la 1,3-
benzodisulfonilacida (BSA) produce redes homogéneas con nudos de
funcionalidad 4, ya que reaccionan a través de un mecanismo de
cicloadición uniendo exclusivamente dos cadenas elastoméricas.
5. Líneas Futuras
191
Figura 7.- Variación de la temperatura de congelación de ciclohexano embebido en una matriz elastomérica en función de la fracción en volumen de los diferentes vulcanizados.
La vulcanización con DCP a la temperatura de 180 ºC también
produce redes “homogéneas” pero la relación lineal obtenida posee
diferente pendiente. Este hecho, atendiendo a la ecuación 2, solo puede
ser explicada a través de la variación de la funcionalidad de los nudos
generados (φ). Es decir, bajo estas condiciones la vulcanización con
peróxidos origina una red formada por pequeños clusters de mayor
funcionalidad.
0.0 0.1 0.2 0.3
-30
-20
-10
0
10
NR-BSA vulcanizado a 105ºC NR-DCP vulcanizado a 150ºC NR-DCP vulcanizado a 160ºC NR-DCP vulcanizado a 170ºC NR-DCP vulcanizado a 180ºC
Tem
pera
tura
de
Con
gela
ción
(ºC
)
Vr
5. Líneas Futuras
192
A menores temperaturas de vulcanización (con sistemas basados
en peróxido) el comportamiento se aleja de la linealidad (relacionado
con la creación de redes con una distribución de nudos heterogénea) y se
va desplazando hacia temperaturas de congelación más próximas a
aquellas obtenidas a través de la vulcanización con BSA. En este sentido
es también reseñable la importancia de la cantidad de peróxido, ya que,
como se observa en la Figura 7, a medida que se aumenta la
concentración de DCP (aumento paulatino de la fracción en volumen de
caucho, Vr) el comportamiento se aleja cada vez mas del obtenido a
través del BSA (nudos de funcionalidad 4) asemejándose a aquellos
obtenidos con DCP a altas temperaturas (clusters de elevada
funcionalidad).
Por consiguiente se podría decir que a medida que aumentamos la
temperatura de vulcanización o la proporción de DCP se “favorece” la
reacción de adición a dobles enlaces de los macroradicales originando
clusters de mayor funcionalidad.
Obviamente esta variación en la microestructura posee una
importante influencia en las propiedades mecánicas de los compuestos
tal y como se refleja en la tabla I.
5. Líneas Futuras
193
TABLA I Parámetros de red de los compuestos de NR con 1 phr de DCP vulcanizados a diferentes temperaturas.
Temperatura de vulcanización ºC 150 160 170 180
1Entrecruzamientos (entrecruzamientos/cm3)·10-19 3.01 2.96 2.86 2.36
2Gc Teórico (MPa) 0.1220 0.1198 0.1159 0.0956 3Gc Experimental (MPa) 0.1200 0.1206 0.1212 0.1379
con φ=4 100 97.6 93.5 53.1 4Proporción de entrecruzamientos
(%) con φ=6 0 2.4 6.5 46.9
Carga a rotura (MPa) 12.11 6.52 5.51 5.16 Deformación a rotura (MPa) 900 625 583 575 1 Valores obtenidos por experimentos de hinchamiento. 2 Valores calculados a partir de 1 suponiendo uniones tetra-funcionales (φ=4) 3 Valores experimentales obtenidos por experimentos de deformación uniaxial. 4 Estimación calculada teniendo en cuenta los valores experimentales de 3Gc y los entrecruzamientos obtenidos en 1.
Una vez calculado el número de entrecruzamientos (Nj) a través de
experimentos de hinchamiento, el módulo teórico (Gc) asumiendo
tetrafuncionalidad (φ=4) en los nudos puede ser calculado a través de la
ecuación:
(3)
Donde kB y T son respectivamente la constante de Boltzmann y la
temperatura.
Obviamente a medida que aumenta la temperatura de
vulcanización se observa un descenso de la densidad de
jn
j
jBc NTkG ∑ ⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ −=
=1 22φ
5. Líneas Futuras
194
entrecruzamiento, por lo que se esperaría una disminución del módulo
debido a estos nudos. Sin embargo, experimentalmente se comprobó que
la tendencia es exactamente la opuesta, es decir a medida que disminuye
el numero de entrecruzamientos el módulo experimental aumenta.
Atendiendo a la ecuación 3 este comportamiento únicamente podría
explicarse a través de un aumento de la funcionalidad de los nudos.
Suponiendo que únicamente se forman nudos de funcionalidad 4 y/o 6
observamos que a medida que aumentamos la temperatura de
vulcanización la reacción de polimerización causante de la formación de
clusters de elevada funcionalidad se ve favorecida, lo cual posee una
importante repercusión en las propiedades mecánicas finales de los
compuestos.
5. Líneas Futuras
195
5. Líneas Futuras
196
5.5.- Conclusiones
1º Tanto la RMN de estado sólido como la depresión del punto de
congelación de disolventes embebidos en matrices elastoméricas se
muestran como dos métodos novedosos para el estudio de redes
elastoméricas. En este sentido es necesario profundizar en estos nuevos,
aunque prometedores, desarrollos experimentales en su empleo en
ciencia y tecnología de elastómeros.
2º Resultados preliminares parecen confirmar todas aquellas
conclusiones obtenidas a través de otras técnicas bien establecidas. La
vulcanización por peróxidos, la cual sigue un mecanismo radicálico,
genera redes más heterogéneas que otros sistemas más convencionales
como son los basados en azufre. Es posible incluso observar
experimentalmente áreas de elevada densidad de entrecruzamiento
embebidas en redes menos entrecruzadas llamadas clusters,
obteniéndose un comportamiento “bimodal”. Estos clusters actúan como
nudos de elevada funcionalidad ejerciendo una elevada influencia
(negativa) en las propiedades finales de los compuestos.
3º Los clusters se deben a la reacción de adición de macroradicales a
dobles enlaces de otras cadenas lo que generaría un entrecruzamiento y
otro macroradical capaz de adicionarse de nuevo en una reacción en
cascada (dividida en diferentes pasos) semejante a una
5. Líneas Futuras
197
“polimerización”. Se ha demostrado que el balance en el proceso global
entre los mecanismos de adición y abstracción (que podría producir la
reacción de “polimerización” y por tanto la formación de clusters) se ve
influido por diferentes factores, como son la temperatura de
vulcanización, concentración de peróxido, y la estructura del polímero.
5. Líneas Futuras
198
5. Líneas Futuras
199
5. Líneas Futuras
200
5.6.- Referencias
1. Saalwächter, K, Progress in Nuclear Magnetic Resonance
Spectroscopy, 51 (2007) 1–35
2. L. González, A. Rodríguez, A. Marcos, J.L. Valentín, A. Fernández-
Torres, J. Appl. Polym. Sci., 103 (2007) 3377-3382
3. E.L. Hahn, Phys Rev. 80 (1950) 580
5. Líneas Futuras
201
6. Conclusiones Generales
203
______________________________________
6 CONCLUSIONES GENERALES ______________________________________
6. Conclusiones Generales
204
Ilustración 7.- Diseño libre hojas y flores de Hevea brasiliensis.
6. Conclusiones Generales
205
6.1.- Conclusiones Generales
1º La Vulcanización utilizando peróxidos orgánicos sigue en todos
los cauchos estudiados dos mecanismos: Abstracción y Adición.
2º Mientras que para el NR la eficacia de entrecruzamiento es
ligeramente superior a uno, la etapa de adición estaría favorecida por la
temperatura y la concentración de peróxido (DCP).
3º En cauchos de polibutadieno, la eficacia es superior a 10, estando
favorecida la adición frente a la abstracción debido a que no existe
apantallamiento del grupo metilo al doble enlace; así mismo, un
aumento de la concentración de peróxido como la densidad de
entrecruzamiento tiene un efecto de pérdida elástica al producirse la
fractura del material. Por último, el aumento de la densidad de
entrecruzamiento trae consigo un aumento de la temperatura de
transición vítrea, (Tg) del orden de 60 ºC; similar a los polímeros de
condensación como las resinas epoxi.
4º En cauchos nitrílicos, además de los factores antes expuestos, el
balance entre los dos mecanismos estaría influenciado por la presencia
de comonómeros de elevada polaridad. Así pues la alta concentración de
acrilonitrilo favorecería el mecanismo de abstracción , mientras que la
6. Conclusiones Generales
206
alta concentración de butadieno lo haría con la adición, formando
cluster, siendo los responsables de las malas propiedades del material.
En cuanto a los HNBR, el mecanismo de adición no estaría presente por
lo que recuperaría las propiedades observándose un incremento de par
independiente de la temperatura
4º Dos nuevas técnicas: RMN de estado sólido y Depresión del punto
de congelación se postulan para el estudio de redes elastoméricas, dado
que los resultados preliminares confirman el mecanismo radicálico de la
vulcanización con peróxidos obteniéndose un comportamiento bimodal
que hace suponer una red elastomérica heterogénea con dominios de alta
densidad de entrecruzamiento o cluster.
6. Conclusiones Generales
207
6. Conclusiones Generales
208
7. Parte Experimental
209
_________________________________ 7 PARTE EXPERIMENTAL
_________________________________
7. Parte Experimental
210
Ilustración 8.-. Bloques de caucho usados en apoyos de puentes
7. Parte Experimental
211
7.1.- Preparación de las mezclas
Las mezclas de caucho con los aditivos se prepararon de acuerdo
con la norma UNE 53522, en un mezclador de cilindros Gumix de
laboratorio de 15 cm de diámetro y 30 cm de longitud con una relación
de fricción 1:1.4. Todas las mezclas se almacenaron refrigeradas hasta
su uso.
7.2.- Reómetro
Los parámetros cinéticos de la reacción de vulcanización, así
como los tiempos óptimos de vulcanización, fueron obtenidos a partir de
los gráficos suministrados por dos tipos de Reómetros de la firma
Monsanto el Moving Die Rheometer modelo MDR 2000 E que trabaja a
una frecuencia de 1.66 Hz y una deformación oscilante de ± 0.5º, y con
el Rubber Process Analyser, RPA 2000, también de Alpha Technology,
que permite hacer barridos de frecuencias y de deformación dinámica.
Ambos Reómetros permiten la descomposición del par de fuerzas en sus
componentes elásticas (S’) y viscosa (S’’).
Una curva de vulcanización es la representación, en función del
tiempo, del par de fuerzas que se opone a las oscilaciones de un rotor en
el seno de una matriz de caucho que se encuentra en una cámara cerrada
y bajo presión a una temperatura suficiente para que el caucho pase del
estado crudo a vulcanizado.
7. Parte Experimental
212
A partir de estas curvas se puede estudiar el proceso cinético de la
reacción de vulcanización. La ecuación de velocidad, en su forma
general, viene dada por la expresión:
dx / dt = k (a – x)n
donde k es la constante de velocidad de la reacción, a, la concentración
inicial, x la cantidad reaccionada en un tiempo t, y n el orden de la
reacción.
Para una reacción de primer orden, de la integración de la
ecuación anterior se obtiene:
ln (a – x) = k t + ln a
Si lo que se está midiendo es una propiedad física como el par de
fuerzas que mide el reómetro, la ecuación anterior se puede expresar
como:
ln (Mt - Mmín) = - k t + ln (Mmáx – Mmín)
donde Mmáx es el par de fuerza máximo, Mt el par de fuerzas al tiempo t
y Mmín el par de fuerzas mínimo, al inicio de la reacción de
entrecruzamiento.
7. Parte Experimental
213
Si la reacción de vulcanización es de primer orden, que es lo más
habitual, la representación de la ecuación anterior será una línea recta,
de cuya pendiente se obtiene el valor de la constante de velocidad k.
Con la determinación de las constantes a diferentes temperaturas se
puede obtener la energía de activación del proceso mediante la ecuación
de Arrhenius.
7.3.- Preparación de los vulcanizados
Una vez determinadas las condiciones óptimas de vulcanización
de cada uno de los compuestos mediante las curvas reométricas, se
vulcanizaron las probetas necesarias para determinar sus propiedades
físicas.
La vulcanización se realizó mediante moldeo por compresión en
una prensa hidráulica calentada por termofluido a la temperatura de
vulcanización, a una presión constante de 200 kg/cm2.
7.4.- Análisis y caracterización de los compuestos vulcanizados
7.4.1.- Cálculo de la densidad de entrecruzamiento
La densidad de entrecruzamiento de un elastómero vulcanizado es
un parámetro de gran importancia, en tanto que está relacionado con el
nivel de propiedades físicas finales.
El método de hinchamiento es el más simple y el más recurrido en
esta memoria, según el cual la densidad de entrecruzamiento se
7. Parte Experimental
214
determina mediante medidas de hinchamiento en equilibrio del
vulcanizado.
El ensayo consiste en sumergir una muestra vulcanizada
previamente pesada en un disolvente adecuado, manteniéndola a
temperatura ambiente constante, durante 6 días, al cabo de los cuales se
pesa hinchada, y finalmente, una vez seca en estufa a vacío hasta peso
constante. La densidad de entrecruzamiento se determina a partir de la
ecuación de Flory-Erman.
7.5.- Propiedades de tensión – deformación
7.5.1.- Ensayo de la dureza.
La dureza de una goma es la característica que se recoge con
mayor frecuencia y muchas veces es la que sirve para establecer las
distintas clases en una especificación. Es una medida que se puede
realizar de forma sencilla y rápida, y con un equipo poco costoso, siendo
además un ensayo no destructivo, que permite muchas veces realizar la
medida directamente sobre el artículo terminado, y que aunque se
expresa en unidades empíricas está relacionado con una propiedad
fundamental del material, su módulo de elasticidad o módulo de Young.
El método de medida viene descrito en la norma española 53130.
En esta Memoria se empleó el durómetro Bareiss con punta tronco
cónica, y las medidas se expresan en unidades de Shore A.
7. Parte Experimental
215
7.5.2.- Ensayos de resistencia a la tracción
Aunque la mayoría de los artículos de caucho se emplean más en
compresión o en cizalla que en extensión, estas propiedades son
ampliamente empleadas en la industria del caucho como guía general de
la calidad de un artículo.
El ensayo consiste en estirar a velocidad constante una probeta de
ensayo hasta la rotura, anotando o registrando gráficamente la fuerza
ejercida sobre la probeta durante el ensayo y los alargamientos
resultantes. La fuerza registrada se expresa como esfuerzo, pues se
refiere a la sección original de probeta. Las probetas utilizadas son del
tipo halterio, tipo 2, cuyas dimensiones y condiciones de ensayo vienen
recogidas en la norma española 53510.
Los resultados más significativos que se determinan son los
esfuerzos a distintos porcentajes de deformación, 100 %, 300 % y 500
%, la resistencia a la rotura y el alargamiento máximo en el momento de
la rotura.
En este trabajo se ha empleado un dinamómetro Instron modelo
4301 equipado con extensómetro de vídeo para determinar la
deformación, a una velocidad de desplazamiento de la cruceta de 500
mm/min. Por cada muestra se ensayan 5 probetas, tomando como
resultado el valor medio, expresado en MPa.
7. Parte Experimental
216
7.5.3.- Ensayo de resistencia al desgarro
La resistencia al desgarro pretende medir la resistencia de un
artículo de goma a que se produzca o propague una laceración bajo los
esfuerzos que ha de soportar en servicio o en el propio proceso de
fabricación.
Fundamentalmente se trata de un ensayo de tracción, en el que a
diferencia de éste, se pretende producir una concentración de esfuerzos
en una zona reducida de la probeta, al objeto de iniciar el desgarro o de
provocar la propagación de una laceración preexistente.
En este trabajo se utilizaron probetas tipo Delft, cuya forma y
dimensiones viene descrita en la parte 2 de la norma española UNE
53516.
7.6.- Propiedades dinámicas
En el presente trabajo se ha utilizado para la medida de las
propiedades dinámicas un viscoanalizador Metravib model RAC 815 A
(Limonest, Francia) bajo el principio de vibraciones forzadas no
resonantes que trabajan en un intervalo de frecuencias entre 5 Hz y 1000
Hz, y temperaturas entre –150 ºC a 400 ºC, y con una deformación
dinámica hasta 500 μm, asociada o no a deformación estática previa.
7. Parte Experimental
217
7.7.- Espectroscopia infrarroja (FTIR / ATR)
Se empleó un espectrofotómetro FTIR Perkin Elmer, modelo
Spectrum One, utilizando la técnica ATR (reflexión total atenuada). La
velocidad de barrido fue de 4 cm s-1 con una resolución de 4 cm-1, y el
espectro es el promedio de 4 barridos.
7.8.- Calorimetría diferencial de barrido (DSC)
La calorimetría diferencial de barrido mide las diferencias entre la
cantidad de calor absorbido o desprendido entre la muestra objeto de
estudio y una referencia inerte, en función de la temperatura, y cuando
ambas son sometidas a un calentamiento o enfriamiento, generalmente a
velocidad constante. De esta manera, se miden fenómenos exotérmicos
y endotérmicos en las muestras de polímero.
Se empleó un calorímetro diferencial de barrido Mettler-Toledo
modelo DSC 822e / 500, con las muestras encapsuladas en porta
muestras de aluminio abierto. La toma de datos se llevó a cabo bajo un
flujo constante de nitrógeno de 20 ml/min y a una velocidad de
calentamiento de 10 ºC / min. El calibrado de temperaturas se realizó
usando hexano, indio y zinc como patrones.
7.9.- Resonancia Magnética Nuclear de Estado Sólido
( 1H solid-state DQ NMR)
Se empleó un RMN de estado sólido Bruker mq 20 minispec
7. Parte Experimental
218
Con un campo magnético B0 de 0,5 T (90 º y pulsos de 1,7 μs de
duración) y 20 MHz de frecuencia ν0. . Con el uso de espectrómetros de
bajo campo y doble quantum, obtenemos datos cuantitativos (por cada
experimento obtenemos dos series de datos; por un lado los
correspondientes al acoplamiento dipolar (IDQ) que nos da información
de la estructura de la red y, por otro, el decaimiento que tomamos como
referencia (Iref), necesaria para corregir los efectos de los relajamientos
dinámicos de las cadenas).
7. Parte Experimental
219
7. Parte Experimental
220
8. Apéndice
221
_____________________ 8 APÉNDICE
_____________________
8. Apéndice
222
Ilustración 9.- Hojas, frutos y flores de Hevea brasiliensis
8. Apéndice
223
8.1.- Abreviaturas
BR: Polibutadieno
BSA: 1,3 benceno di sulfonil azida
CR: Caucho policloropreno
DCP: Peróxido de dicumilo
DMBA: Dimetil benzil alcohol
DPTT: Dipentametilen tiuran tetrasulfuro
DSC: Calorimetría diferencial de barrido
DQ: Double Quantum
Ea: Energía de activación
EPDM: Terpolímero etileno-propileno-dieno
EPM: Copolímero etileno-propileno
ESR: Resonancia de espín electrónica
FTIR/ATR: Infrarrojo transformada de Fourier / Reflexión total
atenuada 1H DQ NMR: Resonancia magnética nuclear de bajo campo y Doble
Quantum
IIR: Caucho poliisobutileno
MC: Peso molecular medio entre nudos de la red
Mmáx: Par máximo
Mmin: Par mínimo
MQ: Multiple Quantum
Mt: Par de fuerzas (Torque)
NBR / HNBR: Polibutadieno-acrilonitrilo e hidrogenado
8. Apéndice
224
NR: Caucho natural
ppcc: Partes por cien de caucho
RPA: Rubber Process Analyzer
SBR: Copolímero polibutadieno-estireno
S’: Componente elástica del par de fuerzas
S’’: Componente viscosa del par de fuerzas
tan δ: Tangente de delta, relación entre componente viscosa y elástica
T97: Tiempo óptimo de vulcanización al 97%
Tm:: Temperatura de fusión
Tg: Temperatura de transición vítrea
TMTD: Tetrametilen tiuran disulfuro
Vr: Fracción en volumen de polímero hinchados en tolueno
WAXD: Difracción rayos x ángulos altos
φ: Funcionalidad de los nudos en una red de caucho
ν: Densidad de entrecruzamiento
α: Relación de deformación longitud final e inicial
χ: Parámetro interacción polímero - disolvente
8. Apéndice
225
8. Apéndice
226
