Uzupełnienia

Nomogram charakterystycznych wartości spójności dla gruntów spoistych wg PN-81/B-03020.

Uzupełnienia

Nomogram charakterystycznych wartości kąta tarcia wewnętrznego dla gruntów spoistych; za PN-81/B-03020.

0,750,60,40,20,0

Uzupełnienia

Nomogram charakterystycznych wartości kata tarcia wewnętrznego dla gruntów niespoistych; za PN-81/B-03020.

Slip lines associated with the Prandtl mechanism

Applications of Computation Mechanics in Geotechnical Engineering – 5th International Workshop

Uzupełnienia

Obraz przemieszczeń uzyskany w ośrodku analogowym Taylora-Schnebelliego

Bearing capacity resistance Qf

Applications of Computation Mechanics in Geotechnical Engineering – 5th International Workshop

++= γγγγ γγ sBiNsiqNsciNLBQ qqqqcccf 2

1

( )

+=

24tantanexp 2 ϕπϕπqN

( ) ϕcot1−= qc NN

( ) ϕγ tan12 −= qNN

,

Bearing capacity factors:

EC7: PN: ( ) ϕγ tan15.1 −= qNN

BeBB 2−= LeLL 2−=

Effective dimensions of the foundation:

Shape coefficients (rectangular shape):

EC7 PN

11

3.01

sin1

−

−=

−=

+=

q

qqc

q

NNs

s

LBs

LBs

γ

ϕ

Applications of Computation Mechanics in Geotechnical Engineering – 5th International Workshop

+=

−=

+=

LBs

LBs

LBs

c

q

3.01

25.01

5.11

γ

Load inclination coefficients(according to DIN 4017 – Orr and Farrel: Geotechnical design to Eurocode 7):

1

tc1

m

q ocLBVHi

+

−=ϕ

H is a horizontal load, V is a vertical load

11

tc1

+

+

−=m

ocLBVHi

ϕγ

ϕtan1

c

qqc N

iii

−−=

Applications of Computation Mechanics in Geotechnical Engineering – 5th International Workshop

+

+

== 1

2

LBLB

mm B when H acts in the direction of

+

+

== 1

2

BLBL

mm L when H acts in the direction of

B

L

Applications of Computation Mechanics in Geotechnical Engineering – 5th International Workshop

Współczynniki ic, iD, iB

Współczynniki korekcyjne m

0,8Obliczanie oporu na przesunięcie w poziomie posadowienia lub w podłożu gruntowym

0,7Metody uproszczone

0,8Rozwiązania, w których przyjmuje się kołowe linie poślizgu w gruncie

0,9Rozwiązania teorii granicznych stanów naprężeń, w tym również wzory (2.9) - (2.17)

m*Metoda obliczania Qf, rodzaj stanu granicznego nośności

*Uwagi: Współczynnik korekcyjny m należy zmniejszyć mnożąc go przez 0,9 w przypadkach, gdy parametry geotechniczne ( ) ( ) ( )),,( nn

un

u C γΦ wyznacza się metoda B lub C (patrz p.1).

Opór graniczny podłoża uwarstwionego według MadejaPropozycja przedstawiona przez Madeja w [11] w wersji zmodyfikowanej (1984) dotyczy przypadku, gdy fundament posadowiony jest na warstwie mocnej o grubości z, pod którązalega słaba warstwa o grubości hs

( ),fsfmmfsfw QQQQ −+= η

( ),11 fsfmmfsfw QQQQ −+= η

( ) ,2112

−−+=

BhQQQQ s

fsfmfsfs

Opór graniczny podłoża uwarstwionego określony jest następująco:*gdy hs > 0,5 B

*gdy hs ≤ 0,5 B

gdzie

hs - grubość słabej warstwy gruntu,B - szerokość podstawy fundamentu,Qfw - opór graniczny podłoża uwarstwionego,Qfs - opór graniczny podłoża jednorodnego z gruntu słabego,Qfm - odpowiednio do podłoża z gruntu mocnego,ηm - współczynnik odczytany z rys. 3.14.

Rys. 3.14. Nomogram do wyznaczania ηm