Upload
ana-lupan
View
161
Download
6
Embed Size (px)
Citation preview
1) Tonajul brut al navei reprezintă
volumul tuturor compartimentelor etanşe situate sub linia de plutire
valoarea în tone lungi a deplasamentului navei a linia de plină încărcare
volumul total închis de corpul navei, inclusiv suprastructurile, exprimat în tone registru
2) În mod obişnuit, structura corpurilor navelor maritime este făcută din
oţel pentru construcţii navale cu conţinut mărit de carbon
oţel pentru construcţii navale cu conţinut redus de carbon
aliaj special inoxidabil
3) Osatura transversală a navei reprezintă
sistemul de rigidizare transversală a corpului navei, în scopul păstrării formei la solicitări interne şi externe
un sistem de întărituri longitudinale, sub punte şi în interior de-a lungul bordajului, inclusiv sub paiolul tancurilor dublului fund şi pe fundul corpului navei
sistemul de rigidizare a suprastructurii la nivelul punţii de comandă
4) Din sistemul de osatură transversală fac parte următoarele elemente structurale
suportul central, suportul lateral, tabla marginală, curenţii punţii superioare, curenţii punţii inferioare
varanga dublului fund, coasta de cală, coasta de interpunte, traversa punţii superioare (şi inferioare)
stringher de bordaj, guseele duble prin care curenţii de punte se îmbină cu traversele, centura punţii intermediare, tabla lacrimară a punţii superioare
5) Din sistemul de osatură longitudinală fac parte următoarele elemente structurale
învelişul fundului, centrua punţii superioare, învelişul punţii superioare, copastia
varanga dublului fund, coasta de cală, coasta de interpunte, traversa punţii superioare (şi inferioare)
suporţii laterali, suportul central, curenţii punţii superioare, curenţii punţii inferioare, tabla marginală
6) În terminologia navală, 'coverta' înseamnă
cea mai de sus punte, continuă şi etanşă pe toată lungimea navei
prima punte continuă şi etanţă, situată deasupra chilei
puntea continuă şi etanşă, situată deasupra tankurilor dublului fund
7) Puntea de bord liber este
puntea intermediară la shelter-deck deschis
puntea de unde se masoară bordul liber
puntea până la care se poate inunda nava, fără a-i periclita flotabilitatea
8) Primul compartiment etanş de la extremitatea prova se numeşte
after peak
deep tank
fore peak
9) Ultimul compartiment etanş de la extremitatea pupa se numeşte
after peak
coferdam
fore peak
10) Pereţii longitudinali etanşi şi rezistenţi sunt prezenţi la osatura
ambarcaţiunile de agrement
doar la navele specializate în remorcaj portuar
la navele destinate transportului mărfurilor lichide în vrac, unele nave tip OBO, navele mari de pasageri şi navele mari militare
11) Pereţii longitudinali neetanşi, din tancurile cu lăţime mare, care au scopul de a reduce efectul de suprafaţă liberă, se numesc
diafragme de ruliu
chile de ruliu
tancuri de asietă
12) Structura terminaţiei prova a osaturii corpului navei se numeşte
etambou
etravă
coferdam
13) Structura terminaţiei pupa a osaturii corpului navei se numeşte
etambou
etravă
dunetă
14) Sistemul longitudinal de osatură (SLO) se aplică obligatoriu la corpurile navelor
şalupele destinate serviciului de pilotaj
nevele specializate în remorcajul de fluviu
la navele destinate transportului mărfurilor lichide în vrac, unele nave tip OBO, navele mari de pasageri şi navele mari militare
15) Cantitatea de balast necesară pentru navigaţia în siguranţă în condiţia de balast, este egală cu
deplasamentul navei la plină încărcare
cel puţin 25 % din capacitatea de încărcare a navei
depinde de tipul de navă
16) Tancurile de asietă sunt amplasate
în dreptul cuplului maestru
la extremităţile prova şi pupa ale navei
deasupra tankurilor de apă tehnică
17) Rolul tankurilor de asietă este acela de a
mări cota centrului de greutate
corecta asieta navei în anumite limite
ridica cota centrului de carenă
18) Coferdam' - ul este
un compartiment etanş de separare
picul prova inclusiv puţul lanţului
compartiment etanş sub magaziile de marfă, în care se ambarcă balastul
19) Sabordurile' sunt
deschiderile amenajate în punţi sau în parapetul acestora, pentru a permite evacuarea rapidă a apei de mare ambarcate pe punţile respective pe vreme rea
deschiderile din diafragmele de ruliu
manevre fixe metalice de amarare a catargului în plan transversal
20) Tablele navale au grosimi cuprinse între
4… 60 mm.
0,5… 10 mm.
2… 50 mm.
21) Dublul fund la o navă îndeplineşte următoarele funcţii
măreşte rezistenţa la înaintare
reduce înălţimea centrului de greutate
împiedică inundarea unor compartimente în caz de
avariere a fundului şi asigură, în mod obişnuit, un spaţiu etanş unde sunt amplasate tankurile de combustibil, ulei, ballast şi apă tehnică
22) Avantajele amplasării motorului principal la pupa navei, sunt
eliminarea arborilor intermediari port elică, reducerea riscului de avarie prin reducerea lungimii spaţiului expus, creşterea volumului destinat transportului mărfii
asigurarea unei asiete favorabile, a unui amaraj adecvat al mărfurilor, consumul redus de combustibil
reducerea riscului de eşuare, consumul redus de combustibil, accesul rapid la cabinele echipajului
23) În desenul de mai jos este prezentată o secţiune prin osatura fundului unei nave. Reperul notat cu 5 este
paiolul
copastia
spiraiul
24) Cargourile nespecializate care transportă cherestea de aceeaşi esenţă, pot ambarca pe covertă acelaşi tip de marfă, dar în proporţie de cel mult
30 % din totalul greutăţii mărfii
50 % din totalul greutăţii mărfii
60 % din totalul greutăţii mărfii
25) Cargourile nespecializate care transportă minereu de fier la full capacitate DWT, au stabilitate
redusă
excesivă
indiferentă
26) La navele frigorifice, gurile magaziilor de marfă sunt
de dimensiuni mari, pentru a permite manipularea paleţilor cu marfă congelată
de dimensiuni reduse, pentru a asigura păstrarea temperaturii scăzute
de mărime normală ca la orice cargou, dar cu trombe de serisire mai mari şi mai multe
27) Cofiguraţia magaziilor de marfă la navele mineraliere este deosebită de cea a altor nave de transport mărfuri solide, deoarece
minereurile sunt mărfuri cu greutate specifică mare
minereurile sunt mărfuri cu greutate specifică mică
pot transporta şi mărfuri lichide în vrac în magaziile de marfă
28) În cazul mărfurilor solide în vrac, cu greutatea specifică mică, navele mineraliere vor umple la full volum
magaziile şi
se vor balasta tankurile superioare de ballast
se vor balasta tankurile dublului fund de ballast
se vor balasta numai fore peak-ul şi after peak-ul
29) La navele mineraliere, paiolul dublului fund este
mult înălţat, pentru a realiza mărirea cotei centrului de greutate
mult coborât, pentru a realiza reducerea cotei centrului de greutate
la fel ca la orice navă de tip cargou de mărfuri generale
31) Tankurile superioare de ballast pot fi încărcate cu marfă în cazul transportului
cimentului în vrac
cerealelor în vrac
minereului de fier
32) Gurile magaziilor de marfă la navele mineraliere, sunt
normale, ca la orice navă cargou
supraînălţate, pentru a compensa efectele alunecării şi tasării, conform prevederilor convenţiei SOLAS
reduse ca dimensiuni, pentru a nu facilita înfiltraţiile de apă
33) Navele petroliere au întotdeauna compartimentul maşină amplasat la
centrul navei, pentru a facilita accesul echipajului
la 'trei sferturi' din motive de stabilitate
la pupa navei, din motive de siguranţă şi eficienţă
34) Încovoierile longitudinale la navele cu lungime mare, sunt cele mai periculoase când nava este
pe gol de val sau pe creastă de val
paralelă cu valul
în zonă cu gheaţă
35) Bordul liber al navelor petroliere este
mai mic decât la navele tip cargou
mai mare decât la navele tip mineralier
mai mare decât la navele cargou
36) În fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentată secţiunea transversală la mijlocul unei nave construită în sistem de osatură
longitudinal
mixt
transversal
37) În fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentată secţiunea maestră la o navă tip cargou. Grinzile de direcţie principală pentru planşeul punţii principale sunt
traversele punţii principale
curenţii de punte
guseele de legătură dintre curenţii de punte şi fila lacrimară
38) În fig. RO-TCVN-C-t 11.7 este prezentată secţiunea maestră la o navă tip cargou. Elementul 18 reprezintă
perete longitudinal
pontil
pontil de cală
39) În fig. RO-TCVN-C-t 11.8 este prezentată
secţiunea longitudinală a osaturii unei nave
elemente ale osaturii longitudinale
secţiune transversală prin osatura unei navei cu dublu fund
40) În fig.RO-TCVN-C-t 11.8 este prezentată secţiunea maestră la mijlocul unei nave construită în sistem de osatură
transversal
longitudinal
combinat
51) Magazia de marfă a unei nave este încărcată ca în figura FN-1. Să se găsească valoarea cotei centrului de greutate al magaziei
KG = 4,956 m;
KG = 3,85 m.
KG = 8,55 m.
O nava are = 16.000 mt. şi KG = 8,5 m. Se ăncarcăo marfădupăcum urmează: Masa (t) KG. (m) 1.360 4,7 2.957
10,51.638
5,9 500
14,8 Care este
valoarea noii cote a centrului de greutate al navei KG1 ?
8,79 m
8,68 m
8,48 m
53) O navăare deplasamentul de 6.200
mt şi = 8,0 m. Distribuiţi 9.108 mt de marfăambarcatăîn douămagazii având KG1 = 0,59 m. şi KG2 = 11,45 m., astfel încât cota finalăa centrului de
greutate al navei săfie = 7,57 m.
P1 = 3,396 t; P2 = 5.712 t
P1 = 3,496 t; P2 = 5.612 t
P1 = 3,590 t; P2 = 3.590 t
O navătip ponton paralelipipedic are: L = 100 m, B = 10 m., d = 4 m. în apăcu densitatea de 1,010 t./m3. Săse
găsească: (a) deplasamentul; (b) noul
pescaj dacă se încarcă 750 t. de marfă; (c) noul pescaj dacă densitatea apei în care navigăeste de 1,025 t./m3; (d) noul pescaj dacă ajunge în port
unde densitatea apei este 1,005 t.m3; (e) câtămarfătrebuie descărcatăîn portul de la cazul (d) pentru ca pescajul final săfie de 3,5 m
4.040 t.; 4,753 m.; 4.683 m.; 4,766 m.; 1.271,5 m.;
4.040 t.; 4,753 m.; 4.673 m.; 4,766 m; 1.271,5 t
4.040 t.; 4.743 m.; 4.673 m.; 4.766 m.; 1.272,5 t
55) La ambarcarea unei mase 'q' la bord, variaţia pescajului mediu se calculează cu relaţia
56) Diagrama la asietă se foloseşte pentru
Calculul lui XB şi ?
Calculul lui dpv şi dpp
Calculul lui XF şi XG
57) La bordul unei nave aflată în apă de mare cu densitatea g, cu suprafaţa plutirii iniţiale Aw, se ambarcă greutatea q. Variaţia pescajului mediu se va calcula cu formula
58) La bordul navei cu pescaj iniţial T şi cu deplasamentul unitar TPC, se ambarcă greutatea q. Variaţia pescajului mediu în urma ambarcării se calculează cu formula
59) La debarcarea unei mase 'q' la bordul navei care are suprafaţa de plutire A W, variaţia ?T a pescajului mediu se calculează cu relaţia
60) La ambarcarea unei mase 'q' la bordul navei cu deplasament ?, cu volumul iniţial al carenei Vi, , şi care are XF abscisa centrului plutirii F şi XB abscisa centrului de carenă B, variaţia abscisei centrului de carenă se calculează cu formula
41) În fig. RO-TCVN-C-t11.8 este prezentată secţiunea transversală printr-o nava la cuplul maestru. Grinzile de direcţie principală ale planşeului de bordaj sunt
longitudinalele de bordaj
coastele întărite
coastele simple
42) În fig.RO-TCVN-C-t 11.9 este prezentată secţiunea transversală printr-o navă construită în sistem de osatură
transversal
longitudinal
combinat
43) În fig.RO-TCVN-C-t 11.15. este prezentată structura planşeului de fund la o navă tank. Elementul structural 3 reprezintă
nervura de rigidizare a varangei
longitudinala de fund
chila
44) În fig.TCN.-c.n. 11.23 este reprezentată structura planşeului de bordaj construit în sistem de osatură
transversal
longitudinal
combinat
45) Elementul structural din fig. RO-TCVN-C-t 11.48 reprezintă
etamboul din oţel nituit
etrava din oţel turnat
chila din oţel forjat
46) În fig. RO-TCVN-C-t 11.34 este reprezentată o punte construită în sistem
de osatură longitudinal. Elementul structural 29 este
cornier lacrimar
longitudinală de punte
traversă de punte
47) În fig. RO-TCVN-C-t 11.34 este reprezentată o punte construită în sistem de osatură longitudinal. Elementul structural 15 este
cornier lacrimar
traversă de punte
longitudinală de punte
48) În fig. RO-TCVN-C-t 11.49 este prezentată structura
etamboului de oţel forjat
chilei de ruliu din oţel turnat
etravei din teble de oţel fasonat şi sudat
49) Elementul structural 7 din fig. RO-TCVN-C-t 11.49 este
brachet orizontal
brachet perpendicular
chila
50) Elementul structural 6 din fig. 11.50 este
brachet orizontal
brachet perpendicular
chila
61) La ambarcarea şi derbarcarea greutăţilor mici ' q ' la/de la bordul navei, variaţia ordonatei centrului de carenă ?YB se calculează cu formula
62) La o navăcu deplasamentul iniţial , pescaj iniţial T şi volumul carenei V, se ambarcăo greutate mică “q”. Dupăambarcarea greutăţii, pescajul mediu se modificăcu
variatia T şi, corespunzător, volumul
carenei se modificăcu variaţia V, iar centrul de carenăse deplaseazăpe
distanţa . Variaţia cotei centrului de carenădupă ambarcare se calculeazăcu formula
63) În cazul în care asupra navei acţioneazţă o forţă externă pe direcţia orizontală, atunci
momentul rezultant va modifica deplasamentul navei
nu are loc nici o modificare, acţiunea forţei externe fiind pe direcţie orizontală
forţa va imprima navei o mişcare în plan orizontal, iar momentaul rezultant va înclina nava transversal şi/sau longitudinal, înclinarea producandu-se la volum constant
64) În cazul navelor cu borduri verticale, atâta timp cât linia de plutire la înclinare transversalănu interesectează puntea sau fundul navei, momentul stabilităţii transversale se poate scrie sub forma :
. Termenul “x “din formulăreprezintă:
65) În timpul efectuării andocării unei
nave, este foarte important
stabilitatea navei să fie permenent asigurată, iar forţa de apăsare pe cavalet să fie în limitele edmise de rezistenţa corpului navei în punctul de sprijin pe cavalet
primul punct de contact să fie pana cârmei
pescajele prova şi pupa să fie egale
66) În timpul efectuării andocării unei nave, este foarte important
primul punct de contact cu cavaleţii să fie chila navei în extremitatea, pupa pe porţiunea dreaptă
elica navei să fie continuu rotită cu virorul
cavaleţii laterali să fie în contact cu chilele de ruliu
67) Stabilitatea navei pe valuri de urmărire creşte faţă de situaţia de stabilitate statică, în situaţia în care
nava se găseşte cu secţiunea maestră pe gol de val
nava are viteza egală cu jumatate din viteza de propagare a valurilor
nava se găseşte cu secţiunea maestră pe creasta de val
68) Stabilitatea navei pe valuri de urmărire se reduce faţă de situaţia de stabilitate statică, în situaţia în care
nava are o viteză mai mare decît viteza de înaintare a valului
nava are viteza egală cu jumatate din viteza de propagare a valurilor
nava se găseşte cu secţiunea maestră pe creasta de val
69) În condiţii de mare agitată, momentul de redresare corespunzător unui anumit unghi de înclinare, nu va fi egal cu
momentul corespunzător aceluiaşi unghi de înclinare în apă calmă, deoarece
se modifică suprafaţa udată a corpului navei şi distribuţia câmpului de presiuni pe suprafaţa imersă
se modifică deplasamentul navei
se modifică înălţimea metacentrică transversală
70) În cazul navigaţiei pe valuri de urmărire, situaţia cea mai defavorabilă este atunci când
viteza navei este dublă faţă de viteza de propagare a valurilor
viteza navei este egală sau sensibil apropiată de viteza valurilor
nava este în derivă
71) În cazul eşuării navei, unde ?t [dm] reprezintă variaţia pescajului mediu datorat eşuării, iar tpv şi tpp sunt pescajele prova şi pupa înaintea eşuării, forţa de reacţie a solului se determină calculând
XG şi ?
noile valori tpv şi tpp
XF şi XG
72) În cazul unei nave cu bordurile verticale, în
situaţia şi , dacăo masă p se deplaseazălateral cu distanţa l unghiul de îclinare transversalăse calculeazăcu formula
73) Presupunem că avem o navăcu bordurile verticale, în
situaţia: şi < 0 Cea mai mică perturbaţie care acţioneazăasupra navei, va înclina nava într-un bord sau în celălalt (funcţie de sensul perturbaţiei) cu unghiul:
74) Proprietatea navei de a reveni la pozitia iniţiala de echilibru, după dispariţia cauzei care a determinat scoaterea ei din această poziţie, reprezintă
nescufundabilitatea navei
stabilitatea de drum a navei
stabilitatea navei
75) Studiul stabilităţii la la ambarcarea/debarcarea unei greutăţi mici (de) la bord se face considerând că bordurile navei
rămân verticale
se înclină
se înclină cu unghiuri mai mari de 15?
76) Inclinarea izocarenă se produce fără modificarea
mărimii volumului de carenă
formei volumului carenei
pescajelor navei la extremităţi
77) Unghiurile mici de înclinare a unei nave sunt cele care nu depăşesc
20?
15?
5?
78) Inundarea unui compartiment amplasat în prova-Td provoacă
o înclinare longitudinală a navei
o înclinare transversală a navei
o înclinare transversală şi longitudinală a navei
79) Canarisirea navei într-un bord, fără modificarea asietei, este dovada
inundării unui compartiment sau deplasării laterale a unei greutăţi, în dreptul cuplului maestru
inundării unui compartiment sau deplasării laterale a unei greutăţi, în pupa navei
inundării unui compartiment sau deplasării laterale a unei greutăţi, în prova navei
80) Modificarea necontrolată a asietei navei, fără canarisire sau modificarea înclinării transversale, este dovada
inundării unui compartiment lateral din zona cuplului maestru
inundării unui compartiment central sau
a deplasării unei greutăţi în planul longitudinal al navei
schimbarea salinităţii apei în care pluteşte nava
81) Plutirile izocarene sunt plutirile corespunzătoare
aceloraşi pescaje prova şi pupa
aceloraşi pescaje tribord şi babord
înclinărilor izocarene
82) Conform Teoremei lui Euler, două plutiri izocarene succesive, se intersectează după o dreaptă ce trece prin
centrul geometric al fiecăreia
centrul de flotabilitate al navei
centrul de greutate al navei
83) Înclinarea izocarenă produce şi o deplasare a
centrului de greutate al navei
centrului de flotabilitate al navei
centrului de carenă
84) La înclinările infinit mici ale navei, centrul de carenă se deplasează după o direcţie
paralelă cu linia ce trece prin centrul geometric ale secţiunilor imersă şi emersă
perpendiculară pe linia ce trece prin centrul geometric al secţiunilor imersă şi emersă
perpendiculară pe linia ce uneşte centrul de greutate şi cel de carenă
85) Tangenta dusă dintr-un punct B? la curba centrelor de carenă este
paralelă cu plutirea care îl admite pe B? drept centru de carenă
perpendiculară pe plutirea care îl admite pe B? drept centru de carenă
paralelă la plutirea iniţială a navei
86) Prin unirea suporturilor forţelor de presiune ce corespund la două plutiri izocarene longitudinale, se obţine
metacentrul longitudinal al navei
metacentrul transversal al navei
raza metacentrică longitudinală
87) Metacentrul longitudinal este definit de
centrul de curbură al curbei centrelor de carenă pentru înclinările longitudinale ale navei
centrul de curbură al curbei centrelor de carenă pentru înclinările transversale ale navei
raza de curbură a curbei centrelor de carenă pentru înclinările longitudinale ale navei
88) Metacentrul transversal este definit de
centrul de curbură al curbei centrelor de carenă pentru înclinările longitudinale ale navei
centrul de curbură al curbei centrelor de carenă pentru înclinările transversale ale navei
raza de curbură a curbei centrelor de carenă pentru înclinările longitudinale ale navei
89) Poziţia metacentrului longitudinal este definită de
Cota KML
Cota KMT
Cota KG
90) Poziţia metacentrului transversal este definită de
Cota KML
Cota KMT
Cota KG
91) Raza metacentrică transversală este definită de distanţa dintre centrul de carenă şi
metacentrul longitudinal
metacentrul transversal
cota centrului de greutate
92) Raza metacentrică longitudinală este definită de distanţa dintre centrul de carenă şi
metacentrul longitudinal
metacentrul transversal
cota centrului de greutate
93) La unghiuri mici de înclinare, curba centrelor de carenă se pot considera a fi
un arc de cerc
o linie frântă
o elipsă
94) Prin deplasarea centrului de carenă al navei datorită unei înclinări, se modifică direcţiile de acţiune ale forţelor de presiune şi greutate, creindu-se
o forţă
un moment
un cuplu
95) Momentul de redresare este definit de cuplul format din
forţele de presiune şi cele de greutate care acţionează asupra corpului navei
forţa de împingere a propulsorului când nava este pe mare liniştită
forţele combinate ale vântului şi a curentului de maree
96) Momentul de redresare se mai numeşte şi
momentul 'zero'
momentul stabilităţii
momentul iniţial de inerţie hidrodinamică
97) Distanţa de la metacentrul transversal corespunzător înclinărilor nule, la centrul de greutate al navei, reprezintă
raza metacentrică transversală
cota metacentrului transversal
înălţimea metacentrică transversală
98) Distanţa de la metacentrul longitudinal corespunzător înclinărilor nule, la centrul de greutate al navei, reprezintă
raza metacentrică longitudinală
cota metacentrului longitudinal
înălţimea metacentrică longitudinală
99) O forţă de 15 KN, care are un braţ de 2.5 metri, crează un moment de
35 KNm
37,5 KNm.
30 KNm.
100) Diferenţa dintre cota metacentrului longitudinal corespunzătoare înclinărilor nule şi cota centrului de greutate, reprezintă
înălţimea metacentrică longitudinală
raza metacentrică longituainală
cota centrului de greutate
101) Diferenţa dintre cota metacentrului transversal corespunzătoare înclinărilor nule şi cota centrului de greutate, reprezintă
înălţimea metacentrică transversală
raza metacentrică transversală
cota centrului de carenă
102) Produsul dintre deplasamentul navei, înălţimea metacentrică transversală şi variaţia unghiului de bandă, reprezintă
momentul de redresare pentru înclinările transversale ale navei
momentul de redresare pentru înclinările longitudinale ale navei
deplasamentul unitar
103) Produsul dintre deplasamentul navei, înălţimea metacentrică longitudinală şi variaţia unghiului de bandă, reprezintă
momentul de redresare pentru înclinările longitudinale ale navei
momentul de redresare pentruînclinările longitudinale ale navei
deplasamentul unitar
104) Pentru înclinarea navei la un unghi mic, înălţimea metacentrică în cazul respectivei înclinări este de fapt
înălţime metacentrică centralizată
înălţime metacentrică iniţială
înălţime metacentrică normală
105) Înălţimea metacentrică iniţială este măsura
stabilităţii a unghiuri mari de înclinare
stabilităţii iniţiale a navei
rezervei de flotabilitate a navei
106) Dacă centrul de greutate G al navei se află sub metacentrul M, momentul care acţionează asupra navei va provoca
aducerea navei în poziţia iniţială de echilibru
amplificarea înclinării navei
rotirea navei în jurul axului median
107) Momentul de redresare se consideră pozitiv şi nava se află în echilibru stabil
dacă
centrul de greutate G se află sub metacentrul M
centrul de greutate G se află deasupra metacentrului M
centrul de greutate G se suprapune cu metacentrul M
108) Dacă centrul de greutate G al navei se află deasupra metacentrului M, momentul care acţionează asupra navei va provoca
aducerea navei în poziţia iniţială de echilibru
amplificarea înclinării navei
rotirea navei în jurul axului median
109) Momentul de redresare se consideră negativ şi nava se află în chilibru instabil, dacă
centrul de greutate G se află sub metacentrul M
centrul de greutate G se află deasupra metacentrului M
centrul de greutate G se suprapune cu metacentrul M
110) Daca centrul de greutate G al navei coincide cu metacentrul M, atunci nava se află în
echilibru stabil
echilibru indiferent
echilibru instabil
111) Momentul de redresare este nul, iar nava se află în echilibru indiferent, atunci când
centrul de greutate G se află deasupra metacentrului M
centrul de greutate G se află sub metacentrul M
centrul de greutate G coincide cu metacentrul M
112) Pentru ca nava să aibă o stabilitate iniţiala pozitivă, trebuie
să se asigure o cât mai bună manebrabilitate a navei
să se asigure o distribuire corectă a greutăţilor la bordul navei
se efectuete o balastare continuă a tankurilor navei
113) Stabilitatea iniţială longitudinală este întotdeauna pozitivă, deoarece
raza metacentrică BM şi cota metacentrului KM sunt întotdeauna pozitive
centrul de greutate G este întotdeauna situat sub metacentrul longitudinal
deplasamentul navei ia valori mari faţă de dimensiunile principale ale navei
114) Dacă la cota centrului de carenă adăugăm raza metacentrică, distaţa rezultată reprezintă tocmai
înălţimea metacentrică
raza metacentrică
cota metacentrului
115) Valoarea cotei metacentrului se poate obţine din
diagrama curbelor hidrostatice
diagrama de stabilitate statică
diagrama de stabilitate dinamică
116) Formulele metacentrice ale stabilităţii se utilizează pentru determinarea
deplasamentului navei
momentului unitar de asietă şi a momentului unitar de bandă
razei metacentrice transversale
117) Momentul exterior care înclinănava în plan transversal cu unghiul 1 φ = 1˚= radiani, 57,3 poartănumele de
Momentul unitar de asietă M1cm
Momentul unitar de bandă M1
Momentul de redresare
118) La unghiuri mici de înclinare, la care momentul de redresare este proporţional cu unghiul de înclinare, dacă cunoaştem momentul de bandă, putem detrmina direct unghiul de înclinare produs de un moment M?, aplicând formula
Mφ φ= MCT
Mφ φ= M1˚
M1 φ= Mφ
119) Momentul exterior care înclină nava în plan longitudinal producându-i o asietă de 1 cm poartă numele de
Momentul unitar de asietă M1cm
Momentul unitar de bandă M1
Moment de redresare
120) Asieta navei reprezintă
diferenţa dintre pescajul prova şi pescajul mediu la cuplul maestru
diferenţa dintre pescajul pupa şi pescajul prova
variaţia pescajului prova la ambarcarea grautăţii standard
21) Formula Δ·GML
100 LWL exprimăvaloarea
Momentul unitar de asietă M1cm
Momentul unitar de bandă M1
Moment de redresare al navei
122) Asupra unei nave care are momentul unitar de asietă M1cm, acţionează un moment de înclinare M?, care determină o variaţie a pescajului ?T, ce se poate calcula cu formula
Mφ ΔT = M1 cm
Mθ ΔT = M1 cm
Moment de redresare Ms ΔT = M1 cm
123) În practică, pentru verificarea rapidă a stabilităţii în cazul ambarcării/debarcării de greutăţi, se utilizează
scara Bonjean
curba stabilităţii statice
scala de încărcare
124) Valorile deplasamentului (?), ale capacităţii de încărcare (dw), TPC (q1cm), momentul unitar de asietă (M1cm) şi
momentul unitar de bandă (M1?) corespunzătoare diferitelor pescaje ale navei (de la linia de bază până la linia plutirii de maximă încărcare), se pot afla din
Diagrama de asietă
scara Bonjean
scala de încărcare
125) În scala de încărcare sunt prezentate obligatoriu cel puţin valorile deplasamentului şi ale capacităţii de încărcare corespunzătoare diferitelor valori ale
unghiurilor de înclinare
greutăţii specifice a apei
temperaturi ale apei
126) În scala de încărcare, în scopul unui calcul preliminar şi intermediar cât mai corect şi ilustrativ, este reprezentată şi
diagrama de carene drepte
marca de bord liber
diagrama stabilităţii statice
127) Cu ajutorul scalei de încărcare, valorile deplasamentului şi ale capacităţii de încărcare se pot determina pentru diferite valori ale
centrului de carenă
pescajului mediu al navei
rezei metacentrice longitudinale
128) Cu ajutorul scalei de încarcare, se poate determina pescajul navei, funcţie de
deplasamentul navei
înălţimea metacentrică transversală
raza metacentrică longitudinală
129) Scala de încărcare permite calcularea variaţiei pescajului mediu funcţie de
greutatea specifică a apei
totalitatea suprafeţelor libere ale lichidelor de la bord
oscilaţiile controlate ale navei
130) Diagrama care permite calculul teoretic al variaţiei pescajelor prova/pupa la ambarcarea/debarcarea/deplasarea de greutăţi, este
diagrama de carene drepte
diagrama de stabilitate dinamică
diagrama de asietă
131) Deplasarea greutăţilor la bordul navei nu modifică
pescajul prova/pupa al navei
deplasamentul
cordonatele centrului de greutate
132) La deplasarea unei greutăţi la bordul navei, centrul de greutate al navei se deplasează
în sensul deplasării greutăţii respective
în sens opus celui de deplasare a greutăţii respective
rămâne în aceeaşi poziţie
133) Stabilitatea iniţială a navei nu suferă modificări la deplasarea unei greutăţi
pe verticala aceleiaşi poziţii
orizontal-lateral la aceeaşi cotă
orizontal longitudinal la aceeaşi cotă
134) Deplasarea unei greutăţi la bordul navei, paralel cu planul diametral, pe orizontală, la aceeaşi cotă, determină
modificarea asietei navei
modificarea deplasamentului unitar
nici una dintre acestea
135) În formula LwL δTpp= ( + XF ) ·δθ 2 prin care se calculeazăvariaţia pescajului pupa al navei la deplasarea unei greutăţi pe direcţie orizontal-longitudinală, abscisa centrului plutirii se calculează faţăde
perpendiculara pupa
perpendiculara prova
planul transversal al cuplului maestru
136) În formula δTpv= (LwL - XF) ·δθ de calcul a variaţiei pescajului prova în cazul deplasării unei greutăţi pe direcţie orizontal-longitudinală, abscisa centrului plutirii se calculează faţăde
perpendiculara pupa
perpendiculara prova
planul transversal al cuplului maestru
137)
Cu formula : qX2 -
X1) XG = Δ, se poate determina variaţia abscisei centrului de greutate al navei în cazul deplasării unei greutăţi pe direcţie
orizontal-transversală
orizontal-longitudinală
verticală
138) În cazul deplasării unei greutăţi la bordul navei, pe direcţie orizontal-longitudinală, distanţa pe verticală dintre centrul de greutate după deplasare şi metacentru longitudinal
rămâne constantă
se modifică în sensul deplasării greutăţii
variază liniar în direcţia deplasării greutăţii
139) Variaţia unghiului de asietă în cazul deplasării orizontal-longitudinale a unei greutăţi la bordul navei, se calculează cu ajutorul formulei
q (X2 -
X1) ·GML
GML
q ·(X2 - X1)
q (X2 -
X1) = ·GMT
140) Stabilitatea iniţială a navei nu se modifică în cazul deplasării unei greutăţi la bord, pe o direcţie
orizontal-longitudinală
verticală
orizontal-transversală
141) În cazul deplasării orizontal-transversale a unei greutăţi la bordul navei, se modifică
pescajele prova şi pupa
asieta navei
înclinarea transversală a navei
142) În cazul deplasării unei greutăţi q la bordul navei, pe o direcţie orizontal-transversală, pe distanţa (y2-y1), centrul de greutate al navei se va deplasa pe
distanţa YG , aceasta calculându-se cu formula
143) În cazul deplasării unei greutăţi la bordul navei, pe direcţie orizontal-transversală, centrul de greutate al navei se deplasează, asupra navei acţionând un moment care provoacă
înclinarea longitudinală a navei
înclinarea transversală a navei
sagging-ul navei
144) În cazul deplasării unei greutăţi q , pe direcţie orizontal-transversală, pe distanţa y2 - y1 , la bordul unei nave cu deplasamentul ? , variaţia unghiului de bandă se calculează cu formula
145) În cazul deplasării pe verticală a unei greutăţi la bordul navei, are loc
modificarea stabilităţii navei
modificarea asietei navei
modificarea înclinării transversale a navei
146) În cazul deplasării pe verticală a unei greutăţi la bordul navei, nu se modifică
stabilitatea iniţială a navei
planul plutirii
cota centrului de greutate al navei
147) În cazul deplasării pe verticală a unei greutăţi la bordul navei, volumul carenei
rămâne neschimbat
creşte
scade sau creşte, funcţie de
sensul deplasării
148) În cazul deplasării verticale a unei greutăţi la bordul navei, volumul carenei rămâne constant şi deci
cota centrului de greutate nu se modifică
cota metacentrului nu se modifică
cota centrului de carenă se modifică
149) La o navă de deplasament ? şi înălţime metacentrică longitudinală iniţială GML , se deplasează o greutate q, pe verticală, pe distanţa Z2 - Z1 , modificându-se stabilitatea longitudinală. Deci noua înălţime metacentrică longitudinală se calculează cu formula
150) În urma deplasării pe distanţa (Z2-Z1), a unei greutăţi q pe direcţie verticală, la
bordul unei nave cu deplasamentul şi înălţimea metacentricătransversală
iniţială , are loc modificarea stabilităţii iniţiale transversale, deci, noua înălţime metacentricătransversalaăse poate determina cu formula
151) La deplasarea unei greutăţi la bordul navei, pe verticală, la o cotă inferioară, rezultă
o îmbunătăţire a stabilităţii navei
o diminuare a stabilităţii navei
o variaţie a pescajului mediu
152) La deplasarea unei greutăţi la bordul navei, pe verticală, la o cotă superioară, rezultă
o îmbunătăţire a stabilităţii navei
o diminuare a stabilităţii navei
o variaţie a pescajului mediu
153) Lichidele aflate la bordul navei, influenţează negativ stabilitatea acesteia în cazul în care
compartimentele în care în care se găsesc lichidele sunt complet umplute
compartimentele în care în care se găsesc lichidele sunt parţial umplute
nu au nici o influenţă asupra stabilităţii navei
154) În cazul unei înclinări a navei, suprafaţa lichidului dintr-un compartiment umplut parţial este
perpendiculară pe linia de apă
paralelă cu suprafaţa plutirii
paralelă cu suprafaţa valului care a determinat înclinarea
155) Variaţia înălţimii metacentrice longitudinale datorate efectului de suprafaţă liberă a lichidului dintr-un tank, se calculeazăcu formula
156) Variaţia înălţimii metacentrice transversale datorate efectului de suprafaţă liberă a lichidului dintr-un tank, se calculeazăcu formula
157) Variaţia înălţimii metacentrice transversale sau longitudinale datorate efectului de suprafaţă liberă a lichidului dintr-un tank, este întotdeauna
pozitivă
constantă
negativă
158) În scopul reducerii efectului negativ asupra stabilităţii navei, a suprafeţelor libere ale lichidelor din tancurile navei, se procedează la următoarele soluţii constructive
amplasarea tankurilor la o cotă cât mai mare
amplasarea tancurilor cât mai aproape de bordajul navei
utilizarea diafragmelor celulare în tankuri
159) În cazul unu tank de formă paralelipipedică, parţial umplut cu lichid, cu suprafaţa liberă de dimensiuni l şi b, momentul longitudinal de inerţie se calculează cu formula
160) Pentru un tank cu suprafaţă liberă de lichid, la care s-au utilizat �n� separaţii (diafragme) longitudinale, momentul de inerţie longitudinal se reduce
de (n+1)2 ori
cu (n+1)2
de n2 ori
161) În informaţia de stabilitate, pentru fiecare tank în parte, sunt trecute valorile
corecţiilor pentru suprafaţa liberă
dimensiunile autoclavei de acces în tank-ul respectiv
înălţimea coloanei de lichid care determină suprafaţa liberă
162) În cazul în care KG este mai mic decât KM, nava este în situaţia de
echilibru stabil
echilibru indiferent
echilibru instabil
163) O navă care prezintă un ruliu violent, are stabilitate
longitudinală mică
transversală excesivă
longitudinală indiferentă
164) În cazul unei nave care se înclină transversal cu 5 grade, punctul mobil care se deplasează în sensul înclinării navei este
B
G
M
165) În cazul creşterii deplasamentului şi rămânerii constante a braţului de stabilitate transversală, se poate spune despre momentul de stabilitate transversală că
creşte
descreşte
rămâne constant
166) Metacentrul transversal poate fi considerat fix în cazul
unghiurilor mici de înclinare
unghiuri mari de înclinare
la orice valoare a unghiului de înclinare
167) Reducerea unghiului de înclinare transversală a navei se poate realiza prin
deplasarea unor greutăţi de jos în sus
deplasarea de greutăţi pe verticală, de sus în
jos
ambarcarea de greutăţi deasupra centrului de greutate
168) Daca la o navă valoarea lui GM este mai mică decât 0, nava
se va înclina într-un bord
se va înclina în bordul opus celui de acţionare a forţei respective
se va răsturna
169) Daca la o navă valoarea lui GM este mai mică decât 0 şi nava este înclinată transversal, atunci, prin ambarcarea unei greutăţi în PD, deasupra centrului de greutate al navei
unghiul de înclinare va descreşte
unghiul de înclinare va creşte
nu se întâmplă nimic deosebit
170) Proba de înclinare are rolul de a determina valoarea lui
KM
Ix
KG
171) Care din urmatoarele mărimi se poate determina cunoscând diagrama stabilităţii statice
deplasamentul navei goale
unghiul de înclinare corespunzător valorii maxime a braţului de stabilitate
raza metacentrică transversală (BM)
172) În ce condiţii ambarcarea unei greutăţi mici la bordul navei nu determină modificarea asietei acesteia
când greutatea este ambarcată într-un punct de abscisă negativă
când greutatea este ambarcată pe verticala
când greutatea este ambarcată pe verticala centrului plutirii
173) În cazul unei nave înclinate transversal până ce puntea principală intră în apă, accentuarea înclinării va determina
creşterea braţului de stabilitate
braţul de stabilitate rămâne constant
braţul de stabilitate scade
174) Efectul negativ asupra stabilităţii transversale a navei se agravează proporţional cu
lăţimea tankului care conţine lichidul cu suprafaţă liberă
adâncimea tankului care conţine lichidul cu suprafaţă liberă
abscisa centrului de greutate al tankului are conţine lichidul cu suprafaţă liberă
175) Care din următoarele mărimi defineşte stabilitatea transversală a navei şi trebuie calculată la bord pentru diferite situaţii de încărcare ale navei
KG;
GM;
KM.
176) Înălţimea metacentrului transversal deasupra chilei este
KB;
BM;
KB + BM.
177) Formula de calcul a razei metacentrice transversale este
BM = V + Ix ;
BM = Ix V
178) Înălţimea metacentrică transversală depinde în cea mai mare măsură de
lungimea maximă a navei
lăţimea navei
înălţimea de construcţie a navei
179) Valoarea înălţimii metacentrului transversal deasupra chilei poate fi obţinută din
informaţia de stabilitate pentru comandant
diagrama de asietă a navei
planurile de urgenţă ale navei
180) Braţul de stabilitate reprezintă
un cuplu de forţe
un moment de forţe
o distanţă
181) La înclinarea transversală de 3 grade a unei nave, care dintre următoarele centre se va deplasa în sensul înclinării
B
G
M
182) Poziţia relativă a lui M faţă de G în situaţia exploatării normale a unei nave, este
M coincide cu G
M este situat sub pe aceeaşi verticală G
M este deasupra lui G
183) Comparativ, o navă este mult mai stabilă
transversal decât longitudinal
longitudinal decât transversal
nu sunt diferenţe
184) Formula de calcul a Momentul unitar al înclinării transversale este
185) Momentul unitar de asieta se calculează cu formula
186) Proba de înclinare are scopul de a
determina poziţia metacentrului transversal
determina poziţia centrului de carenă
determinarea poziţiei centrului de greutate
187) În scopul îmbunătăţirii stabilităţii transversale a navei, se iau măsuri pentru
deplasarea centrului de carenă pe verticală, în jos
deplasarea centrului de greutate pe verticală în sus
deplasarea centrului de greutate pe verticală în jos
188) În condiţia de stabilitate normală, poziţia relativă a celor trei centre M, B, G pornind de sus în jos este
M, B, G;
B, M, G;
M, G, B;
189) În cazul stabilităţii excesive, poziţia relativă a celor trei centre M, B, G pornind de sus în jos, este
M, G, B;
B, G, M;
M, B, G;
190) O navă devine instabilă în cazul în care
M este situat deasupra lui G
G este situat deasupra lui M
B este situat deasupra lui G
191) Stabilitatea transversală a navei este încă asigurată, atunci când testul cu greutăţi determină o înclinare a navei de cel mult
10 grade
3 grade
5 grade
192) Proba de stabilitate cu greutăţi se va efectua
numai în apă dulce
în apă liniştită, în lipsa vântului, valurilor şi a curenţilor
numai în apă de mare cu greutatea specifică de 1,025 şi temperatura de peste 15 grade C
193) O greutate suspendată la bordul navei, influenţează stabilitatea în sens
pozitiv
nu o influenţează
negativ
194) La bordul unei nave care are înălţimea metacentrică transversală iniţială GM şi deplasamentul ? , se află o greutate P, suspendată de un fir cu lungime l. Noua înălţime metacentrică se calculează cu formula
195) O navă se află în condiţia de echilibru static când
lucrul mecanic al momentului exterior este egal cu lucrul mecanic al momentului de stabilitate
momentul exterior de înclinare este egal cu momentul de stabilitate
nava se află pe carenă dreaptă şi nu acţionează nici un fel de forţe asupra ei
196) O navă se află în condiţia de echilibru dinamic când
lucrul mecanic al momentului exterior este egal cu lucrul mecanic al momentului de stabilitate
se deplasează cu viteză constantă pe mare liniştită
oscilaţiile sale sunt line şi de mică anvergură
197) Diagrama de pantocarene prezintă
variaţia braţului de stabilitate funcţie de asietă
variaţia braţului de stabilitate funcţie de deplasament
braţul stabilităţii de formă funcţie de volumul carenei şi unghiul de înclinare
198) Dacăse ambarcăo masă P la bordul navei, în punctul A(x1 , y1 , z1) iar G (xG,
yG, ) este poziţia iniţialăa centrului de greutate, atunci cota noului centru de greutate G1, se calculeazăcu formula:
199) Dacăse ambarcăo masă P la bordul navei, în punctul A (x1, y1, z1) iar G (xG,
yG, ) este poziţia iniţialăa centrului de greutate, atunci abscisa noului centru de greutate G1, se calculeazăcu formula
200) Daca se ambarca o masa P la bordul navei in punctul A(x1, y1, z1) si G
(xG, yG, ) este pozitia initiala a centrului de greutate, atunci ordonata noului centru de greutate G1, se calculeaza cu formula:
201) Momentul unitar de bandă, prin definiţie reprezintă
momentul exterior care acţionând static asupra navei, produce o înclinare
transversalăde
momentul exterior care, acţionând static asupra navei, produce o înclinare transversală de 1 radian
momentul exterior care, acţionând dinamic asupra navei, produce o înclinare transversală de 1 radian
202) Variaţia asietei navei la schimbarea mediului de plutire, se calculează cu formula
203) Un submarin complet imers, se poate răsturna transversal în cazuri anormale, deoarece
submarinele nu au bord liber
la submarine B este un punct fix când acestea sunt în totală imersiune
submarinele nu au rezervă de flotabilitate
204) Unui ponton paralelipipedic îi creşte
pescajul, celelalte mărimi rămân constante.Raza metacentrică
creşte
scade
rămâne neschimbată
205) Dacăla bordul navei se deplaseazămasa P
(P 0,1) din punctul A (x, y, z) în punctul D (x1, y1, z1), înălţimea metacentrică transversalăcorectatăse calculeazăcu formula
206) În cazul unui ponton paralelipipedic cu dimensiunile L, B, d, raportul dintre raza
metacentrică longitudinală şi raza
metacentricătransversală este egal cu
207) Afirmaţia “Deoarece pentru majoritatea
navelor xF xB , când nava trece din apă
dulce în apăsărată (d 0), nava se va
apupa (t 0). În situaţia inversă(d 0) ,
nava se va aprova (t 0)”, este :
adevărată
falsă
nu este relevantă
208)Dacăse ambarcăo greutate la bordul navei deasupra planului
neutru , atunci
stabilitatea navei scade
stabilitatea navei creşte
nu se modifică stabilitatea navei
209) Dacăse debarcăo greutate de la bordul navei, de deasupra planului
neutru , atunci
stabilitatea navei creşte
stabilitatea navei scade
nu se modifică stabilitatea navei
210) Dacăse ambarcă/debarcăo greutate la sau de la bordul navei, dintr-un punct care are
cota , atunci stabilitatea navei
creşte
rămâne neschimbată
scade
211) Inventarul de avarie trebuie să conţină obligatoriu printre altele
trusa de marangozerie, bucăţi de pânză de velă, stupă, câlţi,
compas magnetic, lampă de semnalizare morse, pistol pentru rachete
dulapi de lemn de esenţă tare, petrol lampant, sextant, VHF
212) Pentru astuparea unei găuri de apă cu ajutorul chesonului de ciment, vor fi parcurse următoarele etape
confecţionarea cofragului, prepararea cimentului, turnarea cimentului, îndepărtarea cofragului după întărirea cimentului
se astupa gaura de apa cu un paiet de vitalitate, se confectioneaza un cofrag dupa forma gaurii de apa, se prepara betonul, se toarna, se scoate cofragul, se indeparteaza paietul;
se opreşte nava, se astupă gaura de apă cu un paiet de vitalitate, se elimină apa din compartimentul inundat, se confecţionează un cofrag adecvat, se prepară cimentul, se toarnă cimentul, se îndepărtează cofragul după întărirea cimentului
213) Betonul folosit la astuparea găurii de apă se compune din
1/3 nisip şi 2/3 ciment
1/2 nisip şi 1/2 ciment
2/3 nisip şi 1/3 ciment
214) Betonul folosit la astuparea găurii de apă se prepară cu
apă de mare
apă dulce
apă tratată special cu nitraţi
215) La temperaturi scăzute, betonul folosit la astuparea găurii de apă se prepară
cu adaos de oţet sau acid acetic
în proporţie crescută de ciment
utilizând apă dulce încălzită
216) Pentru reducerea timpului de întărire a betonului folosit la astuparea găurii de apă, se adaugă la apa de preparare
clorură de natriu
sodă caustică
dioxid de zinc
217) Dopurile de lemn din inventarul de avarie trebuie să fie de esenţă
foioase
mesteacăn
răşinoase
218) Penele de lemn din inventarul de avarie trebuie să fie de esenţă
foioase
mesteacăn
răşinoase
219) Paietul de vitalitate întărit se compune din
două pânze de velă cusute între ele, cu inserţie de câlţi la mijloc, cu grandee pe margini
două pânze de velă cusute între ele, cu inserţie plasă de sârmă şi câlţi la mijloc, cu grandee pe margini
cel puţin 4 feţe de pânză de velă,
cu inserţie de plasă de sârmă la mijloc, cu grandee pe margini
220) Persoana responsabilă cu pregătirea echipajului pentru rolul de gaură de apă, este
superintendentul
şeful timonier
căpitanul secund
221) Exerciţiile pentru 'gaură de apă' se fac cu scopul de a
asigura lupta contra incendiilor cu mijloace proprii
pregăti echipajul pentru o intervenţie rapidă şi eficace în îndepărtarea provizorie a avariei
pregăti echipajul pentru o reparaţie de specialitate până la următoarea andoare planificată a navei
222) Vitalitatea navei reprezintă
capacitatea navei, realizată prin construcţie, de a nu permite intrarea apei pe puntea principală
caracteristica constructivă realizată prin compartimentarea etanşă a corpului navei, în scopul asigurării nescufundabilităţii chiar în condiţia anormală de inundare a unuia sau mai multor compartimente
capacitatea navei de a-şi menţine asieta chiar atunci când compartimentul maşină şi/sau picul prova sunt inundate accidental
223) Materialele care fac parte din inventarul de avarie sunt piturate în culoarea
roşie
verde
albastră
224) Instalaţiile de vitalitate de la bordul navei sunt
instalaţia de ballast, instalaţia de santină şi de stins incendiu cu apă
instalaţia de stins incendiu cu pulbere şi separatoarele de combustibil greu
instalaţia de încălzire tankuri de la dublul fund şi cea de avertizare incendiu în exteriorul castelului
225) Paietele întărite sunt manevrate cu ajutorul
parâmelor elastice de relon
parâmelor vegetale
sârmelor de oţel
226) În inventarul de avarie trebuie să se găsească
chei de ancoră
pontil reglabil
compas magnetic
227) Trusa de matelotaj conţine, printre altele
pastă detectoare de apă,cretă colorată
sextant, oglindă de semnalizare
daltă, burghie elicoidale
228) Numărul parâmelor gradate ale unui paiet de vitalitate este
1
2
4
229) Comandantul unei nave implicate într-o situaţie de urgenţă va raporta situaţia
societăţii de asigurare
conform prevederilor manualului de urgenţă
navlositorului şi destinatarului mărfii
230) Toate exerciţiile pentru situaţii de urgenţă de la bordul navei, sunt conduse de către
comandantul navei
căpitanul secund al navei
şeful de echipaj
231) Înregistrările în jurnalul de bord referitoare la exerciţiile pentru situaţi de urgenţă, trebuie să cuprindă
drumul şi viteza navelor din vecinătate
tipul exerciţiului, personalul participant, echipamentul folosit şi orice problemă întâmpinată pe parcursul exerciţiului
motivul pentru care exerciţiul este efectuat la data respectivă şi dacă s-a obţinut aprobarea prealabilă a companiei pentru efectuarea acestuia
232) Responsabilitatea pentru coordonarea tuturor activităţilor în cazul
oricărei situaţi de urgenţă de la bordul navei, revine în totalitate
căpitanului secund
comandantului navei
echipei de intervenţie
233) Toate înregistrările asupra exerciţiilor pentru situaţii de urgenţă efectuate la bordul navei, vor fi ţinute în
Registrul de mentenanţă
registrul de manipulare ballast
jurnalul de bord
234) În cazul unei coliziuni în marea liberă, comandantul va lua următoarele măsuri
constatarea avariilor produse
avertizarea şi informarea conform procedurilor proprii, asigurarea siguranţei personalului, constatarea avariilor proprii (şi ale celeilalte nave - dacă este cazul), evaluarea pierderilor, sondarea tankurilor şi verificarea compartimentelor afectate, remedierea provizorie a avariei, pregătirea instalaţiei de salvare
constatarea pierderilor proprii, informarea autorităţilor portuare celor mai apropiate, informarea armatorului, navlositorului şi a destinatarului mărfii
235) În cazul unei coliziuni cu o altă ambarcaţiune într-un port, comandantul va lua următoarele măsuri
avertizarea şi informarea conform procedurilor proprii, asigurarea
siguranţei personalului, constatarea avariilor proprii şi ale celeilalte ambarcaţiuni, evaluarea pierderilor, sondarea tankurilor şi verificarea compartimentelor afectate, remedierea provizorie a avariei, pregătirea instalaţiei de salvare
constatarea avariilor produse la nava proprie şi salvarea răniţilor
constatarea pierderilor proprii, informarea autorităţilor portuare celor mai apropiate, informarea armatorului, navlositorului şi a destinatarului mărfii
236) În cazul deplasării accidentale a mărfii la bordul navei, vor fi urmate procedurile descrise în
manualul de mentenanţă
planurile pentru situaţii de urgenţă
politica companiei
237) Mecanismul din fogura RO-TCVN-V-t 01.d , reprezintă
cleşte de avarie
pontil reglabil
dispozitiv de strângere
238) Instalaţia de santină, fiind o instalaţie de vitalitate, trebuie să aibă cel puţin
o pompă centrifugă de mare capacitate
o pompă centrifugă de capacitate cel puţin egală cu cea a pompei de ballast
o pompă cu piston
Explicaţii:
239) Pompele instalaţiei de ballast sunt montate
pe orice punte care se pretează la gabaritul lor
cât mai aproape de nivelul paiolului
cât mai aproape de tancul de ballast cel mai mare
Explicaţii:
240) Pentru a evita agravarea avariei, o navă cu gaură de apă în zona dublului fund, cu două tankuri inundate, va trebui
să elimine apa pătrunsă utilizând pompele de combustibil
să asigure izolarea tancurilor afectate de celelalte compartimente, pentru a împiedica extinderea inundării
să toarne un cheson de ciment rapid şi să golească apa din tankurile afectate
241) Un tank petrolier adlat în marş spre al doilea port de descărcare, eşuează pe un banc de nisip.Pentru dezeşuare cu
mijloace proprii, cea mai indicată măsură este
utilizarea motorului principal la marş înapoi la putere 110%
utilizarea motorului principal la marş înainte la putere 110% şi efectul cârmei din bandă în bandă
transferul de marfă pentru crearea unei asiete/canarisiri favorabile dezeşuării, folosind motorul principal în regim de siguranţă şi efectul cârmei
242) O navă canarisită la tribord datorită inundării unui compartiment printr-o gaură de apă, va fi redresată prin
pomparea continuă a apei din acel compartiment
inundarea voluntară a unui compartiment diametral opus sau transfer corespunzător de marfă
oprirea navei şi pomparea apei
243) Un tank iniţial gol de la dublul fund, este inundat printr-o gaură de apă. Eliminarea provizorie a efectului avariei se poate face prin
pomparea continua a apei cu pompa de santină
pomparea continuă a apei cu pompa de ballast
presarea cu aer a tankului afectat, la o presiune mai mare decât cea hidrostatică
244) Ballastarea navei goale pentru realizarea unei asiete convenabile trebuie să asigure
egalitatea pescajelor prova şi pupa
un deplasament minim de siguranţă şi imersiunea eficientă a elicei şi penei cârmei
diferenţa dintre pescajul pupa şi prova să fie de cel puţin 33% din pescajul pupa
245) Panoul de avarie cu borduri moi este confecţionat din
pânză de velă şi plasă de sârmă
pânză de velă impregnată şi plasă de sârmă
pânză de velă, câlţi, scândură de răşinoase, scoabe, cuie
246) Gaura de apă care poate fi astupată cu dop de lemn de esenţă răşinoasă şi pânză de velă impregnată în vaselină, este situată
în zona liniei de plutire
la dublul fund
în zona gurnei
247) Penele de lemn folosite la fixarea unui panou de vitalitate, trebuie să fie din esenţă
plop
mesteacăn
răşinoase
248) Ejectorul funcţionează pe principiul
pompei cu came
pompei alternative
pulverizatorului
249) O gaură de apă de lungime circa 50 cm în zona liniei de plutire, cuplul maestru babord, poate fi remediată prin
aplicarea unui panou de avarie peste gaura respectivă
introducerea unei pene de lemn
de esenţă răşinoasă
se canariseşte nava la tribord, se sudează o tablă peste gaură şi se redresează nava
250) Prin definiţie, centrul de greutate al navei reprezintă
centrul de greutate al volumului de apă dezlocuit de corpul imers al naveiâ
suma tuturor componentelor greutăţilor de la bord, care alcătuiesc deplasamentul navei
punctul geometric în care acţionează forţa de greutate a navei
251) Prin definiţie, centrul de carenă al navei reprezintă
centrul de greutate al volumului de apă dezlocuit de corpul imers al naveiâ
rezultanta forţelor de flotabilitate care acţionează asupra corpului imers al navei
rezultanta forţelor de greutate corespunzător tuturor categoriilor de greutăţi care compun deplasamentul navei
252) În ce condiţie, ambarcarea unei greutăţi modifică pescajele prova şi pupa cu aceeaşi valoare
atunci când XB=XG
atunci când XB = XF;
când centrul plutirii este situat la jumătatea lungimii navei
253) Pentru a nu provoca o înclinare a navei, ambarcarea unei greutăţi trebuie făcută astfel încât
centrul de greutate al masei ambarcate să fie pe verticala
centrului plutirii
centrul de greutate al masei ambarcate să fie pe verticala centrului de carenă
centrul de greutate al masei ambarcate să fie deasupra centrului de greutate al navei
254) La trecerea din apă ducle în apă sărată, pescajul navei
creşte
scade
rămâne neschimbat
255) Prin 'rezerva de flotabilitate' se înţelege
volumul etanş al navei, situat sub linia de plutire
volumul etanş al navei, situat deasupra liniei de plutire
volumul tuturor spaţiilor goale ale navei
256) Convenţia Internaţională asupra Liniilor de Încărcare - Londra 1966, defineşte navele de tip 'A' ca fiind
navele specializate în transportul containerelor
navele specializate în transportul mărfurilor solide în vrac
nave special construite pentru a transporta marfuri lichide în vrac
257) La marca de bord liber, distanţa dintre linia de încărcare de vară şi linia de încărcare în apă dulce, reprezintă
TPC;
MCT;
FWA;
258) La trecerea din apă sărată în apă dulce, pescajul navei
creşte
scade
rămâne neschimbat
259) Ce reprezintă mecanismul din figura RO-TCVN-V-t 02.d
clemă de avarie
pontil reglabil
dispozitiv universal de strângere
260) Ce reprezintă mecanismul din figura RO-TCVN-V-t 03.d
clemă de avarie
pontil reglabil
dispozitiv universal de strângere
261) Ce reprezintă mecanismul din figura RO-TCVN-V-t 04.d
clemă de avarie
pontil reglabil
dispozitiv universal de strângere
262) Descrierea amănunţită a tuturor instalaţiilor de stins incendiu de la bordul navei se găseşte în
jurnalul de maşină
jurnalul de bord
manualul de pregătire SOLAS
263) Mijloacele colective de salvare de la bordul navei sunt descrise în
rolul de apel
instrucţiunile de combatere a incendiilor
manualul de pregătire SOLAS
264) Procedura de raportare a unei situaţii de urgenţă, cum ar fi gaura de apă, este decrisă în
Manualul de pregătire SOLAS
manualul de proceduri ale companiei
manualul navei de raportare a situaţiilor de urgenţă
265) Listele persoanelor de contact pentru cazuri de urgenţă şi amănuntele adreselor acestora, se găsesc în
Manualul politicii companiei
manualul navei de raportare a situaţiilor de urgenţă
manualul de proceduri ale companiei
266) Procedurile de acces într-un compartiment inundat ca urmare a unei
găuri de apă sunt descrise în
Manualul de siguranţă al navei
manualul de proceduri ale companiei
manualul de pregătire SOLAS
267) Procedurile de acţionare a echipajului în cazul creşterii riscului de poluare sau a poluării ca o consecinţă a unei găuri de apă înmtr-un tank de combustibil sau ulei, sunt detaliat descrise în
manualul de proceduri ale companiei
Vessel Response Plan
manualul de pregătire SOL