Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri Etajate T Postelnicu

7/22/2019 Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri Etajate T Postelnicu

1/54

T. POSTELNICU F . I L I M P E A , D. ZAMFIRESCU

STRUCTURI DE ETON RM TPENTRU C L D I R I ET J TE

EXEMPLE DE PROIECT RE

STRUCTURA TIP CADRU S P I L S T R U C T U R U P E R E I

M TRIXROMU C U R E T I 2007


2/54

M TRIXROMC.P. 16 162

062510- U C U R E T Itel. 021.4113617, fax 021.4114280

e-mail: [email protected]~ w w . m a t r i x r o m . r o

W ' 1v.carteuniversitara.roEditura MATRIX ROM este acreditati de

CONSILIUL N A I O N A L L C E R C E T R I I T I I N I F I C E DIN N V M N T U LSUPERIOR

Descrierea CIP a Bibliotecii N a i o n a l e a RomnieiPOSTELNICU, T.Structuri de beton armat pentru cladiri etajate: Exemple deproiectare T. Postelnicu, F. i l i m p e a , D. Zamfirescu. B u c u r e t i :Matrix Rom, 2007Bibliogr..ISBN 978-973755-193-1

1 i l i m p e a , F.11 Zamfirescu, D.

624.042:624.012.45

IS N 978 973 755 193 1

INTRODUCEREintreg teritoriul Romniei este expus unui hazard seismic semnificativ. Dintresursele generatoare de cutremure, cea mai i m p o r t a n t este f r i n d o i a l sursaVrancea, att prin f r e c v e n a ct prin intensitatea m a n i f e s t r i l o r . Cu focare deadncime medie, in jurul a 100 km cutremurele vrncene p r e z i n t un mod demanifestare in Cmpia R o m n mai rar ntlnit. Particularitatea cea maL o t a b i l o consituie perioada n a l t a o s c i l a i i l o r terenului, c o n c r e t i z a t intr-o valoare marea perioadei de c o l Te din spectrul r s p u n s u l u i seismic de a c c e l e r a i e . Ca urmare,cea mai mare parte a c o n s t r u c i i l o r se inscriu, prin valorile perioadelor o s c i l a i i l o rproprii in modul fundamental de v i b r a i e in domeniul T1 < T C o n s e c i n e l e inplan practic a acestei p a r t i c u l a r i t i sunt sensibilitatea s p o r i t la cutremur a

c o n s t r u c i i l o r flexibile spre deosebire de cazul cutremurelor o b i n u i t e inregistratain cea mai mare parte a zonelor seismice de pe glob), c e r i n e l e de deplasarerelativ mari impuse de cutremure c o n s t r u c i i l o r , inclusiv in cazul c o n s t r u c i i l o rrigide la care r s p u n s u l seismic inelastic in d e p l a s r i r s p u n s u l real) estecaracterizat de d e p l a s r i de cteva ori mai mari dect r s p u n s u l elastic ind e p l a s r i .Desigur, p e r f o r m a n e l e p r o i e c t r i i seismice sunt direct legate de nivelul codurilorde proiectare. Recent, au a p r u t d o u coduri foarte importante pentruproiectarea c l d i r i l o r anume P100-1: 2006 destinat p r o i e c t r i i s ~ i s m i c e a

c l d i r i l o r CR 2-1-1.1, destinat p r o i e c t r i i c o n s t r u c i i l o r cu p e r e i structurali debeton armat.Ambele coduri r e p r e z i n t norme moderne de proiectare, care preiau elementelede progres nregistrate in ultimii ani pe plan i n t e r n a i o n a l in domeniul inginerieiseismice in cel al ingineriei structurale. Noul cod de proiectare s e i s m i c r e p r e z i n t o n o r m de tranzitie, care urmaresteasigure acomodarea inginerilor p r o i e c t a n i cu conceptele modelele coduluieuropean EN 1998-2004, care probabil va deveni documentul normativobligatoriu in r i l e europene, d u p 2010.P100-1: 2006 prevede proceduri m b u n t i t e pentru modelarea a c i u n i i seismicepe ntreg teritoriul. taril,pe baza p r e l u c r r i i numeoaselor date lnstrumentalenregistrate cu ocazia ultimilor cutremure cu i n t e n s i t i semnificative. Prinpromovarea c o n c e p t e l o r p r o i e c t r i i bazate pe p e r f o r m a n s e i s m i c , la mai multes t r i l i m i t a metodelor de calcul bazate pe d e f o r m a i a structurii, parametrul celmai semnificativ pentru caracterizarea c a l i t i i r s p u n s u l u i seismic, P100-1: 2006se inscrie n noua g e n e r a ~ e de coduri a p r u t e in ultimii ani pe plan mondial. Deasemenea; trebuie remarcat cu att formatul, ct n o t a i i l e din P100-1: 2006sunt cele din Eurocoduri.Codul de proiectare a constructiilor cu p e r e i structurali CR 2-1-1.1, dedicat uneicategorii de structuri aplicate pe s c a r foarte l a r g la realizarea c l d i r i l o r etajater e p r e z i n t prin obiect, p r o p o r i i c o n i n u t u l amplu de comentarii, o n o r m f r corespondent pe plan i n t e r n a i o n a l . Ultima e d i i e a acestui cod aduce

m b u n t i r i notabile in raport cu precedenta, mai ales in ceea ce p r i v e t e rafinarea metodei de ierarhl.zare a c a p a c i t i i de r e z i s t e n a elementelorstructurale, a p r o i e c t r i i f u n d a i i l o r infrastructurilor) acestor c o n s t r u c i i a


3/54

p r o i e c t r i i eiementelor de beton cu propOf\lt de element scurt p e r e i grinz, decuplare scurte} . pentru care prevederile vechii e d i i i s-au dovedit inadecvate.Aplicarea prevederilor celor d o u noi coduri de proiectare, care a a cum s-aa r t a t , p r e z i n t numeroase n o u t i in raport cu practica p r o i e c t r i i din perioadap r e c e d e n t trebuie f c u t cu completa n e l e g e r e a spiritului acestora amodului corect de aplicare.Prezentul volum c o n i n e d o u exemple de proiectare a d o u tipuri de structuri,respectiv o structura tip cadru de beton armat o s t r u c t u r cu p e r e i de betonarmat, cele mai folosite in prezent pe plan n a i o n a l i n t e r n a i o n a l la realizareac l d i r i l o r etajat e. . Cele d o u exemple d e m o n s t r e a z modul de aplicare a prevederilor codurilor deproiectare in toate etapele procesului de proiectare s t r u c t u r a l a c l d i r i l o r .Pentru a o b i n e o tratare u n i t a r a problematicii p r o i e c t r i i celor d o u tipuri destructuri, pe de o parte, pentru a realiza o parcurgere l o g i c a o p e r a i i l o r care

a l c t u i e s c procesul de proiectare s t r u c t u r a l a c l d i r i i pe de alta parte, lainceputul f i e c r u i exemplu se p r e z i n t cte o s c h e m l o g i c a etapelor careintervin n proiectare, care apoi sunt detaliate in succesiunea i n d i c a t .p r o b l e m s p e c i a l o constituie acordarea codului P100-1: 2006 cu codurile deproiectare s p e c i f i c structurilor de beton armat aflate n vigoare care nu suntamornizate cu eurocodurile folosesc n o t a i i diferite valori


4/54

FUIItCtilmille c l d i r i i , e x i g e n e l e de performanta ale structurii e r e z i s t e n i - e : x ] g c ~ f : l e ~ ' d e ' r e ~: i t t s t a l a J . I I o r de diferite naturi au dus l adoptarea u r m t o a r e l o r dhnensiunj n l i m i de nivel:

3 deschideri de 5 50 m 3 travee de 4.50 m n l i m i l e nivelurilor supraterane inclusiv parterul: 3 15 m n l i m e a subsol ului

Pentru indeplinirea in ct m i mare m s u r a e x i g e n e l o r de p e r f o r m a n f u n c i o n a l e a celorstructurale. n c o n d i i i de s i g u r a n n exploatare de economicitate s-a ales o s t r u c t u r tip cadrus p a i a l de beton armat cu parametrii geometriei n d i c a i mai sus.Pe criterii de u u r i n a e x e c u i e i , dar pentru realizmea unei structuri cu p e r f o r m a n e adecvate laacpunea s e i s m i c , dimensiunile stlpilor grinzilor se p s t r e a z neschimbate pe n l p m e a c l d i r i i ,o b m n d u s e o s t r u c u t r perfect o n o t o n pe e r t i c a l .Sunt realizate astfel la nivel maxim c o n d i i i l e generale de a l c t u i r e a structurilor n zone seismice:compactitate simetrie regularitate pe o r i z o n t a l pe v e r t i c a l , dhi punct de vedere al d i s t r i b u i e imaselor r i g i d i t i i i r e z i s t e n e i la c i u n e a l a t e r a l .Prhltr-o proiectare c o r e c t structura p r o p u s poate fi n z e s t r a t cu p r o p r i e t i l e de r e d u n d a n necesare va pute mobiliza un mecanism de disipare de energie favorabil la c i u n e a s e i s m i c .

P l a n e e l e sunt realizate cu placi de beton monolit armate pe d o u d i r e c i i , care d e s c a r c l grinzile decadru dispuse n d i r e c i i l e principale. n a c e a s t a l c t u i r e p l a n e e l e pot juc rolul de diafragmeorizontale rigide rezistente penu-u i n c r c r i n planul lor n m s u r asigure a c h m e a s o l i d a r aelementelor structurii vertica le l c i u n i laterale.Se a d o p t fundarea d i r e c t printr-un rac;lier general pe baza e c o m a n d r i l o r studiului geotehnic.Infrastructura r e a l i z a t din radier p e r e i i exteriori i subsolului p l a n e u peste subsol p r e z i n t origiditate l a t e r a l s u b s t a n i a l mai mare decat a structurii supraterane ceeac e permite stabilireaefortUrilor n elementele suprastructurii pe un model in care aceasta este n c a s t r a t la nivelulp l a n e u l u i peste subsol.lnrr-o prezenta re s u c c m t procesul de proiectare cuprinde d u p stabilirea tipului de s t r u c t u r agabaritelor aceste ia urmat oarel e faze prh1c.ipale: identif icarea eYaluarea gruparea a c i u n i l o r ,alegerea i n i i a l a dimensiunilor pe criterii de rigiditate ductilitate r e z i s t e n , calculul stmctural care

e v a l u e a z eforturile de proiectare d e f o n n a i i l e structurii dimensionarea a r m t u r i l o r i , eventuald a c este necesar corectarea s e c i u n i l o r i n i i a l e de beton pe b z v e r i f i c r i l o r la s t r i l e l i m i t p r e v z u t e n codul de proiectare s e i s r n i c . Pornind de la rezultatele d i m e n s i o n r i i se intocmescplanurile de e x e c u i e ale c o n s t r u c i e i , respectiv planuri generale planuri cu detalii de x e c u i e .Fazele principale ale r o i e c t r i i sunt prezentate in schema e n e r a l u r m t o a r e :

SCHEMA E N E R A L A O P E R A I I L O R DE PROIECTARE1. A l c t u i r e a i n i i a l a structurii alegerea deschiderilor traveilor alegerea formei stlpilor alegerea tipului de l a n e u a l c t u i r e a i n f r a s t r u c t u r i i / f u n d a i i l o r


5/54

II. Evaluarea ncarcarilor gravitationale cu situatia de proiectare la cutremurIII. Predimensionarea elementelor structurale

IV.V.

VI.

Predimensionarea l c i iPredimensionarea grinzilor Predimensionarea stlpilorEvaluarea n c r c r i l o r seismicentocmirea modelului de calcul la f o r e verticale laterale. Calculul structural ndomeniul elastic (metode)Proiectarea rigiditatii la forte laterale a structurii verilicarea la starea l i m i t de serviciu (SLS) verificarea la starea l i m i t u l t i m (ULS)

VII. Definitivarea modelului de calcul in urma verificarilor de la cap. 6Calculul eforturilor in elementele suprastructnriiVIII. Dimcnsionarea elementelor structurale Dimensionarea a r m t u r i i longitudinale a grinzilor. Caiculul momentelor capabile alegrinzilor u p dimensionareDmensionarea a r m t u r i l o r transversale ale grinzilorDimensionarea a r m t u r i i longitudinale a stlpilorDimensionarea a r m r u r i i transversale a stlpilor

Veriticarea nodurilor de cadrulX. Proiectarea u n d a i i l o r

X.

calculul eforturilordimensionareEvaluarea structurii proiectate prin calcul static neliniar Etapele de calculp Detenninarea c e r i n e l o r de deplasare Curba f o r - deplasare verificarea structurii n termeni de r e z i s t e n identificarea mecanismului de disipare de enrgie verificarea e p l a s r i l o r relative de nivel verificarea rotirilor plastice la atingerea e r i n e i de deplasareTema l u c r r i i prevede proiectarea unei c o n s t r u c i i etajate S+P+8E cu stmctura tip cadru s p a i a ldin beton armat ocupnd n plan o s u p r a f a d r e p t t m g h i n l a r cu dimensiunile 16,50 x l8,40m.

C l d i r e a are f u n c i u n e a de birouri este a r t 1 p l a s a t n localitatea B u c u r e t i . Principalelecaracteristici ale c l d i r i i sunt: Fuucfiunile l d i r i i : Etaje curente: birouri, o sala de c o n f e r i n e grupmi sanitare;

Parter: birouri, r e c e p i e , grupuri sanitare; n c r c a r e a utila pe l a n e e 2km/m2 ;

2

Subsol: tehnic; Terasa: circula bila

Datele generale de l c t u i r e a c l d i r i i : Structura din beton armat monolit nchideri c o m p a r t i m e n t r i :

- p e r e i exteriori din blocuri bea de dimensiuni 350x600x250 mm t e r m o i z o l a i e dinpolistiren extrudat cu grosimea de 50 rrun, aplicat la exterior;- p e r e i interiori: din blocuri de bea de dimensiuni: 100x500x238;

C i r c u l a i a pe v e r t i c a l asigurata de:- s c a r intr-o r m p pe nivel.- doua lifturi cu capacitatea de 250 kg. Tehnologia de e x e c u i e : din beton armat monolit ( inclusiv p l a n e e . turnat n cDfraje. Se

u t i l i z e a z beton de clasa C 2513 oteluri PC OB 37.C o n d i i i l e de proiectare a c l d i r i i :

Localitatea: B u c u r e t i ; Clasa de importanta de exptmere III Y1=l.O C o n d i i i seismice (confom1 PI00-1: 2006, cap. 3):

o ag- a c c e l e r a i a terenului- 0.24go T8 =0.16so Te= 1.6sClasa de ductilitate H determinata de c o n d i i i l e seismice natura structurii (vezi cap. 5dinP 00-1: 2006)Zona de n c r c a r e cu z p a d C: r e z u l t so.k = 2.0 kN/m2;

C o n d i i i prhind terenul de fundareStudiul geotehnic a stabilit r m t o a r e l e valori de calcul

Poonv = 350 f-J>a. k,=50000 kN/m3.Studiul geotehnic a evidentiat prezenta unor lentile de p m n t moale, unele putnd fii n t e r c e p ~ t e de zona activa d sub f u n d a i i l e izolate. Pentru e v i ~ e a ~ s c u l ~ producerii de a s r i

d i f e r e n i a t e semnificative, s-a ales ca o l u i e de funciare, f u n d a i a de tip radter general.Valori de proiectare ale e z i s t e n e l o r materialelor: pentru beton C 25/30 (vezi STAS 10107/0-90 NE 012/99)o n p l c i grinzi fcd = e = 15 N/mm2 fc1d = R/ = 1.1 N/mm

o n stlpi ,fcd = mbcRc =0.85*15 = 13 Nfmm

fctd = nlbt R/ = O.ssI.I = 0.95 N/mm2

3


6/54

fam = 2,6 N rnm2 pentru o e l u r io PC 52 (n armaturi longitudinale)

fvd = R.= 300 N rnm20 OB 37 (in etieri)

fyd = R.= 210 :\/rnnl2rincipalele reglementiiri su i n c i d e n a c r o r a se f l proiectul o n s t r u c i e i :

[1)[2][3)[4][5)

P100-1 :2006 Cod de proiectare seismica pentru c l d i r iSTAS 101017/0-90 Calculul a l c t u i r e a elementelor structurale din betonbeton armat beton precomprimatC'RO -2005 Cod de proiectare. Bazele r o i e c t r i i structurilor n consU"Uc ii.CR 2-1-1.1 Cod de proiectare a constmqiilor cu pereti strucrurali de beton ammtN E Ol2i99 Cod de practica pentru executarea l u c . r r i l o r de bewn armat

4

~ n c r c r i l o r g r a v i t a i o n a l e s i t u a i a de proiectare la cutremur

greutate proprie placa: n c r c a r e a din pardoseala: n c r c a r e a din atic:

n c r C a r e a dirt tencuiala:

hs "(rc= 0.15 25 = 3 , 7 5 k N / mhptr= 0.05 22 = 1,10kN/m2;

~ b a y b c a = 1.00 0,25 1O= 2,5k:N/m;0,03 (3,15-0;15) 19 0,5 = 0,855kN/m;

n c r c a r e a din peretii de nchidere: 0,25 (3,15-0,15) 10 0,5 = 3,75kN/m;Se o t e a z

h,1= n l i m e a p l c i ihp = grosimea pardoseliiha= n l i m e a atic

rc =greutatea p e c i f i c a betonului armat;YP = greutatea p e c i 1 c a pardoselii;ba = l i m e a aticului; ( b a ~ = greutatea s p e c i f i c bea pentru e r e i

Evaluarea n c r c r i l o r de proiectare conform CR0-2005 pentru p l a n e u curent pe cel de terasa estesistematizata in tabelele 1a 1b pentru n c r c r i l e distribuite sau pentru cele care pot fi echivalente cu

n c r c r i distribuite uniform n tabelul 1 1d peutru n c r c r i l e distribuite uniform pe perimeu"Ulc l d i r i i .Calculul g r e u t j i l o r unor elemente nestructurale nu se d e t a l i a z .'1 este factoml n c r c r i i in c o m b i n a i a de proiectare la cutremur

Tabelul -Tabele cu n c r c r i g r a v i t a i o n a l e1 :i- terasa 11 VALOAREA VALOAREA11 DETIP DE INCARCARE 1NOTATIE NOMINALA 'P PROIECTARE

1 1 KNlm'J {KN/m2)iGREL'TATE PROPRIE g., 1 3,750 1 3,750PLACAz 1 i< 1,500 1,500;: BETON DE PANTA 1 1iINCARCAREA DIN 1 11."1SAI>IBLUL IZOLATIEI LA g, 0.500 1 o soo1'11\'ELliL TERt"SEI 1i ~ C R C R E DIN Z ~ D q,1

2,000 Q,4 0,8001 7,25 6, \Si q" q&

5


7/54

1 b- 1tve cu ren f VALOARE.):: GREUTATE PROPIE PL.\. CA gpl 3 i50 1 3,750".. GREul.-'TE PROPRIE g" 1,100 l 1.100PARDOS EAL;\.INCARCAREAECIDVALE \TA DIN PERETI g, 1.500 1 1,500

1.'TERIORI l 1il I N C A R C ~ E A UTIL\ LA 1 1 0,800 1NIVEL VL PLANSEL LVI q, l 2.000 0,4CLlREl\T 1i 8,35 7,15 1qn

le - terasa1 i 11 1 VALUAREA1 i OTA TIE 1 VALUAREA1 l DE CALCUL1 TIP DE INCARCARE ORM.>\TA 1 q 1 (KNiml)1 j (KN mljl : i 1 2,5P INCARCAREA DIN ATIC g, i 2 ~ 5 1 1

1d - nivel curentINCARCAREA INCHIDERIp INCARCAREA DJ:\l T E : ' - < C l ' L ~ L A

3.75 3.7500,855 0.8554.605 4,605

L Predimensionarea elementelor structuraleEtapa de predimensionare a elementelor structurale are o i m p o r t a n d e o s e b i t , deoarece

greutatell. lor r e p r e z i n t o f r a c i u n e i m p o r t a n t din n c r c r i l e g r a v i t a i o n a l e din masa c l d i r i i . Pe dea l t parte, prenimensionarea permite stabilirea i n i i a l a r j g i d i t i i elementelor n e c e s a r n calcululstructurat Criteriile de predirhensionare sunt c o n d i i i de rigiditate ( s g e i admisibile). de ductilitate,sau pot fi cerinje arhitecturale sau tehnologice.

. 3.1.Predimensionarea l c i iPredimensionarea s-a c u t pe baza criteriilor de rigiditate izolare o n i c .Deschiderile de calcul n cele o u direqii, L0 to. sunt:Lo=5,2m to = 4,2mPerimetml l c i i este:P =2 = 2 (5,2+4,2) = 18,80 mCriteriile sunt:

,_ P 2 ~ = l & S 0 0 ~ 2 0 = H 1 4 + : 2 0 1 2 4180 180n1n(l.,pt 0 ) _ 4200 _ 105h 1= mm' 40 40Din considerente de izolare fonica se alege h,;, = 150 mm.3.2.Predimensionarea grinzil orn cazul grinzilor, dimensiunile acestora au fost stabilite preliminar considernd criterii derigiditate arhitecturale.Grinda longitudinalahw= (_ .,__ _ )L = (-. _+_ _ )5,5 = 0.46 + G,69m8 12 8 12

1 1 . 1 1 .bw= hw = f )0.60 = 0,20 o,_,om2 3-- '- 2 3 .GI"inda transversala

1 1 . 1 1 4 5 o . o 6h..,.=(s+ 12)t= 8+12 , = , ,) mb, = ( _ + _ hw = ( _ + _ )0,50 = O, 17 + 0,25m' 2 3 2 3

se propune hw= 0,60m;se propune bw= 0,30m.

se propune hw= 0,60mse propune bw = 0,30m.

S-au ales n l i m i ale grinzilor egale pe cele doua d i r e c i i , s o l u i e p r e f e r a b i l din considerentetehnologice.3.3. Predimensionarea stlpilorn c zul stlpilor, unul din criteriile de dimensionare este cel referitor la asigurarea u c t i l i t ( i i

locale a stlpilor prin limitarea efortului mediu de compresiune. Codul PI00-1: 2006 (paragraful5.3.4.2.2) recomanda preluarea c o n d i i i l o r p r e v z u t e de STAS 101017/90, p r i t i c a l e ~ ~ ' l m : i t e a z valoarea efortului mediu axial (adimensionalizat) la 0,55, n cazul dispunerii u n ~ f ~ l m i r i deconfinare suplimentare la 0,4, n cazurile o b i n u i t e , c o n d i W care au caracter' c O p e r i t o r ~ nprezentul exemplu s-au adoptat valori relativ mari ale efortului unitar mediu de compresiunepentru a e v i d e n i a m i pregnant efectele c o n d i i e i de limitare a d e p l a s r i l o r l a t e ~ e . e ~ t nPl00-1 : 2006 fata de cea din PI00/92. Se a d o p t o s e c i u n e c o n s t a n t a stlpiloipe n l i m e a

c l d i r i l o r pentru a evita v a r i a i a ( s l b i r e a ) accentuata a r i w # t i i i ( r e z i s t e n ~ f etajelor, al c r e iefect defavorabil a fost pus n e v i d e n prin calcule din31Tlice prin e g r a d r i l e suferite de l d i r iastfel a l c t u i t e la cutremure.

7


8/54

Stlp marginal Sm) n c r c r i l e afere.nte acestui stlp s1mt u n n t o a r e l e :La nivdul terasei:

z p a d a

h i d r o i z o l a i e gr. placa beton de panta

atic gr. grinzi tencuiala placa

Nm ternsa= 124.34kNLa nivelul etajului curent :

utilap a r d o s ~ a l ap e r e i d e s p r i t o r igr. placatencuialagr. grinzigr. p e r e i BCAtencuiala p e r e i BCA

Nm


9/54

d i r e c i i principale au c o n t r i b u i a predominanta n rlispunsul seismic total, efectul modurilorsupe:ioare de v i b r a i e putnd fi neglijat.Fona t i e t o a r e de baza c o r e s p u n z t o a r e modului propriu fundamental pentru

p r i n c i p a l se determina cu r e l a i a 4.4 paragraful4.4.5 .2.2.- din codul Pl00-1 :2006:Fb = Y1Sd {h)rnl.

unde:n este factorul de i m p o r t n - expunere la cutremur a o n s t r u c i e i ; pentru c l d i r i o b i n u i t e y1= 1Sd TI) este ordonata spectrului de proiectare c o r e s p u n z t o a r e perioadei fundan1entale de v i b r a i e T 1;pentru o r a u l B u c u r e t i perioada T1 Te= 1.6 sec.

sd (T) = o,24g. 2i5qq este factoml de comportl)re al structurii; pentru structuri redundante in cadre de beton annat,regulate n plan n e l e v a i e pentru clasa H de ductilitate (paragraful 5 2.2.2 din P 100-l: 2006). se .poate lua

m = ~ ) n , este masa t o t a l a c l d i r i i calculate ca s u m a maselor de nivel m = (greutatea ;i=l 1 o"nivelului i) 'i. este i{l.ctorul de c o r e C i e care i n e seama de c o n t r i b u i a modului propriu fundan1ental n jr s p u n s u l seismic (echivalent cu 1: din Pl00/92); pentru c o n s t r u c i i cu mai multe deschideri mai \multe niveluri = 0,85F o r e l e seismice de nivel F; a f i a t e n tabelul 2 sunt calculate folosind r e l a i a 4.5 de la paragraful4.5.3.2.3 din c.odul PI00-1: 2006. sunt componentele formei fundamentale de v i b r a i e pe q i r e c i agradului de libertate dinamica la r a n s l a i e "i".

Tabelul2. Fort e seismice de ninl1Nivel .. si, G kN) f;,(kN) f;,.(kN)9 1.00 1 1.00 2713.81 361.35 365.858 0.96 0.95 2946.12 375.56 378.417 0.89 0.88 2946.12 349.71 350.266 0.80 0.79 2946.12 313.22 312.735 0.69 0.67 2946.12 269.12 267.394 0.55 0.54 2946.12 217.43 214.223 0.41 0.40 2946.12 159.65 157.932 0.25 0.25 2946.12 98.83 98.511 0.10 0.10 2946.12 39.53 39.09S: 26282.76 2184.40 2184.39

1(1

f o r e i t i e t o a r e de baza e z u l t :2 75 G 2 75Fb = y1 0 ,24g- ' --= lx0,24- ' -G =0,08310 =0,083lx26282 =2184kNq g 6,75

5. Modelul de calcul la f o r e l e laterale verticale. Ipoteze de bazaCalculul structurii Ia a c i u n e a f o r e l o r laterale verticale a fost efectuat folosind programul ETABS.Modelul de calcul al suprastructurii este un model de cadru considerat ncastrat la baza primului nivelal p l a n e u l u i peste subsol), d i f e r e n a de rigiditate ntre infrastructura (cu p e r e i de beton armat pccontur) suprastructura permitfuld adoptarea acestei ipoteze simplificatoare.

P l a n e u de beton armat are rigiditate rezistenta s u b s t a n i a l pentru a prelua eforturile produse def o r e l e laterale n planul sau poate ti considerat indeformabil n acest plan.Elementele stmcturale ale suprastructurii, stlpi grinzi, au fost modelate folosind elemente flnite detip b a r . n cazul grinzilor, zona de placa a c t i v ce c o n l u c r e a z cu grinda la preluarea momentelorincovoietoare s-a luat 3 h (h.1- grosimea l c i i ) de o parte de alta a grinzii.Ipotezele privind rigiditatea elementelor structurale n stadiul de exploatare (n care elementele debeton au zonele ntinse tisurate) d i f e r f u n c i e de v e r i f i c r i l e efectuate vor fi descrise separat ncadrul paragrafelor respective.

. 6. Proiectarea r i g i d i t i i la forte lateralen conformitate cu prevederile Anexei E din Pl00-1: 2006, verificarea d e p l s r i l o r relative de

nivel se face la doua s t r i limita, respectiv starea limita de serviciu (SLS) starea limita ultima (ULS).Elementele structurii care se supun v e r i f i c r i i au dimensiunile stabilite n faza ante:doara depredimensionare.

Verificarea Ia starea ultima de seniciu (SLS)Verificarea la starea lnlita e serviciu are drept scop m e n i n e r e a f u n c i u n i i principale a c l d i r i i nurma unor cutremure, ce pot interveni de mai multe ori n viata o n s t r u c i e i , prin con1 olul d e g m . d r i l o relementelor nestructuraie a componentelor i n s t l i i l o r aferente c o n s t r u c ~ e i . c ~ ~ e ~ i r r w asociatacestei s t r i l i m i t este un cutremur moderat ca intenSitate, avnd o probabilitate de ~ p a r i i e mai maredect cel asociat s t r i i limita ultnle (perioada medie de revenire 30 ani).

Verificarea Ia deplasare se face pe baza expresiei r e l a i a E.l -anexaE, Codul Pl 00-2005):d,SLS= vqd,


10/54

d SLS1 - t ociiva nivel sub a c i u n e a seismica asociata SLS- fac\(.,- ce reduc Ne care tine seama de perioada de revenire mai mica a cuttreJnurului

""'"riiidrile la SLS. in raport cu perioada cutremurului considerat In v e r i f i c r i l eValoarea iactowJu i ,, este 0.5 pentru c l d i r i l e ncadrate n clasele III IV de importanta.q- factorul de comportare specific tipului de structura(q = 6,75. vezi (4)).d, - deplasarea relativa de nivel, detenninata prin calcul static elastic sub n c r c r i seismice

proiectared SLSra - valoarea admisi bila a d e p l a s r i i relative de nivelValorile d e p l a s r i l o r d, se c a l c u l e a z fi.1losind valori de calcul ale r i g i d i t i i elementelor structurale

confonne cu starea efectiva de t1surare a acestora. fimqie de gradul de i n t e r a c i u n e ntre elementelestmcturale cele nestructurale ( c o m p a r t i m e n t r i lnchide1ii, La a c i u n e a unui cutremur moderat caimensitate, este de presupus ca se: p s t r e a z a comactul ntre clementele de nchidere compartimentare

stlpi grinzi. practic pe toata lw1gimea acestora. iar d e g r a d r i l e elementelor nestructurale sa fienesemnificative ca um1are a c o n d i i i l o r de limitare a d e p l a s . . r i l o r laterale impuse la proiectare. nacesr-c conditii. este u s t i f i c a t considerarea aportului elementelor nestmcrurale la rigiditatea g l o b a l astructurii. ntrucilt nu se pot constmi modele rgmoase ale conlucrihii structura - elemente dec:cmpartimemare, dar suticient de simple pentru practica p r o i e c t r i i . se pe1mite, in mod simplificat.

~ Y a l u a r e a globala a r i g i d i t r i i constructiei prin considerarea p r o p r i e l i l o r de d e f o m J a i e a seqiunilornetismate (stadiul I de comportare) a elementelor stmcrurale neglijarea in compensa;ie. a aporwluielementelor nestructurale. n cazul in care elementeie nestructurale se d e f o n n e a z independeni nraport cu structura, sau structma este c o n s t i t u i t din cadre pme (parcaje etajate deschise, tribune,etc.).rigiditatea stmcturii se e v a l u e a z considernd p r o p r i e t i l e de d e f o r m a i e ale elementelor structurale nsmdiul J:isurat.

n C { l n s e c i n , n cazul considerat n prezentul proiect valorile d, se determina n ipoteza r i g i d i t i ide ncovoiere a elementelor structurale n stadiul nefisurat:

(El)wnv = Eclcunde:E, -modulul de elasticitate al betonuluiI, - momentul de i n e r i e al s e c i u n i i bmte de beton

Pe1ioadele c o r e s p u n z t o a r e modurilor fundamentale pe cele doua d i r e c i i principale sunt: T =0.784s Ty=0.740s

2

admisibile ale d e p l a s r i i relative de nivel pentru cazul in care elementele nestructurale (cuf r a g i l sunt t a a t e structurii d = 0,00511. (h, - - l i m e a .'etajului).cum se poate constata din tabelul 3. s ructura cu dimensiunile eleme ntelor o b i n u t e din

p ~ i m e n s i o n a r e respecta verificarea la deplasare l a t e r a l C { ) r e s p u n z t o a r e SLS.Tabelul3. Verificarea d e p l a s r i i relative de niv l Ia SLS

SLSetaj 1 dn;b d .rn vqdn b uqd.,Jh9 0.000291 0.000279 0.000982 0.0009428 0.000442 0.000424 0.001492 0.0014317 0.000594 ' 0.000567 0.002005 0.0019146 ; 0.000i29 0.000693 0.002460 0,0023395 0.(100842 J 0.000797 0.002842 0.0026904 0.000926 0.000874 0.003125 0.0029503 1 0.000976 0.000919 0.003294 0.0031022 1 0.000955 0.000904 0.003223 0.0030511 0.000626 0.000605 0.002113 1 0.002042

dr; 1 --1 0 . 0 0 ~

Verificarea la starea limita ultim a (ULS)Verificarea de deplasare la starea limita u l t i m are drept scop principal prevenirea p r b u i r i iinchiderilor compartment.'irilor, precum limitarea d e g r a d r i l o r structurale a efectelor de ordinulIL Cutremurul asociat acestei s t r i lmita este cutremuml considerat pentru calculul r e z i s t e n e i la f o r elaterale a suucturii- cutremurul de cod ( IMR = 100 ani).

Verificarea la deplasare se face pe baza expresiei E.2, Ane xa E, Cod P 100-1: 2006:d; LS = cqd, < d ~ L >d,ULS- deplasarea relativa de nivel sub c i u n e a s e i s m i c asociata ULSq - factoml de comportare specific tipului de s t m c t u r d, - deplasarea r e l a t i v a a c e l u i a i nivel, detenninata prin calcul static elastic sub nearcarile

seismice de proiectarec - coeficient de amplificare al d e p l a s r i l o r , care tine seama ca pentru T < Te d e p l a s r i l eseismice calculate n domeniul inelastic sunt mai mari dect cele c o r e s p u n z t o a r e : r s p U I J s u l u iseismic elastic..

-valoarea adrnisibila a d e p l a s r i i relative de nivel, egala cu 2,5%h,..

13


11/54

. '' n cazul actiunii unui cutremur puternic, rar, ce va produce d e g r a d r i semnificative ale elementelorcompartimentare nchidere este de presupus ca integritatea acestora a l e g t u r i l o r lor cu eleme:nte:lc

structwale vor fi puternic afectate. Prin urmare, aportul elementelor nestructurale la rigiditateaa structurti. poate fi neglijat, iar valorile d, se determina considernd r i g i d i t i l e c o x e s ~ 1 u n : z t 1 J a r estadiului fisurat al elementelor structurale. Se admite mod aproximativ a se evalua acesteconsiderndu-le egale cu u m t a t e din valorile modulelor de d e f o r m a i e ale elementelor structuralestadiul nefisurat. Aceasta abordare are avantajul s i m p l i t i i e v i t un calcul structural s u l l i n 1 e n l t a x l

p e r m i n d calculul valorilor e p l a s r i l o r pe baza relaJiilor de e c h i v a l e n m m t o a r e : d, ( n ipoteza 0.5 Eclc = 2 d, ( n ipoteza EJc) T n ipoteza 0.5 Eclc ) fi T n ipoteza Eclc

n aceste c o n d i i i perioadele c o r e s p u n z t o a r e modurilor fundamentale pe cele doua d i r e c i i pnnc palejSlli"lt:

T, = 1.11 s (c = 1.335)' r, = 1.04 s (c = 1.469)n paranteze se indica valorile factorului de amplificare c o r e s p u n z t o a r e valorilor perioadelor de;

v i b r a i e .Verificarea explicita este prezentata n Tabelul. 4.

Tabelul4. Verificare-a d e p l a s r i i relative ULSULS

etaj d,.rh 1 d,.. rb c q . . ; b cqd,/h.0.000582 0.000558 0.005245 0.0055348 0.000884 0.000848 0.007966 0.0084107 0.001188 0.001134 0.010706 0.01 J?476 0.001458 0.001386 0.013139 0.0137460.001684 0.001594 0.015176 0.0158094 0.001852 0.001748 0.016690 0.0173363 0.001952 0.001838 0.017591 0.018229.:2 0.00191 0.0018 08 0.017213 0.017931l 0.001252 0.00121 0.011283 0.012000

d ll = 0.025000h,Pentru c o m p a r a i e rigiditatea structuri a fost dimensionata suplimentar pe baza prevederilornormativului P 100/92, p s t r n d a c e l e a i ipoteze de modelare, dar considernd f o r a s e i s m i c c o n d i i a de verificare la deplasare din acest normativ. Calculele nu se d e t a l i a z aici. u p cum era dea t e p t a t verificarea defonnatiilor conform P 100/92 este mai r e s t r i c t i v dimensiunile grinzilor trebuind

1

la 300x650 ale stlpilor la 700x700 pentru ca structurasa se incadrezC in limitele de deplasarein normativ.

Calculul eforturilor n elementele suprastructuriieforturilor prezentat in acest capitol se r e f e r la gruparea de actiuni ce c o n i n e n c r c a r e a

seismica. Calculul la celelalte c o m b i n a i i de i n c r c r i nu este i n f l u e n a t de o d i f i c r i l e aduse de PI00-1: 2006, pentru structura arlalizata nu d i m e n s i o n e a z elementele structurale.pentru modelul de calcul utilizat pentru calculul de rezistenta s-a considerat o v a r i a i e mai n u a n a t a

r i g i d i t i l o r in domeniul fisurat, d i f e r e n i i n d valorile stlpilor grinzilor: Stlpi : 0.8 Eclc (nu exista stlpi n t i n i ) Grinzi: 0.5 EcL

Aceste vaiori iau n considerare afectarea d i f e r i t d a t o r a t f i s u r r i i a . r i g i d i t i l o r celor d o u categoriide elemente. n c r c r i l e laterale calculate conform paragrafului 4 au fost introduse n programul ETABS lund nconsiderare o excentricitate a c c i d e n t a l ( _ p o z i t i v sau n e g a t i v ) a centrului maselor egala cu 5% dinlungimea o n s t U c i e i pe i r e c i a p e r p e n d i c u l a r pe i r e c i a atacului seismic.

Tabelul S.Combinatii de acti uniDenumire c o m b i n a i e T a r J S l a i e Sens r o t a i e datoratde n c r c r i D i r e c i e Sens e x c e n t r i c i t i iaccidentaleGSXl =GV SX longitudinal Fj)=>GSX2=GV SX longitudinal =::::::>GSX3=GV SX longitudinal ::::==JGSX4-GV SX longitudinal "===GSYl =GV SY transversal ~ . ~ : .GSY2-GV SY transversal i ,GSY3 = (JV SY transversal n Fj)GSY4=GV SY transversal n

15


12/54

S-a notat:GV - setul de a c i u n i g r a v i t a i o n a l e (pem1anente, cvasipermanente variabile) asociateseismice;SX - seism pe d i r e c i a l o n g i t u d i n a l :SX -seism pe directia t r a n s v e r s a l .

8. Dimensionarea elementelor structurale

= 300 N/mm2-valoarea de proiectare a rezistentei de curgere a o e l u l u i

f eoatecef 1 1 \1 +) 1 1 A . . D ?vfEd.ME6 - > ' Ed. , rezu ta A,2 > s1 Xu


13/54

n care fctm este e z i s t e n a medie la ntindere a betonului, iar fyk este e z i s t e n a la curgere c a r a c t e r i s t i c o e l u l u i .

8.2.Dimensionarea r m t u r i i transversale a grinzilorValoarea f o r e i t i e t o a r e in grinzi se d e t e r m i n din echilibrul f i e c r e i deschideri sub 1 n c r c : a r e : a

g r a v i t a i o n a l din gruparea seismica momentele de la e x t r e m i t i l e grinzii, c o r e s p u n z t o a r e pentrufiecare sens de a c i u n e . f o r m r i i a r t i c u l a i e i plastice n grinzi sau n elementele verticale conectate nnod, d u p caz.La tiecare s e c i u n e de c a p t , se c a l c u l e a z doua valori ale f o r e l o r t i e t o a r e de proiectare, m x i m VEd.max m i n i m VEd,min, corespunznd valorilor maxime ale momentelor pozitive negative Mdb,icare dezvolta la cele e x t r e m i t i i = 1 i = ale grinzii:

lvl.Jb i = { r b M R ~ . i min( L IlvfRci'IMRt>) ( r e l a i a 5.3 cod P 100-l: 2006)n care:MRb.i - valoarea de proiectare a momentului capabil la extremitatea i, n sensul momentului

asociar sensului de a c i u n e al f o r e i o r :iRb - L2. tactorul de suprarezistenia datorat n principal efectului d e consolidare al otelului;I l\iRc I lvf;:b smnele valorilor de proieCTare ale momentelo r capa bile ale stlpilor grinzilor

care ntra n nod. Valoarea I MRc trebuie sa corespunda f o r e i axia e din stlp n s i t u a i a a s o c i a t sensului considerat al a c i u n i i seismice. P entru structuri o b i n u i t e (grinzi slabe- stlpi tari) raportulI MRc i V Ro > 1.

Algoritmul de calcul pentru dimensionarea armaturilor tra:nsversale ale gri:nzilor, contonnSTAS 10107/0-90 este cel indicat mai jos.

N o t a i i :1: A,2,stg =aria de armar e efectiv a a am1aturii longitudinale di n reaze mul stng al grinzii, n t i n s

de moment negativ;2: Ast,dr = aria de armare efectiva a a 1Ilaturii longitudinale din reazemul dreapta al grnzii,

n t i n s de moment pozitiv;q J n c r c a r e a e c h i v a l e n t unifom1 d i s t r i b u i t pe g r i n d , C - O r e s p u n z t o a r e n c r c r i l o r

gravitationale din c o m b i n a i a s e i s m i c de n c r c r is - d i s t a n a dintre etrieri.si - p r o i e c i a pe r i z o n t a l a fisurii nclinate de rupere

p ' 1 p =100 A, -procentul de annare al armaturilor longitudilale ntinsebwdn A, 1 .. 1P = 100- - - procentu atmatum transversa ebws

n1= n u m r u l de ramuri ale etrierilorA,1 =aria e c i u n i i unei ramuri de etrierfywd = r e z i s t e n a de proiectare la curgere a ar maturilor transversaleLa= lumina grinzii

O p e r a i i l e calculului sunt:MRb,/ + MRb-2 qEdLc.1. VEd,max= rRb L ?0 -

v .i v = ~ ..dfcrJ4: rn, = 3 - v n zonele critice {vezi e l i (30) din STAS 101 07/0-90)5: f crd = m,fctd

:p= , 100;b,_d

aleg n1 Ast r e z u l t slOOn.A,,8: s< .- Pebw

Calculul armaturilor transversale ale grinzilor se r e z i n t sistematizat in tabelele 8 9.Zonele de la e l > 1 r e m i t i l e grinzilor cu hmgimea l,, = 15hw. m s u r a t e de la f a a stlpilor, se c o n s i d e r zone critice (disipative). n aceste zone d i s t a n a m a x i m ntre etrieri trebuie sa s a t i s f a c c o n d i i a (codPI00-2006):s:;; m i n { ~ ; l 5 n i m ; 7 d b4n care db este diametrulmil1l1l al a r m t u r i l o r longitudinale.n afara zonelor disipative se p l i c prevederile STAS l 0107/90 privind distanta i n i m ntre etrieri:

19


14/54

s ~ m i h { 3 h ; ;200mm;l5dbL}Diametru minim al etrierilor este 6 mm.

8.3. Dimensionarea r m t u r i i longitudinale n stlpiValorile momentelor incovoietoare ale f o r e l o r axiale pentru dimensionarea stlpilor se d e t : e n n i r 1 pornind de la eforturile maxime determinate din calculul structural sub a c i u n e a f o r e l o r lateraleYerticale, (;onsidernd efectele de ordinul 2. Valorile de proiectare ale momentelor ncovoietoare sestabilesc respectnd regulile i e r a r h i z r i i c a p a c i t a i l o r de r e z i s t e n , astfel nct se o b i n unmecanism favorabil de disipare a energiei induse de seism, ct1 a : t i i c u l a i i plastice n grinzi. Pentru aminin:llza riscul pierderii s t a b i l i t i i la a c i u n e a f o r e l o r g r a v i t a i o n a l e d u p atacul unui cutremurputemic,se u r m r e t e a se nita, prin proiectare. a p a r i i a a r t i c u l a i i l o r plastice n stlpi tcu exceptiabazei eYentual a ultimului nivel). Aceasta c o n d i i e se r e a l i z e a z practic prin amplificarea adecuata amomentelor rezulta1e din calculul sub actiunea for)elor laterale venicale iJ1 toate s e c i u n i l e stlpilorcu e x c e p i a bazei aces10ra. n nOimativul PI00/92 re-alizarea conceptului ,.grinzi slabe- stlpi tari"' seobtinea prin amplificarea momentelor din stlpii de la a c e l a i nivel cu un coeticient ce i n e a seama desuprarezistenta nsurnata a grinzilo r de la nivelul respectiv tina de etorrurile determinate din calcululstmctura\. Se realiza a A:c trebuie respecte c o n d i i i l e :A0.01 = -d 0.04b,

pentru x 2a;

D i s t a n a ntre barele consecutive pe fiecare latura trebuie sa t1e mai m i c de 150 rnm.Dimensionarea a r m t u r i l o r longitudinale din stlp i structurii este prezentat sintetic n tabelul 1O,

8.4. Dimensionarea r m t u r i i transversale a stlpilorValorile de proiectare ale f o r e l o r t i e t o a r e se d e t e r m i n din echilibrul stlpului la fiecare nivel, suba c i u n e a momentele de la e x t r e m i t i , corespunznd. pentru fiecare sens al a c i u n i i seismice; f o r m r i i

a r t i c u l a i i l o r plastice, care pot p r e a fie n grinzi, fie n stlpii o n e c t a i in nod,Momentul de la x t r e m i t i se e t e r m i n cu: relatia 5 5 din cod Pl00-1: 2006):Mi.d = 'YRd MRc.i n:lln( 1, l.:MRJ/LMRc)n care:\'Rd - factor care introduce efectul c o n s o l i d r i i o e l u l u i al f r e t r i j betonuJu m onele

ct1mprimate:'Rd = 1,3 pentru nivelul de la baza o n s t r u c i e iYRd ' l ,2 pentru restul nivelurilor.

21


15/54

MRc.i valoarea momentului capabil la extremitatea a stlpului, c o r e s p u n z t o a r econsiderat.

IMRo IMRo sumele valorilor momentelor capabile ale stlpilor grinzilor care i n t r n nod.Valorile momentelor capabile n stlpi corespund valorilor f o r e l o r axiale din ipotezelesensului considerat al a c i u n i i seismice.

Algoritm de calculR e l a i i l e de calcul pentru dimensionarea a r m t u r i i transversale sum identice cu cele utilizateannatura r r a n s v e r s a l a grinzilor. cu e x c e p i a modului de stabilire a valorii r e z i s t e n e i de proiectarentindere a betonului (,d .

Valoarea de proiectare a f o r e i t i e t o ; t r e este:\' _ .tvf 1d + IvLd E d- ld

: \ o t a i i :

lc1= n l i m e a l i b e r a stlpuluiNE. = f o r a a x i a l din ipoteza de calcul a momentelor l\h,Succesi1mea operatiilor este u n n t o a r e a :

c = ,d l + 0,5 '0); (vezi (39) din STAS 101 07/0-92)

2 n APe=lOO - - - . . .E i .= pe= 100----l.:...... L3.2.jp f,d b.sSe aleg n, A 5, rezulta:< IOOn,A,,s_ .p,bc

Rezultatele calculului sunt pr ezentate n tabelul 11.Zonele de la e > . t r e m i t i l e stlpilor se c o n s i d e r zone critice pe o d i s t a n lcr:1. =max{l,5h


16/54

10""'

"O t:l' :::> "' o :;o.., :;; "' o t-J(1) o .: :::> (1) "'1) ::1. t:n el [ / ) o [ s.[ ' d oP> [ 0 -0 - c "' "'" -:1 j;;' [/)l) "' (l "') g o 8:::-. o"' 8"' 1::1 Ol cr (1),.., "' t:1el (1Q H "3.l) 8 9. ;1."'' a 8 o(1) ll< 1:1..., "' e;,..,[ (1) ' "'l "'' (1)o.< ~ '2.. S 1sEi s- g Ol< (l ll (1) i:l [: o"' g a ... o. Ol> 5"' * p- ro t . : : ~ >rJo X r s.. S's ,::_ sq q5. (1) (1)"' g:1 ...,c: 8 i:J"""' . [:n r;-8 l)e. 8 p .e; "'2. El9.o 1:1 "O"'' a .. "'"' (1)() a P>"'' fl) "'..... .g "'~ fl)'E. :::1.a ooEi ?l..,"' "''-.... -n"' "'.-:(1) ~.."'100< c;S' el

0.. ""l) "''::. '.''". .sN oo ":11 .1)():::l.g....

GRINDA - c:ADRU

i:tl -> S""' :::1.Ei 5'' n::; ~ (ilt:1 n -::t. :: .l) ....> 5' > "' o l) < 3 ii.).. "");,) S' 5' ';r );,) (1)n :.:- );,) "' " "'; ,;:->; ::J .;.-. g: " ..., o. g 1:1"' ::> (1) (l IA (.).. "Ei2 (1) ;i o o (l) ;,.: (ICI ,...., - (l)fi . " o; tn a ';"" "' "" ::t .......' g; : ~ - > o. X ......::: . :::1. ".::1 o l) ::> 1. o :::1. o "' .;:;o e; 1 ?l "' o .3' o o.. c:" (1) V> , ..., -.. '"" .. > .. ( ) [ );,)- V> t0 "" o ( ) ::; ..,, ' d (l1 .,. " , , :::: sr o VI-.:: i l o1) o .;:->; "' t:l "' 3::1 "' Oo ce - c: c ;r :;--o. a 'r:l' : ; .t ,_ ""'"' g "t: 2 o.- "' "'"' ..., "" g (1)::>'" o Ol 1< c n ~ - o; iic; c> q - ;;;"':; s c: "" ~( ) ') "' n c"' "'' q e. .o "' .::1-.., "' "' "'1) s- .... 1:1 &' "' "' q::; e:.. l> "', fl> "' .::: :::> Ei'"' "'' di sr "'

:1 p; 100 :.. sd "t:ll ;:; 8 E.s fl) oO" '. ... sll> Cl. 0..SI ' ...- "'i T"' .... (1) ... o."' P> ~ (1)o el;::; .{.S, (1)o ;2 :: a. o0..s Jto;"'


17/54

'\

etaj987654321

etaj987654321

TABEL 7- ARMARE CRINDA- Ci\ ) { l TRANSVERSALGTA- B

GSY1 GSY2Med Me Me MEd .. A,, A . - . A,2 .... A,, A,2 A,z , MRb.17.13 -29.03 22.52 -39.4 130.7987 231.5129 169.964 5 763 1140 1140 130.1621--21.91 -56.52 44.17 -102.5 257.0153 616.2158 3:34.124 763 1140 1140 130.162141.22 -90.79 74.74 -134.62 436.0308 819.321 543.4392 763 1140 1140 130.162174.22 -122.55 104.25 -165.63 609.7359 1020.552 742.3046 1271 1900 1900 215.2089104.41 -151.4 129.37 -192 758.3047 1195.961 927.5572 1271 1900 1900 215.2089130.18 -176.2 149.56 -213.19 878.1916 1339.973 1090.372 147'1 2121 2121 248.3379150.82 -196.01 163.61 -227.95 961.8724 1441.991 1222.999 1471 2121 2121 248.3379161.72 -207.09 167.96 -232.43 987.8231 1473.243 1298.225 1471 2121 2121 248.3379145.44 -189.77 141.01 -205.24 853.6926 1285.611 1180.967 1271 1900 1900 215.2089

GT B-CGSY1 GSY2

MEd Me Me MEd A,l As2 A,, . ~ ~ . , A,2 As2 MRb15.57 60.64 26.14 -40.39 151.8705 237.4124 359.0079 763 1140 1140 130.162129.37 -92.67 45.97 -100.57 267.53 604.1755 555.079 763 1140 1140 130.162168.77 -123.28 76.23 -130.73 444.7801 794.4429 747.0164 763 1140 1140 130.162197.84 -152.5 105.08 -159.74 614.6344 981.9231. 934.7058 1271 1900 1900 215.2089122.78 -177.63 129.6 -184.45 759.6681 1145.319 1099.867 1271 1900 1900 215.2089142.7 -197.78 149.02 -204.1 874.9796 1277.849 1234.964 1471 2121 2121 248.3379156.16 -211.55 161.81 -217.2 951.1401 1367.547 1328.725 1471 2121 2121 248.3379159.98 -215.67 164.81 -220.49 969.0292 1390.249 1357.014 1471 2121 2121 248.3379132.22 -188.48 135.41 -191.67 794.1251 1193.74 '11'72.30fl 1271 1900 1900 215.2089

GT C-D

IVIRb MRb183.654 183.654183.654 183.654183.654 183.654291.65 291.65291.65 291.65320.8861 320.8861320.8861 320.8861320.8861 320.8861291.65 291.65

MRb MRb183.654 183.654183.654 183.654-183.654 183.654291.65 291.65291.65 291.65

320.8861 320.8861320.8861 320.8861320.8861 320.8861291.65 291.65- -


18/54

N

ET9ET8ET7ET6ET5ET4ET3ET2ET1

ET9ET8ET7ET6ET5ET4ET3ET2ET1

Tabel. 9 ARMARE TRANSVERSALA GRINDA- CADRU TRANSVERSALARMARE TRANSVERSALA N REAZEM

1.2 MRb ~ 1 . 2 M R b ,.,., 1.2*MRb Jw Vedmnx v mnx p Pe p. >p. a.156.943 220.3848 220.3848 145.957 ~ 7 8 2 8 2 1 0.450147 0.14951 0.2 167.3333156.943 220.3848 220.3848 145.957 0.782821 0.450147 14951 0.2 1 6 7 ~ 3 3 3 3156.943 220.3848 220.3848 145.957 0.782821 0.450147 14951 0.2 167.3333260.3277 349.98 349.98 205.6954 1.10322 0.749853 0.23007 0.23007 145.46291260.3277 349.98 349.98 205.6954 1.10322 0.749853 0.23007 0.23007 145.46291300.7876 385.0633 385.0633 225.0655 1.207109 0.867847 ~ 2 5 6 3 2 0.256032 130.7126300.7876 385.0633 385.0633 225.0655 1.207109 0.867847 0.256032 0.256032 130.7126300.7876 385.0633 385.0633 225.0655 1 ~ 2 7 1 9 0.867847 0.256032 0.256032 130.7126260.3277 349.98 349.98 205.6954 1.10322 0.749853 0.23007 0.23007 145.4629

aleg etrieri el 8 A .=50.2 mmaleg a.=125 mm in zonele potential plastice

ARMARE TRANSV.ERSALA N CAMP1:2*MRb 1.2*MRb .,., 1.2*MRb. Vedmox v max p P. Pe >pe a.156.943 220.3848 220.3848 112.2999 0.602306 0.450147 0.088507 0.1 334.6667156.943 220.3848 220.3848 112.2999 0.602306 0.450147 ~ 8 8 5 7 0.1 ~ 7156.943 220.3848 220.3848 112.2999 0.602306 0.450147 0.088507 0.1 334.6667260.3277 349.98 . 349.98 172.0383 0.922705 ~ 7 4 9 8 5 3 0.160939 0.160939 207.9463260.3277 349.96 349.96 172.0383 0.922705 0.749853 160939 0.160939 207.9463300.7876 385.0633 385.0633 191.4084 1.026594 0.867847 0.185182 0.185182 180.723300.7876 385.0633 385.0633 191.4084 1.026594 0.867847 0.185182 0.185182 180.723300.7876 385.0633 385.0633 191.4084 1.026594 0.867847 0.185182 0.185182 180.723260.3277 349.98 349.98 172.0383 0.922705 ~ 7 4 9 8 5 3 0.160939 0.160939 207.9463

aleg etrieri cp 8 A88=50.2 mmaleg a0 =200 mm in zonele de camp

- - . . . . . , - - - . - - - ~ ' ~ - - - c - - . . . . . . - - - : '"'""'"'' """--.


19/54

o

TABEL 1 ARMARE LONGITUDINALA STALPI


20/54

et9et8et7et68 5et4et3e\2et1

Tabel 12 ARMAREA NODURILOR STALPULUI 3(4;14;15)

h9= 600h,t= 600

f o= 300f y w c ~ = 210

fel d2:0,8(A 5 t+A,;)fyd (1-0,8va)

A.:l:.inf76376376310171071271127112711017

A.,sup Ve n V;ho1271 125.0284 0.047146 607.21161271 125.0284 0.10326 607.21161271 87.56622 o. 160076 644.67381900 111.0821 0.217431 939.03791900 138.5715 0.275472 911.54852121 145.0498 0.334265 1076.072121 152.1954 0.393935 1068.9252121 152.2357 0.454479 1068.8841900 145.2128 0.516161 904.9072

se aleg etrieri ~ 1 2 / 1 0 0 / 1 2 5 mmnumarul de brate ale etrierilor n.=24/20aria unui brat de etrier A. = 113mm2

V' '2583.36

2470.5762329.2332176.7892011.2 i21828.4591622.4191382.3971085.834

j = 0,6(1- fc1211252132.544 4'1211252026.885


21/54

Fig. 2. S e c i u n e perete subsol de contur interior

Valorile eforturilor s e c i o n a l e n radier sunt prezentate exemplificativ, pentru una din ipotezelede n c r c a r e n fig. 3 n tabelul 13 iar cele ale eforturilor e c i o n a l e n grinzile infrastructurii nfigura 4 5. Diagramele sunt prezentate exemplificativ pentru a c i u n e a cutremurului n d i r e c i e

l o n g i t u d i n a l , n sens de la stnga la dreapta n raport cu fig. l.S-au considerat d o u cazuri de n c r c a r e :

O grupare de n c r c r i cu f o r e l e axiale de la baza stlpi or la nivelul parterului, provenitedin gruparea n e s e i s m i c de n c r c r i . S-au neglijat momentele ncovoietoare n stlpi, carenu produc efecte importante pentru tipul de s t r u c t u r analizatG r u p r i l e de n c r c r i cu f o r e l e axiale cu momentele ncovoietoare capabile de la bazastlpilor, determinate n c o n d i i i l e p l a s t i f i c r i i la capete ale tuturor grinzilor suprastructurii,la a c i u n e a cutremurului pe fiecare d i r e c i e .

Fig3 Momente MII (kNm) n radier

~~ 1t 4 _ ---

.: ~ - ~

~

fig. 4 Momente in grinzi (kNm)

Fig. 5 Forte i e t o a r e n (k< D. . . 1d fund momentele fortele t i e t o a r e nCalculul o f e r ca rezultate, presmmle n:axtme pe _terenu , e . - ~ e hivalente e r e i l o r de subsol.placa radierului, precum momentele fortele t 1 e t o a r e rn gnnz1 e ee


22/54

Dimensionarea a r m t u r i i de la partea n f e r i o a r s u p e r i o a r a radierului este p r e z e n t a t n tabelulR e z i s t e n e l e materialelor sunt :

- fcd = 13 N/mm2- f yd = 300 N/mm2 (PC 52)

S-a optat pentru armarea cu bare independenteVerificarea radierului la s t r p u n g e r e s-a f c u t n zonele de rezemare a stlpilor centrali peR e l a i a de verificare este u r m t o a r e a (vezi r e l a i a (40) din STAS 10107/0-90):

V:::;0,75UcrdfctUnde: f o r a de s t r p u n g e r e de calcul ( f o r a a x i a l din stlp la nivelul radierului din carescade presiunea pe terenul de fundare)

n l i m e a u t i l a radierului (d = 655mm)Ucr- perimetrul s e c i u n i i active la t r p u n g e r e determinat pentru un unghi de 45( U,, = 4(bc+hr) = 4(700+700) = 5600 rnmf 6 - r e z i s t e n a de proiectare la ntindere a betonului0.75U.,df d = 0,75 5600 655 1,1 = 3026.lk.NV' = 2895 kN < 3026,lkN

Tabel13. Dimensiona.rea a r m t u r i i radierului

Calculul a r m t u r i i p e r e i l o r de subsol r e s p e c t prevederile normativului CR 2-1-1.1/2005. Concluziileacestui calcul sunt u r m t o a r e l ea) Diagramele momentelor ncovoietoare n p e r e i i de subsol se c a r a c t e r i z e a z prin valori maxime incmpuri. Momentul ca pabil al unui perete de subsol depinde de a r m t u r i l e paralele orizontale, situaten inima n zona de conlucrare a peretelui cu radierul cu placa peste subsol.La partea s u p e r i o a r a peretelui se prevede o armare de c e n t u r a l c t u i t din 4 bare orizontale ~ 2 0prinse n c o l u r i l e unor etrieri cp8 d i s p u i la 200mm. A r m t u r a o r i z o n t a l de pe inima p e r e i l o r secompune din bare cp 1O dispuse la 200mm. A c e a s t armare r e s p e c t procentul minim de armare de0.3%. A c e a s t a r m t u r o r i z o n t a l n z e s t r e a z peretele cu o r e z i s t e n la ncovoiere s u f i c i e n t .b) Armatura v e r t i c a l de pe inima p e r e i l o r se d e t e r m i n dintr-un calcul la f o r t i e t o a r e . Au rezultatbare cp10/150mm CVEd. max=lll3k.N < VRd 1204kN). Calculele de dimensionare ale a r m t u r i i verticaleorizontale din perete su nt de tip o b i n u i t nu se mai e t a l i a z aici.

10. CALCUL STATIC NELINIAR' 'calculni static uelinh

static neliniar (biografic) permite verific


23/54

M = ;i:m; , masa sistemului MDOF (a sistemului real cu mai multe grade de libertate d i n a m i c ) . m m m t Ji1

M = 26282.76 kN 9 1 27663.73 27663.73 27663.738 1 30031.79 30031.79 30031.79F f o r a t i e t o a r e de b a z a sistemului MDOF 7 1 30031.79 30031.79 30031.796 1 30031.79 30031.79 30031.795 1 30031.79 30031.79 30031.79

{ql} - vectorul d e p l a s r i l o r de etaj (normalizat la vrf) sub f o r e l e laterale seismice.S-au considerat d o u ipoteze extr eme ale d i s t r i b u i e i pe n l i m e a fortelor laterale:(I) F o r e l e laterale sunt distribuite conform modului 1 de v i b r a i e - A c e a s t distributie f m : n i z e a z 5valoarea a x i m a momentului de s t u m a r e . ' 4

13 1

30031.79 30031.79 30031.7930031.79 30031.79 30031.7900 ~ o q e l e l ~ t e r a l e sunt distribuite la fel ca masele de nivel. A c . : a s t i p o t e z u r m r e t e o b i n e r e avalon lor maxrme ale f o r e l o r t J e t o a r e n elementele verticale.Ar = {jbY M ql} = Im,9,2 - masa g e n e r a l i z a t a sistemului echivalent SDOF (sistem echivalent cuun grad de libertate d i n a m i c ) .L = {qY M {1} = I m;r/J, - coeficient de transformareValorile m ~ m . i l o r lv( o b i n m e pentru cele d o u ipoteze, pe d i r e c i i l e principale ale structurii suntprezentare m rat,elele 11-D respectiv 16.

Tabel14 Ipoteza I- D i r e c i a X)m 1 mr/J1 1 vlql/

[9 i 27663.73 27663.73 27663.731 8 0.958092 l 30031.79 1 28773.21 1 2i5-67.37li 0.891761 30031.79 j 2678l l7 j 23882.39~ ~ 6 ~ ~ o ~ . s ~ o G ~ - s ~ I ~ S - , ~ 3 C ~ l 0 ~ 3 ~ . ~ 7 9 7 - i ~ 2 ~ 4 ~ 0 ~ 4 ~ I ~ ~ ~ ~ ~ ~ 9 ~ 2 4 ~ 5 ~ . " ~ 6 ~i 0.686965 30031.79 1 20630.73 i 14172.62i 4 0.554718 :30031.7 9 16659.18 9241.154

987654321

i 3003L79 l 12258.68 i 5003.87430031.79 i 7601.235 i 1923.920.10088 i 30031.79 3029.599 1 305.6252

r7-:'----:L::-::::=7:-::-:--ll_l:_::6:.:_74::.:3::.::8:;.::.6:....J....i _ : : 2 ~ 9 0 0 : : . : ; : . : : _ 5 _ : . : . =M] \ 1 - 267918.1 1

L" ImA- ; . : : - ; : - = ~ = 1 . 2 9 8'., L m,Tabell5 Ipoteza J D i r e c i a Y

92 m1 27663.730.951443 30031.790.880277 1 30031.790.786013 130031.790.671485 130031.790.540405 1 30031.790.397166 130031.790.247149 30031.790.100083 130031.79L -M- 267918.1

L"-=1.311Jvf

1 m M . p;27663.73 27663.7328573.54 27186.0926436.3 23271.2723605.37 18554.1220165.91 13541.1116229.34 8770.4211927.62 4737.2487422.337 1834.4263005.665 300.8153165029.8 125859.2

2 1 30031.79 30031.79 30031.791 1 1 30031.79 30031.79 30031.79

L = 267918.1 267918.1 =M*M= 267918.1

L=1MValoarea d e p l a s r i i laterale la vtf m p u s structurii de c i : r e cutremurul de proiectare se d e t e n n i n cur e l a i a :

L. "'m v'd=-.-.d =-.L.. _ . - ~ dlvf 'm . J)-. L 1 Jd -este e r i n a de deplasare la vrf a structurii,d' - c e r i n a de deplasare a sistemului cu un singur grad de libertate echivalent ( a d i c deplasarea

s p e c t r a l i n e l a s t i c ) :d' = SD, T) = cSD, T)Perioada sistemului cu un singur grad de libertate echivalent este e g a l cu perioada structurii n cazulin care vectorul { ~ } r e p r e z i n t vectorul propriu al modului fundamental de v i b r a i e Pentrusimplificare, s-a considerat n mod acoperitor acoperitor perioada sistemului echivalent este g a l cucea a structurii cu mai multe grade de libertate d i n a m i c pentru ipoteza II.S-a notat:SD; (T) = spectrul de deplasare al r s p u n s u l u i inelastic;SD. (T) = spectrul de deplasare al r s p u n s u l u i elastic;SD , T)=S., T)n care:S. T) = a g p T) este spectrul de raspuns elastic pentru componenta o r i z o n t a l a a c c e l e r a i e i terenuluin amplasament.c =coefici ent de amplificare al d e p l a s r i l o r care i n e seama n domeniul T < T c(Tc ' perioada de

c o l ) d e p l a s r i l e seismice in r s p \ m s u l inelastic sunt mai mari dect cele c o r e s p u n z t o a r e r s p u n s u l u iseism.ic liniar:

39

2.5


24/54

2 c=3-- - 51TC e r i n e l e seismice de deplasare la vrful c o n s t r u c i e i sunt date n ultima c o l o a n a tabelului 17 unde

d e t a l i a z calculul acestor valori.Tabel17. e p l a s r i impuse structurii

T SDe(D(m) 1 c Sdi(T) d (m)dir,X 1.115 0.2041 1 1.331473 0.271754 0.352979

ip. 1 dir.Y 1.046 0.179621 1.470089 0.264059 0.345776dir.X 1.115 0.2041 1 1.331473 10.271754 0.271754

ip. II dir.Y 1.046 0.179621 /1.470089 10.264059 0.264059

10.3 Curba o r deplasare. Verificarea structurii n termeni de r e z i s t e n Curba f o r a - d e p l a s a r e r e p r e z i n t v a r i a i a f o r e i t i e t o a r e de b a z n ipotezele stabilite ale d i s t r i b u i e i pe

v e r t i c a l , cu deplasarea n r e g i s t r a t la vrful c o n s t r u c i e i . A c e a s t c u r b e x p r i m sintetic comportareasrructurii sub a c i u n e a f o r e l o r laterale monoton c r e s c t o a r e . Curbele rezultate pentru structuraa n a l i z a t sunt prezentate comparativ n fig. 6 & 7 pentm ipoteza d i m e n s i o n r i i d u p norrnativul P100.1: 2006 pentru ipoteza d i m e n s i o n r i i d u p norrnativul Pl00/92 .

DIAGRAMA FORTA-DEPLASARE{ipolez.a lx}

d(m)

L_ i _ R ~ ~ ? - P ~ , 9 2 - P R O l ~ C T ; ~ w ~ - r

=t ~ ~ ~ ~.d(m)

1 -PROIECT P100 92 -PROIECT P10Q.ID4

Figura 6. Curba o r ~ deplasare pentru ipoteza I

..,

DIAGRAMA FORTA-DEPLASARE{Ipoteza 11-x}

o ~ us 1 3d(m) d m)

. -PROIECT P100/92 - P R O ~ E C T P10Q-Oo :

Figura 7. Curba o r ~ deplasare pentru ipoteza IICurbele sunt construite n la b i n e r e a mecanismului complet de plastificare.

A c e a s t c u r b permite n primul rnd verificarea ipotezelor adoptate la proiectare cu pnvue laductilitatea s u p r a r e z i s t e n a structurii, dar n a c e l a i timp o evaluare a c o m p o r t r i i de ansamblulocale la o r l a t e r a l .Astfel se pot aprecia cantitativ m r i m e a s u p r a r e z i s t e n e i c o n s t r u c i e i ponderea surselor din careprovine aceasta. Din analizarea curbelor r e z u l t prima a r t i c u l a i e p l a s t i c (corespunzatoare primeireduceri de rigiditate a curbei) apare n jurul unei f o r e t i e t o a r e de b a z - 3500 kN. F o r a s e i s m i c deproiectare este 2184 kN, deci coeficientul de s u p r a r e z i s t e n datorat c o n s i d e r r i i r e z i s t e n e l o r deproiectare ale materialelor, precum r e s p e c t r i i c o n d i i i l o r de a l c t u i r e , inclusiv a procentelor minimede arrnare este - 1.6. De asemenea, prin evaluarea raportului ntre f o r a l a t e r a l c o r e s p u n z t o a r e

p l a s t i f i c r i i complete a structurii cea corespunzatoare f o r m r i i primei a r t i c u l a i i plastice se poatev e r i f i c a j u s t e e a alegerii raportului a. a. presupus 1.35 la evaluarea f o r e i t i e t o a r e de b a z . Conformcurbelor reprezentate coeficientul aula.1 (=1,3) este ceva mai mic dect cel considerat la evaluarea

f o r e i seismice de proiectare.de s u p r a r e z i s t e n complementar raportului a.ufa1 de proiectare este n aceste c o n d i i i4400/(2184*1.35) - 1.5. Acesta poate fi considerat ca un factor de s i g u r a n , cu o valoare p o t r i v i t pentru s i t u a i a de solicitare la cutremurul de proiectareIn cazul structuri i proiectate d u p Iiormativul Pl00/92 se o b i n e o s u p r a r e z i s t e n mai mare d a t o r i t

dimensiunilor mai mari ale s e c i u n i l o r de beton adoptate ca urmare a c o n d i i i l o r mai severe derigiditate din acest normativ.'0.4 Verificarea o r m r i i mecanismului optim de d.isipare a energiei_

Stadiul de solicitare a structurii c o r e s p u n z t o r c e r i n e l seismice de deplasare r e p r e z i n t pentruc o n s t r u c i i corect proiectate, un stadiu anterior f o r m r i i mecanismului de plastificare n s t r u c t u r (fig.8-11). Figurile 8-11 p r e z i n t c o n f i g u r a i a a r t i c u l a i i l o r plastice formate n cadrele interioare curente, nmomentul atingerii c e r i n e i de deplasare, c o r e s p u n z t o r celor o u ipoteze de n c r c a r e descrise lacapitolul 9.1. Tabloul f o r m r i i a r t i c u l a i i l o r plastice n acest stadiu permite verificarea r e a l i z r i i

41

c o n c e p i e i de proiectare a i e r a r h i z r i i c a p a c i t i l o r de r e z i s t e n a elementelor structurale


25/54

mecanismului de disipare a energiei dorit.

_fi

. - - - - ~ - ~ ~ -\,.,,...,

-- - __ L_ - - ~ -L :

& ' . LFig.8 T abloul a r t i c u l a i i l o r plastice c o r e s p u n z t o r c r r i n e i de deplasare pentru Ipoteza 1-x

i i j i j . l ; j- i 1 j _ 4 . J ~ ~ ~1 1 1 : :r. i 1 i il1 1 . 1 : ~ ~l j l i j ii1 i l 1 L LUOtf:.-, i 1 il i 1

' J i / / :lw.t ,::t il 1 1 l l1 1 l >, ' f (IDDf \1' f 4 11 FJ__j_l_ .,,." - ~ - - - - - - - _ - bFig. 9 Tabloul a r t i c u l a i i l o r plastice o r e s p u n z t o r cerintei de deplasare pentru Ipoteza IJ-x

42

i'Fig. OTabloul a r t i c u l a i i l o r plastice o r e s p u n z t o r c e r i n e i de deplasare pentru Ipoteza 1-y

: : ~ 5 ~ ;;

l ~ . _ : . - - ~ ~ - - ~ ~ - + - - 1 - ~ti 1 1j f "

~ - - ; \ T : j1 ) l ( f \ :

Fig ll Tabloul r t i c u l a i i l o r plastice o r e s p u n z t o r c e r i n e i de deplasare pentru Ipoteza JJ-y

43

10.5 Verificarea e p l a s r i l o r relative de ninl e m p i r i c pentru determinarea a p a c i t i i de rotireptastici?''cf


26/54

Tabell8. Rotiri de nivelcaz 1-x 1-y ll-x 11-yetai d,..ib, d.,./h_, d /h d,._../h,9 0.001564 0.001301 0.000827 0.0005928 0.003910 0.003491 0.00143i 0.0009427 0.007603 0.006549 0,002676 0.0016316 0,011578 0.009753 0.005356 0.0036495 0.015489 0.013341 0.009379 0.0074754 0.018404 0.016275 0.013690 0.0119923 0.019936 0.018252 0.017507 0.0161892 0.019186 0.017912 0.019270 0.0189061 0.016459 0.0 5471 0.016479 0.015785

d,.;h,= 0.025

n tabelul 18 se p r e z i n t valorile rotirilor de nivel d e p l a s r i l e relative de nivel raportate la n l i m e a denivel h,) calculate pentru ambele ipoteze referitoare la d i s t r i b u i a f o r e l o r laterale pe n l i m e a c l d i r i ipennu d i r e c i i l e principale. Se c o n s t a t c . n toate s i t u a i i l e , valorile rotirilor de etaj sunt inferioarevalorii. admise n cod pentru star ea l i m i t u l t i m (lTLS).

9.6 Verificarea rotirilor plastice nregistrate n a r t i c u l a i i l e plastice la atingerea c e r i n e i dedeplasareCalculul neliniar complet i n 1 p l i c pe l n g veriticarea d e f o r m a i e i de ansamblu a structurii exprimateprin d e p l a s r i l e relative de nivel verificarea rotirilor plastice n elementele ductile, precum arezisteh ei n elementele cu c e d r i fragile. Prin aplicarea metodei de ierarhizare a c a p a c i t i l o r de

r e z i s t e n , care impune, printre altele, asigurarea mai mare f a de ruperea la f o r t i e t o a r e . c e d r i l efragile pot i eliminate cu mare probabilitate. R m n e se verifice d a c elementele structurale s u p o r t ~ e f o r m a i i l e de ncovoiere impuse


27/54

plastice capabile cu e l a i a A.l) se fac u r m t o a r e l e c o r e c i i :- m r i m e a b r a u l u i de forfecare Lv = .M/V se reduce cu lungimea de n n d i r e lo-valoarea 0 ., se o b i n e n m u l i n d valoarea d a t de r e l a i a A.l) cu 0,40.(B) Model analitic pentru determinarea a p a c i t i i de rotire l a s t i c ( l) n ''ederea e v a l u r i i rotirii plastice capabiie poate fi u t i l i z a t alternativ expresia b a z a t ipotezele simplificatoare de distributie a curburilor la rupere

unde:rt

F - 1 ( ) ( 0,5LI'1. . t/J. -1/Jr.LPr. L ,este curbura l t i m n e c i u n e a de a p teste curbura de curgere in c e e a i s e c i l i n e

B.l)

coeficient de s i g u r a n care i n e seama de variabilitatea p r o p r i e t i l o r fizico-mecanice;i'el = 1.5 pentru stlpi grinzi l ,8 pentru p e r e i

Lp1 lungimea zonei plasticen calculul valorii t se i n e seama de sporul de r e z i s t e n de capacitate de d e f o r m a i e ca efect alc o n t l n r i i .

(2) Penrru evaluarea curburii ultin1e rp. se poate folosi u r m t o r u l model. specific s o l i c i t r i i ciclice:(a) D . : f o r m a i a u l t i m a a r m t u r i i longirudinaie. . t r e m a zonei comprimate se b i n e cu:cu =0,004 +0,5 ap"'fl" B.4). f


28/54

-1>CXJ

PWI COFRAJ SI ARMARE CRINilli Gll-11 : ~

1 . ' '

-- 1 ~ 1 > 1 < 11- 1 IOIJ


29/54

~ ~t 1 t 1 t 11 1

~ =5-.>5 =

5:: c r;::;;e Sf;:;v= '-'"'

17l- - :

ei llll 1 1\~ ' \ "' 1"'

- t 1 1 1 1 1 1 1

.,.ql)l ' 'llll l l / i l l . . ~ 5Z\flifN)

'OO IIlS l l / l l l l l l ~ I V i-Hl

\tit


30/54

::w5(2w::


31/54

1.

IL

III

IV.

Y.

VJ.

VII.VIII.

IX.

X.

XI.XII.

SCHEMA G E N E R L A O P E R A I I L O R DE PROIECTAREA l c t u i r e a i n i i a l a structurii l ] l ~ a p . 2 )

dispunerea p e r e i l o r stmcturali n planul stmcturii: alegerea formei dimensiunii p e r e i l o r ; a l c t u i r e a infrastructurii: dispunerea p e r e i l o r , alegerea dimensiunilor, dispunereagoluri lor n p o z i i i avantajoase:Identificarea a c i u n i l o r precizarea m r i m i i acestora

a c i u n i verticale conform temei de a r h i t e c t u r seriei STAS 1O O i n c r c r i nc o n s t r u c i i )

a c i u n i orizontale conform [2) cap. 3, 4, 5.Stabilirea pe scheme simplificate a valorilor f o r e l o r axiale n p e r e i a f o r e it i e t o a r e de b a z ([1] pct. 4.1.-4.2.)Verificarea p r e l i m i n a r : : s e c i u n i i p e r e i l o r ([1] pct. 4.2.3.) a s e c i u n i l o r grinzilorde cuplare ([1] pct. 4.3.)Schematiza rea p e r e i l o r pentm calcul stabilir ea geometriei axelor (deschideri i n l i m i de nivel), a zonelor deforma bile

a celor de rigiditate mare:stabilirea secjilmilor acti\e ale p e r e i l o r structura i t.[l] pct. 5.2.1);stabilirea s e c i u n i l o r active ale grinzilor de cuplare ([1] pct. 5.2.2 ;stabilirea niodulilor de rigiditate ai elementelor strucurale [1] pc:t. 2.4);srabilirea nivelului de nc;LStare a e r e i l o r n schema de calcul;

Definitivarea e v a l u r i i a c i u n i l o r a g r u p r i l o r de a c i u n iCalculul structurii la a c i u n i orizontale a c i u n i verticalePrelucrarea rezultatelor calculului structural determinarea valorilor deproiectare ale eforturilor n s e c i u n i l e semnificativeCalculul r m t u r i i longitudinale a grinzilor de cuplare pentru r m t u r i l e dispuseorizontal sau inclinat, d u p caz ([1] pct. 6.2.4.)Calculul s e c i u n i l o r de la baza p e r e i l o r structurali la ncovoiere cu f o r a x i a l , pebaza metodei generale din [3] verificarea s e c i u n i i de b a z utiliznd criteriul d u c t i l i t i i minime necesare ([1) pct.6.4.); dimensionarea a n n t u r i l o r longitudinale f o r e l e a'::iale din e r e i corespund

efectului indirect al f o r e l o r orizontale, stabilit n ipoteza l a s t i f k r i i tuturor .grinzilor de cuplare ([1] pct. 6.2.6.);Determinarea zonei plastice o t e n i a l e (zona A) de la baza p e r e i l o r [1] pct. 6.1.)Determinarea eforturilor de dimensionare ale p e r e i l o r la ncovoiere cu f o r a x i a l ([1] pct. 6.2.1.-6.2.2.) determinarea coeficientului de s u p r a r e z i s t e n Q; determinarea momentelor ncovoietoare de proiectare:

XVI.

x.vn.XVIII.

XL \.

XX.

XXT.XXII.XXIII.XXIV.

dimensionarea r m t u r i l o r longitudinale;Determinarea valorilor o r e l o r t i e t o a r e de proiectareCalcnlul grinzilor de cuplare la f o r t i e t o a r e determinarea o r e l o r t i e t o a r e de proiectare ([1] pct. 6.2.5.); verificarea gradului de solicitare la f o r j t i e t o a r e ([1] pct. 6.6.2.); dimensionarea a n n t u r i l o r transversale sau nclinate, d u p caz([ ) pct. 6.6.3-6.6.4.);Calculul e r e i l o r la f o r t i e t o r e n s e c i u n i nclina e (n f u n c i e de raportul n l i m e a p e r e t e l u i / n l i m e a s e c i u n i i peretelui) determinarea o r e l o r ti\.ietoare de pr oiectare ([1] pct. 6.2.3.): verificarea gradului de solicitare la f o r t i e t o a r e ([ 1] pct. 6.4.3.); dimensionarea r m t u r i l o r orizontale ([1] pct. 6.5.2.a );Calculul r m t u r i i de conectare n rosturi de turnare ([1} pct. 6.5.2.b)Calculul r m t u r i l o r orizontale n m b i n r i l e verticale n cazul elementelorprefabricate ([1} pct. 6.5.3.)e detetminarea valorilor f o r e l o r de lunecare n rostul vertical;

calculul a r m t u r i i orizontale de conectare;A l c t u i r e a s e c i u n i l o r p e r e i l o r structurali., veri11carea dimensiu11ilor s e c i u n i l o r de beton ([1] pct. 7.1.-7.2.); detalierea a r m t u r i l o r de r e z i s t e n a a n n t u r i l o r constructive ([1) pct. 7.3.); verific-area c o n d i i i l o r de am1are m i n i m a zonelor de la x t r e m i t i l e s e c i u n i l o r ([1]pct. 7.5.);a veriti.carea o n d i i i l o r de atmare m i n i m n r i m a p e r e i l o r ([1] pct. 7.4.); detalii de a l c t u i r e i n t e r s e c i i de p e r e i , ancoraje n n d i r i etc. [1] pct. 7.5.3.);Prevederea r m t u r i i trans''ersale suplimentare d a c este e c e s a r [1] pct. 7.5.2.) a n n t u r a de confinare cnd 1;>/;lhn ; armatura pentru mpiedicarea flambajului barelor comprimate n zonele n careprocentul de armare o n g i t u d h 1 a l d e p e t e valoarea 2,4ifyd;Armnrea s u p l i m e n t a r n jurul golurilor ([1] pct. 7.5.4. fig. 7.4.)A l c t u i r e a s e c i u n i i grinzilor de cuplare ([1] pct. 7.6.)A l c t u i r e a panourilor prefabricate n cazul structurilor cu p e r e i structuralip r e f a b r i c a i ([1] pct. 8.2.-8.3.)Calculul l a n e e l o r ca diafragme la f o r e l e seismice orizontale ([l] pct. 8.7.) precizarea schemei statice; calculul valorilor de proiectare ale momentelor ncovoietoare ale f o r e l o r

t i e t o a r e :" dimensionarea a r m t u r i i longitudinale transversale; dimensionarea n n t u r i i longitudinale din centuri pentru rolul de colectare a

n c r c r i i transmise din l a n e u la e r e i ; din1ensionarea r m t u r i i din l a n e u pentru prel uarea efectelor datorate e n d i n e ide o s c i l a i e a s n c r o n ;


32/54

2. ,mtificarea a c i u n ; h , . preei?"p l c i i . ~ . : ; r i n z i l o r a st pik


33/54

n pre:;_ aemplu se f,, .ologia_ Cii:>. ~ : < e ; , ; . c . : r e a a c i u n i l o r ( i implicitefectele ;stora) contorm -Se dets_,_ 2'1 proiectarea pemrwa c i w u ; , sare c o n i n c i u n e

a c i u n i : . : . re ;_,;ctiv grupa:>'a efectelor structuralecf. [4) reL 4.

nI GkJ + n n + lf/2.i Qki unde:j l

- este efectul a c i u n i i permanentej , l u a t cu valoarea a r a c t e r i s i i c ;-este efectul pe s t r u c t u r al a c i t m i i variabilei, l u a t cu valoarea a r a c t e r i s t i c :- valoarea c a r a c t e r i s t i c a a c i u n i i seismke ce corespunde intervalului mediu de

ljl] ir e c u r e n IMR adoptat de [2] penm1 Starea L i m i t U l t i m (ULS) ;-coeficient pentru determinarea va m ii cvasiperrnanenre a a c i l m i i variabile i-coeficient de i m p o r i a ' 1 ( expunere a l d i r i i c t [2] iabel4.3.

\ 'almile cmacteristice G ~ c Q, sunt '.'alorile nonnate ale a c i u n i l o r conform standardelor de 1 ' 1 c r c r i .Pentnt n c r c i ' . r i l e din zapack'i cele datorate e x p l o a t r i i l l = OA2.1. l n c r c r i combinllte (se m a n i f e s t simultan sunt distribuite identic)valoareDenumire n c r c a r e c o m b i n a t

Terasa n e c i r c u l a b i l (kN/mp)beton panta 100 m;nstrat dih. z. unE:oariera vapc;iiZciatie t e r . n : c polistlren e:\1HJ0ar

s a p 20 mnhid;oizo a\lestrat crotectis pietri.::. 40 mmplaca 180 mm

Z p a d (kNimp)z o a d

P ~ r d o s e l c o m p . a r t i m e n t r i t a v a n (kN/mp)p a r d o s e : a i rece

c o m p a r t i m e r r t r itavan falsnstalafiiI a c 180 mm

4 Perete c o r t i n (kN/mp)perete c o r t i n

s t r u c t u r s u s i n e r e

Atic(kNiml)z i d r i e i n l r i t 125 mm h=1.5 mt e n c u i a l 2x20 mm

caracteristicg"-g ,2.400.050.050.03

0 . 4 ~0.150.723_854508.35

g"-g,1_270.500.200.102 014_506.57

g"-g.0.700.301-00

g"'-gt.3_751.325-07

''.4

9E\i::;

valoare deproiectare

2.400050.060.030.440.150.723-854.508.35

. p " : z q ~0.80o_so

1.270.500.200_102.074.506.57

OJO0_301-00

3-75uz5.07

,,, beton 500 mm (kN/mp), : > : ; ~ c n~ , s ~ ~ o n ____________

Sdllp i uOx70c ''m (kN/ml)beton

~ i p s c a l o n

Stlp 900x900 mm (kN/ml)betonplacaj cipscarton

G r i n d 300x700 mm {kN/ml)beton

11 G r i n d 300x600 mm (kNiml)beton

12 G r i n d 300x500 mm (kN/ml)beton

13 U t i l birouri (kN/mp)u t i l .

14 U t i l circulatii (kNimp)u t i i

15 U t i l t e r a s n e c i r c u l a b i l (kN/mp)u l i l

16 U t i l interior pt predimer\sionare (kNfmp)u t i l

N o t :

g Qk12.50..._QlQ___.12.70

g" - g,12_250.64

12.89g" - g,20-25o_s21.05g"-g.5.255.25

g"-g,4.504.50

3.75q -qk

2.002_00

3.00q" - q,0_75

2.50

9Ed::::

Ed =

ljl,OA

Qec::::

'1'OA

'10.4

1H.()0.20

12.89

20.250.8021.05

5.255-25

4_504.50

3.75U5'f,q,Q_8Q0_80

'ftq,0_300.30

n c r c a r e a c o m b i n a t nr. 16 este f o l o s i t doar la faza de predimensionarea l e m e ~ t e l o rr e p r e z i n i o v a l o a r e p o n d e r a t a n c r c r i l o r n r . l 3 i n r . l 4 ; ...... . .,, : ' . .

indicele E este folosit pentru indicarea valorii de proiectare a n c r c r i i . C 8 J ~ e s t ~ u i i l i # t . nig r u p r i l e de a c i u n i care o n i n seism. - '. - '' i.L T;;.: 2.2. Predimensionarea l c i iLa faza de predimensionare se c o n s i d e r lumina aproximativ g ~ cu deschiderea interax.Trama tipic.'\ este 8x7m. placa fiind a r m a t pe o u d i r e c i i . n c r c a r e a u t i l nueste. r e J X > n d ~ r e n t ; 'Pentru limitarea s g e i l o r verticale o b i n e r e a unor procente'de irrniareeronomice;'pentru s i t u a i aexemplului de proiectare prezentat, se pot utiliza n n t o a r e l e c o n d i i i : ' .-;; -

ph,1> = 67mm180

SCHEl\1A G E N E R A L A O P E R A I I L O R DE PROIECTARECalculul la ncovoiere cu o r a x i a l a s e c i u n i l o r de e r e i din afara zonei

p o t e n i a l e ([1] pct. 6.2.2.) verificarea secthni.ilor de beton;


34/54

T

[[

III

VII.VIII.

IX.

X.

XI.XII.

A l c t u i r e a i n i i a l a structurii [1] cap.2J dispunerea p e r e i l o r stmcturali n planul structurii; alegerea formei dimensiunii perejilor; a l c t u i r e a infrastructurii: dispunerea p e r e i l o r , alegerea dimensiunilor, dispunereagoluri or n o z i i i avantajoase:Identificarea a c i u n i l o r precizarea m r i m i i acestora

aqitmi \erticale conform temei de a r h i t e c t u r seriei STAS 10101 t _ n c r c r i nc o n s t r u c i i )a c i u n i orizontale conform [2) cap. 3. 4. 5

Stabilirea pe scheJIIe simplificate a valori lor f o r e l o r a x i a l n p e r e i a forteit i e t o a r e de b a z ([1] pct. 4.1.-4.2.)/erificarea p r e l i m i n a r a s e c i u n i i p e r e H o r 1] pct _ 4.2 3.) a s e c i u n i l o r grinzilorde cuplare ([1] pct. 4.3.)

Scbem ~ I i m ; armatura pentm impiedicarea flambajului barelor comprimate n zonele n care

procentul de annare l o n g i t u d i n a l d e p ~ e t e valoarea 2,4ifyd ;Armilrea s u p l i m e n t a r n jurul golurilor ([1] pct. 7.5.4. fig. 7.4.)A l c t u i r e a s e c i u n i i grinzilor de cuplare ([1] pct. 7.6.)A l c t u i r e a panourilor prefabricate in cazul structurilor cu p e r e i structurali

p r e f a b r i c a i ([1) pct. 8.2.-8.3.)Calculul l a n e e l o r ca diafragme la o r e l e seismice orizontale ([1] pct. 8.7.) precizarea schemei statice; calculul valorilor de proiectare ale momentelor ncovoietoare ale o r e l o r

t i e t o a r e ; dimensionarea a r m t u r i i longitudinale transversale; dimensionarea r m t u r i i longitudinale din centuri pentru rolul de colectare a

n c r c r i i transmise din l a n e u la e r e i ; dimensionarea r m t u r i i din p l a n e u pentru preluarea efectelor datorate t e n d i n e i

de o s c i l a i e a s i u c r o n ;

2. Identificarea a c i u n i l o r precizarea m r i m i i acestora. P r e d l m e n s H m ~ t n ~ ap l c i i , grinzilor a stlpilor Perete beton 400 mm {kN mp)perete betonplacaj gipscarton

g'-g .10.00'0,2010.20

"


35/54

n prezentul exemplu se folosesc terminologia, d e f i n i i i l e caracterizarea a c i u n i l o r implicit a ',efectelor acestora) conform [4].Se d e t a l i a z proiectarea pentru gruparea a c i u n i l o r respectiv gruparea efectelor ~ t r u c t u r a l e ale

a c i u n i l o r . care c o n i n a c i u n e a s e i s m i c cf. [4} re . 4.13:n: GkJ + )' Ack + lfl2i u unde:

;=l

- este efectul a c i u n i i pem1anente , l u a t cu valoarea a r a c t e r i s t i c :- este efectul pe s t r u c t u r al a c i m l i i variabile i , l u a t cu valoarea a r a c t e r i s t i c :- valoarea c a r a c t e r i s t i c a a c i u n i i seismice ce corespunde intervalului mediu de

lj/2 ;r e c u r e n IMR adoptat de [2) pentru Starea L i m i t U l t i m ULS) ;-coeficient pentru detem1inarea valorii cvasipem1aneme a a C i u n i i variabilei:-coeficient de i m p o r t a n expunere a l d i r i i cf. [2J tabel 4.3.

Valorile caracteristice G ~ : i Q ~ : sunt Yalorile nom1ate ale a c i u n i l o r wnform standardelor de n c l i r c r iPentm n c r c i \ r i l e din z a p a d cele datorate e x p l o a t r i i ' l) =O2.1. I n c r c r i combinate se m a n i f e s t simultan sunt distribuite identic)

valoareDenumire n c r c a r e c o m b i n a t caracteristicaT e r a s n e c i r c u l a b i l {kN mp)

beton panta 100 m:nstrat dfft. ziuneoariera vapon

i z o l a i e t e r m i c polis;iren extnJdats = : p 20mmhldroizo aHestrat protectie oietns 40 mmplaca 180 mm

2 Z p a d (kNimp)

P a r d o s . e f i c o m p a r t i m e n t r i t a v a n (kN/mp)p a r d o s e a l rece

c o m p a r t i m e n t r itavan falsinstalatii

p l a c 180 mm

4 Perete c o r t i n (kNimp)perete c o r t i n s t r u c t u r s u s i n e r e

5 Atlc (kNiml)z i d r i e l n t r i t 125 mm h=1.5 mt e n c u i a l 2x20 mm

gr:-g.z4cO G2

0.150.?23.654.508,35

qr -q l:2,00

2gn-Qr1.270,500,200,102.074,506.57

gl - 960,700,301.00

g' -g,3.751,325,07

OA

valoare deproiectare

2AO0050,060.030.440,150,723,854,508.35'f2q,0,800.80

127Q,SQQ,200.102.074,506,57

0,700.301.00

3,75U25.07

Perete beton 500 mm (kNimp)perete betonplacaj gipscarton

Stalp 700x700 mm (kN/ml)beionplacaj gipscarton

Stlp 900x900 mm (kN/ml)betonplacaj gpscarton

10 G r i n d 300x700 mm {kN/ml)beton



13 U t i l birouri (kN/mp)util

14 U t i l circulatll (kNimp}u t i i

15 U t i l t e r a s n e c i r c u l a b i l (kN/mp)u t i l

16 U t i l interior pt predimensionare (kN/mp)u t i l

N o t :

g'll-gli12.500,201:Z.70

g -gk12,250,412.69g(\-gl20.250.8

21.05g'-g ,

5.255.25

gn-gl2S+U14i20GSX3 1 6 ~ 2 5 + 2 $ 1 6 1 2 0Comb Ann verticalaGSX4 1&/16+2912120GSX4 1 6 4 < 1 6 + 2 ~ 1 2 2 0GSX4 1 6 ~ 1 6 + 2 ~ 1 2 " 0GSX4 1 ~ 1 6 + 2 $ 2 . ' 2 0GSX4 1 6 ~ 1 6 + 2 2 c 2 0GSX4 1 & 1 1 6 + 2 ~ 2 " ' 2 0GSX4 1 6 + 1 6 + ~ 2 2 0GSX4 1 6 ~ 1 6 + ~ 1 2 1 2 0GSX4 1 6 ~ 2 0 + 2 ~ 1 4 : 0

38765424854602849429598886970776561M kNm)228692701431075

350753892942667467164962160074

3129.73746.34303.24800.75257.05575.06231.9v,. (kN)255.6-946.91719.1-2473.9-3145.0-3751.6-4296.8-4783.0-5227.2

0.846'1.0131.1541.2981.4221.5081.685v0.0890.2560.465

0.6690.8511.0151.1621.2941.414

3350.4 2+10 20 1639.13498.43646.53794.53942.54090.52218.5v (kN)2757.82905.93053.7

3201.43349.03496.53843.93791.23938.4

UHli20~ J 0 / 2 0Z+JMO24-121202412l202+16 : 0

Ann orizontala: l . I 0 / 2 0

~ l O l . l ( )~ 1 0 2 02 ~ 1 0 2 02 ~ 1 0 . 2 02 ~ 1 0 1 2 0U.l0/20

2 ~ 1 0 : ' 1 024-121: 0

1639.11639.11639.12359.42359.44196.9v. ,(kN)1639.11639.11639.1

1639.11639.11639.11639.11639.12359.4

. 4989.45137.5528565433.66302.05449.95415.4

Vo {l 1 5 + 2 l 4 1 2 0 69891 -5551.3 1.501 4085.6 2$ l2i20 2359.4 6445.0P GSX4 16+25+2< 6.'20 76714 -S2i0.6 1.680 2218.5 2 ~ 1 < . 2 0 4198.9 6415.4A r m t u r i l e 164;.... r e p r e z i n t barele concentrate n cei doi bulbi ai p e r e i l o r , iar barele ... /20 suntcele distribuite n inimile p e r e i l o r . Se r e s p e c t procentele minime de annare prescrise n cap. 7 din [1]care sunt, pentm amplasamentul c o n s t m c i e i , u m 1 t o a r e l e :- pentm bulbi 0.60%, n zona A 0.50% n zona B:- pentrU barele orizontale din cmp 0.25% n zona A 0.20% n zona B;-pentrU barele verticale din cmp 0.30% n zona A 0.20% n zona B.

8.3 P e r e i i cupla PTI PT28.3.1 Valorile eforturilor s e c i o n a l e tezultate din calculul structuriiNivel Montan Comb Loc N . (kN) V'. (kN)E10 PT1 GV jos -1032.4 133.7E9 PT1 GV jos -2009.6 79.2

E8 PT1 GV jos -2963.6 76.9E7 PT1 GV jos -3955.1 69.6ESE5E4E3E2E1p

PT1PT1PT1PT1PT1PT1PT1

Nivel MontantE10 PT1PT1E8 PT1

E7 PT1E6 PT1E5 PT1E4 PT1E3 PT1E2 PT1E1 PT1P PT1

GVGVGVGVGVGVGV

CombGSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1GSY1

josjosjosjosjosjosjos

locjosjosjosjosjosjosjosjosjosjosjos

-4923.0-5886.5-6844.7-7796.8-8741.5-9678.4-11085,5N' kN)-947.1-1443.2-1899.7-2315.8-2691.7-3035.0-3359.9-3686.7-4042.3-4455.7-4781.6

84.458.651.843.631.211.9-13.7

V' kN)475.01055.11434.21801.32124.22406.62646.32543.72997.43147.93183.5

M' (kNm)-75.6-94.2-118.0-159.8-211.7 .-274.0 -348.2 ...-437 3-553.7-715.3.,. ~ 5 2 . 2M' (kNin)-339.1-949.4-640.5536.92469.3 .5098.78401.2.12394.517135.8 ..22817.835608.4

Nivel

E10E9

Comb

GSY2GSY2

M'...,..(kNm)moment 1ncovoietorredistribuit93.9

380.5

v -(kH)f o r t ietoareredistribuftA

-103.9-448.4

NivelE10E9ES

CombGSY2GSY2GSY2

M'Eci+IH'IW U(kNm)-540-47141108S

1 ~ 1 6 + 2 t l : l 2 01 ~ 1 6 + 2 H 2 1 2 0

1 ~ 1 6 + 2 ; 1 2 / 2 0

-38683c: 53566-68266 ..

' i''' EV kHJ 0 o(PT1+PT2l

-1420-3818-5206


42/54

EBE7E6E5E4E3E2Elp

Nivel

E10E9E6E7E6E5E4E3E2E1p

Nivel

E10E9E8E7E6E5E4E3E2Elp

GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2

Comb

GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3

Comb


202.3-4Z8.2

-1446.3-2823.3-4548.8-6634 6-9121.6

-12124.2-18456.4

M ' E 4 ~(kNm)moment incovoietorredistribuii

-175.5-527.0-340.2355.21492.2303.7.04975.97320.010104.813444.520940.8

M ' e a ~(kNm)moment ncovoie orredstribuit99.9432.7

222.3-514.9

-1703.9-3311.0-5324.1-7757.3-10656.5-14159.9-21593.0

-fl40.3-831.0'-997.7

-1144.7-1271.4-1378.3-1467.5-1562.1-1605.5

v ~(kN)f o r t l e t o a r e

r e d i s t r i b u i t 276.5620.2842.01056.81245.51410.41550.41565.71756.21845.31869.4V'Ec ,rt'd(kN)

forta t e - t o a r er e d i s t r i b u i t

-142.9-541.1765.2-987.2

-1181.0-1351.8-1498.6-1622.2-1725.1-1833.41883.1

M. EJred (V Ed.red) - ~ a l ~ a r e : a momentului ncovoietor ( f o r e i t i e i o a r e ) produs(a) de f o r e l e orizontalecare este red1stnbmt(a) de la montantul ntins c t r e cel comprimat;8.3.3. Va_lorile p ~ o k c t a _ r e ale eforturilor e c i o n a l e n urma redistributiei pentru ansamblul de

m o n t ~ n i ~ u p l a . Dimensionarea a r m t u r i l o r veticale orizontale. 'S e m m f i c a J a tem1enilor esta r e c i z a t la pct. 8.1.

Nivel Comb tM'o+l:N' .U tM.,+IN.,U(kNm) A r m ~ r e \ ' 1 r t l e . i l (kNm)E10E9E8E7E6ESE4E3E2E1p


154405410243186132891040921544396927485254

102521139744

1 6 + 1 6 + 2 ~ 1 : 2 0169 6+2412/20

1 6 9 1 6 + ~ 1 2 1 2 01 # 1 6 + 2 ~ 1 2 2 0

1 6 ~ 1 6 + 2 , 1 2 2 01#16-.-2$12-c-:201 6 9 1 6 + 2 ~ 1 : 2 01 ~ 0 + ~ 1 } 1 4 / 2 0l 6 q > 2 ( h - 3 ~ 1 4 / l 01 ~ $ , 3 ~ 1 4 ' 2 0

i 6 9 2 5 ~ 3 e l t > o ' 2 o

3876153578683028277896943110830124430149743170433194754221811 1.587

Nu(kN)(PT1+PT2)1200358050646491774386419778

10561111911186212125

Armare r i z o n t a l w., kN)(PT1+PT2)2 ~ 1 2 1 2 0

2 ~ 1 2 > 2 02 ~ 1 2 1 2 0

2 ~ 1 2 1 2 02+14i202 ~ 1 4 2 021>I4/1S2oj>l4J15

3 ~ 1 4 / 1 531j>141153$14110

1028310634109841133413198135451578916134202722061420279

E7E6E5E4E3E2E1p

E10E9EBE7ESESE4E3E2E1p

NivelE10E9E8E7E6E5E4E3E2E1p

GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2



-19649-50145-42370-58119-71202-

Documents

Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri Etajate T Postelnicu