Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri T Postelnicu

5/12/2018 Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri T Postelnicu

1/54

T. POSTELNICU F)TILIMPEA D.ZAMF

STRUCTURI DE SETON ARMATPENTRU CLAolRI ETAJATE

EXEMPLE DE PROfECT ARE

STRUCTURA TIP CADRU SPATIAL STRUCTURA CU PERETI

MATRIX ROMBUCURE~TI 2007


2/54

MATRIXROMc.r, 16 -162062510 - BUCURESTI

tel. 021.4113617, fax 021.4114280e-mail: [email protected]

W~'W. matrixrom.rowww.carteuniversitara.ro

Editura MATRIX ROM este acreditata deCONSILIUL NATIONAL AL CERCETARII $TIINTIFICE DIN iNVATAMANTULSUPERIOR

Descrierea CIP a Bibliotecii Natlonale a RornanleiPOSTELNICU, T.Structurl de beton armat pentru cladiri etajate: Exempledep ro iect ar e / T . Post el ni cu , F .T il impea , D .Zar nf lr esc o . Buc ur es f :Matrix Rom,2007BibJiogr.

ISBN 9789737551931I. Tlllmpea, F,II. Zamfirescu, D,

624,042:624,012.45

ISBN 978- 973-755 -193-1

INTRODUCEREintreg ter itar iu l Romanlei este expus unui hazard seismic semnificativ. Dintresursele generatoare de cutremure, cea mai importanta este fara Indolala sursaVraneea, ala! prin frscventa cat ~i prin in!ensitatea rnanlfestar ilor. Cu focare deadancirne med ie, in juru l a 100 km, cutremurele vrancene prez in ta un mad demanifestare in Campi a Rornana, mai rar intalni!. Particularitatea cea mai.notabilao consi!uie periaada lnalta a oscilatiilor terenului, concretizata tntr-o valoare marea perioadei de coil Tc din speclrul raspunsului seismic de acceleratle. Ca urmare,cea mai mare parte a constructlllor S6 inscriu, prin valorile perioadelor osctlatlllorp ropri i in modul fundamental de v ibrat le in domen iul Tl < Te. Consecintele inp lan practic a ecesteipar tlcu lar ltaf sunt sensibi li ta tea spor ita la cutremur aconstructiilor f1exibile (spre deosebire de cazul cutremurelor oblsnuite inregistratein cea mai mare parte a zonelo r seismice de pe g lob), ~ i cer in te le de deplasarerelativ marl impuse de cutremure constructii lor, inclusiv in cazul constructii lorrigide la care raspunsul seismic ine lastic ' in dep lasar i ( raspunsul rea l) ~stecaraclerizat de deplasarl de cateva ori mai mari decat raspunsut elas tic indeplasari.Desigur, perforrnantele proiectarii seismiee sunt direct legate de nivelul codurilorde proiectare. Recent, au aparut doua coduri foarte importante pentruproiecta rea c ladlr llor l} i anume P100-1: 2006, dest inat p roiectar li seisrnice acladiri lor l}i CR 2-1-1.1, destinat proiectar ii constructii lor cu pereti structurali debelon armat.Ambele coduri reprezinta norme moderne de proiectare, care preiau elementelede progres imegistrate in ult imii ani pe plan international in domeniul inginer ieiseismice l}i in cel al inginer iei structurale. .Noul cod de proiectare selsrnlca reprezinta 0 norma de tranzitie, care urmareslesa asigure acomodarea inginerilor prolectantl cu conceptele ~i modelele coduluieuropean EN 1998-2004, care probabil va deveni doeumentul normativobligatoriu in tarile europene, dupa 2010.P100-1: 2006 prevede proeeduri imbunala\ite pentru modelarea actiunll seismicepe int reg ter ilor iu l tar ii ,pe baza prelucrari l numeoaselor da te instrumentaleinregis tra te cu ocazia u lt imi lo r cutremure cu intensi ta \i semnif icat ive. Pr lnpromovarea conceptelorprolectarf bazate pe performanta selsmlca, la mai multestari limital}i a metodelor de calcul bazate pe deforrnatla structurii, parametrul celmai semnificativ pentru caracterizarea calit'Wi raspunsulul seismic, P100-1: 2006se inserie in noua general ie de coduri aparute in ul timi i an i pe p lan mondia l. Deasemenea, t rebu ie remarca t cu atat formatul, cat l} i no ta tl lle din P100-1: 2006sunt eele din Eurocoduri.Codul de proiectare a constructii lor cu peretl structurali CR 2-1-1.1, dedicat uneic at eg o ri i d e s tr uc t ur i a pl ic at e pe sca ra f o ar te l ar ga la rea li za re a c la di ril or e ta ja te ,reprezlnta prin obiect, proportli l}i continutul arnplu de comentarii, 0 norma taracorespondent pe plan international. Ultima editie a acestui cod adueeimbunataiiri notabile in raport cu preeedenta, mai ales in ceea ce privesterafinarea metodei de ierarhizare a capac itat ii de rezistenta a elementelorstructurale, a prolectani fundati ilor ( infrastructuri lor) aeestor constructil ~i a
mailto:[email protected]://www.carteuniversitara.ro/http://www.carteuniversitara.ro/mailto:[email protected]


3/54

proiectar i: e iementelor de beton cu proportu de element scurt (pereti $1 gr:oz. decuplare scurte) . pentru care prevederile vechii edltii s-au dovedit inadecvate.Apl icarea prevederi lor celor doua no i coduri de proiectare, care asa cum s-aararat, prezinta numeroase noulaV in raport cu practica proiectar il d in perioadaprecedents. Irebuie facuta cu cornpleta in\elegere a spiritului acestora $i amodului corect de aplicare.Prezentul volum contine doua exemple de proieclare a doua tipun de structuri ,respecliv 0 struc lura t ip cadru de beton armat $ i 0 structura cu pereti de betonarmat, cele mai folosite in prezent pe plan national $i international la realizareacladirilor etajate. .Gele doua exemple dernonstraaza modul de apl icare a prevederi lor codurilor deproiectare in loate etapele procesului de proiectare structurale a cladlrilor.Pentru a obtine 0 tratare unitara a problematicii prolectar il celor doua tipur i destructurl, pe de 0 parte, si pentru a realiza 0 parcurgere logica a operatiilor carealcatulesc procesul de proiectare structurala a cladirit , pe de alta parte, lainceputul f iecarui exemplu se prezinta cate 0 schema log ica a etape lor careintervin in proieclare, care apoi sunt detaliate in succesiunea indlcata.o problema speciala 0 constituie acordarea codului P100-1: 2006 cu codurile deproiectare specifica structuri lor de beton armat aflate in vigoare $i care nu suntamornizale cu eurocodurile $i folosesc notatil diferite $i valori ale rezistentelor deprolectare, cu sernnif lcatii usor difer ite de cele uti lizate in seria de eurocoduris tructurale . Din acsasta categor ie fac parte in pr imu l rand STAS 10107/0-90: Galculul $i alcatuirea elementelor structurale de beton armat $i CR 2-1-1.1.Pana la adoptarea Eurocodului 2 trnpreuna cu anexa nationala (in curs deevaluare) ca norma ob ligator ie in tara noastra, cele doua genera\ ii de codur itrebuie sa fie folosite Irnpreuna.in scopul unei aplicari cat mai simple a acestor coduri in Anexa la prezentulvolurn se prezlnta 0 ! isla de corespondentaa notatii lor din EN 1998 $i respectivcodurile romanesti pent ru structuri de beton armat, precum 9i relatille deconvertire intre rezistentele de proiectare corespunzatoare,Lucrarea se adreseaza in special studentilor din ani i terminali a i facu l tap l or deconstructii , ca mater ial de refer inta la intocmirea pro iecte lor de diploma, darpoate fi utila ~i ing iner ilor p ro isctan tl de structur i, mai pu tln faml liar izaf cuconceptele $i me!odele noii genera1ii de coduri promovate pe plan international.Autor ii aduc vii rnu lturnl ri colege lor ing . DieUinde Kober i ing. Roxana Calinpentru contributla valoroasa la finalizarea redactarli lucrarii,

EXEMPLU DE PROIECTARENR.1

STRUCTURA TIP CADRU SPATIAL,DE BETON ARMAT S+P+8E

autori DAN ZAMFIRESCUTUDOR POSTELNICU


4/54

FUl~ctlunllecladirii, exigentele de perfonnanta ale structurii de rezistenta si e~jgc:ml'eleC!dEn:'i~lifi.'iI1st!ual111oTe diferite naturi au dus I l l , adoptarea urmatoarelor dimensiuni si inaltimi de nivel: 3 desc hideri de 5,50 m 3 t ravee de 4.50 m inaltimile nivelurilor supraterane, inclusiv parterul: 3,15 III inal!imea subsolului

Pentru indeplinirea in cat mai mare masura a exigente lor de performanta functiona le ~j a celorstructurale. in conditii de siguranta inexploatare ~ide economici tate, s-a ales 0 structura tip cadruspalial de beton annat, eu parametrii geornetrici indicati mai sus.Pe cr i ter i i de u s ur in ta a e x ec u ti ei , dar ~ipentru realizarea unei structuri c u p e rf orman te a d ec v at e laactiunea seismica, dimensiunile stalpilor ~i grinzilor se pastreaza neschirnbate pe Inal~mea cladirii,oblinandu-se 0 strucutra perfect rnonotona pe verticala.Sunt realizate astfel, la nivel maxim, condi ti ile generale de alcatuire a slructuri lor in zone seismice:compactitate, simetrie, regularitate pc orizontala si pe verticala, din punct de vedere al dis tribut ieimaselor, rigiditatii si rezistentei la actiunea laterala.Printr-o proiectare corecta structura propusa poate fi inzestrata si cu proprierati le de redundantan ec es ar e s i v a p ute a m ob ili za un meeanism de disipare de energie favorabi l la a c ti u ne a s e ism ic a ,Planseele sunt realizate eu placi de beton monolit armate pe doua directi i, care descarca la grinzile decadru dispuse in directi ile principale, in aceasta al ca tuire planseel e pot juca rolul de dia fragrneorizontale rigide si rezis tente, pentru incarcari in planul lor, i ll masura sa asigure act iunea sol idara aelementelor structurii verticale la actiuni laterale.Seadopta fundarea directs printr-un radier general, pe baza recomandarilor studiului geotehnic.Infrastructura realizata din radier, peret ii exteriori ai subsolului s i planseul peste subsol, prezinta 0r igidita te l at erals substanti al mai mare decat a st ructur ii suprat erane, ceeace pennite stabil ireaeforturilor in elementele suprastrucrurii pe un model in care aceasta este incastrata la nivelulplanseuluipeste subsol.Intr-o prezentare succinta procesul de proiectare cuprinde, dupa stabi li rea t ipului de structura si agabaritelor acesteia,unnatoarele faze principale: ident ificarea, evaluarea ~i gruparea actiunilor,alegerea initiala a dimensiunilor pe criterii de rigiditate, ductilitate si rezistenta, calculul structural careevalueaza eforturile de proiectare ~i deformatiile structurii, dimensionarea armaturilor si, eventual.daca este necesar, corectarea sectiunilor initiale de beton, pe baza verificarilor la starile limitaprevazute in codul de proiec ta re se ismica, Pomind de la rezul ta te le dimensionar ii se intocmescplanurile de executie ale constructiei, respectiv planuri generate ~iplanuri ell detalii de execut ie,Fazeleprincipale ale proiectarii sunt prezentate in schema generala unnatoare:

SCHE1\IA GENERALA A OPERATIILOR DE PROIECTARE1. Alciituirea inipalli a structurii

alegerea deschiderilor ~j traveilor alegerea fonnei s talpilor al egerea t ipului deplanseu a lc atu ir ea infrastructurii/fundatiilor


5/54

ll. Evaluarea incarcari lor gravirationale eu situatia de proieetare la cutremurIl l. Predimensionarea elemeutelor structurale

P red imens ion ar e a p la c iiPredimensionarea grinzilor

P re dim en sio na re a s ta lp ilo rI V . Evaluarea inciirciirilor seismicev. Intocmirea modelului de ca leul la forte verricale ~i Iaterale. Caleulul structural indomeniul elastic (metode)VI. Proiectarca rigiditatii la forte laterale a structurii

-ve ri fi carea l a s tar ea li rni ta de servi ciu (SLS)verifiearea la starea limits ultima (ULS)

VII. Definitivarea modelului de calcul in urma veriflcarllor de la cap. 6Calculul eforturilor in elementeie suprastructurii

VIII. Dimcnsionarea elementelor structurale Dimensionarea armarurii Iongitudinale a grinzilor. Ca lculul momente lor capabile a legrinzilor dupa dimensionare

Dirnensionarea armaturilor transversale ale grinzilor Diruensionarea armarurii longi tudina le a sta lp ilor

Dimensionarea armarurii transversale a stalpilorVerificarea nodurilor de cadru

IX. Proiecrarea funda tiil orcalculul eforturilordimensionare

x. Evaluarea structurii proiectate prin calcul static ueIiniar Etapele de calculP Determinarea cerintelor de deplasare Curba forjA - deplasare

verificarea strucrurii in tenneni de rezistenta identificarea mecanismuiui de disipare de enrgie verificarea deplasarilor relative de nivel verificarea rotirilor plastice Iaatingerea cerintei de deplasare

Terna lucrarii prevede proiectarea unei constructii etajate S+P+8E ell structura tip eadru spatialdin beton annat, ocupand in plan 0 suprafata dreptunghiulara cu dimensiunile 16,50 x 18,40m.Cladirea are functiunea de birouri ~i este amplasata in localitatea Bucuresti. Principalelecaracteristici ale cladirii sunt:Fuucriunile cllidirii:

Etaje curente: birouri , 0 sala de conferinte, grupuri sanitare; Parter: birouri, receptie, grupuri sanitare; incarcarea utila pe plansee 2km/m2 ;

2

Subsol: tebnic ; Terasa: circulabi la,

Datele generale de aleatuire a c1iidirii: S truc tura din beton annat monoli t Inchideri ~icornpartimentari:

_ pe re ti exteriori din bloeuri bea de dimensiuni 350x600x250 rom ~itermoizolatie dinpolistiren extrndat cu grosimea de 50 rnm, aplieat Ia exterior;

- pereti interiori: din blocuri de bca de dimensiuni: 100x500x238; Circulatia pe verticala asignrata de:- scara intr-o rampa pe nivel.

- doua lifruri cu eapacitatea de 250 kg. Tehnolozia de executie: din beton armat monolit ( inclusiv plansee). tumat in cofraje, Seutilizeaza beton de clasa C 25/30 sioteluri PC ~iOB 37.

Conditiile de proiectare a cladirii: L oc alita te a: B uc ur es ti;

Clasa de importanta si de e xp un er e I II , ) '1 =1 .0 Condit ii se ismice (conform PIOO-l: 2006, cap. 3):

o a,- acceleratia terenului - 0.24go Ts=0.16so Tc =1.65

Clasa de ductilitate H, deterrninata de conditiile seismice si natura structurii (vezi cap. 5din PIOO-I: 2006)Zona de incarcare eu zapada C:rezulta S(tk =2.0 kN/rn2;

Condlti l privind terenul de fundareStudiul geotehnic a stabilit urmatoarele valori de caleuI

. . P C O n Y =350 kPa. k,=50000 kN/rn3Studiu l aeotehnic a eviden tiat prezenta unor Ientile de pamant moaIe, unele putand ~interceph;:tede zona activa de sub fundatiile izolate. Pentru evi~ea ~seul~ producerii de tasari

diferentiate semnificative, s-a ales ea solutie de fundare, fundatia de up radier general.Valori de proiectare ale rezistentelor materlalelor:

pentru beton C 25/30 (vezi STAS 10107/0-90 ~iNE 012199)o in placi ~igr inz i t " c d =R e o =15 N/mm2

f O l d " " Rt ' =l.1 N/mm!o in staipi. 'fc d =ms, R, =0.85*15 =13N/mm-

feld = mbtRt' = 0.85* 1.1 =0.95 N!nun2


6/54

f c r r n =2,6 N!mm2pentru oteluri

o PC 52 (In armaturi lcngitudinalelf, d =R.= 300 1'->mm2o OB 37 (in etieri}

fyd = R,= 210 ); /mm2

greutate proprie placa:incarcarea din pardoseala:incarcarea din atic:

h,(tte= 0.15 ' 25 =3,75kN/m2;hif f= 0.05' 22 = = 1,10kN/m2;~baYbc.= l .QO.0,25 . 10= 2,5kN/m;0,03' (3.1S-0,IS) '19 . a,s =O,85SkN/m;

incarcarilor gravitationale in situatia.de proiectare la cutremur

Principaiele reglementiiri sub illcidenra ciirorase uflii proiectul constructiei: incarcarea din tencuiala: incarcarea din pere ti i de inchidere : 0,25' (3 ,15-0,15) '10 0,5 =3,75ki "J/m;[1]

[2]PI 00 -1 :2006 Cod de p roi ect ar e sei srni ca pen tru cl ad ir iSTAS 101017/0-90 Calculul sialcaruirea elementelor structurale din betonbeton annat si beton precomprimateRO -2005 Cod de proiectare. Bazele proiectarii structurilor in constructiiCR 2-1 -1 ,1 Cod de proiectare a consrrucrii lor cu peret i strucrura li de beton annatN1 : 012/99 Cod de practica pentru executarea Iucrarilor de beton annat

Se noteaza:[3][ 4 J[5 )

h, = inaltimea placiih,=grosimea pardoseliih, =inaltimea atic

Y rc =greutatea specifics a betonului annat;)'p = greutatea specifica a pardoselii;ba =la!imea aticului; "(b ca =greutatea specifics bca pentru pereti

Evaluarea incarcarilor de proiectare conform eRG-20U5 pentru planseul curent s i pe eel de terasa estes is tem at iz at a i n t ab el el e 1 a ~i1b pentru i ncarcar i le d i s tr i bui te sau pentru cele care pot fi echivaJente cuincarcari distribuite uniform ~iin tabelul 1c ~iId pentru incarcarile distribuite uniform pe perimeuuldiidiriLCakulul greutatilor unor clemente nestructurale nu se detaliaza.'f' este factorul incarcarii in cornbinatia de proiectare la cutrernur

Tabelull - Tabele cuincarcari gravitation ale1a- te ra s ai , VALOAREAI VALOAREA DEI T IP D E T N CA R CA R E NOTATIE NOMINALA 'l' PROIECTAREi {K}Pm 1) lKNim' )~ I GREUTATE PROPRtE 3,750 1 3,750~ PUCA ~~ BETON DE PANTA g. 1,500 I 1,500INCARCAREA DlN

Al> iSAMBLUL IZOLA TIEl L\ g, 0.500 I 0,500: ' I1VELUL TER>.SEII I L'iCARC


7/54

1 b- nfvel eurentTlP DE LNCARCARE f

VALOARE . . ..NOTATIE NO~1ATA, (KN.'m") DECALCUL\XNim')

1.500

0,800

VALOAREA IIPROPRIE 1,100 1.100

~ GREtrrA IT PROPIE PL.\.Q~ GRE liTAI T= PARDOSEALA; : INCARCAREA

ECIDVALEl\TA DIN PERUIr.-.TERIORI :

3.750

I ~ I I>C ARCAR EA UTlLA LA I .~ NIVEU1L PLANSEVLUI ~ i CLlREl\T . q, 2.0003,750

1,500

0,4

8,35q'

lc - te ras a

7,15

'1' I VALUAREAI DECALCULIII TlP DE INCARCAREI

1I NOTATIE/

,I VAWAREA! NOR!o.1ATAi (KNmr, (KNiml)i p i ' CARCARE . DIN ATIC 2,5L d - u iv el curent

3.750.855

! I JNCARCAREA INCHIDER!i P ! INCARCAREA DINI 1 TNClL-U.A 0,855

3,750

4.005

1. Predimensionarea elementelor structurale

4,605

Etapa de predimensionare a e lementelor s tructura le are 0 importanta deosebita, deoarecegreutatea lor reprezinta 0 fractiune importanta din incarcarile gravitationale si din masa cladirii. Pe dealta parte, predirnensionarea permite stabilirea initiala a rigiditatii elementelor necesara in calcululstructural. Criteriile de predimensionare sunt conditii de rigiditate (siigeli admisibile), de ductilitate,sau pot fi cerinte arhitecturale sau tehnologice,

3.1.Predimensionarea placiiPredirnensionarea s-a facut pe baza criteriilor de rigiditate si izolare fonica,Deschiderilede calcul incele doua directii, Lo ~it.,. sunt:Lo = 5,2m t.,=4,2mPerimetrul placii este:P =2 (Lo+to)=2 (5,2+4,2) =18,80 mCriteriile sunt:

~ min(Lu,to ) _ 4200 _ 105hsl- 40 - 40- mIDDin considerente de izolare fonica se alege h'l=150 mm.

3.2.Predimensionarea grinzilorin cazul grinzilor, dimensiunile acestora au fost s tabi li te preliminar considerand cri teri i de

rigiditate ~iarhitecturale.

Grinda longitudinalah =Li-_!_)L =(1.+_!_).5,5 =0.46 + O,69mw 8 12 8 12bw= (1 . +1 .)hw = (1...,.1.)0,60 = 0.20 -t- O,30m2 3- '-2 3

se propune h.,=0,60m;

se propune bw= 0,30m.Grinda rransversala

1 1 .1 1,45 0~7'O-6h=(-+-)t=(-+-) , = ,-' -r- ,) m\\ 8 12 8 12 se propune hw = 0,60mb,= (1.+1. )h" = (1.+1. )0,50 =0,17 + 0,25m, 2 3 2 3S-au ales miiltimi ale grinzilor egale pe cele doua d i re c ti i, s o lu t ie p r ef e rab il a din considerente

tehnologice.

se propune bw =0,3Om.

3.3. Predimensionarea stalpilorI n cazul stalpilor, unul din criteriile de dimensionare este eel referitor la asigurarea ductilitatii

locale a stalpilor prln limitarea efortului mediu de compresiune. Codul PI00-1:2006(paragraful5.3.4.2.2) recomanda preluarea conditiilor previizute de STAS 101017/90, Princ~:;;'g1l1iteazavaloarea efortului mediu axial (adimensional izat) la 0,55, in cazul dispunerii unei:!ii1riatUrl deconfinare suplimentare ~i la 0,4,1n cazurile obisnui te, condi ti ii 'care au.caracterxacoperi tor. inprezentul exemplu s-au adoptat valori relat iv marl ale efortului-uni tarmediude compresiune ~ipentrn a evident ia mai pregnant efectele conditiei de limitate a deplasarilor late~IF!;definita inPIOO-l : 2006 fata de cea dill P100 /92 . Se adopta 0 sectiune constanta a stalpilorpe tnaltimeacladiriior, pentrn a evita variatia (slabirea) accentuata ariw~~iirezisteri~eietaje!or, a t careiefect defavorabil a fost pus in evidenta prin calcule dinamicesi prindegradarilesuferite de cladiriastfel alcatuite la cutremure,

7


8/54

Stalp marginal (Sm)Incarci ir ile a te rente acestui sti ilp SImI urmatoarele:La nivelul terasei:

zapada 0,4 . 2 ,0 . (5, 5 . 4, 5) .' 2 =9.9kN0,5 . 12,375 =6,1 87lu'\i0,15' 12.375' 25 =46,4kN1,5 ' 12,375 =18,56kN10.25 5,5 '10= 13,75lu'i(5,5 . 0,30 . ( 0.60 - 0,15) + 4,5 /2 . 0,30 . 0,45) . 25 =26.16kN0.015 . 12,375 . 19 = 3.52kN

hidroizolatiegr. placabeton de pamaaticgr. gnnzitencuiala placa

Nm teras: =124.34kN

L a n iv elu l e taj ulu i c ure rn :mila O A . 2 . 12,375 = Q.9kN

1,12.375 = J2,37~k: J\' Ed" , rezu a .. .2 > . ,I !Xu < ~ a, J aT A,I =--:- f;A'S e a le ge a rm a tu ra e fe c ti va Asl 2. A~tMomenml capabi l pent ru momente poz it ive es te o bt in u t c u r el at ia :MR b: A sl t ')d d,

A.2. Arrnare la moment negat ive- sec tiune dreptunghiulara dub la armata de d im e ns iu n i b " .h" nco M~-)Se presupune Xu < ",al -+A" =--"-:._ [yJd, .

Se calculeaza:( .- 'I .s : - , ;\ ; 1 ["'0Xu= ..c::_

b_f,'rlDaca Xu


13/54

in care f c t m este rezistenta medie la intindere a betonului, iar fY k este rezistenta la curgere caracteristicaotelului.

8.2.Dimensionarea armaturii transversale a grinzilor

Valoarea fortei taietoare in grinzi se determina din echilibrul fiecarei deschideri sub incarcareagravitational a d in g ru pa re a s ei sm ic a s i m om e nt el e d e l a e xt rem it at il e g ri nz ii , corespunzatoarefiecare sens de actiune, formarii articulatiei plastice in g ri nz i s au i n e le rn en te le verticale conectate innod, dupa caz.La fiecare s ec tiu ne d e capat, se calculeaza doua valori ale fortelor taietoare d e p ro ie cta re , m ax im aVEd .maxs i m i nima VEd .m i n, co re spunzand va lo r il or maxime ale mo rn en te lo r p oz it iv e ~i n eg at iv e M d b, icare sedezvolta la cele 2 extremitati i 1 si i=2 ale grinzii:

)v1db.i = iR b lv kb i m in tl. I lv {R c i'I M Rb ) ( re la tia 5 .3 c od P I 0 0- 1: 20(6)in care:MRb.i - valoarea de proiectarea mornentului capabil la extremitatea i, in sensul momentului

asocial sensu lui de actiune al fortelor:YRb - L :2 . f a ct oru l d e supr a re z is te n ta datorat In principal efectului de consolidate al otelului;I\1 R c si I\ ' i R b sumel e v a lo r il or de p ro ie cta re a le m or ne nte lo r c ap ab il e a le s ta lp ilo r s i g rin zilo r '

CM e Intra in nod. Va lo a re a IvlRt trebuie sa corespunda fortei axiale d in s ta lp I n s itu atia a so cia tas en su lu i c on sid er at a l a ctiu nii s eis mic e. P en tr u s tr uc tu ri o bis nu ite ( gr in zi s la be - s ta lp i ta ri) r ap or tu lIv i R , iI R I> > 1 .

Algoritrnul de calcul pentru dimensionarea armaturilor t ra ns ve rs al e a le g ri nz il or , conformS TA S 1 01 07 /0 -9 0 e ste e el i nd ic at m aij os .

Notatii:1: A s2 ,stg =a ria d e a rm ar e e fe ct iv a a a nn at ur ii lo ng itu din ale d in r ea ze mu l s ta ng a l g rin zii, in tin sa

d e m ome nt n eg at iv ;2 : A , t, dr =a ria d e a rm are e fec tiv a a a rm atu rii lo ng itu din ale d in reazemul dreapta al grinzii,

tntinsa d e m ome nt pozitiv;q EJ - incarcarea echivalenta uniform distribuita p e g rin ds, corespunzatoare incarcari lor

g ra vi ta ti on al e d in c omb in at ia s ei sm ic a de incarcliris - distanta dintre etrieri.s i - p ro ie cti a p e o riz on ta la a f is ur ii in clin ate d e r up er e

l R

.p = lOOp =100 A. - procentul de armare al a rma tu r il or l ong it \l ~ hl ~ e intinseb",d11 A. .. Ipc=100-1 --- procentul armaturn transversa ebw s

nl =n um ar ul d e r am ur i a le e tr ie ri lo rA" =aria sectiunii unei ramuri de etrierfywd=rezistenta de proiect are la curgere a armaturilor transversaleL,= l um i na g r in z iiO p er at ii le c a lc u lu lu i s un t:, =" MRb,1 +MRb,2 + qEdL"1. V Ed ,m ax / Rb L ')

'0 -

v~ " _ Ed..lr ...x < '?_ . 1 -m " - b w d f e f J -

4: Ills =3-v in zonele critice (vezi relatia (30) d in S TA S 10107/0-90)25: fctd =m,fc.d

A_ 06:p= _, 10 .bd 'w

aleg D. si As! ~i r ez ul ta s100n,As8: s< .- Peb"

C alc ulu l a rm atu rilo r tr an sv er sa le a le g rin zil or s e prezinta sistematizat i n t abel e le 8&9.

Z on ele d e l a e xt re mita ti le g rin zi lo r ell J u ng im e a l -r = 1 ,5 hw . r na su ra te d e I a f at a s ts lp il or , s e. co ns id er azone cri t ice (disipative). In aceste zone distanta m ax im a i ntr e etrieri trebuie sa satisfaea c o nd ij ia ( co dPlOO-2006):s smin{~;150nim;7dbL}4i n c a re du : e st e d iam et ru l m in im a l a rr na tu ri lo r l on gi tu d in al e.in a fa ra z on elo r d is ip ativ e s e a plic a p re ve de ri le S TA S 10107/90 p ri vi nd d is ta nt a. m in im a i nt re e tr ie ri :

19


14/54

5 :s min{3 h4W ;200mm;15dbL }Diarnetrul minim al etrierilor este 6 mrn.

8.3. Dimensionarea armaturii longitudinale in sta lpiValor ile mornentelor incovoietoare si a le for te lor axiale pentru dirnensionarea sta lpilor seUt:'l;OUUllJlilpornind de la efortur ile maxirne determinate din calculul structural sub actiunea fortelor lateraleverticale, considerand efectele de ord inul 2 . Valor ile de proiectare ale momentelor incovoietoarestabilesc respectand regulile ierarhizarii capacitatilor de rezistenta, asrfe l incat s a se obtina unmecan ism favorab il de d is ipare a ene rgiei induse de seism, cu a rt iculat ii p la st ic e in grinz i. Pent ru arninimiza r iscul pierder ii stabilita tii la actiunea forte lor gravita tionale dupa atacul unui cutremurputernic.se urmareste a se evita , prin proiectare, aparitia arr iculatii lor plastice in sta lpi leu exceptiabazei si eventual a ulti.mului nivel), Aceasta conditie se realizeaza practic prin amplificarea adecuata amornentelor rezultate din calculul sub actiunea fortelor laterale si verticale in toate sectiunile stalpiloreu exceptia bazei acestora. in normativul PI00/92 realizarea conceptului "grinzi slabe - stalpi tari' seobtinea prin ampiificarea momentelor din sta lpii de la acelasi nivel en un coeficient ce linea seama desuprarezistema insumata a grinzilor de la nivelul respectiv tina deeforturile determinate din calcululstructural. Se realize asrfe l evitarea aparitiei mecanisrnului de nivel caracterizat prin articulareagenerals a sta lpilor de pe acelasi nivel. In PlOO-1: 2006, similar procedurii din EN 1998-1. se aplica 0verif icare locala, astfe l incat capacitatea la moment incovoietor a sta lpilorSa tie mai mare decat agrinz iJor la f ie ca re nod a l structurii, Alternativ, se permite ~i folosirea verir icar ii globale pe nivelprevazuta in PIOO/92. in cadrul acestui exemplu de calcul s-a optat penrru verif icarea individuala 11Iiecarui nod.Forta axiala de proiectare din stalpi innonnativul PI 00/92 se determina din considerarea echilibrului laformarea mec anismul plast ic, e u artic ula tii pla stic e i n gri nzi. Pentru simplificarea calculului,norma tivul P100-1: 2006 pe rmite det erminare a forte lor axi ale dire ct din c alc ulul structural ,corespunzatoare actiunii simultane a fortelor laterale ~iverticale de proiectare din combinatia seismicade actiune.

Algorirm de calculRelat ii le de calcu l pen tru d imensionarea a rmaturi lo r longi tudina le la s ta lp ii a rmari s imet ric sun tprezentate mai jos.

Notatiile sunt urmatoarele:i v 4 tc - mornentul de proiect are in s ta lp I n s e c ti u ne a con si de r at a

- m ome nt ul in stalp in s e ct iu n ea con si de r at a, r e zu lt at din calculul stal1C;;;;j/P :bLM Rb - suma momentelor capabile asociate sensului actiunii se i smi ce co;nside : t: a1 Ier iru~ ! i i. r inodul In care se face verificarcaIMEdb - S\IIua momentelor rezultate din calculul static sub actiunea fortelor laterale ~iverticale

d e p rc ie cta re in grinzile din n od ul in care s e f a ce v e ri fi c ar e a')'R d - factor care i nt ro du c e e fe c tu l c o ns ol id ar ii o re lu lu i din grinzi.

2 ' ) V 1 Rbi v L J , =YRd }'lEdc'LMEdb ;NXu=--b , f " ,

pentru x A:" trebuie sa respecte conditiile:A0.01 < P = -d' < 0.04be

Distanta intre barele consecut ive pe fiecare latura trebuie satie mai mid i de ISOmm.D im e ns io na re a a rm a tu ri lo r l on g it ud in al e d in s ta lp ii s tr uc tu ri i e st e p re ze nt at s in te ti c in t ab elu l 1 0.

8.4. Dimensionarea arrnsturii transversale a smlpilorValorile de proiectare ale for te lor taietoare se determina din echilibrul sta lpului la f iecare nivel, subactiunea momentele de la extremita ti , corespunzand, pentru f iecare sensat aetiunii seismice, formariia rt ic u la ti il or p la st ic e , c a re p ot a pa re a f ie in grinzi, fie in s t a lp i i conecta t i in nod.

Momentul de la extremitati se determina cu: ( re la t ia 5.5 din cod P100-I: 2006):Mi.d =)'RdMRc,i minf I,2)1RI,JDvlRc )in care:YRd - fa cto r c ar e introduce e fe c tu l c o ns ol id ar ii o te lu lu i ~i a l f re ta rii b eto nu lu i in zonele

comprimate:'YRd =1,3 pentru nivelul de l a b a za con st ru e ti ei ~i')'Rd '" 1 ,2 pentru restu l n ive lur i lor .

21


15/54

MRc.i valoarea momentului capabil la extremitatea a stalpului , corespunzatoareeonsiderat.

IMRO~iIMRb sumele valorilor momentelor eapabile ale stalpilor ~igrinzilor care intra in nod.Valorile momentelor capabile in stalpi corespund valorilor fortelor axiale din ipotezelesensului considerat al actiunii seisrnice.

Valoarea de proiectare a fortei taietoare este:. t V f 1 d + lvLd

cea mai mare dimensiune a sectiunii stalpului.de annare transversale cu etrieri va fi eel putin:

0,005 in zona cri tics a stalpilor de labaza lor, laprimul nivel ;0,0035 in restul zonelor critice.dintre etrieri nu va depasi :

. rbo 'I'")5 '7 d 1S:$ID1ll1-;;-, ~ mm , bLJ (5.12)J

bo este latura minima a sectiunii uti le (si tuata la interiorul etrierului perimetral) , iar dbLestediametrul minim al barelor longitudinale. Pentru sectiunea de la baza stalpului, conditia este s < 6dbL La primele doua niveluri, etrieri i vor fi i ndes iti ~i dincoJo de zona cr it ica pe 0 distanta egala eujumatate din lungimea aeesteia.La baza primuJui nivel, datorita fortei axiale relativ mari (v = = 0,5), se dispune armatura transversala deconfinare in stalpi conform normativului STAS 10107i90.

A lg or itm d e c al cu lRelatiile de caleul pentru dimensionarea armaturii transversale sunt identice eu cele utilizateannatura transversala a grinzilor, eu exceptia modului de stabilire a valorii rezistentei de proiectareimindere a betonului (td .

Notatii:Id= inaltimea libera a sralpului1'. , =forta axiala din ipoteza de calcul a mornentelor 1\1"Succesiunea operatiilor este urmatoarea:

8.5 Ver i f ica rea noduri lor de cadruNodurile se proiecteaza astfel inca: sa poata prelua fortele taietoare care acticneaza asupra lor in planorizontal \ \ s i in plan vertical VvForta taietoare de proiectare in nod se stabileste corespunzator situatiei plastificarii grinziJor care intrainnod, pentru sensuIe actiune eel mai defavorabil al actiunii seismice.Valorile fortelor taietoare orizontale se stabilesc cu urmatoarele expresii:

(a) pentru nod uri InterioareVjhd=YRd (A,I+Ad fYd-Vc(b) pentru nodur i de margineVjhd =YRdAs]fyd-V CIn care:

(," = f 'd(l+0,5)'0); (vezi (39) din STAS 10107/0-92)

ASh As2' ariile armaturilor lntinse, in sectiunile grinzii situate de 0 parte ~ide alta a nodului.Vo' fortataietoare din stalp, corespunzatoare combinatiei de incarcare considerate.) 'Rd factor de suprarezistenta, ega! cu 1,2.

Se impun 2 ver if i cari :1. Folia de compresiune inclinata produsa In nod sa nu de~easca rezisten ta la ..compresiune abetonului solicitat transversal la intindere.

Pentru aceasta trebuie satisfacute relatiile:la nodurile interioareV j h dS T J (1 vd / T J ) lJ2 bj h, fc d

V'2 r. IIAPe= 100 --_. -E!!. = pe= 100_ ' _"3.2JP fyd b,sSealeg nt~iA sr si rezulta:

IDOntA"s:S .p.bcRezultatele ealculului sunt prezentate in tabelul 11.loneJe de l a extremitarile stalpilor se considers zone critice pe 0distants I c r :I " '" m ax {1 ,5 h< : I ~ ; 60 0mm }


16/54

care 11= 0,6( 1 ~ fclc/250), va este forta axialanormalizata In stalpul de deasuprarezistenta caracteristica la compresiune fok este exprimata in MPa, iar bj=mintb., (bw+O,5hc)}liifimeade calcul a nodului.

- la noduriJe exterioare:Vjhd:$ 0.811 (1- Vd/T))U2 bj he fe J

In cazul in care inegalitatile nu sunt satisfacute, trebuie crescute corespunzator dirnensiunile(prin cresterea dimensiunilor stalpului) si/sau calitatea betonului,

2. In nod se va prevedea suficienta armatura transversal a pentru a asigura integritatea acestuia,fisurarea inclinata. In acest scop armatura transversala, A,h. se va dimensiona pe baza relatiilor:

- la noduri interioare:A,ll t~Wd;::0.8 (A,I -i- A,2) f,o (1 - 0.8vo)- lanoduri exterioare:ASh f yw d ;: : 0,8 As: t; d (1 - O,8\'d)inc are Vd este forta axiala adimensionala din stalpul inferior,Armatura longirudinala verticals A,., care trece prin nod, incluzand arrnatura longitudinala a

stalpului, V8 fi eel rutin:

in care:h i" - distants interax intre armaruri le de la partea superioara si cea inferioara a grinzilor:hi' - distanta interax intre armaturile marginale ale stalpilor

Annatura orizontala a nodului nu va fi mai mica dedit armatura transversals indesita diu zonele criticeale stalpului.Rezultatele calculului de dimension are a armaturilor transversale in noduri sunt prezentate in tabelul12 pentru stalpii centrali, Se observa ca in cazul stalpilor interiori (S3), verificarile privind rezistenta lacompresiune a diagonalei comprimare din nodurile primului nivel nu sunt satisfacute datorita forteiaxiale relative mari, Solutia cea rnai simpla este cea de a creste dimensiunile stalpilor centrali laprimulnivel. 0 alta solutie arputea ficresterea adecvata a calitatii betonului.In ceea ce priveste armarura longitudinala din nod, armatura intermediars a stalpilor satisface conditiileprevazute de cod, nefiind necesara 0armatura suplimentara.

24

.-.- ~ ~~~MM Mit) ~:B CO:BII)010> ~~ ~~~~ ~~MM M 0> 0>0 000>00 ON Npj NNNNN N MM- e- - e- .- -e- e- T""""'''' ~ II) II) :B:B ~~O> cqcq.Q q~ ~ - e - - tX!~ . .-~ "'''' ggj 0>0 000l00 NN NNNNN N "'''''''co 0>1'--I'--'-->11)11) 11)'CO.,.,


17/54

>cr.:z 0> 0> 0> 0> (J)0000cid 000"'''' MI'-- I " ' - " ; t VV I'--E MM MN N Ol Ol'" N00 0


18/54

,. . . . . . .coZ 0> { O f l g I'-M C'l", MC'l C'lC'lC'lC'lN NN NNN COO:) t - t - I ' - mn :: co '" "' . . . . V I' - 0. ~ ' < t' < t ' < tt " - . . . .. co ro c to t- OrV z 660060000 0606 dc::i 000 o., . . . . . ~ ..Jrt! :: i E; ; : NN ..... N'" '" en N ~ c W I '" (DU'> t o ' < t ~ ~ io '"..J NN NO 00 N ID 00 00 00> mO)o E o ill-c c coCO 0> mO> 0> en", (")0 OO(tj .; .Sn :: u i < q g >. . . . . . NN ~C'l co COM GJ ID NN NM '" co COCOC'l< : NN '" "'''' r o r o NNN "'''M r o r o0'\ ~ coco ro '" "'''' ~ ~~ eo '" '" '"& . . . . . . . . ....o co M M(")CO " ' CO ~ 0 ....e- L O . .. . ~ 00 ~;;l; ;;l; LO II) LO


19/54

: s-cZo:::Jl-(9Zo_J

I",< ~ I'; ! I ~I : : ' ! -eI{ ~,_I~ ~! I~i j ~ ~I~~I~~I~I~

I:;~

~I~ I ; ; ; ; I~"11 ' ; "8I~ ' ~ a.11;;.I~ 1" 11 < I~I~IG(I J !~

.+ illIli~~e :: " ' I N.'. I~r~; ~ I ~ I I I I I ~I~I~!~le i!dl~ ~ . l i I~I;: I':; I"I~

I~I~~I, I~~~I;;' : 1 ' ; " I~.2:,7 I'?I~l l ; ; ! I~I::~iiei: f. " . I~I~I~z I'~ I~~~I~I '~ ; ;; ~ ; mI~I~ . ~~Igl~i::I~ : a , : ~:~I~ g~I~l:z

! < \ i ~ .~ > . l ~ b ! ' " [ 'i;! i~~~


20/54

Tabel12 ARMAREA NOOURILOR STALPULUI 3(4;14;15)

hor= 600h . , = 600

f y o = 300f y w d = 210

f e l < = 20fed= 13

Vjhd=1.20{A.,+A'2)f yd-VeAsh f),.d 2? 0,8 (A st +A ,2) f"l '(1 - 0,8 va)

A..Jnf A..suP Ve n V ihd V""", A.het9 763 1271 125.0284 0.047146 607.2116 2583.36 2236.896 121125et8 763 1271 125.0284 0.10326 607.2116 2470.576 2132.544 121125el7 763 1271 87.56622 0.160076 644.6738 2329 .233 2026885 121125et6 1017 1900 111.0821 0.217431 939.0379 2176 .789 2753 .831


21/54

F ig . 2 . S ec ti un e p er et e s ub so l d e c o nt ur ~ i i n te ri or

Valor il e efort ur il or secti onal e in r a di er s unt p r ez ent at e ex emp li fi ea ti v , p ent ru una d in i po t ez e led e ln ca rc are in fig . 3 ~ i in t ab el ul 1 3, i ar e el e a le e fo rt ur il or s ec ti on al e i n g ri nz il e i nf ra st ru c tu ri i i nfigura 4 & 5. D i ag ram el e s un t p re ze nt at e e xem pl if ic a ti v p en tr u a ct iu ne a c u tr em u ru lu i i n directiel on gi tu di na la , I n s e n s d e l a s t an ga l a d r ea pt a i n r ap or t e u f ig . 1.S - au eons id e ra t d oua ca zu r i d e i nc a r ca r e:o g rup a re d e incarcari cu fortele a xi al e d e l a b a z a stalpilor la nivelul parterului, provenited in g ru pa re a n es ei sm ic a d ei nc a rc a ri . S - au n eg li ja t m o rn en te le i nc o vo ie to ar e i n s ta lp i, c a renu p rodue e f ee te impo r ta n te p ent ru t ip u l d e s tr u ct u ra an al iz a t.

G ru pa ri le d e i nc a rc ar i e u f or te le a xi al e ~ i c u m ome nt el e i nc o vc ie to ar e e ap ab il e d e l a b az astalpilor, determinate in condit i il e p l ast if i car i i l a capete a l e t u turor gr i nz i lor supras t ruct uri i ,l a a c ti un e a cu tr emu rul ui p e f ie c a re d ir e ct ie ,

_ s.

Fig .3 Moment e Mil ( kNm ) i n r ad ie r

-:

\._2)--- ~MH 1v.toRB' [I

(1 1--" '- - /Fig. 4 Mornente in grinzi (kNm)

(7'1'Y' (~),

. . . . .

Fig. 5 Forte taietoare ingrinzi (kt"l)I d fund momentele ~j fortele taietoare inCalculul ofera ca rezultate, presiunile n:axjm~pe .terenu A e . '~~c hivale nte pere tiior de subsol,placa radierului, precum ~imomenteie ~I fortele tihetoare illgrIDZI e


22/54

Dimensionarea armaturii de la partea inferioara ~ superioara a radierului este prezentata in tabelul IRezistentele materialeJor soot:

- fcd= 13 N/mm2. fyd=300 N/mm2 (PC 52)

S-a optat pentru armarea cu bare independenteVerificarea radierului la s trapungere s-a facut In zonele de rezemare a stalpilor central i peRelatia de verificare este urmatoarea (vezi relatia (40) din STAS 10107/0-90):

V::;0,75UcrdfctUnde: V - forta de strapungere de calcul (forta axial a din stalp la nivelul radierului din care seseade presiunea pe terenul de fundare)

d - iniiltimea utila a radierului (d=655mm)U cr - perimetrul sectiunii active la strapungere determinat pentru un unghi de45( O cr = 4(bc+h..)= 4(700+700) = 5600 mrnfcad - rezistenta de proieetare la intindere a betonuluiO.75U"df"d =0,75 5600655 1,1 =3026,lkNVnm,=2895 leN < 3026,lkN

Tabel13. Dimensionarea arrnarurii radierului

Calculul arrnarur ii pere ti l or de subsol r e sp e c ta p r ev ede r il e normativului CR 2-1-1.1/2005. Conc1uziilea c e st ui c a lcu l s un t u rmat o ar e le :a) Diagramele momentelor incovoietoare in peretii de subsol se caracterizeaza prin valori maxime incampuri. Momentul capabil al unui perete de subsol depinde de armaturile paralele orizontale, situatein inima siin zona de conlucrare a peretelui eu radierul sicu placa peste subsol.La partea superioaraa peretelui se prevede 0 armare de centura alcatuitii din 4 bare orizontale ~2 0prinse in colrurile unor etrieri ~ 8 d is pu si la 200nun. A rma tu re o ri zo nt al a de pe i n irna pere ti lor secornpune din bare ~10 dispuse la 200mm. Aceasta armare respects procentul minim de armare de0.3%. Acea st a a rm ii tu r ii o r iz ont a la i n ze s tr e az a pereteie Cll 0 rezistenta la i n covo ie r e su fi c ie n ta .b) Armatura verticala de pe inima peret ilor se determina dintr-un caleulla forta taietoare, Au rezultatbare $10/150mrn (VEd. max=ll13kN


23/54

M = = tm, , masa s is te rnul ui MDOF (a s is te rnul ui re al cu ma i mult e g rade de I ibert at e d inar ni ca ),I

M = 26282.76 kNF - f 01 1a t ai et oa re d e baza a s is temului MDOF{ ) - vect or ul dep la sa ri lo r de e ta j ( nonnal iz at I ava rf ) sub fort el e l ate ra le s ei sm ice.S -au eonsider at doua ipot eze ext reme a le d is tr ibut ie i pe inaI time a fo rt elo r l ate ra le :(1) FOJ1ele laterale sunt distribu ite conform modului I de vibratie - Aceasta distributie furnizeaza ..valoarea maxima a momentuJui de rasturnare. .(II) ~o I1e le l ~ te ra le s unt d is tr lbui te l ~ tel ea masele de nivel. Aceasta i poteza ur rnarest e obtinereavalor ilor maxime ale for te lor taieioare Inelernentele verticale.Ji' = { Y " . M . { } = Im i j 2 - masa generalizata a sisremului echivalent SDOF (sistem echivalent euun grad de l iber ta te dinamica) .1" =={y :M> {I) =Im;, - eoefieient de transformareVal ori le m~m! lo r lY ( ~ i~ : obtimlt ~ pen tru cele doua i po teze , pe d ir ec ti ile p ri nc ipale a le st rucru ri i s un tprezentare in rabelele 1 '1-1:), r especnv 16.

Tabel14 Ipoteza 1- (Directia X)

, "I"

I I. I '! m I m'


24/54

2.52 ~c=3--- ~1T,Cerintele seismice de deplasare la varful constructiei sunt date in ultima coloana a tabelului 17, undedetaliaza calculul acestor valori ,

Tabel 17.Deplasllri impuse structuriiT SDe


25/54

conceptiei de proiectare a ierarhizarii capacitatilor de rezistenta a eJementeJor structuralemecanismuJui de disipare a energiei dorit.

___ __ L_ __ ~ -L -.~

t- - ~ - " T - - _ - _ " - 1 . - - ----.t-If ea ,hf tt

Fig.8 Tabloul articulatiilor plastice corespunzator ccrintei de deplasare pentru Ipoteza l-r

J 'xFig. 9 Tabloul artlcutathler plastlce corespunZlltor cerlntei de deplasare pentru Ipoteza II-x

42

iii

Fig.10TablouI arttculatiilor plastice corespunzator cerlntei de deplasare pentru Ipoteza I-y

Fig.II Tabloul artlculatlilor plastice corespunzator eerintel dedeplasare pentru Ipoteza Jl-y

43


26/54

10.5 Verificarea deplasari lor relat ive de nivel

Tabel18. Rotlr]de nlvelcaz I-x i l-y 11 - > < 11-y"lui dnib, d",ih .' c t" Ih, ct.: , ih,9 0,001564 0.001301 0,000827 0.0005918 I 0,003910 0.003491 0.001432 0,0009427 0.007603 I 0,006549 0.002676 I 0.0016316 0 .01 157 8 0, 00 97 53 0,005356 0.0036495 0.015489 10,013341 0.009379 0,007475-+ 0.018404 0.016275 0.013690 0.0119923 0.019936 0.018252 0.017507 0.0161892 0.019186 0.017912 0.019270 , 0.018906I I 0.016459 0.015471 0.016479 0.015785

dn;h,= 0.025

I n t ab e lu l l S se prez in t a valorile rotirilor de n i ve l ( d ep la s ar il e relative de n iv el r ap or ta te la in al tim ea d enivel h,' calculate pentru ambele ipoteze referitoare la distributia forjelor laterale pe inaltimea cliidiriipenrru directiile principale. Se constata ca in toate situatiile, valorile rotirilor de etaj sunt inferioarevalorii admise in cod pentru starea limita ultima (ULS),

9.6 Ver if icarea rotir ilor plasr ice inregistrat e in ar ti culat iil e plast ice la a tingerea cer intei dedcplasareCalculul neliniar complet implica pe Ianga verificarea deformatiei de ansarnblu a structurii exprimarep r in d ep la s ar il e relative de nivel ~i verificarea rotirilor plast ice in elernentele ductile, prec urn si arezistentei in elementele ell cedari fragi le. Prin apl icarea metodei de ierarhizare a capaci tat i lor derezistenta, care impune, printre altele, asigurarea ma i mare faTiide ruperea la forta t a ie to a re , c ed ar il efragile pot fi eliminate cu mare probabilitate. Ramane sa se verifice daca elementele structurale suportadeformatiile de incovoiere impuse de cutremur tara a se rupe.in li te ra tura de speci ali ta te exist a mult e propuneri privind dete rminarea rotir il or capabile al eelernentelor de beton annat. In general aceste propuneri se impart in doua categorii:

Relatii de evaluare a rotirilor capabile obtinute p rin prelucrari pe baze probabilistice arezult a te l or exper iment e lor de laborator.

Relat ii care se bazeaza pe evaluarea anali tica a capacitarii de rot ire specifica (~u). considerandlegile constitutive ale betonului s i a rm atu rii s i pe formule empirice de determinare a lungimii

, p las tice conventiona le a articula tie i plastice.In Eurocod 8 - Partea 3 (referi toare la evaluarea ~i consolidarea cladirilor existente la act iuneaseismica) se prevede cate 0 expresie din fiecare din cele doua categorii de determinare a rot irilorplast i ce capabil e , Cele doua r e la ti i (care se denumesc in eontinuare expresiile A ~iB) sunt p r ez ent at epe scurt in cele ce urmeaza. Aceste expresii sunt preluate cu usoare rnodificari ~iin PIOO-3 in curs deelaborate.

empiricii pentru determinarea capacit li fi i de rotirep~8ticlc .plastica maxima (diferenta intre rotirea ultim1ii.Cba de I~ihi~eieacUighiiuru-miiturli)conta in verificarile la SLU in elementele sol icitate 'Ia ineovoiere, en san tara foctastalpi ~ipereti), inregim de incarcare ciclica se poate detennina cu expresia:

( , 1 0 . 3 ( ) " ' ; J3 (I) o? Lv~ ap~fB " '_ . - f.- ~ 2",'.'" 4v m < h - ""'-(AI)es te coef ic i ent eu valoarea 0,01 pent ru s ta lp i s i g r in z i ~i0,007 pentru peret ieste inaljimea sect iuni i transversalebratul de forfecare in sectiunea de capatb liitimea zonei comprimate a elementului, Nforta axiala considerate pozitiva in cazulcompresiunii

(j)',flI coeficienti i de annare a zonei comprimate, respect iv int inse, incluzand armature dininima, In cazul in care valori Je (I) ~i to' sunt sub 0,01, in expres ia A.I se introducevaloarea 0,01.rezis tentele betonului la compresiune si ale otelului din etrieri (MFa), s tabi li te prinimpartirea valorilor medii la factorii de incredere corespunzatori nivelului de cunoastereatins in investigatii. in cazul unor constructii noi, la care executia corecta este asigurataprintr-un control eficient care valideaza calitatea betonului ~ia otelului pus in opera .factorul de incredere poate fi luat egal cu 1.factorul de eficienta al confinarii, determinat cu relatia

a= ( 1 - . : l . J ( l - . : l . . Y 1 - I/ 'J (A.2)2b o 2 1 1 . ,A 6 h ab oSj. - distant-a intre etrierib, h o - dimensiunile samburelui de beton confinat, miisurate din axul etrieruluib i - distanta intre barele longitudinale consecutive aflate la colt de etrier sau agrafa

P " = A, jb , Sh' coeficientul de armare transversals paralela cu directia x, pentru care se face calculul.

a

Expresiaeste valabila in simaria in care barele de arrnatura sunt profi late ~i in zona cri tica nu existainnadiri, iar larealizarea armiirii sunt respectate regulile de alcaruire pentru zone seismice.in cazurile in care aceste c on dit ii n u sunt indeplinite la caleuIul valorii B " " , furnizate de r e la ti a (A .l ) seaplicacorectiile indicate la (2), (3) si (4).(2 ) in elementele l a c a re nu sunt aplicate reguIile de armare t ransversals ale zonelor cr i ti ce , va l ori l eobtinute din apJicarea r e la ti e i (A . l) se inmultesc eu 0.8.(3) Daca in zona critica se realizeaza ~i innadiri prin petrecere ale armaturilor longitudinale, inrelatia (A . I ) c oe fi ci en ti i d e a rm ar e 0)' s e m ultip lic a c u 2 . D ac a J un gim ea d e p etre ce re e fe ctiv a 10estem ai mica decat lungimea minima de suprapunere prevazuta de STAS 10107/0-90 pentru condi tiisevere de solicitare, lo,min, valoarea capac it at ii de roti re plast ica data de (A.I) se reduce in rapor tulV l , . , m i n .(4 ) in cazuI utilizarii bare!or netede, tara innadiri in zonele critice, valorile B u m date de relatia(A.l ) se inmultesc cu 0,5.

45


27/54

Daca barele longi tudinale se innadesc In zona cri tica ~i sunt prevazute eu csrlige, Ia ealeululplastiee capabile ell relatia (A.I) se fae urmatoarele corectii:- marimea brarului de forfecare L" =AI/V se reduee ell lungimea de innadire 10- v a lo a re a ( ) ," , s e ob ti n e i nmu l ti nd va lo a re a data de relatia (A.I ) eu 0,40.(B) Model analitic penrru detenninarea capacitarii de retire pJasticii(1) in vederea evaluarii roririi plastice capabile poate fi utilizata alternativ expresia bazataipotezele simplificatoare de distributie a curburilor la rupere

_ . 1 ( ') ( 0,5L", 1e : ; , = : ; - \t P , - r.Lpl J- --'_I ~l \. LI / (B.l)

unde:1 f t " este curbura ultima in sectiunea de capat) este curbura de curgere In a ceeasi sectiuneJ~i coeficient de siguranta care tine seama de variabilitatea proprietatilor fizico-mecanice,

j~1 =1.5 pentru stalpi si grinzi si J,8 pentru peretiLp l lungimea zonei plasticeIn calculul valorii " se t ine seama de sporul de rezis tenta si de capacitate de deformatie ca efect alconfinarii.(2) Penrru evaluarea curburii ultime r j t " se poate fo!osi urmatorul model, specific solicitarii ciclice:(a) Deforrnatia ultima a armaturii longirudinale. &'u. seia egala cu 0,10.Ib) Rezistenta betonului confinat se dctermina ell relaria:

;- I a f "\~~f =f '1 ' 1~I p" ,~ !cc 'l'''_I\ f i J !, c / (B.2)

deformatia specifica Ia care se atinge /~c , in raport cu deformatia specifics cc2 a betonuluine con f in a t s e de te rmi na cu r e la ti a:(B.3)

i a r deformat ia specifics ultima la fibra extrema a zonei comprimate s e ob ti n e eu:Ccu = = 0,004 +05 ap"f)., (B.4). ' f . ; 1 ;l itn ; armatura pentru irnpiedicarea flambajului barelor comprimate inzonele in careprocentul de armare longitudinala depaseste valoarea 2 ,4 !f yd ;Armarea suplimentara in jurul golnrilor ([1) pet , 7.5.4. ~ifig. 7.4.)Alcatuirea sectiunii grinzilor de cuplare ([lJ pet . 7.6.)Alcatuirea panourilor prefabricate in cazul srructurllor eu pereti structuraliprefabricati ([lJ pet, 8.2.-8.3.)C alc ulu l p la ns ee lo r c a diafragme la f or te le s eis mic e o riz on ta le ( [1 ] p et. l! .7 .) preci zarea schemei stat ice ; c alc ulul valorilor de proiectare ale momentelor incovoietoare ~iale fortelor

taietoare; d im en sio na re a a rm aru rii lo ng itu din ale ~itransversale; dimensionarea armaturii longi tudinale din centuri pentru rolul decolectare aincarcfuii transrnise din planseu Iapereti; dimensionarea armaturii din planseu pentru preluarea efectelor datorate tendinteide oscilatie asincrona;


32/54

ILLJr

-I

-I

~ , ! f " ' 1 V"-"l!l

s-l 1 ~ I~ } . ~ ,. . .f [ I I I , I" " ' I ! '1 ! I i I~ . 8. I II i

"ill; " " I ! I ZS l 1 ! l I A '

""ilS1 ! l / l l A '

i"""1;1~~ Iltn~"'[l ~[l! 1 > . ' lin


33/54

2..'mtificarea actiunfior s precizsplieii, l{,ril1zilor ~i a stiUpik

m"?dmii acestora,

In pre.: exemplu se .ologia. Ch:,:u,nZhlea actiunilor (sie fect ek,s tora) conformSe det~oJ;,l:t 'i proiectarea pentr., &"p,;.;;a actiuni.. ie .ectiv gruparea efectelor structuraleactiuni.r. care contin acpunea s(:,:smic2cf [4] rei. 4.

,L c., + 1 '1 An + 1 f / 2 , ; Qk i unde:J=-I

ljf2.i

. este cfectul actiunii permanenre j , luata eu valoarea caracteristica;- este efectul pe strucrura al actiunii variahile i , luata eu valoarea caracteristica:. valoarea caracte risti ca a ac tiunii se ismite ce corespunde inte rvalului mediurecurenta IM R adoptat de [2 ] pentru Starea Limita U ltim a (U LS) ;- coeficient pentru dererminarea valorii cvasipermanente a actiunii variabile i ;- coeficient de imponanta siexpunere a cladirii c r. [2] tabel 4.3.

\' alorile caracteristice C/osi Qk sunt valorile normate ale actiunilor conform srandardclor de incarcari,Pentru incarcarile din zapada si cele datorate exploatarii ' 1 ' 2 =0.42,1. lncarcari combinate (se rnanifesra simultau i suntdisrr tbui te ident ic )

valcareDenumire tncareere cornblnata caractertstlca

vatoere deprolectareTerasa neclrcu labi la (kNlmp)

beton panta 100 rnmstrat dir.;z.iunE:csrlera vapcriizciatie term~ca poust'ren extrudatsapa 20 mmhjdiojzo!a\i~strat orctecus pietr$ 40 rnm

g-g,2.400.050.05

2.400050.060_030.440.150.72

0.030.4~0.150.72

p!aca 18Q mm3.854.50

3.854.50

8.35 8.35Ziipada (kN/mp)zaoade

q"-qr2.00 ' 1 ' 20.4

'f'2q~0,800.80

P~rdO$p.li+compartimentari+tavan (kNlmp)pardoseela rececornpartmentaritavan fatsinstalati!

gn_gk1.270.500.200,10

1.270.500.200,10

laca 180 mm2.074,50

2.074.50

6.57 6.574 Peretecor tina (kN/mp)

perete co r t i nastructure sustinere

g"-g,.0,700.30

0.700.30

1.00 9E( = 1.00Atie (kN/ml )zidarie Intar iUi 125 mm h=1,5 mtenculala 2x20 mm

gn_gJ;3,751.32

3.751.32

5.07 5.07

" b at on 500 mm ( IWmp ) g"-gl12,50~~12.70

12.500,20

Sti llP iOOx70i l , ., ;m (kN/ml) gtl_gk,12.250.64 O.d.',

12.892.89Sta lp 900x900 mm (kNlml)betenp lacaj g i ps car ten

g"-g,20,250.8

20,250,80

21.05 21.05Grinda 300x700 mm (kNlml)belen 5.25

9"-9 < 2 0 mm

g"~g,3.751.32

3.751.325.07 5.07

Perete belon 500 mm (kWmp) gfl_glf;perete beton 12.50placaj gipscarton 0.20

12.70StalP TOOx700 mm (kNlml) 9n-91.:beton 12.25placaj gipscarton 0.64

12.89Stalp 900x900 mm (kNIml) g"-g,beton 20.25placaj gipscarton 0.8

21.0510 Grind;' 3 00 .70 0 mm (kN/ml) g"-90

beton 5.255.25

11 Grind" 300x600 mm (kN/ml) 9_ gkbeton 4.50

4.60

12 Grinda 300xSOO mm (kN/ml) 90-9):.oetcn 3.75

3.15

13 Utila blrourt (kN!mp) qn_q"uuta 2.00

2.00

14 Utila clrculatlt (kt1lmp) qn_qlr,uti ia 3.00

3.00

15 Utila terasa neclrculabila (kNlmp) qn_qkutila 0.75

16 UtlI li Interior pt predimens ionare (kN lmp) q"-q"utilii 2.50

2.50Nota: QEd ~ 1.00

12.500.2012.70

12.250.6412.89

20.250.8021.05

5.255.25

4.504.50

3.753.75

1jI,0.4

'i',q,0.800.80

'1',0.4

1.20

1jI,0.4

'i',q.0.300.30

'1'. '!',q,0.4 1.00

lncarcarea combina ta nr. 16 este folos ita doa r la f aza de predimens iona re a e le rnentelor s i1; ' il :epI 'ez inta 0 valoare ponderata a incarcarilor nr. 13~inr. 14;indicele e este folosit pentru indicarea valor ii de proiectare a incarcarii care este utilizatain. g r upa ri le d e a c ti uni care contin seism.~.2. Predimensionarea plliciiLa f az a d e p re d im e ns io n ar e s e c o ns id e ra l um i na aproximativ egal ! e u de sch id e re a i n te r ax ..Trama tipica este 8x7m, placa fiind armata pe doua directii. lncarcarea utila nueste preponderenta,Pentru limitarea sagetilor verticale ~iobtinerea lD10r procente de armare economice, pentru situatia(,exemplului de proiectare prezentar, sepo t utiliza urmatoarele conditii :>_!_= 1 6 7 1 1 1 m180


36/54

nr.crt1

Stalp coil s.,.!q" A.JL., NE dkN/m sau msau kNoenumi re kNlm' m:Terasa necirculabil~ (kNlmp) 8.35 14 116.9ZApada (kNlmp) 08 14 8.4Pardoses+cornp-etavan (kN /mp ) 5.5i 140 919.8Perete cortina (kNlmp) 1 262.5 262.5Me (kN!r;;!l 4.806 7,5 36.0Grind! 300x700 (kNlml) 5.25 44 231.0e;,.indii :>Q0x600(kN/ml) 4.5 38.5 173.3Uti!a ierasa necircuJabil~ (kN/mp) 0.3 1, 4.2Utla inter io r p i p redim. (kNlmp) 140 140.0NEC"ol {kN} = 1892

\'~ =0.40 "".,~(m')= 0.394b("IlF.(m):::: 0.628Greutate stalp (~.N)

b(",erP70m 429Vrl =0.310 N".~, (kN) = 2321

io111516

.Stabilirea .pe scheme', slmpllflcate- a


37/54

kNlm ssu m sau kNnr, crt. Denumire kNIm" m21 Terasa necircul.bil~ (kNlmp) 8.35 56 467.62 Zlipada (I


38/54

5.1. Actiuni vertiealeActiunile verticale sun! utilizate in calcui prin valorile incarcarilor combinate (perrnanente ~icare actioneazii gravita tional. incarcari detalia te la pet. 2.1. Nu au fost detalia te valor ile"""'n'a.lllepenrru gruparile de actiuni care nu contin actiunea seismica deoarece aceste grupari nu uunensroneazperetii structurali.5.2. Actiun] orizontaleModelar eaac t iuni i se ismice se f ace In con fonn itate cu (2 ] cap . 2 .3,4 . Avand in vedere compactitatea,dubla simetrie ~i regularitatea (chiar uniforrnitatea) pe vertical a a s tr uc tu rii s e apli ca metodastatice echivalente.Pentru caracteristicile de ampla sament s i structurale ale constructiei analizate valorile caracteristicepentru calcululla UL S sun t :

Accceleratia terenului pentru proiectare IMR 100 ani ag=O.24g (fig. 3.1): Perioada de control (colt) Tc=1.6 sec (fig. 3.2); Perioada proprie fundamentala estimataTj=CjH3i4=0. 72sec


39/54

pentrn eele doui stari limit! (SLS ~j ULS) ,iee le doua direct ii principaJe de ac tiune a ";,~._..+,.... :In..seetionale, Calcu!~liar~~uelt,g~~': ~~#~I!~r~(~~f~,,?i~reil'taietoare). Calculul i ~~marea peretll~rstruc rafir(iD~:;)vhiere ci{!Cortaforta tiiietoare in sectiuni Inclinate) .Calculul iarmarea grinzilor de cuplaregrinzil e de cuplare a le peret ilor transversa li se identif ica 3 sectiuni difer ite , Ca lculul

mo>me:nt


40/54

N;vel Grinds Comb CapstE9 Gl/C-O GSYI dr -sit:E8 GlIC-D GSY1 dt -939.2E7 GllC-D GSYI dr -1005.0GllC-O GSYI dr -1067.4E6E5 G1JC-D GSYI dr -1114.4E4 G1JC-D GS(1 dr -1135.4E~ Gl/C-D GSYI or -1119.410 2 GlIC-D GSYI cr -1055.0El GliC.O GSYI or -939.8M' . _ (kNm)- -1028.1

O.SM..... n (kNm) = -90S.3

NNei Grinda Comb Capat 'vlEd(kNm)E9 GlIC-O GSY2 dr 888.2E8 Gl/C-O GSY2 dr 948.5E7 G1JC-D GSY2 dr 1007.9E6 Gl/C-O GSY2 cr 1065.6E5 G1/C-O GSY2 cr 1107.6E4 GliC-O GSY2 or 11'22.9E3 Gl/C-D GSY2 dr 1100.5E2 GilC-D GSY2 dr 1028.7El Gl/C-D GSY2 dr 904.7

MEd.med (kNm) ; :. 1C1S.20 . 8 M ' E o. ,r .r . > < (kNm) e. 898.3

N'vet Grinds Comb Capat M,,(kNm)E9 G1/C-D GSY3 or -1036.3f8 Gl1C-0 GSY3 dr -1108.2:: 7 G1lC-1) GSY3 dr -1184.4E6 Gl/C-O GSV3 dr -12564E5 G1fC-C GSY3 dr -1310.4EA G11C -D

G5,(3 dr -1333.73 GiIC-D GSY3 cr -1313.6E2 GlfC-D GSY3 cr -1236.8E', Gl/C-D GSV3 dr -1100.3

MEj.01Kl (~Nm)= -1208.90.8 M\:d.mi l . {kNm) = -1066.9

Nive! Grinda Comb Capat M,,,(kNm)E9 GlIC-D GSY4 dr 1047.3EB Gt/C-D GSY4 dr 1115.5E7 GlIC-D GSY4 dr 1187.3E6 GliC-D GSY4 dr 1254.71:5 Gl/C-D GSY4 dr 1303.6E4 G1!C-D GSY4 dr 1321.2l:' GlIC-D GSY4 or 1294.8_01:2 Gl/C-D GSY4 dr 1210,5El GllC-D GSY4 dr 1065.2M',,_ (kNm) = 1200.0

0 .8 M'ee._ (KNmj = 1057.0Caracterislici geometriceb.(mi h,..(m) I,(m)0.5 1.5 3.3

Centralizator valori de protectere fleeare eOfTIbina1iede incarearl M..,.;maxIM....... i 0.8 M............. lValoare medie(pentru 0 combinalie)

1001.6GSYIsl

975,11072.3

dr1028.11019.2 1045.8

1182.41226.6

GSY2GSY3GSY4M.._=

( p en t ru t o a tec,~",b;:",?~i;!~

1155.91255.2

1208.91200.0

1253_2 1208.9 1226.S

(kNml

" ., 5 + 2 0 s us + j os2+141200I~'4+20 Ineen turaValori de dinesionare Armar. transv8t$i11li efeetlvlt

2+14/100V... (kN)= 1107.8 " . 'I " v . . " 9 1 5.5 kNV.. (kN) = 94851.23 < 2" =

7.1.3. Grinda de cup la re 50x400 par te r,,"'"'.Y'-'- proportii aceasta grinds de cuplare se. incadreaza in categoria .grinzilor scurte1,/h..=0.825. Ca.A,,, . UTTl,,rp dimensionarea armaturii se face pe baza mecanismului descr isIn [1]~ia relatii lor de calcul

(6,7) pentru grinzi scurte. Valoarea de proiectare a fortei taietoare este:V& i =1.25 (AfRb.J + MRb,2) ;1n,in care momente le capab ile se determina conside rand numai aportul a rmaturi lor concent ra te de la

extremita tile sectiunii , sus si jos. Armatura transversala si Iongitudinala se stabileste pe baza relar ie idin [ - 1 ] pet. 6,6.3., rel. (6,21):

V Rb =0.8 h o d [A + ASh (h..- O ,5 l o) !hw)] > V Ed unde:V E d - forta taietoare de proiectare;VRb - forta taietoare capabila;A ", - suma ariilor barelor verticale din grinda de cuplare;A , h - surna ariilor barelor orizontale intermediare (suplimentare f a t a de a rmatura necesara dinincovoiere care este dispusa extremitarile sectiunii); in acest caz trebuie indeplinita~iconditia:

,i = V E I( b. ,. d fe ld) < 2 cf. [1] pet. 6.6.2.Nive! Grinda Cornb lnet ie Pozitie M.,(kNm)P G1/C-O GSYI 51 1684.9P G1iC-D GSY2 51 .1902.8P G1iC-D GSY3 st 1996.7P G1/C-D GSY4 st -2214.6

ME,j_R"~= 1996.7ME~;r~ -2214.6

Nivel G:inda Cambinalie Pozilie M.,(kNm)P Gl/CD GSY1 dr -1856.9P GllC-D GSY2 dr 1727.3P G1/C-D GSY3 dr -2168.6p GlIC-D GSY4 dr 2039.0

M'Ed,rr>EX= 2039.0MEd.ti;l= -2163,6

Caracteristicl geometriceb. (m) h. (0'1) I, (m)0.5 4 3.3

Valorl de dimensionare A . : . = A s .necesar

kNm em 'M E d J Y l i r l = 2214.6 18,94M e : . m a w ; = 2039.0 17 .43A.:t=A" M..l MRh ,1efectiv (kNm) (kNm)4+25 2298 2296

, . . . , .( pent ru cal co l V . . )

24>141200 interm + 4+16 centuraA.. = 7 64 8 mm2,Annare transversala (veritcala) ..f,.cth'~j

2fi141200 V.,O(N) . '."' ..A . ., " 4826 mm' 2237

Valori de dlmenslonareVee(kN) = 1741" = 0,83 < 2de armare ale celor 3 grinzi de cuplare pentru care s-a exernplif icat calcnlulsuntpre:ienta te in

nlanul R4

EB GsX2 jos -3254.9 -1073.8 162.1 251.3 Comb Ann verticala M.. (kNm) V Ed (kN) v.t, (kNl") Ann ortzDntaIa'W!~V... (kN)v V . . ( kN)


41/54

E7 GSX2E6 GSX2E5 GSX2E4 GSX2E3 GSX2E2 GSX2El GSX2P GSX2

Ni ve l CombEl0 GSX3E9EBE7E6E5E4E3E2ElP

N ive l CombEl0 GSX4E9 GSX4E8 GSX4E7 GSX4E6 GSX4

josJosjoejos[osjcs[os[os

GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3GSX3

Le ejosjosjos[osjos[osjosj05josjos[os

-4291.9-5322.0-6343.5-7354.6-83535-9338.1-10307.3-11651.9N' (kN)-1151.92181.53207.0-4228.65244.4-$253.1-7253.0-$242.4-9219.6-101828"11526.3N' E .. ! ( kN)-1159.92200.6-3235.7-4265.8-5288.8

-1528.1.1931.2-2294.42619.8-2908.7-3173.23376.0-3763.8V'.. (kN)-198.4620.31127.31534.52086.52497.62B68.83200.53504.63716.74154.6V'"" (kN)170.4-631.31146.1-1649.3-2090.7

"2754.4-$871.0-12095.418351.0-25573.0-33742.8-42725.964479.8M'., (kNm)2076.91832.8'105.23100.67639.113414.820346.028360.937432.847346.771335.9

MEd(kNm)2168.92037.2367.42735.6-7188.7

1.193

1.073

-4270.7-10653.5-18754.0-28453.439651.152318.5-S6246.G76905.0

n M",(kNm)2897.8-2557.2-14674325.110658.218716.628387.239569.752227066059.171335.9

Leejosjosjosjosjos

n M,,(kt>!m)3074.52887.9549.2-3877.8-101904

E5 GSX4 [os -6303_2 2501-.0 -12B72.7 .18247.6E4 GSX4 jos -i507.3 -2864.6 19705.4 -27933.4E3 GSX4 jos -82Sfl_5 -3188_7 -27617.6 -39149.3E2 GSX4 jos 8278.0 34848 -365858 -51862.2El GSX4 JDS 10241.9 -3700.9 -46426.5 -$5811.9P GSX4 JDS .11582.1 -4140.4 -70352.5 1.090 -76714.0

N ot a: I n a ce st p er et e f or ta a xi al3 p ro vin e p ra ct lc n ur ns : d in a cp un il e g ra vit at io na la . r ea ct lu nu e d in forte-Ie c nz c nt at e ing rin zil e d e l a stanga s i d r e ap ta a c es tu i p er et e c o rn pe ns an c u- se .

8.2.2. Dimensionarea armaturilor longitudinale ~itransversale. Evaluarea eforturilor capabile.Nivel Comb Ann verticala MRd(kNm) VE (kN) v VRd (kN) Arm orizontala V.~. (kN) V., (kN)El0 GSXl 16~16+2~121l0 22801 -261.7 0.071 2757.6 2lOi20 1639.1 431166E9 GSX l 1 6~16 +2 $I ~i 20 22887 895.8 0.242 2904.8 2910/20 1639.1 4543.9E8 GSXl 16415+24>12i20 30904 1582.6 0.428 3051.9 2 0 : . 1 0 1 2 0 1639.1 4691.0E7 GSX1 16~16+2~12f20 34835 2270.0 0.614 3199.1 2~lO!20 1639.1 4838.1E6 GSXl 16~16+2~12i20 38642 2881.5 0.779 3346.2 2$10120 1639.1 4985.3E5 GSXl 16~16+2+12!10 42335 3436.4 0.929 3493.4 2~I0!20 1639.1 5132.5E4 GSXl 16$16t-2$ 12 12 0 45 86 2 3936.0 1.065 3640.6 2~1Q>20 1639.1 5279.6E3 GSXl 16416+2~12I20 49247 4380.6 1.185 3787.7 2~10!20 1639.1 5426.8E2 GSXl 16420+24>14f.!O 59698 4789.5 1.295 3934.9 2+12120 2359.4 6294.4El G5Xl 16425+2$14120 69508 5067.6 1.376 4082.2 24>12/2Q 2359.4 6441.6P GSXl 16~25+2~16r:!O 76368 5667.0 1.533 2218.5 2~16{'.o 4196.9 5415.4Nivel Comb Arm verticalaEl0 GSX2 16416+2$12,20E9 GSX2 16416+2$12120E8 GSX2 16$16+2$12120E7 GSX2 16$16+2$121 l0E6 GSX2 l 64 16 +2 ~12 12 0E5 GSX2 l 6$ 16 +2 ~12 i20E4 GSX2 16+16+1~12I20E3 GSX2 16416+2ci>12120E2 GSX2 16~2( \+2~14 .(20E1 GSX2 16~25+2414!20P GSX2 16 ci >25 +2~1&20

rJlR.(kNm)2289327065311673517439057428124637949801602627008776902

V.. (kN)220912-151122922897-3442-3930- 4363-4760-50645646

v V.,.' (kN) Arm orizon!ala2758.6 2*10120.059

0.247OA360.6200.7830.9311.0631.1801.2871.3701.527

2907.5$056.13204.73353.23501.63649.83798.03946.04093.92218.5

2~IOr.O24101202~10;202~lOi202~1()'202+101102+101202912/202*121202ci>16l20

V. . ~(kN)1639.11639.111539.11639.11639.11639.11639.11639.12359.42359.44196.9

VR.(kN)4397.74546.54695.24643.74992.25140.65288.95437.16305.45453.36415.4

GSX3 16416+UI2l20GSX3 16+16+2+12.120GSX3 16+16+2;12120GSX3 16+16+2+12120GSX3 16+1l>+2$I~OGSX3 16416+2+12120GSX3 16~16+2tI2/20GSX3 liij16+2.!1J20GSX3 1610+2+W20GSX3 16q.25-r2+14;20GSX3 16~: : !5+2$16120Comb Ann vert ical aGSX4 16416+2~12I20GSX4 16416+~12'20GSX4 16~16+2~12!:OGSX4 16+16+2$ 12!20GSX4 1691M2~!2,~OGSX4 16416+2~j2l20GSX4 16$16+2;12.'20GSX4 16~16+~I~OGSX4 1620+2$l4!20

2283326939309833493638765424854602849429598886970771>.."61

M.,(kNm)228692701431075350753892942667467164962160074

-297.5930.51690.92451.73129.73746.34303.24800.75257.05575.06231.9V.d (kN)255.6-946.91719.12473.9-3145.0-3751.6-4296.8-4783.0-5227.2

2758.3 2+111120, " 1, '" . ,' 1639.12906,3 2+10120"'_ ' 1639.13054.3 2+10120 ,1639.1

0.0800.2520.4570.6630.646'1.0131.1641.2981.4221.6081.685

3202.33360.43498.43546.53794.53942.54090.52218.5

2+101".024>)(1'20UHl1(1'202~10/202$1Q.'202~10!20UoIO,'202~10.'1024>12120

V. .. . (kN)1639.11639.11639.11639.11639.11639.11639.11639.12359.4

M'., (kNm)-75.6-94.2-118.0159.8-211.7.274.0,-348.2,.-437.3553.7-715.3,'.,...-$52.2 .'.

M'.. (kNm)-339.1-949.4-040.5536.92469.35098.78401.212394,517135.822817.835608.4

M'_ V'.....


42/54

Hlye) Comb (kNm)moment t n covo ie to rredis tr ibui t

93.9380.5202.3-428.2-1446.3-2823.3-4548.8-66346-9121.6-12124.2-18456.4M~.-:I(kNm)momen t l n cov ei e to r

redis tr ibui i-175.5-527.0-340.2355.21492.2303.7.04975.97320.010104.813444.520940.8M'Ed~_(kNm)momen t l n co v ci e to r

redistnbun99.9432.7222.3-514.9-1703.S-3311.0-5324.1-7757.3-10658.5-14159.9-21593.0

(kN)fol\' lA ie toareredis tr ibui ta-1039-448.4,;40.3-831.0'-997.7-1144.7-1271A-1378.3-1467.5-1562.11605.5

VE16+2+12120164>20+2~14! 1016+20+3+14 /20I4>25+J ,14! 20164>25+3~16120

Armata yertiealli16+16+241211016~16+2412/20164116+2~11 l201616+212! 201616+2~) : '20Uxil6+2 . )12120164>16+2~12I2016420+2~14/101620+3~141201625+314/2016;p::>+3';l6120

Annare l,Ierticala14,16+261!2016~}6+212/201~16+2~1Y2016~16+2~12 '2016~t6+~12/20:64,16+ 2 )2.:!016~16+2~12l2016~20+2~14/201620+3414 '201625+3~14/20I 1 5+3ql 6 1 2 0

tM",+l:N ..u'F,~(kNm)-38683,-53566-662668269096797110574124094149217169807-193999220795

l:M Rd + E H Ed U(kNm)3876153578683028277896943110830124430149743170433194754221S11

l : - M R d + EN Ed Li(kNm)3858353568-68266-8269095797.110574-124094-149217-169807193999220795

',,",;',fIPfA (kN)r A . n n . a r e j ;r l Z O i ~ j , ~ ~ ' : , ~ : t' ~0,:,.,, ' (PT1+PT21-1-420-3818.-5206-65997819-8893-981110573-1118911789

1.552 -11970

2


43/54

PllPL lPL1PL1PLi

E4 GSXlE3 GSX1E2 GSXlEl GSX1P GSXl

-noS.7 3936-8188.4 4381-91594 4790-10117.4 5088-11456.5 5667

NE.d 4-d(kN) (kN)-1166 220-2213 -912-3255 -1611-4292 -2292-5322 -2897-16+2~12!20 24112

PL1Pl.1PLiPL 1

Mont Nivel CombE10 GSX3E9 GSX3E8 GSX3E7 GSX3E6 GSX3

PLIPLIPU

ES GSX3PL.jP:_1

= 4 GSX3::3 GSX322 GSX3Et GSX3P GSX3

Mont Hivel Comb210 GSX4E9 GSX4E8 GSX4E7 GSX4E5 GSX4E5 GSX4E4 GSX4E3 GSX4E2 GSX4El GSX4

PL1PL1PLIPL1P' ,PLIPLIPL1

PT1+PT2 El0PT1+PT3PT1+PT4PT1+PT5

E9E8E7E6E5E4E3E2El

PT1+PT6i"Tl+PT7PT1+PT8PTHPT9PT1.PT10PT1+PTllPT"PT~2 P

GSYIGSYIGSYIGSYlGSY1GSYlGSYIGSY1"GSYIGSYlGSYl

-5796-7671-9542-11407-13266-15117-1695918793-21558

5064649177438641977810561111911186212125

O.SN"(kN)7001328195325753193380644135012560361846991

Arm vert1 6 ~ 1 6 + 2 4' 1 2 ; :; 016;j>I6+Z$12120164>16+2~12'2016.}16+2~12/20164>16+2~12/20164t16+~12/20164>16+2$12120164>16+2$1212016$20+Zq,W20!&;21)+2~16f20164>25+2~j(i!20

Arm vert

4945553261106916

1~16+2q,12/101 6 ( ,! 6 + 2 4 12C I J1 6 4 ) 1 6 - 1 -2 1 j l! 2 / 2 016616+21}12;2Di6J6+14'12/20j6616-;-J~!12i:D16~!6+]$i2;:O16~i6+:612_-:0164120: .2Q! 4/2016Q2rH2i l 'J 10:20I&p15+2 i j, 1 6 / 1 0

Arm vert1616+2~12!::O!616+2$12!2U16~16+2$ll,2016,J6+2W201&j1l6+2912i2D16$16+2$12!20164>16+2$121201616-t-2~12i20164>20+2$14/201621)+2",16120164>25+1.16:20

347746035725684479599070101761127612935

16~16+2c j112/2( )164>16+24>12/2016~16+2$12I2016~16+2~J:U:;O16;j>16+2~12120164>2(};-2~J4120164>21)+3fW20164>25+3+1412016$2.~+3"16nO

27792779394139415455

0 .8 A S '~ f yG(kN)27792779277927792i79277927792779394139415455

0 .8~,f .(kNl27792779277927792779277.27792779394139-415455

0.8 A.. f"(kill27792779277927722779277927792779394139415455

241122411224112241122411234764446405313662160

0.8 A .v t,.(kN)57875787578757875787578757876348107141275314918

1.0,(kN)3479410747325354597265857192779195441012512446LR ,(kN)3470408847035316592665317i317724947310051123714.(kN)34754099472053385952656171637759950B1008612~

4.IkN)700B813892641039011512112631137461741820S902402927853

PTlL=7.70m 1.327

Mont NivelPT1+PT2 E10PT1+PT3 E9PT1+PT4 E8PT1+PT5 E7PT1+PT6 E6PT1+PT7 E5PT1+PTS E4PT1+PT9 E3PT1+PT10 E2PT1+PT11 E;PT1+PT12 P

Moni NivelPT1+PT2 El0PT1+PT3 E9PT1+PT4 ESPT1+PT5 E7PT1+PT6 E6PT1+PT7 E5PT1+PT8 E4PT1+PT9 E3PT1+PT10 E2PT1+PT11 ElPT1+PT12 P

El0E9E8E7E6ESE4E3E2ElP

GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2GSY2

(kN)-2035-3918-5796-7671-9542-11407-13266-15117-16959-18793-21558

(kH)-1420-3818-5206-659978198893-9811-10573-11189-11789-119704.(kN)1276365551306649779488849815lQ5911121711879121434,(kN)

-1462-3854-5247-66377853-8922-9836-10594-11207-11807-12002

(kH)12212351347746035725684479599070101761127612935O.6N"(kN)12212351347748035nS684479599070101761127612935O c o N . .(kN)12212351347746035725684479599070101761127612935

164>16+2+12!2016~16-t-2+12.2016.}16+2~12r.!O16~20+2~14/20164>20+3$14120164>25+3+14120164>:!5+3~1 1 , ' " 0Arm vert

16$16+:24J12'2016~16-t-2+12f2016oj>l6+2~12!20164>16+2~I212Q16~16+24>12!2016~16+2,,1:z,'201601>6-t-2oj >2/2016~20+2i 14120164>2{); 3~14'1016~25+ 3$1412016~25.;.3$16!20

Arm vert16$16+2~12/20164>16-t-2412,2016;j>1+2$ 1Z,20164>16+2~12!2016$16+2~12!2016$16+2$1212016$16-t-2$1212016~20+2$14'2016~20+ 3$ 1412(1164>25+3$l4f20164>25+3$16;20

2'U1224112.34784446405313662100

A. .(mm')2411224112241122411224112241122411234784446405313662160

A ..Imm')2411224112241122411224112241122411234764446405313662160

5187,5781"8348107141275314918

0.8 Ant",(kN)57875787578157875787578757878348107141275314918

O_SA"f",(kN)57875787578757875787578757878346107141275314918

1263113748174182089024029278534.(kN)7006813892641039011512125311374817418

. 2069024029278531.".(kN)7008813892641039011512126311374617418206902402927853

8.5. Verificarea condiriei de ductilitate ~istabllirea necesitatii confiniirii zonelor eomprimate

CombG!;iY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3GSY3

N .,(kN)-2035-3918-5796-7671-9542-11407-13266-15117-'6959-18793-21558

PereteLunime NEd,mox (kN)Comb.

Comb N"(kN)-20353918-5796-7671-9542-11407-13266-15117-16959-18793-21558

Xii(mm0_203 1 . 1 9 3

0.333

NE d .m a x - for ta axia l a de proiectare maxima in peretele considerat;x. -iniiltimea zonei comprimate, c r _ [3];4. - inaltimea relativa a zonei comprimate; pentru pereti;

~=x,/hw~/im - ina1timearelat iva maxima admisa pen tr u zona cornprimata; cf. [ 1] 6 .4 .1 - r ei ( 6_ 8 );U m =0 .1 ( 2 +n) pent ru st ructur i amplasate in z on e i n c ar e 8g = 0 .2 4 g

PLlL=8_70m 11652GSX21 9 4 9 3GSY2

GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4GSY4

1 7 7 32490 0 . 3 2 3

0 . 3 1 9

Armari le pe re t il o r s tr uc tu r al i, r e zu l ta te in u nn a o pe ra ti il or d e p ro ie ct ar e nrezentates inte ti zata in p l anuI R5 .

. 10.3. Modelarea infras tructuri i, funda tie i , i t erenului de fundare pentru ea lcul Verificarea elementelor infrastJ-uctll.W/io.~i.;'/// . "$i7".\~;


44/54

Calculul s-a efectuat cu programul ETABS. Ansarnblul infrastrucrurii cuprinde perej ii deperetele perimetral de incinta, planseele subsolurilor ~iradierul. Elementele structurale s-aumodelul de calcul la pozitiile si cu dimensiunile lor, considerand rigiditatea corespunzatoarenefisurat. Fundatia pe mediu elastic, este caracterizata de un coeficient de pat ks=50000kN/m',fumizata de studiul geotehnic. Inrerfata verticala cu terenul nu a fost inclusa in model.Calculul s-a efectuat pe modelul infrastructurii separata de suprastructura.Efectul suprastructurii a fast introdus prin aplicarea la partea superioara a infrastructurii a unnatoarelorf or te d e l ega tu r a ( react iu ni ):foneleaxiale de Iabaza elementelor verticaIe de Inparter;

momentele incovoietoare si fortele taietoare asociate de la baza stalpilor de la parter, amplificateeu.50% (incursiuni le in domeniul postelast ic al peret ilor s tructurali se realizeaza la depJasanorizontale corespunzatoare unor eforturi marite in stalpi falii de calculul conventional elastic l; .momentele incovoietoare capabile M&I.o ~ifortele taietoare asociate lor la baza peretilor de Inpartersiefecte indirecte datorate grinzilor de cuplare, amplificate cu )'P.a=l.l ef. [1] pet . 6.2.2. ;

Deoarece torsiunea de ansamblu nu are contribut ie semnificativa la dimensionarea elementelorverticale de la parter, pentru simplificarea eaIcuieIor, nu a fost inclusa in combinati ile de incarcar]utilizate la calcul infrastructurii.10.4. Gruparea actiunilorDenumire combinatiede incarcari

TranslatieDirectie Sens

GSXl =GV & SX longitudinal ==>GSX2 =GV & SX longitudinal

GSY] =GV & SY transversal

GSY2 =GV & SY transversal

GF =1.35 GV

10.5. Verificarea stalpilorStalpii de Ia subsoluri apart in Grupei B cf. [3] pct . 6.4.1. Pentru forta axiala din stalpi se considersvaloarea maxima, din infasuratoarea combinatii lor de incarcar i. VaIor iIe in sect iunil e de Ia fat asuperioara a radierului sunt:

bc=hc NEd(m) (kN)83 C30 INF 0.90 7844 0.67983 C49 INF 0.90 8326 0.71183 C50 INF 0.90 9165 0.78383 C51 INF 0.90 9375 0.801

NEd - valoarea de proiectare maxima a fortei de strapungere, obtinuta din infa~uratoarea valorilordin gruparile de Inclircfui considerate. VaIoarea relativ mare a faotorului vesta acceptabila pentru cape inAltimeasubsoIurilor stalpii capata depJasfui Iaterale neglijabile, ea urmare a rigiditatii foarte maria peretilor,

Nivel Stalp Combinatie

structural al infrastructuriisuh gNpanle"de,,;;;ii' -. . :'" '.. ' rruzeazl;~hlririiein e l emen te l e s ce st e ia : pe re t ii de subsOl;;pl~ee;.flUfier'EfoI1;priIt:4e dimensionare .rezulta\'nfl~"lI;rlltrl"~F'"valorilor obtinnte in diferitele grupari de aepuniconsiderate.OiuaerlSHl!1alrearmareste:-.1nradier, stabilirea cantitatilor de armaturanecesart';pentru preluaJ."e~moD!en-tdorincovoietoare~I, daca este necesar, a armaturilortransversale.pentru evita.r~straPllngeriiradienilui;- In plansee, s tabi li rea armaturilor necesare-pentru preluarea efoxturiIor rezul tate din rolul dediafragme ale acestora, produse de incarcarile din planul lor. Acesteasunt:

armature de incovoiere in planul placii, concentrata in centurile marginale;armatura pentru transmiterea fortelor din planul planseelor la elementele care preiauactiunile Iaterale: armaturi de "colectare" a incarcarilor la peretii de subsoI, conectoriintre placa planseului ~ipereti;

( ii i) - inpereti i de subsol, armaturile rezul tate din roIul de grinda de fundare, care preiau presiunile peradier, perpendicular pe axul orizontal al acestora ~iarmaturi le rezul tate din rolul de element(perete structural) care preia fortele laterale, aplicate perpendicular pe axul vertical aI peretilor,In prezenta faza a lucrari i se detal iaza dimensionarea radieruIui, s i, eu caraeter exemplificativ, estedata in planul R6 armarea pereteIui perimetral din axul F, perete cu rol de grinds de fundare.10.8. Armarea radieruluiSe dispune 0 armare generals de incovoiere constand din cate 0 pIasa de armatura Ia fiecare dintrefetele radierului, care respecta proeenteie minime de armare ~icare acopera momentele momenteleincovoie toare de pe cea mai mare par te a suprafe te i. La aceas ta se adauga loca l, pe randul doi. 0 adoua plasa care poate acoperi varfurile de momente Inzonele In care piasa generala nu este suficienra.Toate armaturile folosite sun! din Pe52.Momentele capabile si armarile corespunzatoare sunt:

1080 kNm/m (110 t fm/m) corespunzator armarii generale de pe randul 1 a radierului a tat lapartea superioara ca t ~iIa partea inferioarii. : ~25/15;2110 Iu"lm!m (215 tfm/m) corespunzator annarii generale + armarii locale suplimentare peranduI2 la partea inferioara a radierului : ~251l5 + ~25!15;

1740 kNmim (177 tfinlm) corespunzaror armarii generale + armarii locale suplimentare perandul 21.1partea superioara a radierului : ~25115+ ~20!15.

Astfel , Ia ambele fete se dispune pe randul 1 ca te 0 plasa 2511, Ia care se adauga in zone le cuconcentrari de momente incovoietoare, 0 a doua plasa, pe randul 2, 25/15la par tea infe rioara,respectiv 0plasa < 1 > 2 0 / 1 5 Ia partea superioara.In imagini le urmatoare sunt i lustrate dis tribut ii le momentelor incovoietoare pe cele doua directi iprincipale, Ia partea superioara si 1.1partea inferioara, indicandu-se ~i annarea necesara pentruacoperirea acestor momente.Cu mn si m2 2 sunt notate momentele incovoietoare sectlonale ,. .unitare'v.cu vectori i paraleJi cudirectiile principaIe, raportate la distantii. ..' . .. .. . ...,< '.". .< . =:> : ..' .0in "header't-ul fiecarei reprezentiiri~ceeste notata combinatia de"iricfu"cariCINF II1I~ri.ratoareacombinatiilor de mcarcari) ~imomentul incovoietor reprezentat mu-sau mh, dupa caz. Unitatea demasura aleasa pentru reprezentarea momentelor ineovoitoareeste tfm/ml,Primele doua grafice reprezinta ,,harta" in:fliurateriimomentelor incovoietoarede proiectare raportatela momentele incovoietoare capabile asociate armarii generale.0251l5/15. Se observe neacoperireamomentelor incovoietoare de proiectare mai ales in zonelereazemelor centrale.Ultimele doua reprezentari raporteaza momentele incovoietoare de proiectare la valoarea momentelorcapabile corespunzatore armarilor suplimentare.In planul R7 este exemplificata armarea radierului,


45/54

C O F R A J N I V E L C U R E N TI h N =18~mm\1

.PLANRl

C O F R A J S U B S O L C U R E N TI h 'l =200 m m I

!>A


46/54

PERETE LONGITUDINAL PL1

t#le! i X1 m m

E 10 i 16E 9 i 15E 8 16E 7 i 16E6 ! ~6

I E 5 16j& 1 l i6i E 3 I 15, C 2 2 0II Ei , 0'.j " 25

Y!];as Z i p a s a bm : n ! a n m l T i c m m m ! c r n m n Y t r n " , " " e m m r t ( c m1 2 1 2 0 . 1 f i ! 2 l ) 8 1 2 0 8 , ' 2 0 6 1 2 0 8 / 2 0

1 1 2 1 2 ' 1 W 2 0 mil 8 12 0 & 2 0 S i 2 0li'20 1 ! a ' 2 0 8 1 2 0 .8120 S I 2 Q , 8 1 2 01 2 1 2 0 1 C N I D 8 1 2 0 . 8 1 2 0 B i Z O 8 1 2 01 2 1 2 0 1 & 2 1 } l f L f J S i 2 0 B i 2 D B l 2 0! 1 2 12 01 ( 1 1 2 0 8 ! 2 0 8 1 2 0 8 12 0 8 ! t O

1 12 12 0 1 Ii I 2 0 1 1' 2 0 I 8 1 2 0 8 1 2 0 ' fi20!1 1 ? 1 2 0 ! 1(120 S i 2 0 , 8 1 2 0 8 1 2 0 & '2 0 I! 1 4 1 2 0 1 2 1 2 0 1 0 1 2 0 8 . '2 0 & 2 0 8 1 2 01 14 12 0 1 21 20 1 1 0 , ' 2 0 1 8 1 2 0 e m j & ' 2 0 !I J e !2 C 1 1 51 2 0 11(1 1 1 0 1 B i1 0 , E~IJ I S i , O i

PERETE TRANSV ERSAL PTl

;0 r =n 9 _ > 7 , 1II[ !~ ! ! . ~'! ~ _~>', Ii i I !" , : 1 1I I l l II L i Ir ~ - ~ d

~. ./j~~!

! --- I:J .10b1pas

;~

U->


47/54

;y/\

PL..\NR7

LISTA DE NOTATII UTILIZATE iN LUCRARE:NOTATII REFERITOARE LA GEOMETRIE:h,- inaltirnea de nivel;h; - inaltimeasectiunii grinzii/peretelni structural;b - latimea sectiunii grinzii/peretelui structural;H - inaltimea totala a peretelui;Ac - aria sectiunii normale a stalpului;be -Iatimea sectiunii stalpului;hc- inaltimea sectiunii stalpului;A , .. - aria sectiunii orizontale a peretelui;AWh - aria inimii peretelui;P - perirnetrul ochiului de placa;L- deschiderea interax;10 + Iumina (deschiderea libera);hsl - inaltimea placii;Ar aria planseului curent;

NOTATil REFERITOARE LA RELATllLE DE CALCUL:

n - coeficientul de suprarezistenta;Y F.d - coeficient de corectie a momentului incovoietor de proiectare;e- coeficient de corectie a fortei taietoare de proiectare;x - inaltimea zonei comprimate;,; - inaltimea relativa a zonei comprimate;d - inaltirnea utila a sectiunii;d,- distanta intre axele armaturilor longitudinale extreme ale grinzii;v - forta axiala normalizata;v'- forta taietoare normalizata;gss , q E d - valoarea de proiectare a incarcarii combinate, permanente sau variabile,pentru calculla actiuni seismice;A oj, L 01- arialJungimea aferenta;Fb - forta seismica de baza;c.- coeficient seismic global;ag - accceleratia terenuIui pentru proiectare IMR 100 ani;T,- perioada de control (colt);P o -factorul de amplificare dinamica maxima pentru fractiunea din amortizarea critica~=O.05;q - factorul de comportare a structurii;H - clasa de ductilitate a structurii;n - clasa de importanta si de expunere;A - factor de corectie pentru modul fundamental propriu fundamental ;dre - depIasarea relativa de myel rezultata din caIculul prin metoda A;v- factor dereducere a deplasari i relat ive de calcuI IaSLS ;c - factor de amplificare a deplasarilor relative la ULS;


48/54

abel cu corespondenta lntre prlncipale


49/54

hinalpmea sectiunii transversaleT, T1 sau Tf

Tc Tc

I VEd QsIi VEd QVEd,max IQ

IVRd,e 1 Qb

! VRd.s Leap

perioada fundamentala a cladlrll pe dlrectiaconstderata hinaltimea sectiunii trans I . .perioada de colt la limita superioara a zonei versa e a stalpulur pe directia considerata

constanta a spectrului elastic hp grosimea talpii (a placii)fu$~~WmW~n~re~,rew~ad~~~I,~~S~_.I'h~~~--l~h~a~---td~~~~~n~~~d~~~tr~e~a~x~e~~~a~~~M-'-'--'-'-'-------'---de proiectare seismica inferio~ra un or gnnzlI de la partea superioara ~ifO$ taietoare de proiectare rntr-un perete ~h o hs ina1limea nucleului continat t I etrierulul inchis) In r-un stalp (tafa de axele rarnurilorfu~at~e~amm~imi capabila, de prciectare, ~se~~nea~~~---~~--_~~~~~~~~ _capat a unel grinzi' ~I ti lvaloarea de proieetare a forteielemenetele fara armatura deEN 1992-1-1 :2004

taietoare capabile pentru ih s H g ina1timea libera a etajululforfeeare, in aeord curh~i:::-----~~~-'----ifm~;;;;;;~;;~~~====----valoarea de proiectare a fortel taietoare eapabile, contra lunecarf l l e l Ilungimea l ibera a unei grinzi sau a unui stalp

ib !Iungimea zonei criticelatimea talpii inferioare a grinzii l i e ,: 1! be b I dimensiunea (latirnea) sectiunii normale a stalpului I t , / h lungimea sectiunn normale a peretelui (pe orizontala): b er . ; bp \ latimea etectiva a talpii grinzii, la int indere, la fata stalpuluilqo ! 1 / 1 j / valoarea de baza a factorului de eomportare\ portant ,-0 I ae distanta dintre armaturile transversaleIlatimeasamburelui confinat al unui staip sau al unui element dt:bo bsi Ixmargine al unui perete (rnasurata intre axele ramurilor etrierilo~~" inaltimea zonei comprimateI I Inchisl) ; i7 / z bratul de parghie internIlatimea inimii unei grinzi ,I b; b f' c factorul partial pentru betoni bwo I grosimea inimii unui perete )bb ,I ; 1 < . d k M factorut de incertitudine a ad I I ' ,d h o ina1timea efectlva a sectiunii i eforturilor de' '! 1 e u UI pentru determlnareaI , proiectars, luand In considerare diverse surse dedbL lP , sau d, diametrul barei longitudinale L suprareZJstenta ' ..

factorul partial pentru otels Y a, d bw lP e sau d e -l.dlametrul unui etrier Inchis ,I , t , , ' ' ' : '1 : : ' 2 < % u deformatia ultima a betonului neconfinatfc d R c valoarea de proiectare a rezlstentei betonului la compresiune IIf c t m valoarea medie a rezistentei la intindere a betonului rU,k 8au.k valoarea caracteristica a detormatiei ultime a a~atUrijc!e'otelf c t . d R t valoarea de proiectare a rezistentel betonului laTntindere ~ Y , d cap valoarea de proieetare a deforrnatiel otehnul la curgerejI fy d Ra valoarea de proiectare a rezlstentei de eurgere a otelului L J.4 factorul de duCtilitate a curburii ,V'i, ''''.:~''''''''~I/ o J . i L 1 factorul de ductilitate a deplasani laterale ;.,tel ' E J ; : : c


50/54

De\li sltuatla d.e ~roiectare selsmiea poate fi)asiinill:itAgdG%:oi:~i*yape' deproiectare, trebuie tmut seama de degradarea rezistenteLla sol icit~r icicllce ~i, In !ipsadate mai precise, aceasta sa poate face uti li~nd coeficienti i partial i Yo ~i Ys pentruperrnanenta (vezi si recomandarea din S.2.4 din EN199~1).Coef ic ientul par tial pentru otel este acelas l in EN 1992-1-1 ~ i1n STAS 10107/0-90,

Ya = Ys :; :1 .15.if ) Coeficientul partial pentru beton este Y c =1.5 in EN 1992-1-1 ~i ibc=1.35 in STAS

valoarea medie a efortului unitar normal in beton . 107/0-90. Pe~tru ~Iem..enteincovoiate (grinzi, placl), aceasta diferen1a nu conduce ladlferen,e semnit lcat lve In valoarea momentelor capabile, Ia r in cazul elementelorcoeficientul maxim adrnis al arrnaturii jntmse in zonele critice ale excentric turnate pe vertlcala (stalpi, pereti), in normele romanestl segrinzilor principale in proiectarea seisrnica introduce coeficientul suplimentar a condifillor de lucru m b c . La stalpi tumat lmonotl t, culatura mai mare de 300 rnrn, raportul i b e / m b c = 1,35 /0,85= 1,1475 foarteaprop ia t decoeficientul de armare al arrnaturi l verticale din inirna unui perete valoarea "(e, iar la peretl cu b < 300 mm, r W m b c = 1,35/0,75 = 1,8. Astfel, uti lizarea~ ~ ~ ~ + = = - - - - - - ~ ~ ~ - ~ = = = = ~ - - - - - .~re~~~~~~~co~rmS~S101m~90d~inc~~~~~~coeficientul de armare la forfecare (transversale) . rezultate similare, iar in cazul peretilor cu grosime mica, la rezultate aeoperitoare.

~~---~----~=~~~---~-~I--~-~=~-~e=rt:lc=a:le~~a-~~.~c~ede mais~.a presup~, fu mod ~p~~, c a rezl~tent,elecaracter-lstlcealecoeficientul mecanic a arrnaturn v betonului sunt aceleasl, conform definir ii acestora din EN 1992-1-1 i respectiv, STAS=_ Aa_ ,. R a = - p , ._R a1 0107 /0 - 9 0 . Tabelul de mai jos slntetizeaza exemplificativ echivalenta claselor de

bh o R c R c \a ~i a rezistentelor, pentru betoanele uzuale. .

inal\imea normatizata a zonei comprimatecoeficientul de armare la intinderecoeficientul de armare la compresiune

Nota 1. Principalele diferente intre notatii le tradi ii .onale In R9mania .~icele din P100-1:2006 (care preia sistemul de notatii din Eurocodun) sunt urmatoarele. .

_ indicele pentru beton este b, respectiv indicel~

Documents

Structuri de Beton Armat Pentru Cladiri T Postelnicu