Upload
adnandj
View
346
Download
25
Embed Size (px)
DESCRIPTION
5
Citation preview
STATIČKI PRORAČUN I DIMENZIONIRANJE MONTAŽNE „L“ GREDE (klupice)
1. POZICIJA K6 v STATIČKI SUSTAV I POPREČNI PRESJEK
v ANALIZA OPTEREĆENJA
o Vlastita težina grede: 0,27 ∙ 25 = 6,75 / o Dodatno stalno: 1,5 / ∙ 0,84 = 1,25 / o Korisni: : 5 / ∙ 0,84 = 4,20 /
Dinamički faktor za korisno opterećenje: = 1,3
8.40
64 20
5120
84
71
v REZNE SILE
59.
33
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max M3= 59.33 / min M3= 0.00 kNm
-28
.35
28.
35
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max T2= 28.35 / min T2= -28.35 kN
10.
99
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max M3= 10.99 / min M3= 0.00 kNm
-5.
25
5.2
5
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max T2= 5.25 / min T2= -5.25 kN
36.
92
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max M3= 36.92 / min M3= 0.00 kNm
-17
.64
17.
64
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max T2= 17.64 / min T2= -17.64 kN
-2.
16
Opt. 4: I+II+III
Utjecaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -2.16 m / 1000
167
.27
Opt. 5: 1.36xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max M3= 167.27 / min M3= -0.00 kNm
-79
.93
79.
93
Opt. 5: 1.36xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max T2= 79.93 / min T2= -79.93 kN
- Proračun na moment torzije
U proračunu se pretpostavlja da samo vertikalni dio grede preuzima moment torzije!
Reakcija od vlastite težine:
gsd – težina grede po metru dužnom = 0,27
, = 1,35 ∙ (0,27 ∙ 25 ∙ 8,4)2 = 38,30
Reakcija od dodatnog stalnog i korisnog opterećenja:
qsd – dodatno stalno i korisno opterećenje po metru dužnom
, = (1,35 ∙ 1,25 + 1,3 ∙ 1,5 ∙ 4,2) ∙ 8,42 = 41,5
Moment torzije na rubu nosača: = 0,2 ∙ 38,3 + 0,32 ∙ 41,5 = 21
qsd
84
54 30
gsd
Rq,sd
Rg,sd
20
32
840
21
21 Tsd (kNm)
v GRADIVO
• Beton: C 30/37
= = 301,5 = 20,0 = 2,0
• Čelik: B 500B
= = 5001,15 = 434,78 = 43,48
Visina presjeka: h = 71 cm
Zaštitni sloj betona: c = 3 cm
Statička visina presjeka: = 66
v DIMENZIONIRANJE
Ø Dimenzioniranje na moment savijanja
Bezdimenzionalni moment savijanja:
= ∙ ∙ = 1680084 ∙ 66 ∙ 2,0 = 0,023 < , = 0,159
Za = 0,026 očitano: = = 0,971 = = 0,083 = 10 ‰ = 0,9 ‰
Potrebna površina armature u polju:
= ∙ ∙ = 168000,971 ∙ 66 ∙ 43,48 = 6,04
Minimalna armatura:
, = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 2700 = 4,05
ODABRANO: + (6,62 ) > 6,03
Ø Dimenzioniranje na poprečne sile
Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: = ∙ ∙ (1,2 + 40 ∙ ) + 0,15 ∙ ∙ ∙
= 0,030 /
= 1,6 − = 1,6 − 0,66 = 0,94 < 1 → = 1
= ∙ = , = 0,0025 = 0,030 ∙ 1 ∙ (1,2 + 40 ∙ 0,0025) ∙ 20 ∙ 66 = 51,5 <
Kontrola nosivosti tlačnog štapa: = 0,5 ∙ ∙ ∙ ∙
= 0,7 − = 0,55 → = 0,55 = 0,5 ∙ 0,55 ∙ 2,0 ∙ 20 ∙ (0,9 ∙ 66) = 653 >
Potrebni razmak spona:
= ∙ ∙ ∙− = 2 ∙ 0,50 ∙ 0,9 ∙ 66 ∙ 43,4880 − 51,5 = 90
ODABRANO: - na ležaju u dužini 150 cm: , =⁄ - ostali dio grede: , =⁄
Ø Dimenzioniranje na moment torzije
Proračunski moment torzije mora zadovoljiti ove uvjete: ≤ ≤ ≤
• Određivanje poprečne armature zbog momenta torzije = 21
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 200 ≥ 0,35
i brojka 200 su dani u N/mm2
Vrijednost za ′ rabi se kad se spone nalaze samo u vanjskome opsegu presjeka.
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 30200 = 0,385 > 0,35 = ∙ ℎ = 20 ∙ 71 = 1420 = 2 ∙ (20 + 71) = 182
t – debljina zamjenjujuće stijenke presjeka.
= = 1420182 = 7,80
Ak – ploština unutar srednje konture (jezgre), za pravokutni presjek b/h. = ( − ) ∙ (ℎ − ) = (20 − 7,80) ∙ (71 − 7,8) = 771
uk – opseg jezgre ploštine Ak. Za pravokutni presjek vrijedi: = 2 ∙ [( − ) + (ℎ − )] = 2 ∙ [(20 − 7,80) + (71 − 7,80)] = 150,80
Za Θ = 39° (kao pri proračunu poprečne armature prema metodi slobodnog izbora nagiba tlačnih dijagonala).
Razmak poprečne armature od torzijskog momenta:
, ≤ 8 = 150,88 = 18,85
Moment nosivosti na torziju dobije se iz izraza:
= 2 ∙ ′ ∙ ∙ ∙Θ + Θ
= 2 ∙ 0,385 ∙ 2 ∙ 7,80 ∙ 7711,235 + 0,81 =
= 4528 = 45,3 = 45,3 > = 21
, – ploština presjeka jedne grane poprečne armature.
, = 8 = 0,503
, - razmak poprečne torzijske armature uzduž grede, , ≤ 8⁄
, = 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ ≤ 8
, = 2 ∙ 0,503 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 1,23521 = 1983
, = 8 = 18,85
Minimalna poprečna armatura torzije = maksimalni razmak spona.
Za = 90° , , = 0,0011
, , = ∙ ,, ∙ ∙ = 2 ∙ 0,5030,0011 ∙ 20 ∙ 1 = 45,7
, , = 45,7 > , = 18,85
Poprečna armatura , zbog momenta torzije postavlja se na razmaku od , = .
• Određivanje uzdužne armature zbog momenta torzije
Moment nosivosti na torziju koji preuzima uzdužna armatura, , odredi se iz izraza:
= 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ
=
, , – ukupna površina presjeka (svih) torzijskih šipki uzdužne armature
- granica popuštanja torzijskih šipki uzdužne armature
, , = ∙2 ∙ ∙ ∙ Θ
, , = 21 ∙ 150,82 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 0,81 = 0,058
Uzdužna armatura torzije
ODABRANO: , , = = , > , , = ,
Razmak između uzdužnih armatura je manji od 35 cm.
Minimalna i maksimalna ukupna uzdužna torzijska armatura:
, , = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 20 ∙ 66 = 1,98
, , = 0,0400 ∙ ∙ = 0,0400 ∙ 20 ∙ 66 = 52,6
• Kombinacija poprečne sile i torzijskog momenta
Proračunski moment torzije i odgovarajuća proračunska sila trebaju zadovoljiti ovaj uvjet:
+ ≤ 1
1945,30 + 80653 = 0,18 + 0,015 = 0,17 < 1
• Razmak poprečne armature:
Kad na gredu istodobno djeluju i poprečna sila i moment torzije, posebno se proračunavaju razmaci spona za preuzimanje poprečne sile, sw, a posebno za preuzimanje torzije, swT, te se konačni razmak spona, s, nalazi primjenom formule:
= ∙( + ) = 90 ∙ 18(90 + 18) = 15
ODABRANO: - na ležaju u dužini 150 cm: , =⁄ - ostali dio grede: , =⁄
2O181O14
2O8
4O8
4O8
4O10
O8( 15/20cm)
2. POZICIJA K12 v STATIČKI SUSTAV I POPREČNI PRESJEK
v ANALIZA OPTEREĆENJA
o Vlastita težina grede: 0,27 ∙ 25 = 6,75 / o Dodatno stalno: 1,5 / ∙ 0,84 = 1,25 / o Korisni: : 5 / ∙ 0,84 = 4,20 /
Dinamički faktor za korisno opterećenje: = 1,3
10.25
64 20
5120
84
71
v REZNE SILE
88.
65
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max M3= 88.65 / min M3= 0.00 kNm
-34
.59
34.
59
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max T2= 34.59 / min T2= -34.59 kN
16.
42
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max M3= 16.42 / min M3= -0.00 kNm
-6.
41
6.4
1
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max T2= 6.41 / min T2= -6.41 kN
55.
16
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max M3= 55.16 / min M3= -0.00 kNm
-21
.52
21.
52
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max T2= 21.52 / min T2= -21.52 kN
-4.
81
Opt. 4: I+II+III
Utjecaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -4.81 m / 1000
249
.39
Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max M3= 249.39 / min M3= -0.00 kNm
-97
.32
97.
32
Opt. 5: 1.35xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max T2= 97.32 / min T2= -97.32 kN
- Proračun na moment torzije
U proračunu se pretpostavlja da samo vertikalni dio grede preuzima moment torzije!
Reakcija od vlastite težine:
gsd – težina grede po metru dužnom = 0,27
, = 1,35 ∙ (0,27 ∙ 25 ∙ 10,25)2 = 43,70
Reakcija od dodatnog stalnog i korisnog opterećenja:
qsd – dodatno stalno i korisno opterećenje po metru dužnom
, = (1,35 ∙ 1,25 + 1,3 ∙ 1,5 ∙ 4,2) ∙ 10,252 = 50,62
Moment torzije na rubu nosača: = 0,2 ∙ 43,70 + 0,32 ∙ 50,62 = 25
qsd
84
54 30
gsd
Rq,sd
Rg,sd
20
32
25
25 Tsd (kNm)
1025
v GRADIVO
• Beton: C 30/37
= = 301,5 = 20,0 = 2,0
• Čelik: B 500B
= = 5001,15 = 434,78 = 43,48
Visina presjeka: h = 71 cm
Zaštitni sloj betona: c = 3 cm
Statička visina presjeka: = 66
v DIMENZIONIRANJE
Ø Dimenzioniranje na moment savijanja
Bezdimenzionalni moment savijanja:
= ∙ ∙ = 2500084 ∙ 66 ∙ 2,0 = 0,034 < , = 0,159
Za = 0,037 očitano: = = 0,965 = = 0,099 = 10 ‰ = 1,1 ‰
Potrebna površina armature u polju:
= ∙ ∙ = 250000,965 ∙ 66 ∙ 43,48 = 9,03
Minimalna armatura:
, = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 2700 = 4,05
ODABRANO: + (9,14 ) > 9,03
Ø Dimenzioniranje na poprečne sile
Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: = ∙ ∙ (1,2 + 40 ∙ ) + 0,15 ∙ ∙ ∙
= 0,030 /
= 1,6 − = 1,6 − 0,66 = 0,94 < 1 → = 1
= ∙ = . = 0,0025 = 0,030 ∙ 1 ∙ (1,2 + 40 ∙ 0,0025) ∙ 20 ∙ 66 = 51,5 <
Kontrola nosivosti tlačnog štapa: = 0,5 ∙ ∙ ∙ ∙
= 0,7 − = 0,55 → = 0,55 = 0,5 ∙ 0,55 ∙ 2,0 ∙ 20 ∙ (0,9 ∙ 66) = 653 >
Potrebni razmak spona:
= ∙ ∙ ∙− = 2 ∙ 0,50 ∙ 0,9 ∙ 66 ∙ 43,4898 − 51,5 = 55
ODABRANO: - na ležaju u dužini 150 cm: , =⁄ - ostali dio grede: , =⁄
Ø Dimenzioniranje na moment torzije
Proračunski moment torzije mora zadovoljiti ove uvjete: ≤ ≤ ≤
• Određivanje poprečne armature zbog momenta torzije = 25
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 200 ≥ 0,35
i brojka 200 su dani u N/mm2
Vrijednost za ′ rabi se kad se spone nalaze samo u vanjskome opsegu presjeka.
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 30200 = 0,385 > 0,35 = ∙ ℎ = 20 ∙ 71 = 1420 = 2 ∙ (20 + 71) = 182
t – debljina zamjenjujuće stijenke presjeka.
= = 1420182 = 7,80
Ak – ploština unutar srednje konture (jezgre), za pravokutni presjek b/h. = ( − ) ∙ (ℎ − ) = (20 − 7,80) ∙ (71 − 7,8) = 771
uk – opseg jezgre ploštine Ak. Za pravokutni presjek vrijedi: = 2 ∙ [( − ) + (ℎ − )] = 2 ∙ [(20 − 7,80) + (71 − 7,80)] = 150,80
Za Θ = 39° (kao pri proračunu poprečne armature prema metodi slobodnog izbora nagiba tlačnih dijagonala).
Razmak poprečne armature od torzijskog momenta:
, ≤ 8 = 150,88 = 18,85
Moment nosivosti na torziju dobije se iz izraza:
= 2 ∙ ′ ∙ ∙ ∙Θ + Θ
= 2 ∙ 0,385 ∙ 2 ∙ 7,80 ∙ 7711,235 + 0,81 =
= 4528 = 45,3 = 45,3 > = 23,1
, – ploština presjeka jedne grane poprečne armature.
, = 8 = 0,503
, - razmak poprečne torzijske armature uzduž grede, , ≤ 8⁄
, = 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ ≤ 8
, = 2 ∙ 0,503 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 1,23525 = 1665
, = 8 = 18,85
Minimalna poprečna armatura torzije = maksimalni razmak spona.
Za = 90° , , = 0,0011
, , = ∙ ,, ∙ ∙ = 2 ∙ 0,5030,0011 ∙ 20 ∙ 1 = 45,7
, , = 45,7 > , = 18,85
Poprečna armatura , zbog momenta torzije postavlja se na razmaku od , = .
• Određivanje uzdužne armature zbog momenta torzije
Moment nosivosti na torziju koji preuzima uzdužna armatura, , odredi se iz izraza:
= 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ
=
, , – ukupna površina presjeka (svih) torzijskih šipki uzdužne armature
- granica popuštanja torzijskih šipki uzdužne armature
, , = ∙2 ∙ ∙ ∙ Θ
, , = 25 ∙ 150,82 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 0,81 = 0,069
Uzdužna armatura torzije
ODABRANO: , , = = , > , , = ,
Razmak između uzdužnih armatura je manji od 35 cm.
Minimalna i maksimalna ukupna uzdužna torzijska armatura:
, , = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 20 ∙ 66 = 1,98
, , = 0,0400 ∙ ∙ = 0,0400 ∙ 20 ∙ 66 = 52,6
• Kombinacija poprečne sile i torzijskog momenta
Proračunski moment torzije i odgovarajuća proračunska sila trebaju zadovoljiti ovaj uvjet:
+ ≤ 1
23,145,30 + 98653 = 0,26 + 0,022 = 0,282 < 1
• Razmak poprečne armature:
Kad na gredu istodobno djeluju i poprečna sila i moment torzije, posebno se proračunavaju razmaci spona za preuzimanje poprečne sile, sw, a posebno za preuzimanje torzije, swT, te se konačni razmak spona, s, nalazi primjenom formule:
= ∙( + ) = 55 ∙ 18(55 + 18) = 13,50
ODABRANO: - ležaj: na početku grede postavit vilice ( =⁄ ) na dužini od 100cm, i ( =⁄ ) na dužini od 150 cm
- ostali dio grede: , =⁄
2O221O14
2O8
4O8
4O8
4O10
O8( 10/15/20cm)
3. POZICIJA K27 v STATIČKI SUSTAV I POPREČNI PRESJEK
v ANALIZA OPTEREĆENJA
o Vlastita težina grede: 0,27 ∙ 25 = 6,75 / o Dodatno stalno: 1,5 / ∙ 0,84 = 1,25 / o Korisni: : 5 / ∙ 0,84 = 4,20 /
Dinamički faktor za korisno opterećenje: = 1,3
8.40 2.20
10.60
64 20
5120
84
71
v REZNE SILE
51.
64
-16
.33
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max M3= 51.64 / min M3= -16.33 kNm
-26
.41
30.
29
-14
.85
Opt. 1: VLASTITA TEZINA (g)
Utjecaji u gredi: max T2= 30.29 / min T2= -26.41 kN
9.5
6
-3.
03
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max M3= 9.56 / min M3= -3.03 kNm
-4.
89
5.6
1 -
2.75
Opt. 2: DODATNO STALNO
Utjecaji u gredi: max T2= 5.61 / min T2= -4.89 kN
32.
13
-10
.16
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max M3= 32.13 / min M3= -10.16 kNm
-16
.43
18.
85
-9.
24
Opt. 3: KORISNO
Utjecaji u gredi: max T2= 18.85 / min T2= -16.43 kN
-1.
82
1.2
0
Opt. 4: I+II+III
Utjecaji u gredi: max Zp= 1.20 / min Zp= -1.82 m / 1000
145
.60
-46
.05
Opt. 5: 1.36xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max M3= 145.60 / min M3= -46.05 kNm
-74
.45
85.
41
-41
.87
Opt. 5: 1.36xI+1.35xII+1.95xIII
Utjecaji u gredi: max T2= 85.41 / min T2= -74.45 kN
- Proračun na moment torzije
U proračunu se pretpostavlja da samo vertikalni dio grede preuzima moment torzije!
Reakcija od vlastite težine:
gsd – težina grede po metru dužnom = 0,27 ∑ =0
, = 1,35 ∙ (0,27 ∙ 25 ∙ 10,6 ∙ 10,6/2)8,40 = 60,90 ∑ =0
, = 1,35 ∙ (0,27 ∙ 25 ∙ 10,6) − 60,9 = 35,70
Reakcija od dodatnog stalnog i korisnog opterećenja:
qsd – dodatno stalno i korisno opterećenje po metru dužnom
, = (1,35 ∙ 1,25 + 1,3 ∙ 1,5 ∙ 4,2) ∙ 10,60 ∙ 10,6/28,40 = 66,1
, = (1,35 ∙ 1,25 + 1,3 ∙ 1,5 ∙ 4,2) ∙ 10,6 − 66,1 = 38,6
qsd
84
54 30
gsd
Rq,sd
Rg,sd
20
32
19,5
22,4
Tsd (kNm)
840 220RA RB
11
1060
v GRADIVO
• Beton: C 30/37
= = 301,5 = 20,0 = 2,0
• Čelik: B 500B
= = 5001,15 = 434,78 = 43,48
Visina presjeka: h = 71 cm
Zaštitni sloj betona: c = 3 cm
Statička visina presjeka: = 66
v DIMENZIONIRANJE
Ø Dimenzioniranje na moment savijanja u polju
Bezdimenzionalni moment savijanja:
= ∙ ∙ = 1460084 ∙ 66 ∙ 2,0 = 0,020 < , = 0,159
Za = 0,021 očitano: = = 0,974 = = 0,074 = 10 ‰ = 0,8 ‰
Potrebna površina armature u polju:
= ∙ ∙ = 146000,974 ∙ 66 ∙ 43,48 = 5,30
Minimalna armatura:
, = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 2700 = 4,05
ODABRANO: + (6,21 ) > 5,30
Ø Dimenzioniranje na moment savijanja nad ležajem
Bezdimenzionalni moment savijanja:
= ∙ ∙ = 460020 ∙ 66 ∙ 2,0 = 0,026 < , = 0,159
Za = 0,026 očitano: = = 0,971 = = 0,083 = 10 ‰ = 0,9 ‰
Potrebna površina armature :
= ∙ ∙ = 46000,971 ∙ 66 ∙ 43,48 = 1,65
Minimalna armatura:
, = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 2700 = 4,05
ODABRANO: (4,62 ) > 4,05
Ø Dimenzioniranje na poprečne sile
Proračunska nosivost na poprečnu silu elementa bez poprečne armature: = ∙ ∙ (1,2 + 40 ∙ ) + 0,15 ∙ ∙ ∙
= 0,030 /
= 1,6 − = 1,6 − 0,66 = 0,94 < 1 → = 1
= ∙ = , = 0,0018 = 0,030 ∙ 1 ∙ (1,2 + 40 ∙ 0,0018) ∙ 20 ∙ 66 = 51 <
Kontrola nosivosti tlačnog štapa: = 0,5 ∙ ∙ ∙ ∙
= 0,7 − = 0,55 → = 0,55 = 0,5 ∙ 0,55 ∙ 2,0 ∙ 20 ∙ (0,9 ∙ 66) = 653 >
Potrebni razmak spona:
= ∙ ∙ ∙− = 2 ∙ 0,50 ∙ 0,9 ∙ 66 ∙ 43,4885 − 50 = 73
ODABRANO: - na ležaju u dužini 150 cm: , =⁄ - ostali dio grede: , =⁄ Ø Dimenzioniranje na moment torzije
Proračunski moment torzije mora zadovoljiti ove uvjete: ≤ ≤ ≤
• Određivanje poprečne armature zbog momenta torzije = 22,4
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 200 ≥ 0,35
i brojka 200 su dani u N/mm2
Vrijednost za ′ rabi se kad se spone nalaze samo u vanjskome opsegu presjeka.
′ = 0,7 ∙ 0,7 − 30200 = 0,385 > 0,35 = ∙ ℎ = 20 ∙ 71 = 1420 = 2 ∙ (20 + 71) = 182
t – debljina zamjenjujuće stijenke presjeka.
= = 1420182 = 7,80
Ak – ploština unutar srednje konture (jezgre), za pravokutni presjek b/h. = ( − ) ∙ (ℎ − ) = (20 − 7,80) ∙ (71 − 7,8) = 771
uk – opseg jezgre ploštine Ak. Za pravokutni presjek vrijedi: = 2 ∙ [( − ) + (ℎ − )] = 2 ∙ [(20 − 7,80) + (71 − 7,80)] = 150,80
Za Θ = 39° (kao pri proračunu poprečne armature prema metodi slobodnog izbora nagiba tlačnih dijagonala).
Razmak poprečne armature od torzijskog momenta:
, ≤ 8 = 150,88 = 18,85
Moment nosivosti na torziju dobije se iz izraza:
= 2 ∙ ′ ∙ ∙ ∙Θ + Θ
= 2 ∙ 0,385 ∙ 2 ∙ 7,80 ∙ 7711,235 + 0,81 =
= 4528 = 45,3 = 45,3 > = 22,4
, – ploština presjeka jedne grane poprečne armature.
, = 8 = 0,503
, - razmak poprečne torzijske armature uzduž grede, , ≤ 8⁄
, = 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ ≤ 8
, = 2 ∙ 0,503 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 1,23522,4 = 1859
, = 8 = 18,85
Minimalna poprečna armatura torzije = maksimalni razmak spona.
Za = 90° , , = 0,0011
, , = ∙ ,, ∙ ∙ = 2 ∙ 0,5030,0011 ∙ 20 ∙ 1 = 45,7
, , = 45,7 > , = 18,85
Poprečna armatura , zbog momenta torzije postavlja se na razmaku od , = .
• Određivanje uzdužne armature zbog momenta torzije
Moment nosivosti na torziju koji preuzima uzdužna armatura, , odredi se iz izraza:
= 2 ∙ , ∙ ∙ ∙ Θ
=
, , – ukupna površina presjeka (svih) torzijskih šipki uzdužne armature
- granica popuštanja torzijskih šipki uzdužne armature
, , = ∙2 ∙ ∙ ∙ Θ
, , = 22,4 ∙ 150,82 ∙ 771 ∙ 43,48 ∙ 0,81 = 0,062
Uzdužna armatura torzije
ODABRANO: , , = = , > , , = ,
Razmak između uzdužnih armatura je manji od 35 cm.
Minimalna i maksimalna ukupna uzdužna torzijska armatura:
, , = 0,0015 ∙ ∙ = 0,0015 ∙ 20 ∙ 66 = 1,98
, , = 0,0400 ∙ ∙ = 0,0400 ∙ 20 ∙ 66 = 52,6
• Kombinacija momenta savijanja i momenta torzije = ∙ ∙ = 4600(0,9 ∙ 66) ∙ 20 ∙ 5,48 = 0,706
= 2 ∙ ∙ = 22,42 ∙ 771 ∙ 7,8 = 0,002
č = 2 + 2 + < 0,85 ∙
č = 0,7062 + 0,7062 + 0,002 = 0.71
č = 0,71 < 0,85 ∙ = 0,85 ∙ 2 = 1,7 ⁄⁄
• Kombinacija poprečne sile i torzijskog momenta
Proračunski moment torzije i odgovarajuća proračunska sila trebaju zadovoljiti ovaj uvjet:
+ ≤ 1
22,445,30 + 85653 = 0,24 + 0,017 = 0,257 < 1
• Razmak poprečne armature:
Kad na gredu istodobno djeluju i poprečna sila i moment torzije, posebno se proračunavaju razmaci spona za preuzimanje poprečne sile, sw, a posebno za preuzimanje torzije, swT, te se konačni razmak spona, s, nalazi primjenom formule:
= ∙( + ) = 73 ∙ 18(73 + 18) = 15
ODABRANO: - na ležaju u dužini 150 cm: , =⁄ - ostali dio grede: , =⁄ Polje
- Ležaj
2O181O12
2O8
4O8
4O8
4O10
O8( 15/20cm)
2O12
2O8
2O8
4O10
4O10
O8( 15/20cm)
3O14