Sazeh808-Soleh

وبالگ تخصصی مهندسی عمران سازهwww.Sazeh808.blogfa.com

خودداري نمایید در فضاي اینترنت پروژهانتشار این لطفا از میباشد 808سازه یت اینترنتیوبساتنها در انحصار حق انتشار این پروژه

دفترچه محاسبات

تنی 5 با جرثقیل سوله بنیاد مسکن کرمان : کارفرما

:محاسب ینمهندس [email protected] مجتبی اصغري سرخی

مسعود فالح نفري


1

فهرست سیستم سازه اي و مشخصات پروژه معرفی

معرفی مصالح مصرفی .....) بارگذاري لرزه اي +بار باد+، بار برفبار مرده،(بارگذاري

بارهاي اعمالی بر هر قاب SAPر برنامه نمایش گرافیکی بارگذاري ها د

ترکیبات بارگذاري کنترل تغییر مکان جانبی

کنترل واژگونی طراحی

و ستون RAFTERطراحی نسبت تنش در اعضاي قاب بحرانی

طراحی پرلین sagrodطراحی

طراحی جوش اتصال بالهاي ستون به جان طراحی استرات

طراحی صفحه ستون طراحی فونداسیون

wall postطراحی تنی 5جرثقیل طراحی تیر

طراحی فلنج


2

:معرفی پروژه

. می باشد تنی 5سوله با جرثقیل دفترچه محاسبات حاضر مربوط به

واقع می کرمان ودر شهر درصد می باشد 20متر در گوشه و شیب سقف 5ارتفاع مفید فوق داراي سوله

. باشد

:سیستم مقاوم در برابر بارهاي جانبی

قاب عرضیبا سیستم مهاربندي همگرا از نوع ضربدري و در جهت ساده لیمفصقاب طولی جهت در

.می باشد متوسط خمشی

.می باشد SAP2000 ver : 11.0.8نرم افزار مورد استفاده در تحلیل و طراحی سازه

بر مبناي ضوابط مبحث و بروش تنش مجاز AISC ASD-89 بر اساس طراحی المان هاي سازه

.انجام گرفته است 87ویرایش سال ختمان مقررات ملی سا 10

بار جانبی زلزله استفاده شده ویرایش سوم از روش استاتیکی معادل براي توزیع 2800طبق آیین نامه

.است

1.44 برابر مقاومت مجاز خاك یعنی 1.2 و مدول بستر خاك نیز kg/cm2 1.2مقاومت مجاز خاك

kg/cm3 در نظر گرفته شده است.

:امه هاي در نظر گرفته شده آیین ن

ویرایش سوم 2800استاندارد -

) 87فلزي ویرایش سال طرح و اجراي ساختمانهاي ( 10مقررات ملی ساختمان مبحث -

)84ویرایش سال بارهاي وارد بر ساختمان(مقررات ملی ساختمان مبحث ششم -

AISC ASD 09آیین نامه سازه هاي فلزي آمریکا -


3

مصالح مصرفی

22400با مقاومت تسلیم st-37فوالد مصرفی در تیرها ، ستونها ، ورقها از نوع فوالد نرمه cmkgFy

23700و مقاومت نهائی cmkgFu می باشد.

2250روزه 28بتن مصرفی در فونداسیون داراي مقاومت cmkgf c ) نمونه استوانه اي

300mm x 150mm ( آرماتورهاي مصرفی در فونداسیون از نوع . استAIII با مقاومت جاري

24000شدگی cmkgFy آرماتورهاي مصرفی در بولتهاي صفحات پاي ستون و خاموتها از نوع

AII 23000با مقاومت جاري شدگی cmkgFy می باشد.

با تنش تسلیم A325(8.8) مقاومت کلیه پیچ هاي مصرفی در اتصاالت سازه اي از نوع پر

26400 cmkgFy 28000و تنش حداکثر cm

kgFu می باشدحداکثر .


4

بارگذاري

سقف بارمرده )محاسبه و منظور می گردد SAPوزن قاب توسط برنامه (

موجدار ورق پوشش از جنس ورق گالوانیزه25

mkg

z 214پرلین از نوع mkg

پشم شیشه و توري مرغی2

3mkg

(sagrods,Stiffeners)ملزومات قاب و سقف2

20mkg

مجموع2

40mkg

برفبار

.حاکم نیست لذا بار برف را براي سقف در نظر می گیریمتوجه به آنکه بار زنده خاصی بر سقف سوله با

.طبق مبحث ششم بار برف باید بر سطح تصویر شده افق اعمال شود

مناطق با برف زیاد 2بخش (سوله در شهر کرمان با بار برف مبنا2

150mkgPs (

2150150111511

mkgPC Ts

.ین بارگذاري نامتقارن برف الزم نیستدرجه است،بنابرا 15چون زاویه شیب کمتر از


5

باد بار

مطابق مبحث ششم ساختمان در کرمان واقع شده است در نتیجه2

5.84mkgq هم چنین،

نواحی باز خارج از شهر ها و محل هایی که داراي ساختمان هاي (ساختمان در نواحی بند ب مبحث ششم

.متر است 10واقع شده است و ارتفاع آن کمتر از )پراکنده است

216925.842

mkgCqC qe

ضریب شکل براي سازه اصلی باربر جانبی ساختمان

)(ضریب شکل سازه qC

8.0 اعضاي رو به باد 5.0 اعضاي پشت به باد

7.0 موازي با باد 7.0 )درجه 15شیب کمتر از (بام

محاسبه نیروي باد اعمالی بر هر قاب

اعضاي رو به بادmkgp 2.81161698.0

اعضاي پشت به بادmkgp 50761695.0

بامmkgp 8.70961697.0

.فشار و عالمت منفی به معناي کشش می باشددر مقادیر باال عالمت مثبت به معناي


6

محاسبه بارهاي اعمالی بر هر قاب

بار گسترده مرده m

tonmkg 24.0240640

بار گسترده برف m

ton9.06150

بار گسترده اعضاي رو به باد m

ton811.0

بار گسترده اعضاي پشت به باد m

ton507.0

) بام(بار گسترده بادm

ton709.0

انتیمترس 35بار دیوار آجري با ضخامت m

ton9.36185035.0

محاسبه بارهاي زلزله

7R )قاب خمشی با شکل پذیري متوسط(ضریب زلزله در جهت عرضی

3.0A )خطر نسبی زلزله زیاد(ان در شهر کرمانساختم

و خطر نسبی زلزله زیاد در نتیجه 3خاك نوع

7.0326.0)5.6(08.008.0

15.0,7.0,75.1

43

43

0

sHT

TTS soil

7.0T در نتیجه نیازي به نیروي شالقی نیست.

75.210 SBTTT s

.می باشد I=1ابراین بن.قرار می گیرد 3ساختمان از نظر اهمیت در گروه

118.07

175.23.0 R

ABICx

)قاب ساده مفصلی با بادبند هم گراي ضربدري(ضریب زلزله در جهت طولی


7

7.02.0)5.6(05.005.0 43

43

sHT

75.210 SBTTT s

درصد مشارکت بار زنده 2800فصل دوم آیین نامه 1درصد است بنابراین طبق جدول 20چون شیب بام

.ف در وزن لرزه اي صفر استو بار بر

بار دیوار 0.5+بار مرده=وزن لرزه اي

LoadCase Dir PercentEcc EccOverride UserZ C K WeightUsed BaseShear Text Text Unitless Yes/No Yes/No Unitless Unitless Kgf Kgf Ex X 0.05 No No 0.118 1 269523.91 31803.82 Ey Y 0.05 No No 0.138 1 269523.91 37194.3

Load Case Definitions LoadCase DesignType SelfWtMult AutoLoad

Text Text Unitless Text DEAD DEAD 1 Snow SNOW 0

wind(+x) WIND 0 None wind(-x) WIND 0 None wind(+y) WIND 0 None wind(-y) WIND 0 None

Ex QUAKE 0 USER

COEFF

Ey QUAKE 0 USER

COEFF wall OTHER 0

crane OTHER 0

15.0,7.0,75.1,3.0,6 0 TTSAR s

138.06

175.23.0

RABIC y


8

ترکیبات بارگذاري،در مورد بارهاي زلزله و باد،بارها را در )1.33 (به جاي افزایش مقاومت)87سال (در مبحث دهم جدید

.ضرب می کنیم 0.75

:ترکیبات بارگذاري معرفی شده به برنامه طبق مبحث دهم جدید به صورت زیر می باشد

Combination Definitions

ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor Text Text Yes/No Text Text Unitless

COMB1 Linear Add No Linear Static DEAD 1

COMB1 Linear Static Snow 1

COMB1 Linear Static wall 1

COMB2 Linear Add No Linear Static DEAD 0.75

COMB2 Linear Static Snow 0.75

COMB2 Linear Static Ex 0.75

COMB2 Linear Static wall 0.75



COMB3 Linear Static Ex -0.75




COMB4 Linear Static Ey 0.75




COMB5 Linear Static Ey -0.75


COMB6 Linear Add No Linear DEAD 0.75


9

Static


COMB6 Linear Static wind(+x) 0.75




COMB7 Linear Static wind(-x) 0.75




COMB8 Linear Static wind(+y) 0.75




COMB9 Linear Static wind(-y) 0.75



COMB10 Linear Static Ex 0.75



COMB11 Linear Static Ex -0.75






COMB13 Linear Static Ey -0.75



COMB14 Linear wind(+x) 0.75


10

Static












COMB18 Linear Static crane 1


COMB19 Linear Static Snow 1

COMB19 Linear Static crane 1


COMB20 Linear Static wind(+x) 0.75

COMB20 Linear Static crane 0.75











COMB24 Linear Ex 0.75


11

Static





کنترل تغییر مکان جانبی بند 2800لذا بر اساس آیین نامه .ثانیه می باشد 0.7تر از در هر دو جهت زمان تناوب ساختمان کم

)جهت عرضی(،در جهت قاب خمشی 4- 5- 2

cmhR

R

hT

wwm

m

32.377.0650025.0

7.0025.07.0

025.0sec7.0

:در جهت مهاربندي

cmhR

R

hT

wwm

m

87.367.0650025.0

7.0025.07.0

025.0sec7.0

است که کمتر از cm 2.6و برابر wind(+x)بر اساس نتایج خروجی برنامه،حداکثر تغییر مکان سازه تحت

.مقدار مجاز تعیین شده توسط آیین نامه می باشد


12

واژگونیکنترل

:Xکنترل واژگونی در جهت

:برابر است با ) wind(-x)تحت بار (طبق نتایج خروجی برنامه،ماکزیمم لنگر ایجاد شده

mTonM لنگر واژگونی y .87.875

TonW کل سازه ايلرزه وزن 6.269

.بنابراین ضریب اطمینان در مقابل واژگونی از رابطه زیر بدست می آید

okSF 75.13.287.875

5.76.269

:Yکنترل واژگونی در جهت

: برابر است با ) wind(-Y)تحت بار (طبق نتایج خروجی برنامه،ماکزیمم لنگر ایجاد شده

mTonM لنگر واژگونی x .1905

TonW کل سازه لرزه اي وزن 6.269

.بنابراین ضریب اطمینان در مقابل واژگونی از رابطه زیر بدست می آید

okSF 75.176.21905

5.196.269


13

طراحی

)RAFTER(طراحی تیر حمال قاب

baداراي مقطع متغیر باید در اعضاي FF چون .را به برنامه بدهیم )تنش مجاز خمشی و فشاري(,

.برنامه مقدار آنها را محاسبه نمی کند

(ok06.4کنترل شیب مقطع33

500268.0,6min(28.133

335.75

با محاسبه این ضریب می توانیم از جداول مربوط به مقاطع منشوري تنش (ضریب الغري موثر

)ري را بدست آوریممجاز فشا

2117758)

33.63501,

3.145001max(),max(

cmkgF

rkl

rlk

rkl

a

oyox

22

6

2

4

16290)

59.720003.1(

1012

26513320044.1

2.1251084

03.159.7

20028.100385.01

59.732.62.1

44.12.125

3320028.1023.01

cmkgF

cmkgF

h

cmr

h

wy

s

w

To

s

,bC،21چون در فرمول MM لنگر هاي انتهاي قسمت مهارنشده است و در اینجا طول مهار نشده

.منظور می گردد 1Bمتر است و تغییرات ممان در این فاصله کم است لذا 2عضو


14

به AISCبنا بر محاسبات باال تنش خمشی مجاز یک عضو با مقطع متغیر و مطابق آیین نامه

.صورت زیر محاسبه می شود

2

222

1440

6.01561240016290265116

2400132

cmkgF

FcmkgF

by

yb

طراحی پرلین

مبحث ششم لحاظ 2- 8- 6- 6در طراحی پوشش بامها و عناصر نگهدارنده آنها مانند الپه ها ضوابط بند

.ده استش

.س م فرض می کنیم 90فاصله الپه ها از یکدیگر را 22

150,40mkgq

mkgq snowD

می 4.1Cqمبحث ششم 4- 6- 6ضریب اثر شکل براي اعضاي سازه اي نگهدارنده بام طبق جدول

.باشد

26.2364.125.84

mkgqwind

mkg

mkgWD

mkg

mkgSD

21045.207)6.23640(75.0)(75.0

17190.01902

کنترل تنش در قسمت وسط تیر

mkgqq y 14.20611cos210cos

mkgqqx 07.4011sin210sin


15

mkgLq

M yx .63.927

83614.206

8

2

mkgLqM xy .4

3603607.40

360

2

3min

3max

4min

4max

444

1415.3

1.44,14.66

96.10,15.39,7,84.21,1.44

,1.646,9.207,4.127,8.562

cmScmS

cmycmXYXcmI

cmIcmIcmIcmI xyyx

14406.0143114104

14.661063.9272

2

22

minmax

yyx

b Fcmkg

SM

SMf

sagrodکنترل تنش در محل

mkgLq

M yx .56.624

93614.206

9

2

mkgLqM xy .03.16

90607.40

90

22

14406.0117314

1003.16214.66

1056.6242

22

yb Fcmkgf


16

خیز در پرلین هاکنترل

cmLcmEIqL

mkg

mkgq

3200600

20012.2

1.646101.238460071.15

3845

1719.0190

6

4

max

4

max

2

sagrodطراحی

2

2

54.1

142.1510

3.616510300017.017.0

3.61611sin5.82)40150(sin

cmA

useAcmkgFF

kgqBLp

requt

تنش مجاز برشی ستون

260125

9604.07.37345.089.2

2400)(89.2

45.0)125(240034.510315

)(

10315

34.5

6531851256.0

75

2

4

2

4

w

yvy

v

wy

vv

yw

th

FCF

F

thF

KC

Kha

Fth


17

.نیازي به سخت کننده عرضی نیست

طراحی جوش اتصال بالهاي ستون به جان

.ثر جریان برشی بین جان و بال در پاي ستون رخ می دهدچون برش در طول ستون ثابت است حداک

cmkg

IVQq 10.126

159596..152.125103.4 3

cmaa 097.010.1266502

.م م ممتد در دو طرف جان استفاده می شود 6از جوش

کنترل نسبت عرض به ضخامت ورق بال و جان

4.063.0750125

th

Kth

c

88.12

63.024007957954.10

2.1225

2

c

yf

f

KFt

b

ورق جان

okthw

1671440

63701256.0

75


18

طراحی استرات

2

2

8.26701.198

62.8,03.3,6,12.15.1174

cmFr

KLcmAcmrmLk

tonkgp

a

kgkgforce 1200230862.88.267max طراحی پیچها

2160080002.02.0cmkgFF uv

)88(12294.116002308 2 MMusecmA

سطح ورق الزم

215.214402308 cmA

طول جوش الزم

cmL 92.114.0650

2308

mmLe 25 cmtFpLu

e 83.013700

2230822

.زیر استفاده می کنیم detailبا توجه به محاسبات باال از


19

BASE PLATE طراحی

tonVtonp

8.530

max

max

2

3

23

2

75.184040

10305.7,4

40040019.47663

1030

632103.0

cmkgf

cmncmm

plateusecmA

cmkg

p

req

154004001.1240075.0

1675.18375.0

23

plateusecmyF

mpft

طراحی بولتها

223

2

1522437.11510

108.5

510300017.017.08.5

cmAusecmA

cmkgFFtonV

req

uv


20

فونداسیون طراحی

.در طراحی فونداسیون باید اثر خاك روي فونداسیون و وزن فونداسیون را نیز لحاظ کنیم

22 122.1mton

cmkgqa

2972.04.265.08.14.012cmkgqe

tonVtonp

8.530

max

max

okcmkgq 22

33

03.1200200

665108.5200200

1030

cmusem

cmAs [email protected]


21

wall post طراحی

لحاظ شده 1-8-6-6،ضوابط مربوط به بند wall postدر طراحی دیوارها و عناصر نگهدارنده آنها مانند .است

233 5.52,46.5,05.16,05.125,95.698,97.5 cmArcmrcmScmSmL yxyx

mtonw 3.1105.54.125.84 3

25.4061440

1085.5.85.58363.1

5

reqSmtonM

در نظر yF6.0ه گاه جانبی کافی وجود دارد و تنش خمشی مجاز را می توان به علت وجود دیوار آجري،تکی

:بار متمرکز ناشی از وزن دیوار به صورت زیر محاسبه می شود.گرفت

2

3

6.4075.52104.214.2118505.5635.0

cmkgfton a

15.032.012834.3505.166001

2

a

aa

x

x

Ff

cmkgF

rLK

58.097.83695.6981085.5

2

5

b

bb F

fcmkgf

22

7

8379)4.35(1005.1

cmkgFeX


22

okFf

Ff

FFffC

Ff

b

b

y

be

bm

a

a

186.058.01440

6.4076.0

6.01440)

83796.4071(

97.83685.032.0)1(

طراحی تیر جرثقیل

)/(تن 5براي جرثقیل (با استفاده از جداول مربوط به جرثقیل EKPEUP ( kgRkgR 11754050 minmax

.متر در نظر گرفته می شود 3.15فاصله چرخها برابر با

kgRنتیجهجرثقیل سنگین وآهسته حرکت می کند در 648040506.1

kgFkgF

t

h

648)4050(16.06891.1)11754050(12.0

)5.0(5.0)2

(2

2 aLxaLL

RM x

mkgM

x

x .13622)215.37(

726480

71.2)15.35.07(5.0

2

mkgM y .1450)2/15.37(72

689 2


23

233 92,2.7,3.18,360,1642 cmArcmrcmScmS yxyx

64.82.72.12.1 yt rr

ct

bb

cb

t

rLC

rL

54122

1

8164.8

700

25

2

1248)101075

)(

32(

cmkgF

CrLF

F yb

ty

b

91897تنش مجاز محوري2.7

7001

aF

rKL

007.03.5104648

2 a

aa F

fcmkgf

66.0829100164213622

b

bxbx F

ff

okFf

Ff

Ff

Ff

f

by

by

bx

bx

a

a

b

byby

1947.0

28.0403100360

1450


24

kgRA 1نیروي 95586

)15.36(648066480max

kgRA 2نیروي 27756

)15.36(6.1117566.11175min

3kgFtنیروي 650

kgFF 4نیروي hh 10206

)15.36(6

طراحی فلنج گوشه

mtonMtonV

cmkgFuseM u

.3811

8000)8.8( 2

28.32216 cmAMtry cmyبا فرض 2.8فاصله تار خنثی از تار فشاري پایینی

m:تعداد پیچ هاي یک ردیف 2mوn: یک ستون واقع در باالي محور خنثی تعداد پیچ هاي موجود درn=7وh: فاصله اولین پیچ هاي موجود در باالي محور خنثی تا تار فشاري انتهاییcmh 18

P:10=فواصل پیچ هاcm وb:25=عرض فلنج cm


25

cmynpyhmnAby 35.12)2

1(2

43

22

2 8.1053363

)2

1(12

)1( cmIbyyhpnmnAnmnApI

367.1599)35.122.84.86(

cmIS

29.1808.316 cm

kgVfv

222 402539.4)33.138.0(

cmkgFfFF tvut

2

5

16002.0237567.1599

1038cmkgFFf uvt

136.0)1600

9.180()40252375(1)()( 2222

v

v

t

t

Ff

Ff

کنترل ضخامت صفحه براي فلنج

tonPy 3.158.34025

5.1

1010

5.02

10108(2400

103.15428(

45.0

105 3

tt

ab

nbaF

ptn

y

y

15250864 plateuse

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(-y)) (As Defined) - Ton, cm, C Units

9/4/09 1:18:00

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(-x)) (As Defined) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:16:49

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(+y)) (As Defined) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:17:34

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(+x)) (As Defined) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:16:04

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wall) (As Defined) - Ton, cm, C Units

9/4/09 1:19:49

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Steel P-M Interaction Ratios (AISC-ASD89) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:35:02

0.00 0.50 0.70 0.90 1.00

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (Snow) (As Defined) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:14:41

OK

OK

چك محاسبات در حالت بار گذاري عادي

چك محاسبات در حالت بار گذاري فوق العاده

1.427035388

محاسبات ضخامت فلنج

فاصله افقي پيچها

ضخامت الزم

Cm

Cm

3115.996

برش موجود در حالت بارگذاري فوق العاده

مجازمحاسباتي در حالت بارگذاري فوق العاده

10

Ft مجاز محاسباتي در حالت بارگذاري عادي

لنگر قابل تحمل درحالت بارگذاري فوق العاده

لنگر قابل تحمل درحالت بارگذاري عادي

Ft مجاز مفروض در حالت بارگذاري عادي

اطالعات بارگذاري

0

2.5

0

10

20.9301

0

T.M

T.M

Ft

تنشهاي مجاز آششي توام با برش

T.M

T

T.M

T

لنگر موجود در حالت بارگذاري عادي

برش موجود در حالت بارگذاري عادي

لنگر موجود در حالت بارگذاري فوق العاده

Ft

ط )وس

ج فلن

)

Kg/Cm2

حداآثر لنگر قابل تحمل اتصال

Kg/Cm2

Kg/Cm2

Kg/Cm2

مجاز مفروض در حالت بارگذاري فوق العاده

2700

0

4169.55

OK

OK

چك محاسبات در حالت بار گذاري عادي

چك محاسبات در حالت بار گذاري فوق العاده

1.511195151

محاسبات ضخامت فلنج

فاصله افقي پيچها

ضخامت الزم

Cm

Cm

3041.917

برش موجود در حالت بارگذاري فوق العاده

مجازمحاسباتي در حالت بارگذاري فوق العاده

10

Ft مجاز محاسباتي در حالت بارگذاري عادي

لنگر قابل تحمل درحالت بارگذاري فوق العاده

لنگر قابل تحمل درحالت بارگذاري عادي

Ft مجاز مفروض در حالت بارگذاري عادي

اطالعات بارگذاري

0

11

0

38

43.19118

0

T.M

T.M

Ft

تنشهاي مجاز آششي توام با برش

T.M

T

T.M

T

لنگر موجود در حالت بارگذاري عادي

برش موجود در حالت بارگذاري عادي

لنگر موجود در حالت بارگذاري فوق العاده

Ft

( شهگو

ج فلن

)Kg/Cm2

حداآثر لنگر قابل تحمل اتصال

Kg/Cm2

Kg/Cm2

Kg/Cm2

مجاز مفروض در حالت بارگذاري فوق العاده

2700

0

4169.55

تعداد پيچهاي هر ستون باالي تار خنثي 4

تنش نهائي پيچها

فاصله عمودي پيچهااز يكديگر

4

فاصله اولين پيچ تا راس فلنج

سطح مقطع Cm2

Cm

نمره پيچ

پهناي فلنج

22

3.7994

تعداد پيچهاي هر رديف

تعداد پيچهاي هر ستون

25

8 Cm

2

Kg/Cm28250

فاصله تار خنثي تا پائين فلنج

ممان اينرسي پيچها

اساس مقطع پيچها

فاصله اولين پيچ باالي تار خنثي تا پائين فلنج16.7

775.1887

Cm

Cm

Cm4

7.226086

19592.05

OK

ط )وس

ج فلن

)

Cm3

Cm

اطالعات فلنج

طول فلنج Cm41

mm

8.5

تعداد پيچهاي هر ستون باالي تار خنثي 7

تنش نهائي پيچها

فاصله عمودي پيچهااز يكديگر

8

فاصله اولين پيچ تا راس فلنج

سطح مقطع Cm2

Cm

نمره پيچ

پهناي فلنج

22

3.7994

تعداد پيچهاي هر رديف

تعداد پيچهاي هر ستون

25

10 Cm

2

Kg/Cm28250

فاصله تار خنثي تا پائين فلنج

ممان اينرسي پيچها

اساس مقطع پيچها

فاصله اولين پيچ باالي تار خنثي تا پائين فلنج18.2

1599.674

Cm

Cm

Cm4

12.35107

105336.8

OK

( شهگو

ج فلن

)

Cm3

Cm

اطالعات فلنج

طول فلنج Cm86.4

mm

8.2

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (DEAD) (As Defined) - Ton, m, C Units

9/4/09 1:14:17

SAP2000

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (crane) (As Defined) - Ton, cm, C Units

9/4/09 1:20:18

Project Job Number Engineer

SAP2000 Steel Design

SAP2000 v11.0.8 - File:D:\Documents and Settings\m\Desktop\soole bonyad maskan\sap\soole bonyad maskan ??????? 4, 2009 1:53

AISC-ASD89 STEEL SECTION CHECK Combo : DSTL14 Units : Kgf, cm, C Frame : 43 Design Sect: col X Mid : 1500.000 Design Type: Column Y Mid : 2880.000 Frame Type : Moment Resisting Frame Z Mid : 270.000 Sect Class : Non-Compact Length : 540.000 Major Axis : 0.000 degrees counterclockwise from local 3 Loc : 540.000 RLLF : 1.000 Area : 103.860 SMajor : 2711.138 rMajor : 31.391 AVMajor: 45.300 IMajor : 102345.445 SMinor : 250.105 rMinor : 5.486 AVMinor: 50.000 IMinor : 3126.316 ZMajor : 3030.542 E : 2100000.000 Ixy : 0.000 ZMinor : 381.579 Fy : 2400.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location P M33 M22 V2 V3 T 540.000 -9960.197 -2702698.45 47.115 2817.114 -0.246 0.000 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total P MMajor MMinor Ratio Status Equation Ratio Ratio Ratio Ratio Limit Check (H1-3) 0.774 = 0.081 + 0.692 + 0.000 1.050 OK AXIAL FORCE DESIGN P fa Fa Ft Force Stress Allowable Allowable Axial -9960.197 95.900 1177.000 1440.000 MOMENT DESIGN M fb Fb Fe Cm K L Cb Moment Stress Allowable Allowable Factor Factor Factor Factor Major Moment -2702698.45 996.887 1440.000 104062.125 0.850 1.000 0.593 1.469 Minor Moment 47.115 0.188 1800.000 3178.755 0.850 1.000 0.593 SHEAR DESIGN V fv Fv Stress Status T Force Stress Allowable Ratio Check Torsion Major Shear 2817.114 62.188 393.842 0.158 OK 0.000 Minor Shear 0.246 0.005 960.000 5.128E-06 OK 0.000

Project Job Number Engineer

SAP2000 Steel Design

SAP2000 v11.0.8 - File:D:\Documents and Settings\m\Desktop\soole bonyad maskan\sap\soole bonyad maskan??????? 4, 2009 1:50

AISC-ASD89 STEEL SECTION CHECK Combo : DSTL14 Units : Kgf, cm, C Frame : 44 Design Sect: beam X Mid : 1125.000 Design Type: Brace Y Mid : 2880.000 Frame Type : Moment Resisting Frame Z Mid : 620.000 Sect Class : Non-Compact Length : 766.877 Major Axis : 0.000 degrees counterclockwise from local 3 Loc : 0.000 RLLF : 1.000 Area : 103.860 SMajor : 2711.138 rMajor : 31.391 AVMajor: 45.300 IMajor : 102345.445 SMinor : 250.105 rMinor : 5.486 AVMinor: 50.000 IMinor : 3126.316 ZMajor : 3030.542 E : 2100000.000 Ixy : 0.000 ZMinor : 381.579 Fy : 2400.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location P M33 M22 V2 V3 T 0.000 -4759.735 -2750436.50 9.830 -8160.476 0.293 46.078 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total P MMajor MMinor Ratio Status Equation Ratio Ratio Ratio Ratio Limit Check (H1-3) 0.743 = 0.039 + 0.705 + 0.000 1.050 OK AXIAL FORCE DESIGN P fa Fa Ft Force Stress Allowable Allowable Axial -4759.735 45.828 1177.000 1440.000 MOMENT DESIGN M fb Fb Fe Cm K L Cb Moment Stress Allowable Allowable Factor Factor Factor Factor Major Moment -2750436.50 1014.495 1440.000 18119.302 0.850 1.000 1.000 1.963 Minor Moment 9.830 0.039 1800.000 553.485 0.850 1.000 1.000 SHEAR DESIGN V fv Fv Stress Status T Force Stress Allowable Ratio Check Torsion Major Shear 8160.476 180.143 393.842 0.457 OK 0.000 Minor Shear 0.293 0.006 960.000 6.113E-06 OK 0.000