Upload
pune-inxhinieresh
View
815
Download
3
Embed Size (px)
DESCRIPTION
©puneinxhinieresh
Citation preview
Kemi marre ne studim nje rame te brendshme qe ndodhet ne largesi 5m
nga ramat fqinje,si ne figure:
55
6 1.6 6 6
Per llogaritje fillimisht kemi marre beton C25/30 me modul elasticiteti
E=3*107KN/m2
Dimensionet fillestare qe jane mare per llogaritje jane :
Kolona: Per kater katet e para 50x50
Per tre katet e dyta 45x45
Per katet e tjera 40x40
Traret: Per te gjitha katet 40x50
Kushti i permasimit paraprak te kolonave eshte:
koll
koll
koll ck2nev cd
cd
2kollnev
cd
N p n s P 1.5 2Ton
n 10kate
N p n s 1.5 10 25 375Ton
N f 30000 KNF ku : f 20000m0.65 f 1.5 1.5
N 375 10F 0.288m
0.65 f 0.65 20000
Parametri qe ndryshon lartesia e katit te pare
4.4
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
3.2
6 1.6 6 6
Per te hedhur strukturen ne sap kemi perdorur kete rruge:
Fillimisht kemi ndertuar rrjet ndihmes(gridin) me pese hapesira
sipas x, 1 sipas y dhe 11 sipas z ku kati i pare ka lartesine 4.4m
dhe katet e tjere kane lartesi 3.2m.
Kemi krijuar materialin tek Define materials Beton C25/30 me keto
te dhena:
Pesha 25KN,E=3*107,koeficienti Poisonit , fck=25000KN/m2
Kemi krijuar seksionet tek Define frame section
K50x50 me armim
,K45x45,K40x40,
T40x50
Me pas i hedhim keto te dhena ne grid
Komanda qe perdorem eshte draw frame /cable object
Hedhja e ngarkesave
Na jepet q=5KN/m2, qmur=8KN/m, p=2KN/m2
Ngarkesat i kemi hedhur njetrajtesisht te shperndara dhe
konkretisht ;
DEAD: 5KN/m2*5m =25KN/m
DEAD: 5KN/m2*5m + 8KN/m =33KN/m per ngarkesat ne
brezat e mureve
LIVE: 2KN/m2*5m=10 KN/m
Hedhja e tyre behet duke selektuar elementet tra tek
Assing - Frame loads - Distributed dhe duke zgjedhur
opsionin DEAD ose LIVE sipas rastit.
NGARKESA E PERHERSHME:
G=5KN/m2 *5m =25KN/ml
dhe ne mure G=5KN/m2 *5m +8KN/ml=33KN/ml
RAMA E STUDIUAR
zona qe shkarkon ne tra
l/2
l/2
SPEKTRI (sipas KTP):
Paraqitja e rezultateve duke perdorur spektrin e dizenjuar sipas
Kushtit Teknik Shqiptar KTP.
Per te ndertuar spektrin kemi perdorur beton me marke C 25/30:
Ndertimi i spektrit:
Per kategorine e truallit II
0.65≤β=0.8/T≤2.0
S(a)=ke*kr* *β*g
Ke-koeficienti i sizmicitetit
g-nxitimi i renies se lire
kr- koeficienti i rendesise se objekteve
-koeficienti i structures qe shpreh vetite duktile
ke*kr* *g=0.22*1*0.25*9.81=0.3434
Pasi e kemi ndertuar spektrin duhet ta deklarojme tek Define Load
Cases
Duhet qe tek Define - Mass Source te vendos opsionin
-From loads dhe te shenoj :
DEAD me koeficient 1 dheLIVE me koeficient 0.3.
Arsyeja qe nuk vendos opsionin e trete eshte qe masa e struktures
merret per llogaritje dy here
Duhet qe tek Load patterns te deklaroj ngarkesat DEAD dhe LIVE
me koeficientet 1 dhe 0.
Tek load combination krijoj kombinimet
COMB1=1.35p+1.5q
COMB 2=g+0.3q+E
Studiojme te dhenat qe do marrim nga kombinimi COMB1
Marr formen e deformuar
Marr epjurat e forcave te brendshme nga kombinimi kryesor
Marr epjurat e forcave te brendshme nga kombinimi comb2, duke
marre parasysh forcen sizmike
Forca normale
Sipas analizes ne sap:
T=1.491186
Nga analiza modale marrim keto perioda,frekuenca dhe forma
lekundjesh
TABLE: Modal Periods And Frequencies
OutputCase StepType StepNum Period Frequency CircFreq Eigenvalue
Text Text Unitless Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2
MODAL Mode 1 1.491186 0.67061 4.2135 17.754
MODAL Mode 2 0.455678 2.1945 13.789 190.13
MODAL Mode 3 0.227779 4.3902 27.585 760.91
MODAL Mode 4 0.133896 7.4685 46.926 2202
MODAL Mode 5 0.128213 7.7995 49.006 2401.6
MODAL Mode 6 0.108369 9.2278 57.98 3361.7
MODAL Mode 7 0.096365 10.377 65.202 4251.3
MODAL Mode 8 0.095891 10.428 65.524 4293.4
MODAL Mode 9 0.087525 11.425 71.787 5153.4
MODAL Mode 10 0.06235 16.038 100.77 10155
MODAL Mode 11 0.049175 20.336 127.77 16326
MODAL Mode 12 0.048303 20.703 130.08 16920
NDERTIMI I SPEKTRIT TE PROJEKTIMIT TE SHPEJTIMEVE
(sipas eurocode)
Ne rastin e veprimeve sizmike horizontale, vlerat llogaritese te spektrit te
reagimit te shpejtimeve S(T) per sistemet me shume shkalle lirie jepen nga
shprehja:
1
21
01
1
01 2
0 22 3
0 323
( ) 0.25
( ) 1 1 0
d
dd
g
k
kk
S T PGA a g
TS T PGA S T T
T q
S T PGA S T T Tq
TS T PGA S T T T
q T
TTS T PGA S T T
q T T
Vlerat e parametrave S,T1, T2, T3 merren ne tabele ne varesi te kategorise se truallit
,qe ne rastin tone eshte C.
Do te kemi keto vlera:
Kategoria e
truallit
S TB TC TD
B 1.0 0.15 0.60 3.00
ku:
Faktori i sjelljes “q” llogaritet:
5.10 WRD kkkqq
50 q per sistem konstruktiv mix (mure + kolona)
75.0Dk per duktilitet mesatar (DC “M”)
1Rk per objekt te rregullt
0 = 2.5
1Wk per sistemet konstruktiv vertikal mbajtes ku dominues jane kolonat
1 1dk
2 2dk
5.1375.31175.05.4 q
20.25 0.25 9.81 2.45 /ga g m s
LLogaris strukturen duke marre Murin Shear Wall si kolone. Per kete
krijojme nje element me seksion te ndryshem nga ato qe na ofron
programi. Tek menu-ja define-section properties-frame sections krijojme
nje element te ri tek menu-ja e Add new property... Tek Section
Designer krijojme elementin me permasat dhe karakteristikat e
deshiruara. Elementi qe krijova eshte i paraqitur ne fig. e meposhtme:
Sipas analizes ne sap:
T=1.649051
Nga analiza modale marrim keto perioda,frekuenca dhe forma
lekundjesh
TABLE: Modal Periods And Frequencies
OutputCase StepType StepNum Period Frequency CircFreq Eigenvalue
Text Text Unitless Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2
MODAL Mode 1 1.649051 0.60641 3.8102 14.517
MODAL Mode 2 0.497894 2.0085 12.62 159.25
MODAL Mode 3 0.246096 4.0635 25.531 651.86
MODAL Mode 4 0.145546 6.8707 43.17 1863.6
MODAL Mode 5 0.128444 7.7855 48.918 2392.9
MODAL Mode 6 0.103242 9.686 60.859 3703.8
MODAL Mode 7 0.097841 10.221 64.218 4124
MODAL Mode 8 0.096343 10.38 65.217 4253.3
MODAL Mode 9 0.09521 10.503 65.993 4355.1
MODAL Mode 10 0.071528 13.981 87.843 7716.3
MODAL Mode 11 0.05679 17.609 110.64 12241
MODAL Mode 12 0.048859 20.467 128.6 16538
Ne rastin e dyte, pra kur kalojme nga shell ne frame sections, forca
prerese ne baze ne pjesen e murit do te rritet shume, qe do te
sjelle dhe rritjen e momentit. Kjo do te vije nga arsyetimi qe muri
Shear Wall perballon me mire forcen prerese sesa Kolona.
Tabelen e zhvendosjeve e marrim te Display > Show Tables. Tek tabelat marrim
Joint Displacement dhe me to vazhdojme llogaritjen e Drifteve (Zhvendosjen
Relative) treguar ne figure:
TABELA: Zhvendosjet e pikave
Pikat U1 U3 R2 Driftet Driftet e lejuara
Text m m Radians % %
4 0.055563 0.0008 -
0.000604 0.097781 1.215
5 0.052434 0.0007 -
0.000875 0.124125 1.215
6 0.048462 0.0007 -
0.001074 0.154469 1.215
7 0.043519 0.0007 -
0.001374 0.179844 1.215
8 0.037764 0.0007 -
0.001623 0.204938 1.215
9 0.031206 0.0006 -
0.001797 0.22325 1.215
10 0.024062 0.0005 -
0.001951 0.225719 1.215
11 0.016839 0.0004 -
0.001989 0.219281 1.215
47 0.009822 0.0003 -
0.001837 0.184813 1.215
46 0.003908 0.0002 -
0.001286 0.088818 1.575
56 0 0 0 0
Ne tabelen e mesiperme shihet se zhvendosjet dhe driftet e llogaritura jane me
te vogla se ato te lejuara.
Vlerat e lejuara te drifteve jane llogaritur sipas Eurocode 8 (4.4.3.2) ku thuhet:
Per ndertesat qe kane elemente jo-strukturore duktile
dr*v 0.0075*h → ds*q*v 0.0075*h ds 0.0075*420
1.5754*0.5
ds 1.575cm per katin e pare
ds 1.215cm
ku:
dr eshte zhvendosja projektuese midis kateve
h eshte lartesia e katit
v faktor qe mer parasysh rendesine e nderteses
Me poshte eshte ndertuar grafiku i cili shpreh varesine e drifteve nga katet e
nderteses gjithashtu dhe zhvendosjeve:
Zhvendosjet
0
2
4
6
8
10
12
0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06
Zhvendosjet
Zhvendosjet
Driftet
Te njejtat llogaritje bej per rastin e murit si kolone.
Tabela: Zhvendosjet e pikave
Pika U1 U3 R2 Driftet Driftet e lejuara
Text m m Radians % %
4 0.056144 -0.000758 0.000672 0.106563 1.215
5 0.052734 -0.000751 0.000953 0.133156 1.215
6 0.048473 -0.000731 0.001148 0.163 1.215
7 0.043257 -0.000697 0.00144 0.186906 1.215
8 0.037276 -0.000653 0.001681 0.210813 1.215
9 0.03053 -0.000589 0.001842 0.227281 1.215
10 0.023257 -0.000503 0.001971 0.226031 1.215
11 0.016024 -0.000414 0.001975 0.21475 1.215
47 0.009152 -0.000305 0.001766 0.175594 1.215
46 0.003533 -0.000178 0.001235 0.080295 1.575
56 0 0 0
0
2
4
6
8
10
12
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
Driftet
Driftet
Zhvendosjet
Driftet
Ne rastin e dyte, pra ne rastin kur muret i marrim si kolone
Zhvendosjet e llogaritura dhe Driftet na dalin me te medha se ne
rastin e pare. Kjo del per shkak te mungeses se mureve te cilet
kane rolin kryesor ne perballimin e forcave horizontale.
0
2
4
6
8
10
12
0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06
Zhvendosjet
Zhvendosjet
0
2
4
6
8
10
12
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
Driftet
Driftet
Paraqitja ne forme tabelare e forcave te brendshme nga kombinimi
sizmik:
Marr vlerat e forcave ne baze ne tabelat e paraqitura ne program
Emertimet e elementeve paraqiten me poshte ne figure
Tabela e forcave maksimale ne baze (kolona)
Elementi Pozicioni P V2 M3
Text m KN KN KN-m
34 0 -880.841 28.19 45.9124
34 2.2 -894.591 28.19 34.1511
34 4.4 -908.341 28.19 41.0133
85 0 -2008.844 21.506 26.9273
85 2.2 -2022.594 21.506 20.9251
85 4.4 -2036.344 21.506 72.0374
90 0 -982.44 1.182 -32.2443
90 2.2 -996.19 1.182 18.5605
90 4.4 -1009.94 1.182 77.9926
Tabela e forcave te brendshme ne baze (trare)
Elementi Pozicioni P V2 M3
Text m KN KN KN-m
46 0 44.479 -71.028 -7.5022
46 3 44.479 30.972 60.5794
46 6 44.479 132.972 -5.8679
47 0 305.732 -29.381 -17.871
47 0.8 305.732 4.219 -7.798
47 1.6 305.732 37.819 -
18.2202
48 0 76.525 -73.409 -8.4762
48 3 76.525 28.591 58.7549
48 6 76.525 130.591 -
21.6359
49 0 38.518 -82.016 -
40.9818
49 3 38.518 19.984 57.9468
49 6 38.518 121.984 -
29.1906
Paraqis diagramen moment kurbature per kolonen me te ngarkuar te
struktures
Paraqis kete diagrame per piken e rrjedhshmerise
Paraqis diagramen Moment Kurbature per piken e shkaterrimit
Rruga qe ndoqa per te kurba e Moment Kurbature eshte paraqitur ne
figure:
Paraqis ndryshimet e periodes, zhvendosjeve dhe forcave prerese
ne rastin e variables se dhene.
Kryej analizen per variablen e pare te dhene (per lartesi te pare kati =
4m)
Perioda e modit te pare do te dale si me poshte:
T=1.47038s dhe Zhvendosja max = 0.056m
E njejta procedure kryhet kur lartesia e katit te pare ndryshon ne 4.2m
Perioda paraqitet ne fig me poshte:
T=1.48073s dhe Zhvendosja max=0.0558m
Kryej te njejten procedure per variablin 4 me lartesi kati te pare = 4.6 per
shkak se variablin h=4.4 e kam paraqitur me lart ne relacion si vlere te
vecante.
T= 1.50176s dhe Zhvendosjet max= 0.0554m
E njejta procedure kryhet dhe per variablin 5 me lartesi kati te pare =
4.8m
T= 1.5125 s dhe Zhvendosjet max = 0.0552m
Kryej kete procedure dhe per variablin e fundit me lartesi kati =5m
T = 1.52327s dhe Zhvendosjet maksimale = 0.055m
Te dhenat e perftuara i paraqis ne menyre tabelare dhe me to ndertoj
diagramat ne varesi te variablit te ndryshuar.
Varianti H kati T U1 V
1 4 1.47038 0.056 95
2 4.2 1.48073 0.0558 97
3 4.4 1.491 0.05556 98.34
4 4.6 1.50176 0.0554 100.1
5 4.8 1.5125 0.0552 101.597
6 5 1.523 0.055 103.02
Nderkohe diagramat jane:
1.46
1.47
1.48
1.49
1.5
1.51
1.52
1.53
0 1 2 3 4 5 6
Perioda
Perioda
0.0548
0.055
0.0552
0.0554
0.0556
0.0558
0.056
0.0562
0 1 2 3 4 5 6
Zhvendosjet
Zhvendosjet
Arsyetimi eshte se rritja e lartesise se katit do te zvogeloje shtangesine e
struktures dhe ne kete menyre do te rritet perioda. Gjithashtu ndryshimi i
shtangesise ndermjet kateve te struktures krijon perqendrim dhe rritje te
forces prerese ne kolonat e katit i cili krijon kete ndryshim shtangesie.
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
0 1 2 3 4 5 6
Forca prerese
Forca prerese