CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE

5.1.Suprafaţa cilindrică interioară 12 ( Ф )5.1.1 strunjire interioară de degroşare la cota Maşina unealtă este un strung SN 400x750 (aleasă din cap. 3).Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură cuţit 25x25 STAS 6385-80/P20.

Adâncimea de aşchiere 10.3 [15]

Ap- adaosul de prelucrare nominal:2Ap=3600 μm

Din tabelul 10.8 [1] se alege avansul s=0,48 mm/rot care se găseşte în gama de avansuri longitudinale a strungului.Avansul adoptat se va verifica:

a) din punct de vedere a rezistenţei corpului cuţitului:

(mm/rot) 10.8 [15]

unde: -raportul dintre înălţimea cuţitului şi lungimea în consolă;

b- lăţimea secţiunii cuţitului (mm)Rai- efortul unitar admisibil la incovoiere al materialului corpului cuţitului

(N/mm2);C4- coeficient funcţie de materialul de prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare (tab.10.15 [15]);t- adâncimea de aşchiere (mm);x1, y1- exponenţii adâncimii şi avansului (tab. 10.21 [15]).HB- duritatea materialului de prelucrat;n1- exponentul durităţii materialului de prelucrat (tab. 10.22 [15]).

mm/rot

.b) din punct de vedere al rezistenţei plăcuţei :

mm/rot,

unde: C-grosimea plăcuţei din carburi metalice, mm; Rm-rezistenţa de rupere la tracţiune a materialului de prelucrat

N/mm2

mm/rot

.c) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

Dacă >7 se face verificarea, dar cum =0,15această verificare nu se

mai face.În urma verificărilor avansul rămâne 0,48 mm/rot.Viteza de aşchiere se calculează cu relaţia 10.29[15]:

(m/min)

unde:Cv-coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucrează şi ale materielului sculei aşchietoare (tab.10.30[15]);T- durabilitatea sculei aşchietoare, min (tab. 10.3 [15);m- exponentul durabilităţii (tab. 10.29 [15]);t- adâncimea de aşchiere (mm);S- avansul de aşchiere (mm/rot);HB- duritatea materialului de prelucrat, în unităţi de măsură Brinell;Xv,Yv- exponenţii adâncimii de aschiere şi avansului (tab.10.30)n- exponentul durităţii materialului supus prelucrării;k1- coeficientul ce ţine cont de influenţa sectiunii transversale a cuţitului:

(10.30-361 [15]), unde q este suprafaţa

secţiunii transversale, în mm2;ε-coeficient funcţie de materialul prelucrat;k2-coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac principal:

(10.31-361 [15]), unde: ρ- exponent ce ţine seama de natura

materialului prelucrat;k3- coefficient ce ţine seama de influenţa unghiului tăişului secundar:

(10.32 [15]);

k4- coefficient ce ţine seama de influenţa razei de racordare a vârfului cuţitului:

(10.33 [15]), unde μ- exponent funcţie de natura prelucrării şi de

materialul prelucrat;k5-coeficient ce tine seama de influenţa materialului din care este

confectionată partea aşchietoare a sculei;k6- coeficient ce ţine seama de materialul prelucrat;k7- coeficient ce ţine seama de modul de obtinere a semifabricatelor;k8- coeficient ce ţine seama de starea stratului superficial al

semifabricatului;k9- coeficient ce ţine seama de forma suprafeţei de degajare.

Turaţia calculată rezultă din :

.

Din gama de turaţii a strungului alegem turaţia inferioară:nadoptat= 1500 rot/min

Forţa principală de aşchiere se calculează conform formulei 10.7 [15]:, în care semnificatiile

sunt aceleaşi ca la verificarea avansului.

Dublul moment de torsiune (10.27 [15])

Puterea efectivă:

Ţinând cont că pentru SN 400x750 N=7,5 kW Ne< ηN.

5.1.2 Strunjire interioară de finisare Maşina unealtă este un strung SN 250x500 (aleasă în cap. 3).Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură- cuţit 25x25 STAS 6385-80/p20.

Adâncimea de aşchiere: .

Din tab. 6.19[3] se adoptă s=0,1 mm/rot.Avansul adoptat se va verifica:a)din punct de vedere al calităţii suprafetei:

unde:Csr-coeficient ce depinde de unghiul de atac principal κ (10.24 [15]);e5-e6- exponenţi ai rugozităţii şi ai razei de racordare la vârf a sculei;Ra-rugozitatea, în μm;r- raza de racordare la vârf, în mm;

sadoptat<sadmisibil.

a) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

Dacă , nu se face această verificare

Viteza de aşchiere:

Din diagrama de turaţii a SN250x500 alegem :

Forţa principală de aşchiere:

Dublul moment de torsiune : (moment ce

poate fi realizat).

Puterea efectivă:

Ţinând cont că pentru SN250x500 N=2,2 kW Ne< η N

5.1.3 Rectificarea cilindrică interioară de degroşare la cota Maşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1.

Diametrul discului abraziv se alege din tab. 22.22[15], funcţie de diametrul găurii.D=0,85 Dg mm D=76,16 mm.Scula abrazivă folosită este disc abraziv E40 KC 75-5-20 STAS 601/76Avansul longitudinal (22.2 [15]): (mm/rot piesă), unde: β-avansul longitudinal în fracţiuni din lăţimea discului abraziv (tab.22.24);B- lătimea discului abraziv, mm;Sl=0,75 5=3,5 mm/rotSt=0,004 mm/c.d (tab.22.55 [15])Numărul de treceri:

Funcţie de durabilitatea discului abraziv, avansul longitudinal se corectează (tab.22.26 [1]): Sl=0,63 3,5=2,25 mm/rot piesăVdisc=35 m/s (recomandări pg.327[15]

m/min (22.20[15])

unde: d-diametrul găurii (mm)T-durabilitatea discului abraziv (min)

Kvt-coeficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului

m/min

rot/min

rot/min

rot/min

Din posibilităţile tehnice ale RU 350-1 se alege:ndisc=1500 rot/minnpiesa=200 rot/min

Puterea necesară se stabileşte cu formula (22.22 [15]): (kW)

kND- coefficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului abraziv (tab.22.13[15])kNB-coeficient de corecţie funcţie de lăţimea discului abraziv (tab.22.32 [15])

kWNe< ηN RU350-1

5.1.4. rectificare cilindrică interioară de finisare la cota mmMaşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU 350-1.Discul abraziv d=75mm şi B=5mm, iar alezajul H=20 mm este acelaşi ca la rectificarea de degroşare.Sl=0,350,7=1,05 mm/rot piesaAvansul de pătrundere din tab.22.27[15]St=0,001 mm/cd

Numărul de treceri treceri

Vdisc=35 m/s

m/min

m/min

rot/min

rot/min

Puterea necesară cu formula 22.23[15]

kWNe< ηN RU350-1

5.2. Suprafaţa cilindrică exterioară 7 mm5.2.1.strunjire exterioară de degroşare la cota mm

Maşina unealtă este SN 400x750Scula aşchietoare cuţit 32x20 STAS 6379-80/P20

Adâncimea de aşchiere

mm

Din tab.10.7[1] se adoptă S=1mm/rot.Verificările avansului :

a) din punct de vedere al rezitenţei capului cuţitului:

mm/rot

s < sadm

b) din punct de vedere al rezistenţei plăcuţei:

mm/rot (notaţiile sunt aceleaşi ca la 5.1.1)

mm/rot

s < sadm

c) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

Pentru nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere:

m/min

turaţia: rot/min

Din gama de turaţii a SN400x750 se alege nadoptat=955 rot/min

m/min

min

Forţa principală de aşchiere: N

Dublul moment de torsiune:

Nm <137,82 Nm

Puterea necesară aşchierii:

kW

Ţinând cont că pentru SN400x750 N=7,5 kW Ne< ηN

5.2.2. strunjire exterioară de finisare la cota mmMaşina unealtă este un strung SN250x500. Scula aşchietoare cuţit 32x20

STAS 6379-80/p20.

Adâncimea de aşchiere μm=0,5 mm.

Durabilitatea sculei T=50 min.Din [3]-6.19 se adoptă s=0,1 mm/rotAvansul adoptat se verifică:

a) din punct de vedere al calităţii suprafeţei: mm/rot

sadoptat < sadmisibil

b) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

Cum < 7 nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere :

m/min

Turaţia: rot/min

Din gama de turaţii a SN 250x500 se alege nadoptat=1910 rot/min

m/min

min

Forţa principală de aşchiere: N.

Dublul moment de torsiune:

Nm < 20,21 Nm

Puterea necesară aşchierii:

kW

Cum puterea SN 250x500 N=2,2 kWNe< ηN

5.2.3. strunjire profilată pentru obţinerea degajării în vederea rectificăriiMaşina unealtă folosită este un strung SN 250x500.

Scula aşchietoare este un cuţit profilat prismatic pentru a putea obţine o degajare pentru rectificare tip A standardizată conform STAS 7446-66.

unde: d=130 mm

r=1 mmt=0,4 mm

b=4 mm.Schema de aşchiere, tipul de sculă si modul de prindere.

Material şi tratament termicPartea aşchietoare se face din RP3 pentru care:- rezistenţa la rupere Rm= 190 daN/mm2

- rezistenţa la încovoiere Ri= 370 daN/mm2

- rezistenţa la compresiune Rc= 450 daN/mm2

- prelucrabilitate – foarte bună- rezistenţa la uzură -foarte mare - la rece

-mare - la caldCa tratament termic se face o recoacere de înmuiere la 800C urmată de o călire la 1250C şi două reveniri înalte la 520-580C duritate 63-66 HRc

În cadrul acestei prelucrări adâncimea cuţitului se consideră egală cu lăţimea profilului, deci t=4 mm.

Din tab. 10.34 –212 [15] se adoptă s=0,2 mm/rot.Din 10.32 [15] viteza de aşchiere este:

unde, faţă de strunjirea longitudinală:k10- coeficient de strunjire ce ţine cont de variaţia vitezei de aşchiere;k11- coeficient ce ţine cont de adâncimea de aşchiere;k12- coeficient ce ţine cont de tipul maşinii unealtă.

Turaţia :

Din gama de turaţii a SN 250x500 se adoptă nadoptat=180 rot/min

Forţa principală de aşchiere :

[N], unde B- lăţimea cuţitului

NPuterea necesară:

Cum Ne pentru SN250x500 este Ne=2,2 kW N<ηNe

5.2.4. rectificare cilindrică exterioară la cota mmMaşina unealtă folosită va fi o maşină de rectificat universală RU 350-1.

Suprafaţa fiind scurtă se va folosi metoda avansului de pătrundere.2Apnom=520 μm=0,52 mm.

Din tab. 22.5[1] se va adopta st=0,0130,91=0,014 mm/rotViteza de aşchiere este considerată viteza discului abraziv V=25 m/s din tab. 22.9 [1]. Conform 22.5[15] viteza piesei :

Scula aşchietoare folosită este :disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76

se adoptă n= 950 rot/min.

se adoptă npiesa=50 rot/min

Din relaţia 22.7[15] forţa principală de aşchiere :

Puterea necesară:

Ne<ηNRU350-1.

5.2.5 rectificare cilindrică exterioară de finisare la cota mmMaşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1, iar

scula este disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76.Datorită lungimii mici de prelucrat se foloseşte metoda avansului de pătrundere.Din tab. 22.7 [15] se alege st=0,009 mm/rot.Viteza de aşchiere recomdată V=35 m/s.Viteza piesei conform relaţiei 22.6[15] :

Se alege ndisc=1300 rot/min

Se adoptă np=40 rot/min

Forţa principală de aşchiere :

Puterea necesară: Ne<ηNRU350-1

Pentru restul prelucrărilor regimurile de aşchiere se vor prezenta tabelat.