Regim de Aschiere Completat

8/10/2019 Regim de Aschiere Completat

http://slidepdf.com/reader/full/regim-de-aschiere-completat 1/12

3 .Calcului regimului de aşchiere şi consumul energetic

3.1 Adâncimea de a chiereș

Adâncimea de a chiereș t se alege în func ie de următorii factoriț : puterea mașinii, material, forma plăcu ei, raza la vârf, fragmentator de a chii i calitatea plăcu ei.ț ș ș ț

Condi ii restrictiveț : t > r ε, unde r ε reprezintă raza plăcu eiț ;t l!", unde l reprezintă dimensiunea plăcu ei #ta$.".%&ț

'a prelucrări de finisare se consideră adâncimea de a chiere t().% mmș

3.2 Avansul

Avansul depinde de aceea i parametrii ca i adâncimeaș ș t . *n plus, la finisare raza plăcu ei + r ț ε esteinfluen ată de alegerea avansului. Condi ii restrictiveț ț : s r ε

valoare mică a valorii avansului s cauzează pro$leme la fragmentarea a chiilor i scadeș ș

dura$ilitatea sculei.

'a faza de finisare, avansul se alege #ta$. -."& în func ie de raza la vârful sculei i de rugozitateaț șadmisi$ilă + s = F (r ε , Ra ) aza lavârful

cu ituluiț

r ε /mm0

ugozitatea admisi$ilă a /1m02".% 3.- -." 2.3

4iteza de a chiere v,ș /m!min0v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3)

).%...2 + + + + ).)5...).2 ).2...).2% ).)"...).) ).)-...).)2...2.% )."...). ).-...).% ).2...)." ).2"...)." ).)5...)." ).2...)." ).)-...).) ).)%...).)2.%..." ).-...). ).6...).3 )."%...). )."...).6 ).2...)."% ).2%...)." ).)-...).) ).)%...).2

>" ).6...). ).%...).7 )."%...). ).-...).% + + + +8a$.-."- Alegerea avansului la faza de finisare exterioară, la prelucrarea cu plăcu e din carburi metaliceț !"#

Am ales raza la vârf a plăcu9ei ).6 mm, pentru diminuarea vi$ra9iilor i rugozitatea admisi$ilă de 2,3.

s ( ).)- mm!rotin gama de avansuri a strungului <= -") #ta$.-.-& se alege valoarea imediat inferioară sau cel mult egalăcu valoarea lui s.

8a$. -.--$ama de avansuri longitudinale pentru %&' (#'-'#* mm+rot)

4aloarea avansului aleasă din ta$.-.-. este de ).)- mm!rot.

1



'## erificarea avansului d#p#d#v# a rugozită ii suprafe ei prelucrate Rț ț a

nghiul de atac principal ? #unghiul de atac secundar ? 2&

CSR e5 e6

6%) #6%)& ).)@)@ ).657 ).%"57)) #"))& ).)5@@ ).%)@ ).63-@)) #%)& ).)5@- ).%@7 )."@7

8a$.-.6- .oeficien ii . ț %R, e* i eș / /"

C< ( ).)@)@ ; e% ().657 ; e3 ().%"5

a ( 2.3 1m rugozitatea admisi$ilă a suprafe9ei prelucrate

r ε ().6 mm raza la vîrful plăcu9ei

s ( C< ae% r εe3().)7 mm!rot -.2/30

s ().)7 mm!rot

'## erificarea avansului d#p#d#v# a rezisten0ei cozii cu0itului#

s1 b

. 2t 34

5

x n=2

- -- "

6

2 2

,

-."/30

Big.-.% - %olicitarea la 6ncovoiere a cu itului de strung cu sec iune dreptung1iularăț ț

unde: '(2,%h (26% mm lungimea cu9itului în consolă;

<e alege: h( "% mm înl9imea cozii cu9itului

$( "% mm l9imea cozii cu9itului

C6 ( -%,7 +coeficient de material pentru o elț ; -.-/30

D2 ( 2; E2 ( ),7% + pentru o el i fontăț ș -.%/30

FG ( "))FG duritatea Grinell a materialului prelucrat;

n2(),-%+ pentru o el i fontăț ș -.3/30

rot mm 34 2t .

b1 s

n x

5

!3,6--,-

22

6

"2

==

s ( 6,3 mm!rot

2



'##' erificarea avansului d#p#d#v# a rezisten0ei plăcu0ei#

,-,5-,)

5,2

χ 7 Rt

c s

m

= pentru prelucrarea o elului cu ț m > 3)) =!mm" -.7/30

unde: c ( 6,73 mm grosimea plăcu9ei

m ( 6) da=!mm" rezisten9a la rupere pentru '-7k χ =( 0.71

sin χ ) X s

=0,88 -.@/30

unde: Hs( ).7 când m > 3)) =!mm"

rot mm7 Rt

c s

m

!7-,--,5-,)

5,2

== χ

s (-,7- mm!rot

'##8 erificarea avansului d#p#d#v# al rigidită0ii piesei

Ientru prinderea semifa$ricatului în universal i spriJin în vârful păpu ii mo$ileș ș , se calculeazăavansul maDim:

s 9f :

. t 34

:

2

adm

x n ;=

6 -3

6

2 2

-

2,

ta$.-.2)/30

unde: f admK),"%8 săgeata admisi$ilă la încovoiere;

8(),6 mm toleran9a la diametrul f adm(),2mm + la finisare;L(",2M2)% =!mm" modulul de elasticitate pt. o9el;(@6 mm diametrul minim al piesei ;'(-73 mm lungimea piesei între vârfuri;

rot mm 2

:

34t .

: 9f s ;

n x

adm !3",2"63)-3,6

2

-

22

6

=

=

s(2"63),3" mm!rot

Avansul ales din ta$elul -." este mai mic decât cel verificat cu formulele -.2, -.", -.7 i -.2), prin

urmare avansul este ),)- mm!rot.

3



3.3 ite!a de aşchiere

@573%6-"2

"))

7 7 7 7 7 7 7 7 7 34

st <

. vn

;v xvm

v

=

-.22/30

unde: 8 + dura$ilitatea cu9itului;8 ( @) min, pentru o el #sec iunea cozii "%D"%&ț ț -.2"/30m ( ),2"% + pentru plăcu ă I i Nț ș -.26/30

material n

o el car$on cu FGO2-)ț 2

o el car$on cu FG>2-)ț 2.7o el aliat, fontă i aliaJe de cupruț ș 2.%8a$.-.3 + LDponentul durită ii PnP /30ț

9elul ales are duritatea Grinell mai mică de 2-) FG, în urmare am ales pentru n valoarea 2.

Naterialul păr iiț

a chietoare a sculeiș

Naterialul de prelucrat

Avansul/mm!rot0

Condi ii de prelucrareț

Cu răcire Bără răcireC " # C " #

Car$uri metalice Q6) Bontă i aliaJe deș

cupru

sO).- 2- )." ).6 2" )." ).6

s>).- 2" )." ).% 22 )." ).%Car$uri metalice

I2)

el, aliaJe de Alț

i Cuș

s).- "% ).2 )." "6 ).2 )."s().-...).7% "@ ).2 ).- "3 ).2 ).-

s>).7% "5 ).2 ).6 "% ).2 ).68a$.-.7 Coeficien ii Cț 4, D4 i Eș 4 /30

Naterialul păr9ii achietoare a plăcu9ei este din car$uri metalice I2), materialul de prelucrat este dino9el,iar avansul este mai mic de ).-, iar prelucrarea se face cu răcire. Irin urmare am ales următoarelevalori pentru coeficien9ii C4, D4 i Eș 4:

• C4("%7;• D4().25;• E4().";

2-)M")

2 =

=

ξ =

7

-.23/30R ( 3"% mm" aria sec9iunii transversale a cozii cu9itului;S ( ),)5 + pentru o elț ;T 2 (2

4



26%

" =

=

δ

χ 7

-.27/30

? ( 6%U

unghi de atac principal;55555555555

V ( ),- + pentru car$uri metalice I i Nș ;T " ( 2

5%,)

)@,)

2

- =

=

χ

a7

-.25/30a ( 2%+ pentru plăcu e dureț ;? 2 (@)) unghi de atac secundar;T - (),53

7",)"

6 =

=

µ r

7

-.2@/30r ( ),6 mm raza la vîrful plăcu9ei;1 ( )," + pentru finisarea o elului i a aliaJelor de Al i Ngț ș ș ;T 6 ( ),7"

Naterialul de prelucrat

Naterialul păr ii a chietoare aț ș

sculei4aloarea

coeficientului T %

Bontă iș

materialeQ6) ).5-Q-) 2Q2) 2.-"

elț

I-) ).7

I") ).5%I2) 2I)2 2.%

8a$.-.5+ alorile coeficientul 7 * /"

Naterialul prelucrat este din o9el, iar materialul păr9ii achietoare a sculei este I2).4aloarea coeficientuluiT % este 2.

T % ( 2;

Naterialul de prelucrat 4aloarea coeficientului T 3

el car$on cu con inut de C ).3 Wț ț 2

el car$on cu con inut de C > ).3 Wț ț ).5%Bontă cenu ie, fontă malea$ilă i aliaJe de Cuș ș 2 el aliat cu Cr, Cr+=i,ț ).@ el rapid de scule, o el înalt aliat, o el inoDida$ilț ț ț ).3%8a$.-.@+ 4alorile coeficientul T 3 /30

Naterialul prelucrat are con9inutul de car$on mai mic de ),3W. Conform te$elului -.@ valoareacoeficientului T 3 este 2.

5



T 3 ( 2;

8ipul semifa$ricatului 4aloarea coeficientului $ %'aminat la rece 2.2"'aminat la cald, normalizate i îm$unătă iteș ț 2ecopt ).@8a$.-.2)+ 4alorile coeficientul T 7 /30

Naterialul prelucrat a fost supus unui tratament termic de recoacere.4aloarea coeficientului T 7 se alege),@.

T 7 (),@;

<tarea materialului 4aloarea coeficientului $ & el fără under ț ț 2 el cu under ț ț ).@Bontă fără crustă 2Bontă cu crustă cu duritatea FG23) ).@Bontă cu crustă cu duritatea FG(23)...")) ).5Bontă cu crustă cu duritatea FG>")) ).78a$.-.22+ 4alorile coeficientul T 5 /30

Naterialul prelucrat este un o9el cu 9under. Irin urmare coeficientul T 5 are valoarea ),@.

T 5 (),@;

Borma suprafe ei de degaJareț 4aloarea coeficientului $ 'Bormă plană 2Bormă concavă 2.)%Cu fa etăț 2.2%

Ilană cu unghi de degaJare negativ 2."8a$.-.2"+ 4alorile coeficientul T @ /30

Borma suprafe9ei de degaJare este plană. Irin urmare valoarea coeficientului T @ este2.

T @(2;

min!35,237

"))

@573%6-"2 m7 7 7 7 7 7 7 7 7 34

st <

. v

n

;v xvm

v =

=

3.( )ura*ia

nv

:=

2)))

2π -.")2 ( 2)) mm + diametrul prelucrat la faza precedentăn (%--,7% rot!min

8reptele de tura9ii directe ale strungului <=-"): -2.%; 6); %); 3- ; 5); 2)); 2"%; 23); "));"%); -2%; 6)); %)); 3-); 5)); 2))); 2"%); 23)) rot!min

6



in gama de tura9ii a strungului <= -") s+a ales n( %)) rot!min

vrecalculat ( vMn<=-")!n(2%7,)5 m!min

3.5. +or*ele de a chiereș

Bor9a de achiere are o mărime i direc9ie de ac9iune ce depind de: calitatea materialului prelucrat,mărimea elementelor regimului de achiere, parametrii geometrici ai sculei achietoare, lichidele derăcire+ungere.

Bor9a de achiere, din considerente de ordin practic, se consideră prin componentele ei:+pe direc9ia micării principale, Bp:+pe direc9ia micării de avans, Bf;+radială fa9ă de semifa$ricat, Br, #fig. 6.2-&Bor9a rezultantă B are valoarea: F R=√ F p

2+ F r

2+ F f

2 -."2

Big. -.2- + .omponentele for0ei rezultante de a>c1iere 6n cazul strun?irii longitudinale >i sec0iunea a>c1iei

nedeta>ate

Iarametri geometrici:a - grosimea achiei nedetaate:

$+ lă9imea achiei nedetaate

Aria achiei nedetaate: A ( a$ ( ts ( mm" -.""Bor a principală de a chiere se calculează cu formulaț ș

F p= A k C k F /=0 -."-unde: T C +reprezintă for a specifică i se alege în func ie de materialul prelucrat #ta$.-.26&ț ș ț

7



Bor a specifică T ț C/=!mm"0

, a t e r i a l

Adancimea de a chiere +t+ /mm0ș

) . )

%

) . )

5

) . 2

) . 2

%

) . "

) . "

%

) . -

) . 6

) . %

) . 5

2 2 , %

"

S 2

3 5

- 5

% )

- %

% %

- 6

" %

- 2

@ %

- )

6 )

" @ - )

" 5 6 )

" 7 ) %

" 3 ) %

" 6 ) %

" - 2 %

" 2 3 )

" ) % %

C ( 5

6 7 3 )

6 " 2 )

- @ 7 %

- % 7 %

- - " )

- 2 - )

" @ 5 %

" 7 7 )

" 3 2 %

" - 2 %

" 2 5 %

2 @ 3 %

2 5 " %

- 5

C r . i 1 & / 1 0

% 7 - )

% 2 @ )

6 @ % %

6 % % )

6 " 5 %

6 ) 5 %

- @ - %

- 7 ) %

- % - %

- " ) )

- ) % %

" 5 ) %

" 3 6 )

- 2 1 0 C r 1 2

% 2 % %

6 % 3 %

6 - ) %

- 5 7 %

- % @ %

- - @ %

- " - %

- ) ) %

" 5 - %

" % 2 )

" - 3 %

" 2 - )

2 @ 7 %

+ c 1 5 0

" - 2

%

" 2 )

)

" ) )

%

2 5 6

)

2 7 -

)

2 3 %

)

2 % @

)

2 % )

)

2 6 -

)

2 " @

%

2 " -

%

2 2 -

%

2 ) 3

%

8a$.-.26 - For a specifică la prelucrarea cu plăcu e din carburi metalice pentru diferite materialeț ț "# @zura

sculelor măre te for a de a c1iere specifică cu aproximativ '#ș ț ș alorile specificate 6n tabelul de mai sus include

această ma?orare#

T B + coeficient de corec ie al for ei principale de a chiereț ț șk F =k V k χ k γ k l k r 3.24

4iteza de achiere este 2%7,)5 m!min. *n consecin9ă s+a ales T 4(2.

8

4iteza de a chiere /m!min0ș k V

2)+-) 2.-

-2+5) 2.2

52+6)) 2.)



k V ( 2 + coeficientul de corec ie al vitezei de a chiere se alege pe $aza considerentului căț ș

cre terea vitezei de a chiere conduce la scăderea for ei de a chiereș ș ț ș

8a$.-.2%- coeficientul de corec ie al vitezei de a c1iereț ș "

k χ ( 2 + coeficientul de corec ie al unghiului de atac principal ? ț

Naterialul prelucrat ? )

2) ") -) 6% 3) 7% @)

el, o el turnat, aliaJe de Alț ț 2.-" 2.23 2.)5 2 ).@5 2.)- 2.)5

Bontă + + 2.)% 2 ).@% ).@6 ).@"

8a$.-.23- coeficientul de corec ie al ung1iului de atac principal Bț !"

nghiul de atac principal are 6%), iar materialul prelucrat este din o9el. Am ales pentru T B valoarea 2.

k γ ( 2,)3 + coeficientul de corec ie al unghiului de degaJare Xț

Naterialul prelucrat Yr /da=!mm"0 X)

5 2" ") "% -)

el, o el turnatț ț

%) + + 2.)3 2 ).@6

%)...5) + 2.2 2 ).@6 +

5)...2)) 2.)3 2 ).@2 + +

2))...2") 2 ).@6 + + +

Bontă

FG2%) + 2.2 2.2 2 2

2%)...")) 2.)3 2 2 + +

"))..."3) 2 ).@6 ).@6 + +

8a$.-.27- coeficientul de corec ie al ung1iului de dega?are Cț !"

Naterialul prelucrat este din o9el, iar rezisten9a la rupere este cuprinsă între 5) i 2)). Am ales din ta$elul de mai susvaloarea 2,)3 pentru coeficientul de corec9ie al unghiului de degaJare.

T l (),@7 + coeficientul de corec9ie al lichidului de a chiereș

'ichidul de a chiereș <căderea for ei de a chiere în Wț ș T l

Irelucrare uscată ) 2Apă cu sodă - ),@7

Lmulsie 2) ),@lei mineral 2% ),5%

lei sulfonat cu $ază minerală ") ),5lei sulfonat cu $ază vegetală "% ),7%

<ab#'#D- coeficientul de corec ie al lic1idului de răcireț !"

Irelucrarea se face cu apă cu soda. Irin urmare T l are valoarea ),@7.

9



k r ( ),57 + coeficientul de corec ie al razei la vârfț r

aza la vârf r /mm0

Naterialul prelucrat ).% 2 " - %

el, o el turnatț ț ).57 ).@- 2 2.)6 2.2

Bontă ).@2 ).@% 2 2.)- 2.)7

8a$.-.2@- coeficientul de corec ie al razei la vErf r ț !"k r ia valoarea ),57 deoarece materialul prelucrat este din o9el, iar raza la vârf este ),6 mm , dar am luat cea mai

apropiată valoare a razei din ta$el, adică ),% mm.

k F =k V k χ k γ k l k r (),5@

T c("3)%+ reprezintă for a specifică i se alege în func ie de materialul prelucrat #ta$.-.26&ț ș ț

F p= A k C k F (-6,@% /=0

Calculul componentelor radială F r i aDialăș F f : F r=0,4∗ F c ( 2-,@5 = -."% F f =0.2∗ F c ( 3,@@ =

Bor9a rezultantă B are valoarea: F R=√ F p2+ F r

2+ F f

2 (-5,"@ =

3.6 uterea efectiv

N e= F c v

6000=0,98[kW ] 3.26

unde Bc + for a principală de a chiereț ș /da=0;<e verifică condi iaț : =e I<=-") #-TZ& -."5Condi9ia -."5 este îndeplinită puterea efectivă fiind mai mică decât putea strungului.

(. Sta4ilirea geometriei tehnologice entru ti ul rincialș

[n scopul ascu irii cu itului #dacă este cazul& se foloseț ț ște un dispozitiv care are " grade de li$ertate:o rota9ie în Jurul aDei DD i o rota9ie în Jurul aDei EE.

Ca urmare, pentru pozi9ionarea cu9itului la ascu9ire sau reascuțire sunt necesare unghiurile :*n sec9iunea DD

− xα unghiul de asezare lateral

− xγ unghiul de degaJare lateral*n sec9iunea EE

− ;α unghiul de asezare posterior

10



− ;γ unghiul de degaJare posterior

Calculul parametrilor constructive necesari tehnologiei de ascu9ire a cu9itului se face pe $azametodei propuse de I.. odin:

Ientru muchia tăiului principal:

23,)sincos =⋅⋅= λ χ γ χ γ tg tg tg ;

γy=16ᵒ38`@3,)sincos =⋅⋅= λ χ α χ α tg ctg ctg ;

αy=9ᵒ56`

6,)cossin =⋅±⋅= λ χ γ χ γ tg tg tg x

γx=16ᵒ97`

@3,)cossin =⋅±⋅= λ χ α χ α tg ctg ctg x

αy=4ᵒ37`Ientru \>) se aleg semnele de susIentru \) se aleg semnele de Jos

11



5. Calcule de dimensionare i verificare a cu itului de strungș ț

*# .alculul sec iunii cozii cu ituluiț ț

b=√6 F pq

2+6 F f q1

q2−2 F r

q1

σ ai

(-,"7 %.2/-0

unde: R2 ( h!$ ( 2R" ( l!h K 2.%

B p(-6,@% /da=0 Bf (3,@@ /da=0 Br (2-,@5 /da=0

l(26% mm + lungimea de la vârful cu itului la suportul port+cu itț ț ;Yai (@ da=!mm" + rezisten a admisi$ilă la încovoiere pentru 'C6%ț

$ (-,"7 mm "% mm+ Condi ie satisfăcutăț

*# .alculul săge ii maxime a cu ituluiț ț

f = F c l

3

3 E I =0,013 [ mm ]< f adm

%."/-0

L ( ".2M2)6

da=!mm"

+ modulul de elasticitate pentru o elț ; I =

b h3

12(-"%%",)5 + momentul de iner ie pentru coada cu ituluiț ț /mm60;

f adm ( ).)2...).)"mm + la finisare.f (),)2- mm f adm( mm + Condi ie satisfăcutăț

12

Documents

Regim de Aschiere Completat