PRO~RA~ HECTIC II UNTUJ: ANALISIS PERPINDAHAN PANASPADA REA~TOR BERPENDINGIN GAS ATAU LIQUID

Tri Wulan TjiptonoBambang Soemarsono

Pusat Penelitian Nuklir Yogyakarta

ABSTRAK

Suatu paket program komputer untuk Analisis Perpindah­an Panas Reaktor Berpendingin Cas atau Liquid dengan ProgramHECTIC II yang aslinya untuk komputer IBM 7090, telah dapatdiproses pada komputer IBM PC dengan kompailer WATFOR 77.Latar belakang dari pengalihan program tersebut adalah dalamrangka studi termohidrolik reaktor. Untuk dapat dikompilasidengan WATFOR 77 pada komputer IBM PC program asli tersebutharus disesuaikan sedemikian rupa sehingga pernyataan-per­nyataan dari program baru tersebut dapat diterima dan dime­ngerti oleh komputer IBM PC. Setelah program tersebut berha­sil dikompilasi, untuk uji cobanya digunakan untuk memprosesdata masukan program aslinya. Dari output program baru ter­sebut kemudian dibandingkan dengan output program aslinyadan ternyata sarna. Selainitu, juga telah dicoba untukperhitungan reaktor PSG dengan hasil yang mendekati dengankenyataan.

ABSTRACT

The package programme for Heat Transfer Analysis forGas or Liquid Cooled Reactor which is sappased to be withIBM 7090 has been used with IBM PC Computer and compiled byMicrc Soft Watfor 77. This program can be used for studyingthermohydrolics. The actual program must be modified inorder that the statements in the new program can be recivedter and compiled by MIcro Soft WATFOR77. This program canhelp for studying thermohydrolik. The actual program mustbe modified in order the statemens in the new program can bereceived and recognised by IBM PC and WATFOP77 compiler.After occomphithing the compilation the actual input datawas processed as a tryout. The output of the new programwas then compared to that of the actual program. It provesthat the new program and the actual one gave similar reluts.This program is also used for the calculation of PSG and theresults are class to reality.

506

Jawaban

a. Spesifikasi kelongsong diperoleh dari General Atomic

b. Sebenarnya lebih baik bahan kelongsong (bahan bakar)

yang dimuatkan dalam teras, terdiri dari jenis yang

sarna, agar mudah perlakuanya.

507

I. PENDAHULUAN

Analisis perpindahan panas suatu reaktor nuklir umum­

nya dapat dikaitkan dengan analisis keselamatan reaktor,

maupun dalam rancang bangunnya. Untuk keperluan tersebut

biasanya dilakukan dengan komputer, maka sebagai langkah

pertama untuk mempelajari masalah perpindahan panas dalam

reaktor, penulis mencoba mentransfer suatu paket program

dengan judul" HECTIC II an IBM 7090 FORTRAN COMPUTER PRO­

GRAM FOR HEAT TRANSFER ANALYSIS OF GAS OR LIQUID COOLED

REACTOR PASSAGES ••. Paket program tersebut adalah suatu

program yang dapat digunakan untuk menghitung rugi tekanan,

laju aliran, laju perpindahan panas dan temperatur pada

pemindah panas maupun elemen bakar dari jenis reaktor ber­

pendingin gas atau liquid dengan "single phase" (~atu fase)

"much number" rendah, aliran pendingin axial. Analisis· ber­

dasar suatu geometri minimum "flow tube" simetri dari elemen

bakar reaktor dimana setiap permukaan panas ("rods" maupun

"plates"), dan alur dibagi sedemikian rupa sehingga pada

suatu "minimum sector" suatu perangkat bahan bakar akan

diperoleh M permukaan dan N alur.

Batasan-batasan yang diberlakukan pada program ini

dalam penyiapan data input untuk elemen 'bakar berbentuk

"pin" (batang) digunakan model "lumping", dan simetri, digu­

nakan untuk mengurang konfigurasi elemen bakar dibuat sek­

tor simetri minimal. Sektor tersebut secara sebarang dibagi

menjadi beberapa bagian (aliran maupun permukaan elemen

bakar). Panas yang dibangkitkan oleh elemen bakar disimula­

sikan pada kelongsongnya. Program ini dapat digunakan untuk

30 alur dengan 24 "surface lamp" dan masih dapat lebih

besar lagi asalkan dengan komputer yang memorinya juga lebih

besar, untuk itu statemen dimensi harus disesuaikan dengan

kebutuhan,

508

Paket program d1 atas d1mod1f1kas1 dan d1komp1las1

dengan WATFOR77 pada komputer IBM PC, dengan memori 640

Kbyte. Program baru telah dicoba dengan data masukan "sample

problem" dari program asli dan hasilnya sesuai dengan output

dari program asli. Sehingga diharapkan program dapat diman­

faatkan untuk studi thermo hidrolik reaktor. Out program

tersebut terdiri dari listing data masukan dan hasil perhi­

tungan-perhitungan tentang laju aliran, laju aliran rerata,

bilangan Reynold, diameter hidrolik, parameter untuk tiap

alur (dalam hal ini ada 5 alur), heat flux lokal absolut,

temperatur lokal pada tiap permukaan sebagai fungsi jarak

(arah aksial) dan suhu lokal pending in pada tiap alur juga

sebagai fungsi jarak (arah aksial), serta suhu campuran out

let, panas yang hilang kelingkungan, rugi tekanan, perk iraan

error suhu pendingin dan perk iraan "mach number".

II. TEORI

11.1. Perhitungan Aliran Fluida

Dalam analisis dengan HECTIC II aliran total dibagi

menjadi N alur (passage), sehingga rugi tekanan pada semua

alur identik. Efek gesekan dinding, drop terhadap "spacer",

percepatan, dan ••turbulent eddy momentum exchange" diantara

alur semua ditinjau dalam perhitungan. Persoalan dasar dalam

analisis aliran turbulen adalah mendapatkan hubungan antara

••turbulent stress" dengan parameter-parameter aliran rerata.

Untuk "boundary layers" ini berarti menentukan hubungan

antara ••turbulent shear dengan perkalian dari kecepatan dan

tekanan rerata. Dengan analogi terhadap "Hukum Newton",

Baussineg telah membuat rumusan tentang ••turbulent shear"de­

ngan memasukkan "turbulent eddy diffusivity" sehingga

509

( 1 )

Em : turbulent eddy diffusivity

Dalam program ini "eddy diffusivity" disajikan dalam cara

yang sama seperti sering digunakan dalam perhitungan ··lamped

parameter" dari konduksi benda padat. "Turbulent Shear

Stress" dari arus diantara dua susunan tabung dianggap se­

banding dengan selisih kecepatan dan luas permukaan~ dan

berbanding terbalik dengan jarak diantara alur (tegak ~urus

permukaan) • Data program ini "Eddy Diff·usivity·· dihitung

pada tiap alur, didasarkan pada bilangan Reynold dan diame-

ter hydrolik dari masing-masing alur.

dihitung dengan persamaan

Eddy Diffusivity

20

Re

~m = 102

f = faktor gesekan

Re = bilangan Reynold

Adanya efek turbulent maka didefinisikan pula turbulent

deffusivity dan dinyatakan dengan persamaan provil kecepatan

universal

Re

=

v

v

=

20

viskositas kinematik

Faktor gesekan f dihitung dengan persamaan

f = CF (Re)-EFYF

Harga CF,

510

EF dan YF adalah tetapan yang hanya dapat dise-

suaikan dengan persoalan yang akan dianalisis (tergantung

fluida pending in). Jika pada alur ada "spacer" atau "pro-

tensions" (pengatur jarak atau benjolan) akan menarobah ada-

nya tahanan (harobatan) gesek yang disebabkan oleh "shear

stress" sepanjang alur dan dinyatakan sebagai drag koefisien(CDS) dan besarnya tergantung dari bilangan Reynold

(harganya antara 0.2 hingga 5.0). Rugi tekanan pada tiap

alur ditentukan dari analisis momentum pada fluida dalaro

.,flow tube".

alur k.Untuk keperluan tersebut maka ditinjau suatu

Atas dasar gambar tsb di atas dibuat neraca gaya

yang bekerja pada fluida dalam alur k dinyatakan sebagai

Wall shear force dihubungkan dengan faktor gesekan oleh

persaroaan

Lwk =

2 gc

Inter passage shear diarobil dari

L.1k =

~ .1k~turb. =

~i.k.= jarak antara "nominal centroids" dari slur i

dan k tegak lurus antara keduanya

511

Spacer drag force adalah

F sk = A f"sk .

Diameter hidroulik dinyatakan sebagai

4 AOk

bk

Juga didefinisikan faktor geometri campuran

Eddy difusivity rerata dinyatakan

=

2

Sehingga fungsi tekanan dapat dinyatakan sebagai

1:4 Pk = (P l.n - Pout)

favVk2

t Lk A£sk Fav fav. 4 fk - + - C de + 2( - -

-. 2 goDk AOk outl.n

C1.

Ck+-

+ [I ~YEDM

V

V Lk lC1.k -tk- v.J J2

AOk

512

II.2 Perhitungan pembangkit panas

Panas pembangkit persatuan panjang pada tiap permukaan

plat atau pin dihitung berdasarkan asumsi bahwa distribusi

fluks panas aksial adalah identik untuk ti~p permukaan dan

distribusi fluks panas melintang tak tergantung dengan X,

jarak dari inlet. Distribusi fluks panas aksial dinormali-

sasi, dan dinyatakan dengan NF. Integral di NF sepanjang

pembangkit panas harus sarna dengan satu. NF juga sebagai

pembanding dari daya yang dibangkitkan persatuan panjang

(pada seluruh permukaan) pada suatu titik X dengan daya

(untuk tiap persoalan)

rerata yang dibangkitkan persatuan panjang (pada semua per­

mukaan), dimana menyatakan fraksi dari daya total yang diha­

silkan pada permukaan tertentu.Daya total yang dibangkitkan

persatuan panjang pada permukaan ke j pada suatu titik X

adalah

KW = menyatakan input daya total dalarn Kilowatt untuk

seluruh elemen.

Normalisasi distribusi fluks aksial harus memenuhi

1

(untuk tiap permukaan)

o

Sedangkan PF~ harus memenuhi juga

M2" PF j = 1

J-;/

51.3

11.3 Perhitungan perpindahan panas

Proses perpindahan panas yang dihitung dalam program

ini adalah perpindahan panas secara konveksi, radiasi, anta­

ra permukaan bahan bakar ke pendingin, konduksi antar permu­

kaan dan panas yang hilang dari permukaan ke lingkungan

(dalam hal ini adalah dari calandria tube misa1nya).

Untuk perhitungan perpindahan panas secara konveksi dan

radiasi antara permukaan bahan bakar dengan pendingin, koe­

fisien perpindahan panas konveksi dan faktor perpindahan

panas radiasi masing-masing dihitung dengan :

St( i)= CE*(Re( i ))-EH*YST i =1,2 •...m

di mana

St( i)= h(i )/f Cf VL-

i menyatakan alur ke L, dari harga h(i) di atas maka perpin­

dahan panas secara konveksi dari permukaan ke j ke a1ur ke i

dihitung dengan

REFj~=

+ -+P~ *EM~

adalah faktor perpindahan panas radiasi dari permukaan jdengan 1, masing-masing dengan emisivitas EMj dan EM~. Laju

perpindahan panas radiasi antara permukaan j dan 1 dihitung

dengan

Q'rQd J~= V REFJ~(TJ4_T~4)

514

Laju perpindahan panas secara konduksi antara perroukaan j

dan 1 (ingat bahwa dalaro hal ini satu bahan bakar dibagi

roenjadi beberapa segroen , jadi yang diroaksud di sini adalah

konduksi antar segroen dalaro satu bahan bakar) dihitung de-

ngan

Kj~ adalah konduktivitas panas antara segroen j dan 1, dan

dapat diarobil saroa dengan nol bila tak ada proses konduksi

antara segroen j dan 1. Proses perpindahan panas yang ter-

akhir dihitung adalah panas yang dipindahkan dari suatu

perroukaan kelingkungan, dalaro hal ini terutaroa dari calan-

dria tube roisalnya ke daerah rooderator.

digunakan untuk keperluan tersebut adalah

Persaroaan yang

GAj adalah konduktivitas panas segroen ke j, di roana segroen j

adalah segroen yang berhubungan dengan lingkungan (bukan

perobangkit panas)

11.4 Perhi~ungan temperatur permukaan, pendingin dan panas

yang hilang ke lingkungan

Suhu pada perroukaan j dihitung berdasarkan persaroaan

neraca panas pada perroukaan j yaitu

q.j = q·conv j~ + q·con j~ + q·rad j + q·am j

q·rad j dapat ditulis sebagian

~q·rad j = VREFj1(Pj(Tj2+T~2)(Tj+T~»(tj-t~)

••••••••••• (1 )

515

Dari persamaan (1) untuk m>1 maka akan diperoleh m set

persamaan linier dalam tj, maka laju tj ditentukan dengan

menyelesaikan persamaan tersebut secara simultan. Suhu

dihitung pada tiap alur,

alur yang bersangkutan,

adalah

berdarasarkan neraca panas pada

dimana neraca panas pada alur i

dt.1. M

= L h.1.b.1.j(tj - t.1.)+

dx Jzt

IV

YEDH • CP)Jv L*-=-1 2

parameter di alur i yang kontak dengan alur k

jarak nominal diantara alur i dan k,ke 2 permukaan tsb.

Seperti pada suhu permukaan, maka suhu pendingin diperoleh

dengan menyelesaikan sejumlah i persamaan secara simultan.

Dalam dua hal tersebut diatas mesing-masing dihitung

sebagai fungsi jarak (aksial). Panas yang--hilang kepermukaan

dihitung berdasarkan panas yang dipindahkan secara konduksi

dari permukaan dinding terluar (dalam hal ini adalah dinding

pipa terluar) ke lingkungan dan dinyatakan sebagai :

q'am1:> = GA,j(tj - ta) dx

Harga integral dari persamaan diatas dihitung dengan aturan

Simpson.

+- -"'mm -

516

Hal terakhir yang dihitung adalah suhu rerata pendi­

ngin keluaran dalam hal ini dihitung dengan

tV

~1..-::.(

III. DISKRIPSI INPUT/OUTPUT

Data masukan program ini adalah sebagai berikut.

Data-data ditulis dalam berkas masukan yang terpisah dari

program utamanya, berkas tersebut adalah

1. HECTIC1 .INP,yang berisi data:

KTR dengan FORMAT 12 adalah kontrol parameter,

bungan dengan beberapa pilihan

yang berhu-

NILAI

o

1

2

34

5

PILIHAN/ARTI

baca semua data masukan

baca data PFJ,GAJdan EMJ

baca

dataEMJsaja

baca

data GAJsaja

baca

data PFJsaja

baca

dataflukternormalisasidansuhu masuk-

an gas

PROB dengan format F10.6 dapat diisi tanggal penggunaan

N

M

dengan format 110

dengan format 110

manyatakan banyak alur maksimum 30

menyatakan banyaknya segmen permukaan

bahan bakar maksimum 24

ITO dengan format 110 menyatakan inlet temperatur opsion

nilainya:

1 jika suhu masukan diberikan pada data matrik TIN I

o jika suhu masukan diset sama dengan TIN

517

2 jika suhu masukan diset sama dengan suhu keluaran

pada persoalan sebeluronya, aslkan N nya saroa antara

dua persoalan tsb.

NFQ dengan format I10 menyatakan tentang normalisasi fluk

yang dipilih

o jika distribusi fluk aksial pada semua permukaan

saroa, jadi hanya 21 yang diperlukan pada matrik NF

jika distribusi fluk pada semua permukaan berbeda,

maka ada M x 21 nilai atau NF adalah matrik M x 21

NOPT dengan format 10I2 untuk menyatakan data yang akan

dicetak

Dalaro hal ini dpilih data sebagai berikut:

1111110000 agar semua data dan hasil perhitungan dicetak

GMW dengan format F10.4 berat molekul gas lb/lb-mol.<O

untuk pendingin cair)

dengan format F10.6 faktor pang kat dari bilangan

Reynold pada persamaan faktor gesekan besarnya 0.2

dengan format f10.6 koefisien pada persaroaan faktor

gesekan 0.065

dengan format F10.6 faktor pangkat dibilanganReynold

pada persamaan bilangan stanton 0.2

dengan format F10.6 koefisien pada persamaan bilangan

Stanton <nominal harganya 0.023xPr-2/S = 0.0291)

B1,B2 dengan format F10.6 konstanta pada persaroaan kapasitas

panas tergantung jenis pendingin reaktor yang digunakan

Bs,B~ dengan format F10.6 konstanta pada persamaan viskosi­

tas tergantung jenis pendingin reaktor yang digunakan

DLIQ dengan format F10.6 density cairan, lb/ftS <0 untuk

pendingin gas)

dengan format F10.5 suhu masukaro rerata oC atau of

dengan format F10.5 total daya yang dibangkitkan pada

semua permukaan Kw

dengan format F10.5 aliran pendingin total lb/hr

dengan format F10.5 tekanan masuk, psi

EF

CF

EH

CH

TIN

CAYW

W

P

1

518

ELF denganformat F10.5 panjanggesekaninc.

ELH

denganformat F10.5 panjangbahanbakaryang panasinc.

TA

denganformat F10.5 suhulingkunganof

CDS

denganformat F10.5 koefisiendrag untukspacerYF

denganformat F10.5faktorgesekan

YEDM

denganformat F10.5faktor perubaheddydiffusivity

untuk momentum

YST dengan format F10.5 faktor perubah bilangan stanton

YEDH dengan format F10.5 faktor perubah eddy diffusivity

untuk panas

ERMAX dengan format F10.5 maksimum error yang diijinkan

ENFJK dengan format 7F7.4 menyatakan data fluk termalisasi

sebagai fungsi x/Lh, jika NFQ = 1, maka datanya matrik

Mx21 (tiap permukaan mempunyai fluk neutron berbeda)

TINI dengan format 5F9.5 menyatakan data suhu masukan untuk

alur 1,2,3, N dalam of atau oC

PFJ dengan format F7.4 menyatakan data faktor daya dari

plat/permukaan ke j.Yaitu fraksi dari daya total yang

dibangkitkan pada permukaan ke j, j = 1,2,3, .••••.•. M

GAJ dengan format F7.4 menyatakan data konduktivitas panas

persatuan panjang antara permukaan dengan lingkungan­

nya, dalam setiap M BTU/hr-ftoF, dalam hal ini harganya

o jika permukaan tidak kontak langsung dengan lingkung­

annya

EMJ dengan format F7.4 menyatakan data emisivitas dari

permukaan 1,2,3, ••~•.• M, harga sama dengan 0

untuk pendingin cair

AI dengan format F8.4 menyatakan data luas alur

1,2,3 ••..•.•M, dalam inc.kwadrat

CAYL dengan format 10F7.5 menyatakan data konduktivitas

antara permukaan j dan 1 dimana ke-2 permukaan ada

kontak lansung,

data dalam matrik MxM, dalam BTU/hr-ftoF.

519

AFSl dengan format F8.5 menyatakan data luasan frontal dari

spacer pada alur 1,2,3 ....•.• N, jika pada suatu alur

ada K spacer dengan luas frontal A maka harga AFSl

pada alur tersebut k.A, dalam inc.2

FJL dengan format 10F7.4 menyatakan data dari faktor pandang

antara permukaan j dan 1, berupa matriks MxM.

FJL menyatakan fraksi dari radiasi yang meninggalkan

permukaan j dan diterima permukaan 1 .

ClK dengan format 5F7.4 menyatakan data nmising geometry

faktorn yang merupakan perbandingan perimeter dialur i

yang kontak dengan alur k terhadap jarak nominal dian­

tara keduanya dan saling tegak lurus

Data perimeter dari alur i yang kontak dengan permukaan jditulis pada berkas input HECTIC3.INP dinyatakan dengan BlJ

Format datanya 10F8.5 ,berupa matrik NxM, dalam inc.

OUTPUT PROGRAM

Output dari program ini adalah g

Laju aliran masa pendingin alur 1 ,2,.•••• ~••N

- Diameter termohidrolik ekivalen alur 1,2, •••••..• N

- Bilangan Reynold alur 1,2, .•...... N

- Bilangan Stanton a1ur 1,2, ••••.... N

- Faktor gesekan Fanning alur 1,2, •..••..• N

- Koefisien PP konveksi alur 1,2, ..••.•.. N

Harga

- Panas yang dibangkitkan permukaan 1,2, ........•• M

- Suhu Permukaan 1,2 .•••• M, sebagai fungsi X/Lh

- Suhu pendingin alur 1,2, ••.••.N,

Selain besaran tersebut di atas mas~h dilengkapi besaran

lain yaitu :

- Suhu keluaran campuran rerata

- Panas yang hilang ke lingkuan bahan bakar

- Rugi tekanan

Perkiraan Mach number

520

- Jumlah nodal yang digunakan pada perhitungan suhu aksial

- Error untuk perhitungan suhu pendingin

Dimensi dari masing-masing besaran di atas, akan mengikuti

dimensi dari data masukannya. Dimensi data masukan dapat

disesuaikan dengan persoalan yang ada.

III. HASIL DAN PEMBAHASAN

Telah diuraikan'pada BAB.I, bahwa program HECTIC II

adalah suatu program untuk komputer IBM 7090. Program terse­

but dapat diproses dengan komputer IBM PC, asalkan dilakukan

beberapa perubahan dan penyesuaian, yang kemidian dikompi­

lasi lagi. Dalam hal ini program terse but dikompilasi dengan

mikrosoft WATFOR77, dan program baru disajikan pada disket

tersendiri tidak disajikan pada makalah ini.

Pada dasarnya tidak ada perubahan yang prinsipial,

dari program tersebut untuk dapat dikompilasi dengan

WATFOR77 pada komputer IBM PC 640 KB. Oleh karena pacta

komputer IBM PC program ditulis pada disket sehingga INPUT

dan OUTPUT ditulis pada berkas (FILE) yaitu berkas masukan

dan keluaran, tidak pada TAPE. Tentang programnya, perubahan

dilakuakan terutama pada FORMAT, baik FORMAT bacamaupaun

FORMAT tulis.

Program baru telah dicoba untuk memproses "sample

problem" program aslinya, dan kemudian outputnya dibanding­

kan dengan output program asli, dan ternyata output program

baru tersebut samadengan output program aslinya. "Sample

Problem" terse but adalah data suatu perangkat bahan bakar

nuklir Reaktor berpending in gas nitrogen dan terdiri dari

19 batang elemen bakar yang disusun dalam kisi heksagonal.

Output program disajikan pada Lampiran II.

521

Selain itu juga dicoba untuk analisis elemen bakar RSG,

dalaro hal ini "minimum sector" elemen bakar adalah 1/8

perangkat dengan asumsi bahwa tiap plat sebagai 1 permukaan,

harga fraksi daya yang dibangkitkan diarobil dari buku PSAR

revevisi 6 Gb.4-23, demikian data lainnya dan hasilnya disa-

jiakan pada Laropiran III. Dari hasil perhitungan, dapat

dilihat adanya kesesuain dengan data yang ada, walaupun

tidak persis saroa. Kita tinjau suhu pemukaan dan pendingin

pada ujung elemen bakar dari hasil perhitungan ini saroa ini

sesuai' dengan data yang ada, dan aeauai pula dengan hasil

dengan perhitungan suhu pada permukaan yang dihitung dengan

model perpindahan panas pada elemen bakar plat. Dari hasil

perhitungan terlihat bahwa suhu permukaan yang ada di tengah

dan pada tengah-tengah plat yang bersangkutan.

IV. KESIMPULAN

Suatu paket prograro dapat di proses pada jenis komputer

yang lain asal dilakukan penyesuaian dan dikompilasi :lagi

dengan Micro Soft yang tersedia. Dari hasilperhitungan

untuk analisis perpindahan panas pada elemen bakar RSG penu­

lis mencoba untuk membuat suatu kesimpulan bahwa suhu permu~

kaan elemen bakar dan pendingin pad a bagian-bagian ujungnya

saroa, hal ini sesuai dengan data yang ada. Plat yang berada

ditengah-tengah mempunyai suhu yang paling tinggi, dan suhu

menurun aesuai dengan letak plat. Dalaro perhitungan ini suhu

permukaan maupun pendingin dihitung sebagai fungsl poslsi

aksial, dan dibagi menjadi 21 titik tinjauan. Adanya perbe-

daan hasil dengan data yang ada, hal tersebut dikarenakan

adanya penyederhanaan persoalan dan dalam hal penyusunan

data yang diperlukan.

Dilain pihak penulis juga menganalisis elemen bakar RSG

dengan program SFRTEMP-R21 di mana hasilnya juga mendekati

dengan hasil peritungan prograro HECTIC II.

•

PAS W r orRfIFF IS T IHIt S I

11 • 2 .~Y ) E 0 11 .2f1f7I:-G 1.:l.71~OE 041.92)6E-Oi~.~473[-C32.uu06E 021.1610E 02

?.L96'J7E 01l.b608E-01) • 94 I .) E 0 'I7./1.~4E-0)3.2~Y4[-032.t5215E 02I. 7U~bF. 02

31 • 2 1 .)'~ E U 11.2fHIE-OI.3.631 3 E 0'11 • 9 S '2 E - G .1).56211 [-0 ~2.1549E (,21.1404[ 02

43.29~5E 011 • S 2 6 II E - 0 1II. ~820E 047.59BOE-O)3 • 'I 0 16 E - (J i2.7Y4?E 021.IIISOt 02

SL21261.: 011.5264E-011~.55IdjE 0'~1.60/2[-O~~• I, C') 7 [ - G :$2.7dGIE 021.4070E O~

, .

""'--, I I//

~~H~

6;.H'

="'0o s:;.S c-f'd'ds:: s:;

ct-c+(1)

ti 8'Hob::10t1:s: -Ii

IU \J1~-.:J e Nio N'-DP::o IU

CD

•....•.....

'dIio.;III

P­C!)

~§

UPJ - HEAT GE"IE~ATIUI\,[rJTU!fJi< FTI

X!L

(I 234.,67i1

O •.25H. i6 Ie.92IJ.309.eB6.5'11.1272.I~72.

O.C';22') •'d'l.IJ09.26'1.77L~ I.,.I J 0'1.I 10 .•••

O. 10251.oGL'10')..HJ2.!.J6'J.577.1241 •121,I.

O. 152n.701 •105~.351.Ie 0 ').670.1442.)11112.

0.20327.7 Ie II •1117 •.~n.1 124.7'JO.1614.16 14 •

0.253S!:!.U60.1290.430.1232.822.1769.176 'J.

O •.~0 ,3BO.'I 12.1:16<,1•456.I i 0 I.IJ72.IU76.ItJ76.

0.353'16.<,I51.1427.475.1~6 .~.1,10:,1.19'J6.1956.

U .1, 0 :409.91,0.1472.490.1406.CJ3U.2017.2 C 17.

O. I, '1IJ111•<,IYIJ•II.'13.491.11,2 b •<,151•201J6.2046.

0.50IJIfj •1002.1501J•501.lId I.1,159.2062 •.2062.

0.554 1 I.9 /j 7•11.82.IJ911.14 16.941J.20.~2.2032.

0.60400.'161.11J1J2.IJIJO.1378.9 19.1977 •I<,I77.

0.6'1382.9 It.1~ 75.I.')d.1 ~ 1.1.876.IH81J.1d!.JI,.

0.70.15&.f' 1,0•1290.1d0.1232 •e22.1769.1769.

0.75.130.191 •II!:! /j •3'16.1 134.751.1628.162H.

O.UO29':1.7u9.1064.3':14.1C 16.67H.IIJ5U.1458.

0.A5251:J.6 1!:J.nt!.309.HB6.'.19I•1272.127;> •

0.90217.520.781.260.746.497.1070.1070.

0.95174.4 IU.621:!•209.60C.t, cc.B61.H6 I.

. I.oo!132.3 II.47'.1.158.4 51i•.1O.~•651.651.

X/L

<,I10 \JlJ\)O.

o.O. \1~n.C5

O.O.o. 10

o.o.O. 1S

O.o.0.70

O.O.u.25

O.o.0.30

O.o.0.3'1

o.O.0.1.0

U.O.0.1i5

O.C.

0.'10O.O.

0.')5O.O.

0.60o.O.

0.65O.G.

0.70O.O.

O. 75O.O.

0.80O.O.

0.A5c.c.

0.90O.O.

0.95O.O.

1.00O.o.

TSJ -SURrflCETEI'I'[RIITLH(;S,I:EG-r

X/L

1?.~I,')61tlO.

'i 76.10(;'1.1OC?1011.IUO-l.I C 13-1033.Ie .11..

0.05

971\.IC(I,.I VC I.10C5.'I ') I) •1000.10 17.10 I ().

O. 10

10111.1C I,.~.101b.'0'.2.Ie j I, •I li'll.10'>2.IO~G.

O. 1~

10611.11 GO.10') l •1 O')b~l('fJ~.10'16.110',.11 Oi.0.20

1 1 1<).11)LI 1,,2.11','1.I 11 J., I', S.1 152.11"'1.

O.lIS

I 1 (0.12('6.II y 2.1 I t) '1 •II fJ 1.11(,)1.II <)8.I I Q~.

O. 10

1 £ 16.12'i2.1216.12,,3.In2.1<' 1'1.12H.I ? ~4.

O. 3'j

12~<).12"'6.12 ((.121)1, •I? 6 O.127 3.1213.126') •

o. "0

1.\0 I •1311.I ~ 1S •1.1n.I -n6.1.30" •I ~O).1 '0 I.

0. I,~Int>.1 ~ n.1 3 'II~•1.3 5 S.1 3 £ 7 •I .\ IaO.I.LB.112 II.

O.SO

1 37'\.II, tJ ( •1 'UO.t 5116 •1 5 ~ b.1 1/, <) •1.3 5b.I 35', •

0.55

11,02.I', ~:! •I', C 3.I" 0') •IHu.13'" O.IH6.I HI.

0.1,0

II,:!~ •1', J'.I', 22.I I, 2 7 •1.1'1 ') •1',06.1 311IJ.I H11.O. /, S

I"I,? •I I,6/,.I" J .1•IIaH.I I, a'l.I', I It •I 3'1 I) •, 3H<).

0.70

II, 53.II, 71, •III 3" •, '1',:1 •1110) •\II It! •1H".I ,W.,J. VlO. 7 ~1115 ( •I', (I, •. , I, .II).I It 4 I.I', CII.I" 15.I 31111.I 3 U'I. N

O.HOI', ')5.I" /)!I •I" 3 1 •1,,32.I 3 ') 'I •14 0).1376.I ~u. ~

0.11'>

1',1a ( •I', ~ S.1', III.\I, I !J •I 3 II" •11<)0.1 3 SQ.I '~'J.0.90

lid 3-I I, j6.I I, 00.I H<,I.I 3" I: •IJ/O.In 7.I 333.

0.'15

1,,15.II, I .~•13(( •13 75;1.146.1 3 ',1> •1311.I 'all,'.00

13<) 2.13 u6.1 3) 1 •134d.132 I.1 3 '9.12[\ 3.It' U I.

X/L

<,I10

O.

(~II •7 'If! •

0.C5

00<).H(,?

O. 10

lIt'l.en.O. I)

tur./1.17.

iJ.?OU~)It •U'J'J.

O. £)t! 71, •b (5.

O. 3 ('I

119).bY(,.

O. ~)y 16.9 III.

0." 0

:) 1:1 •91, I •

0." ~

Yb I."'td.0.50

oj!:J" •'J U 1.

0.S5

100' •let 9.

a .l,O

102 ••••, 03 t •

0.65

1O'j<).10)( •O. 70

106'1.Ie t1.

O. 7 ~

10U6.1011'1.

O.noI 102., 1011.

0.&5

I I 15.III I! •

0.901 121-I 1t'9 .'.

0.95

I 13".I I 3/J.

1.00

I I" 3 •1 1 II 'J.

Tel- COUll\NTT [fJ I)UU\ T L K[ S ,CEG-r

X/l

1?3II'>O.

BOO.tCO.800.lJGO.~~a o. '(J.GS

t"1 211 •8 16.826.812.;~I L •

(j. 'C

11112•~!.~0 •U Ij I •1122.U 23.

O. 1 JtJ68.fll,,;, •116(.In' •n 3 , •

U.2CUY5.b 70.fJ9(;.115~.t 51.

0.75

If L I, •l~(,1.Lq IS.1169.lJ71.

O. 30

1J~5.(,1II!.1,111I •B811.81,10.O. yj

9117.,~'I', .'769.I) 0/1 •9 1 I •

O. I, 01020.<) 7 , •9:; 7-II '2.I) •') j'2. •

0. " S1051, •Y ') ') •1025.951 •() ) I, •

0.')0

10117.Ie 27.1051.I.J ( .1 •976.O. I) 5

1 "Y.105').1080.996.999.

O.M)

I 15 C.IOP2.I 10"( •, 0 I d •.1C 2 I •

0.65, 180.lIe /I •I 1 j I •I 03') •1ell 3 •

0.101LOf.1 1.3.L1 151, •1060.1061.

0.7512.~ 2." 5~)•I 1 7!j •10lV.IC83.

O.I!O

1253.1 I 7() •I 19.3.Ia I) ( •1 10 I. VINO.HS

, 2 71 •I I ,/11 •12011.111 L11 I ( • VI

0.90

1i86.12 '0.1220.1 I 2/1 •IIi 1 •0.9')

1'2.96.1'2.'2.2.1230.1 1110.1 I h .~•1 • 00

1303.12.' 2.12.36.1 I SO.1 152.'1

'.

5.26

LAMPIRAN II OU~PROGRAM SESUDAE DIMODIFI~~SIPAS

i! D1REIHISTY

. I

C. 12IJCJE+02D.1288£+000.3893£+05C.7850£-02C.3511£-02

2 0.3755£+02

C.1861E+OOD .5625£+05C.1293E-020.3265£-02

3 C. 12~E+02

0.1287£+OC0.3891 £+050.7851£-020.3515£-02

~6.3316£+02 n.1526£+00O.46I-f£+D50.7587£-020.3391£-02

5 0.3316£+02

0.1525£+00t."6HE+05C.7587F-D20.3397£-02

PAS

III IS!1

C.2905E+33 0.1219£+63

2 11.26'9£+83 0.1698£+033 &.29051+03 D.1219E+G3~ &.2808£+03 0.11211+03~ D.2888£+a3 0.1121t+&3----1---OPJ

BE!T GEDEiATIOI, IBYD/DF. iT)

IlL

12.3.,5678c.oe

257.5~618.10m.173~.05886.81591.12 127j.77 1271.77

C.0522-4.57538. '*8Dc;.B626~.'"172.61515."5 ItDE.'? 1186.'7

C.to25~ .28603.079D!i.21301.518604.52576.15 12411.81 121C.81

0.15

292.10711.04 1052.25350.52 1DD-i.CJt671i.+I"'12.421.•.•2.42

0.20

326.7518~ .21tli7 .!93<J2.111121. tCJi-f9.% 1612..55 t613~5!i

C.25

35l!.238;9.75 1291.J.18421i.6a 1232.46822.22 176fj,en 1168. «rl

~.303?'J.(j7911.93 B6U.ao-t55.%1307.28872.12 1816.33 187£.33

&.35

3%.19~D.f17 H27.2-1-415.43 13(,3.1{JCJ99.36 1956 •.•.•195b.+i

&.40

408 .5298C.46 H?\ .66~9C.23 1-195.52,~ry.6b 291;.33 2617.33

&.45

4H.37CJ<J~.48 WJ2.704<J7.2-4 H25.61~1.D7 2~i6.17 2~6.17

D.5G

-11i'.61t OD2.26 151)-\.39581.13 1136.76956.51 2162.20 2862.20

£.55

-1!:"44CJ.37 • 4'i' Hr.2 •t 81'B.73 Hlt.57~1.36 2e3t.15 2031.15

C.60

-IOC."196C.~ 1142.44480.-i<31377.61~19.D-1 1977.27 1971.21

fJ.65

391.5ij915.62 1371.61'157.91131~.86815.85 t6~.3~188-i.34

0.1!358.23859.75 129C.-I642fJ.88 1232 .48822.22 1768.(11 1766.97

0.15

329.67791.22 1187.6139~.6111 :K .24156.68 1627.97 1627.97

0.80

295.257.8.5~ 1163.5935~.3e 1115.79671.66 1'957. % 1157.%

1~.e5

257.546H~.fCqz; •.,.,30i3.l'5!la{,.c?5~I.t2 1271.77 1211.7:

1).'1'

216.725211.137ae. 7226\).01145.634Q7.43 1170.20 1070.20

C.95

m.31m~.35(-$.'312~.t75~.72400.09860.11863.771.0e

131.90316.57-175.16HiE .28.• 5.1 .81302.75651.35651.35

Iltqif!

G.ne

Ii.UDG.O&

£:.05e.oot.er-

&.18

e.ooC.De

0.15~.Or.UI~

1J.2P

lU9G.OO

1;.25

G • !!t!t:. ~r,

{\.3~t.9D!L6~

fi.350.000.01.\

t3f!t.onC.Ot

(i.1S

C.06n.De

&.56

C.3~L996.55

G.ODn.De

~.bl1Ii.DCG.OO

C.65

c.or.C.I!~

C.7D

LCDt.or

(:.15

C.De/J.OP

[:.80

D.DFc.~~t.~

G.GOO.D~0.98

e.DOI).DD

C.%n.oeC.O~

t.OC

t.OOC.Or.

TS.~-- SURFACE tEftPERATur.r BEG. fARIf I.123of5

,"!~t,

1i.00<17&.1.31005.9D U12.511008.10 1et3.D~ 1089.&6 1&30.29 1031.54

(:.r.;0/,'; .51) 1CC1.131001.27 1003.23 ~n02.~1 l~e1.97 101~.7i 1915.26

C.1D 1007.17

ID3~.2a 10~1.52 1010.08 1038.09 1037.26 111~.52 1&49.86

~.15 ~059.40 1095.1!

Hj%.19.IC%.6-!lege.52 1C9!.03 Ilel.~~!10: .51

5

?

0.20 1108.74 11~1.73 1117.12 111&.29 1139.15 1139.19 1118.15 1118.33

0.25 1156.S6 1280.03 1197.77 11~6.61 1187.38 1187.53 1191.66 1191.310.30 1203.72 124£.28 1242.03 1240.67 t2~.I£ 122~.18 1233.61

1233.C7

0.35 1216.90 1289.78 1283.37 1281.67 1268.01 1267.73 1269.15 1268.130.18 1287.76 1330.17 1321.81 1319.81

13D4.85 1383.47 13el.63 1300.72

0.45 1321.90 1366.63 1355.70 1353.26 1335.56 1331.58 1329.31

1328.2;

0.50 1359.95 1410.{7 1331.2, 1381.39 1364.89 1363.48 1354.76 1353.500.55 1386.30 1426.47 1410.81 1407.61 1386.11

1381.63 1372.0B 1310.75

0.68 1112.12 1147.51

1129.57 142~.9V 1403.29 14~I.OB 1361.58 1383.45

0.65 1429.88 1460.87 1140.67 1436.69 1112.79 1410.13 1390.26 1388.750.70 1440.76 1468.6e 1446.30 144:.91 1117.89 1113.~ 139u.6D 1389.13~. 0.75 1446.41

1469.85 1415.61 1440.'11115.40 1111.811385.32 1383.76

0.80 1445.16 1163.68 1431.76 1132.68 1406.78 1112.74 1373.26 1371~710.85 1438.36 1451.76 1424.42 1419.83 1393.83 1388.55 1356.46 1355.0D0.98 1125.96 1134.06 1405.60 13419.92 1374.11

1369.20 1334.88 1333.48

0.95 1408.33 1411.61

1~.37 1376.44 1351.10 1~5.16 13e9.61I3tC.3~1.0D 1388.03 1385.66 1356.11 1349.86 1325.24 1319.51

1281.98 1280.86

IIICJ11

0••1

798 .36796.36

0.05

899.2180<).22

9.18

820.52820.73

0.15

636.52636.75

0.20

854 .1885-1.67

0.25

873.59874.31

0.3D

894 .13trJ5.t8

0.35

916.10· 917.19

0•.••

4)311.3-1939.74

0.45

961.21962.78

0.58

981.10985.82

0.55 1106.66 1008.500.60 1028.43 103&.360.65 IHC).t7 1051.115

60.71 106&.33 1070.33

0.75 1D85.~ 1887.970.88 1181.66 1163.590.85 1115.31

tt17.H

'.90 1126.81

t128.52

0.95 1136.15 1137.691.8D 1143.39 1141.75Tlil- COO1.AITTmEIlATUlE DIG. fARIlL

I23"50.08

80£ .00800.80aoc.oo880.0080C.DD

0.05

823.31)flll..43825.10812.218t2.H

0.10

811.19IBO.'H84£.39C22.23822.51

0.15

866.40M9 .4)3865.45836.46e~.76

0.28

892.66B7i .HI88&.55851 .88852.52

0.25

921.54M4.12913.84869.2481D.2!

0.30

4)52.19919.'"940.5988&.»888<1.36

0.35

981.53946 .92%8.-419D8.4891~.@7

0.40 1017.13

974.309%.51m.43931.20

0."5 105C.32 1002.55 1824.98

'5.1.33'53,12

0.5e 1083.18 1030.72 1053.19

9n.10m.6S

0.55 1115.61

1058.ao 188£.82m.699':16.H

0.60 11+6.78 1086.17 1107.36 1811.72 1020.290.65 1116.30 1112.4~ 1132.36 1039.21 1041.86C.76 1203.59 1131.23 1155.46 1&59.19 1062.460.15 1228.32 1160.12 1176.32 1079.22 10~t.870.80 1256.15 1180.77 1191.62 1097.18 1099.160.85 1268.41

1196.84 1210.84 1113.40 1115.86

C.ge 1283.23 1214.13 1222.17 1121.71

113~.IH

G.9S 1~.33 t22~.~7 t231.8~ 1139.95 1112.031.0e 130i.73 1235.81 1238.16 1150.&1 1151.86rmn tlIU OrrLI! TmYIutm:11~.2850&DEC nRAlUlun BUT LOSS

O.8376IiD

1RESSUIE DROP 0.0169

151IOftBEr. OF conLAn TErlPIUT1RI lOBESEftrLOYED 50TB! ESTIIIUn eoouIT TEnf •ElIROI: IS £ .2t::J[G ;.1.1:

TBf ISTltlATID tltCE 'VIlBE~IS 0.09

0.40

. 0.45

0.50

0.55

0.60

0.65

0.700.75

0.80

0.85

0.90

0.95

1.00

IlL

0.00

0.050.100.150.200.250.30

0.350.48

0.45

0.50

0.55

0.600.650.700.750.80

0.85

0.90

0.95

1.00IlL

0.00

0.05

O. fG

0.150.20

0.25

0.30

0.35

C.40

0.45

C.50

0.55

0.60

0.65

0.70

0.75

0.800.85

529

1378.43 1553.131451.94 1635.961470.32 1656.671451.94 1635.961378.43 1553.131286.53 1449.59111\.66 1320.161010.85 1138.96827.06 931.88643.27 124.19459.48 511.1\183.79 207.080.00 0.00

TSJ--- SUlFiCI TEftPERifDRE BEC. FAR

1 2 3 4 540.00 40.00 40.00 40.00 40.8042.69 42.83 42.92 42.89 42.9047.18 41.38 47.57 47.49 47.5250.98 50.96 51.17 51.02 51.0455.39 54.93 55.13 54.89 54.90

60.D2 59.06 59.22 58.89 58.8864.85 63.19 63.28 62.83 62.8069.28 66.79 66.78 66.21 66.1+13.65 70.22 70.B8 69.38 69.2717.97 73.51 73.22 72.39 72.2381.66 76.08 15.59 74.63 14.4284.84 78.18 77.40 76.31 76.0587.18 79.24 71;.31 77.11 n.7889.07 79.98 18.81 77.50 77.1290.40 80.22 78.83 71.42 76.9890.80 79.58 77.95 76.46 75.9690.48 78.32 76.47 74.91 74.3189.71 76.78 74.12 73.12 72.5388.52 74.95 72.12 71.08 70.4685.58 71.+3 69.00 67.37 66.7183.27 6B.85 66.32 64.70 64.D2

9 104C.80 40.0042.57 42.61+6.63 46.7349.72 49.8653.09 53.2756.55 56.7959.95 60.2362.83 63.'"65.52 65.8668.05 6B.426<1.90 70.2811.25 71.6411.80 72.1912.02 72.4071.81 72.187C.84 71.196CJ.37 6CJ.6967.70 67.98

5

640.0042.9147.5351~0554.9058.8862.7866.096CJ.2072.13.74.2CJ75.8876.5876.8876.70

75.65

71.03

72.1670.0766.2963.58

740.BO

12.69

46.4)550.2053.74

57.34)

60.9164 .0266.8669.5571.51

72.4)6

73.5773.83

73.6472.6571.1369.4061.4563 •CJ6

61.-46

840.8042.52

46.51

49.5452.85

56.26

59.61

62.15

65. to

67.59

69.42

70.15

71.3171.54

71.35

70.4168.97

67.34

65.58

62.22

59.88

\>

530•

&.99

65.82&6.OS0.95

62.4862.671.00

60.0960.25tGl - COOUIT TIIIPElATDJ£ DIG. inIlL

I2345618D.OD

40.1040.8040.8D4D.DD40.8010.1140.1010."0.85

"0.20"'0.1340.1210.12"0.1110.1140.1040.~0.18

40.'"40.6540.5910.5540.5"10.53.•0•..•810.450.15

"2.2941.5341.3941.3141:£111.2511.1311.050.2&

.•.••21"2.81"2.56"20"042.3112.3042.ecJ"1.930.25

"'.36"~.2"B.87"'3.63H.S3"'3.1643.1512.920.38

49.11"6.0145."845.1415.8014.9141.17+1.140.35

51.89"1.93"7.2316.""'.6016.4845.981~.460.40

55.0250.0149.1346.57"8.3+48. ,<)47.4546.90

0.4558.3452.2351.1650.475D.1850.0849."46."3

0.5861.785-1.5253.2552.4352.8951.8750.8050.01

0.5565.2256.8155.3454.~54.8053.7452.5051.58

0.6866.5559.0-457.3656.2955.8555.5954.1653.12

0.65

71 .6861.1259.2158.0851.5851 .2655.7'5i.550.78

7<1.5163.0561.8259.1359.1058.1M51.'"55.830.75

Tl.t1'4.7662.59. 61. "60.6160.2-458.4157.Db0.81

79.3066.2063.9062.4361.8161.4259.1856.050.85

81.8267.356VJ563.4162.7762.3660 •.H58.010.90

82 .3168.2165.1364.1563.4663.0b60.9859.+10.95

83.09&iI.73~.2'61.5963 •CJ263.4961.3159.881.DI

83.2768.8566.3264.7864.8263.5861.4659.88IlL

9II0.00

4C.ID40.DD0.05

40.1)<J4D.D<}0.111

40 •..•5-10.450.15

41.16-11.rn0.20

41.95.•t.CJ70.25

"2.9512.,.,0.30

H.'O+1.220.35

~~.52-15.550.46

<It. <J7-17.830.45

18.5\48.580.50

50.1150.1<J0.55

5t.7151.600.68

53.2553.360.65

5i.;~5'f.820.70

56.8456.110.75

~.2i51.38

O.8~58.2ot58.39

0.85

5<).@.i59.190.90

59.6459.80

0.95

6G.OO6C.t6t.DD

60.8<360.25IUIED WI O1ITLtT TEm'IR!TVRi 62. t3t65DIC fA}!mum I£&T LOSS

1:.&OOOIiil

PREw~UlEDROP 0.0169PSIIDUBIR Of COOUIT TEBPIR!TDRElODES EftPLOYEn53

THE ESTIftATEDCOOUIT TEftP.IJIRm ISC.1I0DE&FU

m ISTInim DACEmIJ£!: 150.86

iJ

531

DAFTAR PUSTAKA

1.N. Kattehee at all, HECTIC II AN IBM 7090 FORTRAN COMPUTER

PROGRAM FOR HEAT TRANSFER ANALYSIS OF GAS OR LIQUID COOLED

REACTOR PASSAGE, IDO 28595, 1962.

2.W.C. Reynolds, HECTIC AN IBM 704 COMPUTER PROGRAM FOR HEAT

TRANSFER ANALYSIS OF GAS COOLED REACTORS, AGN-TM 381,1961.

3.M.M. Elwakil, NUCLEAR HEAT TRANSPORT,

1971 .

Int. Textbook Co,

jadi

apa

4.E.R.G Eekert,ANALYSIS OF HEAT AND MASS MASS TRANSFER, Me

Graw Hill Book Co, 1972.

TANYA JAWAB

1. Kasijanto

a. Bagaimana eara menentukan bahan pendingin suatu

reaktor memakai gas atau eairan ?b. Apa perbedaan parameter fisis untuk pendingin gas atau

eairan pada program komputernya ?

Jawaban

a. Pendingin reaktor ditentukan oleh jenis reaktor,

eara menentukannya tergantung pada jenis reaktor

yang akan dibuat.

b. Program ini dilengkapi daya parameter kontrol untuk

menulis memilih program yang akan dihitung, untuk gas

kita harus memasukkan data BM Gas, sedangkan untuk

liquid kita harus memasukkan data rapat masa liquid,

532

parameter lain yang

panas, viskositas,

liquid.

2. A. Syaukati

berbeda antara

serta density

lain

antara

kapasitas

gas dan

kesetimbangan

kanala. Bagaimana aliran transversal antar

dialiri?

b. Apakah tidak perlu adanya persamaan

energi untuk menghitung suhu pendingin ?

c. Bagaiman"a dapat diramal adanya burn out ?

Jawaban

dapat

a. Dalam hal ini di eliminir melalui data harga C~k yang

merupakan besaran yang menyatakan diameter "inter

passage·· sehingga dengan memasukkan harga C~k = 0 maka

aliran transversal antar kanal dapat tereliminir.

b. Suhu pendingin sebetulnya sudah ditentukan berdasarkan

persamaan kesetimbangan perpindahan panas sepanjang

permukaan elemen bakar.

c. Samp~ saat ini saya belum dapat menganalisis lebih

lanjut dari hasil perhitungan.