Proiect TPDP

8/10/2019 Proiect TPDP

1/29

Cuprins

1. Tema de proiectare.......................................................................................................................1

2. Consideratii generale asupra prelucrarii prin presare la rece.......................................................2

3. Analiza piesei...............................................................................................................................4

4. Analiza utilizarii eficiente a semifabricatului..............................................................................5

5. Nr. de operatii pentru obtinerea piesei.........................................................................................7

6. tabilirea !ariantei posibile de prelucrare si alegerea !ariantei optime d. p. d. !. economic......"

7. #roiectare constructi!a a matritei........................................................................................... ...1$

%. tabilirea tipurilor de matrite &stante'( utilizate in porcesul te)nologic ales.............................11

". Calculul fortei( lucrului mecanic si puterii necesare pentru diferite operatii de presare la rece12

".1 Taiere foilor de table la forfecare.........................................................................................12

".2 #erforarea semifabricatului.................................................................................................13

".3 *ndoirea................................................................................................................................14

".3 +etezarea semifabricatului...................................................................................................15

1$. ,eterminarea coordonatelor centrului de presiune..................................................................17

11. Calculul de rezistenta al elementelor acti!e ale stantei...........................................................2$

11. 1 -erificarea poansoanelor...................................................................................................2$11.2 -erificarea placilor.............................................................................................................21

12. Normarea te)nica a procesului te)nologic..............................................................................22

13. Calculul costului de productie al unei piese............................................................................23

14. ibliografie..............................................................................................................................26

1. Tema de proiectare


2/29

a se proiecteze stanta necesara e/ecutiei piesei din figura alaturata0

aterial 37 conform0 TA 5$$ %6rosimea materialului0 g 1 mm

#roductia anuala0 1$$.$$$ piese an

2. Consideratii generale asupra prelucrarii prin presare larece

1


3/29

#relucrarea prin presare la rece este cunoscuta ca fiind una dintre cele mai !ec)ite)nologii prin care stiinta umana a incercat sa si realizeze obiectele necesare.

Acesta te)nologie cuprinde0

tante atrite

#rocedee de prelucrare la rece

peratiile de presare la rece se impart in urmatoarele grupe0

r.* peratii de prelucrare prin deformare si taiere0 8orfecare +etezare Tundere Crestare ,ecupare #erforare ,eba!urare tantare

r.** peratii de deformare prin indoire0

*ndoire #rofilare Curbare *ndreptare +asucire +oluire *nfasurare

r.*** peratii de deformare prin presiune si tragere0 Ambutisare Tragere pe calapod +eliefare ordurare argire 9mflare atuire

r.*- peratii de deformare prin presiune

atritare :/trudare Crulare

2


4/29

*mprimare #unctare Capuire +efulare ,ornuire

r.- peratii de imbinare prin deformare 8altuire Capsare Agrafare *nrulare andrinare

Clasificarea stantelor si a matritelor

tantele si matritele se clasifica dupa numarul de operatii pe care le poate e/ercita la un postde lucru si dupa numarul posturilor de lucru.

tantele pot fi0 tante simple;sunt acele stante care au un singur post de lucru si care e/ecuta un singur

post de operatie tante comple/e;sunt acele stante care pot a!ea unu sau doua posturi de luru si pot

e/ecuta una sau doua operatii la un post de lucru. Aceste stante pot fi0

tante cu actiune succesi!a; sunt acele stante care au doua posturi de lucru la care se e/ecutacate o operatiune simpla la fiecare post de lucru.

tante cu actiune simultana; sunt acele stante care au un singur post de lucru la care see/ecuta cel putin doua operatii.

tante cu actiune simultan succesi!a; sunt acele stante care au cel putin doua posturi de lucrusi cel putin unul dintre ele e/ecuta doua operatii.

atritele pot fi0 atrite simple; sunt acele matrite care au un singur post de lucru si e/ecuta o singura

operatie. atrite comple/e0 sunt acele matrite care pot a!ea unu sau doua posturi de lucru si pot

e/ecuta una sau doua operatii la un post de lucru. Aceste matrite pot fi0atrite cu actiune succesi!a; sunt acele matrite care au doua posturi de lucru la care se

e/ecuta cate o operatie simpla la fiecare post de lucru.atrite cu actiune simultana; sunt acele matrite care au un singur post de lucru la care se

e/ecuta cel putin doua operatii.

3. Analiza piesei

3.1 Citirea si verificare desenului

3


5/29

Analizand sc)ita piesei se constata ca aceasta piesa se poate realiza a!and toate cotelenecesare.

3.2 Tehnologia de prelucrare a piesei

peratia de defromare la rece prin care se poate realiza piesa se imparte in urmataorele

faze0

8aza 10 #erforare8aza 20 ,ecupare8aza 30 +etezare

3.3 Materialul piesei

aterialul piesei este tabla decapata ,C $1 ( din 37( a!and caracteristicile conformTA 5$$ %60

domenii de utilizare 0 organe de masini supuse la solicitari moderate &biele( mani!ele(flanse( forme metalice solicitate usor'.

caracteristici de baza 0 otel rezistent la rupere prin tractiune( < r 45 daN mm 2

compozitia chimica 0 otel carbon obisnuit mediu aliat cu mangan

C $(2$= pe produs; n $(%$=; # $($6$=; $($6$=.

caracteristici mecanice si tehnice 0

. rezistenta la forfecare > f 4$ daN mm 2

. alungirea ? s 21= pentru $ 5(65

4. Analiza utilizarii efciente a semi abricatului

aterialul semifabricatului este tabla decapata ,C$1. Tabla !a fii procurata de la Cetabras + .

4


6/29

-om cumpara semifabricate de table cu grosimea de 1 mm iar lungimea si latimea 1$$$ /2$$$. in@ site furnizor0 )ttp0 .metabras.ro produse siderurgice tabla din otel 3BTabladecapata .

#rin croire, se intelege repartizarea udicioasa pe suprafata semifabricatului a produsuluicu forma bine determinata in !ederea taierii acestuia astfel incat deseurile sa fie minime pentrueconomisirea ma/ima a materialului.

#entru economisirea de material croirea tablei se face comform fasiei de croirecare se intomneste astfel incat deseurile sa aiba !alori minime.

Croirea tablelor poate fi0

croire trans!ersala figura croire longitudinala figura croire combinata figura

#iesele care se stanteaza au forme !ariate asa ca asamblarea lor pe banda metalica !a fi infunctie de forma semifabricatului. ,upa cantitatea de material &deseuri' care apar la croirea

pieselor pe banda procedeele de croire pot fi0

croirea fara deseuri

croirea cu deseuri putine

,eoarece forma piesei rezultate este dreptung)iulara( tipul de corire la care obtinem celmai mare coefficient de croire este croire dreapta . #rocedeul de alimentare folosit este manual cu

limitator.

Coeficientul de utilizare pentru o fasie se calculeaza cu relatia0

D .f A .po n.1

:=

9nde0 A pf E aria piesei cu orifici "%"1.2 mm 2

n E nr de piese dintr o fasie

n

#15.66"=:=

n1 15

E lungimea foii de tabla 2$$$ mm

E latimea piesei %$

# E pasul # dFa 123.64 F 4 127.64 mm

btinem rezultatul coeficientului0

D f A

po n

1

"2.73==:=

5
http://www.metabras.ro/produse-siderurgice/tabla-din-otel/3_Tabla-decapatahttp://www.metabras.ro/produse-siderurgice/tabla-din-otel/3_Tabla-decapatahttp://www.metabras.ro/produse-siderurgice/tabla-din-otel/3_Tabla-decapatahttp://www.metabras.ro/produse-siderurgice/tabla-din-otel/3_Tabla-decapata


7/29

Tabla mare se taie fasii fie cu foarfeca( fie cu g)ilotina.

Coeficientul de folosire pe toata tabla a materialului se calculeaza cu formula0

D .TA.$ n.1

l n.f1:=

9nde0 n f E nr. de fasii pe table

D .T

A .$ n.1

l n.f1 %".$21==:=

#entru a a!ea stii cate table a!em ne!oie !om face calcula cate piese sunt pe o tabla0

Nr piese n1 nf1 1%$=:= piese

*ar nr de table pentru 1$$$$$ de piese se calculeaza astfel0

Nr table1$$$$$

Nr piese555.556=:=

556 table 1$$$ / 2$$$ mm

5. Nr. de operatii pentru obtinerea piesei1. Planul de operatii nr. 1. Cu stante .

6


8/29

,enumirea piesei uport ,esenul piesei

1 a t e r

i a l u l

,enumirea

Tabla1$$$/2$$$

+ :N 1$13$

Tabla decapata,C $1 37

rosime 1 mm

Caracteristicimecanice

r 3%G47daN mm 2

c 22daN mm 2

25=

N r .

p e r .

,enumireaoperatiei

c)ita operatiei,enumirea stantei

sau matritei

1. #erforaretanta pentru

perforat

2. +etezare tanta pentruretezare

7


9/29

3. *ndoire +5atrita pentru

indoire

4.Controlte)nic

Conform sc)itei ubler

2. Plan de operatii nr. 2. Pe matrita succesiva .

atrita succesi!a pentru perforat( retezat( indoit piesa

,enumirea piesei uport ,esenul piesei

1 a t e r

i a l u l

,enumirea

Tabla1$$$/2$$$

+ :N 1$13$Tabla decapata

,C $1rosime 1 mm

Caracteristicimecanice

r 3%G47

daN mm2

c 22daN mm 2

25=

N r .

p e r .

,enumireaoperatiei

c)ita operatiei . ,. -

%


10/29

1.8aza 10#erforare la

12

atrita succesi!a pentru perforat(retezat si indoire

piesa

2.8aza 20+etezare

3.8aza 30*ndoire la +5

4.Controlte)nic

Conform sc)itei ubler

6. tabilirea !ariantei posibile de prelucrare si alegerea!ariantei optime d. p. d. !. economic

Am ales in functie de coeficientul de utilizare a piesei.

#iesa se poate prelucra prin 2 posibilitati0

1. Cu stante2. #e matritei successi!e

"


11/29

". #roiectare constructi!a a matritei

Placa activa

A!and in !edere !arietatea constructi!a se pot clasifica astfel0

placi acti!e in constructie monobloc(- placi acti!e in constructie asamblata( cu pastile sau segmenti(@ - placi acti!e din bucati

#lacile acti!e in constructie monobloc se e/ecuta din otel de scule( iar dimensiunile principale se stabilesc pe baza unor relatii astfel0

rosimea minima a placii se calculeaza cu relatia0 H = (0.1 0.6 ) b = (0.1 0.6 ) 125 = 0.3 80 = 24 HmmI

b E latimea semifabricatului b %$ HmmI lungimea respecti! latimea ma/ima a placii acti!e se stabilesc cu relatiile 0

A n J p F &2.5 G 4 ' J KLunde0 p E marimea pasului 227 HmmI

n E numar de pasi 2A 2 J 227 F &2.5 J 24' 514 HmmI

b F &$.5 G 4 ' JK

M %$ F &3 J 24' 152 HmmIPlaca de baza

rosimea placii de baza se calculeaza cu realtia0 Hp= (1.2 1.5 ) H = 1.2 24 = 29 [mm]

Placa port poanson

,imensiunile de gabarit ale placii portpoanson se stabilesc in functie de dimensiunile placii acti!e. ungimea si latimea placii portpoanson sunt indetice cu cele ale placii acti!e( iargrosimea K p se determina cu relatia0

K p $.6 J K 15 HmmI

Placa de presiune

Are grosimea de0 K pp 3 G % HmmI

Poansoane

a' #oansoane de perforareungimea poansoanelor poate fi stabilita cu relatia0

1$


12/29


13/29

). Calculul ortei' lucrului mecanic si puterii necesarepentru di erite operatii de presare la rece

).1 Taiere oilor de table la or ecare

8orta de taiere

12


14/29

8ormulele de calcul al fortei de taiere la forfecare sunt indicate in H1I( tabelul 11.1 pag1"1. #rocesul de taiere ales este taiere cu foarfece cu lame paralele.

8orta de calcul pentru alegerea utila ului se !a lua0

8 c 1.3 8 %736$=:=

8orta de taire se calculeaza astfel0

8 g 672$$=:=HdaNI

unde0 $.% r 33.6=:=

daN mm 2 rezistenta la forfecare a mat.

ucrul mecanic si puterea

8ormulele pentru calculul mecanic si puterii pentru taierea la forfecare sunt indicate inH1I( pag. 1"2( tab. 11.5

ucrul mecanic consumat pentru taiere0

A 8 g

1$$$43.6%=:=

HOI

unde0 $.65:=

raportul dintre forta medie si forta ma/ima la taiere &dat in tab. 11.6'

#uterea aplicata la raota de transmisie &fara !olant'0

#a$ A n

6$ 262.$%=:=

HPI

unde0 a$ 1.2 coef ce depinde de regimul de lucru( !ariaza intre lim. 1.1 si 1.4

n 15$ cd min numar de rotatii ale arborelui prinpipal

$.5:= randament al foarfecelor( egal cu $.5 E $.7

).2 #er orarea semi abricatului8orta de perforare 12

+elatia pentru calcularea fortei de taiere la stantare este urmatoarea0

13


15/29

8 g 1266.6"=:=HdaNI

unde0 d 37.6""=:=

HmmI lungimea conturului taiat( cerc de 12

8orte pentru scoaterea semifabricatului de pe poanson

+elatia pentru calculul acestei forte este0

8 sc D sc 8 t 354.673=:=HdaNI

unde0

8 t 4 8 5$66.761=:= forta totala de perforare &pentru 4 gauri'

D sc $.$7 coeficient ce depinde de tipul stantei si de grosimea materialului; sealege din H1I( pag. 2$$( tab. 11.15.

8orta pentru impingerea piesei prin placa de taiere

+elatia pentru calculul fortei de impingere este0

8 imp D imp 8 n 3$4.$$6=:=HdaNI

unde0 8 E forta de perforare

n ) g 4 nr de piese aflate in portiunea cilindrica a placii de taiere

) 1 mm inaltimea portiunii cilindrice a placii de taiere

g 1 grosimea materialului

D imp $.$6

8orta totala

+elatia pentru calculul fortei totale la stantare este0

8 tot 1.3 8 Qe+ 23$5.376=:= HdaNI

unde0

Qe 8sc 8imp+ 65%.67"=:= forta de eliminare a semifabricatului( piesei sau

deseului.

14


16/29

Calculul lucrului mecanic la perforare

,eterminarea lucrului mecanic la perforare se face cu relatia0

A 8 g

1$$$$.%23=:=

HOI

unde0 $.65:=


Calculul puterii la perforare

e calculeaza cu relatiile indicate in H1I( pag. 1"2( tabelul 11.5( pentru foarfece cu lame paralele .

#uterea aplicata la raota de transmisie &fara !olant'0

#a$ A n

6$ 2.$76=:=

HPI

unde0 a$ 1.1 coef ce depinde de regimul de lucru( !ariaza intre lim. 1.1 si 1.4

n 11$ cd min numar de rotatii ale arborelui principal

$.%:= randament al foarfecelor( egal cu $.5 E $.7

).3 *ndoirea

8orta de indoire

e calculeaza cu relatiile din H1I( pag. 2$3( tab. 11.16

8$ 1.3

1.5 r +( ) b g r

3 r sin 2

541.%55=:=

HdaNI

unde0

r 25=:=alungirea la rupere

b %$ mm latimea piesei indoite

r 5 mm raza de indoire

a "$R ung)iul poansonulu de indoire

15


17/29

ucrul mecanic la indoire

+elatia pentru calculul lucrului mecanic la indoire este0

A8$ )

2$$$$.271=:=

HOI

unde0 ) 1 Ecursa acti!a

#uterea necesara pentru indoire

e calculeaza cu relatiile indicate in tabelul 11.5

#

a$ A n

6$ $.6%3=:= HPI

).3 +etezarea semi abricatului

8orta de retezare

+elatia pentru calculul fortei de taire este urmatoarea0

8 g 1$462."%=:=HdaNI

8orta de calcul se determina cu relatia0

8c 1.3 8 136$1.%74=:=HdaNI M 1.36 tf

unde0 E lungimea conturului retezat

34 2$+ 124

+ 2 6+ 37+ 7+ 6+ 12 6+ 12+

122

+ 311.3"%=:= HmmI

g E grosimea materialului stantat g 1 HmmI

$.% r 33.6=:= HdaN mm2I rezistenta materialului la forfecare

Calculul lucrului mecanic

16


18/29

,eterminarea lucrului mecanic la perforare se face cu relatia0

A 8 g

1$$$6.%$1=:=

HOI

unde0 $.65:=


Calculul puterii

#a$ A n

6$ 17.144=:=

HPI

8orta totala pentru care trebie proiectata stanta

8 tot 8 perf 8retez+ 8indoire+ 1622$.24=:=HNI 16.2 HT8I

ucrul mecanic total

Atot8 tot )

1$$$16.22=:=

HOI

#uterea totala

#a Atot n

6$ 4$.%%"=:=

HPI $.4 H@PI

Alegerea utila ului

Alegerea presei &masinii de lucru' se face in functie de forta totala calculata. A!and fortatotala ! tot " 1#22$.2% HNI alegem presa de tipul P&'( 2) ( a!and caracteristicile0

Caracteristicile te)nice ale presei cu e/entric cu simplu efect

Tipul presei0 P&'( 2) &date preluate din H1I( pag. 231( tab. 14.3'

8orta nominala de presare &8'0 25 T8 Numarul curselor duble ale culisorului &n'0 11$ min 1 Numarul treptelor de reglare ale cursei culisorului0 6 ungimea cursei culisorului &C'0 %( 25( 5$( 72( %$ mm

+eglarea lungimii bielei & '0 65 mm ,istanta min. dintre masa si culisor la cursa ma/. si lungimea min. a bielei &K 2'0 2%$ mm ,istanta ma/. intre masa si culisor &K'0

17


19/29

*nclinarea batiului0 3$R ,eplasarea mesei0 ,istanta intre a/a culisorului si batiu &+'0 25$ mm ocasul pentru cep &d / l'0 4$ / 75 mm ,imensiunile mesei &A 1 / 1'0 71$ / 45$ mm

,imenisiunile orificiului din masa0 2%$ mm #uterea motorului0 1.5 @P

1,. -eterminarea coordonatelor centrului de presiune

Centrul de presiune al matritei reprezinta punctul de aplicare al rezultantei fortelor ceinter!in in procesul de lucru cu matrita respecti!a.

#entru a e!ita aparitia momentelor nefa!orabile( centrul matritei trebuie sa coincida cucentrul de presiune.

#ozitia centrului de presiune se poate dermina prin doua metode principale0 metoda grafica metoda analitica

#entru determinarea centului de presiune al stantei am folosit metoda analitica. etoda se bazeaza pe teorema momentului static E suma momentelor in raport cu o a/a este egala cumomentul rezultantei fortelor in raport cu aceeasi a/a.

Calcularea centrului de preiune se face in parte pentru fiecare operatie in parte dupca care

!om afla centrul de presiune al poansonului stantei.

Centrul de presiune pentru forta de retezare &8 retezare '

1%


20/29

e calculeaza cu relatiile

Centrul de presiune dupa contur Nr. linie ungim

eS Nr. linie ungim

eS

1 6 16 3 14 4 1% %$2 12 1$ 6 15 34 2$ 633 12.5 2.3 1$ 16 2$ 3$ 464 12 1$ 14 17 1%.%5 43.5 4$5 7 16 17.5 1% 2$ 3$ 346 12 1$ 21 1" 34 2$ 177 12.5 2.3 25 2$ 4 1% $% 12 1$ 2"" 37 16 47.5

1$ 12 1$ 6611 12.5 2.3 7$12 12 1$ 7413 6 16 77

S +16 16 + 12 10 +12.5 2.3 +12 10 +7 16 + 12 10 +12.5 2.3 +12 10 +37 16 + 12 10 +12.5 2.3 +12 10 + 6

6 +12 +12.5 +12 +7 + 12 +12.5 + 12 +37 +12 +12.5 +12 +6 + 4 +34 + 20 +18.85 +20 +34 +4

1"


21/29

+ 34 20 + 20 30 + 18.85 43.5 + 20 30 + 34 20 + 4 18 = 17.4 mm

+1

6 3 +12 6 +12.5 10 +12 14 +7 17.5 +12 21 +12.5 25 +12 29 + 37 47.5 +12 66 +12.5 70 + 12 74 + 66 + 12 +12.5 + 12 +7 +12 + 12.5 +12 + 37 +12 +12.5 +12 +6 + 4 +34 +20 +18.85 +20 +34 +4

+ 4 80 + 34 63 + 20 46 + 18.85 40 + 20 34 + 34 17 + 4 0 = 38.57 mm

Astfel pentru integ sistemul de forte !om a!ea coordonatele0

Pentru retezare com avea coordonatele8 ret 1462."%:=S + 125.%:= + 3%.7:=

Pentru perforare avem coordonatele

S # 47.5:= # 4$:= 8 perf 5$66.76:=

Pentru indoire avem coordonatele8 ind 541.%5:=S * 227:= * 4$:=

2$


22/29

e calculeaza cu relatiile0

Rezulta centrul de presiune al poansonului O:

S8 ret 153.% 8 perf 57.5+ 8ind 237+

8 ret 8 perf + 8ind+ "1.177=:=

8 ret 4%.7 8 perf 5$+ 8ind 5$+8 ret 8 perf + 8ind+

4".731=:=

11. Calculul de rezistenta al elementelor acti!e ale stantei

11. 1 erifcarea poansoanelor

a' -erificarea la compresiune se face cu relatia0


23/29

Amin aria sectiunii trans!ersale minime a poansonului

8 forta la compresiune

b' -erificarea la flamba

e calculeaza cu coeficientul de z!eltete cu formula0

V V coeficient de z!eltete(

V W V $ ; V $ "$ pt. oteluri dure

*f lf lungimea poansonului supusa la solicitare

l 2$ mm( constructi!

imin imin raza minima de inertie

Amin aia sectiunii trans!ersale minime a poansonului

*min pentru sectiuni dreptung)iulare

*min pentru sectiuni circulare


24/29

8 forta care actioneaza asupra placii;

K inaltimea placii acti!e

rezistenta admisibila la inco!oiere 5$$HN mm 2I

8 1545$%(6 N

K 24 mm

a 15$ mm

b 1$5 mm

b' -erificarea placii de baza

#laca de baza este supusa la inco!oiere0

i = , i = 290,17 < 350 N/mm 2 => Placa rezista

unde:

= forta specifica de distributie pe conturul activ

l = 105, mm - lun imea conturului taiat

12. Normarea te(nica a procesului te(nologic

Norma de timp se determina cu relatia0

N r F T u Hmin bucI

T pi T pi 1 F T pi 2

T pi 1 timpul de pregatire pentru studierea lucrarii( adunarea materialului la locul de muncaT pi 1 11 min.

T pi 2 timp pregatitor pentru inlocuirea stantei

T pi 2 23 min.

T pi 11 F 23 34 min

23


25/29

Tu &t b F t a' X @ 2 timpul unitar

Tu &t b F ' X @ 2 HminI

t b HminI

N cd 11$ cd min

Y coeficient ce tine seama de cupla ul presei Y 1($5;

tb= 1

110 1.05= 0.00954 min;

D 2 1(1$ min E coeficient ce tine seama de tipul de adaos;Ta1 $($1% min E timp a utator pentru pornirea presei;

Ta2 $($17 min E timpul de aducere si asezarea semifabricatului;

Ta3 $($32 min E timp pentru asezarea semifabricatului pe stanta;

Ta4 $($$7 min E timp pentru a!ansarea benzii;

Ta5 $($$7 min E timp pentru indepartarea deseurilor;

Ta6 $($162 min E timpul pentru e/tragerea piesei;

Ta7 $($3" min E timp a utator pentru ungerea fasiei;

Ta% $($1% min E timp a utator pentru intoarcerea fasiei;

Nm 3% E numarul de curse duble in cazul a!ansului manual;

Z 14 E numarul de piese obtinute la o cursa dubla a culisorului presei;

Tu &$($$"54F 'X1(1$

Tu $($421 min

N r F $($4$% $(25 min buc

Norma de productie pentru un sc)imb de % ore se calculeaza cu relatia0

N p HbucI

24


26/29


27/29

c) C r cota parte din cheltuielile de regie ce revin unei piese

C r C man J Hlei bucI

+ regia totala a sectiei + 3$=

Cr $($516 X $(3 $($155 lei buc

d) C ap cota parte din amortizare ce revine unei piese

Cap Hlei bucI

- p !aloarea initiala a presei - p 5$$$$ lei

A p norma de amortizare a presei A p 4(5=

no numarul de piese din lot no 1$$$$$ buc an

gradul de incarcare al presei 1$$=

Cap 5000 4.5

100000 10000 X 1$$= $($563 lei buc

e) C as = cota parte din amortizarea stantei ce revine unei piese

Cas Hlei bucI

D constanta @ 4

- s !aloarea &costul' matritei - s 3$$$ lei

no numarul de piese din lot no 1$$$$$ buc an

Cas 4 3000

100000 $(12 lei buc

C C mat F C man F C r F C ap F C as

C $(%75 F $($516 F $($155 F $($563 F $(12 1(11%4 lei buc

C 1(11%4 lei buc

26


28/29

14. /ibliografe

1. Tapalaga *. Ac)imas ).( *ancau K.( Te)nologia presarii la rece( -ol. *( **( ito *#C N(Clu Napoca 1"%$( 1"%5;

2. Teodorescu .( s.a :lemente de proiectare a stantelor si matritelor( :,#( ucuresti( 1"%3

27


29/29

3. Teodorescu .( s.a #relucrai prin deformare plastica la rece &-ol. *( **'. :ditura Te)nica(ucuresti 1$"7( 1"%%;

4. +omano!s@i -. #. tantarea si matritarea la rece( :ditura Te)nica( ucuresti( 1"7$;5. ,ragu( ,.( ,umitras C.( Tolerante si lanturi de dimensiuni in cinstrutia de stante si

matrite( :ditura Te)nica( ucuresti( 1"%%;6. *liescu C. Te)nologia presarii la rece( :,#( ucuresti 1"%4;7. Tabara C.( Tureac *.( asini pentru prelucrari prin deformare( :,#( ucuresti( 1"7".

Documents

Proiect TPDP