Presentación Mejorada de Flujo Multifásico en Tuberías

8/16/2019 Presentación Mejorada de Flujo Multifásico en Tuberías

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FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS

FACULTAD DE INGENIERÍA ENGEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y

AMBIENTAL

CARRERA DE INGENIERÍA EN

PETRÓLEOS

Ing. Gustavo

Pnto A.


2/316

CAPÍTULO I

INTRODUCCION

COMPORTAMIENTO Y CARACTERIZACIÓN DE LO

FLUIDOS

CAPÍTULO IV

CAPÍTULO III

CAPÍTULO II

FUNDAMENTOS DE FLUJO A TRAVÉS DE TUBERÍA

FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS HORIZONTALE

FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS VERTICALES

CAPÍTULO I

CAPÍTULO III

CAPÍTULO II


CAPÍTULO IV

FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS HORIZONTAL

CAPÍTULO I

CAPÍTULO III

CAPÍTULO II



3/316

CAPÍTULOI

COMPORTAMIENTO YCARACTERIZACIÓN DE LOS FLUIDO

Introducción

C!"#i$c"ción d% !o# &idroc"r'uro#

D%$nicion%# (r%)i"#

Con#trucción * Si+ni$c"do d% un Di"+r"," d%F"#%#

Pro(i%d"d%# PVT d% !o# Si#t%,"# d% &idroc"r'

D%t%r,in"ción d% !"# Pro(i%d"d%# PVT

Conc%(to# -.#ico#

U#o d% So/t0"r%

E1%rcicio#


4/316

-LI-LIO2RAFÍA

• In+ 2u#t")o Pinto A.Not"# #o'r%

F%nó,%no# d%

Tr"n#(ort%

• Vo! 34 5%r,it6 -ro0n4 Uni)%r#it* o/ Tu!T6% T%c6no!o+*o/ Arti$ci"! Li/t

M%t6od#

• In#tituto M%7ic"no d%! P%tró!%o 8 39:;F!u1o Mu!ti/.#ico

%n Tu'%r


5/316

CONSTANTESCondiion!" B#"! $C.S% &'() *+,in- /01F

T!23!4#564# A+"o*65#Co44!"3ondi!n5! # 01F

'/01R

P!"o Mo*!6*#4 M!dio d!* Ai4! 78(9) :,2o*Vo*62!n d! & 2o*;: d! :#" #

."77('&' L

Vo*62!n d! & 2o*;*+ d! :#" #."

D!n"id#d d!* Ai4! # ." 0(0)/? *+,=5>C#4:# Hid4o"5@5i# d! & 3i! d!

A:6# # /01F0('%,$1;2o*;:%

R &0()< $*+,in-;=5>%,$1R;2o*;*+%


6/316

CONVERSIONES

LONITUD

& in 7(?' 2

& =5


7/316

PRESIÓN

& #52 )/0 22;H: $01C%

& #52 &(0


8/316

VISCOSIDAD

3 c( B4BBB;:39: !'=,?/t#%+

3 !'=,?/t=#%+ 3 c(

DENSIDAD RELATIVA

DENSIDAD

3 +?c,G ;H4H !'?/tG

3 +?c,G JB4; !'?'!

3 !'?/tG J4;3;; !'?'!


9/316

CASOS DEFLUKO

MULTIFSICOEN LA

PRODUCCIÓN

DE&IDROCAR-UROS

Y"ci,i%nto#

C"(" d% 2"#2"# %n

So!ución

R%cu(%r"ción

M%1or"d"

In*%cción d% COH4V"(or d% "+u"

L%)"n

Ar

2"L%)"

o N%u


10/316

CAPITULO I INTRODU

O-KETIVOS DEL

ESTUDIO

DE FLUKOMULTIFSICORECUPERAC

IÓNMEKORADA

SISTEMALEVANTA

NTO

ARTIFIC

COMPORTO DEFLUIDTRAVTU-E

ANALISISNODAL=

2ADIENTES DE

PRESIÓN

OPTIMIZACIÓN DE LA

PRODUCCIÓ

N


11/316

CLASIFICACIÓN

DE LOS&IDROCAR-UROS

Por #u#c"r"ct%r


12/316

ACEITE N!:4o o G!4d!

n!:46o

0.80 700

ACEITE LI2ERO C#=K o"64o 0.)' 4 0.80 700 OR

2AS YCONDESADO

C#=K o 3#io 0.)' 4 0.)8 &?00OR&70

2AS SECO T4#n"3#4!n5!

70000

2AS &MEDO T4#n"3#4!n5! 0 .)' &0000 OR

COLOR DENSIDAD RELATIVA OR $2


13/316

En %! cu"dro (od%,o# o'#%r)"r !o# r%#u!t"dd%! "n.!i#i# co,(o#icion"! %/%ctu"do %n uidt


14/316

• Son ">u%!!"# >u% #on ind%(%ndi%nt%# d% !" c"ntid"d d% ,"t%ri"con#id%r"d"

PROPIEDADES INTENSIVAS

• E" #6!* 6! # *#" ondiion!" d! 34!"i[n 5!23!4#564# !n 6! "! !n6!n54# !"!n !6i*i+4io on "6 :#".

ACEITE SATURADO

• E" #6!* 6! # ondiion!" d! 34!"i[n( 5!23!4#564# !n 6! "! !n6!n54#( 5i!n2#o4 #n5id#d d! :#" di"6!*5o d!* 6! *! o44!"3ond!4\# !n ondiion!" d!!6i*i+4io.

ACEITE SUPERSATURADO

• E" #6!* 6! # *#" ondiion!" d! 34!"i[n 5!23!4#564# !n 6! "! !n6!n54# !"#3# d! di"o*G!4 2@" :#".

ACEITE BAJOSATURADO

• E" *# "#564#i[n 2\ni2# n!!"#4i# 3#4# 6! !]i"5# !"644i2i!n5o $d!"3*##2i!n^6o d! di_o ^6ido !n !* #i2i!n5o.

SATURACION CRITICA DE UN FLUIDO

DEFINICIONES


15/316


16/316


17/316

P UNT O CRIT ICO

• ES EL ES TADO A CONDICIÓN D

E

PRESIÓN Y TEMPERA TURA P

ARA EL

CUAL LAS PROPIEDADES IN TENSI VAS

DE LAS FASES LÍ`UIDA Y ASE

OSA

SON IDÉN TICAS

S o n

# 4 # 5 ! 4 \ " 5

i # "

= \ " i # " d !

* o "

_ i d 4 o # 4 + 6

4 o "

L# 34! " i[n 4 \ 5

i# ! " 6n#

#4# 5!4 \ " 5 i#

d! 6# *Z 6 i!4

" 6 " 5#n i#( Z 6!

d! an! ! *

#23o !n ! * Z

6! ! " 5#

3 6!d! 54#n " =o

42#4 "! !n

G#3o4 !n 34! "!

n i# d! *

* \Z 6 ido o44! "3ond

i!n 5!

L# 5!23!4# 564# 4\ 5

i# !"

6n indiio d! *#

in 5!n"id#d d! *#" =6!

4 H#"

d! # 54#i[n

in 5!42o*!6*#4!" d!

6n

:#"

PRESIÓN Y TEMP

ERA TURA

CRÍ TICA


18/316

PUNTO CRICONDEN-RICO• E" *# 2@]i2# 34!"i[n # *# 6#* 36!d!n o!]i"5i4 !n !6i*i+4io

"6 G#3o4. E" d!i4( !" !* 36n5o d! 34!"i[n 2@]i2# !n *# 64

!nGo*G!n5! !n *# 4!:i[n d! do" =#"!"PUNTO CRICONDETERMICO• E" !* 2@]i2o G#*o4 d! 5!23!4#564# # *# 6#* 36!d!n o!]i"5i

!6i*i+4io *#" do" =#"!". E" d!i4( !" !* 36n5o 2@]i2o d! 5!2!n *# 64G# !nGo*G!n5! d! *# 4!:i[n d! do" =#"!".

CURVA DE -UR-UKEO O DE E-ULLICIÓN

• E" !* *6:#4 :!o2K54io d! *o" 36n5o" d! 34!"i[n 5!23!4#564*o" 6#*!" "! =o42# *# 34i2!4# +64+6# d! :#" #* 3#"#4 d! *# =*\6id# # *# 4!:i[n d! do" =#"!".CURVA DE ROCIO O DE CONDENSACIÓN

• E" !* *6:#4 :!o2K54io d! *o" 36n5o" d! 34!"i[n 5!23!4#566#*!" "! =o42# *# 34i2!4# :o5# d! *\6ido #* 3#"#4 d! *# 4!:G#3o4 # *# 4!:i[n d! do" =#"!".

RE2ION DE DOS FASES Ó


19/316

RE2ION DE DOS FASES E# !" r%+ión

co,(r%ndid" %ntr% !"#cur)"# d% 'ur'u1%o * d%

rocu% c"d" ,%c!" d%6idroc"r'uro# ti%n% #u (ro(io

di"+r"," d% /"#%#4 %! cu"! d%(%nd%

nic",%nt% d% #u co,(o#ición * #t"di$%r% d% "ci,i%nto " "ci,i%nto

Ó


20/316

HB

B

B

:B

CONSTRUCCIÓN Y SI2NIFICADO DE UNDIA2RAMA DE FASES

LÍUIDO

LÍUIDO 2AS

PRESIÓN TEMPERATURA


21/316


22/316

YACIMIENTO

DE ACEITE-AKOSATURADO

• S% (r%#%nt" %n un" #o!" /"#%!uid"

• T*Tc• P*WP'

• Co,(o#ición con#t"nt% 6"#t!!%+"r "! (unto d% 'ur'u1"4!u%+o )"r


23/316

YACIMIENTO DE 2AS Y

CONDENSADO

• Su t%,(%r"tur" %#t" co,(r%ndid%ntr% !" cruido %n !o#(oro# d%! *"ci,i%nto4 %! cu"! #%rin,ó)i!X /%nó,%no conocido co,CONDENSACIÓN RETRÓ2RADA4(o#t%rior,%nt% "! #%+uir '"1"nd

(r%#ión %! !i>uido di#,inu*% 6"#d%#"("r%c%r


24/316

YACIMIENTODE 2AS

&MEDO

• T* WTCRICONDENTERMICA• L# o23o"ii[n d! ^6ido" !n !* #i2i!n5o

3!42#n!! on"5#n5! *o" ^6ido" 34od6id54#GK" d! *o" 3oo" !n54#n !n *# 4!:i[n d! d

=#"!" !n Gi456d d! *# d!*in#i[n d! *# 34!"i[5!23!4#564#( 3o4 5#n5o !n "63!4ai! "! 5!nd:#" *\6ido ond!n"#do.


25/316

YACIMIENTODE 2AS SECO

• T*WTCRICONDENTERMICA• L" co,(o#ición d% uido# %n %! *"ci,i%

(%r,"n%c% con#t"nt% * cu*" tr"*%ctor

(roducción no %ntr" %n !" r%+ión d% do/"#%#


26/316

YACIMIENTODE ACEITE

SATURADO OCON

CASUETE DE

2AS

• S% (r%#%nt"n !"# do# /"#%#4con#i#t%nt%# %n un" c"(" oc"#>u%t% d% +"# * un"on" d% "c%it% #"tur"do.

PROPIEDADES P V T DE LOS


27/316

PROPIEDADES PVT DE LOSSISTEMAS DE

&IDROCAR-UROS•

FASE E" *# 3#45! d!* "i"5!2#6! dia!4! !n "6" 34o3i!d#d!"in5!n"iG#" d! *#" d! *# o54# 3#45!d!* "i"5!2#.

• MOL E" !* 3!"o 2o*!6*#4 d!6#*6i!4 "6"5#ni#.

• CONDICIONES NORMALESSon d!5!42in#d#" ondiion!"+#"! d! 34!"i[n 5!23!4#564# #*#" 6! "! 2id!n *o" ^6ido"34od6ido" 3o4 6n #i2i!n5o.

D!aniio

n!"


28/316

• E" *# 4!*#i[n !n54! !* P!"o Mo*!6*#4 d! 6n #" on !* P!"oMo*!6*#4 d!* Ai4!.

DENSIDAD RELATIVA DE UN 2AS o 2RAVEDADESPECÍFICA

• Son _id4o#4+64o" :#"!o"o" 6! !]i"5!n !n "o*6i[n on 3!54[46do +#o ondiion!" inii#*!" !n 6n #i2i!n5o o2!4i#*2!]3*o5#+*!.

2AS EN SOLUCIÓN

• E" *# #n5id#d d! :#" 6! "! !n6!n54# !n "o*6i[n !n 6n 3!5

46do # d!5!42in#d#" ondiion!" d! 34!"i[n 5!23!4#564#.

SOLU-ILIDAD DEL 2AS R#

• D!"Gi#i[n 6! "6=4! !* o23o45#2i!n5o d! 6n :#" 4!#* on4!*#i[n #* o23o45#2i!n5o d! 6n :#" id!#*.

FACTOR DE COMPRESI-ILIDAD Zc


29/316

• E" 6n 3#4@2!54o 6! 4!*#ion# !* Go*62!n 6! o63# 6n ^6ido $3!54[*!o( #:6# ondiion!" d! 34!"i[n 5!23!4#564# d! #i2i!n5o on !* Go*62!n 6! o2i"2# 2#"# d! :#" !n "63!4ai! # ondiion!" !"5@nd#4 $&'() 3"i /0F%

FACTOR VOLUMTRICOc

• E" 6n =#5o4 6! 4!34!"!n5# #* Go*62!n d! 3!54[*!o "#564#do on :#" # ondid! P T d! #i2i!n5o( 3o4 6nid#d Go*62K54i# d! 3!54[*!o # ondiion!" no4

FACTOR VOLUMTRICO DEL PETRÓLEO -o

• E" 6n =#5o4 6! 4!34!"!n5# #* Go*62!n d! :#" *i+4! # ondiion!" d! P T d!#i2i!n5o( 3o4 6nid#d Go*62K54i# d! :#" *i+4! # ondiion!" no42#*!".

FACTOR VOLUMTRICO DEL 2AS -+

• E" *# di"2in6i[n d!* Go*62!n 6! !]3!4i2!n5# *# =#"! *\6id#( 3o4 !=!5o d! *i+!4#i[n d! :#" di"6!*5o 3o4 "6 on54#i[n 5K42i#.

ENCO2IMIENTO

• Son *o" 3i!" e+io" d! :#" 34od6ido" 3o4 #d# +#44i* d! 3!54[*!o 34od6ido(2!dido" # ondiion!" !"5@nd#4.

RELACIÓN 2AS PETRÓLEO R2P


30/316

PROPIEDADES DE LOS LÍ!UIDOS

DE LAS

PROPIEDADES P.".TMEDIANTECORRELACIONES


31/316

RELACIÓN DE SOLUBILIDADFACTOR "OLUM#TRICO

• CORRELACIÓN DE STANDING. $API%&'(• ESTABLECIÓ RELACIONES EMPÍRICAS OBSERVADAS ENTRE LA

PRESIÓN Y EL FACTOR VOLUMÉTRICO, EN FUNCIÓN DE LARELACIÓN GAS-PETRÓLEO, LA GRAVEDAD ESPECÍFICA DEL GALA PRESIÓN Y LA TEMPERATURA, QUE SON:


32/316

• PARA LA DETERMINACIÓN DEL FACTORVOLUMÉTRICO DEL PETRÓLEO $BO% SE UTILIZA LASIUIENTE EfPRESIÓNc


33/316


34/316

• CORRELACIÓN DE LASATER APIWB

SE ESTABLECIÓ PARA PARTIR DE DATOS EfPERIMENTALES

EL PROCEDIMIENTO PARA OBTENER RS MEDIANTE ESTARELACIÓN ESc

&. DETERMINAR ( DONDE LA TEMPERATUVIENE DADA EN RADOS RANINE.

7. ENCONTRAR LA FRACCIÓN MOLAR $ %( PARA LO

CUAL UTILIZAMOS LA FIURA &.0'.


35/316


36/316


37/316

• OBTENEMOS LA RELACIÓN DE SOLUBILIDAD MEDIANTE LASIUIENTE FÓRMULA


38/316

SIUIENTE FÓRMULAc

• OTRA MANERA DE DETERMINAR EL FACTOR VOLUMÉTRICO ESUSANDO LA FIURA &.0/. Y LA PRESIÓN DE BURBUJA O

SATURACIÓN UTILIZANDO LA FIURA &.0).


39/316

FI


40/316


41/316

FI

&.0).


42/316

DENSIDAD DEL PETRÓLEO


43/316

DENSIDAD DEL PETRÓLEO ρO

• LA SIUIENTE EfPRESIÓN ES UTILIZADA CUANDO PETRÓLEO NO TIENE AS EN SOLUCIÓN Y SE ENCUENTRA

CONDICIONES NORMALES.

• LA RELACIÓN UTILIZADA CUANDO EfISTE AS DISUELTO EL PETRÓLEO ESc


44/316

D $ i : d

%


45/316

D E N S I D AD D E L C R U D O $ AP I %

D E B S I D A D R

E L A T I V A

D E L C

A S

D I S U E L T O


46/316

VISCOSIDAD DEL


47/316

VISCOSIDAD DELPETRÓLEO O

ESTA DEPENDE DE LA TEMPERATURA( DE LPRESIÓN( DE LA DENSIDAD( DE LA CANTIDAAS EN SOLUCIÓN Y DE LA COMPOSICIÓN`UÍMICA.

EfISTEN VARIOS MÉTODOS PARA DETERMVISCOSIDAD.LAS UNIDADES SON R,CMjSE LLAMADAPOISE

CORRELACIÓN DE


48/316

CORRELACIÓN DEC&E Y CONNALLY

• ES NECESARIO DETERMINAR LA VISCOSIDAD ACEITE MUERTO $SIN AS EN SOLUCIÓN%( LA TEMPERATURA DESEADA EN FUNCIÓN DE RELACIÓN DE SOLUBILIDAD.

• ENCONTRAMOS A PRESIÓNATMOSFÉRICA( EN FUNCIÓN DE LA

TEMPERATURA Y LOS 1API( USANDO LA FI

& 09


49/316


50/316


51/316

UNA CORRELACIÓN `UE ES BASTANT


52/316

• UNA CORRELACIÓN `UE ES BASTANTPARECIDA ES LA SIUIENTEc

UTILIZAMOS LA FIURA &.&& YOBTENEMOS LA VISCOSIDAD DEL ACEITESIN AS( .

LUEO UTILIZAMOS LA FIURA &.&7 YOBTENEMOS LA VISCOSIDAD DEL ACEITECON AS .


53/316


54/316

"ARIACIÓN DE C)E* Y


55/316

CONNALLY UTILIZAMOS LA FIURA &.09. Y OBTENEMOS L

VISCOSIDAD DEL ACEITE SIN AS.PARA DETERMINAR LA VISCOSIDAD DEL ACEIT

CON AS ( USAMOS LA SIUIENTEEfPRESIÓNc


56/316


57/316


58/316

TENSIÓN SUPERFICIAL


59/316

TENSIÓN SUPERFICIAL

SE ESTABLECIÓ UNA RELACIÓN EMPÍRICA EN TENSIÓN SUPERFICIAL DEL ACEITE Y ELIBERADO A PRESIÓN ATMOSFÉRICA Y LA DENDEL ACEITE $API% FIURA &.&'.

TAMBIÉN SE ESTABLECIÓ LA TENSIÓN SUPER

DEL ACEITE CONTENIENDO ASDISUELTO PORCENTAJE DE LA TENSIÓN SUPERFICIAL DELIBRE A PRESIÓN ATMOSFÉRICA. FIURA &.&?.


60/316

&.&

'


61/316


62/316

E DENSIDAD DEL


63/316

• PARTIMOS DE LA ECUACIÓN DE ESTADOc

• DONDEc

P R O P I E D A D E

S D E

L O

S G A S E

S

DENSIDAD DELGAS 4 ρ ) 5

• COMOc


64/316

• COMBINANDO ESTAS DOS ECUACIONESc

• DESPEJANDOc


65/316

• SI REEMPLAZAMOS LOS VALORES OBTENEMOSc

• LA DENSIDAD TAMBIÉN PUEDE DETERMINARSE CON LA


66/316

EfPRESIÓNc

• DONDEc

• SIENDO 0.0)/' DENSIDAD DEL AIRE A CONDICIONESESTÁNDAR

g

sc g g

B

.. ρ ρ =

g sc g γ ρ *0764.0.. =

FACTOR VOLUMTRICO DE 2A


67/316

-2

• SE OBTIENE A PARTIR DE LA SIUIENTEEfPRESIÓNc

• DÓNDEc

.. sc g

V

V B =

P

T Rn z V

***=

• POR LO `UEc


68/316

• `UEDANDOc

CONDICIOPERA

CONDICIONE..

.... ***

***

sc sc sc

g

P T Rn z

P

T Rn z

B =

....

..

**

**

sc sc

sc g

T z P T z P B =

•SI SABEMOS `UEc


69/316

SI SABEMOS `UEc

•NOS `UEDAc

P T z B g **0283.0=

FACTOR DECOMPRESIBILIDAD $+(


70/316

COMPRESIBILIDAD $+(• POR DEFINICIÓNc

• EL PROCEDIMIENTO UTILIZADO PARA DETERMIVALOR DE Z ESTÁ BASADO EN EL TEOREMA DE

ESTADOS CORRESPONDIENTES. ESTE TEORESTABLECE `UE LOS ASES TIENEN EL MISMOFACTOR DE DESVIACIÓN PARA LOS MISMOS VADE PRESIÓN Y TEMPERATURA PSEUDO;REDUCI

PR PR

( )( )IdealReal

g

g

V V z =

CONDICIONESDE OPERACIÓN

P T


71/316

Y

DÓNDEc

SIENDO:

pc

pr

P

P P =

pc pr

T

T T =

LOS VALORES PSEUDO CRÍTICOS PUEDENCALCULARSE A PARTIR DE LA COMPOSICIÓN


72/316

CALCULARSE A PARTIR DE LA COMPOSICIÓNDEL 2AS4 COMO SE INDICA EN LA TA-LA

C/H&'C)H&/

L"# (ro(i%d"d%# (#%udo cr


73/316

%#ti,"r#%4 cu"ndo no #% di#(on% d% !"co,(o#ición d% +"#4 " ("rtir d% !"# corr%!"cion%co,o !" ,o#tr"d" %n !" $+ur"# #i+ui%nt%#


74/316


75/316

FI2 33; PROPIEDADES PSEUDCRÍTICAS DE LO2ASES NATURALES


76/316

E! /"ctor d% co,(r%#i'i!id"d #% o'ti%n%4 " ("rtir d% !" (r%#ió!" t%,(%r"tur" (#%udo=critic"4 ,%di"nt% !" $+ur" 33:


77/316


78/316

L"# $+ur"# 33; * 33: no#(%r,it%n o't%n%r

dir%ct",%nt% Z %n /unción


79/316

dir%ct",%nt% Z %n /unciónd% !" +r")%d"d %#(%c


80/316


81/316


82/316


83/316

COMPRESI-ILIDAD DEL 2ASC2

Ó


84/316

C2&.POR DEFINICIÓNc

7. DE LA ECUACIÓN ENERAL DE LOSASES SE TIENEc


85/316

+• PUEDE ESTIMARSE USANDO LA CORRELACIÓN DE CARR

LEE.

" LA CORRELACIÓN DE CARR= PERMITE OBVISCOSIDAD DEL AS A LA PRESIÓN Y TEDESEADAS( EN FUNCIÓN DE LA VISCOSIDAD D

PRESIÓN ATMOSFÉRICA $µ&

%.•)EL VALOR DE µ& SE OBTIENE DE LA FIURA &.&8. A

PESO MOLECULAR O DENSIDAD RELATIVA DEL AS.


86/316


87/316

L" $+ur" 339 (%r,it% d%t%r,in"r %! )"!?3 %n /unción d% !"# (ro(i%d"d%# r%ducd%! +"#


88/316

FI2339.


89/316

' LA CORRELACIÓN DE LEE SE RESUME EN EL SIUIENTECONJUNTO DE ECUACIONESc

( ) yxρ*10*

4


90/316

•. DÓNDEc

• EN ESTAS ECUACIONESc

( )y x g e K ρ µ *10* 4−=

EKERCICIO PARA LA DETERMINACIÓN DE LASPROPIEDADES DE LOS FLUIDOS

S di d * i i 5 i = i[


91/316

S! di"3on! d! *# "i:6i!n5! in=o42#i[nc P 7/7? *+,36*:7

T 700 FAPI


92/316


93/316

;


94/316

:


95/316

PATRONES DE FLUKO EN TU-ERÍAS&ORIZONTALES


96/316

PATRÓN DE FLUJO ES LA

DISTRIBUCIÓN RELATIVADE LAS FASES EN ELINTERIOR DE LA TUBERÍA.

• EN LA FIURA &.77 SE PUEDENOBSERVAR LOS DIFERENTES PATRONESDE FLUJO `UE SE HAN IDENTIFICADOPARA FLUJO HORIZONTAL Y `UE SONc

• En %#t% ti(o d% u1o !"# 'ur'u1"# d% +"# #% d%#(!""n (("rt% #u(%rior d% !" tu'%r


97/316

("rt% #u(%rior d% !" tu'%r


98/316

I236*"#do 3o4 *# 2#o4 G!*oid#d d!* :#"( *#" ond"! !*!G#n 3!4i[di#2!n5! _#"5# 5o#4 *# 3#45! "63d! *# 56+!4\# =o42#ndo !"362#.

• E* *\6ido =o42# 6n# 3!*\6*# #*4!d!do4 d! *# 56+!!* :#" "! d!"3*## !n "6 3#45! !n54#*.

An6*#4

• C4!!n *#" +64+6#" d! :#" "o*o 6!d# 6n# 3!*\d! *\6ido !n *#" 3#4!d!" d! *# 56+!4\#.

Ni!+*#

En ^6o+i=@"io

G!45i#* "!


99/316

PATRONES

DE FLUOEN

TUBER-AS"ERTICALE

S

BU

BA

NI

G!45i#* "!_#n

id!n5ia#do*o" 3#54on!"

d! ^6o

• ASI COMO TAMBIÉN EL CORRES

PONDIEN TE A

LA TRANSICIÓN EN TRE ES TOS

DOS lL TIMOS

TIPOS DE FLU JO.

COLAMIENTO• Con#id%r%,o# un" #%cción d% tu'%rd% )o!u,%n unit"rio dond% #% ti%n


100/316

d% )o!u,%n unit"rio dond% #% ti%n(%tró!%o * +"# )i"1"ndo " !" ,i#,

)%!ocid"d )

• LA FRACCIÓN DE VOLUMEN `UE ESTA OCUPADA POR ELLÍ`UIDO ESc


101/316

• DONDEc

• COMO LA VELOCIDAD ES LA MISMA EN LAS DOS FASES SE TIENEc


102/316

• COMBINANDO ESTAS EfPRESIONES CON LA ANTERIOROBTENEMOSc

COLAMIENTOSIN

RESBALAMIENTO

L" 6!"cc'n (*

SE LACAL

DIREC

CONOO


103/316

&o%+#*noc+"(" o! *%

%78+'(o *n %"+9*!7" c+"n(o%"$ (o$ 6"$*$ $*

(*$%"0"n " ')+"%

&*%oc'("(

A ESTARELACIÓN SELA CONOCE

COMO

COL2AMIENTO SIN

RES-ALAMIENTO

O CAUDE

FA

Sin !2+#4:o(6#ndo *#" do"=#"!" ̂ 6!n

"i26*5@n!#2!n5!( !n :!n!4#*

!* :#" Gi##A !" /r"cciónd% )o!u,%n


104/316

2#"4@3id#2!n5!6! !* *\6ido

#6"#ndo 6n4!"+#*#2i!n5o!n54! *#" =#"!" o4i:in#ndo

6! !* Go*62!nd! *# 56+!4\#

o63#do 3o4 !**\6ido "!

in4!2!n5!.

d% )o!u,%nocu("d" (or

%! !uido'"1o %#t"#condicion%#4#% !% conoc%

co,oCOL2AMIENT

O

) " r


105/316

E ! C o ! +

" , i % n t o

% n t r % B *

3

% # t " ' ! % c i S n d

o # %

VELOCIDAD SUPERFICIAL VS

• ES LA VELOCIDAD `UE TENDRÍA CUAL`UIERA DE LAS FASE


106/316

• ES LA VELOCIDAD `UE TENDRÍA CUAL`UIERA DE LAS FASESI OCUPARA TODA LA TUBERÍA.

• DONDEc

EKERCICIO DOS

3 UN POZO PRODUCTOR EN S&US&UFINDI TIENE UNA 2RAVEDADESPECÍFICA DEL 2AS B:J Y [ API DE CRUDO MEDIDOS A CONDICION


107/316

ESPECÍFICA DEL 2AS B:J Y API DE CRUDO MEDIDOS A CONDICIONESTNDAR 3: PSI Y ;B [F EL 2OR DETERMINADO ES 3HBB PCN?-N

DETERMINE LAS PROPIEDADES DE LOS FLUIDOS A 7000 PSI Y &80 F USANDO LASCORRELACIONES APROPIADASc

&. PRESIÓN DE PUNTO DE BURBUJA

7. RELACIÓN DE SOLUBILIDAD


108/316

API


109/316

• &. FACTOR "OLUM#TRICO DEL PETRÓLEO.SE LO REALIZA POR STANDINc


110/316

PARA CALCULO DEL BO( NECESITAMOSc

REEMPLAZANDOc

1. GRA"EDAD ESPECIFICA DEL GAS DISUELTO POR EL MÉTODO DE ATS

MEDIANTE LA TABLA &.9


111/316

2. GRA"EDAD ESPECIFICA DEL GAS LIBRE

• YF

• YF

• YF 0.?/

Yd: 0.8)

• 3. DENSIDAD DEL ACEITE


112/316

•4. PROPIEDADES PSEUDO5CRÍTICAS DEL GAS

MEDIANTE LA TABLA &.&/

PPC //0 PSI


113/316

TPC '00 R

6. PROPIEDADES PSEUDO5REDUCIDAS

• POR STANDIN

• FACTOR DEL GAS +

MEDIANTE LA FI2URA 33:

Z \ B J

•


114/316

Z \ BJ

• 7. C8LCULO DEL FACTOR "OLUM#TRICO DELPETRÓLEO

• /'. C8LCULO DE LA DENSIDAD DELPETRÓLEO

•


115/316

SOLUCIÓN MEDIANTE EL USO DEL PRORAMA BLAC OIL


116/316

• INPUT FLO VARIA-LES

`O $STBO,D% &?00.0`p $STBp,D% 0.0

OR $SCF,STBO% &700.0

SEP. PRES.$PSIA% &'.)

SEP TEMP. $F% /0.00

API $DE%


117/316

RS '


118/316

LI`UID SURF. TENS. gDYNES,CMh 79.07

INSITU pATER FRACTION g h 0.00

INSITU OIL FRACTION g h &.00

INSITU OIL FLOp RATE gCF,Sh 0.&7&<

INSITU pATER FLOp RATE gCF,Sh 0.0000

INSITU LI` FLOp RATE gCF,Sh 0.&7&<

INSITU AS FLOp RATE gCF,Sh 0.09/

SOLUCIÓN MEDIANTE EL USO DEL PRORAMA BLACOIL UTILIZANDO TODAS LAS CORRELACIONES

I t F! V i '!


119/316

In(ut F!o0 V"ri"'!%#`O $STBO,D% &?00.0

`p $STBp,D% 0.0OR $SCF,STBO% &700.0SEP. PRES.$PSIA% &'.)SEP TEMP. $F% /0.00API $DE%


120/316

STANDIN '89.?&

LASATER '


121/316

STANDIN &.79

LASO &.7<

• 2AS COMPRESSI-ILITY FACTOR RESULTS

STANDIN 0.8


122/316

ECUACIÓN 2ENERAL DE ENER2INTRODUCCIÓN Y DIMENSIÓN DE L

VARIABLES EN LA ECUACIÓN


123/316

VARIABLES EN LA ECUACIÓN

•LA ECUACIÓN ENERAL `UE OBIERFLUJO DE FLUIDOS A TRAVÉS DE UNA

TUBERÍA( SE OBTIENE A PARTIR DE U

BALANCE DE LA ENERIA ASOCIADA FLUIDO `UE PASA A TRAVÉS DE UNELEMENTO AISLADO DEL SISTEMA.

Si on"id!4#2o" 6n "i"5!2# #i"*#do o2o !* 2o"54#do 3o4 *#

a:64#c


124/316

&

7


125/316

E9 :a9an;< =< Eng-a ?u<


126/316


127/316


128/316


129/316


130/316

DERIVACIÓN DE LA ECUACIÓN• PARTIENDO DE LA ECUACIÓNc


131/316

• ESTA SE REDUCE Ac

DONDEc q ES OPERADOR DE DIFERENCIAS FINITAS.

HJ

•EN TÉRMINOS DE ENTALPÍA( ESTA ECUACIÓN PUEDESER ESCRITAc

H;


132/316

• SI DEFINIMOS qU EN TÉRMINOS DE ENTROPÍA $E7.


133/316

EL TÉRMINO ES OBTENIDO EN LA DERIVACIÓN PREVIA

LA EC. ENERAL DE ENERÍA.

• PARA UNA MASA UNITARIA DE FLUIDO Y SUPONIENDO `UE

NO SE EFECTlA TRABAJO MECÁNICO( TENEMOSc

• MULTIPLICANDO POR 4 TENEMOSc

• SOLUCIONANDO PARA EL RADIENTE DE PRESIÓN( Y CONSIDERANDO

H3B


134/316

CAÍDA DE PRESIÓN POSITIVA EN LA DIRECCIÓN DEL FLUJO TENEMOSc

ESTA ECUACIÓN ES VÁLIDA PARA EL FLUJO DE UN FLUIDO INCOMPRESIBL

SE ACOSTUMBRA A ESCRIBIR COMOc

EN DONDEc


135/316

dond!c = F#5o4 d! F4ii[n r $NR!( s% t An:6*o d!"d! *# _o4ion5#*.

CON LO `UEc

H 3


136/316

ESTA ECUACIÓN ES BUENA PARA CUAL`UIER FLUIDO Y PACUAL`UIER ÁNULO DE FLUJO.

H3

PÉRDIDAS DE PRESIÓN POR FRICCIÓN• PARA DETERMINAR LAS PÉRDIDAS DE PRESIÓN POR FRICCIÓN

CONDUCTOS CIRCULARES DE DIÁMETRO CONSTANTE( DAR

pESBACH Y OTROS( EN &98?( DEDUJERON LA SIUIEN

FÓRMULAc


137/316

LA CUAL PUEDE OBTENERSE APLICANDO ANÁLISIS DIMENSIONA

EN ESTA ECUACIÓN F ES UN FACTOR `UE ES FUNCIÓN DE

RUOSIDAD DE LA TUBERÍA $v% Y DEL NlMERO DE REYNOL

$NRE%

H3 '

EL NlMERO DE REYNOLDS SE DEFINE COMO LARELACIÓN ENTRE LAS FUERZAS CINEMÁTICAS YVISCOSAS DEL FLUIDO.


138/316

H


139/316

VIDEO


140/316


141/316


142/316


143/316


144/316

COLEBROO Y pHITE( TRABAJANDO CON TUBERÍAS DE RUOSID

COMERCIAL( COMPROBARON LOS MISMOS RESULTADOS DE NIURAD

PARA REÍMENES LAMINAR Y TURBULENTO( SIN EMBARO EN LA RE

DE TRANSICIÓN ENCONTRARON DISCREPANCIAS. PARA ESTA RE

PRESENTARON LA SIUIENTE FÓRMULAc


145/316

• PARA EL CÁLCULO DEL FACTOR DE FRICCIÓN CON ESTA ECUACIÓN

NECESARIO UN PROCESO ITERATIVO.

• EL LÍMITE SUPERIOR DE LA REIÓN DE TRANSICIÓN DEPENDE DVALOR DE v,D.

• BASÁNDOSE EN ESTA ECUACIÓN( MOODY PREPARÓ EL SIUIEN

DIARAMA


146/316

6


147/316

APLICACIÓN DE LAS ECUACIONEDE FLUKO MULTIFSICO


148/316

• PARA FLUJO MULTIFÁSICO ES NECESARIO `

LOS TÉRMINOS DE LA ECUACIÓN 7.&' SEAN

MODIFICADOS PARA TOMAR EN CUENTA EL

FLUJO DE LAS DOS FASES $AS Y LÍÙIDO%(CON EL AuADIDO DE LA POSIBILIDAD ÙE

ESTÉN FLUYENDO DOS LÍÙIDOS $ACEITE Y

EN LAS SIUIENTES VARIABLES DEBE TOMARSE ENCUENTA LA MEZCLA DE AS Y LÍÙIDO.


149/316

• PARA FLUJO DE UNA MEZCLA TENEMOSc

• LA EC. 7.&' PUEDE SER MODIFICADA Ac

COLAMIENTO $HL%• PARA DETERMINAR wM ES NECESARIO CONOCER LA PAR

DE LA TUBERÍA OCUPADA POR EL LÍ`UIDO( LO `

DEFINIMOS COMO HL. EN EL FLUJO DE AS Y LÍ`UIDO(


150/316

AS TIENE UNA TENDENCIA A FLUIR MÁS RÁPIDAMENÙE LOS LÍÙIDOS Y LO LLAMAMOS DESLIZAMIENTO.

• PARA DETERMINAR EL COLAMIENTO( EfISTEN DIVERS

CORRELACIONES ELABORADAS POR ALUNINVESTIADORES( ÙE LAS ANALIZAREM

OPORTUNAMENTE.

PROPIEDADES DE LA ME+CLA DELLÍ!UIDO

• CUANDO E;ISTE FLUO DE ACEITE Y AGUA, NOSOTRO

DETERMINAMOS LAS DIVERSAS VARIABLES DE LA

SIGUIENTE FORMA:


151/316

FRACCIÓN DEACEITE

FRACCIÓN DEAUA

PROPIEDADES DE LA MEZCLA DE DOSFASES

• PUEDEN SER DETERMINADAS DE ALUNAS MANERAS

VARÍAN DEPENDIENDO DEL INVESTIADOR


152/316


153/316


154/316

CÁLCULO DEL RADIENTE DE PRESIÓN


155/316

Con 5od# !"5# in=o42#i[n d!+!2o" d!5!42in#4 !*o*:#2i!n5o HL *6!:o *# CAIDA d! 34!"i[n 6"#ndo *#

!6#i[n 7.77.

EJERCICIO• UN ACEITE DE Y RAVEDAD ESPECÍFICA 0.8?0FLUYE A TRAVÉS DE &0000 PIES DE UNA TUBERÍA

DE ACERO DE UN DIÁMETRO DE &7 PUL Y UN

•


156/316

CAUDALSOLUCION

• DETERMINACIÓN DEL


157/316

• DETERMINACIÓN DE NUMERO DE REYNOLDS

• FLUO LAMINAR

• DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE FRICCIÓN

• DETERMINACIÓN DEL GRADIENTE DE PRESIÓN POR

•


158/316

FRICCIÓN

• DETERMINACIÓN DE LA CAÍDA DE PRESIÓN TOTAL

EKERCICIO DOS

CALCULAR LA CAÍDA DE PRESIÓN DE UN ACEITE CON

VISCOSIDAD DE BBJ; L-?PIES Y UNA 2RAVE

ESPECIFICA DE B9H A UNA TEMPERATURA HB_ C Y

PRESIÓN DE B PSI UE CIRCULA POR UNA TU-

•


159/316

PRESIÓN DE B PSI4 UE CIRCULA POR UNA TU-

&ORIZONTAL DE ACERO DE PUL2ADAS Y BBM DE LON2I

CON UN CAUDAL DE H PIES ?S Y UNA RELACIÓN 2A

PETRÓLEO DE BJ

• DATOS

• TEMPERATURA 701C /8 1F

• 0.89

• SOLUCIÓN


160/316

CALCULO DEL NUMERO DE REYNOLDS

CALCULO DEL FACTOR DE FRICCIÓN


161/316

CALCULO DEL RADIENTE DE PRESIÓN POR FRICCIÓN

• CALCULO DE LA RADIENTE DE PRESIÓN TOTAL


162/316

EKERCICIO TRES TOMANDO EN CUENTA LA UTILIZACIÓN DEL SOFTARE4 AL CAPITULO II

CALCULAR LA CAÍDA DE PRESIÓN DE UN ACEITE CON UNA VISCOSIDAD

L-?PIES Y UNA 2RAVEDAD ESPECIFICA DE B9H A UNA TEMPERATU

UNA PRESIÓN DE B PSI4 UE CIRCULA POR UNA TU-ERÍA &ORIZONTA

DE PUL2ADAS Y BBM DE LON2ITUD CON UN CAUDAL DE H PIE

RELACIÓN 2AS PETRÓLEO DE B J

•


163/316

RELACIÓN 2AS ` PETRÓLEO DE BJ

•DATOS

• TEMPERATURA 701C /8 1F

• 0.89

• .

TRANSFORMACIONES

•


164/316

• INPUT FLOp VARIABLES

`O $STBO,D% 7&8?0.0

`p $STBp,D% 0.0

OR $SCF,STBO% ?./


165/316

SEP. PRES.$PSIA% &'.) SEP TEMP. $F% /0.00

API $DE% 7).0

SP $AIR&% 0.)?0

Sp 0.000

PRES.$PSIA% 80.00

TEMP $F% /8.00

PVT RESULTS PVT PROPERTIES

PB ?0.))

RS ?./7

RSp 0.00pATER DENSITY gLBM,CFh 0 00

OIL DENSITY ]L',?c/^ \JJ;3


166/316

PVT RESULTS PVT PROPERTIESSD 0.)?0

SF 0.)?0

CO 0.000

Z 0.98?

BO &.00'

Bp &.00&

B 0.&8'

pATER DENSITY gLBM,CFh 0.00

AS DENSITY gLBM,CFh 0.


167/316

CALCULO DEL NUMERO DE REYNOLDS


168/316

FLUJO TURBULEN

• CALCULO DEL FACTOR DE FRICCIÓN


169/316

• CALCULO DEL RADIENTE DE PRESIÓN PORFRICCIÓN

• RADIENTE DE PRESIÓN TOTAL


170/316

FLUO EN TUBERÍAS)ORI+ONTALES

CAPÍTULO III


171/316

APÍTULO III


172/316

INTRODUCCIÓN• PARTIENDO DE LA ECUACIÓN DE LA ENERÍAc

• PARA FLUJO HORIZONTAL( EL RADIENTE DE PRESIÓDEBIDO AL CAMBIO DE ELEVACIÓN ES IUAL


173/316

CERO POR LO ÙE LA ECUACIÓN ENERAL DE ENERÍA ÙEDARÁ DE LA SIUIENTE MANERAc

Con"id!4#ndo *#" #4#5!4\"5i#" d! *# 2!*# $V2( n(= 7t% no" 6!d#c

• ENTONCES DADA LA EfPLICACIÓN ANTERIOPODEMOS NOMBRAR ALUNAS DE L

CORRELACIONES DE FLUJO MULTIFÁSICO HORIZONTAÙE CUBREN TODOS LOS RANOS DE TASAS PRODUCCIÓN Y TAMAuO DE TUBERÍAS.

M#TODO DE BEGGS AND BRILL


174/316

A 3#45i4 d! 6n +#*#n! d! !n!4:\# "! o+56Go *# "i:6i!n!]34!"i[n 3#4# !* :4#di!n5! d! 34!"i[n !n 56+!4\_o4ion5#*!"c

En dond!c

CORRELACIÓN PARA EL COLGAMIENTO• EL FLUKO DE DOS FASES SE CLASIFICÓ EN TRES PATRON

DE FLUKO SE2RE2ADO4 INTERMITENTE Y DISTRI-UIDO ACUERDO A ESTA CLASIFICACIÓN SE DESARROLLÓ MAPA DE PATRONES DE FLUKO EN FUNCIÓN DE L Y DNMERO DE FROUDE NFR EL PATRÓN DE FLUKO SE PUEDETERMINAR EN LA SI2UIENTE TA-LA


175/316

CONDICIONES

•EN DONDEc

LÍMITES


176/316

P"r" c"d" uno d% %#to# ("tron%# d% u1o #% d%#"rro!!"ro%cu"cion%# ("r" %! c.!cu!o d% co!+",i%nto

ENTRE LOSDIFERENTE

SPATRONESDE FLUJO


177/316

FACTOR DE FRICCIÓN• EL FACTOR DE FRICCIÓN SE CALCULA DEc


178/316

• DONDEc

• Y ENTONCES TENEMOS `UEc


179/316

Dond!c

A D I S C O N T

I N U I DA D E

N LA F U N

C I Ó N PA RA


180/316

• E f I S T E U NA

D E T E R M I N

A R S c

APLICACIÓN DE LACORRELACIÓN

• PARTIENDO DE LA ECUACIÓN


181/316

• Y SI HACEMOS AL TÉRMINO ACELERACIÓNc

RADIENTE PORFRICCIÓN

RADIENTE PORACELERACIÓN

COEFICIENTECINÉTCO

Entonc%#


182/316

MTODO DE DU5LER• PARA EL RADIENTE DE PRESIÓN SE OBTUVO LA SIUIENT

EfPRESIÓNc


183/316

• EN DONDEc

FACTOR DE FRICCIÓN


184/316


185/316

λL

• DE LA FI2URA ANTERIOR O-TENEMOS

Y ENTONCES


186/316

Y ENTONCES

CORRELACIÓN PARA EL COLAMIENTO

P#4# *# o+5!ni[n d!* o*:#2i!n5o( D6*!4

d **[ * * i[ 5 *


187/316

d!"#44o**[ *# o44!*#i[n 6! "! 34!"!n5# !n *#a:64# '.7( !n *# 6! HL "! 26!"54# o2o

=6ni[n d!* NRE $d!anido 3o4 *# E


188/316

HL


189/316

λL

HL

APLICACIÓN DE LA CORRELACIÓN

• DE LA ECUACIÓN


190/316

• SE PUEDE TRANSFORMAR( USANDO UNIDADES DE CAMPOENc

• SI DEFINIMOSc


191/316

• OBTENEMOSc

t

M#TODO DE EATON

• ESTA CORRELACIÓN FUE DESARROLLADA A PARTIR

LA INFORMACIÓN SOBRE CONDICIONES DE FLU

OBTENIDAS EN LÍNEA DE DOS Y CUATRO PULADAS


192/316

OBTENIDAS EN LÍNEA DE DOS Y CUATRO PULADAS DIÁMETRO Y &)00 PIES DE LONITUD( EN DONDE

USÓ ACEITE CONDENSADO Y AUA SEPARADAMEN

COMO FASE LÍ`UIDA Y AS NATURAL COMO FA

ASEOSA.

M!di#n5! 6n +#*#n! d! !n!4:\# 3#4##d# =#"! "! o+56Go *# "i:6i!n5!

!]34!"i[nc

FACTOR DEFRICCIÓNDE DOS

FASES

FLU


193/316

VARIACIÓN DE VELOCIDAD ENTRE 7

VELOCIDAD REAL DEL AS

FACTOR DECONVERSI

ÓN

FASES

•EN LA UE

A3


194/316

•

COMO &EMOS O-SERVADO EL FACTOR DE ACELERACIEN FLUKO MULTIFSICO DE TU-ERÍAS &ORIZONTALES

PRCTICAMENTE DESPRECIA-LE4 Y EL CLCULO D

2RADIENTE DE PRESIÓN POR ESTE MTODO SE REDU

Y PUEDE SER EaPRESADO DE LA SI2UIENTE MANERA


195/316

•CORRELACIÓN PARA EL FACTORDE FRICCIÓNA 3#45i4 d! *# in=o42#i[n !]3!4i2!n5#*. E#5ono+56Go *# o44!*#i[n 2o"54#d# !n *# a:64#


196/316


197/316

P"r" d%t%r,in"r %! /"ctor d% /ricción d% do# /"#%# u#",o# !" $+ Co)"!or d% / H b L ?, B3 %n !" ord%n"d"4 o't%n%,o# %! )"!or / H E#t" corr%!"ción %# ).!id" ("r" crudo# 6"#t" d% un" )i#co#id"d d% 3: ccon#id%r" !" ru+o#id"d d% !" tu'%r


198/316

PODÍAN CORRELACIONAR MEDIANTE LA SIUIENFUNCIÓNc

En dond%

NLG( N:G( NL( Nd Ne2!4o" #di2!n"ion#*!" 6! "! d!and! *# "i:6i!n5! 2#n!4#c

0(?)?

NL) \ N,%ro d% !" )%!ocid"d d%! !uido

N+) \ N,%ro d% !" )%!ocid"d d%! +"#Nd \ N,%ro d%! di.,%troNL \ N,%ro d% !" )i#co#id"d


199/316

E"5#" !]34!"ion!" "on G@*id#" 6#ndo !"5@n !n *#" "i:6i!n5!"

6nid#d!"c CONDICIONES VSL4 VS+ \ /t ? #%+ L \ !'=, ? /t

L \ din"# ? c,H T%n#ión #u(%r$ci"!


200/316

L \ din"# ? c, T%n#ión #u(%r$ci"! L \ c( d \ /t P' \ 34: !'? inH Pr%#ión " condicion%# nor,"!%#

Enon54#do" !"5o" ne2!4o" #di2!n"ion#*!"( 3od!2o" #*6*#4 !* G#*o4 d! *#!]34!"i[n


201/316

3b

OTRAS CORRELACIONES

SE DESTACAN ? CORRELACIONES Y EN LA PRÁCTICA S

RECOMIENDA UTILIZAR LA DE BES Y BRILL O UNA

COMBINACIÓN DE EATON PARA EL COLAMIENTO $PAR

VISCOSIDADES MENORES A &8CP% CON DULER PARA


202/316

VISCOSIDADES MENORES A &8CP% CON DULER PARA

FACTOR DE FRICCIÓN.

A CONTINUACIÓN MENCIONAREMOS OTR

CORRELACIONES Y SUS PRINCIPALCARACTERÍSTICASc


203/316


204/316

EFECTO DE LAS "ARIABLES


205/316

• SI EN LA CA-EZA DE UN POZO TENEMOS UNA PRESIÓN DE 4

POR UNA TU-ERÍA &ORIZONTAL DE JBBB PIES DE LON2ITUD4CONOCIENDO LA SI2UIENTE INFORMACIÓN

DATOS

•


206/316

E J E R C I C I O

• DETERMINACIÓN DE LOS PARMETROS DE LOS

FLUIDOS A CONDICIONES DE FLUKO

C"!cu!o d% !" R%!"ción d% So!u'i!id"d4 R#


207/316

U5i*i#2o" *# Co44!*#i[n d! L#"#5!4 3#4# API


208/316

CALCULO DEL FACTOR DE COMPRENSI-ILIDAD Z

• DE LA FIURA &.&/ OBTENEMOS

•


209/316

• DE LA FIURA &.&) OBTENEMOSc

Z0./8

CALCULO DEL FAC TOR

VOLUM TRICO DEL 2AS

4 -2

•


210/316

CALCULO DE CAUDALES DE LOS FLUIDOS4 O4 2

•


211/316

CALCULO DE LAS VELOCIDADES SUPERFICIALES4 VSL

VS24 VM

•


212/316

CALCULO DEL COL2AMIENTO SIN RES-ALAMIENTO

CALCULO DE LAS DENSIDADES DE LOS FLUIDOS

• OBTENIDO DE LA FI. &.8

•


213/316

CALCULO DE LAS VISCOSIDADES DE LOS FLUIDOS.

• OBTENEMOS DE LA FI. &.9

•


214/316

• OBTENEMOS DE LA FI. &.&<

A0.


215/316

OBTEMOS DE LA FI. &.7&


216/316

METODO D E

B E G G

S

Y BRILL


217/316

M E T O D O Y B R I L L

METODO DE BES Y BRILL

DETERMINACIÓN DEL PATRÓN DE FLUKO

•


218/316

COMO TENEMOS `UEc

ESTAMOS EN FLUO SEGREGADO

DE TERMINACIÓN DEL COL2AMIEN

TO &L PARA FLU KO

SE2RE2ADO USAMOS LA SI2UIEN

TE E aPRESIÓN

•


219/316

DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE FRICCIÓN

•


220/316

PARA EL CALCULO DE S PRIMERO CALCULAMOS Y


221/316

DETERMINACIÓN DEL 2RADIENTE DE PRESIÓN POR

FRICCIÓN


222/316

CALCULO DEL COEFICIENTE CINTICO4 E5

•


223/316


224/316

M#T O D

O D E

DUILE

R


225/316

M # T D U I L E

MÉTODO DE DULERc

DETERMINACIÓN DEL COL2AMIENTO4 &L

• ASUMIMOS UN VALOR DE &L\ BBJ

• DETERMINAMOS LA DENSIDAD

•


226/316

CONSIDERANDO DESLIZAMIENTO4 eM

• DE LA FI.


227/316

• COMO HL x HLASE REPITE EL PROCESO HASTA CONSEUIR UNA IUALDA

CON UN MAREN DE ERROR DE $; ?%

• Y OBTENEMOS HL 0.0&89

&L" &Lc

BB39 &


228/316


229/316


230/316

MÉTODO DE EATON

DETERMINAR LOS FLUKOS MSICOS

•


231/316

O-TENEMOS EL VALOR DE LA RELACIÓN

DETERMINAR EL FACTOR DE FRICCIÓN

O-TENEMOS DE LA FI2

•


232/316


233/316

• EKERCICIO

• 3SE -OM-EA PETRÓLEO DE API Y 2AS CON UNA DENSIDAD

ESPECIFICA DE B:J CON UNA TEMPERATURA DE JB _C CON UNOLEODUCTO DE PL2 DE DIMETRO EL CAUDAL CIRCULANTE ES DE H-?D DE PETRÓLEO CON UNA RELACIÓN 2AS PETRÓLEO DE ;J PCN?-N3BBB -?D DE A2UA LA PRESIÓN RECEPTORA DE-E MANTENERSE EN B

• A DETERMINE LA PRESIÓN EN LA CA-EZA SI EL OLEODUCTO ES&ORIZONTAL Y TIENE 3BBB FT DE LON2ITUD

• - CALCULAR LAS PERDIDAS POR PRESIÓN


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• DATOS

• T ?01C &771F

• `O 7000 B,D

• ' IN

• `p &000 B,D

• P 80 PSI

• SOLUCIÓN

• CALCULO DEL CAUDAL DEL AS

•


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• UTILIZAREMOS EL SOFTpARE DPDLc

INGRESAMOS LOS "ALORES EN BLOC DE NOTAS $IN(


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• INPUT FLOp VARIABLES ECOPRINT

;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;

`O $STBO,D% 7000.0 `p $STBp,D% &000.0

` $MSCF,D% &7.9

LENTH $FT% &000.0

DIA $IN% '.00

AN $DE% 0.00

ROUHNESS$FT% 0.000000

API $DE%


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CALCULATION 7

• SELECTED CALCULATION OPTIONS CODES ECOPRINT

;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;

PRESSURE DROP METHOD &7

SOLUTION AS;OIL RATIO < OIL FORMATION VOLUME FACTOR 7

LI`UID VISCOSITY 7

Z FACTOR 0

NODE PRESSURE LENTH VSL VS FPAT DENLI` VISCLI` HOLDUP

gPSIAh gFTh gFT,Sh gFT,Sh gLBM,CFh gCPh

;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;

0 80.0 0. 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000

& 80.& '0. 7.78 0.00 LI`


238/316

&' 8&.& ?/0. 7.78 0.00 LI`


239/316

• UTILIZAREMOS EL SOFTpARE FLOPATN EL CUAL

NOS SIRVE PARA DETERMINAR EL PATRÓN DE FL


240/316

• RÁFICA DEL PATRÓN DE FLUJO


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• EKERCICIO H

• H DETERMINAR LA PRESIÓN DEL SEPARADOR DEL POZO CON LA SI2UIENTE INFORMACIÓN

DIMETRO DE LA TU-ERÍA\ ; PUL2ADASLON2ITUD DE LA TU-ERÍA\ HBBB FT

CAUDAL DE PETRÓLEO\ 3JBBB -?D B PETRÓLEO

2LR\ HBBB FTN?-N

PRESIÓN EN EL CA-EZAL\ BB PSI

SOLUCIÓN

• PRIMER PASO

• ENCONTRAMOS LA LONITUD E`UIVALENTE A LOS 800 PSI DE PRESIÓN EN LA CABEZA DEL POZO( REALIZAND

UNA INTERSECCIÓN CON LA LÍNEA CORRESPONDIENTE A NUESTRA RELACIÓN AS;LI`UIDO.

• SEUNDO PASO


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• PROCEDEMOS A LEER EL VALOR DE LA LONITUD( `UE EN NUESTRO CASO ES DE ?'00 FT( Y RESTAMOS EL VADE LA LONITUD DE LA TUBERÍA EN SUPERFICIE( EN NUESTRO CASO 7'00 FT.

• TERCER PASO

• REALIZAMOS LA INTERSECCIÓN CORRESPONDIENTE CON EL VALOR DE NUESTRA RELACIÓN AS;LI`UIDO( ENNUESTRO CASO 7000 FT


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244/316

E! co,(on%nt% +r"di%nt% %#6idro#t.tic" d%!" %!%)"ción4 %# %i,(ort"nt% * do,

+r"di%nt% d% (dP?dZ4 " ,%not%n+",o#


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t%n+",o# )%!ocid"d%#A! 6"'!"r d% !"#corr%!"cion%#%7i#t%nt%# ("r"d%t%r,in"r %!+r"di%nt% d% (r%#


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PATRONES DE R2IMENES DE FLU

• EL FLUJO MULTIFÁSICO EN TUBERÍAS VERTICALES SE DAN E TUBERÍA DE PRODUCCIÓN CUANDO LA PRESIÓN AL FONDOPOZO EfCEDE A LA PRESIÓN DEL PUNTO DE BURBUJA( EfISTIEUNA PÉRDIDA RADUAL DE LA PRESIÓN MIENTRAS EL PETRFLUYE DEL FONDO DEL POZO A LA SUPERFICIE LLEVA CRECIENTE CANTIDAD DE AS `UE SE LIBERA DEL PETRÓLEDISMINUIR LA PRESIÓN.


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FLUO TIPO BURBUA

CARACTERÍSTICAS

• EaISTE LÍUIDO EN FASE CONTINUA EDECIR EL LÍUIDO ES LA FAS

PREDOMINANTE• EaISTEN PEUEfAS -UR-UKAS DE 2AS• STAS -UR-UKAS AFECTAN A DENSIDAD


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• STAS -UR-UKAS AFECTAN A DENSIDAD POR LO TANTO4 AL 2RADIENTE DPRESIÓN POR ELEVACIÓN4 Y NO TIENEMAYOR INFLUENCIA EN LA RESISTENCDEL FLUIDO

FLUO TIPO TAPÓN $TACOS(• CARACTERÍSTICAS

• LAS -UR-UKAS &AN CRECIDO Y CASI OCUPAN EL REA TRANSVERSDE LA TU-ERÍA4 PERO EL LÍUIDO AN CONSERVA SU CONDICIÓNFASE CONTINUA

• EN CAUDALES PEUEfOS VELOCIDADES PEUEfAS4 ES MPOSI-LE UE LA PELÍCULA DEL LÍUIDO UE RODEA A LA -UR-UKA2AS TIENDA A DESLIZARSE &ACIA A-AKO A PESAR DE UE LA -UR-


250/316

2AS TIENDA A DESLIZARSE &ACIA A-AKO A PESAR DE UE LA -UR-O COLUMNA DE LÍUIDO SE EST MOVIENDO &ACIA ARRI-A

• SE CONSIDERA UE LA REPARTICIÓN DE 2AS Y LÍUIDO ES DE JPARA CADA UNO4 POR ESO ES UE EL 2AS Y EL LÍUIDO AFECTAN2RADIENTE DE PRESIÓN EN LA MISMA INTENSIDAD

FLUO TIPO NIEBLA

• CARACTERÍSTICAS

• EL 2AS FORMA LA FASE CONTINUA• EL LÍUIDO EST DISPERSO EN E2AS PELÍCULA DE LÍUIDO UE S


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FORMA EN LA PARED INTERIOR DLA TU-ERÍA

• EL 2AS AFECTA PRINCIPALMENTE A2RADIENTE DE PRESIÓN


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CORRELACIONES DE LA CATEGORÍA

JAK• DESARROLLO DE LA ECUACIÓN

• SE INORA EL RADIENTE DE PRESIÓN POACELERACIÓN( LO `UE IMPLICA `UE

RADIENTE DE PRESIÓN ESTARÁ DADA POLOS COMPONENTES ELEVACIÓN Y FRICCIÓN.


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• SOLO SE CONSIDERAN CONDICIONES DE NODESLIZAMIENTO

EN ESTA CATE2ORÍA EaISTEN TRES CORRELACIONE3 POETTMANN Y CARPENTER

H -AaENDELL Y T&OMAS

FANC&ER Y -RON

• LAS TRES PUEDEN SER REPRESENTADAS POR LA

SI2UIENTE FÓRMULA


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Dond%


255/316

• EL VALOR DEL FACTOR DE FRICCIÓN SE O-TIENE EN LASFI2URAS 4 Y J PARA CADA UNA DE LASCORRELACIONES RESPECTIVAMENTE4 UTILIZANDO ELNUMERADOR DEL EN FORMA NO ADIMENSIONAL

CON DIMENSIONES


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257/316


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CORRELACIONES DE LA

CATEGORÍA JBK• EN ESTA CATE2ORÍA SE ENCUENTRA LA CORRELACIÓN

&A2ERDON Y -RON

• A PESAR DE UE ES UNA CORRELACIÓN UE NO CONSIDELOS DISTINTOS RE2ÍMENES DE FLUKO EaISTENTES EN TU-ERÍA4 ES MUY UTILIZADA EN CLCULOS DE APLICACIPOR UE RESULTA MS SENCILLA UE OTRAS

• ES MUY CONFIA-LE4 COMPARADA CON LA INCERTIDUM-UE EaISTE EN DETERMINAR EL R2IMEN DE FLUKO EN EL


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NOS ENCONTRAMOS4 LO CUAL ES REUISITO PARA APLICACIÓN DE OTRAS CORRELACIONES

• ESTA CORRELACIÓN NO ENTRA EN CLCULOS DE PATRON

DE FLUKO4 PERO SI CALCULA UN FACTOR DE COL2AMIENUE ES IMPORTANTE PARA EL CLCULO DE DENSIDPRODUCTO DEL DESLIZAMIENTO4 USADA EN LA 2RADIEN&IDROSTTICA Y EN LA 2RADIENTE DE FRICCIÓN

• PARA DETERMINAR EL COL2AMIENTO &L SE DEFINENNMEROS ADIMENSIONALES DADOS INICIALMENTE POROS4 UE SON FUNCIONES PRINCIPALMENTE DE LASVELOCIDADES DEL LÍUIDOS Y DEL 2AS Y SON

• NMERO DE LA VELOCIDAD DEL LÍUIDO

• NMERO DE LA VELOCIDAD DEL 2AS


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• NMERO DEL DIMETRO

• NMERO DE LA VISCOSIDAD DEL LÍUIDO

ESTAS EaPRESIONES SON VLIDAS CUANDO


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DETERMINACIÓN DEL GRADIENT

DE PRESIÓN POR ELE"ACIÓN

DETERMINACIÓN DEL COL2AMIENTO4 &L

• ESTÁ DADO POR TRES CORRELACIONES( DOS DLAS CUALES TRATAN DE CORREIR POR EFECTODE LA VISCOSIDAD Y VELOCIDAD DEL LÍ`UIDO.


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• DETERMINAMOS EL COEFICIENTE DEL NlMERO DE VISCOSIDAD( CNL. CON EL VALOR DE NL( INRESAMO

A LA FI. './ Y OBTENEMOS CNL


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• DETERMINAMOS EL VALOR DE &L?g

• USAMOS LA FI2 : CON EL VALOR DE

• DONDE P \ PRESIÓN DE OPERACIÓN

• DETERMINAMOS EL VALOR DE g


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• USAMOS LA FI2 CON EL VALOR DE


265/316


266/316

• DETERMINAMOS EL VALOR DE &L

• DETERMINAMOS EL "ALOR DE LA DENSIDAD CONDESLI+AMIENTO

Ó


267/316

• DETERMINAMOS EL GRADIENTE DE PRESIÓN PORELE"ACIÓN


268/316


269/316

• DETERMINAMOS EL RADIENTE DE PRESIÓN POR FRICCIÓN

• DONDEc

• REEMPLAZANDO LA EC. '.?.&& EN LA EC. '.?.&0 Y MULTIPLICANDNUMERADOR Y DENOMINADOR POR EL ÁREA AL CUADRADO SE


270/316

NUMERADOR Y DENOMINADOR POR EL ÁREA AL CUADRADO( SE TIENE `UEc

• LA RAZÓN DE MULTIPLICAR POR EL ÁREA AL CUADRADO( CONVERTIR LA VELOCIDAD DE LA MEZCLA A FLUJO MÁSICO

• SI UTILIZAMOS LAS UNIDADES DE LA INDUSTRIA PETROLE TENEMOSc

• DONDEc


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DONDEc

• ESTA CORRELACIÓN CONSIDERA TAM-IN LA CONTRI-UCPOR LA ACELERACIÓN DEL FLUIDO4 CUANDO EL FLPREDOMINANTE ES 2AS4 CONCRETAMENTE EN EL R2IM

DE NIE-LA

DEFINIMOS EL 2RADIENTE DE PRESIÓN POR ACELERACIÓN

DONDE


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DETERMINACIÓN DEL GRADIENTEDE PRESIÓN POR ACELERACIÓN

LO UE SI2NIFICA UE VM SE LA MIDE A CONDICIONES P34T3 YPH4TH

• DETERMINAMOS EL COEFICIENTECINTICO4 E5

MULTIPLICAMOS EL NUMERADOR Y DENOMINADOR DELA EC J3 POR DP


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DETERMINACI N DELGRADIENTE DE PRESIÓN

TOTAL

• REEMPLAZANDO LA EC. '.?.&) EN LA EC. '.?.&8 TENEMOSc


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CORRELACIÓN DE LA CATEORÍAC

• LAS CORRELACIONES EfISTENTES EN ESTA CATEORÍA SEPREOCUPAN DE DETERMINAR EL PATRÓN O RÉIMEN DE FLUJOPREDOMINANTE $BURBUJA( TAPÓN( NIEBLA( ETC.%( PARA ELLOUTILIZAR LA CORRELACIÓN APROPIADA PARA EL CALCULO DELCOLAMIENTO Y LA FRICCIÓN.

• ALUNAS CORRELACIONES SON BASADAS Y APOYADAS EN OTRA

EN ESTA CATEORÍA CONSIDERAREMOS ENTRE LAS


275/316

• EN ESTA CATEORÍA CONSIDERAREMOS ENTRE LASCORRELACIONES EfISTENTES LAS SIUIENTESc

• CORRELACIÓN DE ORISZEpSI

• CORRELACIÓN DE BES AND BRILL

CORRELACIÓN DE OR5ISZE5S5I

• FLUJO BURBUJAc RECOMIENDA LA CORRELACIÓN DE RIFFI

pALLIS.

SE CUMPLE CUANDOc

DONDEc


276/316

SIEMPRE DEBE SER .CUANDO ESTO NO SUCEDE( SE

CONSIDERA DIRECTAMENTE

• PARA EL COLAMIENTO(HL(TENEMOSc

EN DONDE VSVELOCIDAD DE DESLIZAMIENTO

PARA EL DESARROLLO DE LA CORRELACION SE CONSIDERO VS0.8FT

CON LO `UE EL FACTOR DEL COLAMIENTO `UEDARÍAc


277/316

PARA EL RADIENTE DE PRESION POR ELEVACIONDEBEMOS DETERMINAR LA DENSIDAD CONSIDERAND

LOS EFECTOS DEL DESLIZAMIENTO(zS.

PARA EL RADIENTE DE PRESION POR FICCION( USAMOS LA SIUIENTEEfPRESIONc

DONDE F SE DETERMINA DEL DIARAMA DE MOODY$FI 7.7%(USANDO NUMERO DE REYNOLDS DEL LI`UIDO. NREL (DADO PORc


278/316

LOS EFECTOS DE LA ACELERACION SON INORADOS.

B.;FLUJO TAPON$TACOS%

• EN ESTE TIPO DE FLUJO ES MAS USADA ESTACORRELACIÓN.

SE CUMPLE CUANDOc

$&;{L%LS SElN RIFFITH

NVLS SElN ROS

PARA CALCULAR EL RADIENTE DE PRESION PORELEVACION(DEBEMOS DETERMINAR LA DENSIDAD CONRESBALMIENTO( zS.


279/316

(

• EN DONDEc

EN DONDE C& ES FUNCIÓN DEL NRED Y PODEMOSDETERMINARLA EN LA FI('.9SIENDOc

SE PUEDE OBSERVAR `UE LA DETERMINACIÓN DE


280/316

SE PUEDE OBSERVAR ÙE LA DETERMINACIÓN DE

VB ES UN PROCESO ITERATIVO Y SE PUEDE TOMAR COMOREFERENCIA ÙEc

C7 ES FUNCIÓN DE Y PODEMOS DETERMINAR EN LAFI'.9(SIENDOc

• CUANDO NO SE PUEDEN USAR LAS CURVAS DE LAFI '.9(DESAROLLAMOS LAS SIUIENTES

ECUACIONESc

• PARA DETERMINAR EL COEFICIENTE DEDISTRIBUCIÓN DEL LIÙIDO( zL. TENEMOSc


281/316


282/316


283/316


284/316

• EL RADIENTE DE PRESION POR ELEVACION ESTDADO PORc


285/316

• PARA DETERMINAR EL RADIENTE DE PRESION PORFRICCION

• F SE DETERMINA EN EL DIARAMA DE MOODY( FI. 7.7(CO

• LOS EFECTOS DE ACELERACION SON DESPRECIADOS.


286/316


287/316

CORRELACIÓN DE BES Y BRILLES UNA CORRELACIÓN PARA FLUJO HORIZONTAL Y FLUJO VERTICAL

• SE REALIZARON ENSAYOS BAJO LAS SIUIENTES CONDICIONESc

• LOS ESTUDIOS DETERMINARON UN MAPA SÓLO PARA FLUJO

HORIZONTAL( ES lTIL PARA DETERMINAR EL RÉIMEN DE FLUJO.


288/316

PUEDEN VARIARc

• SE REALIZARON ?8' PRUEBAS.

2RADIENTE DE PRESIÓN POR ELEVACIÓN

PARA DETERMINAR EL RADIENTE DE PRESIÓN POR

ELEVACIÓN ES NECESARIO CALCULAR EL COLAMIENTO

PARA FLUJO VERTICAL $901%( DONDEc

HL $01% ES EL COLAMIENTO DETERMINADO PARA FLUJO

HORIZONTAL( DE ACUERDO AL RESPECTIVO RÉIMEN D


289/316

FLUJO EN `UE SE ENCUENTRE.

.

Lo" G#*o4!" !" d! d( !( = : !"5@n 5#+6*#do" d! #6!4do #* P#54[n dF*6o Ho4ion5#* !n *# "i:6i!n5! 5#+*#c

En5on!" 5!n!2o" 6!c


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2RADIENTE DE PRESIÓN POR FRICCIÓN

SABEMOS `UEc

SIENDOc

FN SE OBTIENE EL DIARAMA DE MOODY PARA TUBERÍAS RUOSAS $FI. 7.7%( O TAMBIÉNUSANDO LAS SIUIENTES ECUACIONESc


291/316

DONDEc

.

ENTONCES TENEMOS `UEc

EL FACTOR DE FRICCIÓN NORMALIZADO PARA DOS FASES S

ENCONTRÓ SER FUNCIÓN DE HL Y |L( Y SE PUDE CALCULARUSANDOc


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EfISTE UNA DISCONTINUIDAD EN LA FUNCIÓN PARA

DETERMINAR Sc

• SIc

APLICACIÓN DE LA CORRELACIÓN

INCORPORANDO EL FACTOR DE ACELERACIÓN PODEMOSCALCULAR EL RADIENTE DE PRESIÓN TOTAL.


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• DONDE Ec

• EJERCICIO UNODETERMINAR EL RADIENTE DE PRESIÓN TOTAL

UNA TUBERÍA VERTICAL DONDE FLUYSIMULTÁNEAMENTE HIDROCARBUROS LÍ`UIDOSASEOSOS Y SE TIENE LA SIUIENTE INFORMACIÓN

• DATOS

•


294/316

USAR LA CORRELACIÓN DE BEES Y BRILL. CONSIDER

DESPRECIABLES LOS EFECTOS DE ACELERACIÓN

• DETERMINACION DE PATRON DE FLUKO• VELOCIDAD DE LA ME=CLA, VM

• COL2AMIENTO SIN RES-ALAMIENTO4

• NUMERO DE FROUDE4

•


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296/316

• CALCULO DEL 2RADIENTE DE PRESIÓN POR

ELEVACIÓN

CALCULO DEL COLAMIENTO VERTICAL(

•


297/316

• CALCULE LA DENSIDAD CON DESLIZAMIENTO4

•


298/316

• CALCULO DEL 2RADIENTE DE PRESIÓN POR ELEVACIÓ

•


299/316


300/316

REEMPLAZO

FLUKO TUR-ULENTO

•


301/316

• CLCULO EL FACTOR DE FRICCIÓN DE H

FASES4

CLCULO DEL FACTOR DE FRICCIÓN

NORMALIZADO4

•


302/316


303/316

• CALCULO DEL FACTOR DE FRICCIÓN

DE H FASES NORMALIZADO4

•


304/316

CLCULO DEL 2RADIENTE

DE PRESIÓN POR FRICCIÓN4

•


305/316

CALCULO DEL 2RADIENTE DE PRESIÓN TOTAL

•


306/316


307/316

• SOLUCIÓN

• CALCULAR LA DENSIDAD ESPECIFICA DEL GAS

•

•

Co,(on%nt%# Fr"cción,o!"r ai

P%#oMo!%cu!"r M

aiMi

C& 0.?0 &/ 8.0?CH&; 0.&/


308/316

• UTILIZAREMOS EL SOFTpARE DPDLc

• INGRESAMOS LOS "ALORES EN BLOC DE NOTAS $IN


309/316

• DATOS INRESADOSc

• INPUT FLOp VARIABLES ECOPRINT

;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;

`O $STBO,D%


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PRESSURE DROP METHOD &7

SOLUTION AS;OIL RATIO 7

OIL FORMATION VOLUME FACTOR 7 LI`UID VISCOSITY 7

Z FACTOR 0

•ABRIMOS EL BLOC DE NOTAS DONDE ESTÁN LOS RESULTADOS

NODE PRESSURE LENTH VSL VS FPAT DENLI` VISCLI` HOLDUP

gPSIAh gFTh gFT,Sh gFT,Sh gLBM,CFh gCPh

;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;;

0 &999.0 0. 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000

& &9'?.? 7'0.


311/316

7& 8)/.& ?0'0.


312/316

• TOTAL LENTH $FT% /000.0

• SOFTpARE FLOPATN


313/316

• UTILIZANDO EL SOFTpARE FLOPATN


314/316


315/316


316/316

Documents

Presentación Mejorada de Flujo Multifásico en Tuberías