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Autori: Luca Maggiori, Ivan MajMacchinePolitecnico di Milanoa.a. 2010/2011 Si invita ad un uso maturo e responsabile
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Proge&o d’anno – MACCHINE – a.a. 2010/2011
Dimensionamento di un VENTILATORE ASSIALE
per gallerie del vento verHcali (VerHcal Wind Tunnels)
Maggiori Luca (726825) Maj Ivan (729300)
OBIETTIVO: A parHre dalle informazioni sull’impianto, dimensionare il venHlatore assiale più ada&o per le specifiche IMPIANTO DI RIFERIMENTO: Aerodium WW-‐R-‐4
Defle&ori aerodinamici Raddrizzatori a nido d’ape
CARATTERISTICHE IMPIANTO e ipotesi assunte: • VerHcal Wind Tunnel a circuito chiuso • 3 tunnel con altre&anH venHlatori assiali alimentano la camera di volo • VenHlatori idenHci e tunnel di alimentazione idenHci: si analizza un singolo
tunnel • Fonte di potenza: 3 motori ele&rici • Diametro camera di volo: Dvolo=3.7m • Velocità (massima) nella camera di volo: Vvolo=70 m/s (252 km/h) • Si ipoHzza fluido incomprimibile (ρ=1.2 kg/m^3 costante; viscosità
dinamica μ=1.81*10-‐5 Pa*s) • 4 curve a 90° dotate di defle&ori aerodinamici per la riduzione delle
perdite di carico: coefficiente di perdita per ogni curva: β90=0.2 • Coefficiente di perdita totale per tral convergenH e divergenH βdiv=0.32 • Condol in acciaio scabrezza assoluta ε=4.8*10-‐5 m • Lunghezza condo&a: Lc=53.46 m
RISULTATI (uHli per il dimensionamento del venHlatore): • Diametro della condo&a (80% del diametro della camera di volo)
Dc=2.96m (sezione: Sc=6.878 m2) • Portata totale: Qtot=752.3 m3/s • Portata in ogni condo&a: Qmacchina=250.76 m3/s • Velocità nella condo&a: vax=36.46 m/s • Numero di Reynolds: Re=7,15*106 (regime di moto puramente turbolento) • Curva cara&erisHca impianto: Himp=0.00174*Q2 [m] (energia necessaria a
vincere le perdite in condo&a, mantenendo la portata di fluido richiesta) • Nota la portata, si ricava Himp=109.409 m • Lavoro specifico da fornire al fluido lid=gH=1072.9 J/kg • Potenza Pid=322.83 kW (=ρ*Q*gH)
DIMENSIONAMENTO venHlatore • Ricerca di macchine già in produzione con cara&erisHche simili
Catalogo Axial Flow Fans -‐ WITT&SOHN
• Da gH=1073 J/kg Δp=ρ(gH)=1287.6 Pa Q=250 m^3/s=900,000 m^3/h • DHp=2.8m (esclusa cassa esterna) • Rapporto Dhub/DHp = 0.45 Dhub=1.26 m Dm=2.03 m hpala=0.77m • Superficie anulare di a&raversamento macchina A=4.91 m^2 • Velocità assiale di a&raversamento macchina V1=V3=51.065 m/s
PARAMETRI ADIMENSIONALI (convenzione Osnaghi) ωs=8.84 Ds=0.73 SHma del rendimento da tabella staHsHca η=0.73 Coefficiente di portata φ=0.48 Coefficiente di carico ψ=0.493
TRIANGOLI DI VELOCITÀ • hpala = 0.77 m non si può applicare l’ipotesi MONODIMENSIONALE • Si analizzano condizioni di ingresso rotore (1) e uscita rotore (2), coincidente con
entrata statore • Uscita statore assiale (V3=V1)
%span r U (m/s) V1 (m/
s) W1 (m/
s) beta1 V2ax (m/s)
V2t (m/s) alfa2
V2 (m/s)
W2ax (m/s)
W2t (m/s) beta2
W2 (m/s)
dbeta_rotore
dalfa_statore
Mach_periferico
Mach_relaHvo
0 0.63 65.97 51.06 83.43 142.26 51.06 22.28 66.43 55.71 51.06 -‐43.69 130.55 67.21 -‐11.71 23.57 0.19 0.24
0.2 0.784 82.10 51.06 96.69 148.12 51.06 17.90 70.68 54.11 51.06 -‐64.20 141.50 82.03 -‐6.62 19.32 0.24 0.28
0.4 0.938 98.23 51.06 110.71 152.53 51.06 14.96 73.67 53.21 51.06 -‐83.26 148.48 97.67 -‐4.05 16.33 0.29 0.32
0.5 1.015 106.29 51.06 117.92 154.34 51.06 13.83 74.85 52.90 51.06 -‐92.46 151.09 105.63 -‐3.25 15.15 0.31 0.34
0.6 1.092 114.35 51.06 125.24 155.94 51.06 12.85 75.87 52.66 51.06 -‐101.50 153.29 113.62 -‐2.64 14.13 0.33 0.36
0.8 1.246 130.48 51.06 140.12 158.63 51.06 11.26 77.56 52.29 51.06 -‐119.22 156.81 129.69 -‐1.81 12.44 0.38 0.40
1 1.4 146.61 51.06 155.25 160.80 51.06 10.03 78.89 52.04 51.06 -‐136.58 159.50 145.82 -‐1.30 11.11 0.43 0.45
OSSERVAZIONI • Minimo delta beta a causa del minimo salto entalpico • Delta beta non eccessivi verificabile anche con Criterio di De Haller: deve essere
W2>0.75*W1 • Comprimibilità trascurabile (salto di pressione minimo – un solo stadio) • Deflessioni diminuiscono all’aumentare della coordinata radiale
PROFILI (angoli riferiH all’asse della macchina) • Si uHlizzano risultaH e correlazioni NACA (Lieblein) ASPECT RATIO (hpala/corda) • Generalmente compreso tra 1 e 2.5 Si sceglie h/c=2 SOLIDITY (σ=corda/passo) • Criterio di minimizzazione e contenimento dello strato limite • È necessario che D (fa&ore di diffusione locale) sia inferiore a 0.4 • Si sceglie D=0.15 e si applica relazione di Lieblein
ROTORE Solidity σ=1.2 Corda=0.38 m Passo=0.32 m N°pale=(π*Dm/passo)= 20 pale STATORE Solidity σ=1 Corda=0.38 m Passo=0.38 m N°pale=(π*Dm/passo)= 17 pale
CORREZIONE DI INCIDENZA E DEVIAZIONE (angoli riferiH all’asse della macchina) Si uHlizzano risultaH di Lieblein per correzioni di incidenza e deviazione • Parametro libero: spessore massimo t/c
ROTORE
Inarcamento equivalente
(ϑ) angolo
incidenza (i) angolo
deviazione (δ) angolo di a&acco
(χ1) angolo di scarico
(χ2) deflessione
geom. t/c Cl (ϑ/25) Hub 13,4 2,74 4,4 50 36,15 13,85 0,12 0,536 Dm 3 4,1 3,58 68,44 57,51 10,93 0,1 0,12 Tip 1 4,48 2,53 75,3 67 8,3 0,08 0,04
STATORE Hub 30,27 0 6,3 23,5 -‐6,3 29,8 0,1 1,2108 Dm 18,9 0 3,6 15,15 -‐3,6 18,75 0,1 0,756 Tip 13,5 0 2,44 11,11 -‐2,44 13,55 0,1 0,54
PERDITE DI PROFILO • Si uHlizzano risultaH NACA
• Si sHmano le perdite al diametro medio ROTORE ω1=0,02 Δp=150 Pa STATORE ω1=0,013 Δp=22 Pa
H=parametro costante=1.08
MATERIALE PALETTATURA Dal catologo Wi&&Sohn si individua come materiale più ada&o la lega di alluminio. Leghe più indicate: • Lega 7000 • Lega 2000 Necessità: • rimanere in esercizio con una minima manutenzione • Resistenza alla corrosione
Scelta materiale lega di alluminio 2000 che presenta elevata resistenza a faHca e comunque una buona resistenza, e migliore resistenza a corrosione. Carico di snervamento σy: 300-‐350 Mpa Densità ρ=2780 kg/m3
CREAZIONE PROFILI E ANALISI STRUTTURALE PALA – Abaqus Analisi a forze centrifughe • Sforzo massimo = 27 Mpa • Spostamento massimo = 0,6 mm (al Hp) Analisi dinamica – frequenze proprie • 1° modo di vibrare= 62 Hz NO risonanza (n=16.7 Hz)