Autor - Đorđe Pavkov, dipl.ing.građ., Siniša Kvrgić,dipl.ing.saob.1

IZGRADNJA MOSTA NA RECI TISI KOD ADE

Rezime: Drumski most na Tisi kod Ade je most za čiju je izgradnju upotrebljena postojeća čelična konstrukcija mosta

na Dunavu u Nemačkoj, sistema kontinulana greda sa devet polja, naknadno demontirana i ustupljena našoj zemlji. Zbog specifičnih uslova novog lokaliteta na reci Tisi, čelična konstrukcija je prerađena na gredni most sa kosim užadima i jednim pilonom sa dva raspona 77,170 + 168,920 m. U okviru izgradnje samog mosta, pred-viđena je i izgradnja nasipa sa prilaznim putevima. Na predlog izvođača radova, nasipi prilaznih puteva su izve-deni od armirane zemlje po projektu francuske firme „Vinci“ i prema njihovoj tehnologiji.Dužina prilaznih puteva ukupno iznosi 561,86 m.

Idejni projekat je uradila firma „Eurogardi group“ iz Novog Sada, a Glavne projekte i izvođenje je izvela firma „Inter-most“ Beograd.

Ključne reči: most, Tisa, demontaža, čelična konstrukcija, pilon, kosa užad, armirana zemlja.

1. UVOD

Nemački grad Vilshofen je u cilju poboljšanja svojih saobraćajnih tokova, doneo odluku o uklanjanju postojeće konstrukcije čeličnog mosta preko reke Dunav i izgradnji novog. Demontiranu konstrukciju mosta grad je poklonio Vojvodini, radi prevazilaženja nastalih šteta tokom bombardovanja 1999. godine. Odmah je usvojeno da konstrukcija posluži za premošćavanje reke Tise, dok se o samom lokalitetu ( Bečej, Ada i sl.) naknadno odlučilo. Usvojeno je, uz angažovanje firme „Euro Gardi Group“ iz Novog Sada i zalaganje predstavnika lokalnih vlasti opštine Ada, da to bude na mestu odvijanja saobraćaja skelom u pravcu naselja Ada - Padej.

Generalni projekat, Studiju izvodljivosti i Idejni projekat je uradila firma „Euro Gardi Group“ iz Novog Sada,dok je na osnovu istog, a posle odluke o izmeštanju lokacije mosta i dobijenih novih uslova, izvođač radova uradio Glavni projekat sa smanjenim brojem stubova, te se konačno došlo do sadašnje verzije, po kojoj je most i izveden.

2. LOKACIJA MOSTA

Lokacija mosta je proizašla iz sagledavanja lokalnog stanja i nivoa saobraćaja, potrebe stanovništva, zahteva i potreba privrede date opštine, kao i šireg sagledavanja potreba čitave regije.Izgradnjom drumskog mosta preko reke Tise kod Ade, bliže se povezuje šire gravitaciono područje ovog dela Vojvodine i omogućava formiranje međudržavnog koridora Mađarska-Hrvatska-Srbija-Rumunija. Izgradnjom petlje »Mali Iđoš« na koridoru 10, stvara se realna mogućnost uspostavljanja poprečne saobraćajne transverzale počev od Mađarske do rumunske granice i dalje do Koridora 4.

Slika 1. Putna mreža

1 “EURO GARDI GROUP” Novi Sad, Rumenačka 171

Razmatrane su tri moguće lokacije za izgradnju mosta. Presudan uticaj na konačni izbor je bila činjenica da je Tisa međunarodna reka, plovna celom dužinom svog toka kroz Vojvodinu, kvalitet tla i imovinski odnosi.

Slika 2. Moguće lokacije mosta u Adi

2

Slika 3. Dispozicija mosta po prvobitnom rešenju

Slika 4. Dispozicija mosta i konačno usvojena konstrukcija

3. PRIKAZ STAROG MOSTA3

Most je projektovan 1981. godine po DIN propisima 1074, za vozilo 600 KN. Izgradnja je trajala tokom 1982. i 1983. godine kad je i montirana na postojećim stubovima ranijeg mosta. Demontiran je 2002. godine i dopremljen na obalu reke Tise kod Bečeja.

Originalna čelična konstrukcija mosta (čelik S 235) je sistema kontinualne grede, dužine 258 m i raspona : 4 x 25,8 + 54,5 +3 x 25,8 +12,9 m, tj. imala je devet raspona i bila je oslonjena na 8 rečnih stubova i dva oporca. Ukupna težina čelične konstrukcije je 767,5 tona.

Širina mosta je 11,0 m, koja obuhvata: dve kolovozne trake po 3,75 m, dve pešačke staze po 1,5 m i dva parapeta pešačke staze od po 0,25 m ( u koje se ankeruju ograde ). Kolovoz je u dvostranom padu od po 2,5%.

Noseću strukturu mosta su činila dva glavna nosača i kolovozna ortotropna ploča u sklopu gornjeg pojasa grede.Visina ovako postavljene konstrukcije je oko 1,5 m. Poprečni nosači su na razmaku 4,3 m.

Čelična konstrukcija mosta je u potpunosti zavarena, uključujući i montažne nastavke.Most je bio u osnovi u pravcu. Imao je niveletu sa radijusom vertikalne krivine (R=3030 m), ekscentrično

postavljenim u odnosu na sredinu (M) glavnog otvora mosta gde je prelom podužnog pada. Nepokretno ležište se nalazilo na stubu broj 4.

Završna zaštita čelične konstrukcije je bila u vrlo dobrom stanju, što je naknadnim ispitivanjem i potvrđeno.Uvidom u lagerovanu konstrukciju je konstatovano veoma dobro stanje iste, kvalitetna izada i potpunu

mogućnost ponovnog korišćenja.Originalna čelična mostovska konstrukcija je demontažom rasečena na mestima montažnih nastavaka u 6

delova – montažnih sekcija sledećih dužina i težina: L1=17,7 m G1=49,5 t, L2=47,3 m G2=138,0 t, L3=47,3 m G3=143,0 t, L4=46,3 m G4=157 t, L5=51,6 m G5=154,0 t i L6=41,4 m G6=126,0 t, koje su zatim utovarene plovnom dizalicom na barže. Plovnim putem 2002. godine je čelična mostovska konstrukcija dopremljena iz Vilshofena i istovarena je iz brodske prevodnice Bečej, koja se nalazi pri ušću kanala DTD u Tisu. Istovarena je iz komore brodske prevodnice bez korišćenja dizalice, tako što je nivo vode u komori podešavan da se delovi konstrukcije mogu izgurati sa barži pomoću specijalnih kolica na šinama.

Slika 5. Dispozicija starog mosta u Vilshofenu (bočni izgled, presek u polju i osnova mosta)

4

Slika 6. Deo dispozicionog crteža sa poprečnim presecima grede nad osloncima, originalnog mosta

Slika 7. Deo konstrukcije, dopremljene u komadima i lagerovane kod Bečeja se vidi na sledećoj slici

5

Slika 8. Podignuta konstrukcija u radni položaj uz prevodnicu kanala DTD

4. PROJEKAT MOSTA KOD ADE

Projektant idejnog projekta se odlučio za savremeno mostovsko rešenje, koje se izrazito efektno primenjuje u slučajevima kada je ograničena građevinska visina mosta – most sa kosim kablovima.

Prevođenje mostovske konstrukcije sistema kontinualne grede u most sa kosim kablovima (usled uvećanja glavnog raspona) ima izrazite prednosti u ovom konkretnom slučaju, kako u tehničko - konstrukterskom smislu, olakšane adaptacije stare mostovske konstrukcije u novi most, tako i u ekonomskom i estetskom pogledu.

Razradom rešenja datog u Idejnom projektu, projektant Glavnog projekta je zadržao osnovnu ideju i koncepciju konstruktivnog sistema, ali se zbog niza novih uslova i podataka, odlučio da smanji broj stubova i time poveća raspone konstrukcije. Osnovni razlog je bio problem u izvođenju temelja u reci, cena izrade istih, hidroloških zahteva i sl.

Zadatak dobijen od Investitora je obuhvatao izradu projekta samog mosta i projekat prilaznih saobraćajnica između dva nasipa sa obe strane reke.Takođe bitan uslov za projektovanje je bio i uslov da se po kruni nasipa sa strane Ade, obezbedi prolaz vozila.

Ovde će biti prvo prikazano i razmatrano Idejno rešenje, a potom i rešenje iz Glavnog projekta.

4.1. Koncipiranje mosta uz uklapanje čelične konstrukcije mosta iz Vilshofena

Postojeću mostovsku konstrukciju je trebalo uklopiti u novi most preko reke Tise na km 99+550, koji je u sklopu saobraćajnice – regionalnog puta (državnog puta drugog reda), imajući u vidu sledeće okolnosti:

- profil korita reke Tise tj. dna i terena inundacija u osi mosta;- geotehnički presek terena u osi mosta - vodorežimski podaci : maksimalni nivo vode (verovatnoća 1%) je na koti 81.78, minimalni nivo vode je na

koti 74.50 m.n.m, krune levog i desnog nasipa za odbranu od poplava su na koti 83.00 m.n.m;

6

- potreban proticajni profil: u osi mosta: glavno korito otvoreno (sem stubova po originalnoj dispoziciji iz Vilshofena), inundacije (leva i desna) mogu biti pregrađene nasipima, visina donje ivice konstrukcije mosta (s obzirom na protok velike vode) minimum na koti 83.00 m.n.m, minimalna kota krune puta na pregradnom nasipu u inundaciji je na koti 83.00 m.n.m;

- zahtevi plovidbe : čista širina između stubova 75.00 m.n.m, donja ivica konstrukcije mosta minimum na koti 87,25 m.n.m;

- relevantna dejstva (opterećenja) na mostovsku konstrukciju, kao i na stubove i temelje Mostovska konstrukcija (sa mosta u Vilshofenu) je isprojektovana za relativno slična dejstva u pogledu: saobraćaja, stalnog tereta, vetra, temperature itd., te u tom pogledu nema nekih većih problema. Za stubove i temelje u plovnom delu reke najizrazitije dejstvo je udar broda od 10000 kN.

- transport, montaža i dorada postojeće mostovske konstrukcije; - ekonomski aspekti izgradnje mosta (sa prilazima na inundacijama), s obzirom na maksimalno

iskorišćenje postojeće mostovske konstrukcije i racionalno komponovanje donjeg stroja (stubova i temelja);

- estetski aspekti s obzirom da se most nalazi kod naselja Ade i Mola u živopisnom ambijentu.

4.2. Rešenje mosta dato u Idejnom projektu

U cilju zadovoljenja gore navedenih uslova i datih podataka, uz optimalno uklapanje postojeće mostovske konstrukcije u izgradnju novog mosta, projektant je maksimalno iskoristio staru mostovsku konstrukciju. Most je isprojektovan kao most sa kosim kablovima, raspona: 2x25,8 + 90,3 + 4x25.8 m, sa jednim čeličnim pilonom “A” oblika, kroz koji prolazi greda. Pilon je predviđen od čelika kvaliteta S 235 i predviđen u obliku slova ‘ A’, da bi asocirao na mesto Ada. Visine je predviđen 33,23 m od stuba D, u koji je uklješten.

Po tri obostrano bočno postavljena kosa kabla poduhvataju gredu u glavnom rasponu, a tri kosa kabla sa druge strane pilona sidre se u gredu iznad stubova, te u sredini raspona. Negativne reakcije grede kod stubova E i F prihvataju se sa obostranim zategama koje su zglobno vezane za gredu i stubove.

Na slici prikazana je dispozicija mosta-bočni izgled i izgled u osnovi.Tako novi most ima prilagođenu i dorađenu staru mostovsku konstrukciju, ukupne dužine 245,1 m, sa

rasponima: 2x25,8 + 90,3 + 4x 25.8 m.Prikaz rešenja mosta iz Idejnog projekta dato je na sledećim crtežima.

Slika 9. Dispozicija mosta preko Tise kod Ade – bočni izgled i izgled u osnovi - Idejni Projekat

Preseci grede su gotovo isti kao u originalnoj mostovskoj konstrukciji, s time što su po potrebi pridodata lokalna ojačanja, na mestima gde su uvećani momenti savijanja, kao i na mestima uvođenja koncentrisanih sila iz kosih kablova i zatega za prijem negativnih reakcija.

7

Slika 10. Preseci mostovske grede u polju (bez i sa kosim kablovima)

Kosi kablovi su formirani od snopa monoužadi 19 x 0,62” (tj 27 x 0,62”), sa žicama od visokovrednog čelika zatezne čvrstoće 1860 MPa, koji je smešten u polietilensku cev spoljnjeg prečnika 140 mm (tj 160 mm) i debljine 6 mm. Aktivne kotve kablova se nalaze u gredi, a pasivne kotve su u pilonu. Dimenzionisanjem kosih kablova dobija se relativno mali utrošak visokovrednog čeličnog materijala od oko 15 t.

Greda se oslanja na ležišta ‘Neotoph' tipa. Podužno nepokretna ležišta su kod pilonskog stuba D. Ostala ležišta su podužno pokretna.Dilatacije se nalaze na početku i na kraju mosta. Predviđene su transfleks dilatacione spojnice tipa MT 180 (ΔL = ±90 mm).

8

Slika 11.Pilon sa stubom D

AB stubovi su zaobljenog korpusa, a širine 8,5 m, odnosno 10,5 m. Za stubove E i F se obostrano zglobno

vezuju oslonačke zatege za prijem negativnih reakcija grede. Pilonski AB stub ima debljinu 3,0 m a širinu 16,0m.Fundiranje svih stubova i oporaca je na baterijama šipova Ø 1,20 m. Oporci A i H i stubovi B, E, F i G

imaju po 8 šipova, dok stubovi C i D su sa po 18 šipova.

Slika 12. Stubovi D i B (sa temeljima) - podužni i poprečni presek

Prilazi mostu sa pristupnim putevima su u Idejnom projektu, projektovani na klasičnom nasipu, prikazanom na sledećoj slici. Telo nasipa je predviđeno od standardnih lokalnih materijala, a bitno je naglasiti da je širina nožice predviđena do 35,0 m.

9

Slika 13. Poprečni presek prilaznih puteva na nasipu

4.3. Rešenje mosta i nasipa prilaznih puteva u Glavnom projektu

Pri razradi rešenja datog u Idejnom projektu, Investitor je dao niz novih početnih parametara, pa se pošlo od novih uslova i činjenica, koji su uslovili izmene :

- promenjena je lokacija mosta,- pooštreni su uslovi plovidbe,- urađen je hidraulički proračun protoka reke za velike vode,- uslovljen je prolaz vozila po kruni odbrambenog nasipa prema Adi i dr.

Ove izmene su prouzrokovale niz drugih promena :- podizanje niveleta mosta za cca 2000,0 mm,- na novom lokalitetu uslovi fundiranja su bili nepovoljniji,- smanjen je broj stubova na tri - dva oporca i jedan rečni,,- povećana je visina konstrukcije-grede za 600,00 mm- povećan je broj kablova,- podignuta je kota nasipa prilaznih puteva, prilagođena koti mosta i dr.

Visina dva noseća rebra podužnih nosača je povećana i iznosi 1900,0 mm, a debljine flaha 12,0 mm. Upotrebljeni su kosi kablovi Fresyne tipa u ukupnoj količini 57,00 t. Povećanje visine preseka je uslovilo izvođenje dodatnih poprečnih nosača i spregova, tako da je dodana količina čeličnog materijala za ovako koncipiran most bila cca 320 t.

Fundiranje je projektovano na šipovima oslonjenim na koti 58,50 m, a naglavnice šipova se izvode na koti 75,50 m, tako da je dužina šipova 17,00 m.Prečnik šipova za obalne stubove S1 i S3 je1250 mm, dok su na stubnom mestu S2, tj pilonskom stubu primenjeni šipovi prečnika 1500 mm. Obalni stubovi imaju isti broj komada , po 8 ( mada proračunki to nije trebalo i za stubno mesto S1, zbog uticaja sila zatezanja iz kablova ), a pilonski stub je fundiran na 20 šipova, asimetrično postavljenih u odnosu na stub.Nosivost šipova fi 1250 je proračunata na cca 4200 kN.Na zahtev nadzorne službe izvršeno je probno opterećenje šipova.Odabran je šip u sastavu stope obalnog stuba S1. Kako je opitni šip izveden u sastavu stope i projektovane grupe, opterećen je sa probnom silom od 6000 kN. Rezultati su pokazali valjano ponašanje. Šipovi su armirani sa podužnom armaturom 22 R fi 22 dužine 19,00 m i poprečno spiralnom armaturom fi 12 mm.

10

Slika 14. Most preko Tise kod Ade – bočni izgled, poprecni presek i izgled u osnovi

Pri projektovanju mosta posebna pažnja je posvećena bezbednosti na mostu, te su stoga postavljene zaštitne ograde između kolovoza i pešačkih staza, uz ubacivanje ivičnjaka.

Slika 15. Budući izgled mosta u konačnoj verziji, prema Glavnom projektu.

11

Slika 16. Poprečni preseci mostova (bez i sa kosim kablovima)

Asfalt na kolovozu mosta je debljine 8 cm, sa dvostranim poprečnim nagibom 2,5 %Posebna pažnja je posvećena estetskom oblikovanju mosta kao celine, kao i elemenata mosta: grede,

pilona, kosih kablova i stubova.Niveleta mosta je uklopljena sa onom na mostu iz Vilshofena, iz razloga optimalnog uklapanja postojećih

montažnih sekcija čelične konstrukcije grede. Podužni pad na pošetku mosta je oko 3,6 %, a na kraju mosta je 4,4 %. Radijus vertikalne krivine je 3030 m, sa prelomom nivelete u glavnom otvoru mosta. Konkavnom vertikalnom

krivinom, radijusa 1500 m, iza kraja mosta, počinje niveleta na prilaznom nasipu, na kome zatim produžava sa podužnim padom od 0 %.

4. IZVOĐENJE KONSTRUKCIJE MOSTA

Izgradnja mosta se odvijala na dva lokaliteta : na mestu lagerovane stare konstrukcije u Bečeju, i naravno na, samom lokalitetu mosta. Na gradilištu u Bečeju se odvijao rad na doradi čelične konstrukcije i njena kompletna priprema montažnih komada, dok se na lokalitetu mosta, izvodio ostali deo noseće strukture mosta.

Postojeća (originalna) mostovska konstrukcija, na mestu gde je bila uskladištena u vidu 6 montažnih sekcija, je najpre postavljena-podignuta u radni položaj, potom je detaljno pregledana i utvrđeno je njeno stanje, obavljene su zatim sitne popravke i dorade, a potom i formiranje montažnih segmenata i zavarivanje novih elemenata - podužnih vertikalnih limova, prema projektnoj dokumentaciji Glavnog projekta.

Nadogradnja novododatog materijala-vertikalnog flaha, je izvedena tako što je prvo izvršeno odsecanje donje flanše vertikalnog rebra starog mosta i za nju u radionici, zavaren nedostajući novi deo vertikalnog lima visine 600,00 mm. Tako formiran ‘T’ komad je na licu mesta zavaren na prvobitno mesto, čime je dobijena nova visina rebra konstrukcije od cca 1900,00 mm.Novoupotrebljeni čelični materijal je istog kvaliteta kao osnovne konstrukcije, a izvedeni varovi su posebno kontrolisani, permanento tokom samog izvođenja.

Uz povećavanje visine rebara konstrukcije, vršena je i izrada vertikalnih poprečnih ukrućenja, elemenata horizontalnih spregova u okviru jednog segmenta, izrade blokova za prijem sila iz kablova, oslonačkih delova

12

poprečnih ukrućenja i sl. Tako precizno formirani segmenti konstrukcije su navlačeni na plovilo, transportovani rekom Tisom uzvodno

do lokacije mosta i tamo ugrađivani. Manji deo elemenata je i na samom plovilu dorađivan i pripreman za ugradnju.

Slika 17. Natovaren montažni komad na plovilu, spreman za transport, i potpuno pripremljen za ugradnju na licu mesta

Tehnološkim projektom gradnje, predviđeno je da se prvi komadi konstrukcije ugrade kod obalnih stubova putem jarmova, a zatim, takođe putem jarmova, oslonački segment kod pilonskog stuba.Nakon toga je sledila montaža segmenata nad rekom pomoću dizalice ( iznajmljena 500 t ‘Zagreb trans’-a ) u vidu slobodne montaže sa plovila i sa prihvatanjem sa privermenim kosim kablovima. Tako je svih 17 formiranih segmenata postavljeno na svoje mesto.Ukupna težina ovako formirane i nadograđene konstrukcije je bila 900 t.

Na lokaciji mosta, paralelno sa radom na čeličnoj konstrukciji, se pristupilo pobijanju šipova za obalne stubove ( grupe po 8 komada) prečnika fi 1250 mm, a zatim i na pobijanje šipova u reci prečnika fi 1500 mm na mestu pilonskog stuba. Po pobijanju kompletne grupe šipova u reci, izvršeno je pobijanje talpi za formiranje zagata. Posle formiranju zagata voda je iscrpljena i obezbeđen je rad u suvom na krajcovanju šipova, izlivanju tampon sloja betona, izlivanju naglavnice šipova i konačno izradi samog stuba.

Konstrukcija zagata je bila predmet posebnog projekta i za obezbeđenje od pritiska vode je formirana posebna čelična konstrukcija pri vrhu talpi- zatvorena kruta pravougaona struktura. Korišćene su talpe tipa ‘Arcelor~ AU25, dužine 16,0 m, a glavni element razupore je bila čelična cev fi 508,80 mm.

Rad na pobijanju šipova u reci, na zagatu i kasnije u samom zagatu na betoniranju naglavnice i stope stuba, se odvijao vrlo brzo i bez većih problema. Radove na fundiranju je izvelo specijalizovano preduzeće “Geosonda” iz Beograda.

Izvođenje radova na armiranobetonskim elementima je proteklo uz stalnu kontrolu kvaliteta betona, a upotrebljen je beton kvaliteta MB 40 sa rebrastom armaturom.Svi elementi su liveni na licu mesta. Primenjena je oplata tipa ‘Doka’.

Svi radovi su imali strogo kontrolisani ritam izvođenja i predviđeni koraci su potpuno ispoštovani i međusobno su se uklapali.

Na sledećoj slici se vidi momenat podizanja i način ugradnje montažnog komada na ili u pilonski stub. Na slici se vide postavljeni jarmovi za prihvat konstrukcije, zatim delovi zagata van vodene površine i naravno pilonski stub.

13

Slika 18. Momenat podizanja i način ugradnje montažnog komada u pilonski stub

5. IZVOĐENJE NASIPA PRILAZNIH PUTEVA

U cilju izbegavanja izvođenja nasipa standardnog profila, s obzirom da je znatno povećana visina krune nasipa-niveleta puta, čime se povećava baza a samim time i potrebna količina materijala i rad, pristupilo se projektovanju nasipa od armirane zemlje po tehnologiji francuske firme ’Vinci’.

Visina nasipa je od 5,0 do 12,00 m, a u osnovi zadržava širinu mosta od 10,50 m. U podužnom pravcu u telu nasipa se izvode četiri propusta, armirano betonske konstrukcije, za propuštanje velikih plavnih talasa reke Tise.

U konstruktivnom smislu telo nasipa čine: po bočnim površinama prefabrikovani montažni armirano betonski paneli međusobno povezani armaturnim trakama, a ispuna nasipa je od šljunka. Ugrađeni šljunčani materijal mora da zadovolji nekoliko uslova:

- da se dobro drenira, - da je lako ugradljiv, - nema konsolidacionog sleganja, - ne menja odlike i svojstva tokom vremena,- nije agresivan za galvanizovani armaturni čelik.

Kvalitet materijala ugrađenog u telo nasipa se posebno kontrolisao pre ugradnje i ugradio tek po dobijenoj saglasnosti projektanta iz Francuske. Armaturne trake su posebnog kvaliteta i čvrstoće, a opet dovoljno savitljive da mogu da se obmotaju oko trnova ugrađenih u betonski panel sa njegove unutrašnje strane. Kvalitet upotrebljenog betona od koga je sačinjen fasadni panel je morao da bude veoma visok ( beton MB40) ne zbog statičkih razloga, već estetskih i funkcionalnioh razloga. Debljina panela je 14,0 cm.

Postupak izvođenja radova je bio sledeći :- izrada prefabrikovanih AB montažnih panela na posebnom poligonu uz ugradnju zaštićenih –

galvanizovanih čeličnih elemenata, koji su van površine betona,- uklanjanje površinskih slojeva tla u širini nasipa,- izrada tampona od šljunka i formiranje trakastog podužnog betonskog temelja za oslanjanje prvog reda

prefabrikovanih elemenata, koji će formirati bočnu oblogu,- postavljanje i fiksiranje prvog reda prefabrikovanih fasadnih elemenata tela nasipa,- postavljanje geosintetičke folije po unutrašnjoj površini panela sa ciljem da se spreči ispiranje finih

čestica ispune ugrađenog materijala,- ugradnja šljunčanog materijala za ispunu nasipa u debljini od 45,0 – 50,0 cm sa tačno propisanim

načinom i obimom ugradnje i zbijanja uz upotrebu tačno definisane mehanizacije. Po sredini a u podužnom pravcu šljunčane ispune se formira rov dimenzija 50,0/50,0 cm,

- postavljanje i provlačenje preko trnova armirane trake, u vidu ’šniranja’, tako da traka prelazi preko podužno formiranog rova.

14

Nakon ovako izvedenog prvog koraka sledi novog reda montažnih panela i ponavljanje nabrojanih postupaka. Bitno je naglasiti i uočiti da novoubačena količina šljunčanog materijala za ispunu tela nasipa, vrši pritisak na postavljenu armiranu traku u iskopani podužni rov na njegovo dno i time je zateže, čime se obezbeđuje stabilnost i povezanost fasadnih betonskih elemenata. Ovako ’utegnuta’ masa šljunka i betona obezbeđuje stabilnost nasipa i omogućava siguran i bezbedan prijem i prenos opterećenja sa kolovoza i od sopstvene mase.

Slika 19. Poprečni presek nasipa armirane zemlje

Slika 20. Detalj izrade armirane zemlje

Na desnoj obali reke Tise, na deonici stuba S1 do nasipa prema Adi, konstatovano je veoma loše tlo i konstatovana nemogućnost prijema opterećenja od tela armiranog nasipa ( na tome delu je visine 12,0 m ). Iz toga razloga se pristupilo ojačavanju tla ( zamena materijala nije dolazila u obzir zbog velike dubine ) pomoću postupka ’jet- grouting’ stubova , tj tehnologijom izvođenja ojačavanja tla po dubini izvođenjem cementiranih stubova prečnika fi 150 mm sa armaturom. U toku postupka izvođenja vertikalnog stuba visine 13,0 m vrši se i ojačavanje okolnog tla ubrizgavanjem cementne mase pod pritiskom.

15

6. ZAKLJUČAK

Projektovanje i izgradnja mosta i pristupnih saobraćajnica na nasipu na reci Tisi kod Ade uz upotrebu postojeće čelične konstrukcije, je bilo kompleksno i u stručnom pogledu izuzetan konstrukterski zahvat. Most nije još završen, a njegovo puno iskorišćenje će bit onog momenta kada se završe i ostali pristupni putevi, odnosno kada se nađe na mapi puteva ovog regiona.

Slika 21. Vizuelizacija mosta na reci Tisi u Adi prema Glavnom projektu

7. LITERATURA

1. Delovi originalnog projekta mosta iz Nemačke,2. Generalni projekat mosta na Tisi kod Ade, »Eurogardi group«, Novi Sad3. Idejni projekat mosta na Tisi kod Ade, »Eurogardi group«, Novi Sad4. Glavni projekta mosta na Tisi kod Ade, »Inter-most«, Beograd5. Glavni projekat nasipa od armirane zemlje, »Inter-most«, Beograd6. Detalji konstrukcije na Tisi kod Ade, »Inter-most«, Beogard

16