Upload
sindji
View
250
Download
6
Embed Size (px)
DESCRIPTION
fvdfvd
Citation preview
Задатак:
За дио приказан на цртежу који се обрађује на универзалном стругу (појединачна производња)утврдити:
-редослијед захвата -димензије сировог комада -елементе мјеродавних режима обраде-машинска времена за све захвате
Напомена:
Захвати се дефинишу искључиво према котама које постоје на цртежу готовог комада
РЈЕШЕЊЕ:
1.Избор машине:
Струг ПОТИСЈЕ –АДА УСА-225-отвор у главном вретену машине -снага -степен корисног дјеловања 0.8- број окретаја -кораци:
-наредни кораци важе само за бр. обртаја а то су
-посмаци за навој;
2.Димензије сировог комада
-додаци за обраду :
-димензије сировог комада:пречник сировог комада
ширина ножа за одсијецање
3. Редослијед операција и захватастезање:
Захват 1: Спољашња попречна груба обрада површине пречника Захват 2: Забушивање средишњег гнијездаЗахват 3: Спољашња уздужна груба обрада са на наЗахват 4: Спољашња уздужна груба обрада са на на Захват 5:Израда радијуса при прелазу са пречника наЗахват 6:Спољашња уздужна груба обрада са пречника на на Захват 7:Спољашња уздужна фина обрада са на на Захват 8:Укопавање жлијеба за излаз навоја са пречника на
Захват 9:Обарање ивице на пречнику Захват 10:Спољашња уздужна груба обрада конуса на пречника на Захват 11: Спољашња уздужна фина обрада конуса са пречника на пречнике на Захват 12:Израда навоја М20x2,5 на Захват 13:Обарање ивице на пречнику Захват 14:Обарање ивице на пречнику
Захват 15:Одсијецање на
стезање
Захват 1: Спољашња попречна груба обрада површине пречника Захват 2:Обарање ивице на пречнику
4.Елементи мјеродавних режима обраде и главна времена израде:
Захват 1: Спољашња попречна груба обрада попвршине пречника
1.1.Избор корака
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,4 - 1
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S’’ =
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S’’ =
S’’
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 20-попречно стругање
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
1.2.-Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
1.3.Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA =
гдје су: Cv1 = 42; x1 = 0,25; y1 = 0,66; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,5 за угљенични челик(Т. 2.14) Km = 0.85 (Т. 2.15)
за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
-еквивалентни пречник:
De = = 47.2
nA =
1.4.Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = = 1890
за и стр120
1.5.Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 150 0,381 = 57,15
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 220 0.241 = 53.02
Sm+1 = Sm = 0,381 = 0,258
Sm+1 = 0,241 -прва мања од понуђених
мјеродавни режими обраде су:
1.6.Главно и комадно вријеме израде:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 2:Забушивање средишњег гнијезда
Захват 3:Спољашња уздужна груба обрада са пречника на на
3.1.Избор корака
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,5 – 0.9
-провјера корака с обзиром на стабилност предмета обраде у производној операцији претходне обраде
S’’ =
Ck = 1710; y1 = 1; x1 = 0.78 (Т.2.1)стр6 = 1/110 – (Т.2.7) l = 160
-дубина резања у једном пролазу
(ТЕХ.ПОСТ.-Момчило ВукиЋ –стр74) I 0,05 d4 = =648000 , E = 210000 MPa за челике ( P.17) Ks = az – Rz – C = 0,5 – 0,1 – 0,06 = 0,34
az = = 0.5 ,
Rz = 100m = 0,1 за квалитет N11 ( P.1)стр99 C = 0,040 – 0,080 - усвајамо C = 0,060 (P.1)
Напомена :На основу израчунатог корака може се закључити да стабилност система презадовољава и у наредним захватима изостављамо прорачун овог коракапошто се усваја минимални корак
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S```
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S```
S```
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
3.2.Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
3.3.Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15) за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 40.92m/min
3.4.Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 217
3.5 Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = = 3168
3.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 150 0,175 = 26,25
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 220 0.037 = 8.14
Sm+1 = Sm = 0,175 = 0,038
Sm+1 = 0,037 -прва мања од понуђених
мјеродавни режими обраде су:
3.7. Главно и комадно вријеме израде:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 4: :Спољашња уздужна груба обрада са пречника на на
4.1.Избор корака
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,5 – 0.9
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S``
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S``
S``
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
4.2. Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
4.3. Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15)
за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 46m/min
4.4. Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 266
4.5. Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = =455
4.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 220 0,15 = 33
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 316 0.12 = 37.92
Sm+1 = Sm = 0,15 = 0,12
мјеродавни режими обраде су:
4.7. Главно и комадно вријеме израде:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 5:Израда радијуса при прелазу са пречника на
Захват 6: Спољашња уздужна груба обрада са пречника на на
6.1.Избор корака -прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,4 – 0.7
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S``
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S``
S``
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
6.2. Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
6.3.Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15) за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 46m/min
6.4. Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 418
6.5. Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = =7142
6.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 316 0,15 = 47.4
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 467 0.132 = 61.7
Sm+1 = Sm = 0,15 = 0,132
мјеродавни режими обраде су:
6.7. Главно и комадно вријеме израде:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Zahvat 7: Спољашња уздужна фина обрада са пречника на на
7.1.Избор корака:
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,3 – 0.45
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S``
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S``
S``
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
7.2. Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
7.3. Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15) за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 86m/min
7.4 Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 1316
.7.5. Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = =134288
7.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 970 0,037 = 35.89
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 1500 0.03 = 45
Sm+1 = Sm = 0,037 = 0,031
-усвајамо мјеродавни режими обраде су:
7.7.Главно и комадно вријеме:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 8:Укопавање жлијеба за излаз навоја са пречника на Захват 9:Обарање ивице 2/45 на пречнику
Захват 10:Спољашња уздужна груба обрада конуса на пречнике и на
10.1.Избор корака:
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,4– 0.7
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S``
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S``
S``
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
10.2. . Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
10.3. Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15) за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 46m/min
10.4 Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 459
-еквивалентни пречник:
De = = 31,9
10.5 Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = =7837
10.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 316 0,15 = 47.4
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 467 0.147 = 61.6
Sm+1 = Sm = 0,15 = 0,147
-усвајамо мјеродавни режими обраде су:
10.7. Главно и комадно вријеме:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 11: Спољашња уздужна фина обрада конуса са пречника на пречнике на
11.1. Избор корака:
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,3 – 0.45 (Т.2:5)
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S``
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S``
S``
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 10-уздужно стругање
-мјеродавна вриједност корака:
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
11.2. Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
11.3. Економична брзина резања:
Ve =
гдје су: Cv1 = 52.5; x1 = 0,25; y1 = 0,5; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,75 за угљенични челик(Т. 2.14)
Km = 0.85 (Т. 2.15) за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
Ve = = 103m/min
11.4.Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA = 1054
11.5. Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = =89 813
11.6. Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 970 0,037 = 35.89
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 1500 0.0235 = 36
Sm+1 = Sm = 0,037 = 0,024
-усвајамо мјеродавни режими обраде су:
11.7.Главно и комадно вријеме:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 12: Израда навоја М20x2.5 на
Алат: Нож за спољашњи навој са плочицом од ТМ
12.1.Корак
12.2.Економична постојаност алата:
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
12.3.Брзина резања:
(Т.8.4)
12.4.Број обртаја:
n =
усваја се
12.5. Главно и комадно вријеме:
број пролазаброј ходова
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 13:Обарање ивице 1/45 на пречнику
Захват 14: Обарање ивице 1/45 на пречнику
Захват 15: Одсијецање на
стезање
Захват 1: Спољашња попречна груба обрада површине пречника
1.1.Избор корака
-прпоручена вриједност корака
S’ = Sprep = 0,4 - 1
-корак с обзиром на отпорност дршке ножа
S’’ =
за нож од BČ –усвајамо 235МРаCK = 1710 ; x1 = 1; y1 = 0,78 ( Т. 2.1)-константа и експоненти главног отпора резања
константа која узима у обзир димензије попречног пресјека ножа (Т.2.1. стр.14)и положај ножа у односу на предмет обраде (Т.2.7.-стр12-13)
за усвојено
нож
S’’ =
S’’
-провјера корака с обзиром на услове настанка струготине :
5 q 20-попречно стругање
-на основу понуђених вриједности корака за дату машину усвајамо
1.2.-Економична постојаност алата
Te = za = 0,6 max = 0,7
експонент постојаности алатафактор утицаја личног дохотка радника на трошкове обраде вријеме замјене ножавријеме оштрења алата
доходак оштрача
број оштрењацијена ножа
Te =
1.3.Број обртаја с обзиром на искориштење постојаности алата:
nA =
гдје су: Cv1 = 42; x1 = 0,25; y1 = 0,66; за обраду брзорезног челика (Т. 2.12) n = 1,5 за угљенични челик(Т. 2.14) Km = 0.85 (Т. 2.15)
за BČ6880
Kr = = 0,933 za r = 1 mm i f = 0,10 (tab. 2.17)
= = 0,66 za = 90 i = 0,60 (Т. 2.17)
K1 = = 1 za 1 = 10 i a = 10 (Т. 2.17)
= = 0,968
-еквивалентни пречник:
De = = 47.2
nA =
1.4.Број обртаја с обзиром на искориштење снаге машине:
nm = = = 1890
за и стр120
1.5.Мјеродавни број обртаја и режим обраде:
-брзина помоћног кретања за
Vpm = nm Sm = 150 0,381 = 57,15
Vpm+1 = nm+1 Sm+1 = 220 0.241 = 53.02
Sm+1 = Sm = 0,381 = 0,258
Sm+1 = 0,241 -прва мања од понуђених
мјеродавни режими обраде су:
1.6.Главно и комадно вријеме израде:
број пролаза
-на основу гланог времена израде комадно вријеме је:
Захват 2:Обарање ивице 2/45 на пречнику