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Proceedings of the 1st Iberic Conference on Theoretical and Experimental Mechanics and Materials /
11th National Congress on Experimental Mechanics. Porto/Portugal 4-7 November 2018.
Ed. J.F. Silva Gomes. INEGI/FEUP (2018); ISBN: 978-989-20-8771-9; pp. 595-604.
-595-
PAPER REF: 7415
CARACTERIZACIÓN FÍSICO-QUÍMICA DE ASFALTO MODIFICADO CON POLÍMERO EMPLEADO EN LA FABRICACIÓN DE CUBIERTAS IMPERMEABILIZANTES. Carmen Mª Abreu1(*), Mayrén Echeverría2, Carlos A. Echeverría3, Silvia Gómez-Barreiro4 Iria Feijoo1 1Grupo ENCOMAT, Escuela de Ingeniería Industrial, Universidad de Vigo. 36310 Vigo, España.
2 Department of Civil and Environ. Engineering. Florida International University, FL 33174, Miami. USA.
3Universidad de Matanzas, Centro de Anticorrosivos y Tensoactivos (CEAT), Matanzas, Cuba.
4Universidad de A Coruña, Escuela Politécnica Superior, 5403, Ferrol, España.
(*)Email: [email protected]
RESUMEN
El presente trabajo tiene como objetivo la caracterización físico-química de diferentes
composiciones de asfalto modificado con polímero (MAP) para la fabricación de cubiertas
impermeabilizantes. Para la caracterización de las composiciones de MAP se emplearon
diferentes técnicas experimentales tales como la microscopía electrónica de barrido, la
espectroscopia de infrarrojo con transformada de Fourier (FTIR), la calorimetría diferencial
de barrido (DSC), entre otras. Los resultados experimentales demostraron que las variantes de
MAP son adecuadas e idóneas para la aplicación como cubierta impermeabilizante y la
composición más adecuada es la MAP 5 (20% de caucho).
Palabras-clave: material compuesto, propiedades físico-químicas, calorimetría diferencial de
barrido, reología.
INTRODUCCIÓN
Cada año, alrededor de 4.4 millones de toneladas de neumáticos usados son desechados, lo
cual constituye un problema medioambiental de relevancia. El neumático en desuso,
constituido por caucho natural y artificial, se considera una materia prima de gran valor para
una diversidad de aplicaciones [1, 2].
El reciclado es una alternativa viable al convertir la goma de los neumáticos en desuso en
fibras o agentes modificantes que mejoran las propiedades del bitumen y asfalto oxidado [3,
4]. Como resultado, se obtiene un material compuesto donde la matriz es el asfalto o bitumen
y el relleno es el polvo o virutas de goma (polímero) [4]. Al modificar el asfalto oxidado con
el polímero se mejoran substancialmente sus propiedades mecánicas, en especial su
recuperación elástica, en aplicaciones bien conocidas como impermeabilización de cubiertas
(techos) o el pavimentado de carreteras [5]. También se ha estudiado la adición de otros
rellenos, incluso de manera combinada, tales como goma y polietileno reciclado [6], polvo de
goma y un grupo de aditivos especiales [3], silicatos orgánicos en capas [7]; para mejorar las
propiedades mecánicas y reológicas del material compuesto resultante. Tsuyoshi et al. [8] han
patentado emulsiones de asfalto modificado con goma así como sus aplicaciones para techado
de cubiertas, impermeabilizantes y sellantes. Estos productos se pueden aplicar por
pulverización (spray) generando sobre la superficie una película estable y resistente al agua,
que se puede emplear en la protección de edificios y estructuras contra el agua, la humedad y
Track-C: Composite and Advanced Materials
-596-
la prevención de la oxidación [8]. Recientemente, se ha desarrollado una nueva composición
de un material asfáltico con un polímero y un poliol, para recubrir un sustrato y
proporcionarle propiedades impermeabilizantes, así como protección contra los daños físicos
[9].
Echeverría et al han evaluado las propiedades anticorrosivas, sellantes e impermeabilizantes
de 8 nuevas composiciones de asfalto modificado con polímero (MAP) de goma y un agente
ligante para su aplicación en carrocerías de automóviles expuestos a ambientes marinos [10].
La investigación anterior motivó el presente estudio que tiene como objetivo la
caracterización físico-química de composiciones de MAP para la fabricación de cubiertas
impermeabilizantes.
MATERIALES Y MÉTODOS
En la Tabla 1 aparecen las composiciones de las muestras caracterizadas en este trabajo. La
selección se hizo teniendo en cuenta los resultados preliminares obtenidos por los
investigadores cubanos, que realizaron un diseño de experimentos y determinaron el intervalo
de composiciones óptimas para cada uno de los componentes del asfalto modificado con
polímero (MAP).
Se fijó la cantidad de asfalto (A) en el valor de composición intermedio (45%) y se varió el %
de polímero (P) añadido en los tres niveles del diseño de experimento (15, 20, y 30%).
Además, a modo comparativo se estudiaron muestras de MA (Asfalto + Ligante), L (Ligante)
y P (Polímero).
Tabla 1 - Descripción de las muestras evaluadas.
Muestra Descripción
MA Asfalto + Ligante
MAP-6 Asfalto + Ligante + 15% P
MAP-5 Asfalto + Ligante + 20% P
MAP-2 Asfalto + Ligante + 30% P
P Polímero (polvo/viruta de caucho)
L Ligante
La caracterización microestructural llevada a cabo para conocer la morfología de las fases y/o
constituyentes de los materiales estudiados, se realizó empleando un microscopio electrónico
de barrido ambiental FEI QUANTA 200 en modo bajo vacío.
Se evaluaron las propiedades físico-químicas, comenzando por la determinación del grado de
penetración y el punto de ablandamiento, según los procedimientos normalizados
correspondientes [11,12].
Se utilizó la técnica de espectrometría de infrarrojo con transformada de Fourier (FTIR) o de
reflectancia total atenuada (mediante ATR) para obtener información sobre los grupos
funcionales característicos de las mezclas asfálticas, identificarlos y establecer los cambios
que aparecen con la adición de polímero. El equipo empleado es un Espectrómetro Nicolet
6700 con divisor de haz de KBr y un detector DTGD KBr en el rango espectral de 400 a 4000
cm-1
con una resolución de 4cm-1
.
Se empleó la técnica de calorimetría diferencial de barrido (DSC) para determinar las
transiciones térmicas presentes, mediante el uso de un aparato Mettler Toledo 822e/400. En
Proceedings TEMM2018 / CNME2018
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este caso, solo se evaluó el comportamiento térmico de 4 muestras: MA; MAP 2; MAP 5 y el
caucho (P) (Tabla 1). Se emplearon crisoles de aluminio que se cerraron herméticamente.
El procedimiento seguido es un calentamiento-enfriamiento-calentamiento, que es lo habitual
en este campo ya que se busca eliminar la historia térmica previa del material.
Secuencia experimental:
Isotermo: 20oC por 10 minutos
1) Rampa: a 10oC/min desde 20oC hasta -78oC
Isotermo: -78oC por 2 minutos
2) Rampa: a 10oC/min desde -78oC hasta 100oC
Isotermo: 100ºC por 2 minutos
3) Rampa: a 10oC/min desde 100oC hasta -78oC
Isotermo: -78oC por 2 minutos
4) Rampa: a 10oC/min desde -78oC hasta 100oC
Isotermo: 100oC por 2 minutos
5) Rampa: a 10oC/min desde 100oC a -78oC
Rampa: a 10oC/min desde -78 a Tamb
Esta última etapa se lleva a cabo para enfriar el equipo.
En el barrido correspondiente al paso 2 se observa a la muestra con una historia térmica
desconocida. Por eso se enfría en el paso 3 a una velocidad de calentamiento controlada y por
lo tanto en el paso siguiente se obtiene información del material con una historia térmica fija.
Se seleccionó la temperatura de calentamiento hasta 100ºC dado que es la máxima
temperatura a que puede exponerse el material (durante su preparación o aplicación). Se
enfrió hasta -80oC debido a la probable presencia de cambios térmicos asociados al polímero
empleado. En el caso de la muestra P se siguió un procedimiento similar al anterior, pero
ampliando el barrido de temperatura desde -85oC hasta 150
oC a una velocidad de 10
oC/min.
Por último, se caracterizó el comportamiento reológico de las mezclas asfálticas (MA, MAP
2, MAP 5 y MAP 6) (Tabla 1) para conocer las modificaciones que ocurren al añadir
diferentes cantidades de polímero. Para ello se empleó el reómetro TA Instruments DHR2.
Las condiciones de los ensayos oscilatorios fueron: Rampa de temperatura desde 50 o
C hasta
10 o
C a la velocidad de 5 oC/min. Frecuencia utilizada 1 Hz y amplitud de deformación de 0,1
% dentro del rango de viscoelasticidad lineal para todas las temperaturas.
RESULTADOS Y DISCUSIÓN
En la Figura 1 se visualiza el aspecto de las muestras estudiadas (MA, MAP 6, MAP 5 y MAP
2). Se observa que el MA solo presenta una fase continua y que las MAPs presentan dos
fases, una continua (el asfalto + ligante) y una dispersa (el polímero). El polímero se
distribuye irregularmente en el asfalto y se evidencia un aumento de este a medida que se
incrementa su contenido en la composición del material. La morfología del polímero es
diversa, sin embargo, predomina las partículas con forma redondeada, ello puede estar
asociado a la formación de aglomeraciones de polímero, que son más evidentes a medida que
aumenta su contenido en la composición. El tamaño del polímero es también variable, con
partículas por debajo de las 100 µm o superiores a 500 µm.
Track-C: Composite and Advanced Materials
-598-
En la Figura 2 se presentan los resultados obtenidos de las pruebas de penetración y punto de
ablandamiento. Estos ensayos son muy útiles para identificar las características básicas de los
MA MAP 6
MAP 5 MAP 2
Fig. 1 - Imágenes tomadas con en el microscopio electrónico de barrido ambiental.
asfaltos. Un número de penetración alto identifica un asfalto blando y poco consistente,
mientras que un número bajo identifica un asfalto duro y de alta consistencia. Por otra parte,
el punto de ablandamiento nos aporta información relacionada con la susceptibilidad térmica
del material. A pesar de que estas pruebas no brindan información física o química del asfalto
y sus mezclas, son un buen indicador de los efectos de modificación que pueden ejercer la
adición de polímeros en el material.
A B
Fig. 2 - Resultados de los ensayos normalizados. A: Penetración y B: Punto de ablandamiento.
A MA MAP6 MAP5 MAP20
50
100
150
200
250
300
Pen.(dmm)
+-% P
A MA MAP6 MAP5 MAP20
10
20
30
40
50
60
70
80
90
PA(°C)
+-% P
Proceedings TEMM2018 / CNME2018
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Es importante resaltar que al añadir el ligante disminuye la viscosidad de la mezcla lo que se
traduce en un aumento considerable de la profundidad de penetración y en una disminución
del punto de ablandamiento.
En nuestro caso lo que se desea es conocer cómo se modifican las características de la mezcla
MA (asfalto + ligante) con la adición de polímero (caucho): MA (0%P), MAP 6(15%P), MAP
5 (20%P) y MAP 2 (30%P). Se observa que al aumentar la cantidad de caucho disminuye la
penetración y aumenta el punto de ablandamiento, lo que indica que la adición de polímero
hace la mezcla más consistente, dura y menos susceptible térmicamente. El punto de
ablandamiento del MAP 2 (73oC) es 20
oC más elevado que el del MA (53
oC).
Incrementar la dureza y la temperatura de ablandamiento es importante para asfaltos que se
utilizarán en aplicaciones de impermeabilización, principalmente para evitar que el material
se deforme fácilmente bajo condiciones ambientales de alta temperatura como es el caso de
Cuba.
En la Figura 3 aparecen los resultados de los espectros IR obtenidos para todas las muestras
estudiadas en el intervalo de medida desde 4000 hasta 400 cm-1
. Se observa claramente la
elevada similitud de las muestras asfálticas (MA y MAPs) y la del Ligante (L). Haciendo un
análisis comparativo con los datos disponibles en la librería del CACTI (Centro de Apoio
Científico e Tecnolóxico á Investigación de la Universidade de Vigo), se pudo constatar que
en la zona (4000-400) cm-1
las señales obtenidas en las muestras MA y L se corresponden con
el polietileno (≈ 97%) y en la zona (1800-400, huella dactilar) con aceites minerales (≈98%).
En el caso de las muestras asfálticas modificadas con polímero MAP, la similitud es un poco
menor debido a la presencia del caucho (aunque superior al 90% en todos los casos) y como
era de esperar el % inferior lo presenta MAP 2 que se corresponde con la muestra que
contiene más polímero.
Fig. 3 - Comparación de espectros FTIR obtenidos para todas las muestras.
0.0
0.5
1.0
0.0
0.5
1.0
0.0
0.5
1.0
0.0
0.5
1.0
0.0
0.5
1.0
4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500
0.0
0.5
1.0
Ligante
MA
Absorbancia
MAP 2
MAP 5
MAP 6
Numero de onda (cm-1)
Polimero
Track-C: Composite and Advanced Materials
-600-
En la Figura 4A se presenta el espectro IR obtenido para la muestra MA (asfalto + Ligante).
Entre 2850 y 2952 cm-1
aparecen los modos de tensión simétrica y asimétrica de los enlaces
C-H de grupos CH, CH2 y CH3. Los modos de flexión de estos grupos se confirman a 1460 y
1376 cm-1
. A 721 cm-1
aparece una señal asignable a flexión de enlaces C-H alquilo.
A B
Fig. 4 - Espectros IR obtenidos. A: muestra de asfalto + Ligante, MA y B: muestra de polímero P.
Por otra parte, el espectro infrarrojo del caucho presenta diferencias notables con respecto al
resto de las muestras antes mencionadas (Figura 4B). Indicar que la cantidad de negro de
humo de esta muestra dificulta obtener un buen espectro infrarrojo.
Del análisis detallado del espectro de IR del polímero (Figura 4B) se evidencian las señales
características de los C-H alifáticos a 2950, 2911, 2846, 1425 y 1371 cm-1
similar al resto de
las muestras ya analizadas, pero con menor intensidad. La diferencia principal está en la
presencia de una banda intensa y ancha a 3270 cm-1
que podria indicar la presencia de grupos
N-H. La observación de estos grupos funcionales suele presentarse en muestras de caucho
natural debido a que contiene cierta proteina en su composicion química [13]. Algunos
autores plantean que se debe a la tensión de vibración de -CHOH [14]. En este caso, la
existencia de proteína queda confirmada por la obsevación de otras bandas de amida (N-C=O)
a 1650 cm-1
(banda amida I), 1550 cm-1
(banda de amida II) y a 1300 cm-1
(banda de amida
III). Ninguna de las señales relacionadas con las proteínas aparecen en las muestras MAPs lo
que puede deberse a que la cantidad de caucho que presentan no es suficiente.
En la Figura 5 aparece la curva DSC del caucho. En todo el intervalo de temperaturas medido
desde -80 hasta 150oC solo hay una transición térmica que se corresponde con su temperatura
de transición vítrea Tg a -57,4oC.
En la Figura 6 se presentan los termogramas obtenidos en el intervalo de temperatura entre -
75oC a -40
oC. La Tg disminuye aproximadamente 10
oC en el caso de las muestras asfálticas.
Una Tg menor significa mayor movilidad de las cadenas, valores similares de Tg fueron
obtenidos por Masson en muestras asfálticas [15]. Por otra parte, se puede observar una
menor pendiente en el cambio (∆cp capacidad calorífica) y una transición más ancha (es decir
más lenta, aumento de los tiempos de relajación)
Cabe señalar que no hay diferencias significativas en los resultados obtenidos en las muestras
asfálticas. Es decir, la adición de polímero no influye en el comportamiento térmico en este
intervalo de temperatura (-75 oC a -40
oC).
4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
2850,9
721,11376,1
1459,4
2850,9
Absorbancia
Numero de onda (cm-1)
MA
2919,9
4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1025,9
1299,9
1370,8
1425,6
1534,8
1629,3
2846,2
2911,6
3270,9
Absorbancia
Numero de onda (cm-1)
P
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Fig. 5 - Curva DSC del polímero, P (caucho).
Fig. 6 - Curvas DSC obtenidas en el intervalo de
temperatura (-75°C a -40°C).
Seguidamente se presentan los resultados a temperaturas más altas, Figura 7, que demuestran
que entre 40 y 70 oC ocurren varios procesos. En todas las muestras asfálticas aparece un
proceso endotérmico muy ancho entre (40-70oC). Dentro del mismo para existir un exotermo
más acusado en la muestra que no tiene polímero (MA). En el caso del caucho este
comportamiento no se observa cómo se comentó anteriormente. Este proceso endotérmico
puede ser la fusión del ligante.
Fig. 7 - Curvas DSC obtenidas en el intervalo de
temperatura (-75°C a -40°C). Fig. 8 - Perfiles de enfriamiento en el intervalo de
temperatura (-75°C a -40°C).
Finalmente se presentan los perfiles de enfriamiento en el mismo intervalo de temperatura
(Figura 8). Como es conocido estos perfiles nos informan sobre los procesos de cristalización.
La cristalización de asfaltos es más complicada que la de los polímeros. Estos perfiles aportan
información acerca de los procesos de desprendimiento de calor, procesos exotérmicos, y ahí
puede haber algún proceso más que la cristalización. En la Figura 8 puede observarse al
menos la presencia de 3 procesos de cristalización. El caucho hace de agente nucleante, por lo
que su adición favorece los procesos de cristalización. Se observa que en las muestras con
más proporción de caucho (MAP 2), la temperatura del «pico principal» se ha desplazado a
temperaturas mayores (pasamos de T aproximadamente de 35 hasta casi 40oC); es decir la
cristalización ocurre más rápido.
Por otra parte, la transición principal, es decir, la que presenta un mayor cambio entálpico
exotérmico, aparentemente ocurre en un rango de temperaturas mayor y con un máximo de
flujo de calor menor porque la proporción de asfalto en las muestras MAPs es menor siendo,
-80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 120 140-0.50
-0.45
-0.40
-0.35
-0.30
-0.25
-0.20
-0.15
-0.10
Flujo de calor (W
/g)
Temperatura (°C)
P
exo
-56,71 °C (I)
0,2091J/ (g °C)
-75 -70 -65 -60 -55 -50 -45 -40-0.30
-0.25
-0.20
-0.15
-0.10
-0.05
-65,85 °C (I)
0,1369J/ (g °C)
-66,07 °C (I)
0,1460J/ (g °C)
Flujo de calor (W
/g)
Temperatura (°C)
P
MA
MAP 2
MAP 5
exo
-56,71 °C (I)
0,2091J/ (g °C) -65,87 °C (I)
0,1466J/ (g °C)
-60 -40 -20 0 20 40 60 80-0.6
-0.5
-0.4
-0.3
-0.2
-0.1
0.0
Flujo de calor (W
/g)
Temperatura (°C)
MA
MAP 2
MAP 5
exo
-40 -20 0 20 40 60 800.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
Flujo de calor (W
/g)
Temperatura (°C)
MA
MAP 2
MAP 5
exo
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obviamente, proporcionalmente mayor la del caucho, por lo que existe una mayor
superposición de las tres transiciones exotérmicas.
Por último, resaltar que el primer proceso exotérmico (desde la derecha, altas temperaturas) ocurre a menor temperatura en las muestras MAPs y esto también es debido a la adición del
caucho.
En las Figuras 9-12 se muestran los resultados obtenidos en los ensayos reológicos. En las
Figuras 9 y 10 se observa que los módulos viscoelásticos, G´ y G´´, disminuyen al aumentar
la temperatura de ensayo. Lo mismo ocurre con la viscosidad compleja (Figura 11). Por otra
parte, los valores obtenidos tanto de los módulos elásticos y viscosos como de la viscosidad
compleja son mayores en el caso de las muestras MAPs (mezclas asfálticas modificadas con
polímero) que la muestra MA (Asfalto + Ligante). El aumento es considerable,
aproximadamente 2 órdenes de magnitud, lo cual es debido a la presencia del caucho.
Fig. 9 - Variación del módulo de almacenamiento
(G’) con la Temperatura.
Fig. 10 - Variación del módulo de pérdida con (G´´)
con la Temperatura.
Fig. 11 - Variación de la Viscosidad compleja con la
Temperatura.
Fig. 12 - Variación de la Tangente de delta con la
Temperatura.
En investigaciones similares también se ha reportado un aumento del módulo complejo,
aunque no tan acusado [16]. Comparando los módulos entre las muestras con carga
elastomérica, se observa que la muestra MAP 6 presenta los menores módulos viscoelásticos
y la menor viscosidad compleja, debido a una menor cantidad de caucho añadida. Señalar, que
las muestras MAP 5 y MAP 2 presentan un comportamiento similar.
5 10 15 20 25 30 35 40 45 5010
-1
100
101
102
103
104
105
106
MA
MAP 2
MAP 5
MAP 6
Modulo de alm
acenaje (Pa)
Temperatura (ºC)
5 10 15 20 25 30 35 40 45 5010
1
102
103
104
105
106
MA
MAP 2
MAP 5
MAP 6
Modulo de perdida (Pa)
Temperatura (ºC)
5 10 15 20 25 30 35 40 45 5010
0
101
102
103
104
105
MA
MAP 2
MAP 5
MAP 6
Viscosidad compleja (Pa.s)
Temperatura (°C)
5 10 15 20 25 30 35 40 45 5010
-1
100
101
102
MA
MAP 2
MAP 5
MAP 6
Tan (δ)
Temperatura (°C)
Proceedings TEMM2018 / CNME2018
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Finalmente, en la Figura 12 se observa que la dependencia de tan δ con la temperatura es
aproximadamente constante a partir de los 20ºC en los materiales modificados con caucho y
que en el caso de la muestra sin polímero (MA) aumenta hasta los 20ºC y luego es constante
hasta los 45ºC. Por otra parte, los valores de tan δ son inferiores en todo el intervalo de
temperatura para las muestras MAPs, indicativo de una componente elástica más importante,
de hecho, los valores reportados son inferiores a la unidad [17].
CONCLUSIONES
Una vez finalizada la caracterización físico-química del material asfalto modificado con
diferentes cantidades de polímero podemos concluir:
1- La microestructura del material compuesto es bifásica, en una matriz continua de asfalto
+ ligante se encuentra disperso el polvo/virutas de caucho. Elevada cantidad de caucho
conlleva a la aglomeración de partículas que puede traducirse en peor comportamiento en
servicio del material.
2- Los resultados de los ensayos de penetración y temperatura de ablandamiento muestran
que a mayor contenido en caucho el índice de penetración disminuye y aumenta el punto
de ablandamiento, lo que significa un asfalto más duro, consistente y menos susceptible
térmicamente.
3- Los resultados de IR revelan que la adición del polímero a la mezcla de asfalto y ligante
es principalmente una modificación física, es decir, no hay una interacción química de los
componentes.
4- Las medidas de DSC han demostrado que las muestras asfálticas solo presentan un valor
de Tg relacionado con la Tg del caucho, aunque desplazado hacia valores más bajos (±
10oC) y que en la zona entre 50-70
oC se detectan transiciones térmicas que no aparecen
en la muestra de caucho. Estas transiciones pueden estar relacionadas con procesos de
fusión del ligante y/o de varios procesos de cristalización de la compleja mezcla asfáltica.
La presencia de caucho en el material compuesto (MAP) modifica estas transiciones. Es
importante profundizar en la zona entre 40 y 70oC pues las transiciones térmicas que
ocurren nos pueden ayudar para la mejorar el proceso de aplicación del producto.
5- Por último, los ensayos reológicos demuestran que la adición de caucho al asfalto
conduce a un aumento en dos órdenes de magnitud del módulo elástico y viscoso, al igual
que la viscosidad compleja y a una disminución considerable de la relación
viscosidad/elasticidad.
6- Se concluye que el material compuesto (MAP) evaluado es adecuado e idóneo para la
aplicación como cubierta impermeabilizante. La composición más adecuada es la MAP 5
(20% de caucho)
AGRADECIMIENTOS
Los autores del trabajo agradecen el financiamiento de la Agencia Española de Cooperación
Internacional para el desarrollo (AECID) para la realización del Proyecto de Innovación
Referencia 2015/ACDE/002880.
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REFERENCIAS
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Technology, 95, 2012, p.137-142.
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[9]-D.V. Subotic, L. Kasaitskaya, S. Melancon, Asphalt compositions having improved
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con aguja/ Norma ASTM D5: Standard Test Method for Penetration of Bituminous Materials.
[12]-Norma UNE-EN 1427: Betunes y ligantes bituminosos. Determinación del punto de
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