PUNE INXHINIERESH BETONI SPECIAL

1

Të projektohet depo e ujit me të dhënat:

D th =1452 cm D br =1400 cm t=15cm d = 100cm

t 1 = 12 cm h b =100 cm h zh =120 cm h pll = 20 cm

h sol = 12 cm H =400 cm a =30 cm b = 20 cm

dhe Nr. I kollonave 16 me një në mes.

Llogaritja e murit.

Si fillim do të llogaritim sforcimet tërheqëse të shkaktuara në rezervuar nga presioni i ujit.

T 1 = P*R = γ*y 1 *R Ku γ = 10 KN/m 3

dhe y 1 =1 m

R = 7.0 m

T 1 = γ*y*R=10*1*7.0 = 70 KN

T 1 )2()( sbbtsbcr AARTTT 2150015*100 cmAb

7.1025 btCR daN/cm 2

daNcmdaNTb 7.10/66.41500/7000 2 /cm2

Shohim që forca tërheqëse përballohet nga betoni prandaj po vendos thjesh një armim konstruktiv

prej 5 φ 8mm /ml .

Studioj “rripin” e dytë prej 1m të murit .

T 2 = P*R = γ*y 2 *R = 10*2*7.0 =140 KN

2150015*100 cmAb

daNcmdaNTb 7.10/46.161500/24700 2 /cm2 Për

b

s

E

E

A 252.1)2.7*21500/(24700)2/( cmRAT btbs

Dhe këtu armimi i llogaritur është më i vogël se ai konstruktiv pra do të marr përsëri 5 φ 8mm /ml,

me A s =2.51 cm 2 .

Studioj “rripin” e tretë prej 1m të murit .

T 3 = P*R = γ*y 3 *R = 10*3.6 *9.5 =342 KN 2150015*100 cmAb

daNcmdaNTb 7.10/8.221500/34200 2 Për b

s

E

E

A 211.2)2.7*21500/(34200)2/( cmRAT btbs

Dhe këtu armimi i llogaritur është më i vogël se ai konstruktiv pra do të marr përsëri 5 φ 8mm /ml,

me A s =2.51 cm 2 .

Studioj “rripin” e katërt prej 1m të murit .

T 4 = P*R = γ*y 4 *R = 10*4.6 *9.5 =437 KN 2150015*100 cmAb

PUNE INXHINIERESH BETONI SPECIAL

2

daNcmdaNTb 13.29/8.221500/43700 2 Për b

s

E

E

A 269.2)2.7*21500/(43700)2/( cmRAT btbs

Në këtë pjesë do të përdor 6 φ 8mm /ml me A s = 3.01 cm 2 .

Llogaris presionin e dheut në murin e rezervuarit bosh.

Nga mekanika e dherave dimë që koefiçenti i shtypjes aktive është:

36.0)2845()2

45( 22 tgtgKa

1E = ρ* 1h * ak = 1850*1.6*0.36 = 1065 daN/ m 2

2E = ρ* 2h * ak = 1850*2.6*0.36 = 1731 daN/ m 2

3E = ρ* 3h * ak = 1850*3.6*0.36 = 2397 daN/ m 2

4E = ρ* 4h * ak = 1850*4.6*0.36 = 3063 daN/ m 2

Llogaritja e sforcimeve shtypëse si pasoje e presionit të dheut

T 1 = 1E *R j = 1065*9.81=10447 daN/m

T 2 = 2E *R j = 1731*9.81=16981 daN/m

T 3 = 3E *R j = 2397*9.81=23514 daN/m

T 4 = 4E *R j = 3063*9.81=30048 daN/m

Kontrollin do ta bëj për rastin më të ngarkuar T 4 =30048 daN/m.

bR 250 daN/cm 2 15*100/300484T = 20.03 daN/cm 2

bR 4T betoni me këtë trashësi të murit e përballon vetë forcën shtypëse dhe s’kemi

nevojë të ndryshojmë trashësinë e murit.

Llogaritja e armaturës nga veprimi i momentit

Nga epjurat e momenteve nxjerr që M max = 26 KN*m (2600 Kgf*cm)

Për llogaritjen e armturës do të marr:

Për betonin Klasa C25/30 ckf 250 daN/cm 2

Për hekurin Klasa C460 4600ykf daN/cm 2 (R ll

s 400015.1/460015.1/ ykf

daN/cm 2 )

250*13*100/260000**/ 22 bRhbMA =0.0615

A*211 = 0.0635

sbs RRhbA /*** = 0.0635*100*13*250/4000 = 5.16 cm 2

Për këtë moment do të marr 7 φ 10 /ml me A s = 5.46 cm 2

Llogaritja e armimit të soletës

PUNE INXHINIERESH BETONI SPECIAL

3

M h = 1300 daN*m ( momenti në hapësirë )

M mb = -2600 daN*m (momenti në mbështetje )

250*10*100/260000**/ 22 bmb RhbMA =0.104

A*211 = 0.11

sbs RRhbA /*** = 0.11*100*10*250/4000 = 6.87 cm 2

Do të përdor 9 φ 10 /ml me A s = 7.06 cm 2

250*10*100/130000**/ 22 bh RhbMA =0.052

A*211 = 0.53

sbs RRhbA /*** = 0.053*100*10*250/4000 = 3.31 cm 2

Marr armim 5 φ 10 /ml me A s = 3.92 cm 2 për të përballuar momentin në hapësirë.

Llogaritja e armimit të themelit

M h = -3900 daN*m ( momenti në hapësirë )

M mb = 2600 daN*m (momenti në mbështetje )

250*10*100/260000**/ 22 bmb RhbMA =0.104

A*211 = 0.11

sbs RRhbA /*** = 0.11*100*10*250/4000 = 6.87 cm 2

Do të përdor 9 φ 10 /ml me A s = 7.06 cm 2

250*10*100/390000**/ 22 bmb RhbMA =0.156

A*211 = 0.17

sbs RRhbA /*** = 0.17*100*10*250/4000 = 10.63 cm 2

Do të përdor 10 φ 12 /ml me A s = 11.3 cm 2

PUNE INXHINIERESH BETONI SPECIAL

4

Llogaritja nga forca prerëse

Muri cilindrik

Q btnbb RhbQ **)1(4min

minbQ =0.6*100*13*10.7=8346 daN

Q = 3800 daN betoni e përballon vetë forcën prerëse.

Soleta

Q btbb RhbQ ***4min

minbQ =0.6*100*10*10.7=6420 daN

Kontrolli në shpim i soletës

H = N/2*( kapkap ba * )* bet

prR bet

prR aftësia mbajtëse në shpim e betonit

mbkap 76.08.3*2.0 ku 3.8 largësia midis kollonave

makap 76.0 N = 20413 daN

R bet

prR ku bet

prR =21.4daN/cm 2

H = 20413/2*(76+76)*21.4 = 3.14 cm <12 cm

Siç shihet nga ky kontroll soleta na rezulton në rregull.

Kontrolli në shpim i pllakës së themelit

H = N/2*( kollkoll ba * )* bet

prR

N = 20413 daN

H = 20413/2*(30+30)*21.4 = 7.95 cm < 20 cm

Pllaka e themelit gjithashtu është e siguruar nga forcat prerëse ( të shpimit )

PUNE INXHINIERESH BETONI SPECIAL

5

Llogaritja e kollonës

M = -47118 daN*cm N = 12198 daN

b*h = 30*30 l = 460 cm

cmcmNMe 86.386.312198/47118/

0.3*h o =7.8 cm

cmeo 86.31*86.3* <0.3*h o =7.8 cm jashtëqendërsi e vogël.

e = aheo 2

* =39+15-3=51 cm

2**

*

ob

ohbR

eNA = 116.0

27*30*250

51*124182

=0.85-0.008Rb=0.85-0.008*25=0.65

1.1

65.22

65.0

1.12

y =0.46 42.0)46.0*5.01(46.0)5.01( yyoyA