02.Breviar de Calcul

BREVIAR DE CALCUL

BREVIAR DE CALCUL

Necesarul de ap potabil pentru consum igienico - sanitar

Determinarea debitelor de calcul si dimensionarea conductelor instalaiilor de alimentare cu apa potabila rece,apa calda de consum si hidrani, s-au fcut conf. STAS 1478-90 si a nomogramelor uzuale de calcul, dup cum urmeaz:

Debitul de ap potabil aferent consumului menajer se va asigura de la puurile din incinta.

Necesarul de ap, calculat conform STAS 1478 90 are urmtoarele valori :

Numr consumatori (N)Debite specifice

Personal pe zi: N1 = 200qs1 = 50 l/om zi

Personal TESA N2 = 200qs2 = 20 l/ zi

Consum mediu zilnic

Qzi med = (qs x N) / 1.000 (m3/zi)

Qzi med= (200 x 50+ 200 x 20) / 1.000 = 14.0 m3/zi

Consum maxim zilnic

Qzi max = Kzi x Qzi med = 1.2 * 7.0 = 16.8 m3/zi

Kzi = 1,2 (coeficient de neuniformitate a debitului zilnic

Consum orar maxim

Q orar maxim= (1/24)*Ko * Qzi max = (1/24) * 2.8 * 8.4 = 1.96 m3/h

Ko = 2,8 (coeficient de neuniformitate a debitului orar)

Dimensionarea conductelor de apa rece si apa calda s-a fcut conform STAS 1478-90, cu relaia ;

l/s pentru E 2.0

c = 1.6; a = 0.15 ; b = 1.0

APA RECE

E = E1 + E2

E1 = suma echivalenilor bateriilor amestectoare de apa rece cu apa calda;

E2 = suma echivalenilor bateriilor de apa rece;

- presiunea necesara s-a determinat cu formula:

Hnec = Hg + Hu + Hlin + Hloc [ mH2O ];

Unde: Hg = 12.0 mH2O ;

Hu = 3,0 mH2O ;

Hlin = 10,0 mH2O ;

Hloc = 3,5 mH2O ;

Hnec =28.5 mH2O;

Instalaia de canalizare menajera

Debitele de ape uzate menajere care se evacueaz in reeaua de canalizare, Qu se calculeaz cu relaia:

Qu = 0,8 x QS

In care QS - debitele de apa de alimentare caracteristice ( zilnic mediu, zilnic maxim si orar maxim )

Astfel :

Debitul zilnic mediu

Qu zi med = Qzi med x 0.8 = 7.0 * 0.8 = 11.2 m3/zi

Debitul zilnic maxim

QU zi max = Qzi max x 0.8 = 8.4 * 0.8 = 13.44 m3/zi

Debitul orar maxim

QU orar maxim= Qorar max x 0.8 = 0.98 * 0.8 = 1.56 m3/zi

Debitele de dimensionare ale retelei de canalizare menajera Qc se determina cu relaia :

unde :

; reprezint debitul corespunztor sumei echivalenilor de debit;

- E= 267.5 reprezint suma echivalenilor de scurgere;

- Qs max= 1,15 l/s reprezint debitul specific cu valoarea cea mai mare;

- a= 0,33 coeficient adimensional in funcie de regimul de furnizare a apei in reeaua de distribuie ( furnizare continua ).

- c= 0,70 coeficient adimensional in funcie de destinaia cldirii;

Debitele de ape pluviale

Considerndu-se cerinele STAS 1846-90 pentru vom avea:

1. Apele pluviale de pe suprafaa halelor, in sistem vacuum (sistem GEBERIT)

- suprafaa de colectare

S = 39450 mp

- frecventa de calcul a ploii

f = 2/1

- intensitatea ploii de calcul pentru o durata a ploii

de 5 minute si o frecventa f = 2/1

I = 300 l/hasec

- coeficient de debit

= 0,90

- debitul de calcul

2. Apele pluviale de pe suprafaa betonate (parcri, drumuri, trotuare)

- suprafaa de colectare

S = 29862 mp

- frecventa de calcul a ploii

f = 2/1

- intensitatea ploii de calcul pentru o durata a ploii

de 5 minute si o frecventa f = 2/1

I = 300 l/hasec

- coeficient de debit

= 0,90

- debitul de calcul

Calculul rezervorului de retentie ape pluviale

Conform art. 3.4 din STAS 1846 90 debitele de calcul pentru staiile de pompare si bazinele de retenie sunt, la intrare, cele stabilite pentru tronsoanele pe care acestea le deservesc, iar la ieire cele aferente unei durate a ploii de calcul suplimentata cu timpul de trecere prin bazin.

Bazinele de retentie se dimensioneaz fie pentru volum, fie pentru capacitatea de descrcare a bazinului ( prin pompare in cazul nostru), alegndu-se varianta optima din punct de vedere tehnico-economic.

Debitele pentru ape meteorice se calculeaz conform art. 2.1.6 din STAS 1846 90 astfel :

Debitul de calcul s-e stabilete cu relaia :

QP = m I S Sc [ l/s]

unde:

m = 0.9 - coeficient adimensional de reducere a debitelor de calcul, pentru o durata a timpului de calcul mai mare de 40 de minute m = 0.9;

Sc = [ ha ] - suprafaa bazinului de canalizare aferent seciunii de calcul

= 0,90 - coeficient de scurgere aferent suprafeei S de calcul, astfel pentru pavaje din asfalt si beton = 0,90

I = 30 [l/s ha] (pentru t=180 min) - intensitatea normata a ploii de calcul, in funcie de durata ploii de calcul t conform STAS 9470-73.

Volumul bazinului de retentie :

VBR = QP t [ l] = (QP t)/1000 [ m3]

Calculul bazinului :

Suprafee colectate:

-Hala de depozitare 39450 m2;

-Platforma 29862 m2;

Total = 69312 m2;

Astfel apa din bazinele de retentie va fi evacuata prin pompare, deci in funcie de timpul de evacuare al apei din bazinul de retentie si capacitatea de absorbie a solului in care va fi infiltrata apa, vom alege mpreuna cu beneficiarul pompele de evacuare a apelor meteorice .

Instalaia de hidrani interiori

Breviar de calcul

Caracteristicile cldirii pentru calculul necesarului de apa necesar stingerii incendiilor, sunt :

Corespunztor prevederilor NP 086 05 Anexa 3, este obligatorie prevederea hidranilor de incendiu interiori cu urmtoarele caracteristici :

- Debitul specific minim al unui jet :

qih = 2,50 l / sec;

- Numrul de jeturi in funciune simultana pe cldire :2

- Lungimea minima a jetului compact :

Ic = 6,0 m.;

- Debitul de calcul al instalaiei :

Qih = 5,00 l / sec.

Timpul teoretic de funcionare a hidranilor interiori este, in baza STAS 1478 90, al.3.2.3.1., de 10 minute

Se vor utiliza hidrani de 2, STAS 2501, echipai cu eava de refulare cu diametrul orificiului final de 14 mm, care asigura:

- debitul specific = 2.5 l/s;

- presiunea necesara la ajutajul evii de refulare = 14,55 mH2O;

- lungimea jetului compact: 10 m;


Hnec = Hg + Hu + Hlfurtun + Hlin + Hloc mH2O ;

Unde: Hg = 12.0 mH2O ;

Hu = 14,6 mH2O ;

Hlfurtun = 2,0 mH2O ;

Hlin = 9,5 mH2O ;

Hloc =3,5 mH2O ;

Hnec = 41.6 mH2O ;

Instalaia de stingere automata cu sprinklere

Caracteristicile hidraulice, geometrice si funcionale ale sprinklerelor de care se tine seama la alegerea tipurilor si numrului acestora sunt :

debitul specific qsp ( l/s ), realizat la o anumita presiune disponibila a apei in seciunea orificiului de refulare, Hi (mH2O);

diametrul orificiului de refulare al sprinklerului, di (mm);

aria protejata, Ap (m2) si aria de declanare simultana a sprinklerelor, As (m2);

intensitatea de stropire cu apa, ii (l/sm2) si intensitatea de stingere, is (l/sm2);

temperatura de declanare a sprinklerelor(oC).

Caracteristicile hidraulice, geometrice si funcionale ale sprinklerelor sunt precizate de productor, pentru fiecare cap de sprinkler.

Conform art. 7.47 din Normativul NP 086 05 pentru ncperile de depozitare cu stive nalte in lipsa unor valori determinate ale ariei de declanare, debitul de calcul Qis, al instalaiei de sprinklere se stabilete considerndu-se funcionarea simultana a sprinklerelor montate in compartimentul de incendiu al cldirii, debit care poate fi limitat in cazul instalaiilor cu stingere rapida in funcie de specificul acestora. In cadrul instalaiei de sprinklere cu stingere rapid , pentru pulverizarea apei este folosit un model special de sprinkler , i anume ESFR (early suppression fast response)

Astfel n cazul de fa avem de-a face cu o cldire cu inaltimea de 11.6 m si o inaltimea destinata depozitarii avnd 10 m.

Consultnd specificaiile productorului ( vezi tabelul urmtor ) vedem tipurile de sprinklere pe care le putem folosi in cazul acesta.

Datorita faptului ca pentru tipul ESFR 17 avem nevoie de o presiune mai mica de utilizare, acesta este tipul de sprinkler cel mai potrivit.

Rezulta debitul unui cap de sprinkler va fi :

K= coeficient de descarcare

K = 16.8 GPM/psi1/2 = 241.9 L/min/bar1/2

Rezulta ca sprinklerele vor avea la presiunea de utilizare de 3.6 bar, la orificiul de stropire, un debit de apa de 7,65 l / sec.

Conform art. 12.3.2.3.3 din normele NFPA 13 in cazul folosirii sprinklerelor cu stingere rapida numrul de sprinklere in funciune simultana este n = 12 sprinklere.

Aria minima protejata de un cap de sprinkler ESFR 17 este conform specificaiilor productorului Ap = 7.4 m2

Astfel aria de declanare simultana a sprinklerelor este :

As = n * Ap = 12 * 7.4 = 89 m2

Debitul de calcul necesar dimensionrii conductelor instalaiei cu sprinklere, Qis se determina considernd funcionare simultana a sprinklerelor amplasate in aria de declanare, dintr-un compartiment de incendiu al cldirii, cu relaia :

Qis = n * qsp = 12 * 7.65 = 91.8 l/s. , rezulta

Rotunjit:

Q total spr = 92,0 l / sec.

Timpul teoretic de funcionare pentru instalaia de sprinklere, este de 1 ora, corespunztor NP 086 05 art. 12.5.

Debitul de calcul si presiunea necesara vor fi asigurate in permanenta de staia de pompare pentru sprinklere, proprie incintei.

Sprinklerele vor fi amplasate astfel incit sa asigure protejarea ntregii suprafee a depozitului, fiind montate la plafon (tavan).

Caracteristicile tehnice ale capetelor de sprinklere, vor fi :

- Poziia de montaj

=capul in jos;

- Temperatura de operare =740 C;

- Suprafaa de stropire

=7,4 m2.;

- Presiune a apei la capul de debitare este de 36 m. H2O;

- Debitul unui cap de sprinkler : qspr =7.65 l / sec.

Capetele de sprinklere vor fi astfel amplasate incit :

distanta maxima de amplasare 3.1 m

distanta minima de amplasare 2.4 m.

-presiunea necesara s-a determinat cu formula:

Hnec = Hg + Hu + Hlin + Hloc mH2O ;

Unde: Hg =12,00 mH2O ;

Hu =36,00 mH2O ;

Hlin =31,00 mH2O ;

Hloc =20,00 mH2O ;

Hnec =99 mH2O ; Hpompa = 100 mH2O

Grupul de pompare(GPSP) a fost ales astfel incit sa asigure:

Q = 92,0 l / s;

H = 10.0 bar;

A fost prevzut un grup de pompare complet echipat avand doua pompe cu aceste caracteristici (Q = 92,0 l / si; H = 100 mH2O) una activa si una de rezerva , precum si o pompa pilot avnd Q=8 l/s si H=105 mH2O.

Instalaia de hidrani exteriori

In cadrul ansamblului de hale se vor constitui mai multe compartimente de incendiu , cel mai mare dintre ele avnd volumul de 81200 m3; grad II rezistenta la foc.

In conformitate cu cerinele NP 086 05, art. 6.1 alin. g), avnd in vedere existenta spatiilor de depozitare si volumul compartimentelor de incendiu (cuprins intre 50.000 m3 si 200.000,0 m3), se vor prevedea hidrani pentru stingerea din exterior a incendiilor.

Alimentarea cu apa se va face prin reele care asigura debitul de calcul si presiunea necesara interveniei directe de la hidrani, asigurata de la gospodria proprie de apa pentru stins incendiu prin reelele exterioare pentru hidrani exteriori, in concordanta cu cerinele NP 086 05, art. 6.13 alin. a).

In conformitate cu cerinele NP 086 05, art. 6.36 si 6.4, hidranii exteriori vor fi de tip suprateran (STAS 695) cu Dn. 100 mm., iar conductele de distribuie care alimenteaz hidranii de incendiu exteriori, vor avea diametrul de 150 mm.

Acetia vor fi dotai cu accesoriile necesare pentru trecerea apei (role de furtun, evi de refulare etc.), astfel incit sa se asigure parametrii de calcul, debitul de apa si presiunea pentru intervenia la nivelul cel mai nalt, conform prevederilor NP 086 05, art. 6.5.

Accesoriile de intervenie se vor pstra in panouri PSI (pichete) montate langa cldire sau intr-o ncpere separata din spaiul tehnic. Se vor prevedea cate un panou PSI la 5000 metri ptrai de incinta.

Dimensionarea instalaiilor de stingere a incendiilor cu hidrani exteriori se face conform NP 086 05 .

Astfel conform NP 086 05 pentru stabilirea debitelor la cldiri cu mai multe compartimente de incendiu, debitul se alege pentru compartimentul cu volumul cel mai mare.

Corespunztor NP 086 05 Anexa 9 :

la cldiri de producie obinuite;

cu gradul II de rezistenta la foc;

categoria C pericol de incendiu;

cu un volum al compartimentului de incendiu cuprins intre 50.000 m3 si 200.000,0 m3;

Astfel debitul de apa pentru stingerea din exterior a unui incendiu pentru cele sase cldiri este :

Qie = 30,00 l / sec.

Conform prevederilor NP 086 05 art. 6.27 presiunea la robinetul unui hidrant exterior va trebui sa asigure intervenia directa, astfel ca eava de refulare cu care se va aciona spre punctele cele mai nalte si deprtate ale acoperiului, sa asigure un debit de 5,00 l / sec. si un jet compact de 10 m. lungime.


Hnec = Hg + Hu + Hlfurtun + Hlin + Hloc mH2O ;

Unde: Hg = 12 mH2O ;

Hu =15,0 mH2O ;

Hlfurtun = A * l * qih2 = 0.0015 * 120 * 52 = 4.5 mH2O ;

Hlin = 25,0 mH2O ;

Hloc = 10,0 mH2O ;

Hnec = 66.5 mH2O ;

A fost prevzut un grup de pompare complet echipat ( pentru hidranti exteriori si interiori) avand doua pompe ( Q = 30,0 l / s; H = 67 mH2O; ) una activa si una de rezerva , precum si o pompa pilot avnd Q=5 l/s si H=72 mH2O.

Timpii teoretici (normai) de funcionare pentru instalaiile de stingere

Hidrani interiori

Timpul teoretic de funcionare a hidranilor interiori este, in baza NP 086 05 art. 6.34 de 10 minute.

Instalaii automate de stingere cu sprinklere

Timpul teoretic de funcionare pentru instalaii de sprinklere, este de 1 ora, corespunztor NP 086 05 art. 12.5.

Hidrani exteriori

Conform NP 086 05 art. 6.34 si art. 12.5 , timpul teoretic de funcionare pentru hidranii exteriori este de 2 ore.

Rezerva de incendiu

Timpul teoretic de funcionare a instalaiilor de stingere a incendiilor, stabilit corespunztor NP 086 05 art. 6.34 si art. 12.5 , este de:

- 10 min. pentru hidrani interiori;

- 60 min. pentru sprinklere;

- 120 min. pentru hidrani exteriori.

Volumul de apa pentru stingerea incendiilor va fi pstrat intr-un rezervor de acumulare suprateran adiacent staiei de pompe, fiind calculat in conformitate cu cerinele STAS 1478 - 90, pentru fiecare tip de instalaie, astfel:

- hidrani interiori:

V hi = 5,00 I / sec. x 10 min. x 60 sec. = 3.000 I = 3 m3;

- sprinklere:

V sprinklere = 92,00 I / sec. x 60 min. x 60 sec. = 331.200 I 332 m3;

- hidrani exteriori:

V he = 30,0 I / sec. x 120 min. x 60 sec. = 216.000 I = 216 m3;

Volumul util al rezervorului de acumulare a apei pentru stingerea incendiilor, rezultat din calcul, va fi:

Vutil al rezervorului de acumulare = 3 m3 + 332 m3 + 216 m3 = 551 m3.

Rezerva intangibila de apa pentru stingerea incendiilor va fi stocata intr-un rezervor, amplasat suprateran.

Se va asigura posibilitatea alimentarii autopompelor formaiilor de pompieri din rezervorul de acumulare a apei pentru stingerea incendiilor, prin prevederea unui punct de alimentare cu doua racorduri exterioare tip "A", amplasate la 10 m. de cldire (construcie de gradul II de rezistenta la foc), in concordanta cu art. 13.9 din NP 086 05.

Pentru supravegherea permanenta a alimentarii cu apa a rezervorului, se vor prevedea instalaii pentru semnalizarea optica si acustica a nivelelor rezervelor de incendiu, cu transmiterea semnalizrii la dispeceratul de securitate si pompieri din parter, in concordanta cu prevederile art. 13.4 din NP 086 05.

Timpul de refacere a rezervei de incendiu

Durata pentru refacerea rezervei intangibile de incendiu, conform STAS 1478-90, tabel 15 pentru cldiri avnd categoria C pericol de incendiu si debitul pentru incendiu de 30 l/s , este de 24 ore, rezultnd un debit de calcul de pentru refacerea rezervei :

Qri = Vri / Tri = 551 m3/24ore = 22,95 m3/h = 6,37 l/s debit asigurat de doua puuri de medie adncime.

EMBED Microsoft Equation 3.0

EMBED Foaie de lucru Microsoft Excel

_81184156.unknown

_90182080.xlsFoaie1

Nr.crt.Denumire obiectNumar obiecteEchivalenti de debitSuma echivalentilor

E1E2E1E2

1Lavoar7526.25-26.25-

2WC83-41.5-41.5

3Pisoar17-8.5-8.5

4Cada de dus4444-44-

TOTAL70.2550

qar=2.63l/s

_90182400.unknown

_90183360.xlsFoaie1

Nr.crt.Denumire obiectNumar obiecteEchivalenti de scurgereSuma echivalentilor

1Lavoar402020

2WC25150150

3Pisoar2587.587.5

4Dus101010

TOTAL267.5

_90227140.unknown

_90227460.unknown

_90184000.xlsFoaie1

Nr.crt.Denumire obiectNumar obiecteEchivalenti de scurgereSuma echivalentilor

1Lavoar30.51.5

2WC5630

Sifon-cada de baie122

3Sifon-cada de dus010

3Sifon de pardoseala122

3Spalator01.50

TOTAL35.5

Qc=Qs+qmax=2.53

Pluviala

m=0.8

f=0.95

I=320

S=67

q=1.62944

p8=3999.7

p9=415.9512.53

p1=123630.05

p2=123129.94

p3=707+77436.02

p7=167740.79

p6=166140.4

p4=204249.66

p5=450.6510.96

Foaie2

Instalatia de canalizare pluviala

Debitul de calcul s-a stabilit cu relatia :

Q P =m x 0.0001x I xS E x Sc [ l/s]

unde:

m=0.8 - coeficient adimensional de reducere a debitelor de calcul

S =[ m2 ] - suprafata bazinului de canalizare aferent sectiunii de calcul

E = 0,95 - coeficient de scurgere aferent suprafetei S

I = 320 [l/s ha] ( t=5 min , f = 1/2 ) - intensitatea normata a ploii de calcul, in functie de frecventa f si durata ploii de calcul t

Calculul pluvialei P1

m=0.8m=0.9m=0.8

f=0.9f=0.9f=0.9

I=320I=22[l/s ha]I=350[l/s ha]

S=872S=3.8[ ha]S=3.8[ ha]

Q P=20.0909Q P=67.72[ l/s]Q P=957.60[ l/s]

t=14440[ s]t=1200[ s]

Calculul pluvialei P2VBR=977.81904[ m3]VBR=1149.12[ m3]

m=0.8

f=0.95

I=320m=0.9m=0.8

S=14f=0.9f=0.9

Q P=0.34048I=30[l/s ha]I=170[l/s ha]

S=3.8[ ha]S=3.8[ ha]

Calculul pluvialei P3Q P=92.34[ l/s]Q P=465.12[ l/s]

m=0.8t=10800[ s]t=1200[ s]

f=0.95VBR=997.272[ m3]VBR=558.144[ m3]

I=320

S=46m=0.9

Q P=1.11872f=0.9

I=52[l/s ha]m=0.9

Calculul pluvialei P4S=3.8[ ha]f=0.9

m=0.8Q P=160.06[ l/s]I=200[l/s ha]

f=0.95t=5400[ s]S=6.9312[ ha]

I=320VBR=864.3024[ m3]Q P=1122.85[ l/s]

S=67t=900[ s]

Q P=1.62944m=0.8VBR=1010.6[ m3]

f=0.9

f=0.95Q P=0.00[ l/s]

I=320t=2700[ s]

S=67VBR=0[ m3]

Q P=0

m=0.8

f=0.9

I=130[l/s ha]

S=3.8[ ha]

Q P=355.68[ l/s]

t=1800[ s]

VBR=640.224[ m3]

Foaie3

_89999712.xlsFoaie1

NFPA 13NORMATIV ROMANESC + NFPA13

TIP SPRINKLERESFR 1ESFR 1

coeficient de descarcare K [l/min/bar1/2]201.6201.6

presiune de utilizare la orificiul capului de sprinkler [bar]5.25.2

QSPRINKLER [l/s]7.667.66

Numar sprinklere1212

Coeficient de neuniformitate al debitului1.151.15

Debit instalatie [l/s]105.74105.74

Timp de functionare [ min]9060

Volum rezerva incendiu [m3]570.97380.65

Viteza maxima in conducte [m/s]105

NFPA 13NORMATIV ROMANESC + NFPA13

TIP SPRINKLERESFR 25ESFR 1

coeficient de descarcare K [l/min/bar1/2]362.88201.6

presiune de utilizare la orificiul capului de sprinkler [bar]2.85.2

QSPRINKLER [l/s]10.127.66

Numar sprinklere1212

Coeficient de neuniformitate al debitului1.151.15

Debit instalatie [l/s]139.66105.74


Volum rezerva incendiu [m3]754.16380.65


TIP DE SPRINKLERESFR 25

coeficient de descarcare K [l/min/bar1/2]362.88

presiune de utilizare la orificiul capului de sprinkler [bar]2.8

QSPRINKLER [l/s]10.12

Numar sprinklere12

Coeficient de neuniformitate al debitului1.15

Debit instalatie [l/s]139.66


Volum rezerva incendiu [m3]502.77






Numar sprinklere12



Volum rezerva incendiu sprinklere [m3]380.03






Numar sprinklere12

Coeficient de neuniformitate al debitului1.15



Volum rezerva incendiu [m3]380.65


Foaie2

Foaie3

_90000352.unknown

_81186396.unknown

_89998432.xlsexterior (2)

Instalatia interioara de canalizare pluviala



unde:




I = 250 [l/s ha] - intensitatea normata a ploii de calcul, in functie de frecventa f si durata ploii de calcul t

Nr. Crt.TronsonDEBIT LOCALDebit TOTALDiametrul conducteiPanta conductei

--[l/s][l/s][mm][%]

1CP1-CP249.0049.002500.6

2CP2-CP378.40127.402500.6

3CP3-CP478.40205.803150.5

4CP4-CP579.20285.003150.5

5CP5-CP679.20364.204000.5

6CP6-CP758.80423.004000.5

7CP7-CP858.80481.804000.5

8CP8-CP949.00530.804000.5

9CP9-CP100.00530.804000.5

10CE10-CP110.00530.804000.5

interior

Canalizare pluviala



unde:





Qr - debitul unui receptor

Calculul debitului pentru separatorul SH

m=0.8

f=0.9

I=300[l/s ha]

S=29862[m2]

Q P=645.02[l/s]

exterior

Instalatia interioara de canalizare pluviala



unde:





Nr. Crt.TronsonSuprafata preluataDebit de pe suprafataDebit totalDiametrul conducteiPanta conductei

--[m2][l/s][mm][%]

1CP1-CP24226.00106.50106.504000.5

2CP2-CP32851.0071.85178.345000.5

3CP3-CP43414.0086.03264.375000.5

4CP4-CP53414.0086.03350.416300.5

5CP5-CP62851.0071.85422.256300.5

6CP6-CP72796.0070.46492.716300.5

7CP7-CP81430.0036.04528.756300.6

_75651708.unknown

Documents

02.Breviar de Calcul