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Sistemas neumáticos – Ing. Fanor Rojas M.
UMSS – Facultad de Ciencias y Tecnología 1
CAPITULO I
SISTEMAS NEUMATICOS
Introducción.-
El desarrollo tecnológico y la implementación de la neumática pura y, la Electro neumática en la
industria y procesos de prestación de servicios nos dan la automatización de los procesos indicados
con ventajas competitivas tales como, rentabilidad debido a la alta productividad, calidad de los
productos y servicios a bajo costo. Al igual que los sistemas hidráulicos los sistemas neumáticos es
el conjunto de elementos mecánicos tales como actuadores, válvulas direccionales, válvulas de
flujo, de presión, accesorios, marcando la diferencia por los secadores y unidades de
acondicionamiento de aire, este ultimo compuesto por el lubricador, regulador de presión y filtros,
los elementos neumáticos también interactúan con elementos eléctricos y electrónicos tales como
sensores, PLC’s y otros, cuando están ínter ligados correctamente y de acuerdo a nuestras
necesidades nos da diferentes tipos de movimientos consecuentemente trabajo mecánico en
procesos automáticos y manuales.
El elemento básico del sistema neumático es el aire comprimido producido por el compresor, el
mismo que sufre un largo proceso de tratamiento o preparación antes de su utilización. Este
tratamiento consiste en la remoción de impurezas y contaminantes tales como, partículas de polvo,
materiales orgánicos y la eliminación de la humedad mediante procesos de secado, el secado es
fundamental y se lo hace.
1.- En función de los requerimientos del proceso industrial, debido a que el aire que es considerado
seco para un requerimiento puede no ser para otro.
2.- Con el objetivo evitar la destrucción de la lubricación.
3.- Evitar la corrosión interna de las tuberías.
4.- Para evitar el agripamiento de las válvulas, desgastes prematuro de los elementos del sistema
neumático como consecuencia obtención de un mal rendimiento mecánico.
La humedad también afecta en forma negativa al color, a la adherencia, al acabado de la pintura
aplicado con aire comprimido y a la precisión en la automatización de procesos.
Los contaminantes varían de una zona a otra, en zonas de alta densidad demográfica abundan las
substancias sólidas en forma de polvo, hollín, productos que ocasiona la abrasión y corrosiones, en
las zonas costeras existe menos polvo, pero en ellas hay más partículas de sal debido a la
evaporación del agua del mar.
Campo de aplicación
Debido a su versatilidad en cuanto a su instalación, la facilidad con la que interactúan los
elementos neumáticos con los eléctricos y electrónicos “electro-neumática” el campo de aplicación
de la neumática es sumamente amplio, está en la industria productiva, en la minería, en la
construcción civil accionando a martillos neumáticos, en procesos de fabricación de envases de
plástico, botellas de vidrio por el método de soplado, están en la automatización de complicados
procesos industriales. En función de los requerimientos o condiciones de trabajo se tiene la
neumática pura para instalaciones individuales o instalaciones multifuncionales compactas llamados
terminales de válvula, también se tiene a la electro-neumática, la neumática interactuando con la
eléctrica y la electrónica a través de diferentes programas comandados por P.L.C. que hacen de
comando nos brinda procesos automáticos de producción industrial y de prestación de servicios,
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para lo que utilizan diversos tipos de actuadores tales como lineales, de rotación continua y giro
limitado.
Concluimos que, la neumática o aire comprimido, a través de los diferentes tipos de actuadores,
interactuando con la eléctrica y la electrónica genera desarrollo tecnológico y modernización de las
empresas productivas y de servicios dándonos, productividad, calidad a bajo precio del producto y
servicios, como consecuencia de ello, nos da competitividad en cualquier mercado exigente.
Componentes de un sistema de producción y tratamiento de aire comprimido
1. Motor que acciona al compresor.
2. Compresor que produce el aire comprimido.
3. Enfriado posterior del aire.
4. Tanque de almacenamiento del aire.
5. Filtro de línea
6. Secador del aire.
7. Conjunto de acondicionamiento del aire, compuesto por el lubrificador, válvula reguladora de
presión, filtro con dreno automático.
Estudio del Enfriador Posterior con separador de Condensador Incorporado
1 Enfriado posterior.
2 Separador de condensados, permite separar de 70 a 80% del vapor de agua o humedad.
Los enfriadores posteriores generalmente son localizados a la salida del compresor e incorporado a
ella existe un separador de condensados que como consecuencia del enfriado del aire este elemento
retiene de 70 a 80% del vapor de agua o humedad del aire comprimido y vapores de aceite, este
enfriamiento tiene también la finalidad de evitar las dilataciones de las tuberías debido a la
temperatura. El enfriador básicamente consiste en un cuerpo cilíndrico donde se colocan tubos de
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buena conductibilidad térmica. La temperatura del aire que sale del enfriador depende de la
temperatura de entrada de este fluido, de la temperatura de entrada del agua y el volumen del
mismo, de las placas deflectoras, que tienen el objetivo de cambiar constantemente la dirección del
agua con lo que se da mayor disipación de calor y facilita la condensación del agua en el separador
de condensados. Generalmente se usan enfriadores del tipo contracorriente por la eficiencia en el
enfriamiento o intercambio de calor, la utilización de este elemento esta también en los sistemas
hidráulicos y se usan para enfriar el aceite y son de dos tipos: intercambiadores de agua e
intercambiadores de aire, en sistemas neumáticos los enfriadores o intercambiadores generalmente
son de agua y enfrían el aire comprimido.
Cálculo del inter enfriador y/ o enfriador posterior
Los elementos de cálculo son la temperatura del aire y agua tanto en la entrada como en la salida.
1. Cálculo de la Diferencia Medida Logarítmica de la Temperatura D.M.L.T.:
OHaire
OHaire
OHaireOHaire
TT
TT
TTTT
T
T
TTTLMD
2
2
22
21
12
2112
1
0
10
lnln
....
2. Cálculo de Coeficiente de Transmisión de Calor U.
Se calcula en función del coeficiente de película exterior e interior de los tubos y el coeficiente de
incrustación, de la suciedad por la fórmula
Khdh
dU
eii
e 1
1[Kcal/hm
2°C]
de= Diámetro externo de la tubería dado en mm.
di = Diámetro interno de la tubería dado en mm.
hi = Coeficiente de la película interior o coeficiente de transferencia por convección interna
que = 200 (Kcal/Hm2°C)
he = Coeficiente de película exterior o coeficiente de transferencia por convección exterior
que = 1000 (Kcal/Hm2ºC)
K = Factor de conductibilidad del material.
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Los coeficientes de película son función del número de Reynolds y de Prand, también llamados
coeficientes de transmisión por convección interna y externa.
3. Cálculo de La Potencia Térmica:
Q = V * CP * t * K [kcal/min]
Donde:
V = Volumen de aire necesario para el funcionamiento de los elementos neumáticos
CP = Calor especifico a presión constante = 0.31 (Kcal/min)
t = Diferencia de temperatura entre los dos fluidos.
K = Factor de corrección que toma en cuenta la condensación de la humedad = 1.2
4. Cálculo de La Superficie De Refrigeración:
2.... MTLMDU
QS
Donde:
Q = Potencia Térmica
U = Coeficiente de transmisión de calor.
D.M.L.T. = Diferencia media logarítmica de temperatura.
1. Cálculo del Número De Tubos:
1
ed
SN
Donde:
S = Superficie necesaria
de = Diámetro externo de los tubos
l = Longitud de los tubos
2. Cálculo del Consumo de Agua:
Donde:
Q = Potencia térmica
T2 = Temperatura de salida del agua de refrigeración.
T1 = Temperatura de entrada del agua de refrigeración
12 TT
QV
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TANQUE DE ALMACENAMIENTO
Los tanques de almacenamiento son elementos, que tienen las siguientes funciones:
1. Almacenar el aire comprimido
2. Enfriar el aire comprimido y favorecer la separación de condensados
3. Regular la alimentación del aire hacia el sistema, compensando la oscilación de la presión
del sistema y asegurando dentro de lo posible una presión constante.
4. Absorber las pulsaciones.
Instalación de los tanques
Los tanques en industrias generalmente se instalan en posición vertical, debido a las siguientes
ventajas.
1. Ocupa menor espacio.
2. Favorece la precipitación de los condensados permitiendo su eliminación casi total.
3. Facilita la altura, facilita la distribución a la red.
4. Se tiene menor área de contacto con el agua.
Fabricación de los tanques
La fabricación de los tanques está sujeta a normas y reglamentaciones los mismos son:
1. Todo tanque de presión debe llevar válvula de seguridad para evitar que la presión
sobrepase la capacidad para el cual fue calculado, el regulado admite una sobre presión
del orden de 15%
2. Necesariamente todo tanque a presión debe tener un dispositivo de dreno en la parte
inferior para vaciar los productos de condensación.
3. Debe tener manómetro que nos indique permanentemente la presión interna del tanque.
4. Debe tener apertura para inspección y limpieza periódica, para diámetros superiores 1000
mm, dicha apertura debe ser del orden de 300 a 400 mm.
Cálculo de la capacidad del tanque de almacenamiento
La capacidad del tanque es función:
1. De la capacidad volumétrica del compresor o necesidad del sistema neumático.
2. Del sistema de regulado de carga del compresor, ya sea de paradas y partidas automáticas.
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3. Del rango de presión “diferencia entre la presión máxima y mínima”. Para el sistema de
paradas y partidas automáticas se utiliza la formula a seguir.
V = 0.9 * Q
Donde Q es el consumo de aire de los elementos neumáticos.
Dimensionamiento del tanque:
Dimensionar consiste en calcular su altura, diámetro, espesura del material de construcción y se lo
hace en función de su volumen
HrV 2 2r
VH
, r se calcula a partir de St
Superficie total:
St = 2r H + 2r2; sustituyendo el valor de H tenemos:
2
222 r
r
VrSt
222
rr
VSt
Para obtener el volumen mínimo se debe derivar esta superficie total en función de r, de donde:
322
rr
V
dr
dS t
4
222;
4
2 33 Vr
Vr
4
232V
V
r
VH
Cálculo de la espesura del tanque:
t
PRFe
ad
s
min
Donde:
Fs = Factor de forma a dimensional, para tanques a presión es de 1.45
R = Radio interno en mm.
P = Presión interna dado en (kg/mm2)
t = Factor de corrosión 0.75 mm.
ad= Tensión máxima admisible dado en (kg/mm2)
La aplicación de esta fórmula toma en cuenta los siguientes aspectos:
1. La temperatura máxima de servicio del tanque debe ser del orden de 125ºC, temperatura para el
que se considera la tensión del material.
2. Considera los efectos de sobrecarga y corrosión del material.
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Cálculo de la tensión máxima admisible:
guridadfactordesen
enciaeriordefluitead
""
suplim
El límite superior de fluencia para tanques que trabaja a presión y temperaturas hasta 125ºC es de
20.7 kg/mm2.
El factor de seguridad tiene un valor de 1.6
Cálculo del factor de seguridad:
El factor de seguridad varía en función del proceso de fabricación si el proceso es con soldadura
manual se adiciona 0.9 al valor de “1.6 factor de seguridad para tanques a presión y temperaturas de
funcionamiento hasta 125ºC”, siendo el proceso automático se adiciona 0.8, en este ejemplo nuestro
proceso es manual en consecuencia tendremos:
( ⁄ )
Secado del Aire Comprimido
En sistemas neumáticos la presencia de humedad es perjudicial por lo que es necesario eliminar o
reducir al mínimo, la humedad ocasiona los siguientes inconvenientes:
1. Destruye la lubricación de los elementos neumáticos, consecuentemente ocasiona desgaste
prematuro y atascamiento por falta de lubricación, igualmente ocasiona defectos en el acabado
de determinados procesos.
2. Crea corrosión, “ y con ello obstrucción de las paredes internas de las tuberías” como
consecuencia se da perdidas de presión que son altamente perjudiciales en el rendimiento de los
elementos neumáticos, por ejemplo una reducción de la presión de trabaja o alimentación del
aire comprimido en los elementos o herramientas neumáticas de 1 (kg/cm2), cuya presión
normal de trabajo es 7 (kg/cm2) reduce de 50 a 60% su
3. potencia, por lo que análisis económicos han demostrado que la instalación de secadores en
sistemas neumáticos, significa una buena inversión a pesar de que costo es de 25% o más de la
inversión total.
Métodos de Secado o Secadores de Aire
Existen dos métodos bastante conocidos:
1. Secado por refrigeración
2. Secado por absorción
Secado por refrigeración.
Este método de secado consiste en enfriar el aire en dos fases consecutivas:
1. En una primera etapa se enfriar hasta la temperatura o punto de rocío y se lo hace en el
conjunto llamado pre-enfriador.
2. En una segunda etapa se completa en el enfriador principal, en el que se consigue la
condensación y retirado de una gran cantidad de su humedad.
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DIAGRAMA TERMODINÁMICO DEL ENFRIADO
La Curva 1- C representa el proceso de enfriamiento, a lo largo de esta curva se da el
desprendimiento de calor, llegándose al punto C “punto de rocío” sobre la curva de saturación, en
este punto el aire húmedo se convierte en vapor saturado, aun no se da la condensación, para
conseguir la condensación se enfría hasta el punto b en el que, la temperatura del aire es tb que
corresponde al enfriador principal dándonos recién la condensación, después de este punto si existe
aun aire saturado que no se condenso permanece en este estado.
Representación esquemática del proceso de enfriado.
1. Con el pre - enfriador se llega al punto e sobre la curva de saturación o punto de rocío donde el
aire se muestra saturado, de este punto e al punto b el aire se somete a una temperatura mucho más
baja en el elemento o enfriador principal con lo que se consigue la condensación y retiro de una
gran cantidad de su componente agua.
En síntesis, el secado del aire por el método de refrigeración consiste en someter el aire a una
temperatura suficientemente baja a fin de que la cantidad de agua existente sea retirado en gran
parte y no perjudique el funcionamiento de los elementos neumáticos, este proceso de secado se lo
hace, siguiendo el flujo pre - enfriador, enfriador principal, separador de condensados con dreno
automático o manual, siendo la temperatura del separador de condensados del orden 1ºC.
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Del separador de condensados el aire seco pasa nuevamente al pre-enfriador a objeto de recibir un
pequeño calentamiento que le sirve para recuperar su energía y evitar formación de hielo.
Ventajas del Secado y Características del Secador por Refrigeración.
Nos garantiza años de operación sin problemas a consecuencia nos reduce costos de operación.
Este tipo de enfriadores por utilizar tubos aumenta el área efectiva y mejora la transferencia de calor
y la precisión del punto de rocío.
- La tubería utilizada son resistentes a la corrosión y a la suciedad, generalmente son tubos de
cobre.
- La válvula electrónica de dreno permite el drenado completo de la humedad y virtualmente
permite una operación sin interrupción.
Punto de Rocío
Punto de rocío se llama así, a la temperatura en la que el vapor de agua en el aire comienza a
condensarse o cambiar de su estado gaseoso a un estado liquido, a medida que el aire se enfría
lentamente a una presión total constante. Para la determinación del punto de rocío adecuado es
necesario conocer.
1.- La temperatura del aire requerido.
2.- La temperatura ambiental del aire.
3.- El grado de secado requerido o su aplicación.
En invierno el agua de enfriamiento y el aire ambiental son más fríos que en verano por lo que
habrá una variación en la temperatura del aire que llega al secador, lo cual afecta en el tamaño del
secador. Por lo que el secador debe ser seleccionado para que trabaje en las condiciones más
críticas, los puntos de rocío pueden expresarse a la presión de operación y a la presión atmosférica,
en caso del punto de rocío a la presión de operación se recomienda que la presión de operación debe
ser especificada, es absolutamente necesario establecer el punto de rocío en función del grado de
secado o que tan seco se quiere el aire.
Es necesario indicas que la presión y temperatura ambiental tienen un efecto considerable sobre la
cantidad de humedad que el aire puede retener en su condición de saturación. Las bajas presiones y
las altas temperaturas incrementan la capacidad del aire para retener humedad.
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Este gráfico nos muestra como se puede obtener el punto de rocío a presión atmosférica o bajo
presión. Como existe una variación de humedad de saturación cuando aumenta la presión, también
hay una variación en el punto de rocío, en gráfico se obtiene una temperatura de punto de rocío a
10 °C a 7 bar relativo y su equivalente a una temperatura de punto de rocío de –17 °C a presión
atmosférica “éste concepto de punto de rocío debe también entenderse como la forma de medir el
contenido de humedad de una mezcla aire vapor, o en otras palabras la humedad del aire
atmosférico.
SECADO DEL AIRE MEDIANTE REGENERACION DEL ABSORVENTE
La regeneración del absorbente se efectúa mediante el calentamiento del lecho del absorbente en el
cual están inmersos resistencias eléctricas blindadas, estando en el proceso de regeneración se
inyecta una pequeña cantidad de fluido a temperatura relativamente baja para barrer al exterior el
vapor de agua liberado, al termino del ciclo continua esa pequeña cantidad de aire como medio de
ventilación a objeto de conseguir un adecuado enfriamiento.
A continuación se presenta un ensayo
realizado experimentalmente para poder
analizar las posibilidades de regeneración del
absorbente, en este caso se uso el absorbente
silica gel, u oxido de alúmina.
En base a estas experiencias se obtuvo las
siguientes gráficas:
Los ensayos realizados son una continuación
de los realizados en un trabajo anterior,
(Busso et al, 1998). En este trabajo se realizó
la regeneración a temperaturas altas (mayores
de 90°). En este trabajo se intenta demostrar
que la sílica gel puede regenerar a
temperaturas menores, desde 40 °C hasta
90°C. Para lograr diferentes temperaturas se
fue obstruyendo la boca de toma de aire de
entrad a la resistencia eléctrica, con lo que se
lograron diferentes velocidades de aire, y con
ello diferentes flujo y temperaturas de aire
caliente.
El aire al pasar por la resistencia, e calentaba
a humedad absoluta constante hasta su
temperatura final de régimen, transformación
representada por una recta horizontal en el
diagrama psicométrico. Luego el aire es
forzado a pasar por la pared de sílica gel,
aumentando su humedad absoluta.
Este proceso que idealmente seria de entalpía
constante, se producía en realidad con una
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pérdida de entalpía, probablemente por energía gastada en atravesar la capa
Granular. A.E. significa aire exterior, A.C. aire caliente y A.R: aire de refrigeración.
MÉTODOS CONSTRUCTIVOS DE SECADO POR ABSORCION. En este método de secado
por absorción se tiene.
1.- Secado por absorción mediante corriente de aire caliente
2.- Secado por absorción mediante Resistencia Eléctrica.
a) Secado Mediante Corriente De Aire Caliente. Se puede construir un regenerador de sílica gel
económico y sencillo por el método de hacer pasar una corriente de aire caliente a través de la capa
de gránulos. Y utilizando para ello torres gemelas
Una temperatura optima de pasaje de aire seria 100°C, aunque esto se lograría con un consumo
eléctrico muy elevado. La sílica gel re generable es un medio excelente para secar el aire; se han
logrado humedades hasta del 10%, partiendo de aire a temperatura ambiente a 65% de humedad. La
sencillez de este método esta en permitirnos tener una torre de sílica gel secando el aire, mientras
que el otro se está regenerando para usarse posteriormente.
Resumen.
Para seleccionar un secador de aire es necesario tener la información de su aplicación particular y
el grado de secado requerido, el aire que es considerado seco para un requerimiento puede no ser
suficientemente seco para otros.
2.- Secado por absorción mediante resistencias eléctricas.
También se llama proceso químico de secado o secado regenerado térmicamente.
1. Separador desoleador.
2. Secadores gemelos.
3. Filtro depurador
4. Válvulas de bloqueo
5. Válvula de 4/2 electro neumática.
6. Temporizador
Cabezal de las
resistencias
Separador
desoleador
Válvula selector de circuito
Filtro
depurador
Resistencias
eléctricas blindadas
Material absorvente
(aluminio activado)
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7. Resistencias eléctricas blindadas
8. Cabezal de las resistencias
9. Válvula estranguladora de flujo
10. Válvula selector de circuito
Es el procedimiento en el que, el secado se efectúa mediante un absorbente sólido de naturaleza re
generable, y se da en dos ciclos. En un ciclo se da la absorción, reteniendo el vapor de agua que
contiene el fluido comprimido, eliminándose este vapor retenido mediante un segundo ciclo,
llamado ciclo de regeneración, para tal efecto se somete el absorbente a un adecuado proceso de
reactivación. El tiempo de duración de ambos ciclos es el mismo por lo que los secadores están
constituidos de dos torres o elementos secadores gemelos que contienen la respectiva carga
absorbente, “ALUMINA” activa Al2O3 u oxido de silicio SiO2. La cantidad de carga del elemento
absorbente es función del caudal del fluido comprimido expresado en metros cúbicos por hora,
también se considera su presión y temperatura.
La fuente de energía para la regeneración son resistencia eléctricas, estos secadores son conocidos
con el nombre de “AIR INSTRUMENT” son equipos especialmente fabricados para tratar aire
comprimido destinado a operar elementos neumáticos y para la automatización de procesos de
producción. Los equipos de secado tienen la característica de darnos un funcionamiento perfecto y
extremadamente seguro de toda instalación Neumática manteniéndose el caudal y la presión del aire
comprimido sin fluctuaciones, lo cual es muy importante en la instrumentación.
COMPONENTES DEL CONJUNTO DEL SECADOR
1. Separador desoleador:
Son elementos generalmente utilizados para instalaciones neumáticas con compresores de pistón
lubricados tipo normal, o también es llamado filtro que elimina los residuos de aceite y otras
impurezas.
2. Grupo secador:
Compuesto de dos elementos gemelos o torres llamados elementos dúplex, con sus
correspondientes cargas de aluminio activada, los mismos que prestan servicios de secado en ciclos
alternativos de 4, 6 y 8 horas de duración, durante las cuales se da una fase de absorción y una
segunda regeneración Esta disposición de elementos gemelos o dúplex asegura la obtención de
fluido comprimido sin interrupción y seco, sin fluctuaciones tanto de presión y caudal, este tipo de
secadores pueden ser automáticos o semiautomáticos dependiendo de la elección o conveniencia.
En los semiautomáticos las alteraciones de servicio de las torres se efectúa previa maniobra manual
de la llave distribuidora de flujo.
En el automático todas las maniobras son orientadas mediante programador temporizador que
automáticamente cambia la alternancia. Después de las torres gemelas se debe instalar un filtro
depurador con una eficiencia o capacidad de filtrado de 1 micrón dependiendo de su aplicación.
3. Resistencias eléctricas blindadas:
Selección del secador
Para seleccionar un secador de aire, se debe tomar en cuenta diversos factores tales como, al punto
de rocío requerido para la aplicación, temperatura del aire comprimido, condiciones ambientales,
presión de operación, flujo requerido, actuadores disponibles y la naturaleza de las aplicaciones
especificas. El conocimiento o la información acerca de la aplicación particular y el grado de
secado requerido es esencial para tomar decisiones en la selección, debido a que el aire que es
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considerado seco para un requerimiento puede no ser lo suficientemente seco para otro, el grado de
secado es relativo, de acuerdo a este principio existen diferentes grados de secado y tipos de
secadores que suministran diferentes grados de remoción de humedad, actualmente muchas fabricas
tienen desarrollado diferentes modelos de elevada tecnología en el secado del aire comprimido,
alcanzado niveles de secado del orden de 99.999% garantizando de esta forma una separación
completa de la humedad condensada, para procesos de automatización el aire húmedo al margen de
los desgastes, oxidaciones, alto costo de mantenimiento y fallas de los elementos neumáticos,
ocasiona imprecisión en proceso automáticos y lecturas erróneas, operaciones lentas, en síntesis
reduce la eficiencia y seguridad.
Conjunto de preparación de aire comprimido
CONJUNTO DE PREPARACIÓN DEL AIRE (vista exterior)
Los componentes del conjunto de preparación del aire comprimido son: filtro, regulador de presión
y lubricador, estas unidades son montadas lo más cerca posible de la válvula direccional o de la
herramienta neumática.
FILTROS DE UNA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AIRE
1. Filtros de línea
Estos filtros son instalados antes de cualquier consumo, tienen como función, retirar del aire
comprimido el mayor porcentaje posible agua líquida, aceite y partículas sólidas inclusive los que el
propio compresor haya introducido, también las emulsiones que suelen producirse al coexistir el
aceite y el agua, siendo este filtro de acción cíclica o combinada.
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2. Filtros del conjunto de preparación del aire.
Estos filtros de aire comprimido son elementos que retienen las partículas sólidas y gotas
Liquidas contenidas en el aire, la capacidad de filtrado depende del cartucho o elemento filtrante a
su vez de que tan limpio debe ser el aire. Se tiene diferentes tipos constructivos que se les identifica
por el tipo LF, LFM u otros dependiendo del fabricante los mismos que se utilizan en función de las
necesidades y grado de pureza del aire comprimido requerido.
Tipos de filtros del conjunto de acondicionamiento:
- Filtros de material sinterizado estándar.
- Filtros micrónicos y submicrónicos.
- Filtros de carbón activado.
- Filtros coalescentes.
Filtros Coalescentes.- La coalescencia en un principio de funcionamiento de los filtros, los filtros
coalescentes, son de mallas metálicas muy finas que atrapan partículas muy finas de aceite y otros
líquidos “aceite y otros líquidos en forma de niebla), que pueden provenir directamente del
compresor o del sistema, estas minúsculas partículas de aceite y otros líquidos, se pegan en la parte
exterior de la malla y según pasa el tiempo cresen hasta llegar a formar el tamaño de una gota y
recién caen a la base para su purga. En los filtros coalescentes, los líquidos son atrapados por la
parte externa del filtro y las partículas solidas quedan atrapadas en la parte interior.
Filtros de Material Sinterizado Estándar. Los filtros de material sinterizado o filtros estándar,
son filtros cuyos poros son del orden de 5 a 40 micras, estos filtros funcionan como tamizadores de
impurezas reteniéndolos en la superficie del material filtrante y se las denomina filtros tipo ciclón.
Principio de Funcionamiento del filtro tipo ciclón.- El aire comprimido entra en el filtro y es
orientado mediante un deflector direccional originado una corriente centrifuga debido a ello las
partículas pesadas liquidas y solidas son impulsadas hacia la pared interior del filtro y de ella al
fondo del depósito de donde son eliminados por la purga automática o purga manual. En la parte
inferior del filtro se tiene un apantalla separadora que mantiene una zona de calma en consecuencia
la parte inferior del depósito, de esta forma va impidiendo que la turbulencia del aire haga retornar
hacia la corriente del aire las partículas liquidas y solidas luego el aire pasa a través del elemento
filtrante que está en la parte superior y elimina las partículas solidas restantes, de este filtro el aire
comprimido pasa al regulador de presión.
Filtros Mi crónicos Y sub mi crónicos.- Los filtros mi crónicos tienen poros de 1 micrón y los
submicrónicos de 0.01 micrón, estos filtros son utilizados en instrumentos de elevadísima precisión
tales como sensores, procesos fotográficos y otros.
Filtros de carbón Activado.- El campo de Aplicación de estos Filtros está en la industria
alimenticia, farmacéutica y la industria química tienen la propiedad de que, al margen de retener
partículas del orden de 0.01 micras y gotas de 0.003 mg/m3
absorben los olores de gotas de aceite y
otros dándonos aire totalmente puro.
Selección del Filtro
Los filtros, se seleccionan mediante catálogos del fabricante en función de la calidad del aire y la
categoría establecida por la norma ISO, siendo los parámetros básicos de selección o pedido de un
filtro, el numero del articulo/tipo, serie, tipo de rosca , diámetro de la conexión, caudal nominal en
lt/mi, Presión máxima inicial . Caída de presión que origina para el caudal y presión considerado,
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volumen del cartucho, Área dispuesta para el filtrado, los filtros mecánicos estándar tienen la
capacidad de filtrar partículas de 5 m los coalescentes finos partículas de 0,3 m y 99.9% de
niebla de aceite, los coalescentes extrafinos partículas de 0,1 m y 99.99 % de niebla de aceite,
filtros coalescentes súper finos partículas de 0,01 m y niebla de aceite de 99,9999% de niebla de
aceite, se tienen también filtros de olores que le tienen partículas de 0,1 m y 99.9% de olores.
Válvula Regulador de Presión
La válvula reguladora de presión tiene la función de mantener constante la presión secundaria o de
salida de la válvula direccional también llamada de inversión de marcha, independientemente de las
oscilaciones que pueda existir en la red o entrada a la válvula reguladora “regula el consumo de
aire a presión a un valor inferior al de entrada”, una buena válvula regulador de presión debe ser
seguro a los cambios involuntarios de los valores ajustados. Los parámetros para su selección o
pedido son:
- El numero del artículo o tipo.
- Rango de ajuste es decir entre que valores de presión de entrada y salida o de trabajo va a ser
usado el regulador.
- La relación P/Q “característica de caudal” verificar para que rango de caudal se va utilizar, y
que la presión de salida se mantenga dentro de variaciones aceptables de presión.
- Diámetro de la conexión, caudal nominal en lt/mi, y se lo hace mediante Catalogo técnico del
fabricante.
Lubricación
Introducción.
Los sistemas neumáticos y sus componentes están construidos de partes que tienen movimientos
relativos en relación a su alojamiento o pared interna de sus cilindros por ello están sujetos a
fricciones y desgastes mutuos consecuentemente acortamiento de vida útil. Para disminuir los
efectos de desgaste y la fuerza de fricción y a fin de facilitar los movimientos, el aire debe recibir
una cierta cantidad de lubricante con lo que se lubrica los elementos neumáticos, la mezcla de aire
con el lubricante debe ser hecho de forma controlada y adecuada a fin de no ocasionar obstáculos
en el pasaje del aire y problemas en los retenes las guarniciones, el lubricador funciona como
nebulizador automático, es decir la niebla de aceite inyectado es proporcional al caudal de aire, la
característica del lubricador es hacer que las partículas de aceite permanezcan en suspensión en el
fluido, es decir no se depositen a lo largo de las paredes de la línea. Los parámetros de selección de
un lubricador son, el número del artículo o tipo, serie, diámetro de conexión, caudal nominal y
presión máxima inicial, el aceite recomendado es la ISO VG32
Principio de funcionamiento del Lubricador
Cuando el aire filtrado y regulado entra en el lubricador una parte fluye por la válvula para
presurizar el depósito, la mayor cantidad del aire pasa a través del lubricador por un censor de flujo
que permite que el lubricador mantenga automáticamente una cantidad constante de aceite
presurizado, esta diferencia de presión producida por el censor de flujo hace que el aceite suba por
un tubo sifón, la velocidad de goteo puede ser controlado a través de la cúpula transparente de
alimentación.
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Calidad del aire comprimido según Norma ISO 8573-1
El aire comprimido según esta norma se clasifica en categorías y calidades, esta clasificación es
hecha en función del tamaño de partículas sólidas y contaminantes líquidos, conforme se muestra en
los cuadros.
Clasificación de las categorías y calidades
1. Substancias s 2. Contenido de
Sólidas Agua
3. Contenido de
Aceite
Categoría Tamaño máx. de las
partículas sólidas
[m]
Cantidad máx. de las
partículas líquidas
[mg/m3]
Punto máx. de
condensación bajo
presión
[ºC]
Concentración máx.
De aceite
[mg/m3]
1 0.1 0.1 -70 0.01
2 1 1 -40 0.1
3 5 5 -20 1
4 15 8 +3 5
5 40 10 +7 25
6 - - +10 -
7 - - No ha sido definido -
Calidades recomendadas de aire comprimido en función de la aplicación
Substancias sólidas Punto de condensación del
agua
Contenido máx. de aceite
Aplicación Categoría [m] Categoría [ºC] Categoría [mg/m3]
Minería 5 40 7 - 5 25
Lavanderías 5 40 6 +10 4 5
Soldadura 5 40 6 +10 5 25
Maquinas
herramienta
5 40 4 +3 5 25
Cilindros
Neumáticos
5 40 4 +3 5 25
Válvulas
Neumáticas
3 hasta 5 5 hasta 40 4 +3 5 25
Embalajes 5 40 4 +3 3 1
Reg. de precisión 3 5 4 +3 3 1
Aire de medición 2 1 4 +3 3 1
Aire de almacén 2 1 3 -20 3 1
Censores 2 1 2 hasta 3 -40 hasta -20 2 0.1
Alimentos 2 1 4 +3 1 0.01
Proceso fotográfico 1 0.01 hasta 0.1 2 -40 1 0.01
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CAPITULO II
ACTUADORES NEUMATICOS LINEALES Y MOTORES NEUMÁTICOS
Introducción.-
Una de las aplicaciones más antiguas de la energía neumática para fines de producción fue
el uso en diversos tipos de herramientas manuales accionadas por aire comprimido y aplicado en
diferentes campos de la ingeniería.
Las herramientas neumáticas y actuadores tienen un campo de aplicación bastante amplio, se usa
con frecuencia en la ingeniería de la construcción, en la minería y en actividades de labrado de la
madera, en el transporte neumático, procesos químicos, En los talleres mecánicos para, martillar,
remachar, taladrar, esmerilar, y la industria en proceso de automatización y en vehículos de
transporte de pasajeros y otros. Las herramientas neumáticas proporcionan mayor ventaja sobre sus
contrapartes eléctricas, ya que son mucho más seguras y podrían usarse donde no se cuenta con
electricidad o en lugares explosivos, en comparación con otras herramientas manuales, las
herramientas neumáticas como las esmeriladoras, taladros, remachadoras son ligeras y por
consiguiente se pueden manejar con facilidad y tienen un costo más bajo de operación, la
posibilidad de dañar estas herramientas y otros actuadores es menor comparadas con las eléctricas e
hidráulicos ya que cuando están trabajando sometidas a sobrecargas o cargas elevadas las
herramientas y actuadores neumáticas solo se detendrán, controladores en el caso de las eléctricas
se dañan o queman, o en caso de la hidráulica las sobre cargas podrían accionar golpes de ariete.
El principio básico de operación de las herramientas neumáticas o actuadores neumáticos es el de
movimiento alternativo o reciprocarte y el de rotación dependiendo del tipo de herramienta o
actuador, en general las herramientas neumáticas o actuadores manuales operan con una presión
entre 1 y 7 bar. Con presiones más elevadas se acorta la vida útil de la herramienta y del equipo. A
seguir se indica la amplia aplicación de la energía neumática.
Concepto de Actuadores Rotativos
Se llaman actuadores rotativos o motores neumáticos debido a que nos proporcionan momento
torsor o par Motor, la fuente de energía para su funcionamiento que es el aire comprimido, el
mismo que mueve diversos tipos de elementos mecánicas tales como un rotar de paletas deslizantes
llamados motores neumáticos rotativo de paletas, motores neumáticos de engranajes y/o motores
neumáticos de paletas fijas tipo turbina, como resultado dándonos momento torsor y con ello
energía mecánica.
Tipos de Motores Neumáticos. Siendo los más conocidos:
1. Motor rotativo de engranajes.
2. Motor rotativo de paletas móviles o deslizantes racialmente.
3. Motor rotativo de paletas fijas tipo turbinas.
Aplicación de los Actuadores Lineales y Motores Rotativos
1. En la automatización de procesos industriales. Para la fabricación de embases de plástico,
botellas de vidrio, y otros en la prestación de servicios.
2. En la minería, en la construcción civil, “se utiliza motores denominados martillos
neumáticos.”
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3. Para accionar maquinas industriales, que exigen condiciones especiales de instalación,
ambientes explosivos como en la industria química.
4. En la industria alimenticia y farmacéutica.
5. Equipo de elevación y transporte de carga, “polipastos en puentes grúas.”
6. En sobre alimentadores tenemos los “turbo-alimentadores en equipo de combustión interna”
y en los Talleres mecánicos, taladros, amoladoras, aprieta tuercas, etc.
7. Equipo dentales.
8. En motores para vehículos de transporte de pasajeros.
9. En sistemas de frenos de equipo pesado o de transporte de carga y pasajeros.
10. En caja de cambios, embregues, frenos.
Características de los Actuadores y Motores Neumáticos
1.- No son inflamables, por lo tanto pueden ser utilizadas en ambientes explosivos y de difícil
acceso.
2.- Proporcionan en la mayoría de los casos potencias sin vibraciones, con excepción de los
martillos neumáticos y los apisonadores o los vibro compactadores.
3.- Difícilmente son dañados por sobrecargas, arrancan y paran instantáneamente sin dañar los
componentes mecánicos, por ello se dice que poseen buenas propiedades de arranque, no dañan los
motores ni las herramientas neumáticas.
4.- Los actuadores neumáticos a pistón debido a sus propiedades de arranque son utilizados en
equipos de elevación y transporte de carga, “polipastos” martillos neumáticos y vehículos de
transporte de pasajeros.
Parámetros de Selección de Martillos Neumáticos e Hidráulicos, para la Minería y
Construcción Civil.
Se dice selección en el sentido de optar ya sea por martillos neumáticos o hidráulicos para lo que se
toma en cuenta:
1.- El factor tiempo de ejecución de la obra ya sea en la minería o en la construcción “necesidad de
acabar la obra”.
2.- Factor económico “capital de inversión”.
3.- La adecuada planificación.
4.- La magnitud de la obra.
5.- Las posibilidades de suministro de energía.
Principio de funcionamiento del motor neumático a pistón
Para darnos energía mecánica o trabajo mecánico el motor neumático a pistón, su cilindro o cámara
recibe aire a presión a través de las válvulas del cilindro, las válvulas abren a consecuencia de la
presión del aire que entra en la cámara, este aire se expansiona empujando a los pistones
moviéndolos hacia abajo produciendo de esta manera el movimiento del cigüeñal dándonos la
fuerza mecánica necesaria para accionar un motor o un actuador lo cual realiza trabajo mecánico, la
apertura de las válvulas se da uno a uno, el numero de apertura en cada revolución está en función
del perfil de la leva, igualmente el tiempo de duración, en el caso abre una vez cada 90o, el aire
admitido en los cilindros después de accionar el pistón es expulsado al exterior mediante lumbreras
que se encuentra en las paredes de los cilindros. “su aplicación para industrias o ambientes
explosivas”
1.- cámara de compresión
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2.- embolo
3.- biela
4.- cigüeñal
5.- tuberías de descarga
Motores de Aire Regusi “Motores De Pistón
para transporte de pasajero”
Características Técnicas
- velocidad máxima 120 Km/hora
- máxima eficiencia a 60 HP
- los riesgos son mínimos en caso de accidente
- lleva un tanque de kevlar o fibra de vidrio; el
kevlar es un material 5 veces mas
Fuerte y 6 veces más liviano que el acero.
- peso aproximado de las movilidades livianas de
700 Kg
- presión máxima 352 Kg/cm2
- volumen del tanque 300 litros
Coche de Aire Comprimido
El Mini Cat's de MDI se presenta realmente como una solución urbana revolucionaria.
Además de llevar toda la tecnología MDI 'Cero Contaminación' de aire comprimido, este coche
tiene unas dimensiones mínimas: solo 2,65 m de largo, por un ancho y alto convencional.
Con estas características, el MiniCat's se transforma en la mejor solución callejera para quienes
no puedan prescindir de un vehículo: no contaminante y fácil de aparcar.
Pero el desafío no termina aquí: el MiniCat's cuenta con otras dos grandes ventajas: tiene tres
plazas y un maletero tan grande como una berlina convencional de 5 metros de largo. Porque todo
es posible.
MDI ha desarrollado una tecnología basada en el uso del aire comprimido que permite dar
mejores rendimientos en término de gasto de energía y termodinámica si lo comparamos
con los motores tradicionales. Los dispositivos desarrollados por MDI demuestran unas
excelentes curvas de par y rendimiento y unas prestaciones generalmente superiores a las conocidas
en los motores tradicionales.
Vistazo general sobre los coches de aire
Los vehículos de MDI usan una tecnología conocida desde hace mucho tiempo (Ver histórico)
para diferentes usos. Esta tecnología de aire comprimido permite fabricar motores no
contaminantes a la vez su uso es económico. Después de 10 años de desarrollo, MDI se
prepara para lanzar vehículos limpios al mercado. A diferencia de los vehículos eléctricos o de
célula de hidrógeno, el uso de los vehículos MDI no son caros ni limitados en kilometraje. Los
coches MDI están en la gama habitual de precios y dan prestaciones más adecuadas a las
actualidades: no contaminar y andar en la ciudad con un coche adaptado y barato.
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Se han desarrollado dos tecnologías para adaptarse a las diferentes necesidades de transporte:
Motores mono energía de aire comprimido
Motores bi energía, aire comprimido más carburante
Los motores mono energía equiparán tanto los MiniCat’s y Citycats, y se utilizarán básicamente en
la ciudad, donde la velocidad máxima es de 50 Km/h y donde contaminar se volverá en breve
prohibido. Se pueden ver ya algunos casos, como la ciudad de Londres donde se paga por acceder a
vehículos que contaminan (vehículos de combustión interna).
Los motores vi - energía equiparán todos los vehículos de la gama. Se han pensado para un uso
tanto en la ciudad como en carretera abierta. Llevan incorporado un sistema automático de gestión
del carburante, de tal manera que por debajo de 50Km/h (Es decir en la ciudad) los motores
funcionan exclusivamente con aire comprimido, sin contaminar. A partir de 50Km/h, los motores
pasan a gastar aire comprimido más un carburante, proporcionando al vehículo la autonomía y
velocidad suficiente para grandes recorridos. Estamos hablando de gastar un litro y medio a los cien
kilómetros, con una velocidad punta de 160 Km/h. El carburante que usa el motor puede ser tanta
gasolina, gasoil, biodiesel, gas, gas licuado, Carburantes ecológicos, alcohol, etc.
Ambos motores estarán disponibles en 2,4, y 6 cilindros. El motor lleva incorporado un sistema
especial para la recarga: cuando el depósito está vacío, el conductor puede elegir el tipo de
carburante que va a repostar. Basta con indicar al ordenador de bordo el carburante y el motor se
prepara para funcionar en consecuencia, cambiando la inyección y otros factores.
Depósitos de aire.
Una de las preguntas más habituales atañe a la seguridad de los depósitos de aire que lleva el coche.
Estos depósitos almacenan 90 metros cúbicos de aire a 300 bares de presión. Muchas personas nos
preguntan si este sistema es peligroso en caso de accidente, y si existe riesgo de explosión. La
respuesta es NO. ¿Por qué? Porque estos depósitos son los que se fabrican para llevar el gas licuado
de ciertos autobuses urbanos. Los depósitos gozan de la tecnología desarrollada para el gas de los
autobuses urbanos propulsados por gas natural. Están preparados y homologados para llevar un
producto explosivo: el gas metano.
En caso de accidente violento, con ruptura de los tanques, los tanques de aire no explotarían, puesto
que no son metálicas, sino que se rajarían, ya que son de fibra de carbono. Se produciría una
rasgadura alargada en la estructura del depósito, sin explosión, y el aire, sencillamente, se escaparía,
produciendo un fuerte zumbido sin peligro. Queda claro que si esta tecnología está homologada
para transportar un gas inflamable y explosivo (El gas natural), también puede servir para llevar aire
inofensivo y no inflamable.
Cabe resaltar que MDI acaba de llegar a un acuerdo con el líder europeo de las tecnologías
aeroespaciales Airbus Industries para la fabricación de los tanques de aire. Gracias a un sistema de
control remoto, Airbus Industrias supervisará en cada fábrica MDI la fabricación de los tanques. La
tecnología de fibras de carbono enrolladas para la construcción de los tanques es compleja y
necesita un importante proceso de control de calidad que la multinacional, madre de los aviones
Airbus, aportará los vehículos o fabricación de los tanques.
Filtrado de aire.
El motor MDI funciona con el aire atrapado o aire atmosférico, previamente comprimido en los
tanques. La compresión del aire se realiza gracias al compresor que lleva incorporado el coche o en
una estación de servicio equipada con un compresor de alta presión.
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Para ser comprimido es necesario filtrar previamente el aire, de manera a quitarle todo tipo de
impurezas que podrían dañar el compresor o el motor. Se usan filtros de tipo carbónico para
eliminar suciedad, humedad, polvo y las numerosas partículas abrasivas que contiene –
desgraciadamente, el aire de nuestras ciudades.
Este detalle supone una verdadera revolución en cuanto a automoción se refiere, puesto que es la
primera vez que un vehículo produce una contaminación negativa, es decir que elimina y reduce la
contaminación existente en vez de emitir suciedad y gases quemados. El tubo de escape del
vehículo MDI produce aire limpio, que sale frío (entre -15º y 0º) y no molesta la actividad humana.
Gracias a este sistema, el aire sale del vehículo más limpio de lo que entra.
Un coche espacioso con asientos que pueden enfocarse hacia diferentes direcciones. El vehículo ha
sido pensado básicamente para cumplir con las necesidades de una familia.
Características:: Airbag, aire acondicionado, 6 asientos.
Dimensiones: 3.84m, 1.72m, 1.75m
Peso: 750 kg
Velocidad
máxima: 110 kmh
Autonomía: de 200 a 300 km
Carga: 500 Kg
Recarga: 4 horas (Red eléctrica)
Recarga: 3 minutos (Estación de
aire)
Diseñado para que el trabajo cotidiano sea más
llevadero. Está pensado para un uso industrial,
urbano o rural y sus principales conductores
serán pequeños artesanos, agricultores y para
repartos. Características::
Airbag, aire acondicionado, ABS, 2 asientos,
1.5 m3.
Dimensiones: 3.84m, 1.72m, 1.75m
Peso: 750 kg
Velocidad máxima: 110 kmh
Autonomía: de 200 a 300 km
Carga: 500 Kg
Recarga: 4 horas (Red eléctrica)
Recarga: 3 minutos (Estación de
aire)
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Inspirado en el Taxi londinense, con varias
ventajas en ergonomía, y confort, tanto para
el pasajero como para el conductor. Características::
Airbag, aire acondicionado, 6 asientos.
Dimensiones: 3.84m, 1.72m, 1.75m
Peso: 750 kg
Velocidad
máxima: 110 kmh
Autonomía: de 200 a 300 km
Carga: 500 Kg
Recarga: 4 horas (Red eléctrica)
Recarga: 3 minutos (Estación de
aire)
El coche con el "Factor placer": pensado para
excursiones y deportes al aire libre o
nautismo. También para los artesanos y
pequeños negocios. Características::
Airbag, aire acondicionado, 2 asientos.
Dimensiones: 3.84m, 1.72m, 1.75m
Peso: 750 kg
Velocidad
máxima: 110 kmh
Autonomía: de 200 a 300 km
Carga: 500 Kg
Recarga: 4 horas (Red eléctrica)
Recarga: 3 minutos (Estación de
aire)
El más pequeño y más revolucionario: tres
plazas, dimensiones mínimas y el maletero de
una berlina: todo un desafío en ese pequeño
coche que funciona también con aire
comprimido. El Minicat's será el coche de
nuestras ciudades del futuro. Características::
Airbag, aire acondicionado, ABS, 3 asientos,
1.5 m3.
Dimensiones: 2.65m, 1.62m, 1.64m
Peso: 750 kg
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Velocidad
máxima: 110 kmh
Autonomía: de 200 a 300 km
Carga: 270 Kg
Recarga: 4 horas (Red eléctrica)
Recarga: 3 minutos (Estación de aire)
¿Cómo funcionan los motores MDI?
El funcionamiento de nuestros motores ha levantado muchas preguntas y expectativas. Por
diferentes razones, entre otras de secreto industrial, aún no habíamos presentado todos los detalles
técnicos de nuestros grupos de propulsión.
Llegando en estos meses en la última fase de desarrollo, y quedando pocos meses antes de la
fabricación en serie, hemos decidido dar un máximo de información y datos sobre el famoso "motor
de aire comprimido MDI".
Después de diez años de investigaciones y desarrollo sobre motores y coches limpios que funcionan
con el aire comprimido adicional, MDI s.a. presenta el concepto:
Compressed Air Technology systems © : C.A.T's ©(*)
.
Una tecnología exclusiva para vehículos realmente limpios: Motores.
Gama de coches limpios.
Concepto de industrialización y
comercialización innovador.
Concepto de transporte urbano de
contaminación cero.
Grupos electrógenos.
Grupos de cogeneración.
Motores marinos.
¡Vean aquí la genealogía completa de nuestros motores desde el inicio de las investigaciones!
Vean aquí una animación en 3D del motor actual. (2,5MB) (*)
C.A.T’s y Compressed Air Technology systems son marcas registradas de MDI SA
Principios de funcionamiento del motor serie C.A.T’s 34
Este motor desarrollado entre finales del 2001 y principios del 2002 conlleva un dispositivo de
control del recorrido de los pistones de 2ª generación y un único cigüeñal. Estos pistones son de dos
etapas: una etapa motor y una etapa de compresión y/o de expansión intermedia.
El motor tiene 4 pistones de dos etapas o sea 8 cámaras de compresión y/o de expansión que se
utilizan o bien para comprimir el aire ambiente y rellenar los tanques, o bien para efectuar
expansiones sucesivas (Recalentamiento del aire por la energía térmica ambiente) y acercase de esta
manera de la expansión isotérmica.
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Su volante-motor está equipado con un moto alternador eléctrico de 5 kW. Este motor es
simultáneamente:
el motor del grupo en modo compresor
el motor de arranque
el alternador para la recarga de la batería
un moderador/freno eléctrico
una aportación momentánea de energía (p. ej. para aparcar)
No lleva embrague, el motor no funciona cuando el coche está parado y el arranque se hace sobre el
plato magnético para reactivar el grupo de aire comprimido. Las maniobras de aparcamiento pueden
efectuarse sobre el motor eléctrico.
El motor CAT' s 34 P04 está equipado con culatas de caudal variable y de un reductor volumétrico
dinámico de caudal variable patentado.
El modo bi-energía
Los motores CAT' s de serie 34 podrán equiparse y funcionar con BIENERGÍA - combustible fósil
y aire comprimido - adjuntando un dispositivo de recalentamiento (De combustión continua, muy
fácilmente controlable para obtener emisiones contaminantes muy escasas) del aire instalado entre
el tanque de almacenamiento del aire y el motor.
Este dispositivo permite un funcionamiento autónomo con un combustible fósil que autoriza,
gracias a esta aportación de energía, se obtiene autonomías compatibles con la
Utilización en carretera.
Durante su funcionamiento en energía fósil el compresor permite el relleno de los tanques de aire
comprimido mientras que los dispositivos de mando permiten conservar un funcionamiento cero
contaminaciones en ciudad a velocidades inferiores a 60 Km/h.
Biela articulada
Ilustración de la parada del pistón en el PMS sobre un
mono-cilindro
Durante sus investigaciones, MDI se enfrentó a una
importante caída del par a medida que se aumentaba el
régimen motriz (cuando funciona con aire comprimido y
con un sistema biela clásica). Una solución paliativa fácil
fue aumentar la presión de alimentación pero esto supone
un aumento del consumo y del trabajo realizado por los
componentes.
Los análisis pusieron de manifiesto que cuando el régimen
aumenta, la presión no tiene tiempo de establecerse sobre el
pistón. A alto régimen, el pistón ya está descendiendo
cuando el aire presión entra en la cámara lo que nos da una
caída de par (imagínese a un ciclista el cual no pedalea
hasta que el otro pedal llega a la parte más baja del
recorrido).
A fin de poner remedio, se preparó un dispositivo mecánico. Consiste en parar un momento el
pistón en la parte alta del recorrido por medio de una articulación específicamente
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desarrollada. Eso se traduce por ejemplo sobre el motor 34 en una parada del pistón en el
Punto Muerto Superior (PMS) durante 70° de rotación del cigüeñal, que permite mantener un par
importante sobre toda la gama de utilización.
Ventajas inducidas:
Sobre una vuelta de cigüeñal, el par es mejor repartido que con una biela tradicional (lo que
permite reducir las dimensiones de los elementos mecánicos),
los efectos bruscos se reducen (el motor es más suave para los usuarios),
el hecho de no tener que preparar una mezcla aire/combustible permite conseguir un ralentí
muy bajo con un par máximo ya presente. La gama de utilización va de 200 a 4000
Rpm/Mn.
Caja de cambio
Desarrollada por MDI, el cambio de velocidad se realiza gracias a un sistema eléctrico que no
requiere ninguna manipulación por parte del conductor. En efecto, el cambio de velocidades
quedará definido en cada momento por un sistema informático en función de la velocidad. Nuestra
caja actual es el resultado del trabajo en varias versiones anteriores.
El objetivo es que las transiciones entre marchas queden transparentes para el utilizador, y que se
llegue a desperdiciar la mínima cantidad de energía posible.
Moto-alternador
El moto-alternador efectúa el vínculo entre el motor y la caja de cambios. Su papel en el grupo de
propulsión es múltiple:
lleva el motor CAT's para permitir el relleno de los tanques.
Es un alternador que produce corriente durante las frenadas.
Permite arrancar el vehículo y aporta potencia suplementaria cuando es necesario.
Autonomía y funcionamiento
Se ha dicho y leído de todo acerca de la autonomía de nuestros vehículos y se ha especulado sin
fundamentos sólidos sobre el uso del aire comprimido.
En ningún momento hemos sostenido que las curvas termodinámicas de nuestros motores sean
adiabáticas, (Ni tampoco son isotérmicas), y la autonomía de los coches MDI es un falso problema
puesto que el volumen de aire en el vehículo puede aumentar considerablemente (Modificando el
tamaño de los tanques o depósitos de la presión del aire). Con los datos que damos en este vínculo,
intentamos restablecer la verdad y dar datos definitivos sobre estos dos puntos
Distribución y válvulas
Con el objeto de asegurar un buen funcionamiento y para optimizar el rendimiento energético,
nuestros motores vienen equipados con un sistema de distribución electromecánica que permiten
regular de manera sencilla el volumen de aire admitido en el motor. Este sistema gasta poca energía
durante su funcionamiento puesto que no altera la fase de la válvula, sino su levantamiento.
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MOTOR COMPRESOR
El grupo moto propulsor (GMP) de los vehículos CAT’s se constituye de tres elementos principales:
el moto compresor, la caja de cambios y el moto alternador. El moto alternador se ubica entre la
caja de cambios y el moto compresor (Vinculado con la salida del motor) lo cual tiene por ventaja
reducir peso y espacio al eliminar las correas y los piñones anexos.
Funciones del moto alternador
El moto alternador desarrollado por MDI permite realizar varias funciones:
El arranque del vehículo
Las maniobras de aparcamiento
Una ayuda a la aceleración
Una recuperación de la energía de frenado
El alternador
Llevar el moto compresor durante la recarga de los tanques en un enchufe eléctrico
En numerosas ocasiones se ha preguntado por la seguridad de nuestros depósitos de aire
comprimido. Es menester aclarar que nuestros son seguros, han sido probados, están
homologados, y además: si comparamos nuestros depósitos de aire con los depósitos de
hidrógeno que se instalarán en vehículos futuros, vemos que:
Los depósitos MDI llevan una presión de
300 bares contra 700 los de hidrógeno.
Los depósitos MDI almacenan aire que no
es inflamable. El hidrógeno es altamente
inflamable.
Los depósitos MDI almacenan aire que no
es venenoso. El hidrógeno es venenoso.
Los depósitos MDI almacenan aire, el cual
no es un explosivo. El hidrógeno explota.
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Los depósitos de los vehículos Cat's están constituidos por un contenedor interior termoplástico que
asegura la estanqueidad. Encima de éste se realiza una estructura de fibras de carbono enrolladas y
cruzadas.
Esta técnica es el resultado de estudios que tomaron
en cuenta parámetros como: las características
mecánicas, la densidad de los materiales, la
elección de las fibras, etc. Dichos estudios
permitieron definir un tipo de tanque que responden
a la norma EN ISO 11439.
Las condiciones de utilización son la presión
efectiva máxima (300 bar) y las temperaturas de
utilización: de –40°C à 60°
Ciclo De Trabajo De Los Motores Neumáticos
AB admisión, BC expansión, CD descarga, DA
compresión, se concluye que los motores
neumáticos tienen un proceso de funcionamiento
inverso a los compresores, esto debido a que utiliza
como fuente de energía para su funcionamiento el
aire comprimido y no así la fuerza o energía
mecánica de los motores ya sea eléctrico o de
combustión, por lo que el diagrama del ciclo de
trabajo es inverso, el aire comprimido que entra en
la cámara o cilindro y se expansiona realizando el
trabajo mecánico, conforme se ha indicado, después
se descarga al exterior mediante lumbreras, y el
resto que no consigue salir se comprime
contrariamente al de los compresores que se
expansiona.
Ecuación de trabajo de los motores neumáticos a pistón
La ecuación de trabajo de los motores neumáticos a pistón es similar a la de los compresores
alternativos con la diferencia de que, debido al proceso inverso de funcionamiento no se considera
como proceso que genera calor, en los compresores el calor era cedido, producido por la sustancia o
el sistema que es el aire comprimido.
En el caso de los motores neumáticos el aire a presión se expande en consecuencia existe
disminución de calor, la variación de la entalpía H obedece a la ecuación:
tcpmH **
Por otra parte, los compresores tienen un proceso en el que la compresión se lleva a efecto a partir
de la temperatura y presión atmosférica en la que la variación de la temperatura es dada por.
12 ttt , y en los motores neumáticos. 12 ttt , la ecuación de trabajo se deduce a través
de la ecuación general.
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QQQW
1
1*
**
1
*
**
n
kCv
nk
kCvCn
tCnm
n
RKcp
tcpmQ
Sustituyendo se tiene: KgrmP
P
n
VpnW
n
n
11
**1
1
211
Herramientas Neumáticas
Martillos Neumáticos.- Los martillos neumáticos o herramientas de perforación se usan en la
construcción civil, en la minería y en obras públicas, existen dos tipos.
1.-Martillos de Percusión.- el aire que entra a presión se expansiona en el cilindro, provocando
movimiento lineal alternativo del conjunto pistón, el movimiento del pistón tiene un terminado
recorrido en el que consigue dar golpe en el barreno, llegado a la lumbrera se descarga el aire y por
acción de recuperación del resorte retorna el hazte comenzando el siguiente ciclo.
DE SIMPLE EFECTO.
Potencia de Percusión
mNNMV
CV /..2
**
V = velocidad de impacto del pistón.
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M = masa del pistón.
N = numero de impactos.
Perforadoras Neumáticas Rotativas
Se subdividen en dos grupos, está en función al tipo de material a ser perforado, siendo roca se
realiza por trituración (tricono) o por corte (brocas especiales). El primer sistema se aplica en rocas
de dureza media a alta y el segundo en rocas blandas. En este tipo de perforación no existe la
percusión
El martillo es accionado por aire comprimido, los principales componentes de este sistema son:
Cilindro cerrado con una tapa delantera que dispone de una abertura axial donde va colocado el
elemento porta barras, así como un dispositivo retenedor de barras de perforación.
El mecanismo de rotación, ya sea de barra estriada o de rotación independiente.
El sistema de barrido, que consiste en un tubo que permite el paso del aire hasta el
interior de las barras
El fluido de accionamiento es aire comprimido, que se suministra a través de un tubo que constituye
el soporte y hace girar el martillo. La rotación es efectuada por un simple motor
Neumático o hidráulico, montado en el carro situado en superficie.
La limpieza del detrito se efectúa por el escape del aire del martillo a través de los orificios de la
broca.
DESLIZADURAS DE CADENAS
Considerando la posible percusión en vacío de los martillos, que implica una pérdida de energía, los
martillos de estas perforadoras suelen ir provistos de un sistema de protección, que cierra el paso
del aire al cilindro cuando la broca no se apoya en la roca del fondo del taladro.
En el caso de la perforación de rocas en presencia de agua, puede ocurrir que la columna de agua
disminuye el rendimiento de la perforación, por lo que es aconsejable disponer de un compresor con
una presión de aire suficiente para proceder a la evacuación del líquido.
En cuanto al empuje, una regla práctica es la de aproximarse a los 85 kg por cada centímetro de
diámetro. Un empuje excesivo no aumentará la penetración sino que acelerará los desgastes de la
broca y aumentará los esfuerzos sobre el sistema de rotación. Cuando se perfore a alta presión (en
rocas de gran resistencia como un granito) se precisará al inicio una fuerza de avance adicional para
superar el efecto de contra empuje del aire del fondo de la perforación. Por el contrario, cuando la
profundidad de perforación sea grande (sobre 20 metros) y el número de tubos sea tal que supere el
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peso recomendado, será necesario entonces que el perforista accione la retención y rotación para
mantener un empuje óptimo sobre la broca.
Dimensiones y características principales
En la siguiente tabla se señalan las principales características de algunos martillos en fondo:
Diámetros recomendados en función del diámetro de perforación
Características Dimensiones Diámetro de perforación (mm) 100 125 150 200 300 Diámetro del pistón (mm) 75 91 108 148 216 Carrera del pistón (mm) 100 102 102 100 100 Peso del martillo (Kg) 38.5 68.5 106 177 624 Consumo de aire (m3/min a 1MPa) 4.7 6.7 10.1 17.1 28.2 Principales características
Características técnicas Unidades Presión de trabajo 7.5-25 MPa Potencia de impacto 6-20 Kw Frecuencia de golpeo 2000-50000 golpes/min Velocidad de rotación 1-500 RPM Consumo relativo de aire 0.6-0.9 (m3/min. Cm diámetro)
Ventajas de los martillos neumáticos:
- Costo de operación más bajo en relación a los eléctricos.
- Nos brinda mayor seguridad en la operación.
- Menor posibilidad de dañarse por sobre carga.
- Elevada velocidad de penetración y fácil manejo.
Características de funcionamiento de los martillos neumáticos rotativos:
1. Elevada rotación
2. Se utiliza en rocas de elevada y extrema dureza
3. Tienen silenciador de escape incorporado por la que producen un mínimo de ruido.
4. Tienen elevada velocidad de penetración y fácil manejo
Ventaja de los Martillos Neumáticos sobre los Hidráulicos
1.- Simplicidad del equipo.
2.- Fácil servicio de mantenimiento.
3.- Reducido costo de inversión.
Ventaja de los Martillos Hidráulicos sobre los Neumáticos
1.- Mayor rendimiento en el orden de 50% a 100% debido a la velocidad de penetración, está
velocidad es mayor en consecuencia la longitud de penetración o avance de los barrenos y
herramientas es más rápido, “los sistemas hidráulicos son utilizados en grandes obras o
perforaciones muy profundas”.
2.- Menos nieblas y ruido en los lugares de trabajo.
3.- Menor consumo de energía, se estima aproximadamente menor a 1/3.
4.- Reducida mano de obra y número de equipos con relación al neumático.
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Diseño de Martillo Neumático
Un martillo neumático realiza su funciona mediante un pistón, que para dimensionarlo partiremos
de la necesidad que tenemos por ejemplo, para romper las rocas necesitamos el valor de la fuerza
de impacto, lo cual obtendremos del siguiente grafico en el que cada curva representa a distintos
elementos de construcción o minería.
%R
EI
90
50
200 450
arcillas laja ornamentales concreto
roca ignea
grafito
Para nuestro martillo seleccionaremos un fuerza de impacto de 450 kgm
2/seg
2, y 90% de Rotura,
con este valor hallaremos la velocidad necesaria que nuestro pistón requiere.
Además supondremos una masa del pistón cincel, ficticia que para nuestro diseño asumiremos de
20 Kg.
EI = (m*V2)/2 ; V = (2EI/m)
0.5
V = (2*450/20)0.5
; V = 6.7 m/seg.
También precisamos la frecuencia de trabajo es decir el número de impactos por unidad de tiempo,
para lo cual diseñaremos un martillo neumático que trabaja a 950 golpes por minuto con este dato
de la velocidad de impacto calculamos la carrera de nuestro pistón:
V = 2C/t ; C = (V*t)/2 donde t=1/16 seg
C = (6.7*0.625)/2; C = 0.209 m donde C – carrera de nuestro pistón
C = 209 mm
Con la velocidad también podemos hallar el aire requerido para nuestro martillo neumático.
Q = V*A
El área esta designada en función a fabricantes de martillos neumáticos los cuales establecen que
para martillos neumáticos manuales los diámetros de pistón son:
Entre: 45-50-55-60 mm
Nosotros diseñaremos un martillo neumático liviano pero robusto por lo cual seleccionaremos un
diámetro de 50 mm.
Entonces nuestro flujo será para: A = (π(0.05)0.5
)4 ; A = 1.96E3 m
2
Q = 6.7*1.96E-3 ; Q = 0.013 m3/seg. Q = 0.78 m
3/min.
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Para el cálculo del trabajo realizado:
KgP
P
n
VPnW
n
n
11
**1
1
211
Donde:
n = 1.3 proceso poli trópico
P1 = 103322.7 Kg/m2
P2 = 10 atm; 9 presión de trabajo + 1 presión atmosférica
P1 = 1 atm.
V1 = 1.3E-4 m3, que es función de nuestro diámetro y la carrera del pistón
W = 453.89 Kgm
Para la energía del martillo:
mN
NMVCV /
2
**
mNCV /63650
2
950*20*7.6
CV = 63650 N/m o 17.68 Watt/hora
Motores Nemáticos de Paletas Deslizantes
Los motores nemáticos de paletas general mente se utilizam en herramientas mecânicas manuais o
portátiles, tales como taladros, amoladoras, aprietatuercas. Constructivamente consisten en:
- Rotor asimétricamente colocado con respecto al centro del cilindro, este rotor es
rasurado en la que se colocan paletas que giran radialmente.
- Funcionamiento: El fluido es dirigido a las paletas del rotor, la misma que las proyecta
contra las paredes internas del cilindro o carcasa, haciéndolo girar al rotor
consecuentemente al eje al que está instalada la herramienta mecánica, dándonos
energía mecánica o el trabajo mecánico deseado.
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Características de Funcionamiento de los Motores Neumáticos a Paletas
La energía cinética del aire se transforma directamente en energía mecánica,
haciendo “girar al rotor consecuentemente al eje en el que está instalada la
herramienta neumática”.
Tiene elevada potencia con relación a su peso.
Tiene elevada rotación llegando hasta 30000RPM en vacío y 15000 a plena
carga.
Son motores que se utilizan generalmente en herramientas que tiene potencias hasta
de 3 HP.
Para aplicaciones especiales, se tiene motores neumáticos a paletas con potencias hasta de 100 HP y
son utilizados para hacer funcionar máquinas especiales instaladas en lugares explosivos o de difícil
acceso.
Ecuación de trabajo: g
CCW
2
2
1
2
2
Características técnicas
Motores reversibles o con un solo sentido de giro
Los motores neumáticos con un solo sentido de giro, tienen ligeramente mayor potencia, par y
velocidad que los motores reversibles
Presión De Trabajo
Los motores neumáticos pueden trabajar entre 3 y 7 bar. Aunque la presión normal de trabajo es
cercana a 6 bar. Los motores están diseñados para dar sus mejores características a esta presión.
Aunque pueden trabajar por debajo de 3 bar. A esta presión tan baja, el rendimiento de los motores
puede ser insuficiente para el trabajo solicitado. Por otra parte, también pueden trabajar por encima
de 7 bares. Pero con riesgo de favorecer el desgaste y aumentar el mantenimiento del motor.
Las características del motor varían de una forma aproximada como se indica en la tabla siguiente
según sea la presión de alimentación del motor. Presión (bar.) potencia velocidad par consumo de
aire.
Presión (bar.) Potencia Velocidad Par Consumo de aire 7 1.20 1.03 1.17 1.15 6 1.00 1.00 1.00 1.00 5 0.77 0.95 0.84 0.82 4 0.54 0.87 0.67 0.65 3 0.36 0.75 0.51 0.47
Potencia
La curva de potencia correspondiente a un motor sin regulador de velocidad es de forma
aproximada a la que figura a continuación. La velocidad se sitúa sobre el eje horizontal, mientras
que la potencia y el par lo hacen en el eje vertical. En la figura se ve que la potencia es cero para la
velocidad cero y que va incrementándose cuando se incrementa la velocidad hasta un máximo que
corresponde con la mitad de las revoluciones libres del motor. A partir de ese punto se incrementa
la velocidad, la potencia disminuye hasta cero cuando el motor gira a las máximas revoluciones
(revoluciones libres). Los motores neumáticos obtienen la mayor parte de su potencia por la fuerza
con la que el aire actúa sobre las paletas o los pistones. Otra parte la potencia se obtiene por la
expansión del gas comprimido. La expansión del aire no es de ningún modo la principal fuente de
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creación de potencia ya que no es práctica. Cuando el aire se expande, se enfría. Una expansión
excesiva ocasiona la formación del hielo en los orificios de salida del aire ahogando al motor. La
mayor cantidad de expansión que puede usarse con seguridad sin que se forme hielo es del 20%.
Par Motor
El par alcanza su valor máximo cuando el motor
comienza a girar (velocidad cercana a cero) y cae
rápidamente (casi linealmente) hasta cero cuando el
motor gira a velocidad libre. Si se va aumentando la
carga del motor, la velocidad del motor baja y el
par se incrementa hasta que al llegar a velocidad
cero, se bloquea el motor.
Si por el contrario, la carga disminuye, el motor aumenta su velocidad y el par disminuye hasta
ajustarse a la carga aplicada. El par para el cual el motor se atasca, es aproximadamente el doble del
par que tiene el motor girando a su máxima potencia. El par de arranque de un motor es el que el
motor puede desarrollar cuando arranca bajo carga.
Dependiendo de la posición de las paletas en el cilindro con respecto a la entrada y la salida del aire,
en el momento del arranque, el valor del par de arranque está entre dos valores: máximo y mínimo,
del par de atascamiento o bloqueo del motor. Este último también puede considerarse cercano al
valor del par máximo de arranque. Hay que considerar que la fricción estática de las paletas es
mayor que la dinámica. (Cuesta más arrancar el motor que mantenerlo en marcha)
Velocidad La velocidad libre de los motores neumáticos, varía desde cero hasta 30000 RPM la velocidad en
carga, debe ser la mitad del velocidad libre de un motor sin regulador. La velocidad en carga para
un motor con regulador es aproximadamente el 80% de la velocidad libre del motor. Para poder
obtener velocidades más bajas de trabajo, los motores neumáticos se equipan con diferentes
reducciones. Con la misma potencia se obtienen menos revoluciones y mayor par.
Selección del Motor
Lo primero que debe saberse es la velocidad a la que debe trabajar el motor y el par para esa
velocidad, la combinación de ambas variables nos indicaran la potencia del motor. Entre todos los
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motores posibles que den las características que buscamos debe elegirse el que da máxima potencia
para los valores buscados. Asegurarse que se ha elegido el valor de par adecuado. (No el par de
arranque o bloqueo, sino el del motor girando a la velocidad seleccionada.)
Aire Comprimido
Las características de los motores se han definido para la presión de trabajo y el caudal de aire
comprimido que figura en el folleto del motor. Esta presión es la del aire que llega al motor, medida
en la boca de entrada del mismo y cuando el motor está trabajando.
La instalación de aire debe tener la sección suficiente para que el caudal de aire que necesita el
motor le llegue sin perdidas de presión.
Las características del motor pueden ser modificadas de varias maneras:
- Regulando la presión de entrada de aire al motor.
- Reduciendo la cantidad de aire que llega al motor se consiguen resultados parecidos al
actuar sobre la presión de entrada. Se bajan las revoluciones y el par disminuye en mayor
medida.
- Estrangulando el escape de aire puede bajarse en mayor proporción la velocidad, con lo que
el par motor disminuye menos.
Cuando se quieran silenciar los escapes, para disminuir el ruido de los motores, ay que poner el
silenciador adecuado al caudal de aire que sale del motor.
Tratamiento del Aire
El aire que llega al motor debe estar limpio y lubricador. Hay que colocar cerca de la entrada de aire
de los motores un filtro de aire, seguido de un regulador de presión y de un lubricador. Asegurarse
que estos componentes tengan la capacidad necesaria para los motores que se van a usar.
Cálculo y selección
Primeramente identificamos la herramienta:
Atornillador neumático de pistola
Datos:
Meumacom
Modelos ARP-5B
Capacidad de tornillo hasta 5mm (M6)
Torque max 5-12 Nm
Velocidad RPM 1800
Peso en Kg 1.00
Consumo de aire 150 Lts/min
Conexión Bspt ¼ “
Potencia Del Motor Neumático
HpPot
nMPot
wM
tiempo
trabajoPot
t
t
52.0
75*60
*1800*2*12
75*60
2*
75
*
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Volumen Geométrico
rot
cm
nn
Qv
rpmn
n
v
g
v
3
02.795.0*1800
1000*120
*
1000*
1800
95.0
Velocidad Entrada
cmv
r
rn
rwv
s
m
A
Qv
AvQ
005.5*1800*4
60*
*60
*1800*2
60
**2*
94.78
*2
54.2*4
1
2500
*
2
Anexos
Introducción de Turbo alimentadores
Los turbo alimentadores nos permiten introducir aire a los cilindros de los motores permitiéndonos
llevar a cabo la combustión completa del combustible inyectado a la cámara de combustión.
El turbo compresor o turboalimentador es básicamente un compresor centrifugo accionado por los
gases de escape, cuya misión fundamental es proporcionar el aire de admisión, para de este modo
incrementar el peso especifico del aire que entra a los cilindros del motor en la carrera de admisión,
permitiendo que se queme eficazmente más cantidad de combustible. De este modo, el par motor y
la potencia final pueden incrementarse hasta un 35%, gracias a la acción del turbo compresor.
El conjunto rotatorio se compone de una rueda de turbina y un eje, formando el conjunto turbina de
admisión y de impulsión del eje siendo los otros componentes, espaciador de empuje, rueda de
compresor y tuerca de retención de la rueda y el alojamiento.
El alojamiento de la turbina es una pieza de fundición de aleación resistente al calor que aloja la
rueda de la turbina y proporciona una entrada de gas de escape del motor y una salida axial,
proporcionando así un conjunto compacto y libre de vibraciones.
60100075
2
)1(
**
1111
11
11
nrSPwrSP
t
F
t
trabajoPot
PcnVQ
rSPFrPar
n
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SISTESIS.-El turbo compresor está compuesto de tres secciones: la carcasa central, la turbina y el
compresor.
Motores neumáticos de paletas fijas
Los motores neumáticos de paletas fijas tipo turbinas , reciben el flujo de aire o vapor a presión de
forma continua, el mismo que se expande hasta atingir una presión más baja , proceso en el que se
realiza el trabajo mecánico , un ejemplo práctico de su aplicación es , en los sobrealimentadores de
un motor de combustión interna.
Tipos De Turbo Compresores
Existen dos tipos de turbocompresor: el de impulso y el de presión constante. Cada una tiene sus
propias características de funcionamiento, sin embargo, ambos actúan de la misma forma básica.
1.-Turbo compresor de presión constante:
El gas de escape de todos los cilindros fluye al interior de un colector común, donde desaparecen
los impulsos, dando lugar a una entrada del gas en la turbina a presión constante. En ambos tipos
de turbo compresor, el gas de escape entra a la turbina formando un anillo en forma de espiral
(toroide), lo que produce una aceleración rápida a una presión reducida y velocidad incrementada
sobre las paletas de la turbina, la cuales están especialmente diseñadas, de tal forma de que se
aproveche la fuerza del gas para la impulsión de la turbina, su eje y la rueda unida a él. Estos son
utilizados en grandes motores Diesel, en máquinas excavadoras y en aplicaciones marinas, donde la
respuesta de aceleración no es tan crítica.
2.-Turbo compresor tipo impulso:
Necesita un colector de escape especialmente diseñado para llevar impulsos de escape de alta
energía a la turbina del turbo compresor. Este diseño, con bifurcaciones individuales, evita la
interferencia entre las descargas de gas de escape procedente de los distintos cilindros del motor,
produciéndose de este modo una corriente de impulso de alta velocidad, que no se consigue con
otros diseños. El diseño presenta dos cámaras en espiral, en vez de una, el término de cámara en
espiral viene dado por la forma en espiral de la carcasa de la turbina, la cual disminuye en volumen
hacia el centro, como la concha del caracol.
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Efectos de la Humedad del Aire
Se sabe, que los motores neumáticos, tienen como fuente de energía el aire comprimido,
proveniente generalmente de un depósito o tanque, en el que se supone que su temperatura es
aproximadamente la atmosférica o poco superior a ella.
Por efecto de la expansión en los cilindros de las herramientas neumáticas la temperatura final del
aire baja en muchos casos al extremo de llegar al punto de congelación, está humedad dificulta la
operación correcta y ocasiona problemas que deben ser evitados calentando el aire antes que entre
al motor neumático, se lo hace con un intercambiador de calor, este procedimiento o utilización de
aire recalentado nos da las siguientes ventajas:
1.- Operación correcta y permanente sin el peligro de destruir la lubricación y ocasionar desgaste
prematuro y oxidaciones.
2.- Nos da mayor rendimiento mecánico debido a que la masa del aire caliente es mayor en volumen
en relación al frío.
entrada
interenfriador
dreno
salida
escotilla de inspeccion
control de
presion
tanque
valvula de
seguridad
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CAPITULO III
RED DE DISTRIBUCION DE AIRE COMPRIMIDO
La red de distribución de aire comprimido comprende todas las tuberías que salen desde el tanque
pasando por el filtro de líneas al secador del secador al conjunto de acondicionamiento, tuberías y
elementos que dirigen al aire comprimido hasta los puntos de utilización, finalmente por las
válvulas direccionales.
Función de una Red de Distribución
Toda red de distribución cumple las siguientes funciones:
1.- Comunicar la fuente productora de aire comprimido con los actuadores o también llamados
consumidores neumáticos.
2.- Funcionar como reserva para atender las exigencias locales.
Tipos de redes de aire comprimido
1.- Abierta.-
Este tipo de red requiere poca inversión inicial pero está expuesta a una severa perdida de carga
entre el principio y final de la tubería, cualquier actividad de mantenimiento, modificación parcial
colocación de otra bajante de aire comprimido o el desplazamiento de una existente obliga a
detener el suministro, en consecuencia esto implica detener la producción.
2.-Cerrado o anular
La instalación anular o cerrada de una red de distribución permite alimentar los actuadores o
consumidores de dos direcciones posibles, la perdida de carga en este tipo de circuito es menor que
en la anterior, por otra parte la inversión inicial es mayor, esta mayor inversión es retribuida por la
elasticidad operativa que es superior. Las operaciones de mantenimiento son más elásticas pero aun
incomodas.
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3.-Red interconectada.-
En esta red las pérdidas de carga se reducen a un mínimo y dado el diseño de la red podemos aislar
con facilidad los tramos objeto de modificación o mantenimiento.
Condiciones que debe cumplir una Red de Distribución.
Una red o sistema de distribución eficiente debe cumplir los siguientes requisitos:
1. Debe tener pequeñas pérdidas de carga o presión por fricción con la pared interna de las tuberías
entre el compresor y los elementos de consumo, las pérdidas debe mantenerse dentro límites en
conformidad con las exigencias de las aplicaciones, por lo que se recomienda dimensionar
adecuadamente las tuberías.
2. No debe presentar fugas de aire lo cual significa pérdida de presión consecuentemente perdidas
de potencia de los actuadores, finalmente pérdida de productividad y contaminación de la red.
3. Debe presentar gran capacidad de completar la separación de condensados.
El no cuidar que cumpla estas exigencias en un proyecto o instalación de una red de distribución
significa elevar costos de mantenimiento y bajar el rendimiento del sistema.
Componentes de una Red de Distribución de Aire Comprimido
Los componentes de una red de distribución de aire comprimido, está en función de la aplicación o
la calidad del aire requerido pudiendo diseñarse:
1.- Redes con secadores para obtener distintos grados de secado, o redes con tratamiento completo
2.- Sub. Redes sin secador.
3.- Redes con lubricación centralizada o sin lubricación “para cada necesidad hay una combinación”
conforme se muestra esquemáticamente.
La instalación de una red de distribución de aire comprimido se completa con la determinación del
tamaño o capacidad volumétrica del compresor en función de las necesidades del taller fabrica y
otros, también dimensionar los diámetros de las tuberías, calcular las pérdidas de carga o presión,
capacidad del tanque, seleccionar el secador, enfriador y el conjunto de preparación del aire,
finalmente diferentes tipos de filtros, estos últimos en función de la calidad del aire comprimido
requerido o grado de pureza.
EJEMPLO DE DIFERENTES REDES DE DISTRIBUCION DE AIRE COMPRIMIDO
VER FIGURA SMC
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Tipos de filtros en las redes. Las mismas que están en función de su aplicación.
A.M.A, Filtro Coalescente extra fino, capacidad de retención de impurezas solidas 0.01 nm y
contaminantes líquidos o.oo3 mg/m3.
A.M.F, Capacidad de retención de impurezas solidas de 0.01nmy olores.
AM, Coalescente fino.
A.F, Filtro Ciclónico.
Instalación de Tubería de Aire Comprimido
Dependiendo de la eficiencia del secador en el aire comprimido generalmente aun existe en el aire
una pequeñas cantidades de vapor de agua o en instalaciones que no tiene secador de vapor de agua,
este elemento o vapor de agua debe ser eliminado mediante separadores de condensados instalados
a través de la red, para ello debe tener tuberías con inclinación del orden 2% cada 100m de
longitud, esto con objeto de facilitar la circulación consecuentemente desprendimiento de agua.
La incorporación de un depósito auxiliar dentro de una instalación neumática depende de los
diferentes consumidores y es imprescindible cuando hay simultaneidad entre varias salidas.
DISTRIBUCION DEL AIRE CONPRIMIDO
TIPOS DE TUBERIAS EN UN SISTEMA DE DISTRIBUCION DE AIRE
COMPRIMIDO
Los tipos de tuberías empleados en una red de distribución de aire comprimido son:
Tubería principal.
Tubería Secundaria.
Tubería de Servicio.
Tubería Principal
Son los que toman el aire del depósito o tanque conduciendo la totalidad del caudal, esta tubería
debe tener la mayor sección posible y prever un margen de seguridad para futuras ampliaciones de
la fábrica, siendo la máxima velocidad del aire en esta tubería 8 m/seg.
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2
5
85.1
/*
*008.0cmKg
Pd
LQP
Tuberías Secundarias
Son las que toman el aire de la tubería principal y se extienden por las áreas de trabajo de las cuales
salen las tuberías de servicio, el caudal de aire que transporta será el correspondiente a la suma de
los caudales de las herramientas neumáticas con los que funcionan estas tuberías debe ser del orden
de 10 a 15 m/s.
Tuberías de Servicio
Las tuberías de servicio o bajantes son las que alimentan a los actuadores o herramientas
neumáticas, estas tuberías llevan enchufes rápidos para las mangueras de aire, así como el conjunto
de acondicionamiento, la velocidad máxima del aire en estas tuberías es de 30 m/s.
Calculo de Perdida de Carga o Presión en las Tuberías
En el transporte de fluidos gaseosos y líquido a través de tuberías existen inevitablemente pérdidas
de presión que se traducen en consumo de energía y pérdidas de productibilidad lo cual significa
aumento de costos del producto y pérdida de competitividad.
Las pérdidas de presión en el transporte de los fluidos gaseosos se dan por:
1.- El diámetro mal dimensionado.
2.- Por la fricción o rugosidad de las tuberías.
3.- Por conexiones, codos, reducciones, válvulas.
4.- Por las velocidades del aire.
Las pedidas a lo largo de las tuberías, hace que la presión en los puntos de consumo sea inferior a
la presión dada o proporcionada por el compresor o la requerida y regulada, a consecuencia reduce
la capacidad de trabajo de las herramientas neumáticas, las perdida de presión afectan
considerablemente en la capacidad o potencia de las herramientas |neumáticas por ende a la
productividad, se ha establecido que la pérdida de 1 Kg./cm2 de presión de alimentación a las
herramientas neumáticas q trabajan con presiones del orden de 6 kg./cm2 significa reducción de 50 a
60% de su potencia, las perdidas admisibles son del orden 0,1 a 0.15 Kg./cm2 para redes o sistemas
de distribuciones medianas, tales como industrias, talleres y 0.3 Kg./cm2 para instalaciones grandes
por ejemplo minería y otros.
Tipos de pérdidas de Carga.
a) perdidas distribuidas
b) perdidas localizadas
c) perdidas internas y externas.
a) las perdidas distribuidas son los que se dan por la fricción del fluido con la pared interna de la
tubería y a lo largo de su recorrido
Existe diferentes métodos para el cálculo de las pérdidas de carga o presión en tuberías rectas y
accesorios, en tuberías rectas se calcula mediante fórmulas y diagramas y en los accesorios o
perdidas localizadas, se calcula generalmente mediante el método practico de la longitud
equivalente.
Calculo de las pérdidas de carga en tuberías rectas.
a.- Formula 1.
p = Perdida de carga en Kg. /cm2.
Q = Caudal de aire en m3/min.
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4
*
10000*
*60
min/2
3
iDP
mV
L = Longitud de la tubería en m.
d = Diámetro de la tubería en pulg.
P = Presión de trabajo en Kg. /cm2.
b.- Formula 2 de D’arcy
2****
2VL
dP
P Perdidas de presión manómetro en (Kg. /cm3)
L Longitud de la tubería en (m) Peso especifico del aire comprimido a la temperatura y presión manométrica
V Velocidad del aire en (m/s)
d Diámetro de la tubería en (m)
Coeficiente variable con el diámetro e igual a d
00001294.0000507,0 , en función de la
cantidad de aire comprimido dado en (m3/s) y teniendo en cuenta que
4
**
2dvq
, por la
formula puede observarse:
5
2
4
2
22
2 ***25.3
*81.9
16****
2
4
*****
2
d
lq
d
ql
dd
qL
dP
c.- Formula 3
atmDTR
PLVP
i
**
*** 2
p = Perdida de carga en atm
T = Temperatura absoluta (t + 273º)
P = Presión en atm
R = Constante del gas, equivalente a 29.27 para el aire.
L = Longitud de la tubería en mm.
Di = Diámetro de la tubería en mm.
V = Velocidad del aire en m/s = (m3/min.)/60 *P* 10000/cm
2.
β = Índice de resistencia a la rugosidad cuyos valores varían con la cantidad de aire dado en Kg. de
peso por hora, estos valores estan dados en el cuadro.
G = Cantidad de aire suministrado en Kg. /hr = 1.3 Nm3/min. * 60
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INDICE DE RESISTENCIA EN FUNCION DE G
DADO EN Kg. DE PESO DE AIRE
G G G G
10 2.03 100 1.45 1000 1.03 10000 0.730
15 1.92 150 1.36 1500 0.97 15000 0.690
25 1.78 250 1.26 2500 0.90 25000 0.640
40 1.66 400 1.18 4000 0.84 40000 0.595
65 1.54 650 1.10 6500 0.78 65000 0.555
100 1.45 1000 1.03 10000 0.73 100000 0.520
Aplicación de La Formula
Es necesario suministrar una cantidad de aire de 10 Nm3/min. la misma que transporta una distancia
de 200 m. por una tubería de 70 mm. De diámetro, siendo la presión de 7 atm. (kg/cm2) y una
temperatura de 10ºC. Calcular la caída de presión.
segm
mV /5,5
5.38
000.10*
17*60
min/10 3
De la tabla de índices para G = 780 Kg./hr, = 1.06, aplicando en la formula:
atmDTR
PLVP
i
**
*** 2
atmP 09,08*200*70
5,5*
283*27,29
06,1 2
La perdida de carga es inversamente proporcional al diámetro de la tubería, por tanto el diámetro de
la tubería debe ser dimensionado de manera que, mismo con un consumo de aire creciente la
perdida de presión desde el tanque hasta el consumidor no sea mayor a 0.1kg/cm., reiteramos una
mayor pérdida de presión perjudica la capacidad productiva de la industria consecuentemente la
rentabilidad.
Ejemplo de un Sistema de Distribución de Aire Comprimido sin Secador:
Se trata de una instalación en la que no existe secador lo cual no garantiza la durabilidad y el buen
funcionamiento de la red de distribución debido a la corrosión interna de las tuberías por la
humedad. Tampoco garantiza el buen funcionamiento de los actuadores debido a que la humedad
destruye la lubricación síntesis, “la seguridad del funcionamiento y la durabilidad de una
instalación neumática depende considerablemente de la buena instalación y acondicionamiento del
aire comprimido”. Por lo que, la red a lo largo de su recorrido debe tener separadores de
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condensados y las tuberías deben tener una inclinación del orden del 2% cada 100 metros de
longitud. ,
Pasos a Seguir en la Instalación de un Sistema o red de Distribución de Aire Comprimido:
1. Ubicación de los respectivos ambientes o área a ser utilizado en función de las necesidades y
proyecciones futuras, donde se extenderá la red de distribución consecuentemente se instalará
las herramientas o maquinas neumáticas y otros elementos neumáticos.
2. Determinar el número de las herramientas o maquinas neumáticas y el consumo del aire para
cada sección.
Ubicación de los ambientes
SECCIÓN FUNDICIÓN
HERR.
NEUMÁTICAS CANT
. CONS.
UNITARIO CONS.
MAX.
FAC. DE
UTILIZACION CONSUM
O TOTAL
Soplador de arena 2 0.50 1.0 80% 0.80 Taladro para ½” 3 0.50 1.5 50% 0.75 Taladro para ¾” 4 1.15 4.6 50% 2.3 Pico de limpieza 2 0.50 1.0 100% 1.0
TOTAL 6.69
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Calculo del Factor de Utilización
Calcular el factor de utilización significa determinar las horas trabajadas por día con cada actuador
o herramienta neumática, este cálculo se hace mediante un diagrama en la que colocamos en la
parte superior horizontal el número de horas que normalmente se trabaja por día y en la vertical los
actuadores o herramientas a utilizarse, en la horizontal inferior tendremos el porcentaje de tiempo
que cada actuador trabaja.
Actuadores
Herramientas
Neumáticas
- Consumo sección fundición 6.69 m3/min.
- Consumo sección pintura 9.95 m3/min.
Calculo de la Demanda Total de la Instalación
Dt = 6.69 + 9.95 + 30% = 20.32 m3 / min.
Los 30% significa previsiones, siendo 10% para perdidas de carga y 20% para futuras ampliaciones.
Estos 20.32 m3/min. Es el volumen para lo que se debe seleccionar o dimensionar el compresor, o
es el dato técnico para el pedido del compresor y los otros componentes del sistema de distribución.
Calculo De La Longitud real de Las Tuberías
Para el cálculo de la longitud real o total de las tuberías se toma en cuenta los codos, válvulas,
reducciones y otros traducida en metros de una tubería recta, llamado longitud equivalente, estas
longitudes equivalentes se determinan en función de los diámetros. (Ver. Cuadro.)
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Pérdida de presión en los accesorios de tuberías expresada en metros equivalentes de tubería
recta
Accesorios para tuberías
Longitud equivalente en metros
Diámetro interior de tubería.
Válvula de diafragma Válvula de compuerta Curva de 90° Curva de 45° Codos redondos Codos en enlace Manguitos de reducción Válvula de globo
1” 1 ½” 2” 3” 4” 5” 6”
1.50 0.30 0.30 0.15 1.50 1.00 2.00 0.50
2.00 0.50 0.50 0.25 2.50 2.00 3.00 0.70
3.0 0.70 0.60 0.30 3.50 2.50 4.0 1.0
4.5 1.0 1.0 0.50 5.0 4.0 7.0 2.0
6.0 1.5 1.5 0.80 7.0 6.0 10.0 2.5
8.0 2.0 2.0 1.0 10.0 7.5 15.0 3.5 53.0
10.0 2.5 2.5 1.5 15.0 10.0 20.0 4.0
Este método de calcular la longitud real de la tubería nos da resultados rápidos, con aproximación
aceptable, basta añadir a la longitud propia de la tubería que estamos proyectando, un suplemento
de longitud de tubería que compense la perdida de presión ocasionado por los elementos neumáticos
tales como codos, válvulas y otros. En consecuencia la perdida de presión entre dos puntos del
circuito será igual a la suma de todas las pérdidas de cada uno de los accesorios y la correspondiente
a la tubería recta que los une, por lo que al diseñar un circuito, hay que utilizar la menor cantidad
posible de accesorios sobre todo por la influencia negativa que tiene sobre el trabajo mecánico a
realizarse.
Calidad de las Tuberías
Las tuberías para la conducción de aire comprimido deben ser de acero estirado sin costura ST35
según norma DIN 2448, también tubos galvanizados sin soldadura. Las tuberías de acero son más
maleables y pueden doblarse con facilidad para lograr cambios de dirección o curvaturas.
Calculo de los Diámetros de las Tuberías “Fórmula empírica”
Aplicando la formula empírica que en la práctica es poco utilizado debido a que existe monograma,
el monograma para el cálculo será utilizado como segundo método el mismo que facilita la
determinación del diámetro.
1. Método
Δp = (0.008*Q 1.85
*L) / (D5 *P) = Kg /cm²
Calculo del Diámetro Principal
Calculamos el diámetro principal en su primera aproximación tomando Δp = 0.1 debido a que la
instalación es pequeña y no debe exceder de 0.15 Kg./cm² conforme lo indicado.
0.1= (0.008* 20.52 1.85
* 50) / (d5 *P)
d =8
727.0/1075
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Con este diámetro determinamos la longitud equivalente en función del tipo de válvula existente a
lo largo de la tubería principal o válvula de compuerta de donde:
L = 50 +1 = 51 m de longitud
Valor con lo que sé re calcula
0.1= (0.008 * (20.51) 1.85
*51)/ (d5 *7) = 2
165 ´´
Con lo que se puede calcular la perdida de carga real.
Cálculo de los Diámetros de la Tubería Secundaria
ΔP = (0.008 * Q 1.85
L)/ (d5 *P) = Kg /cm²
(0.2= 0.008 * 6.65 1.85
*90) / (d5 *P)
d = )7.0/23.24(5 = 1 5/8´´
Con lo que se determina en base al cuadro de longitudes equivalentes y él numero de codos y otros
elementos la longitud total, y se sigue el mismo procedimiento de re calculo.
Cálculo de los Diámetros de las Tuberías de Derivación
Se calcula para cada herramienta neumática en función de su capacidad de consumo por ejemplo:
Para el taladro ¾ que consume 1.15m³/min.
ΔP = (0.008 *Q 1.85
*L) / (d5 *P) = Kg /cm²
0.1=(0.008*1.15 85.1 *3)/(d 7*5)
d= 5 85.1 7.0/)3*15.1*008.0( ; d = ½”
DETERMINACION DEL NÚMERO DE COMPRESORES A INSTALARSE
El numero de compresores a instalarse en una industria o sistema de distribución de aire
comprimido está sujeto a regulaciones, la misma que está en función de la categoría de la industria
y de la responsabilidad exigida al compresor, esta regulación se explica en el cuadro siguiente:
Categoría de la industria
Requerimiento de
consumo de aire
Nro de Compresores en
reserva
Tipo de regulado
En función de la
responsabilidad exigía al
compresor
Nro. de compresores en
función al consumo
Nro. de compresores en
reserva
partidas y paradas
automáticas
Baja Media. Alta
1 compresor 1 compresor 1 compresor
Poco consumo Grande consumo 1 compresor
Paradas y partidas
automáticas
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2° Método:
Calculo de los Diámetros de las Tuberías Mediante Monograma
Se tiene una tubería de 600 m. de longitud que transporta 3000m3/h, siendo la presión de 10
Bar, la pérdida de presión de 0.15 bar, la red tiene 4 válvulas esféricas, 1 válvula globo, 10
conexiones T, 15 codos de 90 grados:
Determinar el Diámetro de la Tubería.
De acuerdo a procedimientos para calcular el diámetro utilizando monogramas, lo primero que
hacemos es hallar el diámetro auxiliar. Para ello ubicamos los datos sobre el monograma de la
figura 1 haciendo caso omiso de los accesorios ubicamos el punto 600 metros sobre el eje L y
3000m3/h sobre el eje Q, trazamos una recta que los una y los prolongamos hasta interceptar al eje
E1.
Idéntico procedimiento hacemos con los puntos correspondientes a la presión P y la pérdida
admitida P. Esta última recta intercepta al eje E2 al unir P con P.
A continuación simplemente se unen los puntos generados sobre E1y E2. La recta así definida,
indica sobre el eje D, el valor del diámetro auxiliar.
En nuestro caso el valor es aproximadamente: Daux
=140mm.
Recién con este valor, podemos encarar la segunda parte del cálculo que consiste en encontrar la
longitud equivalente de los accesorios. Para esto nos ayudamos con el grafico de la figura 2
encontramos:
T ACCESORIOS LONG. .EQUIV. METROS CANT. LONG. EQUIV. TOTAL METROS
140 VALVULA ESFERICA 2,2 4 8,8
140 VALVULA GLOBO 53 1 53
140 CONEXIÓN “ T “ 14 10 140
140 CURVA DE “ 90 ° “ 1,8 15 27
LONGITUD TOTAL A AGREGAR 228,8
Esta longitud la sumamos ahora a la original y repetimos el trazado, debemos considerar que el
único parámetro que se ha modificado es la longitud.
Ubicamos entonces:
L’=L + Long. Equivalente = 600m + 230m =830m.
En la figura 2. Y efectuamos el trazado como si fuera la primera vez (en la figura hemos trazado. En
la parte que no se repite. Las líneas con trazos para que puedan identificarse).
Esta vez leemos, sobre la escala D. en el punto generado por la nueva línea E1.E2, el diámetro
definitivo: D = 148 mm..
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Adoptamos por lo tanto un tubo de 150mm. (6’´) de diámetro. De esta manera queda concluido
nuestro cálculo, como comentario adicional podemos decir que este procedimiento puede utilizarse
también para dimensionar las tuberías de la red secundaria.
Al menos esto sería lo más razonable. Es claro que debe conocerse el caudal de este ramal.
Figura 1
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Selección de compresores
Existe muchos compresores, unos resultan mejores que los otros en ciertas aplicaciones, por
consiguiente es necesario definir con exactitud cuáles son los requerimientos de aire comprimido y
las condiciones bajo las cuales tendrá que efectuarse el trabajo. En la selección de compresores los
únicos parámetros que habría que tener en cuenta son sus limitaciones.
Compresores Reciprocantes
Se prefiere en trabajos en los que el consumo de aire comprimido es pequeño y de forma
discontinua, ejemplo, los talleres mecánicos, trabajos con uno o dos herramientas neumáticas
medianas, o trabajos en las que se precisan presiones elevadas superiores a 17 kg/ cm2, estos
compresores en la industria para grandes consumos rara vez se emplean como unidades
individuales, Si bien existen compresores reciprocantes con capacidades de desplazar volúmenes
desde 0,03 a 300 m3 /min. y presiones del orden de 0,5 a 1000kg/cm
2
Compresores Rotativos de Tornillos y Paletas
Son compresores bastante utilizados para trabajos continuos y en la automatización de procesos
industriales esto debido a su capacidad volumétrica y las presiones que van hasta el orden de 17
Kg./cm2 cuando son bietapicos, también son utilizados en la industria de la construcción, en la
minería y el mantenimiento de carreteras, se utiliza presiones de trabajo del orden de 7 Kg./cm2, en
la construcción generalmente para una cuadrilla de trabajadores basta un compresor rotativo
monoetapico de tornillo o paletas enfriado con aceite cuya capacidad volumétrica es del orden de
20m3/ mi y presiones de 8kg/ cm
2, tienen capacidad para accionar 10 o más martillos neumáticos
simultáneamente. Si se quiere mayores presiones para perforaciones verticales y profundos o
instalaciones industriales que requieren mayores presiones se recurre a compresores bimetálicos de
tornillo, siendo su máxima presión de estos compresores 17.5 Kg. /cm2. Para la aplicación en
procesos industriales y automatización el aire proveniente de este o cualquier tipo de compresores
debe ser tratado, en cambio la industria de la construcción y mantenimiento de carreteras no precisa
de tratamiento o preparación del aire comprimido.
Compresores Centrífugos o Dinámicos
Estos compresores son los más utilizados en la industria de procesos químicos, fabricas de
alimentos, o cuando se requiere aire sin ninguna mezcla de aceite, constructivamente son sencillos y
permiten un funcionamiento continuo durante largos periodos de tiempo, al margen de lo indicado
su aplicación abarca, la instrumentación o automatización de todas las plantas grandes, para insuflar
aire a hornos, calderos o sopladores, en plantas de recuperación de azufre, para recirculación de gas
amoniaco, en plantas de hidrocarburos, en la aeronáutica, en turbo cargadores y otros, son
compresores de capacidad volumétrica desde 1.5 a 3500 m3/s y presiones del orden de 70 Kg./cm
2
Síntesis. Los parámetros a considerar para la selección de un compresor son:
Presión máxima y mínima, caudal necesario, perdidas de carga, condición geográfica, altitud
temperatura y tipo de regulación.
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DESIGNACION
CONSUMO EN (m³ / min.)
Martillos de servicio ligero
Martillos de cincelar y calafatear ligero
Martillos de cincelar y calafatear medio
Martillo remachador ligero
Martillo remachador ligero
Martillo remachador ½ “ diam. Remache
Martillo remachador 1 “ diam. Remache
Martillo remachador 1 ¼ “ diam. Remache
Prensa remaches
Martillo cincelador
Martillo para sacar machos de función
Pison, molde a mano tipo banco
Pison, molde a mano tipo ligero 5/7 “Kg.
Pison, molde a mano tipo mediano 9 Kg.
Pison, molde a mano tipo pesado 10/16 kg.
Desincrustador (vibrado de machos)
Taladros hasta 1/4 (6 mm..) de diámetro de acero.
Taladros hasta 1/4 (mayor potencia)
Taladros hasta 3/8 ( 10 mm.. ) diam.
Taladros de 7/8 diámetro en acero.
Taladros hasta 1/2 diámetro en acero.
Taladros de 1 1/4 diámetro en acero.
Taladros de 1 1/2 diámetro en acero.
Taladros de 2 “ diámetro en acero.
Atornilladores reversibles, hasta 1 / 4 “ diámetro.
Atornilladores reversibles ¼ “ diámetro.
Atornilladores de 8 mm.. de diámetro.
Rosca hasta 3/8 “ diámetro.
Amoladora de 2 ½ “ * 3/8” diámetro muela
Amoladora de 4” * 1” diámetro muela
Amoladora de 6 “ * 1” diámetro muela.
Amoladora de 8” * 1” diámetro muela
Esmeriladora muela / disco ( 130/137 diámetro mm.)
Esmeriladora muela / disco ( 235/235 diámetro mm.)
Pulidoras disco pulir 125 diámetro
Pulidoras disco, 80, 127,157, 152 mm. de diámetro.
Maquina para fresar ranuras 178/235 diámetro muela
Llave de impacto con árbol cuadrado 3/8 “
Llave de impacto con árbolcuadrado ½ “
Martillos de mineria
Llave de impacto con árbol cuadrado ¾ “ * ½ “
Llave de impacto con árbol cuadrado 1 ½ “ * 2 ½”
Llaves de tarraja, cabezal cerrada M7-M12
Llaves de tarraja, cabezal abierto M10-M16
Cierras para aluminio, plásticos, hasta 15/40 mm..
Cizallas, espesor chapa mm. 3,5h, 4 alumínio.
Cizalla, espesor chapa mm.. 6 h, 6aluminio
Motores neumáticos 0,45 Cv.
Motores neumáticos 1Cv.
Motores neumáticos 1,4 Cv.
Bomba neumática .
Elevador neumático, carga en kg. 55/45
0.16
0.28/0.25
0.65/0.73
0.22/0.33
0.55/0.67
0.84
089
0.30
0.16/0.22
0.65/0.97
0.33
0.40/0.60
0.62
0.78/0.84
0.20
0.195
0.275
0.450
0.560
1.13/1.27
1.41/1.69
1.41/1.69
1.41/1.69
0.195
0.300
0.350
0.350
0.420
0.70/0.84
0.99/1.13
1.27
1.25
2.40
3.20
0.99/1.13
1.27
1.25
2.40
3.20
0.30
0.65
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TABLA DE CONSUMO DE AIRE PARA CILINDROS NEUMÁTICOS
PRESIÓN DE TRABAJO EN ATMÓSFERAS
C
cilindro
mm
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
CONSUMO DE AIRE EN LITROS POR CM. DE CARRERA DEL CILINDRO
6 0.0005 0.0008 0.0011 0.0014 0.0016 0.019 0.0022 0.002
5
0.002
7
0.003
0
0.003
3
0.003
6
0.0038 0.004
1
0.0044
12 0.002 0.003 0.004 0.006 0.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012 0.013 0.014 0.015 0.016 0.015
16 0.004 0.006 0.008 0.010 0.011 0.014 0.016 0.101
8
0.020 0.022 0.024 0.026 0.028 0.029 0.032
25 0.010 0.014 0.019 0.024 0.029 0.033 0.032 0.043 0.048 0.052 0.057 0.062 0.077 0.071 0.076
35 0.019 0.028 0.038 0.047 0.056 0.056 0.075 0.34 0.093 0.103 0.112 0.121 0.131 0.140 0.149
40 0.025 0.037 0.049 0.061 0.073 0.085 0.097 0.110 0.122 0.135 0.146 0.157 0.171 0.183 0.195
50 0.039 0.056 0.077 0.096 0.115 0.134 0.153 0.172 0.491 0.210 0.229 0.248 0.267 0.286 0.305
60 0.076 0.103 0.150 0.187 0.225 0.262 0.299 0.335 0.374 0.411 0.448 0.485 0.523 0.560 0.597
100 0.155 0.321 0.307 0.383 0.452 0.535 0.511 0.537 0.763 0.839 0.915 0.991 1.067 1.143 1.219
150 0.303 0.452 0.601 0.750 0.399 1.048 1.197 1.345 1.495 1.544 1.793 1.942 2.091 2.240 2.359
200 0.63 0.923 1.227 1.531 1.331 2.139 2.443 2.541 3.052 3.536 3.670 3.974 4.268 4.572 4.576
250 0.966 0.441 1.916 2.392 2.392 3.342 3.317 4.292 4.778 5.243 5.738 5.193 5.633 7.144 7.619
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CAPITULO IV
VENTAJAS DE LA UTILIZACION DEL AIRE COMPROMIDO EM SISTEMAS
NEUMATICOS.
1. Rapidez del aire comprimido y la versatilidad o facilidad con la que interactúa con equipo
eléctricos y elementos eléctricos, debido a ello son muy usados en la automatización de
maquinas modernas y se lo hace de dos formas:
a. La neumática se interconecta con equipos eléctricos mediante presostatos que
envía señal neumática, para que el equipo o, motor eléctrico funciona.
b. Los elementos eléctricos se interconectan con el neumático mediante electro-
válvulas que son accionados a través de señales eléctricas enviadas por llaves fin
de curso y sensores, temporizadores o programadores.
2. Su seguridad debido a que las presiones que se realizan son bajas y medias, en
consecuencia dan muy pocos accidentes, y no se tienen problemas en ambiente explosivos y
de alta temperatura. Los elementos neumáticos son diseñados para trabajar con presiones de
orden de 50 a 250 PSI (3.5 a 17 2cmkg ), consideradas bajas en relación a las presiones
utilizadas por los sistemas hidráulicos. Su seguridad se manifiesta en los sistemas de frenos.
3. Los elementos neumáticos y actuadores que trabajan con aire comprimido no ocasionan
descargas eléctricas, igualmente son resistentes a altas temperaturas; estos problemas, a
caso existieran pueden ser superados por equipamientos adecuados, tales como
condensadores, intercambiadores y otros.
4. Nos da incremento de la producción y rentabilidad con inversión relativamente pequeño y
simplicidad en su manipulación.
5. El aire comprimido es fácilmente transportable por tubería inclusive a grandes distancias
“no es necesario disponer tuberías de retorno”.
6. El aire comprimido es insensible a las variaciones de temperatura, garantiza un trabajo
seguro inclusive a temperaturas altas.
Limitaciones o desventajas
1. Debido a que el aire es comprensible es difícil obtener grandes presiones, es difícil obtener
trabajo mecánico con velocidades uniformes existiendo variación de carga, como con el
sistema hidráulico.
a) El aire comprimido para la utilización en sistemas neumáticos, necesariamente necesita un
buen tratamiento.
b) No es posible obtener velocidades bajas o variaciones de velocidad de los actuadores con la
neumática pura debido a las propiedades físicas de compresibilidad de aire. Para obtener
velocidades bajas se debe recurrir al sistema mixto “Hidro - Neumático”.
Ejemplo de su utilización de la energía Neumática.
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Apertura y cierre de una puerta oscilante Neumática
Otros ejemplos.
Fijación de piezas, accionamiento de embriagues, colocación de piezas en posición de trabajo, abrir
puertas de vehículos, abrir o cerrar puertas de hornos, en este caso en particular, la agilidad en el
cierre significa, economía de calor, y evita la aproximación a altas temperaturas, abrir o cerrar
válvulas, puertas en lugares de difícil acceso, en síntesis. En todo sistema en los que no se
necesitan presiones elevadas consecuentemente grandes esfuerzos, una de sus mayores
aplicaciones es en la automatización de procesos industriales.
Consumo del aire comprimido
Es importante conocer el consumo de aire de la instalación para poder seleccionar o dimensionar el
compresor, el tanque, la red de distribución el conjunto de preparación de aire. Este consumo se
calcula en función del número, tipos de herramientas neumáticas o elementos consumidores tales
como cilindros, actuadores rotativos.
Cálculo de actuadores
Calcular o dimensionar un actuador significa determinar las dimensiones de éstos, que nos permitan
su selección. Existen dos grandes grupos de actuadores, como ya hemos visto y ellos son de acción
rectilínea y los de acción rotativa. Nos ocuparemos inicialmente de los de sección rectilínea.
Cálculo de actuadores neumáticos de acción rectilínea
En el cálculo de los actuadores rectilíneos existen tres variables básicas y ellos son: cálculo de la
fuerza, verificación al pandeo y consumo.
Calculo de la Fuerza
Salvo que se pretenda construir un actuador de diámetro especial, existe en el mercado actuadores
de diámetros definidos. El problema de cálculo es entonces, dado el diámetro de un actuador
calculamos la fuerza que desarrolla si se alimenta con una presión definida, calculamos el caudal
que consume y verificamos al pandeo.
Exterior
Abrir
Cerrar
Interior
Abrir
Cerrar
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Caso en que el actuador sea de simple efecto
El cuerpo (1) suele ser cilíndrico. Las tapas de
cierre (2) contienen los sistemas de guiado del
hazte (3) y las tomas de aire (4) y (5). El émbolo
(6) es una pieza móvil que separa la cavidad
interior del cilindro en dos cámaras: anterior (7) y
posterior (8) (esta última siempre es la que
contiene del hazte).
Si el actuador es de simple efecto la presión se
distribuirá sobre toda el área útil A, generando
una fuerza que llamaremos fuerza teórica, que
puede calcularse por:
APD
PFt *4
**
2
Donde A es el área transversal libre del pistón y P es la presión de trabajo, nuestro interés apunta a
conocer la fuerza real del actuador, por consiguiente la fuerza teórica calculada deberá restársele la
fuerza de rozamiento y la fuerza del resorte que dependerá de la elongación X del mismo y será
calculada por :
F = K *X
Donde K es constante del resorte y se mide en N/m
Nuestro cálculo final podría reducirse así:
Fuerza real = P * KXD
KXD
PD
4
**9,0
4
**1,0
4
* 222
Si el actuador presenta otra configuración, deberá estudiarse especialmente la forma de calcular la
fuerza real.
Caso el actuador sea de doble efecto
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En el caso de un actuador de doble efecto, como el de la figura, el cálculo, se divide en dos: una
parte para calcular la fuerza real de avance y otra para calcular la fuerza real de retroceso.
Calculo de la fuerza de retroceso
Para el cálculo de la fuerza de retroceso debe considerarse el área circular del hazte
4
*
4
* 22 dDPAAPF xraRt
2222
24
**1,04
* dDPdDPFFF RRtRt
Calculo de la fuerza real de avance
Se calcula como en el caso anterior pero sin contar el resorte pues aquí no existe
D = diámetro del cilindro.
P = Presión de trabajo.
d = diámetro del hazte
Además
Ft.= fuerza teórica de avance.
Fτ = fuerza de rozamiento.
F real = fuerza real de avance
Así tenemos
Ft = P*A o sea Ft = 4
**
2DP
4
**1,0
2DPFav
Reemplazando las dos primeras expresiones en la última nos queda:
4
**1,0
4
**
22 DP
DPFreal
Sacando factor común y operando
Real =2
2
**707,04
***9,0 DP
DP
Con la aplicación de esta simple formula puede calcularse la fuerza real de avance para un cilindro
D operando a una presión de trabajo P y con un rozamiento estimado en un 10% de la fuerza
teórica.
Verificación del pandeo
Definimos al pandeo como al encorvamiento lateral que se da en el hazte o el eje cuando se la
somete a un esfuerzo de compresión o fuerza axial por la que debemos considerar la longitud o
carrera del hazte, la forma de fijación y geometría de fijación compatibles con la realidad en que
podemos vincular una barra, los cuatro casos de fijación y pandeo naturalmente nuestra barra es un
cilindro y como tal no solo se extiende sino también presenta diferentes formas de fijación o
vinculación. También es necesario indicar que la facilidad debido al formato en ciertos ejes o barras
el pandeo se da con mayor facilidad.
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Figura 2
Los cuatro casos de fijación que definen la tensión del pandeo
A partir de los cuatro casos de pandeo, surgen entonces las posibilidades que aparecen en la figura 2
y que hemos separado en cuatro grupos que coinciden con los cuatro casos mencionados. Las letras
de cada uno de los casos están relacionadas con el tipo de montaje y sujeción.
Esquema representativo de los cuatro casos de pandeo según los distintos tipos de montaje posibles.
Las líneas punteadas indican la forma que habría adoptado el eje del cilindro bajo el esfuerzo de
compresión si su flexibilidad hubiese sido suficiente. Esto ilustra con claridad la diferencia en la
longitud de pandeo para los distintos métodos de montaje.
Volviendo a la idea central de verificar si nuestra elección de carrera del cilindro está comprometida
o no con el pandeo, debemos definir cual habrá de ser su forma de montaje, con todos estos datos
podemos trabajar de dos formas una analítica y otra grafica.
Eligiendo el camino más simple que es la verificación grafica lo haremos en forma general aunque
entregaremos al lector algún material para que pueda ser más específico en caso de quererlo. El
diagrama de la figura 3 para la verificación de pandeo, está constituido considerando el caso mas
desfavorable: empotramiento trasero y eje libre (caso AG), o sea que cuando usamos este diagrama
(aun sin saber como habría de instalarse el cilindro) no nos vamos a equivocar.
W W W W W W
W W
W W W
W
L F G L F G
CD T U L F G
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Figura 3
Diagrama para la verificación del pandeo
Procedemos con un ejemplo para explicar su funcionamiento y continuemos con el actuador del
cual ya conocemos su fuerza .Los datos son: D = 63 mm, d = 20 mm, P = 6 bares y la fuerza
calculada fue 170 Kg. (1700N) que es lo que debería soportar al eje de compresión.
Con esta fuerza entramos al grafico (eje horizontal).El grafico es logarítmico.
Trazamos ahora una vertical hasta conseguir la intersección con una de las rectas inclinadas que
indican el diámetro del eje (en nuestro caso 20 mm.) leemos el valor de la máxima carrera posible
sin pandeo en el eje de la izquierda 650 mm. Si nuestro actuador trabajara con una carrera igual o
menos a la encontrada significa que no tendremos sorpresas con el pandeo.
Calculo del consumo
Uno de los cálculos más importantes de un actuador es conocer su consumo “Q” esto equivale a la
cantidad de aire que debe aspirar el compresor para accionarlo durante un periodo determinado.
Desarrollaremos dos tipos de cálculo analítico y grafico.
Calculo analítico
Supongamos tener un actuador de simple efecto, el consumo se calcula por la formula
RALnQ ***
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Donde:
n = frecuencia de trabajo (veces por unidad de tiempo a la que se repite la carrera)
L = Carrera
A = Área transversal
R = Relación de compresión.
Si el actuador fuera de doble efecto el consumo estaría dado por:
Q = 2*n*L*A*R
Donde cada uno de los parámetros son idénticos al caso anterior. En este punto es necesario lo
siguiente:
1.- La formula anterior permite calcular un caudal aproximado por exceso (pues no se considera el
volumen que ocupa el eje) se adopta por simplicidad.
2.- La relación de compresión surge de hecho que representa llenar una cámara ocupada con aire a 1
bar absoluto.
A manera de demostración asumamos una constancia de la temperatura entre el estado inicial (aire
atmosférico) y el estado final (aire ya comprimido)
Nuestro problema sería conocer que volumen tenemos que aspirar para mover el actuador una vez
así tenemos.
Pi* Vi = Pf * Vf
Donde:
i = inicial
f = final
Incógnita Vi
Datos:
Pi = 1 atmósfera = 1,013 bar
Pf = 6bar + 1,013 (asumiendo 6 bar como presión relativa de trabajo)
Vf = A *L
Despejando tenemos:
Vi = Pi
VfPf *
Si el cociente Pf/Pi lo llamamos R (relación de compresión) reemplazando resulta
LARVi **
si en ambos miembros multiplicamos por n (donde n es la frecuencia) la igualdad matemática no
altera pero nos da la oportunidad de otra interpretación física
RnLARnVfn ******
El primer miembro representa el volumen admitido por unidad de tiempo, es decir el caudal y el
segundo, los términos que figuran en la formula compuesta. Si reemplazamos por las presiones
ordinariamente utilizadas, es decir 6 bares (600 Kpa) podemos calcular un valor para R.
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923,6013,1
013,7
bar
barR (Adimensional)
Con el objeto de ilustrar al lector para que pueda aplicar con tranquilidad esta fórmula debemos
aclarar dos puntos más:
1.- La frecuencia “n” a la que hemos hecho referencia debe aplicarse como ciclos, sin detención del
cilindro, en las cuales la velocidad de avance y retroceso son iguales.
2.- El consumo, depende también, del estado de carga del actuador.
Obsérvese que cuando hicimos el desarrollo para justificar la presencia del factor R relación de
compresión en la formula de consumo, suponemos que la presión final era 6 bares relativos hecho
que supone carga completa sin embargo habitualmente el cilindro nunca baja 100 por ciento de sus
posibilidades y si lo hace en una de las carreras puede que no lo haga en la otra.
Es decir que no siempre la presión que lo activo el cilindro es la máxima de trabajo
Esto demuestra que si la presión es menor, e factor R será menor en consecuencia el consumo final
también será menor.
Cabe mencionar que si no consideramos los estados de carga y suponemos cien por %, el error que
cometeremos será en exceso y esto es más aceptable que cometerlo por defecto.
Completemos con un ejemplo de aplicación del cálculo del consumo:
Ejemplo
Supongamos que un actuador tiene una carrera L = 220 mm. y trabaja con una frecuencia
N = 30 ciclos/min.
Siendo D = 63 mm, d = 20 mm y P = 6 bares
Debido a que el actuador es de doble efecto debemos aplicar
RNLAQ ***2
Donde
A es igual
31.04
63.0*1416.32
dm2
L = 220 mm = 2,2 dm.
N = 30 ciclos/min
R = 6,923
Reemplazando resulta:
Q = 283 ( litr./min.)
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Calculo grafico del consumo de un actuador neumático rectilíneo
El grafico nos permite determinar el volumen por unidad de longitud en función del diámetro del
actuador.
Con el 63 del ejemplo anterior y la presión de 6 bar. Determinar el consumo específico que es de
0,21 litros/seg. Aplicando la formula:
Para cilindros de doble efecto
.min/277.min/30*.22*./.21,0*2
**
***2
litroscmsegltQ
SnqQ
SnqQ
Para cilindros de simple efecto
Calculo de actuadores de acción rotativa
En el caso de actuadores rotativos debemos referirnos al torque, por torsor o momento actuante,
para el cálculo es necesario elegir el actuador adecuado a las circunstancias de trabajo, para ello
debemos conocer la velocidad angular W o el tiempo que tarda para cubrir un ángulo de 90º y el
momento de inercia I, i el peso del cuerpo asegurado a la rotación.
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Con estos datos si tenemos W calculamos el tiempo para < = 90º y con los demás datos calculamos
la masa rotante (J) datos con los que entramos al grafico de la figura 4 y determinamos el modelo
respetando las mismas reglas que en el grafico anterior.
Calculo del actuador necesario
En base a lo visto es necesario conocer el torqué que debe superar nuestro actuador y la energía
cinética habrá de desarrollar.
El torque necesario deberá ser un dato surgido de la aplicación y podrá elegirse el modelo a partir
de una tabla o grafico (ver figura 9.42) que todo fabricante tiene la obligación de ofrecer, en la que
deberán figurar torque Nm ( Kgm), presión de trabajo y modelo. Si el actuador va ser usado en
forma tal que todo el troqué entregado va ser constantemente entregado va a ser constantemente
absorbido, nuestro calculo termina aquí. Es decir: entramos con la presión de trabajo y con el
momento torsor necesario y elegimos la curva que está por encima para salir con el modelo.
Observación importante: Si el punto de intersección estuviera muy por debajo de la recta
correspondiente, se justifica bajar la presión para hacer coincidir el momento torsor entregado en el
momento torsor necesario y evitar así fenómenos de tiempo dinámico.
FIGIRA 9.42
EJEMPLO DE GRAFICO EN EL QUE SE ELIJE EL MODELO DE ACTUADORES
ROTATIVO A PARTIR DE LA PRESION Y MOMENTO TORSOR NECESARIO
Si en cambio el actuador durante su carrera de trabajo desarrolla alguna velocidad alguna velocidad
importante, debemos tomar en cuenta su momento dinámico o masa rotativa
Como sabemos la masa rotante depende del momento y del material puesto en juego y el momento
de inercia a su vez depende de la forma que tenga esta masa rotante.
Para explicar más claramente el cálculo, se da a continuación un bosquejo general que luego
completaremos en particular.
El objetivo del cálculo es elegir el actuador adecuado a la circunstancia de trabajo. Para ello
debemos conocer, la velocidad angular (w) o el tiempo que tarda en cubrir un Angulo de 90º, el
momento de inercia J, y el peso del cuerpo asociado a la rotación.
CR50, 80, 100
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FIGURA 9.43
GRAFICO PARA ELECCION DEL MODELO DE ACTUADOR ROTATIVO.
Calculo del consumo
El cálculo del consumo como el caso anterior tiene mucha importancia y puede hacerse fácilmente
utilizando la formula:
RnVQ ***2
Donde
V = volumen del espacio a llenar para conseguir el giro permitido en un sentido.
n = frecuencia del movimiento en los que no se encuentran los tiempos de detención.
R = relación de compresión final versus inicial.
Actuadores De Giro Limitado
El movimiento lineal del embolo es convertido en un movimiento circular por medio de un sistema
de un piñón y cremallera .el eje, ubicado en el centro del cilindro, permite realizar movimientos
precisos sin holguras. El tipo DRQ –PPVJ-A permite ajustar las posiciones extremas y la
amortiguación .de este modo es posible efectuar un ajuste continuo del final de carrera sin modificar
la capacidad de amortiguación
Se dividen en dos clases: los que cubren un desplazamiento angular fijo (rotación limitada) y los
que podrían girar indefinidamente (rotación ilimitada)
El propósito principal de estos actuadores es entregar movimiento circular acotado, cubren
generalmente ángulos de 90 hasta aproximadamente 360 y presentan en algunos casos posibilidades
de regulación
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La figura 5 muestra un croquis donde se aprecia el principio de funcionamiento de un actuador de
giro limitado que aprovecha el movimiento lineal producido por sendos pistones asociados a una
cremallera que engrana con una rueda dentada central
Esta rueda dentada transforma en rotación el movimiento lineal de los pistones .la amplitud del giro
depende del giro de las cremalleras .el par torsor capaz de entregar es importante, pues pueden
aprovecharse las aletas opuestas de cada pistón en forma simultanea
El actuador puede contar o no con amortiguación final de carrera .esta amortiguación solo es
efectiva cuando los momentos de inercia son de bajo valor .cuando son importantes, es necesario
tomar precauciones externas para evitar deterioros en el equipo
Un actuador mas cercano a la realidad, lo encontramos en la figura 6 .reconocemos aquí la
cremallera, el piñón que engrana con ella y el eje que efectúa el giro.
Fig. 6
Estas construcciones no son las únicas .existen otras más simples en cuanto a su ejecución, aunque
solo aplicables a mecanismos que requieren poco torque, un ejemplo de ello lo tenemos en la figura
7 .se trata simplemente de una paleta solidaria a un eje, cuando recibe aire a uno de los lados, se
mueve angularmente hacia el otro hasta el top y viceversa
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Consideraciones sobre el montaje
Uno de los aspectos a los que frecuentemente no damos mucha importancia, es la forma en la que
deben vincularse los actuadores a la estructura resistente .existen muchas formas que son
consideradas estándar por los fabricantes. Ellos cubren perfectamente todas las necesidades .la
figura 8 nos muestra dos grupos de montajes: el grupo A se refiere a los soportes de “cilindro fijo”,
aquí el cilindro es fijado y la carga se mueve según la dirección del hazte.
El grupo B corresponde a los soportes capaces de admitir un desplazamiento angular determinado
“cilindro oscilante” es conveniente tomar precauciones cuando se trata de soportar u originar un
movimiento .habrá de vigilar su trayectoria y estudiar los esfuerzos a los que estuviera sujeto el
actuador con el fin de evitar a aquellos que pueden resultar perjudiciales
Figura 7
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Quizás la figura 9 nos aclare aun más la forma y ubicación de los accesorios de montaje
Algunos fabricantes producen actuadores cilíndricos de montaje directo y de montaje
multipropósito. Con ellos quedan resueltos los problemas de los accesorios de montaje y se reducen
a los clásicos inconvenientes provocados por el hallazgo correcto de piezas compatibles .etc.
Completan esta variedad de accesorios dos elementos importantes que se relacionan directamente
con el hazte, la figura 10 nos muestra varios ejemplos de aplicación ya combinados con el visto
anteriormente.
El otro accesorio importante es la junta flotante para el hazte. Su aplicación permite disimular
ciertos desajustes propios de cualquier montaje. En la figura 3 podemos ver cuál es su
funcionamiento: la trayectoria del hazte puede apartarse perpendicularmente de su eje u oscilar un
pequeño ángulo sin generar esfuerzos resistentes sobre el buje delantero ni sobre el eje pistón.
Como regla general es importante saber que el éxito de cualquier automatismo neumático depende
básicamente de la calidad con que se proyecto su parte mecánica. Muchas veces ocurre que cuando
algún automatismo neumático no funciona como era de esperarse se adjudique esta falla a los
componentes neumáticos. Aconsejamos revisar el proyecto mecánico antes de condenarlos.
El actuador puede o no contar con amortiguación al final de carrera, esta amortiguación solo es
efectivo cuando los momentos de inercia son de bajo valor pero cuando son importantes es
necesario tomar precauciones externas para evitar en el equipo.
Figura 10
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CAPITULO V
ELEMENTOS DE CONTROL UTILIZADOS EN LA AUTOMATIZACIÓN
NEUMÁTICA.
SENSORES NEUMÁTICOS:
: Detectores de paso
: De proximidad
: De presión dinámica
Detector de paso (barrera de aire):
Funcionamiento
Se emite aire de ambas toberas (emisor y receptor). Por lo tanto, el chorro de aire del conducto
emisor perturba la salida libre del aire del conducto receptor. Se crea una turbulencia, que
produce una señal. Esta, puede ser reforzada hasta la presión deseada con un amplificador. Si se
introduce un objeto entre emisor y receptor, desaparece la señal y la válvula (que está
conectada) puede cambiar: la señal se vuelve 0.
Para un funcionamiento ideal:
• Se emplea un filtro regulador de presión baja para mantener el aire de alimentación
limpio.
• El conducto receptor emite un poco de aire para no acumular suciedad.
• Debería estar en un lugar sin corrientes de aire porque desvían el flujo del aire.
• La distancia entre emisor y receptor no debe sobrepasar los 10cm.
•
Detector de Paso (de horquilla)
El detector de paso se alimenta del aire comprimido por el conducto del emisor.
Cuando no se encuentra ningún objeto entre el receptor y el emisor aparece: una corriente de
aire (dando una señal). Cuando un objeto interrumpe el flujo de aire desaparece dicha señal.
Como podemos observar es exactamente igual que el anterior. Aunque su estructura es más
simple ya que consta de solamente de una parte por donde pasa el aire, ideal por si solo
podemos sujetar el detector por un lado.
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Detector de proximidad
El detector de proximidad funciona según el principio de reflexión del aire. Un chorro de aire se
proyecta sobre un objeto. Una parte del chorro se desvía hacia el interior, provocando un
aumento de presión. Entonces podemos saber a qué distancia se encuentra el objeto midiendo la
diferencia de presión. La distancia de detección debe de ser inferior a 10 mm. Estos detectores
se utilizan principalmente para detectar la presencia de piezas. Los elementos externos (como la
suciedad, el ruido, la oscuridad,...) no tienen ninguna influencia desfavorable sobre su
funcionamiento.
Inconvenientes:
• Solo puede determinar si hay o no un objeto. No da ninguna información más.
• Solo puede detectar objetos de una anchura inferior a 10cm, difícil aplicación en
cadenas de montaje de
• objetos medianos y grandes.
Aplicación
Este detector se utiliza en todos los sectores de la industria, por ejemplo, en controlar los
dispositivos de prensado y estampado y en detectar partes chapadas de muebles entre otras
muchas aplicaciones industriales.
Una aplicación muy importante es que este sensor puede emplearse junto con la ventosa: Su
funcionamiento se basa en el principio de Venturi, provocando una depresión en la ventosa y
adhiriéndola a una superficie lisa y limpia. Con ella se pueden transportar diversas piezas.
Detector de presión Dinámica
Funcionamiento
Los detectores de presión dinámica funcionan según el principio
de conducto-placa deflectora. Una placa deflectora es una placa
que cambia la dirección del flujo del aire. La presión de
alimentación es constante, y la presión de fuga es proporcional a
la distancia a la pieza detectada. Esta distancia varía entre 0,1 y
3 mm.
Aplicación
Los detectores de presión dinámica se utilizan, por ejemplo, para controlar el posicionamiento
correcto de piezas insertadas: el detector mide la presión dinámica, luego se calcular la
distancia, si esta distancia se sale de lo establecido quiere decir que esta pieza está mal colocada.
Detectores magnéticos de fin de curso
Se llama sensores al instrumento que produce una señal, esta
señal generalmente refleja el valor de una propiedad mediante
una correlación definida en términos estrictos, un sensor es un
instrumento que no retira la propiedad censada, por ejemplo un
sensor de temperatura en un instrumento entrega o sede calor a
la masa censada es decir es un instrumento de masa cero o no
Contacta la masa que se debe medir la temperatura (un
termómetro de Medición infrarroja)existen distintos tipos de
sensores los más comunes a la venta son los sensores de
proximidad.
SMH-S1-HGDO6
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SMH-S1-HGR10 SMH-S1-HGPP16
SMH-AE1-PS3-M12
CRSMED-4-K-LED-24
SMH-S1-HGP06
Estos sensores o detectores que hacen de fin de curso son montados directamente sobre los
cilindros o actuadores neumáticos que posean en sus referencias la designación. A estos
actuadores llevan en el embolo un imán permanente que activa el sensor al llegar al fin de su
recorrido.
Este sensor emite una señal eléctrica o neumática a la válvula direccional cambiando el sentido
de alimentación del fluido en consecuencia el sentido del movimiento del hazte.
Sensores de proximidad.
Principio de funcionamiento
Un circuito inductivo genera un campo electromagnético que se enfoca a través de la cara activa
del sensor. La presencia de un Objeto Metálico en el campo genera una señal.
Son utilizados para detectar el paso o la posición de una pieza, u "Objeto", y desencadenar un
proceso (por ejemplo maquinado, armado, etiquetado, traslado) dentro de una secuencia
automatizada. Hacen tareas para las que antes se necesitaba un operario, y las hacen sin tocar ni
mover la pieza, con más precisión y rapidez, sin desgaste ni cansancio - - y a una fracción del
costo.
SIEH-M12B-NO-K-L SIEH-M12B-NO-S-L
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SENSORES INDUCTIVOS
Los sensores inductivos consisten en una distribución cuya frecuencia de oxidación debe ser
aproximado a un objeto de su superficie axial. Esta diferencias es implementada en un circuito
electrónico para conectar a un tramo y con ello q estén conectados a si mismo.
Campos de aplicación
Los sensores inductivos son dispositivo que detecta objetos a distancias, son insensibles a las
influencias del medio ambiente y no contiene piezas mecánicas sujetas a desgaste. Se usa
especialmente cuando se pretenden altas exigencias de precisión, exactitud, tiempo de vida,
frecuencia de maniobras, velocidad de operación, etc.
Modo de funcionamiento
El sensor genera un campo alterno de alta frecuencia emitido por su superficie activa. El valor
físico de este campo alterno define el alcance del aparato al aproximarse un objeto magnético o
buen conductor eléctrico modifica el campo, el campo modificado es percibido por el sensor
que conmuta la señal de salida y lo convierte en señal eléctrica con lo cual modifica su estado.
Protecciones incorporadas
La mayor parte de las ejecuciones están equipadas con dispositivos de protección contra corto
circuitos y sobrecargas, errores de conexión, inversión de polaridad de todos los terminales,
Interrupción de conductores, picos de tensión, interferencia por radio frecuencia.
Conductores
Por regla son utilizados conductores de elevada flexibilidad, a prueba de aceite con
revestimiento exterior en poliuretano y largo estándar de 2m.
SENSORES DE PROXIMIDAD CAPACITIVOS
Aplicaciones
Existen muchas aplicaciones q requieren el sensor a distancia materiales no metálicos para ello
se emplea este tipo de sensores q usan el efecto capacitivo .Los sensores capacitivos son fines
de carrera que detectan objetos a distancia sin establecer contacto físico, pueden detectar
materiales conductores o no conductores eléctricos en estado sólido, liquido, o en forma de
polvo, como vidrio, cerámica, plástico, madera, aceite, agua, y papel, el sensor actúa a una
distancia establecida en catálogo.
Están normalizados según los mismos estándares que los inductivos, disponibles en versiones
AC y DC .
La versión DC es apta para maniobrar directamente relees y sistemas electrónicos de control. La
versión AC la carga contacto o válvula solenoide se conecta en serie con el sensor y
directamente a la alimentación AC preferentemente 220 V, 50 Hz.
El elemento funcional primario del sensor capacitivo de proximidad en un oscilador de alta
frecuencia con un electrodo flotante en el centro de la base de un transistor, en el estado de
actividad hay un campo en la región de la base q representa el área activa del sensor de
proximidad, cuando un objeto aparece dentro del área activa empieza la oscilación la etapa de
conmutación rectifica las oscilaciones de alta frecuencia y la señal continua resultante se aplica
a la etapa de salida la etapa de conmutación incluyendo un sistema de señal de
retroalimentación.
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SIEN-4B-NO-K-L SME-10-KQ-
LED-2
SIEH-M18B-NO-K-L
SIEH-6.5B-NO-S-L SME-10-SL-LED-24
Sensores inductivos de proximidad
Sensores inductivos (también llamados de proximidad)
Los sensores inductivos son capaces de detectar a distancia objetos metálicos que atraviesa un
campo magnético .la operación de conmutación se produce eléctricamente, estos sensores se
distinguen por su gran durabilidad. Son insensibles frente a vibraciones y poseen gran capacidad
de respuesta, existe una amplia gama de sensores que nos permiten conmutación a distancias
mayores que la estándar.
Sensores Opto electrónicos
La unidad de emisión está dotada de una fuente de luz, esta luz incide sobre un receptor y es
reflejado por él, si un objeto atraviesa el haz de luz, el sensor ejecuta una operación de
conmutación. En zona de difícil acceso, es posible regular la luz mediante flora óptica.
Estos sensores son utilizados para detección de objetos no metálicos y además, si las distancias
sujetas al control de detección son grandes, existen diferentes tipos de sensores pto electrónicos
SOEG-L-Q30-NA-K-2L SOEG-L-Q30-P-A-S-2L
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SOEG-RT-M12-PL-SJ SOEG-RT-M18-PS-SL
Tipos de Sensores
1. Sensores de flexión directa.
2. De barrera
3. Barrera de flexión
4. Sensores de fibra óptica
1.- El cuerpo del sensor de reflexión directa contiene tanto al elemento emisor como el
receptor. El emisor emite un haz de luz roja o infrarroja, modulada, el objeto detectado refleja
una parte del haz, con lo que es activado el receptor, dando esta a su vez la conmutación a una
distancia máxima de 360mm.
2.- De barrera
El emisor emite luz infrarroja que llega al receptor, si se interrumpe al haz de luz el sensor
conmuta.
3.-Barra de flexión.
Reflector
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Este sensor emite un haz de luz infrarroja modulada, que se refleja por su reflector que se
encuentra a una distancia máxima de 4.5 m, si se interrumpe el haz de luz el sensor emite.
MEDIDAS DE AIRE.
Se lo hace para saber el comportamiento del rendimiento de las instalaciones o sistemas de
distribución de aire comprimido, siendo estas medidas la presión o caudal que circula.
Estas mediciones se las puede realizar con:
- Instrumentos electrónicos
- Instrumentos convencionales
Medición con Instrumentos Electrónico
Medidores de Presión
Los presóstatos se utilizan para sistemas industriales de regulación, control y alarma de presión,
Los presóstatos son adecuados para situarlos en instalaciones con fluidos líquidos y gaseosos,
están equipados con un interruptor unipolar de dos posiciones que funciona independientemente
del ajuste de la unidad y de la presión que haya en el conector.
Ventajas
Amplio rango de regulación.
Se utilizan en bombas, compresores, etc.
De pequeñas dimensiones para ahorrar espacio y facilitar su instalación en tableros
Posibilidad de conexión desde la parte frontal de la unidad
Adecuado para corriente continua y alterna.
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Manómetro digital
Descripción
Las manómetros de presión digital se diseñan para indicación, monitoreo y transmisión remota
de procesos dependientes de la presión en máquinas y plantas de producción. La indicación
ocurre por medio de un indicador LED verde de 4 dígitos de 14 mm fácilmente visible. La
versión con relees puede llevar hasta 4 contactos del alarma que se fijan con el teclado
numérico.
Principio de Medición
La presión es detectada por un sensor pieza - resistivo y transformada por el ele-mentó
electrónico en una señal analógica que es proporcional a la presión.
Paralelo a la indicación hay también una salida analógica para la transmisión remota de los
valores medidos.
Rangos:
-1...0 bar a 0...2000 bar
Aplicaciones
Ingeniería(neumática , hidráulica , control automático)
Construcción de máquinas y aparatos.
MEDIDA DE CAUDAL. (ver anexos 6,7,8)
Descripción.
El medidor de caudal KOBOLD modelo RCD se usa para medición y monitoreo de flujos
Gaseosos y líquidos. El dispositivo trabaja según el muy conocido principio de la Boquilla
Ventura. Una diferencia de presión pequeña proporcional al caudal es producida por el medio
fluyente en un orificio constrictor (boquilla) en la cubierta del dispositivo. La forma de la
boquilla está basada en el flujo, por lo cual las características del flujo permanecen constantes
en todo el rango de medición.
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Agujeros taladrados se localizan en el ajuste de la cubierta para absorber la presión diferencial
resultante y transferirla a una celda de medición de presión diferencial ajustada en la cubierta de
la pantalla. Si el caudal es excedido la celda de medición de presión diferencial es protegida por
pines de cerrado. En las pantallas mecánicas la tasa de flujo medida por la celda de medición de
presión es transferida vía un movimiento de puntero al indicador de puntero calibrado en l/min.
Agua o Nm 3 /h aire. En las pantallas electrónicas el movimiento mecánico se convierte en una
señal eléctrica por un sensor Hall. Diversos módulos electrónicos son usados entonces para
mostrar y monitorear el flujo volumétrico.
Áreas de aplicación
Fabricación de equipo y maquinaria
Industrias química y farmacéutica
Industria pesada
Industria de bebidas y alimentos.
Ventajas especiales
Sin partes móviles
Montaje independiente
Auto-monitoreo del sistema de medición
Fácil de usar.
MEDICION CON INSTRUMENTOS CONVENCIONALES
1. Medidas De Presión
La medida de presión se realiza con manómetros, siendo los más conocidos los de:
1. Aire libre
2. De aire comprimido.
3. Y los llamados metálicos, todos estos instrumentos son simples y bastante conocidos.
2. Medidas De Caudal
Estas medidas se hacen con el objeto de saber el rendimiento volumétrico, y en consecuencia
averiguar la existencia y cantidad de fugas a lo largo de un sistema de distribución, y se lo hace
mediante tres métodos que son.
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1. Método del tubo de Pitot.
2. Método del tubo de Venturi.
3. Método de descarga del compresor a un tanque de volumen conocido.
1. Método de Tubo de Pitot
Este método consiste en un manómetro diferencial de agua que consta de los ramales A y B. El
ramal B se coloca en forma perpendicular a la tubería que conduce el aire, sobresaliendo un
poco de su pared interior. El ramal A se coloca con cara a lo largo del eje de la tubería, con su
orificio de cara a la corriente del aire. El ramal B mide la presión estática o altura de columna
de aire libre, que equilibra la columna de agua H.
El ramal A mide la suma de las presiones, dinámica producida por la velocidad y la presión
estática.
En síntesis, el tubo de Pitot mide la velocidad de la corriente
El ramal a mide la suma de las presiones, dinámica producida por la velocidad y la presión
estática.
En síntesis, el tubo de Pitot mide la velocidad de la corriente de aire en m/s presión dinámica;
multiplicando este valor por la sección de la tubería en m2, tendremos en caudal del aire en m
3/s.
V*AQ
minm60x
sm
smxmQ
332
La velocidad del aire se calcula por la ecuación:
2gH2V
Donde: g : Aceleración de la gravedad.
2H : Altura de la columna de aire libre que equilibra la columna de agua.
Para encontrar 2H es preciso conocer el peso específico del agua y el peso especifico del aire a
la temperatura que el aire comprimido estuviera circulando.
Se sabe que el peso específico del agua es 1000 Kg. /m3; el peso específico del aire se encuentra
de tablas o mediante la fórmula:
3
1
1º mkg
xTP
xTP
o
oCaireaire
Donde:
aire Peso especifico del aire 0 ºC y 760 mmHg.
1P Presión atmosférica del lugar de trabajo.
oP Presión atmosférica a 0º y 760 mmHg.
H2
H2O
H
B A
V= [m/s]
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1T Temperatura de trabajo del aire.
oT Temperatura a 0 ºC.
Las presiones 1P y oP se pueden medir en atmósfera 2cmkg o mmHg.
La velocidad en función de los pesos específicos del agua y del aire es dado por:
segmgH2
Vaire
2
2. Método del Tubo de Venturi
Este método consiste en eliminar la velocidad de la corriente del aire en la sección mayor 1a y
en la sección menor 2a y se lo hace en función de la presión estática.
Este conjunto consiste en un formado por dos tubos cónicos A y B, unidos por un otro C
cilíndrico más corto y de sección menor. A través de estas tuberías se hace circular la corriente
de aire, cuya velocidad se quiere medir, para lo que se utiliza un manómetro diferencial de agua,
conectado al cuello C y a la tubería cónica A, dándonos la diferencia de presión estática entre la
sección mayor y menor de la tubería.
1a Sección mayor de la tubería a la entrada y al tubo cónico A dado en mm2.
2a Sección de la tubería en la parte menor o cuello C, que une las tuberías cónicas.
1V Velocidad del aire en la sección 1a .
2V Velocidad del aire en la sección 2a .
1H Altura de la columna de aire a la presión y temperatura que circula por la sección 1a y
equilibra a ka columna de agua 3H .
4H Altura de la columna de aire a la presión y temperatura que circula en el cuello y une a
las tuberías cónicas y equilibrando a la columna de agua 2H . Las velocidades que
estamos determinando en las secciones 1a y 2a son:
H Diferencia de presión estática” 21 HH ”.
aire
agua1
2
gH2V
aire
agua1
1
gH2V
De ambas ecuaciones despejamos los valores de altura de columnas:
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1000gx2
VH aire
2
2
1
1000gx2
VH aire
2
1
1
Como la velocidad está en función de la sección 1a y 2a , en consecuencia la diferencia de
presión estática H es “ 41 HH ”.
1000gx2
V
1000gx2
VHHH aire
2
1aire
2
2
41
10002
2
1
2
2gx
VVH aire
Se tiene como incógnita las dos velocidades, para despejar una de ellas aplicamos la ley de la
continuidad que nos dice: “El volumen de aire que atraviesa por unidad de tiempo en una
sección es el mismo en cualquier parte del recorrido”, y tenemos:
2
1
2
12211 Va
aVVaVa
Sustituyendo en 2
1V de 11, tendremos:
1000gx2a
aaVH aire
2
1
2
2
2
12
2
aire2
2
2
1
1
2
1000gHx2
aa
aV
aire2
2
2
1
1
1
1000gHx2
aa
aV
3. Método de descarga del Compresor a depósito de Volumen Conocido
Este método consiste en determinar el tiempo que se requiere para llenar el compresor, el
depósito de volumen conocido; para tal efecto se pone el compresor en marcha y se mide la
temperatura del aire en la aspiración.
Cuando el compresor alcanza su velocidad de régimen se comunica el compresor con el
depósito y a partir de ese momento se mide el tiempo que tarda en llenar completamente o hasta
que el momento marque la presión de trabajo; después se mide la temperatura del aire con el
depósito.
Unidades de Medida de la Presión
2cmkg ; atm ;
2mmkg ; mmHg ; OmH 2
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La presión atmosférica normal medida en columna de mercurio es de 760 mmHg , que equivale
a 1.023 2cmkg .
Problemas de Aplicación
PROBLEMA 1
Por la cañería de 0,16 m., de diámetro circula aire comprimido a temperatura de 20 ºC.
Sabiendo que la presión del lugar es de 742 mmHg ; la diferencia de altura en el tubo
de piloto marca 0.018 m. Calcula la cantidad de aire que pasa por minuto. Considere el
peso específico del aire a 0 ºC y presión de un atm igual a 1293 2mkg .
SOLUCIÓN
El tubo Pilot mide la velocidad de la corriente de aire. El caudal es dado por:
minmvxsQ 3
Calculo de 1V en función de los pesos específicos.
3
agua mkg1000 ; 3
CºaIRE mkg293.1
3
10
01º 172.1
27320760
2730742293.1 mkg
x
xx
xTP
xTPXCaIREaIRE
sm7.17172.1
1000x018.0x81.9x2gH2V
aire
agua
1
222
m02.04
16.0x1416.3
4
Ds
min4xm3.2160x02.0x7.17vxsQ 2
PROBLEMA 2
Es una tubería de 0.2 m., de diámetro circula aire comprimido a 40 ºC. Calcular la aire
por minuto, sabiendo que la diferencia de altura que marca el tubo de Venturi, con razón
de cuello 51aa 12 , es de 0,12 m. y que la presión de lugar es de 750 mmHg ;
peso específico del aire a ºC es de 3mkg1.293 .
SOLUCIÓN
Este método consiste en determinar la velocidad de la corriente de aire, tanto en la
sección mayor como en la menor ( 1a y 2a ) respectivamente.
Datos: 5
1
a
a
1
2 (Razón del cuello)
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3
agua mkg1000 ; 3
Cºaire mkg1293 ; m12.0H
3
10
01
Cºaireairem
kg11.1
273.40x760
273.0x750293.1
xTP
xTPx
Calculo de las secciones:
222
1 m0314116.04
2.0x1416.3
4
Da
21
2
1
2 m0062832.05
31416.0
5
aa
5
1
a
a
Para la sección mayor 1a tendremos:
s
m38.911x
1
1000x12.0x81.9x2
15
1gH
aa
av
22aire
agua
22
1
2
1
minm68.1760x031416.0x38.9VxsQ 3
1
Para la sección menos 2a tenemos:
s/15
5gH2
aa
aV
22aire
agua
2
2
1
12
minm7.1760x0062832.0x47VxsQ 3
2
Probada la ecuación de la continuidad, que nos dice que “el volumen de aire que atraviesa por
unidad de tiempo, es el mismo en cualquier parte del recorrido.
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CAPITULO VI
SIMBOLOGIA, DIN e ISSO
Generalidades
Si bien los símbolos obedecen a un lenguaje técnico que facilita la comprensión e interpretación, su
representación es funcional y no técnico, cada símbolo define el mecanismo que representa y su
modo de funcionamiento PRESCINDIENDO DE SUS CARACTERÍSTICAS TECNICAS
CONSTRUCTIVAS, los símbolos están constituidos por trazos, flechas, circunferencias y arcos de
circunferencias, al margen de identificarse de esta forma a las válvulas direccionales se las
identifica por los orificios o conexiones y numero de posiciones siendo ellos; 4/3, 5/2, 5/3, 4/2,
3/2, para identificar los orificios o conexiones de las válvulas direccionales usamos la norma ISO-
1219
Al igual que en los sistemas hidráulicos, la simbología neumática tiene el objetivo de:
1. Representar métodos de conexión, diferentes tipos de válvulas, comandos
y accesorios.
2. Facilitar el diseño, representación e interpretación de los circuitos neumáticos.
ORIFICIO NORMA DIN-24300 NORMA ISO-1219
PRESION P 1
Utilización A B C 2 4 6
Escape R S T 3 5 7
Pilotaje X Y Z 10 12 14
VÁLVULAS DIRECCIONALES
Válvula direccional 5/3 Válvula direccional 5/2 Válvula 3/2 con válvula direccional accionamiento neumático de accionamiento mecánico pulsador escamoteada 3/2
Válvula direccional Válvula direccional 3/2 Válvula direccional 5/2 Válvula direccional
3/2 con actuador mecánico o con actuador mecánico con enclavamiento a 3/2 centro cerrado
rodillo centro cerrado o rodillo centro abierto pulsador con enclavamiento
Válvula direccional 5/2 Válvula direccional 5/3 centro Válvula direccional 5/3
accionado reumáticamente cerrado accionamiento neumático enclavamiento a palanca
Válvula direccional Válvula direccional 5/2 Válvula direccional 5/2 4/2 con escape comun para
4/2 con traba y de accionamiento eléctrico de accionamiento los comunes y retorna a su
Escape y común LGK y neumático neumático posición de equilibrio por resorte
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Válvula 4/3 elementos válvula 5/2 direccional eléctrico válvula 4/3 centro y elementos
Abiertos neumático cerrado accionamiento mecánico
Válvula de bloqueo Válvula de bloqueo Válvula de doble retención Válvula de bloqueo
antirretorno con resorte Neumático pilotado
Válvula direccional 4/2 Válvula direccional 3/2 Válvula reguladora Válvula de válvula 3/2 N.C.
accionado accionamiento de presión alivio
neumáticamente neumático
Válvula direccional 3/2 Válvula direccional 3/2 Válvula Válvula estranguladora Conjunto de pre-
N/C N/A estranguladora de flujo con anti retorno parición de aire
de flujo incorporado
. Motor motor neumático Compresor Reservorio Motor neumático Tubería con
neumático doble sentido con caudal variable presión
de giro limitado de giro continuo neumática
Válvula Válvula de Válvula válvula selector Válvula
anti-retorno simultaneidad de escape rápido circuito estranguladora de
Pilotada “función lógica con silenciador caudal con silenciador
AND” incorporado
Registrador de control Sensor de proximidad Dispositivo receptor de aire
Alimentación de Conexión fija Tubería de trabajo Tubería de pilotaje Filtro
Presión neumática
Purgador automático Lubrificador Manómetro Manómetro Intercambiador
diferencial de calor
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Separador de separador de secador por silenciador secador por refrigeración con
condensados condesados absorción enfriador incorporado
automaticos
CILINDROS
Cilindro neumático de doble efecto Cilindro neumático de simple efecto Multiplicador de presión
Cilindro neumático de doble hazte Cilindro neumático de doble hazte y doble efecto
Cilindro telescópico de simple efecto cilindro telescópico de doble efecto
Mangueras flexibles para la Neumática
Se elabora de material sintético que tienen alta resistencia térmica y mecánica trabajan en un rango
de temperatura de 30º- 80ºC y presiones hasta de 19 bares se caracterizan por su flexibilidad se
construyen en diferentes diámetros externos e internos el código de identificación depende del
fabricante el material base para su fabricación es la POLIAMIDA.
Consideraciones para la selección de Válvulas
La capacidad de flujo de una válvula, es el volumen máximo de líquido, gas, vapor o aire que puede
pasar a través de ella en unidad de tiempo, generalmente la selección de las válvulas se realiza
solamente por su conexión, sin tener en cuenta diversos factores entre ellos: “presión absoluta de
salida, temperatura y presión admitida o de entrada”, por ello se puede tener tres situaciones:
1. La válvula elegida no responde a la demanda.
2. La válvula elegida responde a la demanda.
3. La válvula elegida supera la demanda.
La segunda de las situaciones suele darse por azar y en consecuencia pocas veces, aunque lo grave
aquí es que, no hemos elegido ningún método en la elección. La primera y la última de las
situaciones conducen a un mal funcionamiento, que se producirá por exceso o sobredimensionado,
y en consecuencia no puede notarse.
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Caudal en las válvulas
Una de las principales tareas de un
comprador o de un diseñador es saber
elegir la válvula adecuada. La
selección está directamente
relacionada a un cuadro de necesidades
y a una acción insustituible, <<la
comparación>>. La pregunta que
surge en forma inmediata es: ¿Cómo
comparar dos válvulas?, la respuesta es
comparando algún parámetro característico intrínsecamente ligado a la válvula.
Existen varios parámetros entre ellos, dos que nos interesan, el área equivalente y el factor de flujo,
en realidad la tarea del diseñador consiste en elegir adecuadamente la válvula para un determinado
propósito, más adelante nos preocuparemos específicamente de la elección de la válvula mientras
tanto profundicemos los conceptos relacionados con los parámetros enunciados.
Factor de flujo “CV”
Es una forma de medir el flujo o caudal que hace pasar una válvula y poder de esa forma realizar la
correcta selección de la misma en función de los requerimientos a que será sometido a su vez
efectuar comparación entre distintas válvulas.
Veamos el tema desde sus bases: el flujo o caudal de aire comprimido que circula atreves de una
sección depende de:
Del tamaño de la sección circulación del fluido atreves de la válvula
De la forma de la sección considerada.
De la presión de entada.
De la presión de salida.
De la calidad del aire.
De la capacidad del compresor.
Tanto la presión de entrada como de salida son parámetros claros y concretos; es común asumir un
diámetro nominal o un “área equivalente” identificaremos por la letra S dado en mm2 “área
equivalente al caudal” demostrada por una restricción circular practicada en una lamina delgada,
ósea, exactamente el mismo caudal, los mismos efectos de presión que los que produce el proceso
real considerado.
En síntesis este dispositivo nos permite medir y establecer que es lo que ocurre con el aire a través
de una válvula, por tanto el valor ”S” equivalente medido es un parámetro asociado e inseparable
del caudal, lo que condiciona que dada una válvula siempre podrá medirse en valor “S” que
permita realizar un grafico que contemple todas las variaciones de presión y caudal por lo que, se
La figura muestra al área equivalente que es
ligeramente menor al orificio de la placa debido a
la contracción que experimenta la vena de aire al
pasar por ella.
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puede tener un grafico para cada válvula, se ha establecido que es posible resumir este problema de
muchos gráficos a un solo grafico que nos indica el comportamiento de una válvula cuya área
equivalente “S” es igual a 1mm2.
Determinación del caudal de una válvula a partir del conocimiento del área equivalente.
Primeramente es necesario conocer las condiciones del aire que atraviesa por la válvula y ellos son:
P1= presión de entrada o presión primaria
P2= presión de salida o presión secundaria
S = área equivalente mm2
Q = caudal dado en l/min.
Para una área de sección equivalente igual a 1mm2 bastaría utilizar el grafico dado, bastando ubicar
la línea curva de la presión de entrada, la intersección de esta con la horizontal correspondiente a la
presión de salida. De esta trazando una línea vertical hacia abajo encontramos el caudal.
Se enfatiza que es necesario corregir el caudal encontrando para la sección equivalente de la válvula
en cuestión, este ajuste se hace simplemente multiplicando el valor del caudal encontrando por el
valor “S”
Ejemplo:
Datos
P1 = 5 bar.
P2 = 4 bar.
S = 2,5 mm2 “
Área equivalente de la válvula a instalarse
Solución.-
Se ubica en la curva P-Q la presión de entrada P1 = 5 bar, en la intersección de esta con la recta
horizontal y la prolongación hacia la vertical de las presiones encontramos P2= 4 bar, desde ese
punto trazamos una vertical hasta la línea horizontal de flujo. Encontramos 50 l/min. Esto en el
grafico para S = 1 mm2
de donde:
Q s = 2,5 mm2 * 50 NL / min. = 125 NL/min, Solución por no contar con un grafico para
S = 2.5
Calculo del caudal nominal
El caudal nominal es una medida de la capacidad de una válvula para un único estado posible de
presiones de entrada y salida, el caudal nominal se expresa en litros por minuto del aire expandido
(NL/Min). Corresponde al caudal que se mide cuando alimentamos la válvula con una presión
absoluta de 7 Kg/cm2 (presión relativa de 6 Kg/ cm
2) y obtenemos una caída de presión de 1 Kg/
cm2, ósea una presión absoluta de salida de 6 Kg/ cm
2
Ejemplo:
P1 = 6 bar, P2 = 5bar
S = 1 mm.2 ; Qn = 54,4 NL / min ; Para S =2 Qn = 108,88 NL/ min
Así sucesivamente, es necesario indicar que esta medida tiene solamente un valor relativo de
comparación entre válvulas y no puede usarse en forma directa para dimensionar.
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Selección de válvulas adecuadas
Nuestro objetivo es el de elegir adecuadamente la válvula para un determinado actuador; en síntesis,
conocer a partir de ciertos datos por ejemplo el área equivalente, que nos permite identificar
claramente una válvula
Ejemplo:
P2 = 5.5 bar presión de salida o de trabajo.
Consumo 300 NL / min.
ΔP admisible = 0,5 bar.
El área equivalente se encuentra dividiendo el caudal que debe abastecer por el encontrado en el
grafico.
Qn = 300 N L / min. o 50 NL/ min. mm2 6 mm
Presión de trabajo.
Consumo de caudal
Caída de presión admisible en la válvula “ΔP”
Datos que nos permiten calcular el área equivalente “S”, valor con lo que se ingresa a los catálogos
a elegir el tipo válvulas que corresponde a nuestras necesidades.
Consumo de Aire en los Actuadores Cilíndricos
Un factor que necesariamente debe ser tomado en cuenta en el diseño de circuitos neumáticos en el
consumo de aire por los actuadores cilíndricos, este consumo se puede determinar mediante las
diferentes expresiones:
Q=
Q=
Q = Caudal consumido por el actuador cilíndrico.
D= Diámetro interno del actuador en cm.
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d= diámetro del vástago en cm.
L= Carrera del vástago en cm.
n = Numero de ciclos por minuto.
A= Área
Una variable importante es conocer el recorrido del hazte que está en función de nuestras
necesidades, igualmente la presión de salida de la válvula y el numero de ciclos.
Selección de Válvula Direccional o Distribuidora
Para ello es necesario determinar el coeficiente de caudal o factor de flujo mediante el diagrama P-
Q. Previo al cálculo de los caudales se determina si las velocidades son sónicas o subsónicas para lo
que adoptamos las ecuaciones:
( )
Presión de entrada de la valvula
Presión de Salida
Ejemplo: Siendo presión de entrada a la válvula 6. Y la presión de salida 5.5, determinar si la
velocidad es subsónica o sónica.
Reemplazando los valores, tenemos:
( )
Nos encontramos en la región subsónica del diagrama.
Por lo que la expresión que se debe usar para el cálculo del caudal de una válvula es:
√ ( )
Q = Caudal
Presión de entrada de la válvula
Presión de Salida
CV= Factor de Flujo.
Temperatura del fluido.
Conclusión: Si ( ) , se dice que la velocidad es sónica.
Cálculo del Diámetro de las Tuberías
Se ha indicado que tenemos una red de distribución, que consta de: Tuberías principal y secundaria
y las bajantes, la principal se calculará en función de la demanda total del consumo y para futuras
ampliaciones.
Conversión de litros de aire a presión a litros de aire libre
Para tal efecto se utiliza la fórmula a seguir:
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013.1
013.11
PQQ
Q1= Litros de aire a presión comprimido por el sistema.
P= Presión de entrada a la válvula.
Ejemplo: Suponga que el consumo total sean 50 l/min a la presión de aire comprimido de 6 Bar.
Los litros de aire libre serán:
15.346013.1
013.1650
Q l/min = 0.346 m
3/min
Semejanza entre la hidráulica y la neumática
a.- Tanto la hidráulica como la Neumática transmiten energía de presión a través de tuberías o
mangueras para realizar trabajo mecánico, siendo Aceite en el primer caso y Aire en el segundo, en
ambos casos se eleva la presión del fluido a un determinado valor.
b.- Los actuadores y elementos empleados para el diseño de circuitos son parecidos con la
diferencia de que en la hidráulica son más robustos por las elevadas presiones con las que trabajan,
por lo tanto la Conceptualización de circuitos Hidráulicos y Neumáticos son semejantes.
c.- Para identificar la mayor parte de los actuadores y elementos tanto de la Hidráulica como de la
Neumática utilizamos la misma simbología.
d.- En ambos casos tanto los actuadores como otros elementos están fabricados dentro de
tolerancias bastante precisas y reducidas.
e.- Las pérdidas de fluidos por tuberías, mangueras y elementos de unión en ambos casos contamina
el Sistema, siendo perjudicial al rendimiento y a la durabilidad de los actuadores y elementos que
son fabricados con tolerancias bastante reducidas y precisas.
Diferencias.
a.- Tanto la Hidráulica como la Neumática tienen su propio campo de aplicación. La hidráulica
generalmente se emplea para transmitir esfuerzos elevados, movimientos regulares, suaves y lentos,
la hidráulica nos permite un regulado continuo de las velocidades de los actuadores.
b.- Con la Neumática debido a que el aire es compresible es difícil obtener grandes presiones,
paradas intermedias o velocidades uniformes con variaciones de carga, siendo también difícil
obtener velocidades bajas, como con los sistemas hidráulicos.
Ventajas de la Hidráulica frente a la Neumática.
a.- Las presiones de trabajo pueden alcázar hasta los 700 (Kg./cm2.), en cambio con aire
comprimido no se supera los 20 (Kg./cm2.).
b.- Para muchas aplicaciones el aceite es prácticamente incomprensible, no en tanto en la
neumática la comprensibilidad del aire presenta problemas en muchos casos.
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100
100
c.- Con la hidráulica se obtiene regulación más precisa y fácil de la velocidad de los actuadores, en
cambio con la reumática la regulación de flujo del aire es más complicada por lo que, si se requiere
precisión en movimientos se acude a sistemas auxiliares tales como la óleo neumática.
d.- En la hidráulica la energía se genera en la propia maquina, por lo que, se dice que es un sistema
autónomo. La neumática casi por lo general depende de una red de distribución de aire comprimido
que comprende a partir del compresor y tiene un complicado proceso de tratamiento.
DISEÑO DE CIRCUITOS NEUMATICOS
1.- Diseñar.- Diseñar un circuito neumático de un cilindro de simple efecto, utilice válvula manual
sin traba.
En la posición neutra el aire a presión queda en
la válvula 3/2 debido a que ella es de centro
cerrado, para que el hazte del cilindro inicie su
movimiento “avance” se acciona la palanca de
la válvula dejando pasar el fluido a presión a la
parte trasera del hazte, mientras la palanca
continué accionado el hazte del cilindro
continuara alcanzando si así lo permite el
recorrido, tan luego se suelta la palanca de la
válvula 3/2 el hazte del cilindro retorna a su
posición inicial por la acción de recuperación
del resorte, comunicando el orificio 2 con 3 y la
descarga del fluido a la atmósfera.
2. Diseñar, un circuito neumático de un actuador de simple efecto utilice válvula direccional
manual palanca-traba.
Este circuito tiene las mismas características de
operación que el anterior con la diferencia de
que la válvula direccional 3/2 palanca traba se
traba en la posición de alimentación del fluido a
la parte trasera del cilindro, dándonos el avance
del hazte mientras no se destrabe la válvula, “no
es necesario mantener agarrado la palanca por el
tiempo que dure el recorrido del hazte.”
3. Diseñar, un circuito neumático que acciona un actuador de simple efecto mediante válvula
direccional 3/2 doble piloto, pilotados por dos válvulas 3/2 botón resorte N.C. para el avance,
terminado el avance se acciona la válvula 3/2 botón-resorte derecho, la misma que envía fluido a
presión a la válvula 3/2 doble comando a través de la línea de pilotaje 10, el retorno se hace por la
línea de pilotaje 12, haciendo que la corredera de la válvula 3/2 retorne a su posición inicial en
consecuencia se despresurice el sistema y el hazte retorne a su posición inicial por efecto de la
recuperación del resorte.
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El objetivo de este tipo de instalaciones de
comando neumático es la confiabilidad.
Generalmente en los circuitos neumáticos el
fluido a presión existe a lo largo de todas las
tuberías o red de distribución, las válvulas, la
red y otros, elementos que funcionan como
reservorio. Para iniciar el movimiento de avance
del hazte accionamos la válvula 3/2 botón-
resorte izquierdo, enviando fluido a presión por
la línea de comando 10 de la válvula 3/2 de
doble comando para el retorno del hazte del
actuador se hace que la válvula cambie de
posición debido a que se envía presión no la
línea de pilotaje lado derecho haciendo que la
válvula retorne a su lugar.
4.-Diseñar, un circuito neumático para comandar un actuador de doble efecto, utilice válvula
direccional manual con palanca 4/2 normalmente abierto.
5.-Diseñar, un circuito neumático de un actuador lineal de doble efecto con control de velocidad en
el avance utilice válvula 4/2 con palanca o comando mecánico de forma que en su posición inicial
el hazte del cilindro se mantenga retraído.
Con la válvula estranguladora y anti retorno.
Incorporado se logra que en una dirección el
movimiento sea lento y en la otra rápido. Es
importante colocar el conjunto estrangulador de
manera que la válvula de flujo obligue a
estrangular el caudal de la cara contraria a la
que recibe presión, de esta forma se notará
menos el efecto de la compresibilidad del aire y
el movimiento será más regular
1210
Las válvulas 4/2 se caracteriza porque en su
posición neutra establece conexión con los
actuadores neumáticos lineales “cilíndricos
o rotativos de giro continuo y limitado” en
el caso de los actuadores lineales
manteniéndolos en su punto inicial de
avance o final de acuerdo a las necesidades.
Debido a este principio en la posición neutra
en el caso de los actuadores lineales el
pistón del actuadores permanece totalmente
retraído, para el avance es necesario
accionar la válvula manual 4/2 enviando
fluido a presión a la parte trasera del
actuadores, simultáneamente se da la
descarga del fluido para la atmósfera por los
orificios 4 y 3, para el retorno del cilindro se
pone la válvula 4/2 a su posición neutra u
original.
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5/2
10
12
3/2
FUNCIONAMIENTO.- En la posición inicial la válvula 4/2 deja pasar fluido a presión por la
válvula anti retorno a la parte delantera del actuador cilíndrico manteniéndolo totalmente retraído.
Para dar inicio al avance del hazte se acciona la palanca de la válvula enviando el fluido a
presión a la parte trasera del actuador con lo que se tendrá el avance hazte con velocidad
controlada debido a que el fluido pasa por la válvula estranguladora de flujo, para el retorno del
hazte es necesario dejar de accionar la palanca de la válvula 5/2 retornando de ella a su posición
inicial “neutra” y dando paso el fluido a presión a la parte delantera consecuentemente el retorno del
hazte.
6. Diseñar, un circuito neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto cuyo funcionamiento
sea automático, utilice válvulas 3/2 de rodillo con actuador mecánico como válvulas fin de curso Y
la 5/2 direccional que establece alimentación de fluido a presión al actuador
Válvula 5/2 con lo que comienza la carrera de retorno del hazte, repitiéndose esta operación de
forma continua hasta desligar la válvula palanca-traba.
7. Diseñar, un circuito neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto que realice recorrido de
avance y retorno de forma discontinua, utilice válvula 5/2 de doble comando para obtener
movimientos del hazte.
11 12
La diferencia básica con el circuito anterior
está en que, el anterior tiene movimiento
continuo y automático del hazte, para lo que se
instaló dos válvulas fin de curso y una
direccional palanca-traba. Este circuito se
instala con una sola llave fin de curso colocado
al final del recorrido del hazte, la misma que
accionado por el hazte envia fluido por la línea
de comando 12 a la válvula 5/2 provoca la
inversión del sentido del movimiento siempre y
cuando no se mantenga ligada la válvula
direccional 3/2. lado izquierdo.
El circuito requiere la utilización de
válvulas 3/2 en sus dos formas constructivas
accionada y no accionada, de centro abierto,
cerrado y una 3/2 palanca traba. Para dar
inicio al avance del hazte es necesario
accionar la válvula palanca-traba, enviando
esta válvula fluido a presión a través de la
válvula 3/2 “accionada” a la línea de
comando 10 y de esta a la direccional 5/2,
presión que altera la posición de esta
válvula con lo que se envía fluido a presión
a la parte trasera del actuador dándose
inicio al avance del hazte hasta su recorrido
final, con lo que acciona la válvula 3/2 no
accionada “centro cerrado” enviando de esta
forma fluido a la línea de comando 12 de la
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El inicio del ciclo de operación o movimiento del hazte se da accionando la válvula botón-resorte,
lo que se envía fluido a presión por la línea de comando 10 a la válvula direccional 5/2, haciendo
que cambie el sentido de alimentación del fluido a presión y con ello el avance del hazte.
8. Diseñar, un circuito neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto, que permita el avance y
retorno con comando neumático, y posiciones intermedias de paradas del hazte por el corte de
presión de comando que acciona a la válvula direccional de comando 5/3 de centro y elemento
cerrado.
la misma que envía fluido a presión mediante la línea de comando 12 y acciona la válvula
direccional 5/3. Enviando fluido a la parte trasera del cilindro con lo que inicia el avance del
hazte.
Para el retorno del hazte se acciona la válvula 3/2 botón-resorte derecho enviándose fluido a
presión por la línea de comando 14 la misma que acciona la válvula 5/3, que a su vez envía fluido a
la parte delantera del cilindro provocando la inversión de marcha del hazte Las paradas intermedias
se obtienen con solo accionar las válvulas 3/2 con lo que se corta el fluido comando que acciona la
corredera de la válvula direccional 5/3 de “centro y elementos cerrados”, está a su vez retorna a su
posición inicial de bloqueo de la alimentación por la acción de recuperación de los resorte,
dándonos la parada intermedia deseada.
Temporizador Neumático
Son el conjunto de dispositivos Neumáticos que proporcionan una señal de presión de salida
transcurrido cierto tiempo desde la recepción de la señal de presión de entrada. Se utilizan para
comandar otros elementos donde se precise un retardo de la respuesta. Estos dispositivos
comprenden un estrangulador de flujo, un depósito y una válvula de 3/2 de comando neumático
0.00 daN
0.00 daN3/2
3/2
5/3
1214
Para obtener paradas intermedias por el corte de
la presión de comando es necesario utilizar
válvula direccional 5/3 de centro y elementos
cerrados, de doble comando que se centralice
por la acción de recuperación de sus resortes
cuando cortada la alimentación del fluido de
comando. Las válvulas 3/2 botón-resorte son
válvulas centro cerrado que en la posición
inicial tienen fluido a presión. El ciclo de
operación inicia con el avance del hazte del
actuador y esto se da accionando la válvula
botón-resorte izquierdo,
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CONJUNTO TEMPORIZADOR NEUMATICO
9.- Diseñar:
Cuando se pulsa 1.2 el aire entra por (P) y
llega a (X), accionando la válvula 1.1.
En 1.1 el aire entra por (P) y sale por (A)
realizando dos operaciones: por un lado llega
a la cámara posterior o trasera del cilindro
produciéndose la carrera de avance del
vástago, y por otro lado llega aire al
temporizador. Transcurridos los segundos
para los que esté programado dicho
temporizador, llegará aire hasta la válvula 1.1
por (Y), momento en el que se inicia la
carrera de retroceso del vástago.
10.- Diseñar: un circuito de comando neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto utilice
válvula direccional 5/2 de doble comando y válvula 3/2 botón resorte para el avance, el retorno
debe darse después de algunos segundos para lo que debe utilizar temporizador neumático.
El tiempo que tardara en accionar a la
válvula 3/2 y esta a la válvula 5/2 depende
de la restricción de la válvula de flujo y del
volumen del acumulador.
El inicio de funcionamiento se da
accionando la válvula 3/2 botón-resorte
recorriendo el hazte hasta accionar la
válvula de rodillo 3/2 de centro cerrado
haciendo que de esta pase el fluido al
conjunto temporizador neumático y de ella a
la válvula 5/2 de centro abierto para el
retorno del hazte.
Válvula limitadora de presión
Estas válvulas se emplean como válvulas de seguridad o válvulas de
sobrepresión. La válvula no permite que la presión en el circuito
sobrepase la presión de trabajo, si la presión de trabajo supera al
regulado en esta válvula abre o levanta el platillo y el aire sale al
exterior. La válvula permanece abierta hasta que la fuerza del muelle
supera la fuerza que realiza la presión y cierre la entrada. Existen dos
tipos de válvulas limitadoras, las válvulas con regulado fijo, por
ejemplo, de 10 bar y las válvulas limitadoras regulables, por ejemplo
de 5 a 10 bar. Estas válvulas disponen de un tornillo de regulación,
que permite aumentar la presión a ser regulado, las válvulas
limitadoras se colocan en los tanques para garantizar la seguridad
del mismo.
1.3PR
1.2
X
1.1
Y
1.0
B A
P
RS
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2
51
4
3
11.- Diseñar.- un circuito neumático que retroceda el hazte del actuador cuando en la cámara
posterior tenga una presión de 4 Kg./cm2
para el inicio o carrera de avance utilice válvula
direccional 3/2 con pulsador.
Válvula” (operación lógica AND)
Conocida también como válvula de Simultaneidad, esta válvula solo se abre cuando recibe señales
simultáneas de dos lugares diferentes. Esta válvula tiene dos entradas X e Y, y una salida A. El aire
comprimido puede pasar únicamente cuando hay presión en ambas entradas. Si se envía solo una
señal de entrada en X ó Y, se interrumpe el flujo debido al desequilibrio de fuerza que actúan sobre
la pieza móvil (corredera). Cuando las señales están desplazadas cronológicamente (cuando se
envía primero una señal en un tiempo t0 y la otra t0 + t ), la última es la que llega a la, salida
A.
Si las señales de entrada son de una presión distinta, la mayor desplaza la corredera y cierra la
válvula logrando de esta manera que la menor se dirija hacia la salida A, si se desea que un
actuador sea maniobrado o cuando se desea que el actuador reciba señales de aire comprimido
simultáneas desde dos puntos diferentes, por ejemplo se aplica por cuestiones de seguridad para el
operario, cuando se desea que el operario tenga ocupadas sus dos manos al accionar un elemento
que pudiera dañarlas, o bien cuando se requiere que sucedan dos hechos simultáneamente. Un
resultado análogo ó de seguridad para el operador se obtiene utilizando dos válvulas en serie.
Aquí circuitos
Válvula de simultaneada función Y
Este circuito está diseñado con una válvula
limitadora de presión que controla la presión
de la parte trasera del actuador de tal forma que
cuando la presión en la cámara alcanza 4
Kg./cm2
esta válvula deja pasar fluido para
accionar la válvula distribuidora 5/2
cambiando la alimentación del fluido para el
retorno de hazte.
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Válvula de escape rápido
La válvula de escape rápido se emplea para
expulsar con rapidez el aire la parte delantera o
trasera del actuador permitiéndonos aumentar la
velocidad del hazte del actuador, empleando
válvulas de escape rápido se ahorran tiempo de
retorno y avance especialmente si se trata de
actuadores de simple efecto, se instala lo más
cerca posible del actuador.
Válvulas selectoras de flujos. Función O
Las válvulas selectoras se colocan en los circuitos
para poder comandar un actuador desde diferentes
lugares con dos o más pulsadores. Las válvulas
disponen de dos entradas para la alimentación y
una salida de presión. Funcionan de forma similar
a la válvula anti retorno: el aire entra por la
entrada Y, empuja la bola y cierra la entrada X,
dejando libre la salida A.
Válvula de simultaneidad. Función Y
Las válvulas de simultaneidad se emplean en los
circuitos para reforzar la seguridad. Se necesitan
dos entradas de presión para tener una salida de
presión. La válvula de simultaneidad (figura 4.47)
al recibir la presión por la entrada Y cierra el paso
en esa canalización y abre la otra entrada X para
poder alimentar al actuador del esquema. Se
necesita pulsar la otra válvula 3/2 que tiene libre la
entrada al actuador cilíndrico.
Actuador de simple efecto accionado de dos puntos diferentes
El accionamiento de dos puntos diferentes se hace mediante válvulas selectoras de flujo, estas
válvulas nos permite comandar el avance y el retorno de un actuador ya sea de simple o doble
efecto sin tener que moverse de un lado a otro.
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X
1A1A
Y
1S11V1
1V2
1V2
1V1
X
1A1A
Y
1S11V1
1V2
1V2
1V1
A6 A4 A2
A8
A10
A1
Válvulas en Serie
El accionamiento de dos puntos diferentes se
hace mediante válvulas selectoras de flujo
Ejemplos de Aplicación de válvulas selectoras de flujo
Diseñar.- Un circuito neumático de un actuadores de doble efecto que sea accionado de dos puntos
diferentes (extremo derecho e izquierdo).
11.- Diseñar.- Un circuito de comando neumático combinando con válvulas “O”, también llamadas
selector de flujo y la válvula “Y” llamada de simultaneidad.
1V2Accionado la válvula 3/2 lodo izquierdo. Solo asegura el avance o retorno, para completar el
ciclo de trabajo del actuador neumático, necesariamente tiene que ser accionado la válvula del
lado derecho, con ello la válvula 5/2 de comando Neumático dará la alimentación o descarga,
consecuentemente el retorno.
La válvula A1 nos da
alimentación constante de Aire
comprimido, la válvula Y es
accionando de forma separada
por las válvulas A4 y A2, a
través de la selectora de flujo y
de esta forma accionamos la
válvula de simultaneidad, que a
su vez acciona la válvula A1
valvular direccional 3/2,
dándonos avance del hazte del
actuador de simple efecto.
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12.- Diseñar.- Un circuito neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto comandado
mediante una válvula 4/2 neumático, y esta a su vez esta comandado mediante una válvula 3/2 a
palanca. La carrera de avance del hazte está regulada mediante válvula de flujo, así como también
el retorno del hazte mediante una válvula de escape rápido.
. .
Para iniciar el funcionamiento se acciona la
válvula 3/2ª2, accionado esta válvula se envía
fluido a la valvulaA1 cambiando el sentido de
alimentación y consecuentemente el avance
del hazte del actuador A, con velocidad
controlada por la válvula estranguladora de
flujo, para el retorno del hazte se deja de
accionar la válvula direccional A1 con lo que
la alimentación asume su posición inicial y la
descarga a través de la válvula A02 sin llegar
a la válvula direccional A1
12.- Diseñar.- Un circuito secuencial o también llamado paso a paso, de comando electro
neumático pilotado que cumpla A – B – B + B – A + B +
0.00 daN
0.00 daN
A
Z
A2A1 31
24
Ao1Ao2
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Este circuito es accionada de forma manual por el cual acciona a
hasta accionar el actuador A.
accionando a , pasando por y en la posición 2 acciona al actuador B.
Cuando y salen, pasando por , y en su posición 1, accionan el actuador B.
Accionando , en su segunda posición, llaga al actuador A.
Parada o desactivar: , se activa con botonera pasando a y accionando para el sistema.
Parada de emergencia: (botón manual), este pasa por para desactivar .
Movimientos Secuenciales
Concepto de Movimiento secuenciales en circuitos.
Circuitos secuenciales.- los circuitos diseñados para movimientos secuenciales nos permiten
realizar una sucesión automática de movimientos o de operaciones que deben sucederse en cadena o
en orden preestablecido de forma tal que el final de la operación o movimiento del hazte de uno de
los actuadores sea el punto de partida de la operación o movimiento del siguiente hazte del actuador
neumático o hidráulico.
Tipos de movimientos secuenciales
Secuencial semiautomático neumático puro.
Secuencial automático neumático puro.
Secuencia Electro-neumático automático.
a. Secuenciales semiautomáticos y automáticos Neumáticos puros
La obtención de movimientos secuénciales semiautomáticos y automáticos neumáticos
puros, se lo hace con la utilización de válvulas direccionales o de inversión de marcha de
comando neumático, válvulas 3/2 fin de curso neumáticos, válvula secuenciales de contra
presión, dándonos como resultado productividad, seguridad a menor costo.
b. Secuencial electro neumático automático
Se lo hacen con la utilización de válvulas direccionales electro-neumáticas y dispositivos
eléctricos tales como, interruptores, llaves fin de cursos eléctricas y P.L.C.s, temporizadores
y otros, esta interacción nos permiten obtener movimientos automáticos y semiautomáticos
secuénciales de forma simple y segura.
Métodos de representación de los movimientos secuenciales. Existen dos métodos:
a) Método algebraico.
b) Método gráfico.
a) Método algebraico.- Se representa por ( A+B-A-B), siendo A y B los actuadores o elementos
neumáticos los signos más (+) significa avance, menos (-) retorno, en este método también se da la
simultaneidad de movimientos y es algebraicamente representado por (A+B+(-A-B-), el paréntesis
significa movimiento simultáneo de los actuadores A y B.
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b) Método gráfico.- Significa representar los movimientos de avance y retorno mediante
diagrama, ejemplo: representación gráfica de los actuadores A y B, movimientos de avance
preestablecido y sucesivo, luego retorno simultáneo de los actuadores. El ciclo de operación por
este método concluye conforme diagrama en tres movimientos, T1 avance de A, T2 avance de B,
finalmente T3 retorno simultáneo de los actuadores.
-+
RT
-+RP
T3T2T1ACTUA
MOV.
A
B
b.-) Ventajas de los circuitos electro neumáticos
Los circuitos electro-neumáticos tienen la ventaja de la rapidez del aire comprimido, la versatilidad
o la facilidad con la que interactúa la Neumática con elementos o dispositivos eléctricos y
electrónicos, debido a ello son muy usados en las modernas y complicadas máquinas automáticas.
Existen dos formas de interacción de los elementos eléctricos y electrónicos con la neumática.
a. Los circuitos neumáticos se conectan al eléctrico mediante presos tatos, que reciben
señales neumáticas.
b. Los elementos o dispositivos eléctricos y electrónicos tales como, llaves fin de curso
eléctricos, sensores, pulsadores eléctricos también llamado borneros eléctricos, P.L.Cs, o
autómata programable, relees eléctricos, temporizadores u otros sensores, todos estos
dispositivos conectado con electroválvulas neumáticas nos permiten automatizar
movimientos de los actuadores. Resumiendo, los circuitos electro neumáticos permiten
realizar con facilidad toda maniobra complicada de máquinas modernas.
La parte eléctrica es responsable del mando automático de los movimientos y la parte
neumática del esfuerzo o trabajo mecánico
Diseño de circuitos electro neumáticos
11.- Diseñar, un circuito neumático de un actuador cilíndrico de doble efecto movimiento continuo
automático, utilice válvula direccional 4/2 normalmente abierta, de doble comando neumático, la
inversión de marcha o movimiento del hazte debe hacerse mediante válvula 3/2 de comando
eléctrico y llaves fin de curso eléctricos.
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La flecha cruzada de la válvula direccional 4/2 ya sea en el lado derecho o izquierdo, en el caso
en el lado izquierdo de la válvula direccional indica alimentación o conexión del fluido en la parte
trasera del actuador manteniéndole al hazte del actuador en su recorrido final.
12.-Diseñar un circuito de dos actuadores de doble efecto con comando electro-neumático
secuencial automático “Accionamiento único” secuencia algebraica +A+B-A-B
En los circuitos electro neumático la
secuencia de movimientos se obtiene
con facilidad y seguridad, no se tiene la
dificultad de posibles alteraciones de
presiones de comando. Para el movimiento
secuencial automático de dos actuadores de
doble efecto escasamente precisamos 2
electro-válvula direccionales accionadas por
doble electroimán y 4 llaves de fin de curso
eléctrico en el caso del circuito 12 es una
Instalación simple en relación a la neumática
pura.
Para obtener el ciclo automático de operaciones de los dos actuadores cilíndricos se utiliza una
válvula direccional 3/2 palanca-traba que nos garantiza alimentación continua de fluido a
presiones mientras no se vuelva accionar dicha válvula. Para dar inicio el movimiento del hazte del
cilindro A se acciona el interruptor de partida, siendo en lo sucesivo las inversiones de
movimientos responsabilidad de las llaves fin de curso que envían señal eléctrica a los
electroimanes de las válvulas direccionales que invertirán la alimentación de fluido a presión.
1412
A1
F2
i
F1
? ?
BA
?? ??
P
L
C
S
COMANDO
El ciclo de operación del circuito comienza con
el hazte en su recorrido final y la válvula 3/2
palanca traba ligado, el hazte en su recorrido
final acciona la llave fin de curso eléctrica
enviando señal eléctrica al solenoide de la
electro válvula neumática 3/2 lado izquierdo
con esta señal eléctrica el solenoide acciona la
corredera de esta válvula enviando fluido a
presión por la línea de comando 12 a la válvula
4/2 cambiando el sentido de alimentación del
fluido a la parte delantera del actuador con lo
que comienza la carrera de retorno del hazte,
hasta cerrar la llave fin de curso Fc1 esta envía
señal eléctrica al solenoide de la válvula
direccional 3/2 lado derecho accionado esta
válvula envía fluido a presión por la línea de
comando 14 a la válvula direccional 4/2. Fluido
a presión que sirve para cambiar o invertir el
sentido de movimiento del hazte.
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A B
12
a0
a1
a2
b0
b1
14
Circuitos secuenciales Neumáticos puros
13. Diseñar.-
Un circuito secuencial neumático puro para movimiento semiautomático de dos cilindros de doble
efecto que obedecerá a la secuencia algebraica A+B+(-A-B) en función de la secuencia y el
proceso de trabajo deseado “manual, automático y semiautomático” se escoge los elementos
neumáticos
Funcionamiento
Antes de iniciar el ciclo de operación constatamos que los haztes de los actuadores cilíndricos están
retraídos debido a la presión que reciben sus cámaras delanteras a través de las válvulas
direccionales 5/2 de centro abierto, igualmente esta presurizada la válvula 3/2 botón-resorte y los
fines de carrera 3/2 válvulas de rodillo.
Se inicia el ciclo de operación accionando la válvula 3/2 botón-resorte esta envía fluido a presión a
través de la línea de comando a la válvula direccional 5/2 lado izquierdo, este fluido a presión
acciona a las correderas de esta válvula cambiando el sentido de alimentación del fluido y con ello
iniciando el avance del hazte del actuador A, este avance se da hasta encontrar y accionar la válvula
fin de carrera que esta presurizada, al ser accionado entra fluido mediante la línea de comando 12 a
la válvula direccional del actuador B, este fluido acciona a la corredera de dicha válvula dando
inicio al movimiento del hazte del actuador B, hasta accionar a la válvula fin de carrera, que a su
vez esta envía fluido a presión por la línea de comando 14 y 16 a las válvulas direccionales de
ambos actuadores dándonos el retorno simultaneo de los haztes conforme la relación algebraica
A+B+(-A-B) terminando el ciclo de operación discontinuo.
14.- Diseñar, un circuito neumático secuencial automático que comande el movimiento de dos
actuadores cilíndricos de doble efecto y obedezca a la secuencia algebraica A+B+ (A-B-).
10
A B
16
12
11
14
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Los elementos neumáticos importantes para la automatización de este circuito son; válvula
direccional 3/2 palanca-traba que nos permite alimentación continua del fluido, válvula 3/2 de
rodillo que hacen de fin de curso e inicio del ciclo de operación.
Antes de iniciar la operación del circuito verificamos que los haztes de los actuadores cilíndricos
están retraídos, debido a que reciben fluido a presión y a través de válvulas direccionales 5/2
normalmente abierta “bo, ao” también se verifican que el fluido a presión llega a las válvulas b1 fin
de curso y a la válvula 3/2 direccional palanca -traba.
Se inicia el ciclo de operación, accionando la válvula direccional 3/2 palanca-traba, con lo que
enviamos fluido a través de la válvula 3/2, a la válvula direccional 5/3 del actuador cilíndrico A,
haciendo que esta presión invierta la alimentación del fluido e inicie su carrera de avance del hazte
del actuador cilíndrico A y se presurice la válvula fin de curso a2, que a su vez cuando accionada
alimenta con fluido a presión a la válvula direccional 5/2 del actuador cilíndrico B, dando inicio al
avance del hazte de este cilindro, este avance se da hasta atingir a la válvula fin de curso b1, siendo
esta accionada alimenta con fluido a presión de forma simultánea a la válvula direccional del
actuadores cilíndricos A y B, con lo que se cambia el sentido de alimentación del fluido en
consecuencia el retorno simultáneo de los actuadores A y B, terminando el ciclo de operación del
próximo de forma automática toda vez que la leva del hazte del actuador A asienta sobre el rodillo
de la válvula 3/2 con lo que la misma asume la posición centro abierto.
15.-Diseñar.- un circuito neumático semiautomático de un taladro que tenga la siguiente secuencia
de movimiento a) Sujeción de la pieza b) Avance lento o controlado del taladro.
c) retroceso del taladro y aflojado simultaneo de la pieza.
Funcionamiento: antes del inicio de la operación vemos que los haztes de los actuadores están
totalmente retraídos debido a que reciben fluido a presión a través de las válvulas direccionales 5/2
comando neumático, igualmente están presurizadas las válvulas de rodillo 3/2 de centro cerrado que
actúan como válvulas fin de curso. Para dar inicio al ciclo de operación se acciona la válvula 3/2
botón-resorte, la misma que envía fluido a presión a través de la tubería de comando 10 a la válvula
direccional 5/2 del actuador de ajuste este fluido acciona la corredera de la válvula 5/2 direccional
cambiando el sentido de alimentación del fluido y con ello el avance del hazte consecuentemente el
10
14
12
B
5/2
3/2
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ajuste de la pieza, el ajuste está controlado por la válvula 3/2 de rodillo fin de curso, la misma que
terminando este proceso es accionado por el propio hazte dando paso al fluido y con ello el avance
lento del taladro debido a la acción de la válvula estranguladora de flujo que ésta localizado en la
tubería de descarga, este avance se da hasta que el taladro accione a la válvula fin de curso, esta
válvula al ser accionada envía fluido a las válvulas direccionales 5/2 a través de las tuberías de
comando 12 y 14, dándose el retorno simultáneo de los haztes y con ello finalizando el ciclo de
operación
16 .-Diseñar.- Un circuito neumático, secuencial, automático de dos actuadores de doble efecto que
tenga un sistema de emergencia con retorno inmediato a la posición inicial, utilice válvulas
selectoras de circuito para la presurización de retorno a la posición inicial, la secuencia deseada
debe ser A+B-A-B+.
Para obtener el movimiento automático de los haztes de los actuadores A y B obedeciendo la
secuencia A+B-A-B, es necesario mantener la válvulas direccionales 3/2 E3 palanca trava centro
cerrado ligada y también utilizar válvula 5/2 E4 palanca traba de centro abierto.
La válvula 5/2 E4 palanca-traba sirve para alimentar el sistema y obtener el retorno inmediato o de
emergencia de los haztes de los cilindros A y B, esto se consigue accionando esta válvula con lo
que cambiamos el sentido de alimentación, a consecuencia se despresuriza las válvulas 3/2 fin de
curso b1, b2, a1, a2, enviándose fluido para el retorno de los haztes de forma simultánea a través de
las válvulas E1 y E2 selectoras del circuito.
Funcionamiento. Para dar inicio al ciclo continuo “automático” de operación es necesario accionar
la válvula palanca-traba 3/2 E3 con lo que se envía fluido a presión a través de la válvula b1 3/2 de
centro abierto fin de curso a la línea de comando 10 lado izquierdo de la válvula direccional 5/2 ao
siendo esta accionada envía fluido a presión a la parte trasera del actuador A con lo que se inicia el
avance de su hazte hasta accionar a la válvula fin de curso a2, ésta al ser accionado da paso al
fluido a presión a la línea de pilotaje 12 de la válvula direccional 5/2 Vd. lado izquierdo, presión de
comando que liga esta válvula enviando fluido para el avance del hazte del actuador B, este avance
se da hasta accionar la válvula fin de curso b2, esta, a su vez envía fluido a través de la válvula E1
selectora de circuito a la válvula 5/2 ao lado derecho consecuentemente el retorno del hazte del
actuador A, este retorno se da hasta su posición inicial en la que acciona a la válvula 3/2 a1 fin de
A B
E1
a0
a1
a2
b1
10
5/2
5/2
5/2
b2
E2E3
E4
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curso que al ser accionado envía fluido a presión a través de la válvula selectora de circuito E2 a la
línea de comando lado derecho de la válvula direccional 5/2bo, con lo que se tiene el retorno del
hazte del actuador cilíndrico B concluyendo el ciclo de operación e inmediatamente comenzando el
próximo.
17. Diseñar, un circuito neumático que signifique implementar en tornos automáticos, un
dispositivo que seleccione las primeras piezas y las últimas “defectuosas” de una barra que se está
mecanizando, se trata de separar los extremos de una barra que debe ser industrializado, por lo que,
se soluciona instalando válvulas 3/2 “fines de curso neumáticos”, al principio y al final del tubo que
soporta la barra a ser industrializado. Las piezas seleccionadas se hacen caer en recipientes
diferentes manipulados por el movimiento de traslación del hazte de un actuador de doble efecto.
El proceso de automatización se obtiene utilizando válvula direccional neumática 4/2 de doble
pilotaje que tiene la característica de establecer conexión o cortes con los actuadores neumáticos en
cualquier de sus posiciones manteniendo el hazte del actuador totalmente retraído o viceversa en
función de las necesidades, para dar inicio al ciclo continuo de operación debe ligarse la válvula
direccional 3/2 palanca-traba, dando lugar a que el aire pase a la parte trasera del actuador de doble
efecto y con ello se tiene el recorrido del hazte y el acomodado de la bandeja para recibir las piezas
malas hasta que la válvula 3/2 fin de curso sea accionado dando curso al pilotaje de la válvula 4/2
con ello cambiando el sentido de alimentación de esta válvula, el cambio de posición de la bandeja
para recibir las piezas buenas hasta que sea accionado la segunda válvula fin de curso 3/2
cambiando con ello el recorrido del cilindro, dando lugar a que la bandeja vuelva a recibir las partes
malas.
Proyecto de un sistema de Carga y Descarga
18.- Diseñar. Un circuito secuencial de comando electro-neumático automático continuo de un
sistema de carga y descarga de producto, siendo la secuencia preestablecida A + B +(A – B-), A
actuador en posición vertical B actuador en posición horizontal.
TORNO
SOPORTE DE LA BARRA
MALO BUENO
4/2
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1.- El producto cae por gravedad a través de la rampa a la bandeja del actuador A.
2.- Para obtener el proceso automático, del ciclo, se utiliza válvula 3/2 direccional palanca-traba la
que nos asegura alimentación continua de aire comprimido, ligado ella mantiene los haztes de los
actuadores en posición de retraído.
3.-Para dar inicia al movimiento del hazte del actuador A, se acciona el interruptor de partida con el
que se envía una señal eléctrica al solenoide del lado izquierdo de la electro válvula 5/2 centro
abierto del actuador A haciendo que el hazte avance hasta su recorrido final en la que se encuentra
una llave fin de curso eléctrica F2, la misma que acciona al solenoide izquierdo 5/2 del actuador B
haciendo que su hazte avance y empuje el producto de la plataforma del actuador A, hasta accionar
la llave fin de curso que como efecto de ello envía señal eléctrica a los solenoides derecho de las
válvulas 5/2 de ambos actuadores cilíndricos, dandose el retorno simultáneo de los haztes.
El hazte del actuador A, en su carrera de retorno acciona la llave fin de curso dando reinicio
automático del ciclo de operación.
Ejemplos de Cálculo y Criterios aplicados para seleccionar los Actuadores Cilíndricos
Se toma en cuénta los siguientes criterios:
Fuerza real a ejercer por el actuador cilíndrico
Recorido del aste
Limitaciones por esfuerzos “pandeo del vástago”.
Supongamos los esfuerzos que van a realizar los actuadores cilíndricos A y B sean 5 Kgf, el
esfuerzo que el actuador debe hacer empujando el material sea aproximadamente 3.5 Kgf,
asumiendo perdidas por fricción un valor de 10% la carga a empujar seria de 3.85 Kgf, por
seguridad de una falla tomamos un valor de 5 Kgf, por el actuado cilíndrico B tomamos igual 5 Kgf
de peso que debe levantar, considerado el paso del material mas el peso del actuador, asumiendo de
la misma forma perdida por fricción del 10%, la fuerza total a levantar debe ser 5.5 Kgf . Debido a
que lo esfuerzos que deben realizar los actuadores cilíndricos A, B y C son relativamente pequeños,
no tendremos en cuenta sus limitaciones por esfuerzos a pandeo del vástago.
De forma definitiva, la selección de los actuadores cilíndricos depende de:
Valor de la carga.
Dimensiones del vástago.
Material del vástago.
?
?
??
PLC
A
B
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Longitud entre empotramiento.
La presión de trabajo que vamos a utilizar es de 6 bar.
Calculo para los Actuadores Cilíndricos
La fuerza teórica de avance viene dada por la expresión:
= P*S = P*
La fuerza real será:
F = * n
Donde n es la eficacia o rendimiento del cilindro (hasta D = 40 mm, n = 0.85). Para D superior n =
0.95 tenemos:
5.5 = * n
donde consideramos a n = 0.85 suponiendo que en principio el diámetro del actuador no sea mayor
de 40 mm, que salvo imprevisto se re calcularía con el otro valor.
Entonces tenemos:
5.5 = * 0.85
de donde obtenemos que:
= 5.88 [Kgf]
De la siguiente expresión podemos despejar D:
= P*
Despejando y sustituyendo valores obtenemos que D = 1.12 cm = 11.2 mm.
Hemos obtenido que el diámetro de nuestro actuador cilíndrico debe ser de 11
2 mm. Debido a que los diámetros están normalizados según ISO 3320, escogemos el inmediato
superior. Según la tabla en los manuales el actuador de 12 mm. Realiza un esfuerzo de salida de
6.79 Kgf que será suficiente para vencer nuestro esfuerzo teórico que es 5 Kgf. Con esto deducimos
que este actuador cilíndrico es apropiado para nuestros intereses.
Elegiremos dos actuadores cilíndricos serie C85 de diámetro de émbolo de 12 mm y el diámetro del
hazte es de 6 mm.
Calculando la presión de entrada tenemos que:
=
=
= 4062 [bar] 5[bar]
Consumo de Aire en los Actuadores Cilíndricos
Uno de los factores que necesariamente deben ser tomados en cuenta en este diseño neumático es el
consumo de aire que ejercen en los actuadores cilíndricos este consumo se puede determinar
mediante la siguiente expresión:
Q =
* (2 - ) * L *P * n
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Donde:
Q = caudal consumido por el actuador cilindrico en l/min.
D = diámetro interior del cilindro en cm.
d = diámetro del hazte en cm.
L = carrera del hazte en cm.
P = presión de trabajo delo cilindro en bar.
n = número de ciclos por minuto.
Ahora para seguir el procedimiento del cálculo es necesario conocer el recorrido de cada un
o de los haztes:
Entonces con los recorridos de los actuadoresconocidos podemos seguir con los cálculo:
Actuador A
Calculo del consumo mediante la anterior exprexion:
Q =
* (2 - ) * L * P * n
Datos:
D = 1.2 cm.
d = 0.6 cm.
L = 16 cm.
P = 6 bar.
n = 10 carr/min.
Remplazar los datos en la expresión de consumo entonces tendremos:
Q =
* 2 * ( ) - ( ) * 16 * 6 * 10 => Q = 1.9 [litro/min.]
El consumo del actuador A es 1.9 [litro/min.]
Actuador B
Q =
* (2 - ) * L * P * n
Datos.-
D = 1.2 cm.
d = 0.6 cm.
L = 16 cm.
P = 6 bar.
n = 10 carr/min.
Remplazando los datos en la expresión de consumo entonces tendremos:
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Q =
* 2 * ( ) - ( ) * 16 * 6 * 10 => Q = 1.9 [litro/min.]
El consumo del actuador B es 1.9 [litro/min.]
Actuador C
Q =
* (2 - ) * L * P * n
Datos.-
D = 1 cm.
d = 0.5 cm.
L = 0.25 cm.
P = 6 bar.
n = 10 carr/min.
Remplazando los datos en la expresión de consumo entonces tendremos:
Q =
* 2 * ( ) - ( ) * 0.25 * 6 * 10 => Q = 0.206 [litro/min.]
El consumo del actuador C es 0.206 [litro/min.]
Selección de Válvulas Distribuidoras
Coeficiente de Caudal
Habiendo observado los diagramas P-Q teniendo una presión, teniendo una presión de alimentación
de 6 bares.
Previo al cálculo de los caudales determinamos si la velocidad será Sónica o Subsónica, para lo que
adoptamos la expresión.
+ 1.01 ≤ 1.893 ( + 1.013) ……….. 1
De donde tenemos que:
= Es la presión de entrada a la válvula y esta es igual a 6 bar.
= Es la presión de salida de 5 bar.
Remplazando los valores en la ecuación 1
6 + 1.01 ≤ 1.893 (5.8 + 1.013)
7.013 ≤ 12.89……. esta velocidad es subsónica
la expresión que se usara al ser la velocidad subsónica será:
Q = 400 * * √ ( ) * √
donde:
Q = caudal (Nl/min.)
= Presión de alimentación
= Presión de salida
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= temperatura del fluido ºC
= factor
Válvula distribuidora 1 y 2 (Actuador 1 y 2)
Como vimos anteriormente el coeficiente de caudal para las válvulas era = 0.2 teniendo esto
solo nos queda sustituir en la expresión.
Q = ? ( l/min.)
= 5.8 bar.
= 0.8 bar.
= 20 – 25 ºC
= 0.2
Q = 400 * 0.2 * √ ( ) * √
Q = 85.55 [l/min.]
Calculo de las Tuberías de Alimentación
El diámetro de las tuberías de aire comprimido hasta el área de montaje, el cálculo lo realizamos
mediante una tabla lo cual mostraremos más adelante cuando se tenga que realizar sus cálculos
previamente a esto se deberá calcular cual es el consumo total de nuestro montaje, el cual consistirá
en el consumo total de los tres actuadores recordemos los valores calculados anteriormente:
Actuador Cilíndrico A: 1.9 L/min.
Actuador Cilíndrico B: 1.9 L/min.
Actuador Cilíndrico C: 0.206 L/min.
Consumo Total
El consumo total será la suma de los anteriores consumos pero este consumo podrá ser redondeado
Q = 7 L/min.
El siguiente paso es la conversión de litros de aire a presión a litros de aire libre, lo cual se lo llevará
acabo de la siguiente expresión:
Q = (
)
donde tendremos:
Q = ? (litros de aire libre)
Q = 7 L (litros de aire a presión)
P = 6 bar (presión de aire)
Siendo nuestro consumo total de 7 litros de aire comprimido por cada minuto y nuestra presión de 6
bar.
Sustituyendo en la ecuación anterior
Q = 7 (
) = 27.73 L/ min.
Q = 0.002773
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Calculo de la Tubería de servicio
Las tuberías de serbio o bajantes son las que alimentan a los actuadores o herramientas neumáticas
estas mangueras llevan enchufes rápidos, la velocidad máxima en esta tubería es de 30 m/s.
ΔP = (
)
D = (
)
D = 3.54 mm
ELIJO D = ¼ Pulg.
Al margen de esto se utilizara consumo de 500 litros/min. con el objetivo de prever que un futuro se
montaran mas componentes a este proceso, entrando a tablas y con los datos anteriores calculados y
si consideramos que haya una pérdida de 0.2 kg/ por cada 10 m de tubería y una presión d
trabajo a 6 kg/ resultara que el diámetro nominal de la tubería que debemos elegir es 3/8” , el
material que emplearemos en la tubería es el cobre el cual su equivalente en milímetros es de 9.37
mm. con lo que se elegirá su superior que llegara a ser 10 mm esta tubería soporta una presión de
trabajo de 85 bar. la cual está por encima de la presión a utilizar, pero también cabe recalcar que
estamos previendo una fututa una instalación de 6 bar por lo cual concluimos, que nuestra tubería
seleccionada es la correcta.
El consumo de aire de nuestro actuador determinará la elección de nuestra válvula distribuidora,
este cálculo de consumo de aire lo realizaremos de dos maneras, mediante tablas y mediante
formulas. El cálculo mediante formulas lo realizaremos mediante la siguiente expresión:
Q =
* (2 ) * L * P * n
Para no extendernos demasiado, diremos que las distintas letras y las unidades en las se deben
utilizar, están detalladas en el apartado para su cálculo. Pero donde se ve un pequeño inconveniente
es en “n”, ya que la utilizaremos como 10 (carr/min.) y debemos explicar porque realizan porque
realizan los cilindros estas 10 carreras/min. Recordemos el diagrama espacio tiempo, donde se vio
la duración completa del ciclo secuencial que era de 6seg. ya que en este tiempo de donde
obtenemos este numero de ciclos completos y por lo tanto el número de carreras que realizan los
cilindros. Mediante una simple división comprobada como en un minuto se pueden realizar 10
ciclos.
El cálculo del consumo también lo podemos calcular mediante una tabla, pero solo podremos
calcular mediante tablas el consumo del actuador, cuando el actuador sea mayor o igual a 15 mm ya
que en tabla el diámetro mínimo que aparece es de 15 mm y nuestros actuadores son menores a este
diámetro. El diámetro del tubo que usaremos es de 6 mm, ya que se trata de una tubería de potencia.
Concentrándonos ahora en los diagrama de P-Q en los manuales de laboratorio, donde pudimos
comprobar que nuestras válvulas distribuidas cumplían los requisitos necesarios. Pudimos
comprobar cómo podían proporcionar el caudal necesario para los actuadores, así como pudimos
comprobar que con las presiones de alimentación y los cuales requeridos, permanecían en región
subsónica.
Veamos a continuación como realizamos el cálculo de los caudales mediante los coeficientes de
caudal. Lo primero que tuvimos que hacer fue comprobar numéricamente si nos encontrábamos en
la región subsónica o sónica. Para tal fin empleamos la siguiente expresión:
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+ 1.01 ≤ 1.893 ( + 1.013)
donde es la presión de alimentación y es la presión de salida de la válvula distribuidora, la
cual consideramos como 5.8 bar, consideremos esta cifra debido a que, mediante los diagramas P-Q
vimos que las perdidas eran mínimas y establecimos que la perdida de presión fue de 0.2 bar , por lo
que la presión de salida es de 5.8 bar en la expresión anterior es ≥ , decimos que la velocidad es
sónica, y si es ≤ subsónica, el resultado encontrado al sustituir las dos presiones se encontró que era
subsónica.
Al comprobar que es subsónico, ya sabemos la expresión que debemos utilizar para cálculo de los
caudales mediante los coeficientes de caudal.
Nuestra expresión es:
Q = 400 * * √ ( ) * √
Las distintas unidades que debemos introducir en la ecuación están detalladas en el apartado
destinado en ese fin, el cálculo de caudales por medio de los coeficientes de caudal. Solo se dirá
uno, el de la temperatura del fluido, el cual hemos utilizados como 20ºC, considerando el fluido en
condiciones normales.
Aplicando nuestros datos en la expresión según cada tipo de válvula distribuidora, obtuvimos
nuestros resultados.
Para finalizar el último apartado al que nos vamos a referir es del cálculo de la tubería de
alimentación. La tubería de alimentación es la que nos lleva presión desde el compresor hasta la
zona de instalación del automatismo neumático. Esta tabla la encontramos al final del tema uno de
los apuntes. Para poder entrar en tabla hace falta algunos datos: el caudal del aire en litros de aire
por minuto, la pérdida de presión por cada 10 m de tubería, y la presión de trabajo.
En nuestro caso la presión de trabajo fue de 6 bar , la perdida de presión por cada 10 m de tubería
queremos que sea de 0.2 bar por cada 10 m de tubería , lo único que nos queda por saber para poder
y utilizar la tabla es el consumo de litros por aire libre por minuto. El consumo total que tendremos
en nuestro automatismo será la suma de los consumos de los cilindros, pero este consumo es en
litros de aire libre. Esto se consigue mediante la siguiente expresión:
Q = (
)
En el correspondiente apartado, donde se realizo cambios oportunos para saber el caudal en litros de
aire libre por minuto. Para entrar en la tabla, recordemos que utilizamos 500 l/min, cuando lo que
nos hacía falta era tres veces menor. Esto se debe a que en el automatismo que se ha diseñado, se va
a instalar nuevos componentes que triplican su consumo.
El diámetro nominal que obtenemos es en pulgadas, la cual pasaremos a milímetros para poder
elegir el diámetro en las tablas que hay, para elegir las tuberías en función del material que están
hechas, donde están en mm.
Componentes Sistemas Neumáticos
A co0ntinuacion vamos a dar las especificaciones de cada uno de los distintos elementos que
hemos utilizado para montar este automatismo electro neumático.
Los elementos son:
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Actuadores
Cilindro A
DSEU-12-160-P-A
Doble efecto
Serie DSEU
Diámetro del émbolo: 12 mm
Diámetro del hazte: 6 mm
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG 32
Velocidad: 140 – 200 mm/seg
Detección por fin de curso
Amortiguación elástica
Carrera máxima: 160 mm
Diámetro del émbolo: 12 mm
P (Detección sin posición sin contacto)
MA (culata delantera con brida roscada, culata trasera con toma de aire axial)
Actuador B DSEU-12-160-P-A
Esfuerzo a realizar: 5 kgf
Doble efecto
Serie DSEU
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Diámetro del émbolo: 12 mm
Diámetro del hazte: 6 mm
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG 32
Velocidad: 140 – 200 mm/seg
Detección por fin de curso
Amortiguación elástica
Carrera máxima: 160 mm
Diámetro del émbolo: 12 mm
P (Detección sin posición sin contacto)
MA (culata delantera con brida roscada, culata trasera con toma de aire axial)
Actuador C
DSEU-10-25-P-A
Esfuerzo a realizar: 3.6 kgf
Doble efecto
Serie DSEU
Diámetro del émbolo: 10 mm
Diámetro del hazte: 5 mm
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG 32
Velocidad: 20 – 30 mm/seg
Amortiguación elástica
Carrera máxima: 25 mm
Diámetro del hazte: 12 mm
P (amortiguación elástica en la posición final)
A (detección de posición sin contacto)
MA (culata delantera con brida roscada, culata trasera con toma de aire axial)
Fijaciones
2 * HBE – 12
HBE – 10
Válvulas Distribuidoras
Válvula distribuidora 1 (para el cilindro A)
CPE 14 – M1H – 5/3 – G1/4
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5/3
Biestable
Montaje individual o en placa
Lubricación si se utiliza aceite se recomienda ISOVG32
Conexiones G1/4
Presión de trabajo: 1 – 10 bar.
Presión de pilotaje: 1 – 10 bar.
Válvula distribuidora 2 (para actuador B)
5/2
Monoestable
Conexiones: G1/4
Montaje individual o en placa múltiple (batería)
Electro válvula con bobina N2 y accionamiento manual auxiliar
Ancho 26 mm
D – 24 Vcc
Presión de trabajo: 1 – 10 bar.
Presión de pilotaje: 1 – 10 bar.
Válvula distribuidora 3 (para el actuador C)
MN2H - 5/2 – D – 01 – FR
5/2
Monoestable
Conexiones: G1/4”
Montaje individual o en placa múltiple (batería)
Electro válvula con bobina N2 y accionamiento manual auxiliar
Ancho 26 mm
D – 24 Vcc
Presión de trabajo: 1 – 10 bar.
Presión de pilotaje: 1 – 10 bar.
Filtro Lubricador
LOE – ¼ - D – MINI
Pmax: 10 bar
Reguladora de Presión + manómetro
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LR – ¼ - D – MINI
Pmax 1: 16 bar.
Pmax 2: 12 bar.
Válvula de Estrangulamiento y Anti retorno
5 * GRLA – ¼ - QS – 6 – RS – D
6 – Diámetro exterior del tubo flexible
Conexiones ¼
Silenciadores
6 * U – ¼
Conexiones G1/4”
Polímero
Caudal hasta 3400 l/min.
Nivel de ruido 77
Presión de alimentación máxima: 10 bar.
Compresor
Modelo LB50F
Desplazamiento 100 l/min.
Velocidad de rotación 2800 rpm.
Potencia 2.5 HP
Presión 115 Psi = 8 bar.
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Peso 36 kg
Voltaje 220 V
Tanque 450 L
Tubería de Servicio
10 * PUN – 6 * 1 – BL
Color azul
Diámetro exterior 6 mm
Tubería Principal
3 * PUN – 10 – 1-.5 BL
Color azul
Diámetro exterior 10 mm
DISEÑO DE UN ENCAJONADO AUTOMATICO
Proyecto neumático para el encajonado de productos farmacéuticos
Antecedentes
La necesidad de automatizar el encajonado de productos farmacéuticos nos lleva a diseñar un
circuito neumático que realice el proceso. Así se evitara operaciones tediosas y ahorro en personal
de trabajo, además que el peso del producto será vencido con mayor facilidad. se ha escogido el
fluido de trabajo aire comprimido por que no es contaminante, inflamable y es exigencia de las
normas vigentes.
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Nombre Producto Dimensiones a encajonar Peso (Kgr) Cloranfenicol en barras 250x250x200(mm) 5 Proteico herbalife contra
obesidad 250x300x300 (mm) 6
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SISTEMA SIMPLIFICADO
ETAPA CILINDRO
1 A+ Elevación de la pieza 2 C- Posicionamiento de la caja 3 B+ Abastecimiento al cajón 4 A- Retorno del vástago de elevación
5 C+ Retorno del hazte de carga
6 B-
DIAGRAMA ESPACIO-FASE SEÑALES DE MANDO
LAS ORDENES SON LAS SIGUIENTES
1. A+ : levantado de la pieza
2. C- : levantado del cajón
3. B+ : alimentación o colocado de las piezas
4. A- : retroceso vástago del levantador
5. C + B- : retroceso de la caja y retroceso del hazte del alimentador o colocador
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ESQUEMA NEUMATICO
0.00 Bar
0.00 Bar
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CRITERIOS APLICADOS PARA SELECCIONAR LOS ACTUADORES
Ahora vamos a pasar a determinar los distintos actuadores que tenemos que elegir, teniendo en
cuenta que los principales criterios para seleccionar los actuadores en los que vamos a centrar son:
Fuerza real a ejercer por el actuador
Limitaciones por esfuerzos a pandeo del hazte
Los esfuerzos que van a realizar los actuadores so de 5 Kgf para los actuadores A (empuja al cajón
hacia al soporte de caja) y C (levanta el cajón vació para el llenado posterior con el producto) y B
(empuja el producto hacia al cajón); debido a los esfuerzos a realizar por los actuadores A; B y C
son relativamente pequeños, no tendremos en cuenta sus limitaciones por esfuerzo a pandeo. Pero el
actuador C realiza un mayor esfuerzo debido a que tendrá que vencer el peso del cajón con el
producto y la guía metálica.
En nuestro caso obviaremos las limitaciones por esfuerzos a pandeo del vástago en actuadores que
trabajan a compresión y depende de:
Del valor de la carga
De las dimensiones del hazte
Del material del hazte
Longitud entre empotramientos
La presión de trabajo que vamos a utilizar va a ser de 6 bar.
Pasemos a calcular el tipo de actuador que tendremos que escoger. Recordemos a los actuadores A;
B y C : 5 Kgf todos ellos trabajan con una presión de 6 bar. Pero antes vamos a ver las expresiones
con las que vamos a trabajar.
La fuerza teórica de avance ( TSF ) viene dada por la expresión
4
***
2DPSPFTS
La fuerza real
*TSfF
Donde es la eficacia o rendimiento interno del cilindro (hasta D = 40 mm, =0.85; para D
superiores = 0.95)
Actuador A
Como hemos dicho anteriormente, la presión de trabajo es de 6 bar. y el esfuerzo a realizar de 5
Kgf. Como 5 Kgf. Es la fuerza real que debe ejercer el actuador tenemos que
*5 TSf
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Donde consideramos a =0.85, suponiendo que, en principio el diámetro del actuador cilíndrico
mayor de 40 mm que salvo imprevisto, se re calcularía con el otro valor.
Entonces tenemos que
85.0*5 TSf de donde obtenemos TSf = 5.88 Kgf
De la siguiente expresión podemos despejar D:
*
*4;
4
**
2
P
fD
DPf TS
TS
Sustituyendo obtenemos que:
mmcmP
fD TS 2.1112.1
*6
88.5*4
*
*4
Hemos obtenido que el diámetro de nuestro actuador debe ser de 11.2 mm. Debido a que los
diámetros están normalizados según ISO 3320, escogeremos el inmediato superior. En nuestro caso
debemos escoger un actuador de 12 mm de diámetro. Según el catalogo o manuales del actuador de
12 mm realiza un esfuerzo de salida de 6.79 Kgf, que será suficiente para vencer nuestro esfuerzo
teórico: 5.88 Kgf.
Con esto deducimos que este actuador es apropiado para nuestros intereses.
Elegiremos un actuador cilíndrico de serie C85de diámetro 12 mm.
Calculamos la presión de entrada tenemos que:
barbarcm
Kg
s
wPentrada 5424.4
13.1
52
El tipo de fijación que hemos elegido para este actuador es por brida posterior ya que este actuador
va colocado en posición vertical.
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Vemos que la carrera máxima permitida en este actuador cilíndrico para que no se produzca efecto
de trabajo también es la misma, 6 bar. Podemos decir que obtendremos los mismos valores para
actuador cilíndrico y para otro comprobamos
*5 TSf ; 85.0*5 TSf ; KgffTS 88.5
Y con las pertinentes operaciones llegamos a:
mmcmP
fD TS 2.1112.1
*6
88.5*4
*
*4
Efectivamente, los valores para los actuadores cilíndricos A, B y C son los mismos, por lo que
podemos decir que los actuadores cilíndricos B; C también serán actuadores cilíndricos de serie
C85 de 12 Mm. de diámetro. Se utilizaran los mismos actuadores cilíndricos para hacer llegar el
producto a la caja.
COMPONENTES SISTEMA NEUMATICO
A continuación vamos a dar las especificaciones de cada uno de los distintos elementos que hemos
utilizado para montar este automatismo neumático. Los elementos son:
ACTUADORES
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Actuador A
Esfuerzo a realizar: 5 Kgf
Doble efecto
Serie C85
Diámetro del embolo: 12 mm
Diámetro del vástago 6 mm
Coxecciones M5
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG32
Velocidad: 50-1500mm/seg.
Detección magnética
Amortiguación elástica
Carrera máxima: 400 mm
Actuador B
Esfuerzo a realizar: 60gf
Doble efecto
Vástago simple
Serie C92
Diámetro del embolo: 40 mm
Diámetro del vástago 16mm
Coxecciones: G1/4”
Velocidad máxima: 500mm/seg
Amortiguación neumática regulable
Capacidad de la amortiguación: 25 Kgf/cm
Actuador C
Esfuerzo a realizar: 5 Kgf
Doble efecto
Serie C85
Diámetro del embolo: 12 mm
Diámetro del vástago 6 mm
Coxecciones M5
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG32
Velocidad: 50-1500mm/seg.
Detección magnética
Amortiguación elástica
Carrera máxima: 400 mm
VALVULAS DISTRIBUIDORAS DIRECIONALES O DE INVERSION DE MANDO
Válvula distribuidora 1(para el actuador A):
Serie VZA 3200-MS
5/2 vías
Biestable
Caudal: 197(NL/min)
Montaje individual o en placa múltiple (batería)
2.0VC
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Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG32
Coxecciones M5
Presión de trabajo 1-7 bar
Presión de pilotaje 1-7 bar
Válvula distribuida 2 (para el actuador B):
Serie EVFA 3130-02F
5/2 vías
Biestable
Coxecciones: G1/4”
Caudal: 984(NL/min)
Montaje individual o en placa múltiple (batería)
1VC
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG32
Presión de trabajo 1-9 bar
Presión de pilotaje 1-9 bar
Válvula distribuida 3 (para el actuador C):
Serie VZA 3200-MS
5/2 vías
Biestable
Caudal: 197(NL/min)
Montaje individual o en placa múltiple (batería)
2.0VC
Lubricación no necesaria, si se utiliza aceite, se recomienda ISOVG32
Conexiones M5
Presión de trabajo 1-7 bar
Presión de pilotaje 1-7 bar
VALVULAS DE PULSADOR
Serie EVM100
3/2 vias
14.0VC
Conexiones G1/8”
Pulsador saliente tipo seta
Sección efectiva 2.5mm 2
FINALES DE CARRERA
Serie EVM800
3/2 vías
Rodillo
Conexión g1/8”
Sección efectiva .6mm 2
33.0VC
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FOLTRO Y REGULADOR DE PRESION (UNIDAD DE ACONDICIONAMIENTO)
Serie 1301- EIW
Conexión G1/4”
Presión de alimentación máxima 10 bar
ELEMENTOS ADICIONALES
Una células o válvulas “Y” para la seguridad del sistema
CONSUMO DE AIRE EN LOS ACTUADORES CILINDRICOS
Son factor importante a tener en cuenta en este automatismo neumático es el consumo de aire que
realizan los actuadores, el cual también se puede determinar mediante una expresión:
nPLdDQ ***24000
22
donde:
Q = caudal consumido por el actuador en l/mim.
D = diámetro interior del actuador cilíndrico en cm.
d = diámetro del hazte en cm.
L = carrera del hazte en cm.
P = presión de trabajo del actuador en bar.
n = numero de ciclos por minuto.
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El cálculo del consumo también lo realizaremos mediante el siguiente monograma:
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Pasemos a realizar los cálculos para cada uno de los actuadores
Se tiene los recorridos de los haztes:
Actuador A
Vamos a calcular el consumo mediante la anterior expresión:
D = 1.2 cm.
d = 0.6 cm.
L = 30 cm.
P = 6 bar.
n = 3 carr/min.
Sustituyendo:
El consumo del actuador A es de 1.068 l/min.
El consumo del actuador A por medio del monograma lo podemos realizar debido a que el
diámetro mínimo que aparece en la tabla es de 15.
Actuador B:
Sustituyendo en la expresión:
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El consumo realizado por el cilíndrico B calculado empíricamente es de 1.040 litros por minuto.
Ahora vamos a realizar el cálculo del consumo del actuador B mediante el monograma mostrado
anteriormente; para lo cual necesitamos los siguientes datos:
Los pasos son los siguientes pero el cálculo no se lo realiza porque el menor diámetro al que llega la
tabla es de 15mm. Pero estamos suponiendo algunas curvas para realizar el cálculo aproximado.
- Calculamos el recorrido total del embolo
- Entrando en el monograma determinamos el caudal
- El recorrido total del aire en la tubería
- Entrada ahora en el monograma por la parte de la izquierda obtenemos el valor del caudal
debido a las tuberías.
- El consumo global de aire medio por minuto será
- El consuno real será.
- Mediante el monograma el consumo del actuador B nos da ha resultado ser de 3.125 l/min.
Este cálculo está hecho con una curva hipotética.
Actuador C
Los datos a sustituir en la expresión son:
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Sustituyendo los datos en la expresión:
El consumo del actuador C empíricamente ha resultado ser de 1.025 litros/minuto.
Al igual que ocurría con el actuador A no podemos calcular el consumo del actuador bebido a que
en la monografía el diámetro más pequeño que aparece es de 15mm y nuestro diámetro es de
12mm.
CRITERIOS PARA SELECCIONAR VALVULAS DISTRIBUIDAS O DIRECCIONALES
En el listado vimos que los componentes que para los actuadores A y B elegimos unas válvulas
distribuidoras 1 y 3, 5/2 vías ; serie VZA 3200-MS, con un caudal de 197 l/min.
Y Cv = 0.2
Recordemos que para el actuador C escogemos una válvula 5/2 vías, serie EVFA 3230-02F, con un
caudal de 984 Nl/mib. y un Cv = 1.
Vemos que en ambos el caudal que pueden proporcionar a nuestros cilindros es mucho mayor del
que necesitan; por lo que nos damos cuenta de que son actas para necesidades.
COEFICIENTE DE CAUDAL
Habiendo observado los diagramas P-Q y como hemos comentado en el aparato anterior y las
perdidas mínimas. Vamos a considerar que, teniendo una presión de alimentación de 6 bares.
Antes de calcular los caudales, veamos si la velocidad es sónica o subsónica para saber la expresión
que tendremos que usar ya que esta no es la misma según sea la velocidad sónica o subsónica
Siendo P 1 la presión de alimentación, 6 bar. y 2P la presión de salida, 5.8 bar.
7.013 12.89; la velocidad es subsónica
Al ser la velocidad subsónica, la expresión que utilizaremos es:
Donde:
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Válvulas distribuidoras o direccionales para los tres actuadores (actuadores A; B y C)
Como vimos anteriormente, el coeficiente de caudal para estas válvulas era Cv = 0.2 de este modo
solo queda sustituir en la expresión:
CALCULO DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION
Ahora vamos a realizar el cálculo del diámetro de la tubería de alimentación que es la que nos
llevara el aire comprimido desde el compresor, hasta el lugar de montaje.
Antes tenemos que calcular cual es el consumo total de nuestro montaje, que será el consumo total
realizado por los tres actuadores cilíndricos. Recordemos el consumo de cada uno de ellos:
Actuador A: 1.068 l/min.
Actuador B: 21.25 l/min.
Actuador C: 1.425 l/min.
El consumo total será la suma de los anteriores consumos
Consumo total = 1,068 + 21,25 + 1,425 = 23,74 l/min.
El resultado lo redondeamos:
Consumo total = 24 l/min.
El siguiente paso es la conversión a litros de aire a presión a litros de aire libre: la cual se lleva a
cabo a través de la siguiente expresión:
013.1
013.11
pQQ
Donde:
Siendo nuestro consumo total de 24 litros de aire comprimido por cada minuto y nuestra presión de
6 bares, sustituimos en la expresión anterior:
Q = 166.15 l/min (aire libre)
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Pero utilizaremos un consumo de 500 litros de aire comprimido por minuto para entrar en tablas;
pensando que en un futuro se montaran más componentes en automatismo que harán que ese sea su
consumo. Entrando en la tabla con los datos anteriores y considerando que deseamos que solo haya
una pérdida de carga de 0.2 Kg/cm2 por cada diez metros de tubería, y una presión de trabajo de 6
Kg/cm2, resulta que el diámetro nominal de la tubería de alimentación que debemos elegir resulta
ser de 3/8” el material que empleamos en la tubería de alimentación es el cobre.
En la tabla, el diámetro que debemos elegir en mm. Es de 10 mm. El cual soporta una presión de
trabajo de 85 bar. Muy por encima de la presión a utilizar por nuestra instalación de 6 bar. con lo
que nos damos cuenta de que el tubo que hemos seleccionado nos sirve.
Actuadores:
Válvulas distribuidoras:
Finales de carrera:
Válvulas de pulsador con enclavamiento (1):
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Válvulas de pulsador con enclavamiento (2):
Unidad de acondicionamiento:
Debemos comentar que las tuberías utilizadas son:
Pasaremos a comentar los criterios aplicados para la selección de los actuadores cilíndricos. Los
principales criterios para la seleccionar los actuadores cilíndricos en los que nos vamos a centrar
son:
Los actuadores cilíndricos A; B; y C deben realizar unos esfuerzos relativamente pequeños, que no
suponen riego alguno de que el hazte pandee.
Las limitaciones por esfuerzos a pandeo del vástago en actuadores cilíndricos que trabajan a
compresión depende de:
Vamos a ver las expresiones con las que vamos a trabajar para realizar el cálculo de los diámetros:
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Donde μ es la eficacia o rendimiento interno del cilindro (hasta D = 40 mm. μ = 0.85; para D
superiores μ= 0.95)
Para calcular los diámetros de los cilindros solo iremos sustituyendo los datos de cada cilindro en
las pertinentes expresiones, y mediante sencillos cálculos, despejaremos D que será el diámetro
apropiado recordemos que la presión con la que trabajaremos a lo largo de todo el proceso es de 6
bar.
Ahora vamos a pasar a comentar el consumo de aire de nuestros cilindros. Dependiendo del
consumo de los cilindros sabremos que válvulas distribuidores ponerles así como para calcular el
diámetro de la tubería de alimentación. El cálculo del consumo de aire lo realizaremos de dos
formas, mediante tablas y formulas. El cálculo mediante formulas lo realizamos mediante la
siguiente expresión:
Para no extenderlo demasiado diremos que las distintas letras y unidades en las que se deben
utilizar, están detalladas en el aparato para su cálculo. Pero por donde tenemos que detenernos es en
la n, ya que utilizaremos como 3 (carr/min.) y debemos explicar porque.
Para no extenderlo demasiado, diremos que las distintas letras y las unidades en las que se debe de
utilizar, están detalladas en el apartado para su calculo. Pero donde tenemos que detenernos es en la
n, ya que la utilizaremos como 3 (carr/min.) y debemos explicar porque realizan los cilindros esas 3
carreras por minuto. Recordemos el diagrama espacio-tiempo; donde vimos que la duración
completa del ciclo secuencial era de 17 seg. Pues es de este tiempo de donde obtenemos el numero
de ciclos completos y por lo tanto, el número de carreras que realizan los cilindros. Mediante una
simple división comprobamos como en un minuto se pueden realizar 3.52 ciclos; pero como hemos
dicho antes, sólo contaremos el numero de ciclos completos; de ahí que utilicemos 3 carreras por
minuto en los cálculos.
El cálculo del consumo también lo podemos realizar mediante una tabla, la cual podemos observar
en la página 13, pero solo podremos calcular mediante tablas el consumo del cilindro, cuando el
diámetro sea mayor o igual a 15 mm; ya que en la tabla el diámetro mínimo que aparece es de 15
mm y nuestros otros 2 cilindros son de 12 mm de diámetro. El diámetro del tubo que usaremos, es,
como dijimos antes, de 8 mm, ya que se trata de una tubería de potencia, y no de pilotaje, para la
que usaremos tuberías de 4 mm.
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En el correspondiente aparato es donde se realizan los cálculos oportunos para saber el caudal en
litros de aire libre por minuto. Para entrar en la tabla recordemos que utilizamos 500 litros por
minuto cuando lo que nos hacia falta era tres veces menor. Esto se debe a que el automatismo que
debemos diseñar o diseñado se instalaran nuevos componentes que triplicaran su consumo.
El diámetro nominal que obtenemos es en pulgadas la cual pasaremos a mm. para poder elegir
diámetro en tablas que hay para elegir las tuberías en función del material del que están hechas;
donde están en mm.
Conclusión:
El proyecto que se realizo presenta los cálculos y selección de componentes de manera que
cumplen los requisitos para desarrollar su trabajo sin ningún inconveniente.
Este es fiable y los componentes homologados.
CONFORMADO DE PLACAS DELGADAS
OBTENCION DE DATOS:
Propiedades del material:
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Propiedades físicas:
Dp
Db
MEMORIA DE CALCULOS:
CALCULO DE FUERZA REQUERIDA PARA EL CONFORMADO
Utilizando la formula la fuerza requerida será:
CRITERIOS APLICADOS PARA LA SELECCIONAR ACTUADORES CILINDRICOS:
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Las limitaciones por esfuerzo a pandeo del vástago en cilindros que trabajan a comprensión
dependen de:
DETERMINACION DE LA PREION DEL SISTEMA:
La presión a la cual se trabaja en los distintos actuadores es la sgte.
DETERMINACION DE LAS FUERZAS DE LOS 3 ACTUADORES
Las fuerzas que deben realizar los actuadores cilíndricos son los sgte.
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CALCULO DE DIAMETRO DE LOS ACTUADORES CILINDRICO
ACTUADOR CILINDRO A:
Entonces tenemos que:
ACTUADOR CILINDRO B:
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ACTUADOR CILINDRO C:
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ACTUADOR CILINDRO B:
Esfuerzo a realizar: 553 Kgf.
Doble efecto
Serie C85
Diámetro del embolo: 185mm
Diámetro de hazte: 60mm
Conexiones M5
Lubricación no necesaria, si se utiliza
aceite, se recomienda ISOVG32.
Velocidad:50-150mm/seg.
Detección magnética.
Amortiguación elástica.
Carrera máxima: 250mm.
ACTUADOR CILINDRO B:
Esfuerzo a realizar: 503Kgf.
Doble efecto.
Serie C85.
Diámetro del émbolo: 190mm
Diámetro del hazte: 65mm.
Conexiones M5.
Lubricación no necesaria, si se utiliza
aceite, se recomienda ISOVG32.
Velocidad: 50-150mm/seg.
Detección magnética.
Amortiguación elástica.
Carrera máxima: 250mm.
CONSUMO DEL AIRE EN LOS CILINDROS
Otro factor importante a tener en cuenta en este automatismo neumático es el consumo de aire que
realizan los cilindros; el cual se puede determinar mediante una expresión:
( )
Donde:
Q=caudal consumido por el cilindro en l/min.
D=diámetro interior del cilindro en cm.
D=diámetro del hazte en cm.
L=carrera del hazte en cm.
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P=presión de trabajo del cilindro en bar.
N=número de ciclos por minuto.
ACTUADOR CILINDRICO A
ACTUADOR CILINDRICO B
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ACTUADOR CILINDRICO C
COSUMO DE TOTAL DEL AIRE DE LOS TRES CILINDROS
PERDIDA DE CARGA EN EL SISTEMA
PERDIDAS LOCALIZADAS EN LAS TUBERIAS DEL SISTEMA
PERDIDAS PRINCIPALES EN LA TUBERIA:
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PERDIDAS EN LAS TUBERIAS SECUNDARIAS:
PERDIDAS EN LA TUBERIAS DE DESVIACION:
ANALISIS DE LAS TUBERIAS EN EL SISTEMA:
CALCULO DE LOS DIAMETROS DE LAS TUBERIAS
El cálculo del diámetro está en función del caudal y de la longitud de las tuberías, se asumirán
valores en cuanto respecta a la longitud de la tubería al cual se le sumara los valores de pérdida de
carga analizados en el punto 6,7, para así poder calcular el diámetro de las diferentes tuberías.
El diámetro se hallara en los tres casos de la siguiente fórmula:
DIAMETRO DE LA TUBERIA PRINCIPAL
Q=0.248568 m3/min.
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L = 20.(long.) + 1.35 (perd.)
L = 21.35.
Reemplazando estos valores en la formula:
D = 9.79 m.
Debido a que los diámetros están normalizados asumiremos un D = 10 mm.
DIAMETRO DE LA TUBERIA SECUNDARIA
Q=0.248568 m3/min.
L = 70.(long.) + 3.26 (perd.)
L = 73.26 m.
Reemplazando estos valores en la formula:
D = 12.58 m.
Debido a que los diámetros están normalizados asumiremos un D = 12 mm.
DIAMETRO DE LA TUBERIA DE DERIVACION
Q=0.248568 m3/min.
L = 40.(long.) + 15.72 (perd.)
L = 55.72 m.
Reemplazando estos valores en la formula:
D = 11.65 m.
Debido a que los diámetros están normalizados asumiremos un D = 12 mm.
CRITERIOS PARA LA SELECCIONAR LAS VAVULAS DORECCIONALES
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ESPECIFICACIONES DE LAS VALVULAS SELECCIONADAS
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SELECCIÓN DE FINALES DE CARRERA
FILTRO Y REGULADOR DE PRESION (conjunto de preparación de aire comprimido)
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SELECCIÓN DEL COMPRESOR PARA EL SISTEMA
SELECCIÓN DE LOS ELEMENTOS MEDIANTE SOFWARE FESTO
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CONCLUCIONES:
BIBLIOGRAFIA:
VISTA DEL CICUITO ARMADO EN AUTOMATION STUDIO SIMULADO
P