View
1.734
Download
40
Category
Preview:
DESCRIPTION
Exemplu de Calcul Fundatie Izolata
Citation preview
PROIECT ………………………………….
DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..
N= 1038 KNM= 8 KNm
Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4
Dimensionarea blocului din b.s. C8/10
Se impun urmatoarele dimensiuni in plan
L= 2.20 mB= 2.20 m
240 KPa
Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:
Lc=0,5L Lc= 1.10 m
Se alege Lc= 1.10 m
Bc=0,5B Bc= 1.10 m
Se alege Bc= 1.10 m
Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:
lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m
Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:
0.55 m
Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15
Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:
0.63 m
Se alege H= 60 cm
Pconv=
Lx=
Se optine (tgα)min=
H=Lx*(tgα)min=
hlx≥1
L x=L−Lc
2
L
h1
B12
p1
N+
M+
T+
Gf
p2
Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2
H/2= 30 cm
Se calculeaza greutatea fundatiei
Gf= 7040.99 daN rezulta 70.41 KN
1108.41 KN
Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:
229.01 KN/m2 OK
Excentricitatea incarcari este:
e=M/Nt e= 0.01 m
Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:
233.52 KN/m2 max OK
224.5 KN/m2 min OK
Dimensionarea cuzinetului:
Dimensiunile impuse
Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm
tgβ= 1.71 ≥ 1 OKsih/Lc= 0.55 ≥ 0.25 OK
Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului
Gc= 20.91 KN rez 2090.88 daN
Ntc= 1058.91
0.01 m
911.19 KN/m2
839.07 KN/m2CLASA BETON CUZINET
911.19 KN/m2= 9.11 daN/cm2 ≤ 95 daN/cm2 C12/15OK
Daca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:
Nt=
Pmed ef=
Pef 1=
Pef 2=
h/lx=
e1=
σ1=
σ2=
σ1=
S ca=σ 1
σ 1 Iσ 2 I∗S c
12.63 Sc
nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare Ǿ 12 pe fiecare directie
obtinandu-se:
0.01 m
893.91 KN/m2
821.79 KN/m2
Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet
870.97 KN/m2
893.91 KN/m2
857.85 KN/m2
47.1 KNm
45.54 KNm
Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului
ho= 55 cm
Aria de armatura pe directia x este
4.66 cm2
Procentul de armare
Px%= 0.08 % ≥pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2
Aria de armatura pe directia y este
4.51 cm2
Procentul de armare
Py%= 0.07 % ≥pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare Ǿ 10 cu aria efectiva = 7,85cm2
Sca=
Daca suprafata activa Sca
este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc
Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,
e1'=
σ1'=
σ2'=
σa'=
σ3'=
σmed'=
M1=
M2=
Aax=
Aay=
S ca=σ 1
σ 1 Iσ 2 I∗S c
CARACTERISTICI MATERIALE
BETON
Nr. Crt. Denumire beton
1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 47 0.52 C8/10 Bc 10 B150 6.5 65 0.63 C12/15 Bc 15 B200 9.5 95 0.84 C16/20 Bc 20 B250 12.5 125 0.955 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 140 16 C20/25 Bc 25 B350 15 150 1.17 C25/30 Bc 30 B400 18 180 1.258 C28/35 Bc 35 B450 20.5 205 1.359 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225 1.45
10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 265 1.6511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315 1.83
OŢEL-BETON
Nr. Crt.
1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100
Rc (N/mm2)
Rc (daN/cm2)
Rt (N/mm2)
Marca de otel
Ra (N/mm2)
Ra (daN/cm2)
568
9.51011
12.513.514.516.518.3
Rt (daN/cm2)
n ν n ν n ν n
6 2.07 13 2.56 20 2.78 27
7 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 3010 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33
0.85 0.9 0.95
2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.8310 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75
Tabelul III.3. Stabilirea adâncimii minime de fundareH, (m) adâncimea minimă de fundare, (cm)
Terenul de
fundaţie conform
Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic ν
Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic tα
(n-2) pentru (φ, c, ψ, a)
nivelul de asigurare, α
(n-1) pentru γ
coeficientul statistic, tα
Hî, (cm)
terenuri supuse acţiunii îngheţului
(în spaţii reci şi neîncălzite)
terenuri ferite de acţiunea îngheţului
(spaţii calde sau încălzite)
adâncimea de îngheţ
adâncimea apei subterane faţă
STAS de cota construcţii construcţii665477 terenului definitive provizorii cu subsol
Roci stâncoase oricare oricare 30…40 20 20 20
oricare H 40 40 40
2
oricare H < 2,00 50 40 40
H 80 70 50 402 90 80 50 40
70 H < 2,00H 80 50 40
2 80 50 40
H < 2,00H 80 70 50 40
2.5 90 80 50 40
70 H < 2,50H 80 50 40
2.5 90 50 40
H < 2,50
a pământuri necoeziveDenumirea pământului
Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500
fără subsol
Pietrişuri curate, balast,
cuarţ, nisiH
î
puri mari şi mijlocii curate,
necoezive Hî + 10
Pietriş sau balast cu liant
argilos,H
î
nisip argilos, argilă grasă
Hî + 10
Hî > 70 H
î + 20
Nisip fin prăfos, praf
argilos, argilă pră
Hî
foasă şi nisipoasă, mâl,
nămol
Hî + 10
Hî > 70 H
î + 20
Tabelul III.4. Valorile de bază ale presiunii convenţionale
îndesate îndesare medie
conv (kPa)
¿
¿
¿
¿
¿
¿
¿
p
Nisip 500 350
fin 350 250
Nisip uscat 350 300fin umed 250 200
prăfos 200 150
b pământuri coezive
indicele consistenţa
porilor, e
0.5 300 350
0.7 275 300
0.5 300 350
0.7 275 300
1 200 250
0.5 550 650
0.6 450 525
0.8 300 350
1.1 225 300
uscat sau umed
foarte umed sau saturat
foarte umed sau saturat
conv (kPa)
Denumirea pământului
IC = 0,5 I
C = 1,0
Cu plasticitate redusă (I
P≤10%)
nisip argilos, praf nisipos, praf
Cu plasticitate mijlocie ( 10% < I
P ≤
20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,
praf argilos, argilă prăfoasă nisipoasă, argilă nisipoasă, argilă prăfoasă
Cu plasticitate mare şi foarte mare
(IP>20%): argilă
nisipoasă, argilă
prăfoasă, argilă, argilă grasă
p
1
2
3
4
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1
5
6
7
0 0 1 3.14
2 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.9310 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64
Tabelul III.9. Valorile coeficienţilor adimensionali N1, N
2, N
3
φ (°) N1
N2
N3
Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecţie M
o
Denumirea
pământurilor
1 1
1.6 1Mar 1
2.3 1.7 1.3 1.1
argilă prăfoasă 1.9 1.5 1.2 1Argilă, 1.8 1.5 1.3 1.2argilă grasă 1.5 1.3 1.1 1
z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3
0 1 1 1 1 1
0.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55
1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1
IC Coeficientul de corecţie M
o pentru indicele
porilor, e, egal cu:
0,41÷0,60 0,61÷0,80
0,81÷1,00
1,01÷1,10
Nisipuri (cu excepţia nisipului argilos)
Nisip argilos, praf nisipos, argilă prăfoasă
0,00÷1,00
Praf, praf argilos,
0,76÷1,00
0,50÷0,750,76÷1,000,50÷0,75
Tabelul III.11. Valorile coeficientului αo
αo pentru fundaţii sub formă de:
≥ 10
Tabelul III.13. Valorile coeficienţilor Nγ, Nq, N
c
0° 0 1 5.1
5° 0.1 1.6 6.510° 0.2 2.5 8.315° 0.7 3.9 1120° 1.8 6.4 14.8
22°30' 2.7 8.2 17.525° 4.1 10.7 20.7
27°30' 6.1 13.9 24.930° 9 18.4 30.1
32°30' 13.6 24.6 3735° 20.4 33.3 46.1
37°30' 31 45.8 58.440° 47.7 64.2 75.3
42°30' 75 91.9 99.345° 120.5 134.9 133.9
continuă 1 1
1 + 0.3 B`/L` 1 0.4 B`/L`
pătrat, cerc 1.3 0.6
φ* NγN
qN
c
Tabelul III.14. Valorile coeficienţilor λq, λ
c, λγ
Forma fundaţiei
λq, λ
cλγ
dreptunghiulară B/L ≥ 0.2
ν n ν2.91 34 3.01
2.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06
3 40 3.07
Denumirea pământurilor
Pământuri necoezive, cu excepţia nisipurilor prăfoase 2.5
2
Pământuri coezive cu plasticitate mare şi foarte mare 1.5
Presiunea maximă
Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2
K2
Nisipuri prăfoase şi pământuri coezive cu plasticitate redusă şi mijlocie
Tabelul III.6. Valorile raportului tgαValorile minime ale tg α pentru
beton de clasa:
pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1
1.5 1.3 1.2
1.6 1.4 1.3
1.7 1.5 1.4
1.8 1.6 1.5
1.8
Tabelul III.7.Presiunea maximă pe H/L
Bc 7.5 Bc 10 minim
100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25
Denumirea terenului de fundare
2
Nisipuri fine: 1.7
1.6
Nisipuri prăfoase: 1.5
1.31.3
pmax
≤ 200
pmax
= 250
pmax
= 300
pmax
= 350
pmax
= 400
pmax
= 600
Valori H/L peste care nu mai este necesară verificarea la forţa
tăietoare
teren, pmax
, kPa
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1
ml
Bolovănişuri cu interspaţiile umplute cu nisip, pietrişuri şi nisipuri cu excepţia nisipurilor fine şi prăfoase
uscate sau umede (Sr ≤ 0.8)
foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)
uscate sau umede (Sr ≤ 0.8)
foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)
Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu I
C ≥ 0.5
1.4
1.1
1.1
Pământuri coezive cu IC ≥ 0.5
Bolovănişuri şi pietrişuri cu interspaţiile umplute cu pământuri coezive cu I
C < 0.5Pământuri coezive cu I
C < 0.5
PROIECT ………………………………….
PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala
940 KN
150 KNmGruparea speciala
1222 kN
225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei
a= 0.4 m b= 0.3 m
1.3 mDimensiunile stalpului
Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniara
valoarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta
. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.71 407.5vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350
Interpolare pe orizontala
pentru e= 0.6 ΔIc= 0.5 …………. ΔP_conv= 75 kPa ΔIc= 0.31 …………. ΔP_conv= x
x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa
pentru e= 0.8
ΔIc= 0.5 ………….. ΔP_conv= 50 kPa ΔIc= 0.31 ………….. ΔP_conv= x
x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa
Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.81 )
Δe= 0.2 ………….. ΔP_conv= -165.65 kPa Δe= 0.11 ………….. ΔP_conv= x
x= -89.45 P_conv= 407.5 kPa
Pcf=
Mcf=
Psc=
Msc=
hst,ancoraj=
Denumirea terenului de
fundare
Indicele porilor
"e"Ic=0,5 I
c=0,813 I
c=1
Pconv
, kPa
pef med
≤ pconv
pef max≤1.2pconv
pminef≥0
Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m
Pentru Df<2,0m
Pentru Df>2,0m
Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m
18.04 kPa
γ= 18.04 kN/m32
425.54 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B
20 kN/m3
25 kN/m3
L/B= 1,2….1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5
1.44 m Bef= 1.5 m
1.92 m Lef= 2 m
Pentru B= 1.5 m
10.19 kPaK1-coeficient care este :
0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive
Pconv= 435.73 kPa
Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv
Corectia de adancime:(CD)
CD=
Pentru K2 si γ se vor alege din tabelul III.5
K2=
pDfconv
=
γbs
=
γba
=
Bnec=
Lnec
=
Corectia de latime:(CB)
CB=
rezulta Pconv=P_conv+CD+CB
CD= pconv
D f−2
4, kPa
CD=K 2 γ D f−2 , k P a
⇒ pDf conv= pconvC D
Pc f
L∗B= p
Dfconv−γmed∗D f
C B= pc o n vK 1B−1
pef med
≤ pconv pmed
ef =P
c f
L∗Bγmed∗D f
L
H2
H1
h
lo l1 l2
Df
ls
L
ls
lc
lc+2l1
b s b c
b c+2b
1
B
α
β
1)
363.33 kPa < Pconv= 435.73 kPa OK
2)
513.33 kPa
522.87
Rezulta > OK
3)
213.33 kPa OK
Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate
Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:
pentru bloc cu doua trepte
pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m
0.7 m hc= 0.3 m
Daca tgβ>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului αtgα=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tgα= 1.6
463.33 kN/m2
0.45 mVerificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie
P(med)ef=
Pmaxef=
1,2Pconv=
P(max)ef 1,2Pconv
Pminef=
lc= bc=
pmax
=Se alege un bloc de beton cu doua trepte H
treapta=
pef med
≤ pconv pmed
ef =P
c f
L∗Bγmed∗D f
pe fm a x≤1.2 pc o n v
pmax
ef= pmed
ef M
c f
W=
Pc f
LBγmed D f
Mc f
L2 B6
pef min ≥0
pmin
ef =P
c f
LxBγmed D f−
Mc f
L2B6
lcL≃bcB=0.40. . . 0 .50
pmax=Pc f
LB
Mc f
W
lcL≃bc
B=0.55. . .0 .65
8 cm pt cazul de fata
732.04 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8
γ= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2
c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:
0.513.065.66
hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei
Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare
2.04 volum beton simplu
0.35 volum beton armat
5.11 volum umplutura
19.07 kN/m3
361.01 kPa
1) 732.04 kPa OK
2) OK
511.01 kPa
878.45 kPa
Calculul tasari probabile
Δadm=
ppl=
γSLD
=
ΦSLD= N1= N2= N3=
Vb= m3
Vba= m3
Vu= m3
γmed
exact=
pef
med=
pefmed <ppl=
pefmax<1,2ppl
pef
max=
1,2*ppl=
1 pef .med≤ p pl
2 pef .max≤1.2p pl
3 Δef ≤Δadm
p p l=m1γ∗B∗N 1q∗N 2c∗N 3
q=hu γuD f−hu γSLD
pmed ef =
Pc fG f
L∗B=
Pc f
L∗Bγ
exact med∗D f
γexact
med=γbV bγbaV baγuV u
V bV baV u
pmaxef= p
ef med
Mf c
W
Grosimea maxima a stratului elementar:
0.6 m B= 1.5 m
Presiunea neta sub talpa fundatiei:
315.26 kPa
Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:
Nr strat L/B
1 0.6 0 1.33 0 1 315.26 286.89 18.30.6 0.4 0.82 258.51
2 0.6 0.6 1.33 0.4 0.82 258.51 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.33
3 0.6 1.2 1.33 0.8 0.48 151.33 122.95 18.31.8 1.2 0.3 94.58
4 0.6 1.8 1.33 1.2 0.3 94.58 78.82 18.32.4 1.6 0.2 63.05
5 0.6 2.4 1.33 1.6 0.2 63.05 53.59 18.33 2 0.14 44.14
6 0.6 3 1.33 2 0.14 44.14 37.83 18.33.6 2.4 0.1 31.53
7 0.6 3.6 1.33 2.4 0.1 31.53 29.95 18.34.2 2.8 0.09 28.37
8 0.6 4.2 1.33 2.8 0.09 28.37 25.22 18.34.8 3.2 0.07 22.07
9 0.6 4.8 1.33 3.2 0.07 22.07 15.76 18.35.4 3.6 0.03 9.46
Mo Δi (cm)
1.5 93.83 140.75 1.22presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.
1.5 93.83 140.75 0.87
1.5 93.83 140.75 0.52
1.5 93.83 140.75 0.34
1.5 93.83 140.75 0.23
1.5 93.83 140.75 0.16
1.5 93.83 140.75 0.13
1.5 115 172.5 0.09
hi<0,4B h
i<
pnet
=
hi
Zi(m) Z
i/B α
iσ
z,i=αxP
net σz,i
med (kPa) γ (kN/m3)
M2-3
(kPa)
E=M0M
2-3
(kPa)Pentru determinarea lui M
2-3 se face media intre
Mo se determina din tabelul III.10
αi se determina din tabelul III.11
pnet= pef−γD f
Δef =0.8∑ ¿1
9
ΔiΔadm
¿
1.5 115 172.5 0.05
2.89 cm OK
Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta
Conditia care trebuie indeplinita este:
0.9
L'= 1.63 m
B'=B
136.39 kN
554.98 kPa
unde: γ*= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa Φ*= 19 din tabelul III.13 rez.
0.92
4.4
11.76
λq=λc= 1+0,3B'/L'= 1.28 λγ= 1-0,4B'/L'= 0.63
1247.94 kPa
1123.15 kPa OK
Armarea cuzinetului de beton armat
Δef=
mc=
Gf=
p'ef=
Nγ=
Nq=
Nc=
Conform tabelului III.14 λγ, λ
q, λ
c rezulta:
pcr=
p'efkPa<m
c p
cr=
Δef =0.8∑ ¿1
9
ΔiΔadm
¿
p'ef ≤mc pcr
p' ef=P
csG f
L '*B '
L '=L−2e1=L−2M
cs
P sc
P cr=γ ¿B ' N γ λrqN q λ qc¿N c λc
Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:
4320.63 kPa
-441.27 kPa 441.27
2380.95 kPa
Momentele de armare pe cele doua directi sunt:
lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4
Mx= 144.5 kNm My= 31.75 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:
in care:
0.27 m a= 3.5 cm
210
0 30.55
0 6.71
Se considera armatura:
Pe directia x-x 7Ǿ25 rez 34.36 OK
Pe directia y-y 7Ǿ12 rez 7.92 OK
Procentele de armare pe cele doua directii sunt:
1.85 % OK
0.33 % OKArmatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu
pmax
=
pmin
=
pmed
=
ho=
Ra= N/mm2
Aa,x
= m2 rez. cm2
Aa,y
= m2 rez. cm2
Aa,ef
= cm2
Aa,ef= cm2
px=
pY=
pmax,minc
=p sc
l cbc±
M sc
W c
M x=34∗ pmax
c pminc 2
pmaxc 2pmin
c ∗Bl x
2
2−l y
3
3
M y=pmedc l y
2
63ls4l y
Aa=M
0 .85∗h0∗Ra
px=Aa , x
bc∗ho100 p y=
Aa , y
bc∗ho100
l '=pminc lc
pc
min pmaxc
l'= 0.08 mForta totala de intindere
0.61 T= 12.88 kN
Aria de armatura necesara este: Se considera 2Ǿ8 1.01
Aa= cm2
Aa,ef
= cm2
l '=pminc lc
pc
min pmaxc
T=12pm inc l ' bc
Aa=TRa
Ic= 0.5
Icc= 0.81
Ic= 1Se completeaza si in tabel
PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari
Q= 185 kN/mDf= 1.2 m
220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:
0.93 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m
Distanta de la perete la marginea fundatiei
B-b/2= 35 cm 0.35 m
Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta
tgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)
H= 45 cm 0.45 m
Coeficientul de supraincarcare n= 1.2
Greutatea volumica a betonului 24
Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 29.59 kN/m
p= 225.89 kPa FALSE
pconv
Bnec=
γb= kN/m3
γu= kN/m3
p=QG f
B1. 0≤ ptr
Bnec=1.1Qpconv
PROIECT ………………………………….FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU
Incarcari
Q= 130 kN/mDf= 1.4 m
300 kPab= 37.5 cm latimea zidului
Se calculeaza latimea maxima a talpi
84.38 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2
Greutatea volumica a betonului 24
Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 34.27 kN/m
Se calculeaza excentricitatea:
e= 11.88 cm = 0.12 m
p1= 355.26 kPa OKp2= 31.26 kPa OK
pconv
Bmax=
γb= kN/m3
γu= kN/m3
Bm ax=1.5 2.5∗b
e=B2−
34b2.5
p1.2=N
B∗1.0∗1±
6 eB
PROIECT ………………………………….FUNDATIE ZID SUBSOL
Incarcari
Q= 250 kN/m Df= 3 m
300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului
18
Φ= 25 CTS= 0.6 mtgα=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.38 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m
32.557.5
h= 2.4
21.04 kN/m
3.55 kN/m
Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:
N= 270.52 X= 0.38 m M= 12.98 kNm
e= 0.05 m
p1= 348.42 kPa OK p2= 192.62 kPa OK
pconv
γu= kN/m3
O
pa=
pp=
N=Q+Gf+G
u
pa=γh2
2tg2 450−
θ2
p p=γh2
2tg 2 450
θ2
p1.2=N
B∗1.0∗1±
6 eB
PROIECT ………………………………….DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5
25
16
0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.44 kN/mgt= 0.98 kN/mgp= 5.25 kN/m
Incarcarea totala:q= 18.68 kN/m
Calculul solicitarilor
52.29 kNM= 73.21 kNm
Calculul armaturii
0.46 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.05 m
Se alege un procent de armare p%= 0.67 %
Aa= 10.67
Se alege armatura: 3Ǿ16 Aa= 6.03
2Ǿ18 Aa= 5.09
p%= 0.7
γb= kN/m3
γc= kN/m3
γt= kN/m3
VA=VB=
ho=
cm2
cm2
cm2
V A=V B=ql02
M=ql
20
8
Recommended