Füchteler Straße 29 49377 Vechta Telefon 0 44 41 – 979 75-0 Telefax 0 44 41 – 979 75-29 www.ig-luebbe.de [email protected]
Baugrunderkundungen Gründungsgutachten Baugrundlabor Altlastenuntersuchungen Gefährdungsabschätzungen Sanierungskonzepte Hydrogeologie In Kooperation mit der TERRA Umwelt Consulting GmbH
GEOTECHNISCHER BERICHT
PROJEKT: 956-15-1
Windpark Hasselbach,
3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH
Auftraggeber: Windenergie Westfalen-Lippe
Schildescher Straße 16 33611 Bielefeld
30. November 2015
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 2
Projektdaten: Projekt: 956-15-1
Windpark Hasselbach, 3 x Vestas V126 3.3 MW, 137 mNH
Auftraggeber: Windenergie Westfalen-Lippe Schildescher Straße 16 33611 Bielefeld
Auftragnehmer: Ingenieurgeologie Dr. Lübbe Füchteler Str. 29 49377 Vechta
Projektbearbeiterin: Dipl.-Geol. Petra Müller
Exemplare: 1 Stück
Dieser Bericht umfasst 17 Seiten, 7 Tabellen und 8 Anlagen. .Vechta, 30. November 2015 Der Bericht darf nur vollständig und unverändert vervielfältigt werden und nur zu dem Zweck, der unserer
Beauftragung mit der Erstellung des Berichtes zugrunde liegt. Die Vervielfältigung zu anderen Zwecken, eine
auszugsweise oder veränderte Wiedergabe sowie eine Veröffentlichung bedürfen unserer schriftlichen Geneh-
migung.
. gutachten\956\15-1\G.WP Hasselbach, 3 x Vestas, V126, 137 m.doc
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INHALTSVERZEICHNIS I. VERANLASSUNG UND BEAUFTRAGUNG......................................... 5
1. Unterlagen....................................................................... 5 2. Angaben zum Bauwerk......................................................... 5
II. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN........................................ 6
III. BODEN- UND GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE................................. 7 1. Boden............................................................................. 7 2. Grundwasser..................................................................... 9 3. Erdbebenzone................................................................... 9 4. Bodenmechanische Laboranalysen........................................... 10 5. Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196................... 10 6. Bodenkennwerte................................................................ 11
IV. GRÜNDUNGSEMPFEHLUNGEN.................................................. 12
1. Geotechnische Kategorie...................................................... 12 2. Auswertung und Bewertung, Setzungen, Grundbruch, Drehfeder-steifigkeit...........................................................................
12
V. KRANAUFSTELLFLÄCHE UND ZUWEGUNGEN................................. 14
VI. HINWEISE ZUR BAUAUSFÜHRUNG............................................. 14
1. Baugrube, Böschungen......................................................... 14 2. Wasserhaltung, hydrologische Berechnung................................. 15 3. Fundamentüberdeckung, Wiederverwendung Bodenaushub, Verdich-
tungsanforderung..............................................................
15 4. Betonaggressivität des Grundwassers....................................... 16 5. Frischbetoneigengewicht...................................................... 16
VII. ZUSAMMENFASSUNG UND SCHLUSSWORT................................... 17
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TABELLENVERZEICHNIS
Tabelle 1: Koordinaten und ungefähre Geländehöhe............... 6 Tabelle 2: Generelle Bodenschichtung an den Standorten ........ 8 Tabelle 3: Ergebnisse der Körnungsanalysen und kf-Wert
Bestimmung..................................................
10 Tabelle 4: Durchlässigkeitsbereiche nach DIN 18300............... 10 Tabelle 5: Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196 11 Tabelle 6: Bodenkennwerte in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU
(2012), Grundbau Taschenbuch, Ergebnissen der Drucksondierungen und eigenen Erfahrungswerten....
11 Tabelle 7: Zusammenfassung der Gründungsempfehlung.......... 17
ANLAGENVERZEICHNIS: ANLAGE 1.1-1.2: Lagepläne ANLAGE 2.1 – 2.7: Bohrprofile nach DIN 4023 und Drucksondierdiagramme
nach DIN 4094 ANLAGE 3: Drucksondierprotokolle ANLAGE 4: Körnungslinien, DIN 18123 ANLAGE 5: Analysenergebnis Grundwasser ANLAGE 6.1-6.6 Setzungsberechnung ANLAGE 7.1-7.3: Drehfedersteifigkeit ANLAGE 8: Hydrogeologische Berechnungen
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I. VERANLASSUNG UND BEAUFTRAGUNG
Die Windenergie Westfalen-Lippe plant im Süden von Bielefeld an der Stadt-grenze zu Verl die Errichtung eines Windparks aus insgesamt drei Windener-gieanlagen (WEA 1 bis WEA 3) vom Typ Vestas V126 3.3 MW, 137 m Nabenhöhe.
Unser Büro wurde mit Schreiben vom 26.08.2015 von den Stadtwerken Bielefeld beauftragt, den Baugrund an den geplanten Standorten, den Kranstellflächen und der geplanten Zuwegung zu untersuchen und für die Gründung zu beur-teilen.
1. Unterlagen
Zur Durchführung der Untersuchungen erhielten wir folgende Unterlagen:
Übersichtslageplan Windpark Hasselbach, vom 04.11.2015, mit der Lage Maßstab 1 : 2000,
Prüfbericht für eine Typenprüfung vom 28.11.2014, Prüfnummer 2129561.10-d, Kreisrunde Flachgründung d = 27,60 m mit Ankerkorb für einen Stahlrohrturm der Windenergieanlage vom Typ Vestas V126-3.3 MW mit 137 m Nabenhöhe, Windzone 2, Geländekategorie II Turbulenz-kategorie A, Erdbebenzone 3, Wasserstand maximal bis zur Gelände-oberkante – mit Auftrieb.
Fundamentzeichnung, Bewehrungsplan, V126 3.3 MW NH137 DiBT 2 WZ2 GK II, GWS in OK Gelände, erstellt am 26.09.2014, überarbeitet 26.11.2014, Maßstab 1 : 40.
2. Angaben zum Bauwerk
Bei den geplanten Windenergieanlagen handelt es sich um Vestas-Anlagen vom Typ V126-3.3 MW und Nabenhöhe von 137 m.
Der Baugrund muss bei einer Flachgründung mit Auftrieb eine Mindestboden-pressung von 138 kN/m2 (Kantenpressung) aufnehmen können.
Der Fundamentdurchmesser beträgt bei einer Flachgründung ca. 27,60 m. Die Fundamentunterkante liegt nach der vorliegenden Fundamentzeichnung bei 3,20 m unter Gelände. Nach den vorliegenden Statikunterlagen ist ein Grund-wasseranstieg bis zur Geländeoberkante zulässig.
Der Baugrund muss einen wirksamen Reibungswinkel von mindestens 30° oder eine undränierte Kohäsion von cu = 50 kN/m2 aufweisen. Die Mindestwichte beträgt 18/8 kN/m2.
Für die elastische Fundamenteinspannung zwischen Fundament und Baugrund ist eine Mindestdrehfedersteifigkeit des Gesamtsystems (Turm und Gründung) von kphi,dyn = 8,0 x 1010 Nm/rad = 80 000 MNm/rad und eine statische Dreh-feder von kphi,stat = 1,75 x 1010Nm/rad = 17 600 MNm/rad einzuhalten. Dazu wird eine Mindeststeifigkeit des Baugrundes von Es,dyn = 32 MN/m2 mit = 0,35
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für nicht bindigen Baugrund (Sand) oder Es,dyn = 41 MN/m2 mit = 0,40 für bin-digen Boden (Ton) gefordert.
Für geotechnische Nachweise wurden dem Datenblatt V126 3.3MW 141 m DiBt2 HGWL folgende Lastfälle entnommen:
GZT (Extremlasten):
Vertikallast V = 22 223 kN Moment M = 149 056 kNm
GZG (ständige Lasten):
Vertikallast V = 23 683kN Moment M = 80 456 kNm
Die Koordinaten der Anlagenmittelpunkte (ETRS 89 UTM 32) sind nachfolgender Tabelle 1 zu entnehmen. Anlagennummer Rechtswert Hochwert
WEA 1 468.253 5.752.677
WEA 2 468.044 5.752.864
WEA 3 467.741 5.752.716
Tabelle 1: Koordinaten und ungefähre Geländehöhe.
II. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN
Die Standortmittelpunkte wurden über den Auftraggeber eingemessen und aus-gepflockt.
Die geplanten Windenergieanlagen befinden sich südlich des Autobahnkreuzes Bielefeld östlich der A 2. Die Flächen werden landwirtschaftlich genutzt.
Zur Erkundung der Baugrundverhältnisse wurde am 09.11. und 10.11.2015 je-weils am Mittelpunkt der Anlagenstandorte eine Rammkernsondierung bis 10,00 m unter Gelände abgeteuft ( 80/60 cm, RKS 1 bis RKS 3). Ein weiterer Bohrfortschritt war mit dem eingesetzten Benzinhammer in den anstehenden dicht gelagerten Sanden nicht möglich.
Durch die Geotechnik GmbH, Heiligenstadt, wurden je Standort drei in etwa gleichmäßig um den Umfang verteilte, elektrische Drucksondierungen bis 14,0 m bzw. 24,0 m unter Gelände ausgeführt (CPT 1-1 bis CPT 3-3).
Für die Kranstellflächen (KAF) wurden je Standort zwei Rammkernsondierungen (RKS K 1-1 bis RKS K 3-2) und eine Drucksondierung (CPT K 1 bis CPT K 3, gem. DIN EN ISO 22476-2) jeweils bis 5,0 m unter Ansatzpunkt abgeteuft.
Entlang der neu anzulegenden Zuwegung wurden insgesamt sechs Rammkern-sondierungen (RKS Z 1 bis RKS Z 6) bis 3,0 m und vier Drucksondierungen (CPT Z 1 bis CPT Z 4, gem. DIN EN ISO 22476-2) jeweils bis 5,0 m unter Ansatz-punkt ausgeführt.
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Den ermittelten Spitzenwiderständen (qc) der Drucksonde können in Anlehnung an die DIN 4020, Anhang AD.8, die Lagerungsdichten von nicht bindigen Böden (Sanden, Kiesen) wie folgt zugeordnet werden:
Bezogene Lagerungsdichte Spitzenwiderstand (qc), MN/m2
sehr locker 0,0-2,5 locker 2,5-7,5
mitteldicht 7,5-15,0 dicht 15,0-25,0
sehr dicht > 25,0
Die Lage der Sondieransatzpunkte ist in den Anlagen 1.1-1.2 dargestellt. Die erbohrten Bodenprofile wurden entsprechend DIN 4022 ingenieurgeologisch vor Ort angesprochen und in Schichtenverzeichnissen aufgenommen. Die Ergebnisse sind in Anlage 2.1-2.7 als Bohrprofile nach DIN 4023 zusammen mit den Druck-sondierdiagrammen (CPT nach DIN 4094) dargestellt. Die Drucksondierproto-kolle liegen in Anlage 3 vor.
Aus den Sondierprofilen wurden Bodenproben entnommen. An sechs repräsen-tativ ausgewählten Bodenproben erfolgte eine Körnungsanalyse durch Siebung (DIN 18123). Die Körnungslinien sind der Anlage 4 zu entnehmen.
An jedem Anlagenstandort wurde ein provisorischer Grundwasserpegel instal-liert, um eine Grundwasserproben zu entnehmen und im Labor auf den chemi-schen Angriffsgrad nach DIN 4030 analysieren zu lassen. Die Analysenergebnisse liegen in Anlage 5 vor.
Die Ergebnisse der Setzungsberechnungen liegen in Anlage 6.1-6.6 und die Er-mittlung der Drehfedersteifigkeit in Anlage 7.1-7.3 vor. Die hydrologische Be-rechnung ist als Anlage 8 beigefügt.
III. BODEN- UND GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE
1. Boden
Nach der Geologischen Karte GK 100, 4314 Gütersloh, Maßstab 1 : 100 000 sind im Untersuchungsgebiet unter bereichsweise vorhandenen, holozänen Auesedi-menten fluviatile Fein- bis Mittelsande, stellenweise Kies, Grobsand und Schluff, aus der Weichsel-Kaltzeit zu erwarten.
Nach den vorliegenden Bohrprofilen kann die grundsätzliche Bodenschichtung an den geplanten Anlagenstandorten wie folgt zusammengefasst werden (vgl. Tabelle 2):
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WEA 1 bis WEA 3:
Tiefe (bis m u. GOK min./max.)
Mächtigkeit (m)
Bodenschicht
(Spitendruck qc MN/m2)
nicht bindig/ bindig
Baugrund-eigenschaften
0,50/0,60 0,50/0,60 Oberboden/Mutterboden, Sand, stark humos - nicht geeignet
6,00/11,00 5,50-10,50
Mittelsand, feinsandig, schwach grobsandig;
überwiegend mitteldicht,
(qc 10-15) zwischen 4,0 m und 6,0 m Auflockerungszone möglich
(qc = 3-5)
nicht bindig
überwiegend gut;
Auflockerungs-zone = mäßig
> 24,00 > 13,0
Sand dicht bis sehr dicht
(qc > 20-35)
nicht bindig sehr gut
Tabelle 2: Generelle Bodenschichtung an den Standorten der WEA 1 bis WEA 3.
In tieferen Profilbereichen > 10,0 m wurden keine unkonsolidierten Weich-schichten wie Auesedimente oder humose Böden wie Torf bzw. Mudde er-bohrt. Der Baugrund ist mit den vorliegenden Aufschlüssen grundsätzlich ausreichend tief erkundet.
An den Kranaufstellflächen (RKS K 1-1/CPT K 1 bis RKS K 3-2/CPT K 3) und den neu anzulegenden Zuwegungen (RKS Z 1/CPT Z 1 und RKS Z6/CPT Z 4) wurde vom Hangenden zum Liegenden bis zur maximalen Aufschlusstiefe von 5,0 m unter GOK folgende Schichtabfolge erbohrt:
Mutterboden:
- Petrographie: Sand, stark humos. - Farbe: schwarz. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,30/0,50. - Mächtigkeit: 0,30 m bis 0,50 m. - Lagerungsdichte: locker. - Baugrundeigenschaften: nicht geeignet.
humoser Sand, Tiefumbruch?:
- Petrographie: Sand, schwach humos bis humos. - Farbe: dunkelbraun. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,60/1,05. - Mächtigkeit: 0,20 m bis 0,60 m. - Lagerungsdichte: locker. - Baugrundeigenschaften: nicht bis mäßig geeignet.
Oberboden und humose Sande stehen im Bereich bisher unbefestigter Flä-chen an. Bereichsweise wurden die Flächen durch Tiefumbruch bearbeitet.
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künstliche Anfüllungen, RKS Z2:
- Petrographie: Schotter, Naturstein. - Farbe: grau, weiß. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,30. - Mächtigkeit: 0,30 m. - Lagerungsdichte: mitteldicht. - Baugrundeigenschaften: geeignet.
Im Bereich der bestehenden Schotterwege besteht die Befestigung aus einer gering mächtigen Schotterauflage.
Sand:
- Petrographie: Fein- bis Mittelsand. - Farbe: braun, beige. - bis Meter unter Gelände (min./max.): > maximale Aufschlusstiefe von
5,0 m. - Mächtigkeit: > 5,0 m. - Lagerungsdichte: locker bis mitteldicht. - Baugrundeigenschaften: geeignet bis gut.
2. Grundwasser
Bei den Bohrarbeiten im November 2015 stellte sich die Grundwasseroberfläche bereits geländenah ab 0,90 m bzw. 1,00 m unter Geländeoberkante (GOK) ein. Dieses Grundwasser ist innerhalb der Sande einem größeren, zusammenhängen-den Grundwasserkörper zuzuordnen, dessen Tiefenlage in Abhängigkeit von der Jahreszeit und den vorausgegangenen Niederschlagsmengen stark schwanken kann. Die höchsten Grundwasserstände sind nach allgemeinen Erfahrungswer-ten am Ende eines Winters/Beginn des Frühjahres zu erwarten. Im Laufe der Vegetationsperiode und Sommers stellen sich Grundwasserniedrigstände ein.
Aufgrund der Jahreszeit handelt es sich bei den erbohrten Wasserständen um Niedrigwasserstände. Nach ergiebigen Niederschlagsperioden muss mit einem deutlichen Grundwasseranstieg zeitweise auch bis zur Geländeoberkante ge-rechnet werden.
Die Fundamentunterkante liegt bei etwa 3,20 m unter Gelände. Die Funda-mente stehen unter Grundwassereinfluss. Daher muss an allen Standorten eine Fundamentvariante mit Auftrieb ausgeführt werden.
3. Erdbebenzone
Die Stadt und der Landkreis Bielefeld im Regierungsbezirk Detmold befinden sich nach DIN 4149 in der Erdbebenzone 0. Seismische Aktivitäten und daraus folgende Einwirkungen auf Gebäude sind in diesem Bereich nicht zu erwarten und werden daher für die weiteren Ausführungen nicht berücksichtigt.
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4. Bodenmechanische Laboranalysen
Zur Überprüfung der Bodenansprache und zur Klassifizierung der anstehenden Bodenarten, wurden an insgesamt sechs repräsentativ ausgewählten Bodenpro-ben aus den anstehenden Sanden die Kornverteilung nach DIN 18123 bestimmt. Die Ermittlung der kf-Werte erfolgte nach der Labormethode „Sieblinien-auswertung“ (HAZEN). Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 zusammengefasst. Die Körnungslinien liegen in Anlage 4 vor.
Standort, Proben-nummer
Entnahme-tiefe
(m u. GOK)
Anteil <0,063 m
m (M.-%)
Bodenart kf-Wert (HAZEN)
(m/s)
WEA 1, 1-1 3,00-5,00 0,60 Mittelsand, stark feinsandig,
schwach grobsandig 1,8 x 10-4
WEA 1, 1/2
5,10-8,00 0,60 Mittelsand, grobsandig, schwach
kiesig, schwach feinsandig 3,4 x 10-4
WEA 2, 2-2
2,00-5,20 0,70 Mittelsand, stark feinsandig 1,6 x 10-4
WEA 2, 2-3
5,20-8,00 0,70 Mittelsand, grobsandig, schwach
feinsandig 3,5 x 10-4
WEA 3, 3-1
2,00-5,00 0,60 Mittelsand, stark feinsandig,
schwach grobsandig 1,6 x 10-4
WEA 3, 3-2
5,00-8,00 1,90 Fein- bis Mittelsand 1,1 x 10-4
Tabelle 3: Ergebnisse der Körnungsanalysen und kf-Wert Bestimmung.
Nach DIN 18130 werden in Abhängigkeit vom Durchlässigkeitsbeiwert (kf-Wert) folgende Durchlässigkeitsbereiche unterschieden (Tabelle 4):
kf-Wert (m/s) Bereich
unter 10-8 sehr schwach durchlässig
10-8 bis 10-6 schwach durchlässig
über 10-6 bis 10-4 durchlässig
über 10-4 bis 10-2 stark durchlässig
über 10-2 sehr stark durchlässig
Tabelle 4: Durchlässigkeitsbereiche nach DIN 18300.
Die anstehenden Mittelsande oder Fein- bis Mittelssande sind mit kf = 1,1 x 10 4 m/s bis 3,5 x 10 4 m/s, im Mittel 2,1 x 10-4 m/s, durchlässig im Grenz-bereich zu stark durchlässig.
5. Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196
Für die Ausschreibung der Erdarbeiten können die angetroffenen Bodenarten wie folgt klassifiziert werden (vgl. Tabelle 5):
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Bezeichnung Bodenklasse nach DIN 18300: 2002
Bodengruppe nach DIN 18196
Oberboden, Mutterboden: Sand, humos, organisch und organischer Sand
1 OH
Mittelsand, feinsandig, grobsandig oder Fein- bis Mittelsand
3 SE, SW
schluffiger Sand oder Schluffzwischenlagen (nur im indirekten Aufschluss, WEA 3, CPT 3-2)
4 SU*, UL
Tabelle 5: Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196.
6. Bodenkennwerte
Die Bodenkennwerte wurden nach der Bodenansprache und den durchgeführten klassifizierenden Laborversuchen (Körnungsanalysen) zugewiesen. Danach kön-nen in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU (2012) und eigenen Erfahrungswerten die in Tabelle 6 aufgeführten statischen und dynamischen Bodenkennwerte bei erdstatischen Berechnungen zugrunde gelegt werden.
Bezeichnung Boden-gruppe
Lagerungs-dichte/
Konsistenz
Wichte erdfeucht/ unter Auf-
trieb
Reibungswinkel
Kohäsion Steife-modul
statisch/ dynamisch
Poisson-zahl (-)
DIN 18196
cal / cal ´ kN/m3
cal
cal-c´ kN/m²
Es [MN/m²]
locker 18/10 32,5 0 15-30/ 100-150
0,35
mitteldicht/ - 19/11 35 0 40-60/ 160-210
0,32
Mittelsand, feinsandig, grobsandig oder Fein- bis Mittelsand
SE, SW
dicht/- 20/10 37,5 0 60-100/ 210-300
0,30
Schluffzwischen-lagen (vereinzelt)
SU*, UL weich 17/9 30 0 8/80 0,40
Tabelle 6: Bodenkennwerte in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU (2012), Grundbau Taschenbuch, Ergebnissen der Drucksondierungen und eigenen Erfahrungswerten.
Die dynamischen Bodenkennwerte für die Berechnung der Drehfedersteifigkeit des Baugrundes wurden nach den Ergebnissen der statischen Baugrunduntersu-chung in Anlehnung an das Grundbau Taschenbuch abgeschätzt.
Der geforderte Mindestreibungswinkel von = 30° und die Mindeststeifigkeiten von Es,dyn = 45 MN/m2 werden von den im Gründungsbereich anstehenden San-den (nicht bindiger Baugrund) erfüllt.
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IV. GRÜNDUNGSEMPFEHLUNGEN
1. Geotechnische Kategorie
Bei der Baugrunduntersuchung wurden durchschnittliche Baugrund- und Grund-wasserverhältnisse aus Sand angetroffen (Geotechnische Kategorie GK 1 in An-lehnung an DIN 4020).
Das Grundwasser steht oberhalb der Gründungssohle an (GK 2 in Anlehnung an DIN 4020).
Bei Windenergieanlagen handelt es sich um Bauwerke mit hohen und dynami-schen Lasten, hohem Sicherheitsanspruch und ungewöhnlichen Lastkombina-tionen (Geotechnische Kategorie GK 3 in Anlehnung an DIN 4020).
2. Auswertung und Bewertung, Setzungen, Grundbruch, Drehfedersteifig-keit
Die Gründungsebenen der geplanten Windenergieanlagen befinden sich nach den vorliegenden Unterlagen in einer Tiefe von ca. 3,20 m unter Geländeober-kante (GOK).
Nach den Baugrunderkundungen stehen an der WEA 1 lokal (CPT 1-1, Nord) zwischen ca. 5,0 m und 6,0 m unter GOK locker gelagerte, mäßig tragfähige Sande an. Ansonsten sind die Sande in dieser Sondierung gut mitteldicht gela-gert (qc 10 MN/m2) und gut tragfähig. In den übrigen Sondierungen (CPT 1-2 und CPT 1-3) sind die Sande über das gesamte Profil mit Spitzendrücken von qc 7,5-15 MN/m2 mindestens mitteldicht gelagert.
Am Standort der WEA 2 ist in allen drei Drucksondierungen (CPT 2-1 bis CPT 2-3) zwischen ca. 4,0 m bis 6,0 m unter GOK eine mäßig tragfähige Auflocke-rungszone mit Spitzendrücken von qc = 4-6MN/m2 erkennbar. In den übrigen Profilabschnitten sind auch hier die Sande durchgehend gut mitteldicht gelagert (qc 10 MN/m2) und gut tragfähig.
An der WEA 3 stehen bis 11,0 m unter GOK mitteldicht gelagerte Sande an (qc 10 MN/m2). Lediglich in der CPT 3-2 ist in einer Tiefenlage von 10,0 m unter
GOK eine mit ca. 0,70 m gering mächtige Auflockerungszone bzw. Schluffzwi-schenlage erkennbar.
Ab ca. 11,0 m bzw. 13,0 m unter GOK stehen an allen Standorten mit Spitzen-drücken von qc 20 MN/m2 sehr dicht gelagerte, sehr gut tragfähige Sande an.
Für geotechnische Nachweise wurden dem Datenblatt V126 3.3MW 141 m DiBt2 HGWL folgende Lastfälle entnommen:
GZT:
Vertikallast V = 22 223 kN Moment M = 149 056 kNm
GZG:
Vertikallast V = 23 683kN Moment M = 80 456 kNm
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Im ungünstigsten Lastfall (GZT) ergeben sich je Standort unter Berücksichtigung der ungünstigsten Baugrundverhältnisse Setzungen bzw. Setzungsdifferenzen von:
WEA 1: s = 0,0 cm bis 1,6 cm, s = 16 mm (Anlage 6.1).
WEA 2: s = 0,0 cm bis 2,0 cm, s = 20 mm (Anlage 6.2).
WEA 3: s = 0,0 cm bis 1,2 cm, s = 12 mm (Anlage 6.3).
Die maximale Bodenpressung ist mit 138 kN/m2 angegeben. Unter der ungünsti-gen Annahme, dass diese Belastung über die gesamte Fundamentfläche wirkt, wären Setzungen zwischen
s = 2,6 cm und 3,4 cm
zu erwarten(Anlagen 6.4 bis 6.6).
Die maximal zulässige Schiefstellung infolge Baugrundsetzung in 20 Jahren bezogen auf den Außendurchmesser beträgt delta s 40,0 mm. Die Forderung wird eingehalten.
Die Grundbruchsicherheit ist mit einem maximalen Ausnutzungsgrad 0,043 gegeben.
Für die elastische Fundamenteinspannung zwischen Fundament und Baugrund ist eine Mindestdrehfedersteifigkeit des Gesamtsystems (Turm und Gründung) von kphi,dyn = 80 000 MNm/rad einzuhalten.
Die dynamische Drehfedersteifigkeit berechnet sich für Kreisfundamente mit
kphi = 8/3 * G * R3/(1 – )
Schubmodul G = E/[2 * (1 – )]
Elastizitätsmodul des Bodens E = Es,dyn * (1 – – 2 * 2)/(1 – )
kphi = f( ) * Es,dyn * R3
mit f( ) = 4/3 * (1 – – 2 * 2)/[(1 – )2 * (1 + )]
Der Nachweis der Drehfedersteifigkeit liegt in Anlage 7.1-7.3 vor. Die Anforde-rungen werden eingehalten.
Nach den Grundbruch- und Setzungsberechnungen sowie der Ermittlung der Drehfedersteifigkeiten ist eine Flachgründung der Windenergieanlagen ohne weitere Baugrundverbesserung möglich. Zur Lastverteilung und um Auf-lockerungen durch den Bodenaushub sowie unterschiedliche Lagerungsdich-ten auszugleichen, wird dennoch der Einbau einer 0,30 m mächtigen Schot-terausgleichsschicht unter dem Fundament empfohlen.
Diese Gründungsempfehlung gilt nur für die genannte Fundamentgeometrie und den uns vorliegenden Lasten. Falls sich das Fundamentdesign ändert, sind die Angaben unbedingt zu überprüfen.
Wegen des geländenah anstehenden Grundwassers ist in jedem Fall eine auftriebssichere Fundamentvariante erforderlich.
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V. KRANAUFSTELLFLÄCHE UND ZUWEGUNGEN
Der Herstellung der Kranstellflächen kommt auch aus sicherheitstechnischen Gründen besondere Bedeutung zu. Die zum Einsatz kommenden Kräne haben eine Stützlast bis ca. 180,0 t, die über Lastverteilerplatten auf die Kranstell-fläche übertragen werden. Diese hohen Flächenpressungen erfordern einen tragfähigen Baugrund.
Die Kranaufstellflächen befinden sich auf bisher unbefestigten Flächen. Der 0,40 m, örtlich auch 0,60 m mächtige Oberboden ist abzuschieben.
Darunter stehen grundsätzlich tragfähige, mitteldicht gelagerte Sande an, die zur Gründung des Krans ausreichend tragfähig sind. Sollten beim flächenhaften Abschieben weitere humose oder weiche Böden angetroffen werden, so sind diese zu auszutauschen.
Für die Befestigung bzw. für den Bodenaustausch kann für die unteren Lagen verdichtet eingebauter Füllsand (SE, SW, gem. DIN 18196) eingebaut werden. Für die oberen Lagen ist eine mindestens 0,30 m mächtige Schottertragschicht (Ev2 100 MN/m2, Ev2/Ev1 2,30) vorzusehen.
Zusätzlich sind unter den Aufstandsflächen des Krans ausreichend dimensio-nierte Lastverteilungsmatten erforderlich.
Zuwegungen:
Auch im Bereich der Zuwegung ist der bis 0,40 m bzw. 0,50 m unter GOK anste-hende, humose Oberboden abzuschieben. Durch Tiefumbruch ist bereichsweise auch darunter noch bis ca. 1,0 m unter GOK humoser, dunkelbrauner bis schwarzer Mischboden zu erwarten (vgl. RKS Z 1, RKS Z2, RKS Z6). Sicherheits-halber sollten auch diese Lagen ausgetauscht werden.
Der Bodenaustausch kann auch hier für die unteren Lagen aus Sand ausgeführt werden. Die oberen 0,30 m sind als Schottertragschicht vorzusehen.
VI. HINWEISE ZUR BAUAUSFÜHRUNG
1. Baugrube, Böschungen
Für den Aushub der Baugrube gilt DIN 4124. In den oberflächennah anstehenden Sanden können die Böschungen ohne besondere Nachweise bis zu einer Tiefe von 5,0 m unter GOK mit maximal 45° geneigt hergestellt werden.
Die planmäßige Gründungstiefe des Fundamentes beträgt 3,20 m. Für den Ein-bau der 0,30 m mächtigen Schotterausgleichs- und einer 0,10 m mächtigen Sauberkeitsschicht ist ein Bodenaushub bis ca. 3,60 m unter GOK erforderlich.
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 15
2. Wasserhaltung, hydrologische Berechnung
Grundwasser wurde ab 0,90 m bzw. 1,00 m unter GOK festgestellt. Die anste-henden Sande neigen beim Anschnitt im wassergesättigten Zustand zum Flie-ßen. Ein Bodenaushub unterhalb des Grundwasserspiegels kann daher nur im Schutze einer geschlossenen Wasserhaltung über Tiefbrunnen, die ggf. mit Vakuumfilter unterstützt werden muss, erfolgen.
Die Sande sind mit einem mittleren kf = 2,1 x 10-4 m/s gut durchlässig.
Es sollte eine Absenkung bis 0,50 m unter Baugrubensohle, d. h. bis 4,10 m un-ter GOK, angestrebt werden. Der Grundwasserstand wird mit 1,00 m unter GOK angenommen. Der Absenkbetrag ergibt sich daraus mit s = 3,1 m.
Die hydrogeologischen Bedingungen sind an den Standorten vergleichbar. Eine exemplarische hydrologische Berechnung liegt als Anlage 8 diesem Schreiben bei.
Bei einer Grundwasserabsenkung über zwei Brunnen d= 0,40 m wurde die zu fördernde Wassermenge rechnerisch mit 65 m3/h = 1560 m3/d ermittelt.
Die Reichweite der Absenkung kann mit etwa 135 m veranschlagt werden.
Das natürliche Fließverhalten des Grundwassers kann mit Modell-artig ange-setzten Kennwerten allerdings nicht immer zuverlässig dargestellt werden. Daher sind zwischen den rechnerisch ermittelten und den tatsächlich an-fallenden Wassermengen auch deutliche Abweichungen nach oben oder unten möglich.
Zur Aufnahme der anfallenden Wassermengen ist für eine geeignete Vorflut zu sorgen. Es ist für eine Einleitgenehmigung bei den zuständigen Behörden zu sorgen.
3. Fundamentüberdeckung, Wiederverwendung Bodenaushub, Verdich-tungsanforderung
Die Anfüllungen auf dem Fundamentsporn und die Arbeitsraumverfüllungen müssen eine Wichte von 16 kN/m3 im Trockenzustand erreichen bzw. über-schreiten. Zum Verfüllen sind grundsätzlich die nichtbindigen, sandigen Böden geeignet. Der Mutterboden und die organischen Sande sind nicht ausreichend verdichtungsfähig und können nicht wieder verwendet werden.
Um die geforderte Wichte zu erreichen, sind die Anfüllungen auf dem Fun-damentsporn, die Arbeitsraumverfüllungen und der erforderliche Bodenaus-tausch unterhalb des Fundamentes lagenweise (d = max. 0,30 m) mit einem geeigneten Verdichtungsgerät (z. B. Flächenrüttler) und mindestens drei bis fünf Übergängen je Lage gleichmäßig verdichtet einzubauen.
Für die Verdichtungsarbeiten gelten die Anforderungen der ZTVE-StB 2009. Die ausreichende Verdichtung der eingebrachten Böden (Gründungspolster, Ar-beitsraumverfüllungen, Bodenaustausch) kann z. B. durch Rammsondierungen (z. B. DPH, gem. DIN EN ISO 22476-2) oder durch statische Lastplattendruckver-
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 16
suche (LPD nach DIN 18134) nachgewiesen werden. Dabei sind folgende An-forderungen zu erfüllen:
DPH ohne Grundwasser: mindestens 8 Schläge je 10 cm Eindringtiefe
DPH mit Grundwasser: mindestens 5 Schläge je 10 cm Eindringtiefe
LPD, auf Sand: Ev2 80 MN/m2, Ev2/Ev1 2,30
Schottertragschichten im Bereich des Fundamentes (Mineralgemisch z. B. 0/45 oder 0/32) sind mit einer Verdichtung auf mindestens 100 % der einfachen Proctordichte herzustellen. Zum Verdichtungsnachweis sind im statischen Lastplattendruckversuch (DIN 18134)
Ev2 100 MN/m2 bei Ev2/Ev1 2,30 zu erreichen.
Der Verdichtungserfolg ist durch den ausführenden Unternehmer im Rahmen der Erdbaukontrollprüfungen nachzuweisen und durch die Auftraggeberseite zu kontrollieren.
4. Betonaggressivität des Grundwassers
Je Standort wurde eine Grundwasserprobe entnommen und im Labor auf ihren chemischen Angriffsgrad analysiert.
WEA 1:
Alle Grenzwerte für die Expositionsklasse XA 1 werden unterschritten. Das Grundwasser ist nicht Beton angreifend.
Der Eisengehalt wurde mit 6,4 mg/l ermittelt.
WEA 2:
Aufgrund des Gehaltes an Kalklösender Kohlensäure von 23 mg/l ist das Grund-wasser der Expositionsklasse XA1 zuzuordnen. Nach DIN 4030 ist es schwach betonangreifend.
Der Eisengehalt wurde mit 9,2 mg/l ermittelt.
WEA 3:
Alle Grenzwerte für die Expositionsklasse XA 1 werden unterschritten. Das Grundwasser ist nicht Beton angreifend.
Der Eisengehalt wurde mit 4,9 mg/l ermittelt.
Die vollständigen Analysenergebnisse liegen in Anlage 5 bei.
5. Frischbetoneigengewicht
Bei einem Bodenaustausch sind die im Gründungsbereich anstehenden Sande in der Lage das Frischbetoneigengewicht aufzunehmen.
Ohne Bodenaustausch ist der Torf nicht in der Lage das Frischbetoneigenge-wicht aufzunehmen.
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 17
VII. ZUSAMMENFASSUNG UND SCHLUSSWORT
Die Gründungsempfehlungen für die Anlagenstandorte können wie folgt zusam-mengefasst werden (Tabelle 7):
Standort, Anlagentyp
Gründungstiefe (m u. GOK)
Aushubtiefe (m u. GOK) Gründungsempfehlung
WEA 1 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60
FmA*; 0,30 m Schotterausgleichsschicht;
geschlossene Wasserhaltung
WEA 2 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60
FmA*; 0,30 m Schotterausgleichsschicht;
geschlossene Wasserhaltung
WEA 3 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60
FmA*; 0,30 m Schotterausgleichsschicht;
geschlossene Wasserhaltung *FmA = Flachgründung mit Auftrieb, GOK = Geländeoberkante.
Tabelle 7: Zusammenfassung der Gründungsempfehlungen.
Der vorliegende Geotechnische Bericht beschreibt die in unmittelbarer Umge-bung des punktuellen Bodenaufschlusses festgestellten Baugrundverhältnisse in geologischer, bodenmechanischer und hydrogeologischer Hinsicht und ist nur für diese gültig. Interpolationen zwischen den Aufschlusspunkten sind nicht statthaft. Die bautechnischen Aussagen beziehen sich auf den zum Zeitpunkt der Erstellung dieses Berichtes bekannten Planungsstand und auf die Ergebnisse der Aufschlussbohrungen. Bei einer wesentlichen Planungsänderung, wie z. B. veränderte Höhenlage des Bauwerkes, geändertes Fundamentdesign oder von den vorstehenden Angaben abweichend festgestellte Baugrundverhältnisse, sollten die getroffenen Aussagen und Empfehlungen überprüft und ggf. an die geänderten Randbedingungen angepasst werden.
Sämtliche Aussagen, Bewertungen und Empfehlungen basieren auf dem im Be-richt beschriebenen Erkundungsrahmen und erheben keinen Anspruch auf eine vollständige repräsentative Beurteilung der Fläche.
Unser Büro ist rechtzeitig für Baugrubenabnahmen zu benachrichtigen.
Falls sich Fragen ergeben, die in dem vorliegenden Bericht nicht oder abwei-chend erörtert wurden, ist der Baugrundgutachter zu einer ergänzenden Stel-lungnahme aufzufordern.
Vechta, den 30. November 2015
Dipl.-Geol. Dr. Joachim Lübbe Dipl.-Geol. Petra Müller
Der Berichtwird dem Auftraggeber auch im pdf-Format zur Verfügung gestellt.
Die EDV-Version ist nur in Verbindung mit einer original unterschriebenen Druckversion in Papierform gültig.
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 18
ANLAGE 1.1-1.2
Lagepläne
LEGENDE
Rammkernsondierung WEA
ANLAGE: 1.1
Projekt:
Titel: Lageplan
Maßstab:
956-15-1WP Hasselbach
Auftraggeber:
Windenergie Westfalen-LippeSchildescher Straße 16 33611 Bielefeld
Datum: 11.11.2015
956-15-1 , WP Hasselbach
gez.: M. Jucknat gepr.: Dipl.-Geol. P. Müller
ÜBERSICHTSPLAN:
Rammkernsondierung und Drucksondierung Kranaufstellfläche
RKS K1-1/CPT K1
1 : 5000
WEA 1
Rammkernsondierung Zuwegung
Rammkernsondierung und Drucksondierung Zuwegung
RKS Z3
RKS Z1/CPT Z1
RKS Z5
RKS Z6/CPT Z6
RKS Z3
WEA 1 WEA 2
WEA 3
RKS K3-1/CPT K3
RKS K3-2
RKS K2-2
RKS K2-1/CPT K2
RKS K1-2 RKS K1-1/CPT K1
RKS Z4/CPT Z4
RKS Z2/CPT Z2
RKS Z1/CPT Z1
Rammkernsondierung Kranaufstellfläche
RKS K1-2
Ingenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 VechtaTel.: 04441/97975-0, Fax.: 04441/97975-29
Legende: Projekt: 956-15-1
WP Hasselbach
RKS: Rammkernsondierung WEA 1
CPT: Elektrische Drucksondierung Titel: Prinzipskizze
Datum:Anlage: 1.2
LPD RKS WEA 1-1
CPT 1-3
CPT 1-1
CPT 1-2
WEA 1
Kranaufstellfäche
N
10,0 m
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 19
ANLAGE 2.1 – 2.7
Bohrprofile nach DIN 4023 und Drucksondierdiagramme (CPT nach DIN 4094)
m
-19.00
-18.00
-17.00
-16.00
-15.00
-14.00
-13.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS 10.00 m
1.00 10.11.15
0.55
Mutterbodendunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos
Mu
5.10
Mittelsandbeige, grau,stark feinsandig,schwach grobsandig
10.00
Mittelsandgrau, grobsandig,schwach feinsandig,schwach kiesig,Kieslinsen
CPT 1-1 (N)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0.00.10.20.30.40.50.60.7
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 1-2 (SO)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 1-3 (SW)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Legende Spitzendruck sehr locker locker mitteldicht dicht sehr dicht
Legende ReibungsverhältnisKiesSandSchluffTonTorf
WEA 1
UKF = -3,20 m
Titel:
Projekt:
Anlage: 2.1
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 125
Auftraggeber:
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
RKS: Rammkernsondierung WEACPT: DrucksondierungUKF: Unterkante Fundament
Grundwasser m u.GOK1.00Datum10.11.15
WP Hasselbach956-15-1
WEA 1
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
m
-17.00
-16.00
-15.00
-14.00
-13.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS 20.00 m
0.95 10.11.15
0.30
Mutterbodenbraun - dunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos
Mu
0.60
Sand, Mutterbodenbraun, schwarz,beige, schwachhumos, Mischboden?
Mu
5.20
Mittelsandbeige, grau,stark feinsandig
10.00
Mittelsandgrau, grobsandig,schwach feinsandig
CPT 2-1 (N)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
0.00.10.20.30.40.50.60.7
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 2-2 (SO)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0.00.10.20.30.40.50.60.7
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 2-3 (SW)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Legende Spitzendruck sehr locker locker mitteldicht dicht sehr dicht
Legende ReibungsverhältnisKiesSandSchluffTonTorf
WEA 2
UKF = -3,20 m
Titel:
Projekt:
Anlage: 2.2
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 125
Auftraggeber:
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
RKS: Rammkernsondierung WEACPT: DrucksondierungUKF: Unterkante Fundament
Grundwasser m u.GOK0.95Datum10.11.15
WP Hasselbach956-15-1
WEA 2
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
m
-25.00
-24.00
-23.00
-22.00
-21.00
-20.00
-19.00
-18.00
-17.00
-16.00
-15.00
-14.00
-13.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS 30.00 m
0.90 10.11.15
0.50
Mutterbodendunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos
Mu
5.00
Mittelsandbeige - grau,stark feinsandig,schwach grobsandig
10.00
Feinsand - Mittelsandhellbeige - grau
CPT 3-1 (N)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 3-2 (SO)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
CPT 3-3 (SW)0,00 m
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
0.00.10.20.30.40.50.6
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100150200
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Legende Spitzendruck sehr locker locker mitteldicht dicht sehr dicht
Legende ReibungsverhältnisKiesSandSchluffTonTorf
WEA 3
UKF = -3,20 m
Titel:
Projekt:
Anlage: 2.3
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 175
Auftraggeber:
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
RKS: Rammkernsondierung WEACPT: DrucksondierungUKF: Unterkante Fundament
Grundwasser m u.GOK0.90Datum10.11.15
WP Hasselbach956-15-1
WEA 3
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
m
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS K1-10.00 m
0.85 09.11.15
0.40
Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos
Mu
5.00
Mittelsandbeige - grau, starkfeinsandig
RKS K1-20.00 m
0.70 09.11.15
0.45
Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, humos,schluffig
Mu
5.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
RKS K2-10.00 m
0.80 09.11.15
0.40
Mutterbodendunkelbraun, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos
Mu
0.50
Feinsand - Mittelsandbeige
0.60
Feinsand - Mittelsanddunkelbraun - schwarz,schluffig, schwachhumos - humos
5.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
RKS K2-20.00 m
0.70 09.11.15
0.50
Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos
Mu
5.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
CPT K10,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
CPT K20,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Kranaufstellflächen
WEA 1 WEA 2
Titel:
Projekt: 956-15-1
Anlage: 2.4
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 50
Auftraggeber:RKS: Rammkernsondierung
Grundwasser m u.GOK0.8509.11.15 Datum
WP HasselbachKranaufstellflächen WEA 1 und WEA 2
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
Kranaufstellflächen
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
CPT: Drucksondierung
m
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS K 3-10.00 m
1.00 10.11.15
0.50
Mutterbodendunkelbraun - schwarz,Feinsand, mittelsandig,schluffig, starkhumos
Mu
1.10
Mittelsandbeige, feinsandig,grobsandig
5.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
RKS K 3-20.00 m
1.00 10.11.15
0.50
Mutterbodendunkelbraun - schwarz,Feinsand, mittelsandig,schluffig, starkhumos
Mu
1.30
Feinsand - Mittelsandbeige
2.50
Mittelsandbeige, feinsandig,grobsandig
5.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
CPT K 30,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Kranaufstellfläche, WEA 3
Titel:
Projekt: 956-15-1
Anlage: 2.5
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 50
Auftraggeber:RKS: Rammkernsondierung
CPT: Drucksondierung
Grundwasser m u.GOK1.0010.11.15 Datum
WP HasselbachKranaufstellfläche WEA 3
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
Kranaufstellflächen
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
m
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS Z10.00 m
1.50 09.11.15
0.50
Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig,schluffig, starkhumos
Mu
0.70
Feinsand - Mittelsandbeige
1.05
Feinsand - Mittelsanddunkelbraun -schwarz, schwachschluffig, schwachhumos
3.00
Feinsand - Mittelsandbraun, beige,grau
RKS Z20.00 m
1.00 10.11.15
0.05Humos- und Schlammauflage
0.30
Auffüllunggrau, weiß, Schotter,Naturstein
A
0.90
Feinsandbraun, graubraun,schwarz, mittelsandig,schwach schluffig,schwach humos- humos
3.00
Feinsand - Mittelsandbraun, beige,schwach grobsandig
RKS Z30.00 m
1.40 09.11.15
0.20
Mutterbodenschwarz, grau,Feinsand, schluffig,mittelsandig,stark humos
Mu
0.70
Feinsandgrau, mittelsandig
1.10
Feinsandbraun - dunkelbraun,mittelsandig,schwach humos
3.00
Feinsandbeige - grau,mittelsandig
CPT Z10,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
CPT Z20,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Zuwegungen
Titel:
Projekt: 956-15-1
Anlage: 2.6
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 50
Auftraggeber:RKS: Rammkernsondierung
Grundwasser m u.GOK1.5009.11.15 Datum
WP HasselbachZuwegungen
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
Zuwegungen
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
CPT: Drucksondierung
m
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
RKS Z40.00 m
0.50 09.11.15
0.30
Mutterbodendunkelbraun,grau, Feinsand,mittelsandig,schluffig, starkhumos
Mu
1.80
Mittelsandgrau, feinsandig
3.00
Feinsandgrau, braun,mittelsandig,Grobsandlinsen
RKS Z50.00 m
1.10 09.11.15
0.45
Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig,humos
Mu
3.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
RKS Z60.00 m
1.50 09.11.15
0.50
Mutterbodengraubraun, Feinsand- Mittelsand,schluffig, starkhumos, Wechselboden
Mu
0.60
Mittelsandbeige - braun,feinsandig
0.80
Feinsand - Mittelsandbraun - dunkelbraun,schwach schluffig,schwach humos,teilweise durchwurzelt
3.00
Feinsand - Mittelsandbeige - grau
CPT Z30,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
CPT Z40,00 m
5 10 15 20
Spitzendr.
0
1
2
3
4
5
0.00.10.2
fs [MN/m²]
3 6
Rf. [%]
50 100
Es [MN/m²]
Konsistenzen
naß
Zuwegungen
Titel:
Projekt: 956-15-1
Anlage: 2.7
LEGENDE:
Bearbeiter:
Maßstab:
Dipl.-Geol. P. Müller
Höhe: 1 : 50
Auftraggeber:RKS: Rammkernsondierung
Grundwasser m u.GOK0.5009.11.15 Datum
WP HasselbachZuwegungen
Windenergie Westfalen-Lippe
33611 BielefeldSchildescher Straße 16
Zuwegungen
Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094
CPT: Drucksondierung
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 20
ANLAGE 3
Drucksondierprotokolle
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 21
ANLAGE 4
Körnungslinien, DIN 18123
Schlämmkorn SiebkornSchluffkorn Sandkorn Kieskorn
Feinstes SteineFein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob-
Korndurchmesser d in mm
Mas
sena
ntei
le d
er K
örne
r < d
in %
der
Ges
amtm
enge
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.001 0.002 0.006 0.01 0.02 0.06 0.1 0.2 0.6 1 2 6 10 20 60 100
Bezeichnung:Bodenart:Tiefe:U/CcEntnahmestelle:kf (HAZEN):T/U/S/G [%]:
mS, f_s, gs'
3,00-5,00 m2.5/1.0
WEA 1, 1-1 1.8 · 10 -4
- /0.6/99.3/0.1
mS, gs, g', fs'5,10-8,00 m
2.7/1.0WEA 1, 1-2 3.4 · 10 -4
- /0.6/93.4/6.1
mS, f_s
2,00-5,20 m2.4/1.0
WEA 2, 2-2 1.6 · 10 -4
- /0.7/99.3/ -
mS, gs, fs'5,20-8,00 m
2.5/1.0WEA 2, 2-3 3.5 · 10 -4
- /0.7/99.0/0.3
mS, f_s, gs'
2,00-5,00 m2.3/0.9
WEA 3, 3-1 1.6 · 10 -4
- /0.6/99.4/ -
fS, mS5,00-8,00 m
2.4/1.0WEA 3, 3-2 1.1 · 10 -4
- /1.9/98.1/ -
Bericht:
956-15-1A
nlage:4Bemerkungen:
Ingenieurgeologie Dr. LübbeFüchteler Straße 29
49377 VechtaTel.: 04441-97975-0 Fax.: 04441-97975-29
Prüfungsnummer: 956-15-1
Probe entnommen am: 18.11.2015
Art der Entnahme: gestört
Arbeitsweise: DIN 18123
KörnungslinieWP HasselbachWEA 1 bis WEA 3Bearbeiter: Müller Datum: 19.11.2015
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 22
ANLAGE 5
Analysenergebnis Grundwasser
2015
1123
-108
3039
5 UCL Umwelt Control Labor GmbH // Josef-Rethmann-Str. 5 // 44536 Lünen // Deutschland // T +49 2306 2409-0 // F +49 2306 2409-10 // [email protected] // Amtsgericht Dortmund, HRB 17247 // Geschäftsführer: Jürgen Cornelissen, Oliver Koenen, Martin Langkamp
Durch die DAkkS nach DIN EN ISO/IEC 17025 akkreditiertes Prüflaboratorium und bekanntgegebene Messstelle nach § 29b Bundesimmissionsschutzgesetz.Die Akkreditierung gilt für die in der Urkunde aufgeführten Prüfverfahren. Die Ergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand.Die Veröffentlichung und Vervielfältigung unserer Prüfberichte sowie deren Verwendung zu Werbezwecken bedürfen- auch auszugsweise - unserer schriftlichenGenehmigung.
Prüfung und Beurteilung von Wasser nach DIN 4030-1:2008-06
Für die Bewertung ist der höchste Angriffsgrad maßgebend, auch wenn er nur von einem der Werte erreicht wird.Liegen zwei oder mehr Werte im oberen Viertel eines Bereiches (pH unt. Viertel), so erhöht sich der Angriffsgrad um eine Stufe.
Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: nicht angreifendXA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend
n.b. = nicht bestimmbar n.a. = nicht analysiert ° = nicht akkreditiert FV = Fremdvergabe UA=Unterauftragvergabe AG=Auftraggeberdaten + = durchgeführt Standortkennung (Der Norm nachgestellte Buchstabenkombination): H=Hannover, KI=Kiel, L=Lünen
Ingenieurgeologie Dr. Lübbe- Herr Wagner -Füchteler Straße 2949377 Vechta
Prüfbericht - Nr.: 15-56587-001/1
UCL Umwelt Control Labor GmbH // Eddesser Straße 1 // 31234 Edemissen // Deutschland
ProbenkommentareDie Carbonathärte wurde der Gesamthärte angepasst, da nur die Hydrogencarbonate der Erdalkalien über den Begriff der Härte definiertsind.
nicht betonangreifend (<XA1)Betonaggressivität DIN 4030
Karsten GoldbachT 05176-989751F [email protected]
pH-WertTemperatur (pH-Wert)SulfatAmmonium (NH4)EisenMagnesiumkalklösende Kohlensäure
Betonaggressivität
°Cmg/lmg/lmg/lmg/lmg/l
7,820
14,00,656,43,611
<XA1
-
-
-
-
-
6,5 - 5,5
200 - 600
15 - 30
300 - 1000
15 - 40
<5,5 - 4,5
>600 - 3000
>30 - 60
>1000 - 3000
>40 - 100
<4,5
>3000
>60
>3000
>100
DIN EN ISO 10523;L
DIN 38404 C4;L
DIN EN ISO 10304-1;L
DIN EN ISO 11732;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN 4030 (20°C);L
DIN 4030;L
ParameterProbenbezeichnung
Probe-Nr.
WEA 1
15-56587-001
Grenzwerte für die Expositionsklassen
XA1 XA2nicht angreifend XA3
Methode
Einheit
Prüfgegenstand:Auftraggeber / KD-Nr.:Projektbezeichnung:Probeneingang am / durch:Prüfzeitraum:
WasserIngenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 Vechta / 50295956-15-1 WP Hasselbach13.11.2015 / Paketdienst13.11.2015 - 23.11.2015
Analyse der Originalprobe
Beurteilung auf Betonaggressivität gem. DIN 4030
UCL Umwelt Control Labor GmbHStandort Hannover // Eddesser Straße 131234 Edemissen // Deutschland
Seite 1 von 2
20151123-10830395Seite 2 von 2 zum Prüfbericht Nr. 15-56587-001/1
23.11.2015 M.Sc. Clarissa Fritz (Kundenbetreuer)
2015
1123
-108
3039
5 UCL Umwelt Control Labor GmbH // Josef-Rethmann-Str. 5 // 44536 Lünen // Deutschland // T +49 2306 2409-0 // F +49 2306 2409-10 // [email protected] // Amtsgericht Dortmund, HRB 17247 // Geschäftsführer: Jürgen Cornelissen, Oliver Koenen, Martin Langkamp
Durch die DAkkS nach DIN EN ISO/IEC 17025 akkreditiertes Prüflaboratorium und bekanntgegebene Messstelle nach § 29b Bundesimmissionsschutzgesetz.Die Akkreditierung gilt für die in der Urkunde aufgeführten Prüfverfahren. Die Ergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand.Die Veröffentlichung und Vervielfältigung unserer Prüfberichte sowie deren Verwendung zu Werbezwecken bedürfen- auch auszugsweise - unserer schriftlichenGenehmigung.
Prüfung und Beurteilung von Wasser nach DIN 4030-1:2008-06
Für die Bewertung ist der höchste Angriffsgrad maßgebend, auch wenn er nur von einem der Werte erreicht wird.Liegen zwei oder mehr Werte im oberen Viertel eines Bereiches (pH unt. Viertel), so erhöht sich der Angriffsgrad um eine Stufe.
Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: XA1XA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend
n.b. = nicht bestimmbar n.a. = nicht analysiert ° = nicht akkreditiert FV = Fremdvergabe UA=Unterauftragvergabe AG=Auftraggeberdaten + = durchgeführt Standortkennung (Der Norm nachgestellte Buchstabenkombination): H=Hannover, KI=Kiel, L=Lünen
Ingenieurgeologie Dr. Lübbe- Herr Wagner -Füchteler Straße 2949377 Vechta
Prüfbericht - Nr.: 15-56587-002/1
UCL Umwelt Control Labor GmbH // Eddesser Straße 1 // 31234 Edemissen // Deutschland
Probenkommentare
schwach betonangreifend (XA1)Betonaggressivität DIN 4030
Karsten GoldbachT 05176-989751F [email protected]
pH-WertTemperatur (pH-Wert)SulfatAmmonium (NH4)EisenMagnesiumkalklösende Kohlensäure
Betonaggressivität
°Cmg/lmg/lmg/lmg/lmg/l
7,020
11,50,149,23,623
XA1
-
-
-
-
-
6,5 - 5,5
200 - 600
15 - 30
300 - 1000
15 - 40
<5,5 - 4,5
>600 - 3000
>30 - 60
>1000 - 3000
>40 - 100
<4,5
>3000
>60
>3000
>100
DIN EN ISO 10523;L
DIN 38404 C4;L
DIN EN ISO 10304-1;L
DIN EN ISO 11732;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN 4030 (20°C);L
DIN 4030;L
ParameterProbenbezeichnung
Probe-Nr.
WEA 2
15-56587-002
Grenzwerte für die Expositionsklassen
XA1 XA2nicht angreifend XA3
Methode
Einheit
Prüfgegenstand:Auftraggeber / KD-Nr.:Projektbezeichnung:Probeneingang am / durch:Prüfzeitraum:
WasserIngenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 Vechta / 50295956-15-1 WP Hasselbach13.11.2015 / Paketdienst13.11.2015 - 23.11.2015
Analyse der Originalprobe
Beurteilung auf Betonaggressivität gem. DIN 4030
UCL Umwelt Control Labor GmbHStandort Hannover // Eddesser Straße 131234 Edemissen // Deutschland
Seite 1 von 2
20151123-10830395Seite 2 von 2 zum Prüfbericht Nr. 15-56587-002/1
23.11.2015 M.Sc. Clarissa Fritz (Kundenbetreuer)
2015
1123
-108
3039
5 UCL Umwelt Control Labor GmbH // Josef-Rethmann-Str. 5 // 44536 Lünen // Deutschland // T +49 2306 2409-0 // F +49 2306 2409-10 // [email protected] // Amtsgericht Dortmund, HRB 17247 // Geschäftsführer: Jürgen Cornelissen, Oliver Koenen, Martin Langkamp
Durch die DAkkS nach DIN EN ISO/IEC 17025 akkreditiertes Prüflaboratorium und bekanntgegebene Messstelle nach § 29b Bundesimmissionsschutzgesetz.Die Akkreditierung gilt für die in der Urkunde aufgeführten Prüfverfahren. Die Ergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand.Die Veröffentlichung und Vervielfältigung unserer Prüfberichte sowie deren Verwendung zu Werbezwecken bedürfen- auch auszugsweise - unserer schriftlichenGenehmigung.
Prüfung und Beurteilung von Wasser nach DIN 4030-1:2008-06
Für die Bewertung ist der höchste Angriffsgrad maßgebend, auch wenn er nur von einem der Werte erreicht wird.Liegen zwei oder mehr Werte im oberen Viertel eines Bereiches (pH unt. Viertel), so erhöht sich der Angriffsgrad um eine Stufe.
Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: XA1XA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend
n.b. = nicht bestimmbar n.a. = nicht analysiert ° = nicht akkreditiert FV = Fremdvergabe UA=Unterauftragvergabe AG=Auftraggeberdaten + = durchgeführt Standortkennung (Der Norm nachgestellte Buchstabenkombination): H=Hannover, KI=Kiel, L=Lünen
Ingenieurgeologie Dr. Lübbe- Herr Wagner -Füchteler Straße 2949377 Vechta
Prüfbericht - Nr.: 15-56587-003/1
UCL Umwelt Control Labor GmbH // Eddesser Straße 1 // 31234 Edemissen // Deutschland
Probenkommentare
nicht betonangreifend (<XA1)Betonaggressivität DIN 4030
Karsten GoldbachT 05176-989751F [email protected]
pH-WertTemperatur (pH-Wert)SulfatAmmonium (NH4)EisenMagnesiumkalklösende Kohlensäure
Betonaggressivität
°Cmg/lmg/lmg/lmg/lmg/l
6,520
10,41,14,91,85,1
<XA1
-
-
-
-
-
6,5 - 5,5
200 - 600
15 - 30
300 - 1000
15 - 40
<5,5 - 4,5
>600 - 3000
>30 - 60
>1000 - 3000
>40 - 100
<4,5
>3000
>60
>3000
>100
DIN EN ISO 10523;L
DIN 38404 C4;L
DIN EN ISO 10304-1;L
DIN EN ISO 11732;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN EN ISO 11885;L
DIN 4030 (20°C);L
DIN 4030;L
ParameterProbenbezeichnung
Probe-Nr.
WEA 3
15-56587-003
Grenzwerte für die Expositionsklassen
XA1 XA2nicht angreifend XA3
Methode
Einheit
Prüfgegenstand:Auftraggeber / KD-Nr.:Projektbezeichnung:Probeneingang am / durch:Prüfzeitraum:
WasserIngenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 Vechta / 50295956-15-1 WP Hasselbach13.11.2015 / Paketdienst13.11.2015 - 23.11.2015
Analyse der Originalprobe
Beurteilung auf Betonaggressivität gem. DIN 4030
UCL Umwelt Control Labor GmbHStandort Hannover // Eddesser Straße 131234 Edemissen // Deutschland
Seite 1 von 2
20151123-10830395Seite 2 von 2 zum Prüfbericht Nr. 15-56587-003/1
23.11.2015 M.Sc. Clarissa Fritz (Kundenbetreuer)
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 23
ANLAGE 6.1-6.6
Setzungsberechnungen
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
5.00
6.00
11.00
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
8.5
9.0
9.5
10.0
10.5
11.0
11.5
12.0
12.5
13.0
13.5
14.0
a =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 1.00
37.1
37.1
36.9
36.5
35.7
34.7
33.5
32.2
30.9
29.6
28.3
27.1
26.0
25.0
24.0
23.2
22.3
21.5
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 1, CPT 1-1Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 1.00 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 22223.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 149056.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 5430.0 / 3878.6 kN/m²Rn,k = 1320496.2 kNRn,d = 943211.6 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.032cal = 36.8 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.49 kN/m³cal ü = 40.00 kN/m²
UK log. Spirale = 27.68 m u. GOKLänge log. Spirale = 106.52 mFläche log. Spirale = 1384.02 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 54.65; Nd0 = 41.90; Nb0 = 30.61Formbeiwerte (y):
c = 1.361; d = 1.352; b = 0.824
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 22223.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 11664.05 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 10.05 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 0.80 cmSetzungen der KPs: oben = 0.01 cm unten = 1.60 cmVerdrehung(x) (KP) = 1 : 1196.7Nachweis EQU:Mstb = 22223.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 276009.7Mdst = 149056.0 · 1.10 = 163961.6µEQU = 163961.6 / 276009.7 = 0.594
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 20.33
D =
27.
60
a' =
11.
96
x
y
Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0
0.0 0.0
127.2
Fv,k=22223.0
s = 0.0 cm
s = 1.6 cm
System
y
z
0.005.006.0011.00
0.5
8.0
15.5
23.0
30.5
38.0
45.5
53.0
60.5
68.0
75.5
83.0
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 1.00
max dphi = 4.9 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 40.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 40.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.1Projekt-Nr.: 956-15-1
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
4.00
6.00
15.00
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
8.5
9.0
9.5
10.0
10.5
11.0
11.5
12.0
12.5
13.0
13.5
14.0
14.5
15.0
15.5
16.0
16.5
a =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 0.90
37.1
37.1
36.9
36.5
35.7
34.7
33.5
32.2
30.9
29.6
28.3
27.1
26.0
25.0
24.0
23.2
22.3
21.3
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 0.90 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 22223.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 149056.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 4976.5 / 3554.7 kN/m²Rn,k = 1210224.5 kNRn,d = 864446.1 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.035cal = 36.4 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.23 kN/m³cal ü = 39.20 kN/m²
UK log. Spirale = 27.32 m u. GOKLänge log. Spirale = 104.48 mFläche log. Spirale = 1335.84 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 52.52; Nd0 = 39.72; Nb0 = 28.54Formbeiwerte (y):
c = 1.358; d = 1.349; b = 0.824
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 22223.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 11664.05 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 10.15 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 1.00 cmSetzungen der KPs: oben = 0.01 cm unten = 2.00 cmVerdrehung(x) (KP) = 1 : 954.7Nachweis EQU:Mstb = 22223.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 276009.7Mdst = 149056.0 · 1.10 = 163961.6µEQU = 163961.6 / 276009.7 = 0.594
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 20.33
D =
27.
60
a' =
11.
96
x
y
Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0
0.0 0.0
127.2
Fv,k=22223.0
s = 0.0 cm
s = 2.0 cm
System
y
z
0.004.006.00
15.00
0.5
8.0
15.5
23.0
30.5
38.0
45.5
53.0
60.5
68.0
75.5
83.0
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 0.90
max dphi = 4.9 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.2Projekt-Nr.: 956-15-1
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
10.00
10.70
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
8.5
9.0
9.5
10.0
10.5
11.0
11.5
12.0
12.5
13.0
13.5
14.0
a =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 0.90
37.1
37.1
36.9
36.5
35.7
34.7
33.5
32.2
30.9
29.6
28.3
27.1
26.0
25.0
24.0
23.2
22.3
21.5
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 3, CPT 3-2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 0.90 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 22223.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 149056.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 4061.2 / 2900.9 kN/m²Rn,k = 987628.7 kNRn,d = 705449.1 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.043cal = 35.0 °
wegen 5° Bedingung abgemindertcal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.50 kN/m³
cal ü = 39.20 kN/m²UK log. Spirale = 25.98 m u. GOKLänge log. Spirale = 97.09 mFläche log. Spirale = 1167.38 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 45.97; Nd0 = 33.14; Nb0 = 22.47Formbeiwerte (y):
c = 1.347; d = 1.337; b = 0.824
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 22223.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 11664.05 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 10.04 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 0.59 cmSetzungen der KPs: oben = 0.01 cm unten = 1.17 cmVerdrehung(x) (KP) = 1 : 1639.1Nachweis EQU:Mstb = 22223.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 276009.7Mdst = 149056.0 · 1.10 = 163961.6µEQU = 163961.6 / 276009.7 = 0.594
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 20.33
D =
27.
60
a' =
11.
96
x
y
Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0
0.0 0.0
127.2
Fv,k=22223.0
s = 0.0 cm
s = 1.2 cm
System
y
z
0.00
10.0010.70
0.5
7.5
14.5
21.5
28.5
35.5
42.5
49.5
56.5
63.5
70.5
77.5
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 0.90
max dphi = 5.0 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 30.0 0.0 8.0 0.00 Sand/Schluff, lo, w19.0 11.0 37.5 0.0 100.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 30.0 0.0 8.0 0.00 Sand/Schluff, lo, w19.0 11.0 37.5 0.0 100.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.3Projekt-Nr.: 956-15-1
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
5.00
6.00
11.00
0.5
1.5
2.5
3.5
4.5
5.5
6.5
7.5
8.5
9.5
10.5
11.5
12.5
13.5
14.5
15.5
16.5
17.5
18.5
19.5
20.5
21.5
22.5
b =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 1.00
138.0
137.6
135.5
130.9
124.5
117.3
109.9
103.0
96.7
91.0
86.0
81.6
77.7
74.1
71.0
68.2
65.6
63.2
61.0
59.0
57.1
55.3
53.7
52.1
50.6
49.1
47.8
46.4
45.244.2
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 1, CPT 1-1Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 1.00 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 82563.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 8547.2 / 6105.1 kN/m²Rn,k = 5113658.1 kNRn,d = 3652612.9 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.031cal = 37.0 °
wegen 5° Bedingung abgemindertcal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.74 kN/m³
cal ü = 40.00 kN/m²UK log. Spirale = 53.75 m u. GOKLänge log. Spirale = 220.55 mFläche log. Spirale = 5921.84 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 55.59; Nd0 = 42.88; Nb0 = 31.55Formbeiwerte (x):
c = 1.616; d = 1.602; b = 0.700
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 82563.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 43334.34 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 20.47 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 2.59 cmSetzungen der KPs: oben = 2.59 cm unten = 2.59 cmVerdrehung(x) (KP) = 0.0Nachweis EQU:Mstb = 82563.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 1025432.5Mdst = 0.0µEQU = 0.0 / 1025432.5 = 0.000
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 24.46
D =
27.
60
a' =
24.
46
x
y
138.0 kN/m²
138.0 kN/m²
138.0138.0Fv,k=82563.0
s = 2.6 cm
s = 2.6 cm
System
x
z
0.005.006.0011.00
0.5
14.0
27.5
41.0
54.5
68.0
81.5
95.0
108.5
122.0
135.5
149.0
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 1.00
max dphi = 5.0 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 40.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 40.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.4Projekt-Nr.: 956-15-1
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
4.00
6.00
15.00
0.5
1.5
2.5
3.5
4.5
5.5
6.5
7.5
8.5
9.5
10.5
11.5
12.5
13.5
14.5
15.5
16.5
17.5
18.5
19.5
20.5
21.5
22.5
b =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 0.90
138.0
137.6
135.5
130.9
124.5
117.3
109.9
103.0
96.7
91.0
86.0
81.6
77.7
74.1
71.0
68.2
65.6
63.2
61.0
59.0
57.1
55.3
53.7
52.1
50.6
49.1
47.8
46.4
45.2
43.7
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 0.90 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 82563.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 8397.1 / 5997.9 kN/m²Rn,k = 5023853.0 kNRn,d = 3588466.4 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.031cal = 37.0 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.60 kN/m³cal ü = 39.20 kN/m²
UK log. Spirale = 53.63 m u. GOKLänge log. Spirale = 219.85 mFläche log. Spirale = 5887.18 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 55.51; Nd0 = 42.79; Nb0 = 31.47Formbeiwerte (x):
c = 1.616; d = 1.601; b = 0.700
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 82563.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 43334.34 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 20.74 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 3.37 cmSetzungen der KPs: oben = 3.37 cm unten = 3.37 cmVerdrehung(x) (KP) = 0.0Nachweis EQU:Mstb = 82563.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 1025432.5Mdst = 0.0µEQU = 0.0 / 1025432.5 = 0.000
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 24.46
D =
27.
60
a' =
24.
46
x
y
138.0 kN/m²
138.0 kN/m²
138.0138.0Fv,k=82563.0
s = 3.4 cm
s = 3.4 cm
System
x
z
0.004.006.0015.00
0.5
13.5
26.5
39.5
52.5
65.5
78.5
91.5
104.5
117.5
130.5
143.5
156.5
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 0.90
max dphi = 5.0 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.5Projekt-Nr.: 956-15-1
Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten
0.00
10.00
10.70
0.5
1.5
2.5
3.5
4.5
5.5
6.5
7.5
8.5
9.5
10.5
11.5
12.5
13.5
14.5
15.5
16.5
17.5
18.5
19.5
20.5
21.5
22.5
b =
27.6
0
GS = 3.20
GW = 0.90
138.0
137.6
135.5
130.9
124.5
117.3
109.9
103.0
96.7
91.0
86.0
81.6
77.7
74.1
71.0
68.2
65.6
63.2
61.0
59.0
57.1
55.3
53.7
52.1
50.6
49.1
47.8
46.4
45.244.2
Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 3, CPT 3-2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)
Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10
Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:
G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50
Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 0.90 mGrenztiefe mit p = 20.0 %
1. Kernweite
2. Kernweite
Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 82563.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 m
Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40
0f,k / 0f,d = 6159.1 / 4399.3 kN/m²Rn,k = 3684883.4 kNRn,d = 2632059.6 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.042cal = 34.9 °
wegen 5° Bedingung abgemindertcal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.74 kN/m³
cal ü = 39.20 kN/m²UK log. Spirale = 49.76 m u. GOKLänge log. Spirale = 198.41 mFläche log. Spirale = 4875.53 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 45.89; Nd0 = 33.07; Nb0 = 22.41Formbeiwerte (x):
c = 1.591; d = 1.573; b = 0.700
Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 82563.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 43334.34 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001
Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 20.48 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 2.83 cmSetzungen der KPs: oben = 2.83 cm unten = 2.83 cmVerdrehung(x) (KP) = 0.0Nachweis EQU:Mstb = 82563.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 1025432.5Mdst = 0.0µEQU = 0.0 / 1025432.5 = 0.000
Grundriss
Ers
atzf
läch
e
D = 27.60
b' = 24.46
D =
27.
60
a' =
24.
46
x
y
138.0 kN/m²
138.0 kN/m²
138.0138.0Fv,k=82563.0
s = 2.8 cm
s = 2.8 cm
System
x
z
0.0010.0010.70
0.5
12.5
24.5
36.5
48.5
60.5
72.5
84.5
96.5
108.5
120.5
132.5
144.5
GS = 3.20
D = 27.60
GW = 0.90
max dphi = 4.9 °
' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 30.0 0.0 8.0 0.00 Sand/Schluff, lo, w19.0 11.0 37.5 0.0 100.0 0.00 Sand, dicht
Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung
18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 30.0 0.0 8.0 0.00 Sand/Schluff, lo, w19.0 11.0 37.5 0.0 100.0 0.00 Sand, dicht
Anlage: 6.6Projekt-Nr.: 956-15-1
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 24
ANLAGE 7.1-7.3
Drehfedersteifigkeit
Anlage: 7.1Projekt-Nr.: 956-15-1
Standort WP HasselbachDatumTurmtyp Vestas V126 3.3 MW, NH 137 m StandortGründungsart Bohrloch
Sollwerte : 17.600 80.000
Nr Schichten unter Fundament:
Innerer Reibungs-
winkelgamma (kN/m³)
Schicht-höhe (m)
E stat (MN/m²)
E dyn (MN/m²) Querdehnzahl
Fundament-radius (m)
Kappa phi, stat
(MNm/rad)
Kappa phi, dyn
(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 1,80 40 160 0,32 13,80 109.124 436.496 i. O.2 Sand, locker 32,5 17 1,00 15 100 0,35 15,06 48.510 323.400 i. O.3 Sand, md 35 18 5,00 60 210 0,32 15,70 240.914 843.198 i. O.
Drehfedersteifigkeit30.11.2015
WEA 1FmA CPT 1-1
Anlage: 7.2Projekt-Nr.: 956-15-1
Standort WP HasselbachDatumTurmtyp Vestas V126 3.3 MW, NH 137 m StandortGründungsart Bohrloch
Sollwerte : 17.600 80.000
Nr Schichten unter Fundament:
Innerer Reibungs-
winkelgamma (kN/m³)
Schicht-höhe (m)
E stat (MN/m²)
E dyn (MN/m²) Querdehnzahl
Fundament-radius (m)
Kappa phi, stat
(MNm/rad)
Kappa phi, dyn
(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 0,80 50 180 0,32 13,80 136.405 491.058 i. O.2 Sand, locker 32,5 17 2,00 15 100 0,35 14,36 42.054 280.357 i. O.3 Sand, md 35 18 5,00 60 210 0,32 15,63 238.018 833.064 i. O.
Drehfedersteifigkeit30.11.2015
WEA 2FmA CPT 2-1 bis CPT 2-3
Anlage: 7.3Projekt-Nr.: 956-15-1
Standort WP HasselbachDatumTurmtyp Vestas V126 3.3 MW, NH 137 m StandortGründungsart Bohrloch
Sollwerte : 17.600 80.000
Nr Schichten unter Fundament:
Innerer Reibungs-
winkelgamma (kN/m³)
Schicht-höhe (m)
E stat (MN/m²)
E dyn (MN/m²) Querdehnzahl
Fundament-radius (m)
Kappa phi, stat
(MNm/rad)
Kappa phi, dyn
(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 6,80 50 180 0,32 13,80 136.405 491.058 i. O.2 Sand/Schluff, locker, weich 32,5 17 0,70 8 80 0,40 18,56 37.896 378.956 i. O.3 Sand, d 35 19 10,00 100 300 0,30 19,01 747.426 2.242.277 i. O.
Drehfedersteifigkeit30.11.2015
WEA 3FmA CPT 3-2
Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 25
ANLAGE 8
Hydrogeologische Berechnung
Anlage: 8Projekt-Nr.: 956-15-1
Hydraulische Berechnung
AufstellerAntragstellerBaugrundstück Flurstück WP Hasselbach
Flur WEA 1 bis WEA 3Gemarkung
Absenkverfahren Brunnen, d = 0,40 m
1.00 Technische Daten (freier Grundwasserspiegel)1.01 Geländehöhe 0,00 m üNN
1.02Grundwasserspiegel in Ruhe Datum: 7/2015 -1,00 m üNN
1.03niedrigster Grundwasserspiegel, geschätzt -1,00 m üNN
1.04 Bodenart Sand1.05 Durchlässigkeitsbeiwert kf 2,10E-04 m/s1.06 Konstruktionsunterkante ((KUK) m üNN1.07 Baugrubensohle (BGS) -3,60 m üNN1.08 Absenkziel Mitte BGS -4,10 m üNN1.09 Absenkziel in Absenkanlage -4,10 m üNN1.10 Unterkante Filterstrecke -10,00 m üNN1.11 Oberkante Wasserstauer m üNN1.12 Länge Filterstrecke 1,00 m1.13 Absenktiefe (Differenz 1.02-1.08) (S) 3,10 m
1.14wirksame Absenktiefe (Differenz 1.03-1.07) (sw) 2,60 m
1.15Eintauchtiefe bei GW in Ruhe (Differenz 1.02-1.10) (H) 9,00 m
1.16Eintauchtiefe bei Absenkung (Differenz 1.08-1.10) (h) 5,90 m
1.17 Baugrube: Länge (L1) mDurchmesser, i. M., Fundament + Arbeitsraum + Böschung (L2) 30,00 mFläche (F) 706,86 m2
1.18 Brunnendurchmesser 2r 0,400 m
1.19Zuschlag für unvollkommenen Brunnen (30 %) 30 %
2.00 Grundwasserabsenkung für Baugruben
2.01 Reichweite der Absenkung (nach Sichardt)
R = 3000 x s x kf R 134,77 m
wirksame Reichweite Rw 113,03 mRw = 3000 x sw x kf
2.02 Radius der Baugruben RA 15,00 m
2.03 Zuflusswassermenge bei Baugruben (Dupuit-Thiem)
Q = x kf x (H2 -h2)/lnR-lnRA Q = 0,013880 m3/s 50,0 m3/h
bei unvollkommenen Brunnen + 30 % 1,3 m3/s 65,0 m3/h
Fassungsvermögen eines Brunnens/Saugfilters
q = 2/15 x x r x h x kf q = 0,007163 m3/s
überschlägige Anzahl der Brunnen/Filter:
Q/q 2 Stück