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TRANSPORTE DE CONTAMINANTES
Alternativas Tecnológicas para el tratamiento de Suelos
LINDA VICTORIA GONZÁLEZ GUTIÉRREZ
Ocurre la contaminación
Tanque corroído y con fugas
BLACKFOOT RIVER: MINE TAILINGS. Contaminación deagua superficial, sedimentos, suelo y agua subterráneaMW MANUFACTURING, PENN. Orgánicos PCB’s y metales
Que pasa?
Zona no saturada
Zona saturada
Volatilización Adsorción
Dispersión Bio/degradación
Confinamiento
Contaminantes en agua subterranea
Es difícil el modelado de contaminantes en agua subterránea por la inaccesibilidad de la pluma y lo heterogéneo del medio poroso ⇒ el transporte es complicado
Se utilizan pozos de monitoreo y piezómetros Conocer la geología del lugar! ⇒ determinar la estratificación vertical: tipos de
suelo, humedad, capas de suelo, rocas, arena, gradiente hidráulico El agua subterránea se mueve muy lentamente, del orden de 1 cm/d, toma mucho
tiempo a los contaminantes alcanzar un acuífero para beber El tiempo de residencia en el acuífero es del orden de décadas y de un acuífero
profundo del orden de miles de años ∴ toma mucho tiempo para contaminar un acuífero pero si se contamina toma
mucho tiempo para restaurarlo naturalmente Fuentes de contaminación:
Agricultura (fertilizantes, pesticidas) Lixiviación de rellenos sanitarios, químicos confinados Fugas de tanques de almacenamiento subterráneos Derrames (petróleo, diesel, combustibles, químicos, residuos de aceites) Residuos peligrosos y nucleares
Ley de Darcy
Es una relación empírica para el flujo de agua a través de medios porosos: la descarga específica es directamente proporcional al gradiente hidráulico (fuerza de transporte)
xhvx
∆∝∆ x x
dhv Kdx
= −
vx = descarga específica en la dirección x, m/d∆h = cambio en la presión o elevación del agua, m∆x = distancia entre 2 puntos, m∆h/∆x = gradiente hidráulico en dirección xKx = Conductividad hidráulica de saturación en la Dirección x, m/d
El gradiente es negativo, va de alta elevación A baja
….
La velocidad real a la que se mueve el agua en el acuífero es:
x xx
e
v vu on n
=ux = velocidad real del agua, m/dn = porosidad total = porosidad/volumen totalne = porosidad efectiva
La porosidad efectiva puede ser menor a la porosidad total; la porosidad efectiva contiene el volumen de poros interconectados a través de los cuales se mueve el agua
Conductividad hidráulica
La descarga específica (ux) y el flujo dependen de las propiedades del fluido y del medio (Kx o K=cte de conductividad hidráulica de sat):
2Cd g k gK ρ ρµ µ
= =C = cte de proporcionalidad, adimensionald = diámetro de partículaρ= densidad del fluidog = cte de la gravedadµ= viscosidad, kg/msk = permeabilidad intrínseca = Cd2
Ecn de Hazen: relaciona la conductividad hidráulica de saturación empíricamente al tamaño de grano de arena (uniforme):
Ecn de Kozeny-Carmen:
210K ad=
a = cte de Hazen = 1 si d10 esta en mm y K en cm/s para aguad10 = diámetro de partícula de un análisis de mallasdonde el 10% (en masa) de las partículas son más pequeñas de este diámetro
( )23
2 1801mdn gK
nρµ
= −
n = porosidad, dimensionaldm = diámetro de partícula medioρ= densidad del fluidog = cte de gravedadµ = viscosidad
Ecn de transporte
El transporte de un soluto en 3 dimensiones es:
( )1
n
i ij mmi i j
C Cu C D rt x x x =
∂ ∂ ∂ ∂= − + ± ∂ ∂ ∂ ∂
∑
2 2 2
2 2 2x y z x y z mC C C C C C Cu u u D D D rt x y z x y z
∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂= − + + + + + ± ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂
∑
2i i m
C u C D C rt
∂= − ∇ + ∇ ±
∂ ∑
Para resolver la ecn es necesario resolver el sistema en 1 o 2 dimensiones
Primero obtener las velocidades horizontales y verticales (vx y vy) a partir de K, n y dh/dl (ley de Darcy)
Usar coeficientes de dispersión de literatura y ajustar por calibración, o determinarlos mediante pruebas con un trazador
2
21
n
x ix mm
C C Cu D rt x x =
∂ ∂ ∂= − + ±
∂ ∂ ∂ ∑ En dirección de x
Dispersión - dispersividad
Ocurre debido a la dispersión mecánica y al camino tortuoso a través de medio poroso
La no homogeneidad ocasiona variaciones microscópicas y macroscópicas en la conductividad hidráulica
La dispersión también ocurre por otro mecanismo: por el agua almacenada
Ejm: las arcillas tienen una porosidad grande pero el agua no drena libremente debido a que se almacena en las intercapas de las partículas de arcilla y se queda adsorbida
Los coeficientes de dispersión se determinan empíricamente, usualmente en columnas de suelo, ∴ se aplica un factor de escalamiento
El factor de escalamiento correlaciona la long usada en laboratorio con las mediciones en campo, se llama dispersividad (α)
….
El coef de dispersión se relaciona directamente con la velocidad en medio poroso! ↑ v, ↑ D
*
*
x x x
y y x
D u DD u D
αα
= += +
αx = dispersividad longitudinal, mαy = dispersividad lateral, mD* = coeficiente de difusión molecular, m2/s
El coef de difusión molecular (D*) es del orden de 10-5 cm2/s
α es mayor en la dirección del flujo,
La dispersividad vertical usualmente es muy pequeña
x y zα α α≥ >>
La dispersividad es una medida del esparcimiento de los contaminantes dentro de un medioporoso. La misma depende de la escala de observación, siendo mayor para las plumas más largas.
Adsorción, Retardo y otros
Si se libera un contaminante en el agua subterránea y este esta bien mezclado con la profundidad, y si el gradiente hidráulico va de izquierda a derecha, la entrada del contaminante forma una pluma unidimensional
Una de las más importantes rxns de los contaminantes en la superficie es la adsorción →mecanismos de la adsorción Partición hidrofóbica de químicos orgánicos
(adsorción) a materia orgánica contenida en el subsuelo
Adsorción de orgánicos y metales a la superficie de partículas por fuerzas electrostáticas o coordinación a la superficie
Intercambio iónico de metales y ligandos en sitios de intercambio y en las intercapas de arcillas.
Isoterma linear → coeficiente de distribución o partición
dq K C=
….
Se define el factor de retardo adimensional
( )11 1 d sd b K nKR
n nρρ −
= + = +ρs = densidad de las partículasρb = densidad masa del medio poroso
La fracción móvil del contaminante es el inverso del factor de Retardo
Fracción móvil f =1/R
El factor de retardo = 1 si no hay adsorción (Kd = 0), si hay, es mayor a 1 El factor de retardo mide el efecto de retrasar o disminuir el proceso de migración del
contaminante
1x
R
uvelocidad media del aguaRuvelocidad media del contaminante
= = ≥
• Toda la sustancia contaminante esta en la fase acuosa, y entonces se aplica la ecuación de transporte unidimensional para especies que no parten o se adsorbenf = 1
• Una fracción de la masa esta asociada ala fase inmóvil (suelo)f < 1
…. Efecto de la adsorción y retardo
El transporte y rxn en una dimensión es:
2
21
n
x ix mm
C C Cu D rt x x =
∂ ∂ ∂= − + ±
∂ ∂ ∂ ∑
Suponiendo una cinética de 1er orden e incluyendo el retardo:
2
2x xu DC C C k C
t R x R Rx∂ ∂ ∂
= − + −∂ ∂ ∂
Cambio en los perfiles de concentración debido a retardo y otros fenómenos:
…para los cálculos:
Tomar datos ya reportados o determinarlos experimentalmente mediante pruebas de adsorción o en columna
Ejemplo: Estimación de R a partir de Kow
Lyman y col mostraron varias relaciones para predecir el coeficiente de partición de carbón orgánico normalizado (Koc) a partir de coeficientes de partición Octanol-Agua (Kow) para químicos hidrofóbicos en agua subterránea. Este es el método estandar para estimar los coeficientes de distribución (o partición) para orgánicos hidrofóbicos. El mejor método es obtener una isoterma de adsorción en el laboratorio con el medio del acuífero real.
El acuífero esta contaminado con Tolueno debido a un derrame de una petroquímica. Dada la siguiente información, estima Kd y R. Usa la ecn 7 (Scharzenbach y Westall).
( )3
log 0.72 log 0.5
1.50.4
0.001log 2.69
oc ow
gb cm
oc
ow
K K
nf
K
ρ
= +
=
==
=
Log Koc = 0.72 (2.69) +0.5
Koc = 273.4
Koc foc = Kd = 0.273 L/kg
R = 1+ Kd ρb/n = 2.03
R = 2 fracc móvil = 0.5La velocidad de avance del Tolueno es la mitadDe la del agua debido a que se retarda por adsorción
Ecuación unidimensional
Las condiciones frontera para resolver la ecn en una dimensión son:
BC1: C(0,t) = Co para t >0BC2: ∂C/ ∂x = 0 para x = ∞CI: C(x,0) = 0 para x ≥0
• Solución:
( ) ( )0 0exp exp2 2 2 22 2
x x
x xx x
u x u xC CRx t Rx tC erfc erfcD DD Rt D Rtν νν ν − + − +
= +
( )1
221 4x x xu kD uν = +
( ) ( )( )
2 1
0
121! 2 1
n n
n
yerfc y
n nπ
+∞
=
−= −
+∑ Función error complementario,se puede obtener de tablas
• Esta se puede aplicar en el caso de tener una entrada cte (o semicontinua) de un contaminante, incluyendo adsorción y rxn de 1er orden
R = Retardok = cte de 1er orden
…
Si la entrada del contaminante al acuífero es un pulso (como el derrame del combustible de un avión) la sln es:
2
exp exp42
x
xx
ux tM kRC tD t RA D Rt
Rπ
− − − =
M = masa del contaminante que entra como pulso al acuífero en x=0 y t=0k = cte de 1er orden
Ejemplo: Transporte y reacción de un contaminante en una dimensión
Un acuífero superficial en una dimensión con propiedades dadas en el ejemplo anterior ha recibido una entrada continua de tolueno debido a la fuga de un tanque de almacenamiento subterráneo, la velocidad longitudinal media del acuífero es 2 cm/d y la dispersividad se estima en ∼ 1 m. Cuanto tardará el tolueno en alcanzar los vecindarios cercanos, a un gradiente de 25 m de distancia? La concentración de la fuente es 1 mg/l. El tolueno se degrada en medio aerobio por microorganismos con una k = 0.03 d-1. El coef de difusión D* = 10-14 m2/d.
Para resolver el problema, usa la sln a la ecn de transporte en una dimensión en función de la distancia a distintos tiempos:
( ) ( )0 0exp exp2 2 2 22 2
s s
x xx x
u x u xC CRx t Rx tC erfc erfcD DD Rt D Rtν νν ν − + − +
= +
R = 2.0252ux = 0.02m/d (Velocidad longitudinal media)α = 1m (Dispersividad)
Co = 100mg/Lk = 0.001d-1
D*= 1.00E-04m2/d (coeficiente de difusión)t = 1,10,100 años = 365, 3650, 36500 días
1. Calculando la dispersión longitudinal
Dx = 0.0201m2/d = 7.3365m2/año2. Calculando el termino de velocidad del agua
v = 0.0219m/d = 8.00m/año
*x x xD u Dα= +
( )1
221 4x x xu kD uν = +
t= 365 días 1 año t= 3650 días 10 años t= 36500 días 100 añosx x(-) erfc(x-) exp(-) x(+) erfc(x+) exp(+) C(mg/L) x(-) erfc(x-) x(+) erfc(x+) C(mg/L) x(-) erfc(x-) x(+) erfc(x+) C(mg/L)0 -1.03773 1 1 1.03773 0.14315 1 57.1574 -3.2816 1 3.2816 0 50 -10.3773 1 10.3773 0 501 -0.77503 1 0.95341 1.30043 0.06591 2.83697 57.0201 -3.19853 1 3.36468 0 47.6704 -10.3511 1 10.4036 0 47.67042 -0.51233 1 0.90899 1.56313 0.02743 8.04841 56.4869 -3.11546 1 3.44775 0 45.4494 -10.3248 1 10.4299 0 45.44943 -0.24963 1 0.86664 1.82583 0.00995 22.8331 54.6947 -3.03238 1 3.53082 0 43.3318 -10.2985 1 10.4561 0 43.33184 0.01306 0.98528 0.82626 2.08853 0.00314 64.7768 50.8746 -2.94931 1 3.61389 0 41.3129 -10.2723 1 10.4824 0 41.31295 0.27576 0.69673 0.78776 2.35123 0.00091 183.77 35.8043 -2.86624 1 3.69697 0 39.388 -10.246 1 10.5087 0 39.3886 0.53846 0.44656 0.75106 2.61393 0.00022 521.35 22.5566 -2.78316 1 3.78004 0 37.5529 -10.2197 1 10.535 0 37.55297 0.80116 0.25724 0.71606 2.87663 4.89E-05 1479.06 12.8262 -2.70009 1 3.86311 0 35.8032 -10.1934 1 10.5612 0 35.80328 1.06386 0.13335 0.6827 3.13933 0 4196.04 4.55188 -2.61702 1 3.94619 0 34.1351 -10.1672 1 10.5875 0 34.13519 1.32656 0.06114 0.65089 3.40203 0 11904 1.98972 -2.53395 1 4.02926 0 32.5447 -10.1409 1 10.6138 0 32.544710 1.58926 0.02475 0.62057 3.66473 0 33771.4 0.76801 -2.45087 1 4.11233 0 31.0284 -10.1146 1 10.64 0 31.028415 2.90276 4.E-05 0.48886 4.97823 0 6206177 0.00099 -2.03551 1 4.5277 0 24.4429 -9.98329 1 10.7714 0 24.442920 4.21626 0 0.3851 6.29173 0 1.1E+09 0 -1.62014 1 4.94306 0 19.2552 -9.85194 1 10.9027 0 19.255225 5.52976 0 0.30337 7.60523 0 2.1E+11 0 -1.20478 1 5.35843 0 15.1685 -9.72059 1 11.0341 0 15.168530 6.84326 0 0.23898 8.91872 0 3.9E+13 0 -0.78941 1 5.77379 0 11.9491 -9.58924 1 11.1654 0 11.949135 8.15675 0 0.18826 10.2322 0 7.1E+15 0 -0.37405 1 6.18915 0 9.41305 -9.45789 1 11.2968 0 9.4130540 9.47025 0 0.1483 11.5457 0 1.3E+18 0 0.04131 0.95342 6.60452 0 7.06983 -9.32654 1 11.4281 0 7.4152345 10.78375 0 0.11683 12.8592 0 2.4E+20 0 0.45668 0.5185 7.01988 0 3.0288 -9.19519 1 11.5595 0 5.8414350 12.09725 0 0.09203 14.1727 0 4.4E+22 0 0.87204 0.21776 7.43525 0 1.00207 -9.06384 1 11.6908 0 4.6016555 13.41075 0 0.0725 15.4862 0 8.1E+24 0 1.28741 0.06898 7.85061 0 0.25003 -8.93249 1 11.8222 0 3.62560 14.72425 0 0.05711 16.7997 0 1.5E+27 0 1.70277 0.01606 8.26598 0 0.04587 -8.80114 1 11.9535 0 2.8556365 16.03774 0 0.04499 18.1132 0 2.7E+29 0 2.11814 0.00278 8.68134 0 0.00625 -8.66979 1 12.0849 0 2.2495570 17.35124 0 0.03544 19.4267 0 5E+31 0 2.5335 0.00035 9.09671 0 0.00062 -8.53844 1 12.2162 0 1.7721175 18.66474 0 0.02792 20.7402 0 9.2E+33 0 2.94887 3.17E-05 9.51207 0 4.4E-05 -8.40709 1 12.3476 0 1.39680 19.97824 0 0.02199 22.0537 0 1.7E+36 0 3.36423 0 9.92744 0 0 -8.27574 1 12.4789 0 1.09971100 25.23223 0 0.00847 27.3077 0 1.9E+45 0 5.02569 0 11.5889 0 0 -7.75034 1 13.0043 0 0.4235150 38.36721 0 0.00078 40.4427 0 8.5E+67 0 9.17934 0 15.7425 0 0 -6.43684 1 14.3178 0 0.03898200 51.50220 0 7.2E-05 53.5777 0 3.7E+90 0 13.333 0 19.8962 0 0 -5.12334 1 15.6313 0 0.00359250 64.63718 0 6.6E-06 66.7126 0 2E+113 0 17.4866 0 24.0498 0 0 -3.80985 1 16.9448 0 0.00033300 77.77216 0 6.1E-07 79.8476 0 7E+135 0 21.6403 0 28.2035 0 0 -2.49635 1 18.2583 0 3E-05400 104.0421 0 5.1E-09 106.118 0 1E+181 0 29.9476 0 36.5108 0 0 0.13065 0.8535 20.8853 0 2.2E-07425 110.6096 0 1.6E-09 112.685 0 3E+192 0 32.0244 0 38.5876 0 0 0.7874 0.24431 21.5421 0 1.9E-08450 117.1771 0 4.7E-10 119.253 0 6E+203 0 34.1012 0 40.6644 0 0 1.44415 0.04198 22.1988 0 9.9E-10475 123.7446 0 1.4E-10 125.82 0 1E+215 0 36.178 0 42.7412 0 0 2.1009 0.00297 22.8556 0 2.1E-11500 130.3121 0 4.4E-11 132.388 0 3E+226 0 38.2549 0 44.8181 0 0 2.75765 0.0001 23.5123 0 2.2E-13525 136.8796 0 1.3E-11 138.955 0 6E+237 0 40.3317 0 46.8949 0 0 3.41439 0 24.1691 0 0550 143.4471 0 4E-12 145.523 0 1E+249 0 42.4085 0 48.9717 0 0 4.07114 0 24.8258 0 0
0
10
20
30
40
50
60
70
0 5 10 15 20 25
Con
cent
raci
ón (m
g/L)
Distancia, m
Transporte y reacción de Tolueno en una dimensión
t= 1 año = 365 días
t= 10 años = 3 650 días
t= 100 años = 36 500 dias
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Con
cent
raci
ón (m
g/L)
Distancia, m
Transporte y reacción de Tolueno en una dimensión
t= 1 año = 365 días
t= 10 años = 3 650 días
t= 100 años = 36 500 dias
Transporte de líquidos no acuosos
Los líquidos en fase no acuosa son inmiscibles en agua y representan otro tipo de problemas de contaminación
Se clasifican como:
LNAPL’s: líquidos en fase no-acuosa más Ligeros que el agua
DNAPL’s: líquidos en fase no-acuosa más Densos que el agua
El transporte es más difícil de modelar y pueden seguir patrones de flujo irregulares en el medio poroso heterogéneo
4 fases en zona no saturada
LNAPL forma una alberca flotante de material en la superficie del manto de agua subterránea
Los compuestos solubles de los NAPL se disuelven en el agua y migran en la dirección del agua
Antes de que los LNAPL lleguen al acuífero deben de percolar a través de la zona no saturada ⇒ la Capacidad de Retención del Suelo (SRT) para LNAPL y DNAPL es importante! SRT = 3-5 L/m3 en suelos de alta permeabilidad (arena)
SRT = 30-50 L/m3 en suelos de baja permeabilidad (arcilla)
Materialdisuelto Pool
(acumulación)
Pool (acumulación)
El efecto de “dedos” (fingering) de plumas es común en depósitos de sedimentos
Es necesario entender la geología y las rutas potenciales de migración de los contaminantes
Es más difícil de simular acuíferos con arcilla y roca fracturada
La conductividad de saturación hidráulica (Kz) es del orden de 10-7 cm/s, pero aumenta a 10-1 en las grietas o fracturas en el suelo
Se proponen Kz promedio de zonas agrietadas y no agrietadas = 10-2-10-5 cm/s
La magnitud exacta de Kz depende de la apertura de las grietas, número y conexiones.
Pluma de dispersión conEfecto de “dedos”Debido a suelo heterogéneo
Ejm. Si tenemos una fuga de 10,000 gal de gasolina de una estación, podría ser completamente retenida por suelo con baja permeabilidad tipo cieno-arcilla (40 L NAPL/m3 suelo)
La gasolina es retenida por tensión superficial (fuerzas capilares) y por adsorción en los microporos y superficie del suelo
Los suelos de cieno y arcillas retienen NAPL y los suelos arenosos poco
Si los LNAPL se retienen en la zona no-saturada, la perdidas por volatilización son importantes
Fuerzascapilares
… LNAPL
… DNAPL
Las fugas por LNAPL algunas veces se detectan por los olores que detecta la gente
Los DNAPL son transportados por gravedad a través de la zona no saturada (se puede retener algo) y al alcanzar la zona saturada se desarrolla la pluma
DNAPL puede descender hasta la más baja unidad de rocas y formar una alberca (acumulación) de líquido orgánico puro
DNAPL se puede mover en distinta dirección que el agua, por lo que es más difícil encontrar las acumulaciones (albercas)
Ejemplo: Derrame de DNAPL en la zona no saturada y agua subterránea
Hay un derrame de 2000 galones de tetracloroetileno en el suelo. El manto acuífero subterráneo esta a 5 m de profundidad y el suelo es de baja permeabilidad. El área del derrame abarca cerca de 25 m2. Puedes esperar una degradación significativa del TCE?
Aproximadamente cuanto será retenido en la zona no saturada?
Cuál será el destino del material una vez que alcance el acuífero?
Cuantos litros de agua subterránea puede contaminar la acumulación de NAPL por encima del límite máximo permisible (5 µg/L)
Solución:• El tetracloroetileno no se degrada en condiciones aerobias, sin embargo, puede
haber pérdidas por volatilización en la zona no saturada• Suponiendo que el suelo puede retener 40 L/m3:• TCE es mas denso que el agua ρ = 1.62 g/cm3, ∴ tiende a hundirse• Es soluble hasta 160 mg/L, va a crear una pluma de TCE disuelto
…Derrame en zona no saturada = 25 m2 X 5 m profundo = 125 m3 de suelo
2000 gal = 7580 L de TCE…7580/40L/m3 = 189.5 m3 de suelo para retener todo
125/189.5 * 100 = 66% del derrame se retiene en zona no saturada
5002.8 L se retienen y 2577.2 L se van a la zona saturada
Masa de TCE en la zona saturada = 2577.2 L (1.62 Kg/L) = 4175.06 Kg
Que volumen de agua contamina con conc limite de 5 µg/L?
Volumen= masa/conc = 4175.06/5 µg/L*(1/109)
Volumen de agua contaminada = 8.35 x 1011 L
Se puede modelar la pluma con la ecn para una entrada tipo pulso (derrame) de TCE de 160 mg/L 2
exp exp42
x
xx
ux tM kRC tD t RA D Rt
Rπ
− − − =
…
Quedan 8.35x1011 L de agua contaminados !!!! Un volumen relativamente pequeño puede contaminar un volumen grande de
agua y causar problemas de contaminación por largo tiempo si no es remediado
Los NAPL pueden quedar atrapados en grietas o poros finos creando una fuente de contaminación a largo plazo
Es difícil vencer las fuerzas capilares que retienen las gotas de NAPL por lo que permanecen así y se disuelven lentamente
Las velocidades de disolución dependen del tamaño de las gotas
Transporte en la zona no saturada:Permeabilidad relativa y saturación relativa
La permeabilidad relativa Kr depende de la Saturación relativa Sr
rvolumen de NAPLSvolumen de poros
=
Mayor Sr → Mayor Kr
…
El flujo de NAPL puede ser si la permeabilidad relativa Kr: NAPL es una fase continua → Kr agua es baja, Kr NAPL es alta
NAPL y el agua son fases continuas → Kr agua y Kr NAPL se reducen
El agua es una fase continua → Kr NAPL es baja
…
Es importante modelar correctamente y entender el transporte en la zona no saturada por que determina las condiciones frontera para el desarrollo de plumas en el agua subterránea y define las estrategias de remediación
La zona no saturada es la fuente de los problemas en la zona saturada: La lluvia arrastra contaminantes hacia acuíferos
Ocurre la volatilización de contaminantes orgánicos con alta ley de Henry
Pueden existir 4 fases en la zona no saturada: NAPL’s
Contaminantes adsorbidos en el suelo
Contaminantes acuosos disueltos en la humedad del suelo
Contaminantes en fase gaseosa
…
El factor de retardo en la zona no saturada es función de la saturación relativa y porosidad efectiva
1 b d
r
KRnSρ
= + Kd = coef de partición
Si la saturación relativa es de 5%, R para un químico hidrofóbico se incrementa ~20 veces para la zona no saturada! Pero otros factores pueden acelerar el transporte
Por lo tanto, el transporte o retardo de un contaminante depende de la humedad del suelo, además del tipo de suelo, y la especie contaminante
Es necesario conocer los fenómenos de transporte asociados alContaminante en el sitio para poder determinar y tomar una decisión
Sobre el método de remediación más adecuado