Upload
kamel-dizdarevic
View
158
Download
4
Embed Size (px)
Citation preview
ZADATAK :Za zadani crtež potrebno je odrediti slijedeće:
- Odrediti dimenzije sirovog komada- Izbor mašine- Karakteristićne površine- Odrediti redoslijed operacija,zahvata i prolaza
Odstupanja:X=120-50-46-20= 4 mmX = 120,03-49,97-45,96-19,98= 4,12 mmX = 119,97-50,03-46,04-20,02=3,88 mmX= 4 mmTolerancija je : T = 0.24mm
Osnovni podaci o izratku:
Ø D= 50mm– Največi prečnik komada (obrađuje se finom obradom)
L = 120mm– Dužina obradka
(čeone površine obrađuju se grubom obradom)
Na osnovu ØD I L iz tabela 8.20 i 8.32 usvajamo :
-δ1g = 3 mm –dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obradu-1f=1 mm - dodatak po prečniku za uzdužnu finu obradu-δČG =1,5 mm –dodatak za čeonu grubu obradu-B = 4 mm –širina noža za odsijecanje i usijecanje
Minimalni prečnik sirovog komada:
DS =D +δ1g+1f =50+3+1=55mm
Dužina sirovog komada :
Ls = L +2δČG +B=120+3+4=127 mm
Usvajam valjanu šipku 55mm normalne tačnosti ( tabela 10.1 usvajam konstrukcioni ugljenični čelik Č.0300 (tabela 12.1)
IZBOR MAŠINE:
Usvajam univerzalni strug SCHAERER UD450 sa slijedećim karakteristikama:
-snaga mašine p =14,7 kw -stepen iskorištenj mašine η =0,8 -max prečnik obrde D =430 mm -visina šiljka L =220 mm -rastojanje između šiljaka L1 =750 - 6000 mm -prečnik otvora gl.vretena d =62 mm -broj obrtaja gl.vretana n =9 - 1800 o/min
-stepen promjene obrtaja
-broj stepeni broja obrtaja mn = 24 -korak za uzdužnu obradu Suz = 0,014 - 8 mm/o
-stepen promjene koraka
-broj koraka msuz = 56 -korak za poprečnu obradu Spop =0,008 - 5 mm/o
-stepen promjene koraka
-broj koraka mspop =56
KARAKTERISTIČNE POVRŠINE:
P1 - Spoljna cilindrična površina Ø50H7mm P2 - Spoljna cilindrična površina Ø 40mm P3 - Spoljna cilindrična površina Ø 30 mm P4 - Spoljnacilindricna povrsina (zljeb) sirine B=4mm P5 - Spoljno upuštena ivica 2/45
P6 - Spoljna ceona povrsina P7 - Unutrašnja cilindrična površina Ø 10mm
S obzirom na potrebe tehnološkog procesa i sveukupne uslove rada izabiram :
- Za uzdužnu grubu obradu nož sa pločicom od tvrdog metala, sa : b h l =12 20 125 mm , r= 0,5 mm , =90°, =10°- Za uzdužnu finu obradu nož sa pločicom od tvrdog metala, sa : b h l =10 16 110 mm , r= 0,5 mm , =90°, =10°- Za čeonu obradu nož sa pločicom od tvrdog metala , sa : b h l =10 16 110 mm , r= 0,5 mm , =90°, =10°- Za usijecanje spoljašnjeg kanala usvajam nož od brzoreznog čelika , sa : b h l =8 12 80 mm , širine 4 mm prema JUS K. C1. 010- Za obaranje spoljašnje ivice usvajam nož od brzoreznog čelika , sa : d l = 10 160 mm - lijevi obični
- Za bušenje usvajam : 1…Zavojna burgija sa konusnom drškom ( JUS K. D3. 022 ) , sa : D = 10mm, l = 168 mm, l =87 mm ( tabela 14.41)
Redoslijed operacija , zahvata i prolaza za prikazani dio
1.0 Stezanje komada u steznoj glavi univerzalnog struga nadužini l = 130mm
1.1 Poprečna gruba obrada za = 1.5 mm ( čeono poravnavanje )1.2 Izrada središnjeg gnijezda za centriranja za D = 55 1.3 Uzdužna gruba obrada na prečnik 51 mm , dužine l=121,5 mm1.4 Uzdužna gruba obrada na prečnik 40 mm , dužine l= 70 mm1.5 Uzdužna gruba obrada na prečnik 30 mm , dužine l= 24 mm1.6 Uzdužna fina obrada na prečnik 50H7 mm , dužine l= 500.03 mm1.7 Spoljašnje obaranje ivice : 2/45° , na prečniku 30 mm1.8 Bušenje otvora prečnika 10 mm i dužine 120mm1.9 Izrada žlijeba širine c=40.12mm na 30mm dubine 2,5mm1.10 Odsijecanje komada na dužini 1200.03+4+1.5 mm.
2.0 Okretanje komada i stezanje na prečniku 40 mm i dužini l = 70 mm2.1 Poprečna gruba obrada za = 1.5 mm uz obezbjeđenje zadate dužine ( čeono poravnavanje ) na prečniku d=50mm2.2 Spoljašnje obaranje ivice : 2/45° , na prečniku 50H7 mm
Mjerodavni režimi obrade
OPERACIJA 1:
ZAHVAT 1.1 : POPREČNA GRUBA OBRADA ZA δČG=1,5 (mm) - radni prečnik d=55mm, a dubina rezanja t =1.5 mm - Materijal radnog komada je Č.0300 = 400 N/mm ( podatak iz tabele T-12.1 )
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 16; b = 10
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 504 = 306250 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D=55 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1,24 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1236,127
ZAHVAT 1.2 Izrada središnjeg gnijezda za centriranje za D = 55 (mm):
dU = 3 (mm) LU = 4,5 (mm); L2 = 5,5 (mm) d2 = 9 (mm) d3 = 12,5 (mm)
ZAHVAT 1.3. Uzdužna gruba obrada na prečnik Ø51 (mm); dužine L = 121,5 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 554 = 448380,625 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D=55 (mm)
CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 989,62
ZAHVAT 1.4. Uzdužna gruba obrada na prečnik Ø40 i dužina obrade le L = 70 (mm):
Pošto treba skidati 11 (mm) to će mo uraditi u 3 prolaza: u prvom prolazu skidamo 3 (mm), a u drugom i trećem prolazu skidamo 4 (mm).
Zahvat 1.4.1. Sa Ø51 na Ø48 po dužini L = 70 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 514 = 331494,85 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 51 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka:
ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1114,7
Zahvat 1.4.2. Sa Ø48 na Ø44 po dužini L = 70 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je :
X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=4 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 484 = 260112,384 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 48 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1126,6
Zahvat 1.4.3. Sa Ø44 na Ø40 po dužini L = 70 (mm)
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=4 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 444 = 183656,7 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D=44 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1229
ZAHVAT 1.5. UZDUŽNA GRUBA OBRADA NA PREČNIK Ø30, PO DUŽINI L = 24
Pošto treba skidati 10 (mm) to će mo uraditi u 3 prolaza: u prvom i drugom prolazu skidamo 3 (mm), a u trećem prolazu skidamo 4 (mm).
Zahvat 1.5.1. Sa Ø40 na Ø37 po dužini L = 24 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 404 = 125440 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 40 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1411,5
Zahvat 1.5.2. Sa Ø37 na Ø34 po dužini L = 24 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 374 = 91833,9 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 37 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1530
Zahvat 1.5.3. Sa Ø34 na Ø30 po dužini L = 24 (mm)
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=4 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 344 = 65480,46 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)
D – prečnik predmeta obrade: D=34 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1590
ZAHVAT 1.6. UZDUŽNA FINA OBRADA NA PREČNIK Ø50H7, DUŽINE L = 50±0,03
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 16; b = 10
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu finu obradu: δ1G=1 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 504 = 306250 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,03 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,346 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D=50 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 865,7
ZAHVAT 1.7. SPOLJAŠNJE OBARANJE IVICE: 2/45o, NA PREČNIKU Ø30 (mm)
Radni prečnik: d = 30 (mm)Dubina rezanja: t = 2 (mm)Posmak: s = 0,4 (mm/o) (T.16.22)Brzina rezanja: V = 45 (m/min) (T.16.20)Broj obrtaja: n = 500 (o/min) (T.9.2)
ZAHVAT 1.8. BUŠENJE OTVORA PREČNIKA Ø10 (mm) I DUŽINE L = 120 (mm):
Prečnik "rupe": d = 10 (mm)Dužina bušenja: L = 120 (mm)Posmak: s = 0,3 (mm/o) (T.16.40)Brzina rezanja: V = 35 (m/min) (T.16.43)Broj obrtaja: n = 1250 (o/min) (T.9.2)
ZAHVAT 1.9. IZRADA ŽLIJEBA ŠIRINE C = 4±0,12 (mm) NA Ø30 (mm) DUBINE 2,5 (mm) I ŠIRINE X = 4±0,12 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 24(kN/cm2) (T.12.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 1 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno
obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 6 = א : napadni ugao alata - א o kf 1 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 5o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 1 CK1 = 247 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 12; b = 8
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
Mjerodavni posmak je: S' = 0,06* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 30 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 0,84 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,9
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 748,6 (o/min)
ZAHVAT 1.10. ODSIJECANJE KOMADA NA DUŽINI 120±0,03 + 4 + 1,5 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.)
kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 20; b = 12
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 374 = 91833,9 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D = 37 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1530
ZAHVAT 2.0. OKRETANJE KOMADA I STEZANJE NA PREČNIKU Ø50 I DUŽINI L = 70 (mm):
ZAHVAT 2.1. POPREČNA GRUBA OBRADA ZA = 1.5 UZ OBEZBJEĐENJE ZADATE DUŽINE (ČEONO PORAVNANJE) NA PREČNIKU d = 50 (mm):
* Posmak u odnosu na postojanost alata:
σdoz - dozvoljeno naprezanje na svijanje alata: σdoz = 21(kN/cm2) (T.14.2)kf - opšti popravni koeficijent: kf = kfv•kfm•kfs•kf א•kfλ•kfr
je u stvari proizvod parcijalnih popravnih koeficijenata (p.p.k.) kfv - p.p.k. glavne sile rezanja: kfv = 0,5 (T.11.29)
kfm - p.p.k. u odnosu na materijal obratka: (T.11.30)
kfs - p.p.k. obzirom na materijal i vrstu obratka (misli se da li je komad prethodno obradjivan): kfs = 1 (T.11.31) 90 = א : napadni ugao alata - א o kf 0,89 = א (T.11.32) λ - ugao nagiba glavnog sjeciva: λ = 10o kfλ = 1 (T.11.32) r - radijus zaobljenja noža: r = 0,5 kfr = 1pa je : X1, Y1, CK1 - coeficijenti dati tabelarno: X1 = 1 Y1 = 0,75 CK1 = 300 (T.11.29)
CO - geometrijsk1 karakteristika alata:
f i e – odnosi: i preporuka
h i b – dimenzije poprečnog presjeka noža ; h = 16; b = 10
ln – slobodna dužina noža:
sada možemo izračunati S' :
* Posmak s obzirom na krutost predmeta obrade:
δ1G – dodatak po prečniku za uzdužnu grubu obeadu: δ1G=3 (mm)E = 2,2 • 102 (kN/mm2) – modul elastičnosti za čelikI = 0,049 • D4 = 0,049 • 504 = 306250 (mm4)
; koeficient stezanja predmeta
* Posmat s obzirom na kvalitet obrađene površine: r – radijus zaobljenja vrha rezne oštrice: r = 0,5 (mm)H – hrapavost: H = 0,06 (mm) (T.15.1)
Pa je mjerodavan posmak onaj koji je najmanji a to je:Smjerodavno = 0,5 (mm/obr)
* Određivanje mjerodavnog broja obrtaja na osnovu usvojenog mjerodavnog posmaka:
- broj obrtaja u odnosu na postojanost alata:
T – postojanost alata: T = 60 min (T.13.20)D – prečnik predmeta obrade: D=50 (mm)CV, X, Y, m – koeficienti dati tabelarno:
kV – opšti popravni koeficient:
ksv – parcijalni popravni koeficient (p.p.k.) u zavisnosti od kvaliteta pripremka: ksv = 1 (T.11.24)
kov – p.p.k. s obzirom na vrstu zahvata: kov = 1,24 (T.11.26)kAV – p.p.k. s obzirom na presjek noža: kAV = 0,93
pa je:
- broj obrtaja na osnovu iskorištenja snage mašine:
PM – pogonska snaga mašine: PM = 14,7 (kW)η – stepen iskorištenja mašine: η = 0,8ostalo poznato od ranije pa je:
mjerodavan broj obrtaja je manji pa imamo dakle:nmjerodavno = 1650
ZAHVAT 2.2. SPOLJAŠNJE OBARANJE IVICE: 2/45o, NA PREČNIKU Ø50H7:
Radni prečnik: d = 50 (mm)Dubina rezanja: t = 2 (mm)Posmak: s = 0,4 (mm/o) (T.16.22)Brzina rezanja: V = 45 (m/min) (T.16.20)Broj obrtaja: n = 500 (o/min) (T.9.2)