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1 INTRODUCCION
El estudio solicitado por COMPAÑÍA MINERA SIERRA MIRANDA
SCM (CMSM) a A. Karzulovic & Asoc. Ltda.
( AKL), tiene por objetivo realizar la evaluación de
estabilidad de los botaderos de estéril y de ripios de lixiviación
y entregar, conforme con los resultados de esta evaluación, las
recomendaciones y/o conclusiones necesarias en el diseño para
asegurar que los botaderos sean lo suficientemente estables y
permitan un manejo operacional seguro de los mismos.
En el presente informe se describe el trabajo realizado el cual
consistió en el análisis de estabilidad de los botaderos, evaluando
la seguridad al deslizamiento de superficies potenciales de falla.
Se incluyen los detalles de los análisis de estabilidad que se
desarrollaron mediante métodos de equilibrio límite.
El presente trabajo se apoya en los siguientes antecedentes y
fuentes de información:
(a) Informes técnicos relativos a los botaderos de CMSM, en
particular los siguientes:
• Informes técnicos y antecedentes relativos a la faena de
CMSM, específicamente los si- guientes:
• Rivera, G.; Pinto, J. & González, E. (Mayo 2003) Método
de Explotación Mina Subte- rránea, Informe Interno Cia. Minera
Sierra Miranda SCM.
• Merino, L. & Villarroel, R. (Mayo 2004) Asesoría
Geomecánica para Di seño Minero Ve- ta Cecilia, Informe Final de
Ingeroc remitido en Mayo del 2004 para Cia. Minera Sierra Miranda
SCM.
• Merino, L. & Villarroel, R. (Septiembre 2004) Informe
Visita Técnica de Ingeroc remitido en Septiembre de 2004 para Cia.
Minera Sierra Miranda SCM.
• Sepúlveda, R. (Octubre 2004) Nota Geotécnica; NG CMSM
2004-02, Comentarios y Recomendaciones Geotécnicas Diseño Veta
Chabuca Norte de A. Karzulovic & Asoc.
Ltda. remitido en Octubre de 2004 para Cia. Minera
Sierra Miranda SCM.
• Sepúlveda, R. (Diciembre 2004) Informe Visi ta Técnica NG
CMSM 2004-04 de A. Karzu-
lovic & Asoc. Ltda. remitido en Diciembre de 2004 para
Cia. Minera Sierra Miranda SCM.
(b) Plano de diseño de botaderos de estéril y de ripios de
lixiviación; proporcionados por CMSM.
(c) Información técnica proporcionada por CMSM, respecto a los
materiales que se depositaran en estos botaderos y la condición del
área basal de estos.
(d) Biblioteca técnica de A. Karzulovic & Asoc.
Ltda.
(e) Biblioteca computacional de A. Karzulovic & Asoc.
Ltda.
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2 CONSIDERACIONES GENERALES
Los botaderos de estéril cuya estabilidad interesa evaluar son en
total 4 y los de ripios de lixiviación son en total 3, como se
detalla en Tabla 2.1 de página siguiente. Ellos serán
construidos con material de lastre y de ripios de lixiviación,
mediante volteo, y sus alturas máximas variarán entre 8 y 32
m.
La ubicación de estos botaderos se muestran en las Figura 2.1, y
Figura 2.2, los mismos se muestran también en las 9 secciones
usadas en el análisis de estabilidad ver Anexo A.
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(m) Sección(es) Vertical(es) Ubicación Botaderos de Lastre
Baja Ley Rebeca Sur 26 Rebeca Sur_1, Rebeca Sur_2 Norte:
7430071.81, Este: 385271.79
Baja Ley Portezuelos 1 32 Portezuelo 1 Norte: 7429416.62, Este:
385785.55
Baja Ley Portezuelos 2 12 Portezuelo 2 Norte: 7429560.46, Este:
386344.48
Baja Ley Rampa Mohamed 22 Rampa Mohamed Norte: 7430020.60, Este:
386637.84
Botadero de Ripio 2 8 Ripio 2 Norte: 7430127.81, Este:
386916.32
Botadero de Ripio 3 25 Ripio 3_1, Ripio 3_2 Norte: 7429857.26,
Este: 387345.77
Botadero de Ripio 4 11 Ripio 4 Norte: 7428890.64, Este:
386747.43
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Para evaluar la condición de estabilidad de estos botaderos deben
considerarse las propiedades geo- técnicas del suelo de fundación
y, también, del material que conformará el cuerpo de los botaderos,
y las solicitaciones que podrían actuar sobre estos. Al definir las
propiedades de los materiales es fre- cuente suponer que el lastre
o estéril se comporta como un material granular, puramente
friccionante (cohesión nula); sin embargo, dependiendo de las
alturas, el efecto del confinamiento es importante y es preciso
considerar que las propiedades resistentes del material del cuerpo
del botadero dependen de este confinamiento. En otras palabras, el
material más cercano a la superficie del botadero tendrá un mayor
ángulo de fricción y una cohesión nula o cuasi nula, y el material
ubicado a mayor profundi- dad tendrá un menor ángulo de fricción y
una mayor cohesión, debido a la no-linealidad de la envol- vente de
falla de los materiales granulares gruesos, cual es el caso del
lastre de los botaderos que aquí interesan (e.g. ver Marsal (1973),
Marsal & Reséndiz (1975), etc.).
Conforme con esto, en este trabajo se definieron las propiedades
resistentes del material del botadero en función de la magnitud de
las presiones de confinamiento, considerando los resultados de
investi- gaciones sobre el comportamiento de materiales granulares
gruesos desarrolladas en México y USA (e.g. ver Marsal (1967), Leps
(1970), Marachi et al. (1972), Barton & Kjaernsli (1981),
etc.).
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3 CARACTERIZACION DEL SUELO DE FUNDACION
Para caracterizar geotécnicamente el suelo de fundación donde se
ubicarán los botaderos de estéril que interesan en el presente
estudio, se consulto a CMSM respecto a los antecedentes para
caracte- rizar el suelo de fundación. De lo cual se determino que
en el caso de estos botaderos que están en las laderas de los
cerros y quebradas esta constituido por material aluvial
principalmente y en el caso de los botaderos de ripios de
lixiviación el suelo de fundación esta constituido por un estrato
subhorizontal de gravas con una potencia de unos 10 metros hacia el
lado Oeste de los Botaderos de ripios y de hasta 70 metros hacia el
lado Este de los Botaderos. Este estrato correspondería a un
depósito aluvial de edad Terciario – Holoceno, que aparece con una
consistente y bien gradas arenas y gravas con una cierta cantidad
de limos. Esta unidad cubre por completo el área donde están
localizados los botaderos de ripios de lixiviación de CMSM.
Corresponden a gravas de fragmentos subangulosos, polimícticos,
incluidos en una matriz areno-arcillosa, no se tienen antecedentes
generales del grado de cementación de ésta, sí se tiene
antecedentes locales observados en las zanjas y en el portal de los
túneles de acceso a las labores subterráneas que muestran una buena
calidad de cementación por la observación de su conservación y poca
sobre excavación durante su construcción.
La siguiente capa de subsuelo fue considerada como una capa de roca
meteorizada, de acuerdo a los antecedentes anteriores de esta zona
y de la observación en terreno por esta oficina consultora.
Considerando todo esto y basados en la experiencia AKL, se
definieron las propiedades geotécnicas de los tipos de materiales
presentes y sobre los cuales se emplazarán los botaderos que
interesan, las cuales se resumen en Tabla 3.1.
Tabla 3.1 PROPIEDADES GEOTECNICAS MATERIALES DEL SUELO DE
FUNDACION
(kN/m 3 )
φ (grados)
c (kPa)
Roca Basal (Roca Meteorizada) 21.75 50° 78
γ Peso unitarios
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4 CARACTERIZACION DEL CUERPO DEL BOTADERO
Es frecuente el suponer que el material se comporta como un
material granular grueso, puramente friccionante; sin embargo,
dependiendo de la altura de estos el efecto del confinamiento es
importante y es preciso considerar que las propiedades resistentes
dependen de este.
En otras palabras, el material más cercano a la superficie del
botadero tendrá un mayor ángulo de fric- ción y una cohesión nula o
cuasi nula, y el material ubicado a mayor profundidad tendrá un
menor án- gulo de fricción y una mayor cohesión, debido a la
no-linealidad de la envolvente de falla de los mate- riales
granulares gruesos, cual el caso del material de los botaderos que
aquí interesan (e.g. ver Mar- sal (1973), Marsal & Reséndiz
(1975), etc.).
Es importante considerar este efecto para lograr una adecuada
representación de las eventuales su- perficies de deslizamiento, ya
que si se ignora el efecto del confinamiento resultan superficies
de des- lizamiento más superficiales.
Para definir la resistencia del material de lastre en función de la
magnitud de las presiones de confi- namiento se consideraron los
resultados de investigaciones sobre el comportamiento de materiales
granulares gruesos desarrolladas en México y USA (e.g. ver Marsal
(1967), Leps (1970), Marachi et al. (1972), Barton & Kjaernsli
(1981), etc.), y se procedió de la siguiente forma:
o Se definieron los rangos de presiones de confinamiento que
podrían existir en los botaderos que aquí interesan, tanto para
materiales secos como son los de estéril como los de ripios pro-
venientes de la lixiviación.
o Se estimó el valor más probable del ángulo de fricción y de la
cohesión para bajas presiones de confinamiento, como las que
existirán en la parte más superficial de los botaderos.
o Se evaluó la disminución del ángulo de fricción en la medida que
aumentaba la presión de con- finamiento, en base a los resultados
que presenta Leps (1970), obteniéndose así el valor co-
rrespondiente a cada uno de los rangos definidos.
o Se calculó el valor del coeficiente N φ resultante de
los valores del ángulo de fricción para cada rango de presiones de
confinamiento, el cual está dado por:
φ
+ = N
o Se calcularon los valores de la cohesión, c, de modo que el
parámetro qu :
φ N cqu 2=
tuviera en los límites entre intervalos de presiones de
confinamiento el mismo valor.
BOTADEROS DE ESTÉRIL
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0.1 a 0.5 19.25
34° 36
σ 3 Esfuerzo principal menor o de confinamiento
γ Peso unitario
φ Angulo de fricción c Cohesión
BOTADEROS RIPIOS DE LIXIVIACIÓN
Las propiedades geotécnicas del material que conforma el botadero
de ripios lixiviado, las que a su vez fueron ajustadas, a partir de
los análisis para diferentes porcentajes de humedad, se resumen en
Tabla 4.2.
Tabla 4.2 PROPIEDADES GEOTÉCNICAS BOTADEROS DE RIPIOS
LIXIVIADOS
σ3
(MPa)
ω
1.00 a 1.25
0.00 a 0.25 22 30 16 0.31 14 6
0.25 a 0.50 43 27 40 0.30 33 15
0.50 a 0.75 75 25 64 0.29 51 25
0.75 a 1.00 103 23 84 0.28 64 33
1.00 a 1.25
0.00 a 0.25 20 26 13 0.32 12 5
0.25 a 0.50 30 24 34 0.31 30 13
0.50 a 0.75 55 22 54 0.30 45 21
0.75 a 1.00 75 21 74 0.29 59 29
1.00 a 1.25
95 21 93 0.28 71 36
σ3 Esfuerzo principal menor o de confinamiento E Módulo
de deformabilidad
ω Humedad ν Razón de Poisson
γ Peso unitario B Módulo de deformabilidad
volumétrica
c Cohesión G Módulo de corte
φ Angulo de fricción
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5 SISMICIDAD Y RIESGO SISMICO
En base a trabajos anteriores de Karzulovic et al. (1989) y Araya
(1990); Karzulovic & Ruz (1992) eva- luaron la sismicidad y
riesgo sísmico de la II Región, considerando la geotectónica, la
sismicidad his- tórica, la frecuencia de ocurrencia de sismos y la
atenuación de la intensidad sísmica con la distancia al foco
sísmico. Posteriormente, Karzulovic & Calderón (1995) revisaron
esta caracterización e incor- poraron el sismo de Antofagasta del
30 de julio de 1995, el cual tuvo una magnitud Richter 7.8 y una
profundidad focal del orden de 36 Km. y concluyeron que podía
considerarse que seguía siendo válida la misma caracterización
realizada anteriormente. Conforme con esto, la sismicidad y riesgo
sísmico de la región donde se ubica CMSM puede caracterizarse, de
acuerdo a lo siguiente:
o La frecuencia de ocurrencia de sismos puede representarse
mediante la ley de empírica de Gu- temberg y Richter:
obM a LogN −=
Donde N es el número de sismos anuales con una magnitud
Richter igual o mayor que Mo, y las constantes a y
b representan las características geosísmicas de la región.
Conforme con el estu- dio de Barrientos (1980), en la zona costera
de la II Región a es igual a 4.35 y b es igual a 0.86,
mientras que en la zona cordillerana a es igual a 6.57 y
b es igual a 1.20; con magnitudes máximas probables de 8.1 y
7.5, respectivamente. Utilizando estos valores es posible generar
una función de densidad de probabilidad de la magnitud de los
sismos que se generan en cada una de estas zonas.
o Para estimar la atenuación de la intensidad sísmica, definida en
términos de la máxima aceleración horizontal en superficie, es
posible utilizar la relación propuesta por Saragoni et al.
(1981):
( ) 6.1
71.0
60
346.2
M
MAX
Donde aMAX es la aceleración horizontal máxima en superficie,
en unidades g, M es la magnitud Richter del sismo considerado,
y R es la distancia hipocentral, en kilómetros.
o Es posible relacionar la longitud de ruptura con la magnitud del
sismo utilizando la siguiente rela- ción empírica:
( ))062.3013.1 −= M
R e L
Donde LR es la longitud media de la zona de ruptura, en
kilómetros, y M es la magnitud Richter del evento
sísmico.
o Es posible utilizar un modelo de Poisson para determinar el
periodo de retorno asociado a distintas intensidades
sísmicas.
o Conforme con todo lo anterior se evaluó la sismicidad y el riesgo
sísmico de la II Región, conclu- yéndose que para evaluar la
estabilidad de depósitos de residuos mineros debía considerarse la
posible ocurrencia de 2 tipos de eventos sísmicos:
SISMO DE OPERACIÓN (SOP), correspondiente a un sismo de
magnitud moderada, pero con una probabilidad relativamente alta de
ocurrir durante la vida operacional de los depósitos de residuos
mineros.
SISMO MÁXIMO PROBABLE (SMAX), correspondiente a un sismo muy
violento o con caracte- rísticas de terremoto, pero con una
probabilidad baja de ocurrir durante la vida operacional de los
depósitos de residuos mineros.
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• Aceleración horizontal máxima en superficie : 0.20 g
• Probabilidad de excedencia en 50 años : Aproximadamente
50%
SISMO MÁXIMO PROBABLE:
• Aceleración horizontal máxima en superficie : 0.47 g
• Probabilidad de excedencia en 100 años : Aproximadamente
10%
Conforme con esto, y considerando la experiencia existente respecto
a análisis pseudo estáticos de la estabilidad de taludes en
condición sísmica (e.g. ver Seed (1973), Kramer (1996)), para
evaluar la es- tabilidad de los botaderos de CMSM, en condición
sísmica, se utilizará el siguiente coeficiente sísmico
horizontal.
SISMO DE OPERACIÓN : kH = 0.05 g (1)
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6 ANALISIS DE ESTABILIDAD
Para analizar la estabilidad de los botaderos de CMSM se procedió
de la siguiente manera:
(a) Se definieron en total 9 secciones verticales del diseño para
los botaderos de estéril como de ripios de lixiviación como
muestran las Figura 6.1 y Figura 6.2, de páginas siguientes, que
incluyen la topografía del terreno donde se emplazarán estos
botaderos. Cada sección fue analizada por equilibrio límite usando
el método GLE y el programa SLIDE.
(b) Se consideraron las propiedades geotécnicas definidas en Tabla
3.1 de página 5 para los materiales del subsuelo, Tabla
4.1 de página 6 para el material del cuerpo de los botaderos
de estéril y Tabla 4.2 de página 7 para el material de
botaderos de ripios de lixiviación. Como las propiedades del
material de botaderos se definieron en términos de la magnitud de
los esfuerzos de confinamiento, se “zonificó” el cuerpo de los
botaderos en función de la magnitud de estos esfuerzos de
confinamiento, conforme con los resultados de un modelo
simplificado de elementos finitos que se desarrolló para determinar
la distribución de esfuerzos en el cuerpo de los botaderos.
(c) Se supuso que los botaderos en general podían presentar grietas
de tracción de hasta el 10% de la altura afectada por un potencial
problema de estabilidad
2 .
(d) Para evaluar la estabilidad en condición sísmica se desarrolló
un análisis pseudo estático. Conforme con lo expuesto en la sección
precedente, se consideró que la ocurrencia de un sismo de operación
es equivalente a un coeficiente sísmico horizontal igual a 0.05g, y
que el terremoto máximo probable equivale a un coeficiente sísmico
horizontal igual a 0.12g.
(e) Considerando que por efecto de los esfuerzos de confinamiento
la no-linealidad de las propiedades de los botaderos se traduce en
una “zonificación” del cuerpo de los botaderos, en lugar de
utilizar el método de Bishop (e.g. ver Abramson et al. (1996)) la
superficie crítica de deslizamiento se buscó, en cada caso,
utilizando el método de GLE (General Limit Equilibrium); debido a
que éste último permite considerar en mejor forma el posible efecto
de esta “zonificación”.
(f) La superficie más crítica así definida fue re-analizada
mediante el mismo método, para lograr una mejor evaluación del
factor de seguridad al deslizamiento.
(g) También se evaluó en cada sección la probabilidad de falla,
mediante el método entregado por el mismo software el cual utiliza
como método de muestreo de hipercubolatino para las variables. Para
esto se supuso que la incerteza en las propiedades podía
representarse mediante coeficientes de variación del 10% y del 40%
para el ángulo de fricción y la cohesión, respectivamente.
Para ejecutar los análisis de estabilidad se utilizó el programa
SLIDE. En la Figura 6.3 de página 13, se muestra una sección
típica de evaluación por este método.
Los resultados obtenidos se presentan en Anexos B, C y
D y se resumen en Tabla 6.1 de página 13.
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Rebeca
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Rampa Mohamed
Ripio 2
Ripio 3_1
Ripio 3_2
Ripio 4
Figura 6.2: Secciones de evaluación geotécnica Botaderos de
estéril; Baja Ley Rampa Moha-
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Estático SOP SMAX Estático SOP SMAX
Rebeca Sur_1 1.62 1.47 1.30 0% 1% 5% Baja Ley Rebeca Sur
Rebeca Sur_2 1.65 1.51 1.34 0% 1% 4%
Baja Ley Portezuelos 1 Portezuelo 1 1.63 1.48 1.32 0% 1% 5%
Baja Ley Portezuelos 2 Portezuelo 2 1.68 1.58 1.43 1% 2% 6%
Baja Ley Rampa Mohamed Rampa Mohamed 1.75 1.60 1.42 0% 1% 2%
Ripio 2; w = 8% 2.99 2.69 2.34 0% 0% 1%
Ripio 2; w = 10% 2.69 2.43 2.11 0% 0% 1%Botadero de Ripio 2
Ripio 2; w = 12% 2.32 2.06 1.80 0% 1% 2
Ripio 3_1; w = 8% 1.82 1.64 1.45 1% 2% 5%
Ripio 3_1; w = 10% 1.61 1.47 1.29 2% 3% 11%
Ripio 3_1; w = 12% 1.35 1.23 1.08 5% 12% 32%
Ripio 3_2; w = 8% 1.77 1.63 1.45 2% 3% 7%
Ripio 3_2; w = 10% 1.58 1.46 1.29 3% 5% 12%
Botadero de Ripio 3
Ripio 3_2; w = 12% 1.33 1.23 1.09 8% 15% 33%
Ripio 4; w = 8% 2.36 2.15 1.90 0% 1% 2%
Ripio 4; w = 10% 2.12 1.93 1.71 1% 1% 3%Botadero de Ripio 4
Ripio 4; w = 12% 1.80 1.64 1.45 1% 3% 6%
w: Porcentaje de humedad en el ripio de lixiviación depositado en
el botadero.
Superficie Critica de Deslizamiento
Roca Basal
Roca Basal
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7 EVALUACION DE LOS RESULTADOS Para botaderos como los que
aquí interesan, donde una eventual inestabilidad no tendría mayores
consecuencias y probablemente ocurriría como un deslizamiento
relativamente superficial, pueden considerarse válidos los
siguientes criterios de aceptabilidad:
Condición Estática: FS ≥ 1.20 y P F
≤ 10%
Condición Sísmica Operacional (SOP): FS ≥ 1.10 y
P F ≤ 25%
Condición Sísmica Extrema (SMAX): FS ≥ 1.00 y
P F ≤ 50%
Estos criterios de estabilidad equivalen a considerar lo
siguiente:
• En condición estática los botaderos deben ser bastante
estables y con una baja probabilidad de falla suficientemente baja
como para permitir una operación segura.
• En condición sísmica operacional, o sea en el caso de un
sismo de magnitud moderada pero con una probabilidad de ocurrencia
relativamente alta durante la vida operacional de los bota- deros,
cual el caso del sismo de operación, los botaderos deben ser
estables y con una proba- bilidad de falla baja a media.
• En condición sísmica extrema, o sea en el caso de un sismo
muy violento o con características de terremoto, pero con una
probabilidad de ocurrencia baja durante la vida operacional de los
botaderos, cual el caso del terremoto máximo probable, los
botaderos deben alcanzar la condi- ción de equilibrio límite si su
probabilidad de falla no excede el 50%.
Conforme con esto, los resultados de los análisis de estabilidad
permiten señalar lo siguiente:
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BOTADEROS
La Tabla 8.1 muestra la capacidad y las dimensiones que
tendrán los tres botaderos de estéril eva- luados al final de la
vida de la mina.
Baja Ley Rebeca Sur 26 2.200.000 Norte: 7430071.81, Este:
385271.79
Baja Ley Portezuelos 1 32 1.000.000 Norte: 7429416.62, Este:
385785.55
Baja Ley Portezuelos 2 12 1.000.000 Norte: 7429560.46, Este:
386344.48
Baja Ley Rampa Mohamed 22 1.000.000 Norte: 7430020.60, Este:
386637.84
Botadero de Ripio 2 8 2.300.000 Norte: 7430127.81, Este:
386916.32
Botadero de Ripio 3 25 15.000.000 Norte: 7429857.26, Este:
387345.77
Botadero de Ripio 4 11 9.000.000 Norte: 7428890.64, Este:
386747.43
La Figuras 8.1, muestra el plan de depositación del material de
estéril y de ripios de lixiviación en los Bota- deros de CMSM,
desde el año 2005 hasta el final del proyecto. Esta secuencia de
vaciado fue diseñada y entregada por CMSM.
SIERRA MIRANDA S.C.M.
Alfredo Rioseco 0238, Providencia, Santiago, CHILE 6641356 /
Fonos Faxes : (56-2) 222 9011 & (56-2) 222 7890 / e-mail :
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Como resultado de este trabajo puede señalarse lo siguiente:
(1) En base a la información de que dispone CMSM, inspecciones de
terreno y la experiencia de AKL, se caracterizó
geotécnicamente el suelo de fundación donde se emplazarán los
botade- ros. Las propiedades geotécnicas definidas para las
distintas unidades del subsuelo se detallan en Tabla 3.1 (ver
página 5).
(2) Considerando el comportamiento no lineal del material que
conformará el cuerpo de los botade- ros, sus propiedades
geotécnicas se definieron en función de la magnitud de los
esfuerzos de confinamiento, lo que permite una mejor representación
del comportamiento real de este tipo de materiales y, al mismo
tiempo, una zonificación del cuerpo de los botaderos. Estas
propiedades de detallan en Tabla 4.1 (ver página 6) para los
materiales de estéril y en Tabla 4.2 (ver página 7) para los
materiales en los botaderos de ripios de lixiviación.
(3) Para realizar los análisis de estabilidad de taludes se
definieron secciones verticales de los bo- taderos, que incluyeran
la topografía del terreno donde se emplazarán los mismos. Estas
sec- ciones se presentan en Anexo A. El análisis de
estabilidad se efectuó mediante métodos de equilibrio límite,
conforme con la metodología descrita en la Sección 6 de este
informe. Los re- sultados obtenidos se presentan en los Anexos
B, C y D, y se resumen en Tabla 6.1 (ver pági- na
11).
(4) Para botaderos como los que aquí interesan, donde una eventual
inestabilidad no tendría ma- yores consecuencias y probablemente
ocurriría como un deslizamiento relativamente superfi- cial, pueden
considerarse válidos los siguientes criterios de
aceptabilidad:
Condición Estática: FS ≥ 1.20 y P F
≤ 10%
Condición Sísmica Operacional (sismo de operación)
FS ≥ 1.10 y P F ≤ 25%
Condición Sísmica Extrema (terremoto máximo probable):
FS ≥ 1.00 y P F ≤ 50%
(5) Los diseños de botaderos analizados no consideran la presencia
de aguas bajo la superficie de estos ni tampoco correntías que
eventualmente puedan traspasar por la base de los mismos. Por lo
tanto se recomienda tener zanjas que desvíen las aguas para evitar
la socavación de las bases y puedan comprometer la estabilidad de
estos en caso de que ocurrieran lluvias impre- vistas.
(6) De acuerdo a lo expuesto anteriormente y como resultado de las
evaluaciones geotécnicas, el diseño actual de los botaderos de
CMSM, los botaderos de estéril y de ripios de lixiviación cum- plen
con los criterios de aceptabilidad recién reseñados y no presentan
problemas de estabili- dad en condición estática y tampoco en
condición sísmica. Aún cuando, se ha considerado dis- tintas
condiciones de humedad en los ripios lixiviados, estos presentan
una buena condición de estabilidad.
(7) La capacidad y las dimensiones de cada uno de los botaderos
analizados se muestran en Ta- bla 8.1 de página 15.
(8) La secuencia de llenado de los botaderos diseñada por CMSM, se
muestra en la Figura 8.1 de páginas 16.
Enero 08, 2005
Ricardo Sepúlveda S.
Alfredo Rioseco 0238, Providencia, Santiago, CHILE 6641356 /
Fonos Faxes : (56-2) 222 9011 & (56-2) 222 7890 / e-mail :
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ANEXOS