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Relazione pensilina

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

IndiceCAPITOLO PRIMO GENERALITA

1.1. - Relazione generale della struttura3 1.2. - Normativa di riferimento...5 1.3. - Caratteristiche dei materiali...5 1.3.1. Acciaio Fe360.5 1.3.2. Calcestruzzo...5 1.3.3. Bulloni Classe 8.8...6CAPITOLO SECONDO DATI PER LA PROGETTAZIONE 2.1 Analisi dei carichi...7 2.2 Caratteristiche dimensionali dei profili.7 CAPITOLO TERZO PROGETTO E VERIFICA DEGLI ARCARECCI 3.1 Progetto degli arcarecci agli Stati Limite Ultimi...11 3.1.1 Schema statico adottato ed azioni di progetto..11 3.2 Determinazione delle sollecitazioni.11 3.3 Verifica di resistenza della sezione.12 3.4 Verifica degli arcarecci agli Stati Limite di Esercizio...13 3.4.1 Azioni di progetto13 3.4.2 Verifica delle deformazioni massime.14 CAPITOLO QUARTO PROGETTO E VERIFICA DELLA TRAVE 4.1 Progetto e verifica della trave agli Stati Limite Ultimi.15 4.1.1 Schema statico adottato ed azioni di progetto..15 4.1.2 Calcolo delle azioni sollecitanti...17 4.1.3 Verifica della sezione a momento flettente17 4.1.4 Verifica della sezione a taglio.17 4.1.5 Verifica della sezione allo Stato Limite Elastico...18 4.2 Verifica della trave agli Stati Limite di Esercizio..19 4.2.1 Azioni di progetto19 4.2.2 Stato limite di deformazione...19 CAPITOLO QUINTO PROGETTO E VERIFICA DELLA COLONNA 5.1 Progetto e verifica della colonna agli Stati Limite Ultimi.20 5.1.1 Schema statico adottato..20 5.1.2 Azioni di progetto21 5.1.3 Verifica della sezione a momento flettente22 5.1.4 Verifica della sezione a compressione22 5.1.5 Combinazione di sforzo assiale e momento flettente...22 5.1.6 Verifica allo Stato Limite Elastico.22 CAPITOLO SESTO PROGETTO E VERIFICA DEL GIUNTI FLANGIATO 6.1 Azioni di progetto.25 6.2 Verifica allo Stato Limite Ultimo25

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio6.2.1 Verifica a compressione della piastra26 6.2.2 Verifica a trazione dei bulloni26 6.2.3 Verifica a punzonamento della piastra..26 6.2.4 Verifica a flessione della flangia.27 6.2.5 Verifica a collasso dellanima della trave..28 6.2.6 Verifica dello spessore dellanima della trave...28 6.2.7 Verifica a plasticizzazione delle ali della trave.29 6.2.8 Verifica della saldatura tra piastra e colonna...29 CAPITOLO SETTIMO PROGETTO E VERIFICA DELLA GIUNZIONE DI BASE 7.1 Analisi delle sollecitazioni e caratteristiche geometriche..31 7.2 Verifica allo Stato Limite Ultimo32 7.2.1 Verifica a compressione del calcestruzzo..33 7.2.2 Verifica a trazione e taglio dei bulloni...33 7.2.3 Verifica a flessione della piastra per effetto del tiro dei bulloni..35 7.2.4 Verifica a flessione della piastra nei punti pi critici...35 7.2.5 Verifica della saldatura tra piastra di base e colonna..36 7.3 Verifica degli elementi strutturali...37 7.3.1 Bullone e rosetta a contatto37 7.3.2 Progetto della saldatura tra rosetta e tirafondo...38 7.3.3 Verifica globale del getto.39 CAPITOLO OTTAVO PROGETTO E VERIFICA DEL PLINTO 8.1 Progetto e verifica della fondazione40 8.2 Progetto e verifica dellarmatura del plinto...41

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio CAPITOLO PRIMO GENERALITA 1.1 Relazione generale della strutturaLoggetto di studio del seguente progetto una struttura in acciaio composta da una copertura in cemento armato con pannelli isolanti sorretta da arcarecci semplicemente appoggiati su quattro campate di luce pari a 3 metri. La struttura principale realizzata da tre pilastri di altezza 4 metri e da tre travi a sbalzo di 4 metri ciascuna, con una pendenza rispetto al piano orizzontale del 3%. La fondazione e i plinti sono isolati e realizzati con la rosetta di fondazione a plinti isolati.

Figura 1.1 : Sezione della struttura

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Figura 1.2 : Prospetto laterale della struttura

Figura 1.1 : Visione in pianta della struttura

Analizzando la struttura partendo dallalto, le opere strutturali sono: Copertura in lamiera grecata con soletta collaborante il calcestruzzo. Arcarecci a profilo IPE120 in acciaio Fe360. Travi in acciaio Fe360 a profilo HEA 220. Colonne in acciaio Fe360 a profilo HEB 220. Fondazioni superficiali con piastra in acciaio e getto di calcestruzzo.

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

1.2 Normativa di riferimento

Tutti i calcoli eseguiti in questo progetto, seguono i criteri della scienza delle costruzioni. Le verifiche sono svolte utilizzando il metodo degli stati limite elastici. Gli elementi strutturali non espressamente riportati nella relazione sono stati comunque calcolati e dimensionati secondo i criteri sopra citati. Analogamente le verifiche che non sono esplicitate si intendono in ogni caso soddisfatte. Tutti i calcoli e le verifiche sono redatti in conformit alla normativa vigente in materia, cio:

D.M.LL.PP. 16-01-1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi. Eurocodice 3: Progettazione delle strutture in acciaio. Parte 1-1: regole generali e regole per gli edifici ENV 1993-1-1. D.M.LL.PP. 9Gennaio 1996 Norme tecniche per il calcolo, esecuzione ed il collaudo delle opere in c.a., normale e per le strutture metalliche.

1.3 Caratteristiche dei materiali1.3.1 Acciaio Fe360

fu = 360 N/mm2 = tensione di rottura a trazione caratteristica. fy = 235 N/mm2 = tensione di snervamento caratteristica. fd = fy/ M0 = 223, 81 N/mm2 = resistenza di calcolo allo stato limite elastico. E = 210000 N/mm2 = modulo di elasticit.

= 0,3 = coefficiente di Poisson. M0 = 1, 05 = coeff. parziale di sicurezza per il materiale (sez. di classe 1-2-3). Mb = 1,35 = coefficiente parziale di sicurezza peri collegamenti saldati con cordoni dangolo. n = 15 = coefficiente di omogeneizzazione rispetto al calcestruzzo.

1.3.2

Calcestruzzo

Rck = 35 N/mm2 = resistenza cubica a compressione caratteristica. fcd = 0,83 Rck/ c = 0,83 Rck/1,6 = 18, 156 N/mm2 = resistenza a compressione di calcolo. Fctm = 0, 27 (Rck)2/3 = 2, 889 N/mm2 = resistenza a trazione media. Ec = 5700(Rck)1/2 = 33721, 65 N/mm2 = modulo di elasticit. Fctk = 0, 7 fctm = 2, 022 N/mm2 = resistenza a trazione caratteristica. Fctd = fctk/ c = 2,022 / 1,6 = 1, 264 N/mm2 = resistenza a trazione di calcolo. Fbd = 0,32/1,6 (Rck)1/2 = 1, 1832 N/mm2 Fbd = 2, 25 fctk/ c = 2, 844 N/mm2 = tensione tangenziale ultima di aderenza (per barre lisce).

= tensione tangenziale ultima di aderenza (per barre ad aderenza migliorata).

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

1.3.3

Bulloni classe 8.8 fu = 800 N/mm2 = tensione di rottura a trazione caratteristica. fy = 640 N/mm2 = tensione di snervamento caratteristica. Fb,d = fy/ M,b = 474,07 N/mm2 = tensione tangenziale ultima di aderenza. Mb = 1,35 = coefficiente parziale di sicurezza per i collegamenti bullonati. Es = 210000 N/mm2 = modulo di elasticit.

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio CAPITOLO SECONDO DATI PER LA PROGETTAZIONE

2.1 Analisi dei carichiSi assumono le seguenti azioni caratteristiche: Peso proprio della struttura da valutare a seconda delle scelte dimensionali relative a travi e colonne; Sovraccarico permanente della copertura in soletta di calcestruzzo: 0,30 kN/m; Sovraccarico variabile da neve: 1,350 kN/m2; Sovraccarico variabile da vento: 0,70 kN/m2;

2.2 Caratteristiche dimensionali dei profili

Figura 2.1 : Caratteristiche geometriche delle sezioni usate

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Sigla IPE 80 100 120 140 160 180 200 220 240 270 300 330 360 400 450 500 550 600

b mm 46 55 64 73 82 91 100 110 120 135 150 160 170 180 190 200 210 220

h mm 80 100 120 140 160 180 200 220 240 270 300 330 360 400 450 500 550 600

tw mm 3,8 4,1 4,4 4.07 5 5,3 5,6 5,9 6,2 6,6 7,1 7,5 8 8,6 9,4 10,2 11,1 12

tf mm 5,2 5,7 6,3 6,9 7,4 8 8,5 9,2 9,8 10,2 10,7 11,5 12,7 13,5 14,6 16 17,2 19

r mm 5 7 7 7 9 9 12 12 15 15 15 18 18 21 21 21 24 24

Peso kg/m 6 8,1 10,4 12,9 15,8 18,8 22,4 26,2 30,7 36,1 42,2 49,1 57,1 66,3 77,6 90,7 106 122

Sezione cm2 7,6 10,3 13,2 16,4 20,1 24 28,5 33,4 39,1 46 53,8 62,6 72,7 84,5 98,8 115,5 134,4 156

Jx cm4 80,1 171 317,8 541,2 869,3 1317 1943 2772 3892 5790 8356 11770 16270 23130 33740 48200 67120 92080

Jy cm4 8,5 15,9 27,7 44,9 68,3 100,9 142,4 204,9 283,6 419,9 603,8 788,1 1043 1318 1676 2142 2668 3387

Wx cm3 20 34,2 53 77,3 108,7 146,3 194,3 252 324,3 428,9 557,1 713,1 903,6 1156 1500 1928 2441 3069

Wy cm3 3,7 5,8 8,7 12,3 16,7 22,2 28,5 37,3 47,3 62,2 80,5 98,5 122,8 146,4 176,4 214,2 254,1 307,9

ix cm 3,24 4,07 4,9 5,74 6,58 7,42 8,26 9,11 9,97 11,23 12,46 13,71 14,95 16,55 18,48 20,43 22,35 24,3

iy cm 1,05 1,24 1,45 1,65 1,84 2,05 2,24 2,48 2,69 3,02 3,35 3,55 3,79 3,95 4,12 4,31 4,45 4,66

Tabella 2.1: Profili IPE

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Sigla HEA 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 400 450 500 550 600 650 700 800 900 1000

b mm 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300

h mm 96 114 133 152 171 190 210 230 250 270 290 310 330 350 390 440 490 540 590 640 690 790 890 990

tw mm 5 5 5,5 6 6 6,5 7 7,5 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14,5 15 16 16,5

tf mm 8 8 8,5 9 9,5 10 11 12 12,5 13 14 15,5 16,5 17,5 19 21 23 24 25 26 27 28 30 31

r mm 12 12 12 15 15 18 18 21 24 24 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 30 30 30

Peso kg/m 16,7 19,9 24,7 30,4 35,5 42,3 50,5 60,3 68,2 76,4 88,3 97,6 105 112 125 140 155 166 178 190 204 224 252 272

Sezione cm2 21,2 25,3 31,4 38,8 45,3 53,8 64,3 76,8 86,8 97,3 112,5 124,4 133,5 142,8 159 178 197,5 211,8 226,5 241,6 260,5 285,8 320,5 346,8

Jx cm4 349,2 606,2 1033 1673 2510 3692 5410 7763 10450 13670 18260 22930 27690 33090 45070 63720 86970 111900 141200 175200 215300 303400 422100 553800

Jy cm4 133,8 230,9 389,3 615,6 924,6 1326 1955 2769 3668 4763 6310 6985 7436 7887 8564 9465 10370 10820 11270 11720 12180 12640 13550 14000

Wx cm3 72,8 106,3 155,4 220,1 293,6 388,6 515,2 675,1 836,4 1013 1260 1479 1678 1891 2311 2896 3550 4146 4787 5474 6241 7682 9485 11190

Wy cm3 26,8 38,5 55,6 77 102,7 5,5 177,7 230,7 282,1 340,2 420,6 465,7 495,7 525,8 23,8 631 691,1 721,3 751,4 781,6 811,9 842,6 903,2 933,6

ix cm 4,06 4,89 5,73 6,57 7,45 8,28 9,17 10,05 10,97 11,86 12,74 13,58 14,4 15,22 16,84 18,92 21,98 22,99 24,97 26,93 28,87 32,58 36,29 39,96

iy cm 2,51 3,02 3,52 3,98 4,52 4,98 5,51 6 6,5 7 7,49 7,49 7,46 7,43 7,34 7,29 7,24 7,15 7,05 6,97 6,84 6,65 6,5 6,35

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Tabella 2.2 Profili HEA

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Sigla HEB 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 400 450 500 550 600 650 700 800 900 1000

b mm 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300

h mm 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 400 450 500 550 600 650 700 800 900 1000

tw mm 6 6,5 7 8 8,5 9 9,5 10 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13,5 14 14,5 15 15,5 16 17 17,5 18,5 19

tf mm 10 11 12 13 14 15 16 17 17,5 18 19 20,5 21,5 22,5 24 26 28 29 30 31 32 33 35 36

r mm 12 12 12 15 15 18 18 21 24 24 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 30 30 30

Peso kg/m 20,4 26,7 33,7 42,6 51,2 61,3 71,5 83,2 93 103 117 127 134 142 155 171 187 199 212 225 241 262 291 314

Sezione cm2 26 34 43 54,3 65,3 78,1 91 106 118,4 131,4 149,1 161,3 170,9 180,6 197,8 218 238,6 254,1 270 286,3 306,4 334,2 371,3 400

Jx cm4 449,5 864,4 1509 2492 3831 5696 8091 11260 14920 19270 25170 30820 36660 43190 57680 79890 107200 136700 171000 210600 256900 359100 494100 644700

Jy cm4 167,3 317,5 549,7 889,2 1363 2003 2843 3923 5135 6595 8563 9239 9690 10140 10820 11720 12620 13080 13530 13980 14440 14900 15820 16280

Wx cm3 89,9 144,1 215,6 311,5 425,7 569,6 735,5 938,3 1148 1376 1678 1926 2156 2400 2884 3551 4287 4971 5701 6480 7340 8977 10980 12890

Wy cm3 33,5 52,9 78,5 111,2 151,4 200,3 258,5 326,9 395 471 570,9 615,9 646 676,1 721,3 781,4 841,6 871,8 902 932,3 962,7 993,6 1054 1085

ix cm 4,16 5,04 5,93 6,78 7,66 8,54 9,43 10,31 11,22 12,11 12,99 13,82 14,65 15,46 17,08 19,14 21,19 23,2 25,17 27,12 28,96 32,78 36,48 40,15

iy cm 2,53 3,06 3,58 4,05 4,57 5,07 5,59 6,08 6,58 7,09 7,58 7,57 7,53 7,49 7,4 7,33 7,27 7,17 7,08 6,99 6,87 6,68 6,53 6,38

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Tabella 2.3 Profili HEB

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio CAPITOLO TERZO PROGETTO E VERIFICA DEGLI ARCARECCI 3.1 Progetto degli arcarecci agli Stati Limite Ultimi3.1.1 Schema statico adottato ed azioni di progetto La verifica stata condotta considerando gli arcarecci centrali, in quanto risultano essere i pi sollecitati a causa della loro maggiore area di influenza. Dovendo coprire una luce di 12 m, si adottano due profili IPE 120 di lunghezza 6 m ciascuno. Per determinare le azioni sollecitanti sul singolo profilo si adotta uno schema statico a trave continua su due campate semplicemente appoggiata. Lazione di progetto agli Stati Limite Ultimi viene calcolata con riferimento all Eurocodice 3 (EC3 2.3.2.2), nel quale per Combinazioni fondamentali riguardanti situazioni di progetto persistenti e transitorie per le verifiche diverse da quelle correlate alla fatica, si prescrive: Fd = j g,j Gk,j + q,1 Qk,1 + i>1 q,i 0,i Qk,i Nel nostro caso si ha sia carico da vento che da neve. I due carichi raramente vanno combinati; ai fini progettuali consideriamo il pi gravoso e cio il carico da neve: Fd = g (Gk,e + Gk,p ) + q Qkn = 2,59 kN/m In cui:

g = 1,4 q= 1,5Gk,e= peso della copertura = 0,30 kN/m Gk,p= peso proprio dellarcareccio = 0,102 kN/m Qkn= carico da neve = 1,35 kN/m

3.2 Determinazione delle sollecitazioniDallanalisi statica della struttura si ricavano due possibili configurazioni di carico :

Figura 3.1: Configurazioni di carico considerate.

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

Figura 3.2: Caratteristiche delle sollecitazioni. Dai valori ottenuti dalle due combinazioni di carico la pi gravosa risulta essere la seconda con valori di taglio e di momento maggiori rispetto alla prima. Si hanno quindi le seguenti sollecitazioni:

M Sd = FSd VSd =

L2 = 2,91kNm 8

10 Fd L = 9,70kN 8

3.3 Verifiche di resistenza della sezioneIl prospetto 5.3.1 dellEC3 definisce di classe 3 quelle sezioni per le quali:

d 124 twNella quale:

=Risulta quindi:

235 fy

d = 21,23 124 = 124 verificata twPertanto la sezione del profilo IPE 120 rientra in classe 3, di conseguenza la verifica nei confronti del momento flettente prevede per tale classe (EC3 5.4.5.2):

M Sd M c , Rdin cui

M c ,Rd = Wel f d = 11,86kNm > M Sd = 2,91kNm verificata

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Progetto di una struttura di copertura in acciaioPer quanto riguarda la verifica a taglio, lEC3 5.4.6

VSd V pl ,RdNella quale

V pl , Rd = Av

fd 3

Av larea resistente al taglio e si calcola sempre secondo lEC3 5.4.6 :

Av = Asez 2 b t f + (t w + 2 r ) t f = 629,52mm 2 V pl , Rd = Av fd = 81,34kN > VSd = 9,70kN verificata 3

L Eurocodice sancisce che Non necessaria alcuna riduzione dei momenti resistenti indicati al paragrafo 5.4.5.2 purch il valore di progetto della forza di taglio VSd non superi il 50% della resistenza a taglio plastica di progetto Vpl,Rd . Nel caso in esame si ha:

V pl ,Rd = 81,34 kN > 50%VSd = 4,85kN verificataNon quindi necessaria la riduzione dei momenti resistenti.

3.4 Verifica degli arcarecci agli Stati Limite di EsercizioLa verifica sar limitata al controllo che le deformazioni massime della struttura siano minori di quelle limite imposte dall Eurocodice al paragrafo 4.2.2 relativamente alle coperture (sotto i carichi di esercizio relativamente alla combinazione rara).

3.4.1 Azioni di progettoPer quanto concerne lazione di progetto agli Stati Limite di Esercizio lEC3 prescrive quanto segue: Fd = j Gk,j + Qk,1 + i>1 0,i Qk,i che nel caso in esame diventa: Fd = g (Gk,e + Gk,p ) + q Qkn = 1,77 kN/m essendo:

g=1,04 q=1,0Gk,e = 0,3 kN/m Gk,p = 0,102 kN/m Qkn = 1,35 kN/m

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio 3.4.2 - Verifica delle deformazioni massimeLEurocodice 3 paragrafo 4.2.2 prescrive il confronto di 2 e max con dei valori massimi di freccia: max = 1 + 2 - 0 nella quale: 2 la variazione dellinflessione della trave dovuta allapplicazione dei carichi variabili pi eventuali deformazioni, variabili nel tempo,causate dai carichi permanenti. 1 la variazione dellinflesione della trave dovuta ai carichi permanenti immediatamente dopo lapplicazione dei carichi. 0 la pre-monta iniziale (controfreccia) della trave nella condizione scarica. I limiti imposti dalla normativa sono i seguenti:

2 =

L 250

max =

L 200

Nel caso in esame usando un IPE120 e calcolando le frecce con il principio dei lavori virtuali si ha:

1 = 2 =

2 (Gke + Gkp ) L4 384 E J

= 0,25mm

2 Qk L4 L 3000 mm = 0,85mm < = = 12mm verificata 384 E J 250 250 L 3000 mm = = 15mm verificata 200 200

max = 1 + 2 = 1,11mm M Sd = 47,58kNm verificata

4.1.4

Verifica della sezione al taglio

Per quanto riguarda la verifica a taglio plastico, lEC3 5.4.6:

VSd V pl ,Rd V pl , Rd = Av fd 3

Av larea resistente al taglio e si calcola sempre secondo lEC3 5.4.6 :

Av = Asez 2 b t f + (t w + 2 r ) t f = 2063mm 2 V pl , Rd = Av fd 3 = 266,57 kN > VSd = 26,6kN verificata

Anche in questo caso non serve operare riduzione del momento resistente dal momento che il valore di progetto della forza di taglio VSd non supera il 50% della resistenza a taglio plastica di progetto Vpl,Rd.

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio 4.1.5 Verifica della sezione allo stato limite elasticoLe verifiche allo stato limite elastico della sezione della trave possono essere effettuate anche come segue: La tensione normale agente nella sezione viene calcolata mediante la relazione di Navier:

=

M Sd y Jx

La tensione tangenziale agente nella sezione viene calcolata mediante la relazione di Jourawski:

=

TSd S x b Jx

La tensione ideale ottenuta applicando il criterio di Hubert von Mises:

id = 2 + 3 2Con riferimento alla sezione della trave usata si sono calcolate le tensioni ideali nei seguenti punti: A) B) C) Al centro dellanima. Allestremit dellanima (nellattacco tra anima e ala). Al centro dellala (nella parte esterna della sezione).

A id = 35,61N / mm 2 f d = 223,81N / mm 2 verificata

B id = 88,27 N / mm 2 f d = 223,81N / mm 2 verificata

C id = 93,64 N / mm 2 f d = 223,81N / mm 2 verificata

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Progetto di una struttura di copertura in acciaio

4.2

Verifica della trave agli Stati Limite di EsercizioLa verifica consiste nel controllare che le deformazioni massime della struttura, sotto i carichi di esercizio, siano

minori di quelle limite imposte dalla normativa dell EC3 4.2.2.

4.2.1

Azioni di progettoNel calcolo delle azioni di progetto agli stati limite di esercizio si considera il peso proprio ed i carichi puntuali R i di

esercizio generati dai carichi permanenti ed accidentali considerati separatamente agenti sugli arcarecci. Nel calcolo delle frecce della trave si considerata oltre allinflessione della stessa, anche una rotazione rigida derivante dal momento agente sulla colonna. Gd = g Gkp = Peso proprio trave HEA 220 = 0,694 kN/m Azioni di Progetto Permanenti Accidentali Totali R1 (kN) 1,32 3,80 5,12 R2 (kN) 2,11 7,59 9,70 R3 (kN) 2,11 7,59 9,70 R4 (kN) 2,11 7,59 9,70 R5 (kN) 1,32 3,80 5,12

4.2.2

- Stato limite di deformazioneLEurocodice 3 4.2.2 prescrive il confronto di

1 e max con dei valori massimi di freccia. Inoltre lo stesso paragrafo

sancisce che (4.2.2.(2)): Per le travi a mensola la lunghezza L da considerare il doppio della lunghezza dello sbalzo della mensola.

max = 1 + 2 0I valori in tabella mostrano le frecce relative ad un range di profili. Il profilo HEA usato per la trave, HEB usato per la colonna. HEA 200 HEB 200 (mm) 17,2 6,9 24,1 HEA 220 HEB 220 (mm) 12,6 4,9 17,5 HEA 240 HEB 240 (mm) 9,5 3,5 13 HEA 260 HEB 260 (mm) 7,4 2,65 10,05

Spostamenti

1 2 max

2 = 4,9mm