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Ingegneria S.r.l. LAVORO - JOB NAME: IMPIANTO DI TERMOVALORIZZAZIONE ‘I CIPRESSI’
COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE TITOLO - TITLE:
3 REVISIONE PER RIESAME CLIENTE E.R. G.C. G.C. 21.11.05 2 REVISIONE GENERALE M.M. G.C. G.C. 06.2005 1 EMISSIONE M.M. G.C. G.C. 30.06.04
0 EMISSIONE M.M. / E.R. G.C. G.C. 21.05.04 REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION ESEG
PREP’D CONTR. CHK’D
APPR. APPR’D
DATA DATE
Il presente documento è di proprietà G.P.A. Ingegneria s.r.l. A termini di legge ogni diritto è riservato
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ELABORATO REF. N:
DOC50007
RELAZIONE CALCOLI PRELIMINARI DELLE STRUTTURE PROGETTO DEFINITIVO
Proprietà:
Progettazione impiantistica generale:
Progettista Responsabile e coordinatore generale: Giovanni Cardinale Progettazione architettonica: Giovanni Cardinale Lara Righi -Antonio Viceconti Progettazione strutturale: Giovanni Cardinale- Paolo Spinelli ed infrastrutturale Michelangelo Micheloni -Eleonora Rossi
Stefano Mazzanti – Simone Cannelli Maurizio Sacchetti
Consulenti : Procedimento amministrativo: Andrea Failli Idraulica: Tiziano Staiano StudioHydrogeo
Via Giovanni da San Giovanni, 87 – 52027 S. Giovanni Valdarno (AR) - Tel. 055.9123263 – Fax 055.943822 e-mail [email protected]
Viale della Repubblica, 279 - 59100 Prato - Tel. 0574.574545 - Fax 0574.571394 e-mail [email protected] www.gpaingegneria.it
Ingegneria S.r.l. LAVORO - JOB NAME: IMPIANTO DI TERMOVALORIZZAZIONE ‘I CIPRESSI’
COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
IINNDDIICCEE GGEENNEERRAALLEE
11 PPRREEMMEESSSSAA 4
22 SSCCOOPPOO 5
33 NNOORRMMAATTIIVVAA DDII RRIIFFEERRIIMMEENNTTOO 6
44 MMAATTEERRIIAALLII 9
55 RREELLAAZZIIOONNEE GGEEOOTTEECCNNIICCAA 10 55..11 SScceellttaa ddeell ppiiaannoo ddii ppoossaa............................................................................................................................................................10 55..22 SSttrraattiiggrraaffiiaa ee ppaarraammeettrrii ggeeootteeccnniiccaa ddii rriiffeerriimmeennttoo .................................................................................................................10 55..33 SSttrraattiiggrraaffiiaa ddeell tteerrrreennoo ..............................................................................................................................................................11 55..44 TTeennssiioonnee aammmmiissssiibbiillee ...............................................................................................................................................................13
66 EEDDIIFFIICCIIOO PPRRIINNCCIIPPAALLEE 14 66..11 DDeessccrriizziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurraa .......................................................................................................................................................14
77 AANNAALLIISSII DDEEII CCAARRIICCHHII 18 77..11 CCaarriicchhii VVeerrttiiccaallii .........................................................................................................................................................................18
77..11..11 CCaarriicchhii VVeerrttiiccaallii ppeerrmmaanneennttii ee vvaarriiaabbiillii 18 77..11..22 CCaarriiccoo nneevvee 20 77..11..33 CCaarriiccoo ddeell vveennttoo 20 77..11..44 TTaammppoonnaammeennttii llaatteerraallii iinn mmuurraattuurraa 24 77..11..55 TTaammppoonnaammeennttii llaatteerraallii iinn ppaannnneellllii ssaannddwwiicchh 24
77..22 CCaarriicchhii oorriizzzzoonnttaallii ((aazziioonnii ssiissmmiicchhee))........................................................................................................................................25 77..22..11 AAnnaalliissii ddiinnaammiiccaa 25
77..33 CCoommbbiinnaazziioonnii ddii ccaarriiccoo .............................................................................................................................................................26 77..44 LLiimmiittii ddii ddeeffoorrmmaabbiilliittàà ...............................................................................................................................................................27
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ELABORATO REF. N:
DOC50007
PAG-SHEET. 2/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
Ingegneria S.r.l. LAVORO - JOB NAME: IMPIANTO DI TERMOVALORIZZAZIONE ‘I CIPRESSI’
COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
88 EEDDIIFFIICCIIOO ““AA”” 28 88..11 IInnttrroodduuzziioonnee ...............................................................................................................................................................................28 88..22 CCooppeerrttuurraa ppiiaattttaaffoorrmmaa ddii ssccaarriiccoo .............................................................................................................................................29 88..33 EEddiiffiicciioo ffoossssee ddii ssttooccccaaggggiioo .....................................................................................................................................................32 88..44 CCaappaannnnoonnee mmeettaalllliiccoo ddii ccooppeerrttuurraa...........................................................................................................................................35
99 EEDDIIFFIICCIIOO ““BB”” 44 99..11 IInnttrroodduuzziioonnee ...............................................................................................................................................................................44 99..22 MMooddeellllaazziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurraa .....................................................................................................................................................45 99..33 RRiissuullttaattii ddeell mmooddeelllloo ddii ccaallccoolloo................................................................................................................................................47
99..33..11 FFoorrmmee mmooddaallii 47 99..33..22 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo ttrraalliicccciiaattoo ccoonn 22 HHEEAA332200 50 99..33..33 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo ttrraalliicccciiaattoo ccoonn 22 HHEEAA228800 53 99..33..44 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo HHEEAA440000 56 99..33..55 VVeerriiffiiccaa ttrraavvee HHEEAA228800 58 99..33..66 VVeerriiffiiccaa ddiiaaggoonnaallee ccoonnttrroovveennttoo LL110000xx1100 58 99..33..77 DDeeffoorrmmaazziioonnii 59
99..44 TTeennssiioonnii ssuull tteerrrreennoo ..................................................................................................................................................................60
1100 EEDDIIFFIICCIIOO ““CC”” 62 1100..11 IInnttrroodduuzziioonnee ...............................................................................................................................................................................62 1100..22 SSttrruuttttuurraa ccoonnddeennssaattoorrii..............................................................................................................................................................62
1100..22..11 MMoonnttaannttii HHEEAA228800 65 1100..22..22 CCoonnttrroovveennttii LL110000xx1100 66
1100..33 SSttrruuttttuurraa llooccaallee ttuurrbbiinnaa .............................................................................................................................................................67
1111 EEDDIIFFIICCIIOO UUFFFFIICCII EE SSEERRVVIIZZII 71 1111..11 DDeessccrriizziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurree ddeellll’’eeddiiffiicciioo...................................................................................................................................71 1111..22 DDeessccrriizziioonnee eelleemmeennttii ssttrruuttttuurraallii ...............................................................................................................................................71 1111..33 MMooddeellllaazziioonnee ee ccaallccoolloo ddeellllaa ssttrruuttttuurraa.....................................................................................................................................72 1111..44 AAnnaalliissii ddeeii ccaarriicchhii ......................................................................................................................................................................73
1111..44..11 CCaarriicchhii VVeerrttiiccaallii 73 1111..55 EEddiiffiicciioo BBaassssoo............................................................................................................................................................................75 1111..66 EEddiiffiicciioo AAllttoo................................................................................................................................................................................77
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
11 PPRREEMMEESSSSAA
Nella presente relazione vengono riportati i calcoli preliminari delle strutture di un nuovo
edificio che dovrà contenere la seconda linea dell’ impianto “I Cipressi” posto nel comune
della Rufina (FI).
Verrà di seguito distinto la palazzina adibita ad uffici e servizi dall’edificio principale
dell’impianto.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
22 SSCCOOPPOO
La finalità del seguente lavoro è la progettazione, secondo quanto previsto per un
progetto definitivo, delle strutture principali e secondarie degli edifici in oggetto, sulla
base delle caratteristiche geotecniche del sito e dei carichi e sovraccarichi, nel rispetto
della normativa vigente.
La normativa vigente pone l’edificio in zona sismica di tipo 2 con grado di sismicità s =9.
Il metodo con il quale sono state effettuate le verifiche è il metodo delle tensioni
ammissibili.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
33 NNOORRMMAATTIIVVAA DDII RRIIFFEERRIIMMEENNTTOO
I calcoli sono stati eseguiti in accordo alle seguenti disposizioni normativo - tecniche:
legge 5 Novembre 1971 n° 1086 – Norma per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
D.M. Min LL.PP. 9 Gennaio 1996 – Norme Tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche.
Circolare Min. LL.PP. 14 Febbraio 1974 n° 11951 – Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. Istruzioni per l’applicazione.
Circolare Min. LL.PP. 31 Luglio 1979 n° 19581 – Legge 5.11.1971, n° 1086 art. 7 – Collaudo Statico.
Circolare Min. LL.PP. 23 Ottobre 1979 n° 19777 – Competenza amministrativa: Legge 5.11.1971, n° 1086, Legge 2.2.1974, n°64.
Circolare Min. LL.PP. 9 Gennaio 1980 n° 20049 – Legge 5.11.1971 n° 1086 – Istruzioni relative ai controlli sul conglomerato cementizio adoperato per le strutture in cemento armato.
Circolare Min. LL.PP. 15 Ottobre 1996 n. 252 AA.GG./S.T.C. – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche” di cui al decreto ministeriale 9 Gennaio 1996.
CNR-UNI 10011 Costruzioni in acciaio – Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione.
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DOC50007
PAG-SHEET. 6/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Legge 2 Febbraio1974, n° 64 – Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
D.M. Min. LL..PP. 16 Gennaio 1996 – Norme tecniche per la costruzioni in zone sismiche.
Circolare Min. LL.PP. 10 Aprile 1997 n° 65 – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche” di cui al D.M. 16 Gennaio 1996.
D.M. Min. LL..PP. 3 Dicembre 1987 – Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle strutture prefabbricate.
Circolare Min. LL.PP. 16 Marzo 1989, n° 31104 – Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate.
D.M. Min. LL..PP. 16 Gennaio 1996 – Norme tecniche relative ai “Criteri generali
per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”. Circolare Min. LL.PP. 4 Luglio 1996, n° 156AA.GG./S.T.C. – Istruzioni per
l’applicazione delle “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi” di cui al D.M. 16 Gennaio 1996.
Legge 4 Agosto n° 464 – Norme per agevolare l’acquisizione da parte del Servizio geologico della Direzione generale delle miniere del Ministero dell’Industria, del Commercio e dell’Artigianato, di elementi di conoscenza relativi alla struttura geologica e geofisica del sottosuolo nazionale.
D.M. Min. LL..PP. 11 Marzo 1988 – Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
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DOC50007
PAG-SHEET. 7/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Circolare Min. LL.PP. 24 Settembre 1988 n° 30483 – L. 2.2.1974, n°64 – art. 1 D.M. 11.3.1988 – Istruzioni riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
Consiglio di Stato – Adunanza Generale del 2 Giugno 1994 – Competenze professionali degli ingegneri e dei geologi per la redazione delle perizie geologiche e geotecniche.
Consiglio di stato – Sentenza 4 Maggio 1995 n° 701. Circolare Min. LL.PP. 90Gennaio 1996, n° 218/24/3 – Legge 2 Febbraio 1974, n°
64. Decreto del Ministero dei lavori pubblici 11 Marzo 1988. Istruzioni applicative per la redazione della relazione geologica e della relazione geotecnica
Nota: Il presente quadro normativo è da ritenersi ammissibile fino all’aprile 2007, data in cui entrerà in vigore il D.M. 14 settembre 2005: norme tecniche per le costruzioni.
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ELABORATO REF. N:
DOC50007
PAG-SHEET. 8/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
44 MMaatteerriiaallii
I materiali utilizzati per le strutture in c.a. gettate in opera e per la carpenteria metallica
sono:
Acciaio laminato (Fe 430 grado B) : 2adm N/mm 190=σ
Bulloni (classe 8.8) : 2adm,b N/mm 373=σ
2adm,b N/mm 264=τ
Calcestruzzo per sottofondazone : Rck ≥ 15 N/mm2 2adm N/mm 25.7=σ
20c N/mm 47,0=τ
21c N/mm 54,1=τ
Calcestruzzo per strutture gettate in opera: Rck ≥ 30 N/mm2 2adm N/mm 75,9=σ
20c N/mm 60,0=τ
21c N/mm 83,1=τ
Calcestruzzo per strutture prefabbricate: Rck ≥ 50 N/mm2 2N/mm 75,14=admσ
20c N/mm 87,0=τ
21c N/mm 40,2=τ
Acciaio in barre ad aderenza migliorata FeB44k: σadm = 260 N/mm2
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ELABORATO REF. N:
DOC50007
PAG-SHEET. 9/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
55 RREELLAAZZIIOONNEE GGEEOOTTEECCNNIICCAA
Nella presente relazione sono riportate le caratteristiche geotecniche del terreno sul
quale poggiano le fondazioni dell’edificio in oggetto.
55..11 SScceellttaa ddeell ppiiaannoo ddii ppoossaa
La profondità del piano su cui sono posate le fondazioni è stata definita in modo variabile
a seconda del tipo di strutture. Tale profondità rispetto all’attuale livello del piano di
campagna è stata scelta maggiore nelle zone con carico più elevato e minore dove i
carichi poco elevati non giustificavano di approfondire ulteriormente le fondazioni.
Riassumendo le fondazioni sono comprese tra 95,1 e 96,3 m s.l.m., mentre le fosse
hanno delle fondazioni a quota 91,7 m s.l.m.
55..22 SSttrraattiiggrraaffiiaa ee ppaarraammeettrrii ggeeootteeccnniiccaa ddii rriiffeerriimmeennttoo
Facciamo riferimento alla Relazione Geologica e Geotecnica redatta dai Dott. Geol.
Marco Rustichelli datata dicembre 2003, relativa alla progettazione della seconda linea
dell’impianto “I Cipressi”.
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DOC50007
PAG-SHEET. 10/78
All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
55..33 SSttrraattiiggrraaffiiaa ddeell tteerrrreennoo
Dalla relazione suddetta si ricavano le seguenti informazioni sulla stratigrafia del terreno
considerando i risultati dei sondaggi denominati A B C.
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All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
In corrispondenza dei sondaggi sono state eseguite anche delle prove penetrometriche
che hanno fornito i risultati riepilogati nella seguente tabella.
SCPT Sondaggio profondità φ' 0,0 ÷ 1,0 32,4 1,0 ÷ 2,0 33,9 2,0 ÷ 6,0 37,8 1 C
6,0 ÷ 10,0 45,0 0,0 ÷ 1,6 31,5 1,0 ÷ 1,6 35,1 1,6 ÷ 2,6 40,0 2,6 ÷ 3,8 34,8 3,8 ÷ 4,4 39,5 4,4 ÷ 5,4 31,5
2 A
5,4 ÷ 10,0 45,0 0,0 ÷ 1,0 33,0 1,0 ÷ 5,8 36,5 3 B 5,8 ÷ 10,0 45,0
Utilizzando i precedenti risultati possono essere dedotti i valori di φ' in corrispondenza del piano di posa delle fondazioni.
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DOC50007
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All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Considerando che le strutture sono fondate ad una profondità compresa tra -0,5m e -2,0
m dal piano di campagna viene assunto per il calcolo il seguente valore.
φ' ≈ 34
55..44 TTeennssiioonnee aammmmiissssiibbiillee
Utilizzando la seguente formulazione si ottiene quindi il valore del carico limite, in cui
vengono trascurati a favore di sicurezza lo strato di terreno sopra la fondazione e la
coesione e viene considerata un larghezza della fondazione di 160cm.
222c1qlim cmKg6,680002,006,412
BN2BNcNDNq =⋅⋅=γ=γ++γ= γγ
2lim
adm cmKg2,2
Fqq ==
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PAG-SHEET. 13/78
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
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DOC50007
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All.02/IO.01/Pr.04 File name: DOC50007-C03040-D-00-R3
66 EEDDIIFFIICCIIOO PPRRIINNCCIIPPAALLEE
66..11 DDeessccrriizziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurraa
L’edificio in questione è costituito da quattro tipologie strutturali:
- strutture metalliche tipo “capannone industriale”
- strutture metalliche multipiano con solai in lamiera grecata
- strutture in C.A. gettato in opera
- strutture prefabbricate in C.A.
Strutture metalliche tipo "capannone industriale"
Strutture metalliche multipiano
Strutture multipiano in C.A. con sovrastrutture in acciaio
Strutture prefabbricate in C.A.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Le strutture metalliche a tutta altezza sono presenti nella parte centrale dell’edificio dove
sono presenti le macchine più voluminose e nella zona sopra le fosse di stoccaggio.
Le strutture metalliche multipiano si trovano nella zona vicina alle fosse di stoccaggio e
sono realizzati con colonne e travi metalliche e con solai in lamiera grecata.
Vengono realizzate in C.A. gettato in opera tutte le fondazioni, l’edificio che ospita le
fosse di stoccaggio e i locali di controllo e il primo livello dell’edificio della turbina.
La pensilina che copre la piattaforma di scarico dei camion è realizzata con elementi
prefabbricati in C.A.
Nella seguente immagine viene riportato l’andamento altimetrico del fabbricato indicando
con una scala di colori che va dal verde chiaro fino al marrone scuro seguendo
l’aumentare dell’altezza dell’edificio.
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Considerando le varie tipologie strutturali, gli andamenti altimetrici e le distribuzioni in
pianta si è proceduto al posizionamento dei giunti sismici che hanno premesso di
dividere l’edificio in tre parti secondo lo schema riportato nella seguente immagine.
aB
In seguito alla suddivisione operata si ottengono dei corpi di fabbrica la cui lunghezza
massima non supera i 55m. in modo da minimizzare gli effetti delle deformazioni
termiche.
L’edificio A è formato dalla copertura in CA prefabbricato della piattaforma di scarico e
dal corpo contenente le fosse di stoccaggio. Quest’ultimo è realizzato in C.A. gettato in
opera, tranne che per l’ultimo livello dove è posizionato un capannone in acciaio.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
L’edificio B è formato da un capannone metallico al quale è affiancato un edificio
metallico multipiano.
L’edificio C è formato dal locale che ospita la turbina realizzato in C.A. Al di sopra di
questo è posizionata una struttura metallica che sorregge i condensatori.
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77 AANNAALLIISSII DDEEII CCAARRIICCHHII
77..11 CCaarriicchhii VVeerrttiiccaallii
77..11..11 CCaarriicchhii VVeerrttiiccaallii ppeerrmmaanneennttii ee vvaarriiaabbiillii
Il carico verticale sulle strutture viene determinato sulla base della seguente analisi dei
carichi:
Copertura con pannelli sandwich Carico [ Kg/mq ] Pannelli 15
Incidenza medi arcarecci 15
Carico permanente totale 30 Carico variabile di esercizio 50
Carico totale 80
A questi carichi deve essere aggiunto il carico neve successivamente individuato.
Copertura con solaio in lamiera grecata Carico [ Kg/mq ]
Solaio 200
Incidenza medi arcarecci 100
Carico permanente totale 300 Carico variabile di esercizio 200
Carico totale 500
A questi carichi deve essere aggiunto il carico neve successivamente individuato.
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Solaio in lamiera grecata Carico [ Kg/mq ] Solaio 200
Incidenza medi arcarecci 100
Carico permanente totale 300 Carico variabile di esercizio 1000
Carico totale 1300
Solaio in pannelli prefabbricati Carico [ Kg/mq ] Peso proprio solaio 500
Pavimentazione e massetto 200
Carico permanente totale 700 Carico variabile di esercizio 1000
Carico totale 1700
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77..11..22 CCaarriiccoo nneevvee
Vengono di seguito riportati i dati relativi al carico della neve considerando una
inclinazione della copertura di 10°.
77..11..33 CCaarriiccoo ddeell vveennttoo
Vengono di seguito riportati i dati relativi al carico del vento considerando le altezze
massime dei tre blocchi in cui è stato suddiviso l’edificio.
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Blocco A e Blocco B – altezza massima 37m.
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Blocco C – altezza massima 29m.
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Riassumendo le pressioni del vento per i tre blocchi sono riportate nella seguente tabella.
Pressione del vento
Blocco A e B 139 Kg/mq
Blocco C 131 Kg/mq
La pressione finale del vento deve essere moltiplicata per il coefficiente di forma Cp i cui
valori sono riportati nel seguente grafico:
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77..11..44 TTaammppoonnaammeennttii llaatteerraallii iinn mmuurraattuurraa
I tamponamenti laterali realizzati in blocchi di cls hanno il seguente peso.
q = 200 Kg/mq
77..11..55 TTaammppoonnaammeennttii llaatteerraallii iinn ppaannnneellllii ssaannddwwiicchh
La baraccatura laterale realizzata con arcarecci e pannelli sandwich ha il seguente peso.
q = 30 Kg/mq
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77..22 CCaarriicchhii oorriizzzzoonnttaallii ((aazziioonnii ssiissmmiicchhee))
L’edificio in oggetto è situato in zona sismica (secondo la nuova classificazione) e quindi
si esegue una verifica sismica per zona con grado di sismicità S = 9. Pertanto oltre ai
carichi verticali elencati nel paragrafo precedente occorre considerare anche le azioni
sismiche combinate ad esse nelle modalità espresse dalla normativa.
Le azioni sismiche vengono determinate attraverso analisi dinamica.
77..22..11 AAnnaalliissii ddiinnaammiiccaa
Gli effetti sismici sono valutati convenzionalmente mediante analisi dinamica della
struttura considerata in campo elastico lineare. Tale analisi è eseguita con il metodo
dell’analisi modale adottando per lo spettro di risposta, in termini di accelerazione,
l’espressione:
IRCga
⋅β⋅ε⋅⋅=
dove: a accelerazione spettrale g accelerazione di gravità C = (S-2) / 100 = 0.07 coefficiente di intensità sismica S = 9 grado di sismicità R coefficiente di risposta ε = 1 coefficiente di fondazione β = 1,2 coefficiente di struttura (struttura intelaiata) I = 1,2 coefficiente di protezione sismica R è funzione del periodo di vibrazione del modo di vibrare considerato ed ha espressione per To >0.8 secondi R=0.862 / T 2/3 per To >0.8 secondi R=1
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dove T è il periodo del modo di vibrare considerato. L’analisi modale deve utilizzare un modello della struttura che ne rappresenti
l’articolazione planimetrica e altimetrica e tener conto di un numero di modi di vibrazione
sufficiente ad assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura.
Le sollecitazioni e gli spostamenti complessivi vengono combinati attraverso il metodo
SRSS (radice della somma dei quadrati).
77..33 CCoommbbiinnaazziioonnii ddii ccaarriiccoo
Gli elementi strutturali sono stati verificati per la più sfavorevole tra le seguenti
combinazioni di carico:
1) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale
2) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Neve
3) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Vento direzione+X
4) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Vento direzione-X
5) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Vento direzione+Y
6) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Vento direzione-Y
7) P. proprio + P. perm. + P. tamp. + P. acc. + Neve + Vento direzione+X
8) P. proprio + P. perm. + P. tamp. + P. acc. + Neve + Vento direzione-X
9) P. proprio + P. perm. + P. tamp. + P. acc. + Neve + Vento direzione+Y
10) P. proprio + P. perm. + P. tamp. + P. acc. + Neve + Vento direzione-Y
11) P. proprio + P. perm. + P. tamponamenti + P. accidentale + Sisma
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77..44 LLiimmiittii ddii ddeeffoorrmmaabbiilliittàà
Al fine di evitare danni alle opere complementari ( pavimenti, tamponamenti, intonaci,
ecc.) vengono posti i seguenti limiti agli spostamenti.
Arcarecci ed elementi inflessi dell’orditura minuta 1/200 della luce
Travi dei solai 1/400 della luce
Travi caricate direttamente o indirettamente da pilastri
e muri
1/500 della luce
Inoltre, viene posto anche un limite sulla freccia teorica orizzontale dovuta all’azione del
vento, che non deve superare 1/500 dell’altezza totale dell’edificio.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
88 EEDDIIFFIICCIIOO ““AA””
88..11 IInnttrroodduuzziioonnee
L’edificio denominato “A” secondo la schematizzazione riportata in precedenza è
realizzato con tre tipi di sistemi strutturali: C.A. prefabbricato, C.A. gettato in opera e
acciaio.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
88..22 CCooppeerrttuurraa ppiiaattttaaffoorrmmaa ddii ssccaarriiccoo
La piattaforma di scarico è posizionata all’interno di un edificio in C.A. prefabbricato con
copertura a verde.
COPERTURA A VERDE
BA C
PIATTAFORMA DI SCARICO
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Viene previsto uno strato di terreno di 50cm ed un sovraccarico di 100 Kg/mq. Si ottiene
quindi un carico totale pari a:
q = 900 + 100 = 1000 Kg/mq
Prevedendo di utilizzare dei tegoli TT tipo “ RDB serie TV” con altezza 80 cm e luce 16 m
si ottengono le seguenti sollecitazioni.
Kgm320008lqM2
⋅=⋅
= momento massimo di esercizio riferito ad una striscia di 1 m.
Tale valore risulta compatibile con i momenti massimi riportati nelle schede tecniche del
produttore.
Vengono inoltre previsti dei pilastri prefabbricati per i quali viene considerata un’area di
influenza massima di 58 mq.
Considerando un carico di esercizio di 1000 Kg/mq ed un peso proprio dei tegoli di 354
kg/mq si ottiene il seguente sforzo normale sul pilastro più sollecitato.
N = 78532 Kg
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Considerando una sezione di 60x60 cm si ottiene una tensione di:
cmqkg22
AN==σ
Tale tensione pur non considerando eventuali sollecitazioni dovute ai momenti flettenti
risulta sufficiente ad un dimensionamento del pilastro che dovrà poi essere calcolato dal
prefabbricatore in base alla portata richiesta.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
88..33 EEddiiffiicciioo ffoossssee ddii ssttooccccaaggggiioo
L’edificio che ospita le fosse di stoccaggio è realizzato in C.A. gettato in opera. La
maggior parte degli elementi verticali è costituito da setti in CA che permettono di
considerare la struttura verificata rispetto alle sollecitazioni sismiche.
Vengono quindi condotte delle verifiche puntuali su alcuni elementi particolari della
struttura quali le travi dello sbalzo della struttura a quota +22,60.
Nella seguente immagine viene riportata in pianta la zona interessata dallo sbalzo con
luce 3m. Il calcolo viene riferito alla trave di bordo sinistra caricata con una striscia di
influenza larga 4,5m. e con la colonna del capannone metallico sovrastante.
FOSSA DI STOCCAGGIO
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Sullo sbalzo gravano oltre al solaio a quota +22.60 e al relativo sovraccarico, anche le
colonne del capannone metallico sovrastante.
+19000
+22600
HE
500A
HE
500A
Viene assunto uno schema di calcolo a mensola caricato con un carico di punta P = 35
ton e con un carico distribuito q = 8,55 ton/m.
q
P
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Il carico distribuito è derivato come segue.
q = peso proprio e portato + sovraccarico variabile =
= 800 Kg/mq x 4,75m + 1000 Kg/mq x 4,75m = 8550 Kg/m
Si ottiene quindi il seguente momento flettente.
Kgm143475LP2LqM
2
=⋅+⋅
=
Considerando una trave con sezione 65 x110 armata con 13d24+13d24 viene di seguito
riportata la verifica di resistenza.
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88..44 CCaappaannnnoonnee mmeettaalllliiccoo ddii ccooppeerrttuurraa
Al di sopra delle fosse di stoccaggio si trova un capannone metallico di dimensioni in
pianta 16 x 30 m. I telai principali ad interassi di 7m sui bordi e di 8 m al centro, sono
realizzati con travi reticolari con luce 16m. e colonne con altezza 13.5 m.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Viene realizzato un modello bidimensionale agli elementi finiti della reticolare e delle
colonne.
modello agli elementi finiti
I carichi applicati sono il carico del vento come previsto nel paragrafo 7.1.3, il peso
proprio della baraccatura valutato in 30 Kg/mq per la copertura e in 25 Kg/mq per le
pareti, il carico della neve come previsto nel paragrafo 7.1.2 e il carico accidentale in
copertura di 50 kg/mq.
Viene inoltre previsto sulle pilastrate il carico di uno dei due carroponti da 21 ton. presenti
nell’edificio.
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Considerando la reazione verticale di 8,5 t per rotella fornita dal cliente viene applicato
nella mezzeria di ogni pilastro un carico di 17 t. considerando una eccentricità di 45 cm
rispetto all’asse del pilastro.
Infine viene assegnato il carico derivato dalla presenza della struttura in legno lamellare
posta sopra il giardino pensile. Tale struttura è formata da degli elementi curvi in legno
parzialmente collegati da dei pannelli. Considerando la struttura vincolata mediante
cerniere le reazioni vincolari sono date da sforzi normali dovuti al peso proprio e
all’azione del vento.
TRAVI 80X60 IN LEGNO LAMELLARE
COPE
RTUR
A IN P
ANNE
LLI
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
I pannelli di copertura sono investiti da un carico del vento secondo il seguente schema.
Qv
Qh
Qv
Qh
I carichi applicati alla sommità delle colonne del capannone sono i seguenti.
Qv = 7320 + 6048 = 13368 Kg
Qh = 7320 Kg
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Dal calcolo si ottengono quindi le caratteristiche della sollecitazione riportate nelle seguenti
immagini.
diagramma sforzi normali
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
diagramma momento flettente
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Corrente inferiore doppia L 120x80x10 N max = 30407 kg A= 38.4 cm2
adm2cmKg792
AN
σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
si ottiene: ω = 1,88
adm2cmKg739
AN
σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Calcolo del momento equivalente
Kgm57740M5,0M maxeq,x =⋅=
La verifica sarà quindi: Sezione di base:
adm2
y,crx
eq,x
cmKg1414
AN5,11w
M4,1AN
σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99 EEDDIIFFIICCIIOO ““BB””
99..11 IInnttrroodduuzziioonnee
L’edificio denominato “B” secondo la schematizzazione riportata in precedenza è
realizzato con due tipi di sistemi strutturali: capannone metallico e struttura multipiano in
acciaio.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
La particolarità della struttura e l’elevata altezza hanno imposto di realizzare un modello
agli elementi finiti che oltre alle sollecitazioni massime, permetta di valutare
accuratamente le deformazioni della struttura. In particolare vista la notevole altezza
dell’edificio è risultato importante garantire che la freccia teorica orizzontale dovuta
all’azione del vento, non superi 1/500 dell’altezza totale dell’edificio, secondo quanto
previsto dalla normativa vigente.
Sono stati inseriti dei controventi metallici che hanno il compito di assorbire le forze
orizzontali. Tuttavia non è stato possibile estendere tali controventi fino alla zona più alta
dell’edificio dove per la valutazione delle lunghezze di libera inflessione dei pilastri sono
stati adottati degli schemi a mensola. La dove, invece, sono presenti i controventi le
lunghezze di libera inflessione dei pilastri sono state calcolate con schemi incastro-
appoggio.
99..22 MMooddeellllaazziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurraa
L’utilizzo di modelli tridimensionali realizzati attraverso il programma agli elementi finiti
SAP2000, ha consentito di risolvere il problema della ripartizione dei carichi orizzontali e
della determinazione delle sollecitazioni per carichi verticali e orizzontali sulla struttura,
oltre alla valutazione delle deformazioni.
Travi e i pilastri sono stati schematizzati attraverso elementi monodimensionali tipo
“FRAME”.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99..33 RRiissuullttaattii ddeell mmooddeelllloo ddii ccaallccoolloo
Il modello di calcolo ha fornito i seguenti risultati.
99..33..11 FFoorrmmee mmooddaallii
L’ analisi dinamica ha permesso di ottimizzare la struttura in modo da abbattere i periodi
propri e regolarizzare le forme modali. Vengono riportati nelle seguenti viste in pianta le
deformate delle prime tre forme modali .
Primo modo di vibrare – 0,718 sec.
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Secondo modo di vibrare – 0,676 sec.
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Terzo modo di vibrare – 0,589 sec.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
HE 320 A
HE 320 A
TR.320A
99..33..22 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo ttrraalliicccciiaattoo ccoonn 22 HHEEAA332200
Il profilo è composto da due HEA320 tralicciate come indicato nella seguente immagine.
A = 248,7 cm2
Wx = 7469 cm3
Wy = 2959 cm3
ρx = 40,7 cm
ρy = 13,6 cm
Piano d’inflessione x-x L0 = 30,1 m β = 2 Viene assunto uno schema a mensola poiché non vi sono controventi che permettano di considerare appoggiato il pilastro in sommità. La snellezza dell’asta risulta:
149ALLLA10
d2t0
3d2
yeq ≅⋅⋅⋅⋅
+λ=λ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
essendo
1488,41
30902iL
y
oy ≈
⋅=
⋅β=λ
A = 248,7 cm2 area entrambi i correntiAd = 19,2 cm2 area diagonale L 100x10 Ld = 113 cm lunghezza diagonale Lt = 80cm interasse correnti L0 = 80 cm interasse montanti
si ottiene: ω = 3,89 σcr = 920 Kg/cmq Piano d’inflessione y-y LC = β L = 11,8 m avendo considerato β = 0,8 La snellezza dell’asta risulta quindi:
87iL
y
C ≈=λ
si ottiene: ω = 1,88 σcr = 2690 Kg/cmq
Verifica di resistenza Per la combinazione P. proprio + P. accidentale + Vento direzione+Y
N = 10930 Kg ( frame 210 )
M22 = 73644 Kgm
M33 = 75 Kgm
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
adm2y
33
x
22
cmKg1033
WM
WM
AN
σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
HE 280 A
HE 280 A
TR.280A
99..33..33 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo ttrraalliicccciiaattoo ccoonn 22 HHEEAA228800
Il profilo è composto da due HEA280 tralicciate come indicato nella seguente immagine.
A = 194,6 cm2
Wx = 4197 cm3
Wy = 2025 cm3
ρx = 30,8 cm
ρy = 11,9 cm
Piano d’inflessione x-x L0 = 25,1 m β = 0,8 Viene assunto uno schema incastro-appoggio poiché viene considerata la presenza dei controventi orizzontali in copertura e dei controventi verticali nel piano di inflessione. La snellezza dell’asta risulta:
68ALLLA10
d2t0
3d2
yeq ≅⋅⋅⋅⋅
+λ=λ
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
essendo
658,30
25108,0iL
y
oy ≈
⋅=
⋅β=λ
A = 194,6 cm2 area entrambi i correntiAd = 12,3 cm2 area diagonale L 80x8 Ld = 85 cm lunghezza diagonale Lt = 60cm interasse correnti L0 = 60 cm interasse montanti
si ottiene: ω = 1,51 σcr = 4400 Kg/cmq Piano d’inflessione y-y LC = β L = 7,1 m avendo considerato β = 0,8 La snellezza dell’asta risulta quindi:
60iL
y
C ≈=λ
si ottiene: ω = 1,39 σcr = 5650 Kg/cmq
Verifica di resistenza Per la combinazione P. proprio + P. accidentale + Vento direzione+Y
N = 12889 Kg ( frame 897 sezione di base)
M22 = 45680 Kgm
M33 = 52 Kgm
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
adm2y
33
x
22
cmKg1157
WM
WM
AN
σ
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COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99..33..44 VVeerriiffiiccaa ppiillaassttrroo HHEEAA440000
Il profilo è un HEA400.
A = 159,0 cm2
Wx = 2310 cm3
Wy = 571 cm3
ρx = 16,8 cm
ρy = 7,3 cm
Verifica di resistenza Per la combinazione P. proprio + P. accidentale + Vento direzione-X
N = 117126 Kg ( frame 303 )
M22 = 3501 Kgm
M33 = 1239 Kgm
adm2y
33
x
22
cmKg1105
WM
WM
AN
σ
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
La snellezza dell’asta risulta quindi:
27iL
y
C ≈=λ
si ottiene: ω = 1,04 σcr,x = 27890 Kg/cmq Piano d’inflessione y-y LC = β L = 4,5 m avendo considerato β = 1 La snellezza dell’asta risulta quindi:
62iL
y
C ≈=λ
si ottiene: ω = 1,29 σcr,y = 5290 Kg/cmq
Calcolo del momento equivalente Poiché il momento flettente varia linearmente, i momenti equivalenti risultano:
Kgm1853M4,0M6,0M baeq,x =⋅−⋅= essendo ba MM ≥
Kgm622M4,0M6,0M baeq,y =⋅−⋅= essendo ba MM ≥
La verifica sarà quindi: Sezione di base:
adm2
y,cry
eq,y
x,crx
eq,x
cmKg1048
AN5,11w
M
AN5,11w
MAN
σ
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99..33..55 VVeerriiffiiccaa ttrraavvee HHEEAA228800
Il profilo utilizzato per le travi è un HEA280.
A = 97,3 cm2
Wx = 1010 cm3
Wy = 340 cm3
Verifica di resistenza Per la combinazione P. proprio + P. accidentale + Vento direzione-Y
M33 = 12533 Kgm ( frame 183 )
adm2x
33
cmKg1241
WM
σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99..33..77 DDeeffoorrmmaazziioonnii Particolare attenzione è stata prestata alle deformazioni legate alla freccia teorica
orizzontale dovuta all’azione del vento.
La freccia massima sotto l’azione del vento risulta di 5,76 cm
Considerando un’altezza delle colonne di 32,50 m la freccia ottenuta risulta pari a 1/565
dell’altezza e quindi al di sotto dei limiti di normativa.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
99..44 TTeennssiioonnii ssuull tteerrrreennoo
Al fine di valutare che le tensioni sul terreno non superino i valori limite calcolati al
paragrafo 5.4 viene condotta una verifica sulla trave di fondazione più sollecitata.
In realtà le fondazioni sono formate da un reticolo di travi che contribuisce a diminuire le
tensioni sul terreno facendo collaborare le travi tra di loro. Condurre le verifiche su di
una trave isolata è quindi a favore di sicurezza.
Viene modellata la trave lungo il filo 2 e tra i fili G’ e J’ come una trave di sezione 320x70
cm. su suolo elastico alla Winker.
Si adotta come costante K = 5 Kg/cmq.
Vengono riportai sulla trave i carichi ricavati dal modello agli elementi finiti della struttura
metallica e i carichi delle macchine forniti dal committente.
Nella seguente immagine vengono indicati i carichi in tonnellate.
Dall’analisi agli elementi finiti della trave su suolo elastico si può ricavare il massimo
abbassamento.
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Considerando l’abbassamento:
s = -0,38 cm
si ottiene:
adm2cmKg9,1ks σ≤=⋅=σ
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REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
1100 EEDDIIFFIICCIIOO ““CC””
1100..11 IInnttrroodduuzziioonnee
L’edificio denominato “C” secondo la schematizzazione riportata in precedenza è
realizzato con due tipi di sistemi strutturali: C.A. gettato in opera e acciaio.
1100..22 SSttrruuttttuurraa ccoonnddeennssaattoorrii
La struttura che sostiene i condensatori viene realizzata con dei montanti in acciaio,
controventati in tutte le direzioni mediante controventi a croce.
Particolare attenzione viene rivolta nel determinare i carichi derivati dal vento che investe
i condensatori.
Considerando la forma a sezione triangolare dei condensatori con le pareti inclinate di
58° e il seguente carico del vento si possono ricavare le reazioni vincolari alla base
dovute al vento.
P = 131 Kg/mq
Q1 = Cp x P x i= 0,8 x 131 x 9,6 = 1008 Kg/m pressione
Q2 = Cp x P x i= 0,4 x 131 x 9,6 = 499 Kg/m depressione
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PAG-SHEET. 62/78
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1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
Q1Q2
V1H1V2H2
Si ricava:
V1 = 3341 Kg
V2 = - 653 Kg
H1 = 7469 Kg
H2 = 5309 Kg
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Ingegneria S.r.l. LAVORO - JOB NAME: IMPIANTO DI TERMOVALORIZZAZIONE ‘I CIPRESSI’
COMMESSA - JOB: C03040 CLIENTE - CUSTOMER: VALDISIEVE
1 EMISSIONE 0 EMISSIONE
REV DESCRIZIONE -DESCRIPTION
V1 + PH1V2 + PH2
Q3Q4 Ai carichi ottenuti in precedenza viene aggiunto il peso proprio dei condensatori pari a :
P = 30 ton.
Poiché sono presenti dei montanti di facciata che dividono in due parti uguali l’interasse
dei montanti principali, l’interasse per il calcolo del carico del vento diviene:
i’ = 4,8m
P = 131 Kg/mq
Q3 = Cp x P x i’= 1,0 x 131 x 4,8 = 629 Kg/m pressione
Q4 = Cp x P x i’= 0,2 x 131 x 4,8 = 126 Kg/m depressione
Poiché la struttura non è stagna vengono considerati i relativi coefficienti.
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1100..22..11 MMoonnttaannttii HHEEAA228800 Considerando uno schema incastro appoggio, caricato con un carico uniforme dovuto al
vento e con un carico di punta dovuto al peso del condensatore, si ottengono le massime
sollecitazioni riportate di seguito.
Sezione di base:
N = 33341 Kg
M = 7863 Kgm Verifica di resistenza
adm2x cm
Kg11211010
7863003,97
33341WM
AN
σ
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La snellezza dell’asta risulta quindi:
114iL
y
C ≈=λ
si ottiene: σcr,y = 1560 Kg/cmq
Calcolo del momento equivalente
Kgm5897M75,0M maxeq,x =⋅=
La verifica sarà quindi: Sezione di base:
adm2
y,crx
eq,x
cmKg1333
AN5,11w
M4,1AN
σ
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1100..33 SSttrruuttttuurraa llooccaallee ttuurrbbiinnaa
Il locale dove si trova la turbina è realizzato in C.A. gettato in opera.
Assumendo che le sollecitazioni orizzontali vengono assorbite dai setti in CA vengono
verificati i telai formati da pilastri 60x60 e travi 60x80.
V1V2
Q
M2 M1
C C
V1 = 34105 Kg M1 = 7853 Kg
V2 = 30111 Kg M2 = 1573 Kg
C = 10000 Kg Q = 504 Kg/m
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Verifica trave
M = 10723 Kgm
Considerando una trave con sezione 60 x 40 armata con 4d20+4d20 viene di seguito
riportata la verifica di resistenza.
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Verifica pilastro
N = 56553 Kg
M = 10635 Kgm
Considerando una pilastro con sezione 60 x 60 armato con 4d20+4d20 viene di seguito
riportata la verifica di resistenza.
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1111 EEDDIIFFIICCIIOO UUFFFFIICCII EE SSEERRVVIIZZII
1111..11 DDeessccrriizziioonnee ddeellllaa ssttrruuttttuurree ddeellll’’eeddiiffiicciioo
L’edificio in questione ha la pianta assimilabile alla forma di una ‘L’, in cui una porzione si
sviluppa al piano terra e primo,mentre l’altra ha anche un secondo piano; la copertura
dell’edificio è piana. I due corpi sono separati da un giunto strutturale.
Prendendo come 0.0 la quota del finito del piano terra, la quota della copertura
dell’edificio basso è pari a +7.55m; mentre l’edificio alto ha la copertura a quota +13.31.
1111..22 DDeessccrriizziioonnee eelleemmeennttii ssttrruuttttuurraallii
La struttura consiste in un sistema intelaiato di travi e pilastri gettati in opera la cui funzione principale è quella di portare il carico verticale trasferito dai solai, anch’essi
gettati in opera, e le azioni orizzontali, che vengono ripartite anche tra i setti del nucleo
del vano ascensore.
Il solaio di copertura e del piano primo della parte bassa (luce 9.40m) è realizzato
attraverso solaio a lastra tipo Predalles, completato attraverso un getto in opera ed una
soletta integrativa, con spessore complessivo di 4+28+6cm.
I solai della parte alta sono realizzati attraverso solai a lastra tipo Predalles, che
vengono completati attraverso un getto in opera ed una soletta integrativa, con spessore
diverso ai vari piani a seconda della luce e del carico sopportato.
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Le travi sono di tre tipologie:
le travi di bordo longitudinali, che portano parte del carico del solaio e il tamponamento, sono realizzate attraverso travi ricalate ;
le travi di bordo trasversali, che portano il tamponamento, sono realizzate attraverso travi in spessore;
le travi c