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rapport spie...get the fuck out
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Projet de fin d’étude
1
Dédicaces :
Je dédie ce modeste travail :
A mes chers parents, la lumière de ma vie :
C’est grâce à vos efforts et votre soutien que j’ai pu tracer mon chemin, réaliser mes rêves, et surmonter toutes les épreuves difficiles que j’ai rencontré
tout au long de ma vie, que DIEU vous protège, je vous aime.
A ma sœur Ilhame
Je n’espère que devenir un exemple que tu pourras dépasser. Je te remercie pour ton amour, ta tendresse et ton soutien petite sœur.
A mon frère Ilyass
Pour ton amour, ta compréhension qui m’ont apporté le grand aide pour la réalisation de mon projet de fin d’étude, je ne pourrais jamais te remercier assez.
A ma famille
Pour leurs aides et leurs soutiens qui m’ont permis de surmonter mes difficultés et de m’encourager afin d’arriver.
A tous mes amis (es)
Pour les liens forts d’amitié qui nous unissent et les meilleurs moments que nous avons passé ensemble.
A mes professeurs
Pour l’effort qu’ils ont déployé durant la période de ma formation au sein de l’EHTP.
A tout le personnel de Spie Maroc
Pour leurs efforts déployés, pour leur assistance ainsi que pour leur encadrement et la confiance qu’ils m’ont témoignée.
Faissal
Projet de fin d’étude
2
Je dédie ce travail à :
Mes chers parents Pour tous leurs sacrifices, leur bienveillance à mon succès, et leur soutien
moral.
Pour leur aide, durant toute la période de mes études.
Que ce travail soit la preuve de mon éternelle reconnaissance, amour et
respect.
Mes frères et sœurs
Qui m’ont encouragé, à leur façon, à surmonter les difficultés et ont rendu ma vie meilleure.
Ma famille et mes amis
Pour leur soutien, Leur reconnaissance et leur affection.
Nos respectables professeurs Qui nous ont tant formé pour être à la hauteur de représenter notre honorable
école.
Nos encadrants Pour leur aide et leur accompagnement qui nous ont permis de mener à bien
notre projet.
Youness
Projet de fin d’étude
3
Remerciement :
En préambule à ce mémoire, il nous est agréable de nous acquitter d’une dette de
reconnaissance auprès de toutes les personnes dont l’intervention au cours de ce projet a
favorisé son aboutissement.
Nous adressons nos remerciements les plus sincères à nos tuteurs de stage, Mr. AYAD
REDOUANE et Mr. BOUNOU M’hamed, pour leur soutien, leurs judicieux conseils et le
temps qu’ils ont bien voulu nous prodigué et sans qui ce mémoire et ce projet n’auraient
jamais vu le jour.
Nous tenons aussi à exprimer nos gratitudes à Mr. Youssefi , pour leurs conseils et leurs
explications, ainsi que le temps qu’ils ont bien voulu nous consacrer.
Que tout le corps professoral et administratif de l’EHTP trouve ici le témoignage de notre
reconnaissance pour leur contribution à notre formation.
Nous tenons aussi à remercier tous les membres du jury qui nous ont fait l’honneur
d’accepter de juger notre travail.
Nous remercions vivement tous le personnel de SPIE MAROC pour leur collaboration
efficace ainsi que leur aide amicale et constante qui nous a été particulièrement utile lors de
notre stage.
Enfin, que toute personne ayant contribué de près ou de loin à la réussite de ce travail
trouve ici l'expression de notre reconnaissance.
Projet de fin d’étude
4
Résumé
En 2009, l’OCP (Office chérifien du phosphate) a décidé la restructuration et la rénovation
de deux de ses unités dans le cadre de développement de produits dérivant du phosphate et à
forte valeur ajoutée. En effet, le projet consiste à réaménager ces deux unités pour la
production du phosphate alimentaire DCP (di calcium de phosphate) et MCP (mono calcium
de phosphate). Ce dit projet permettra de produire environ 300.000 tonnes de phosphates
alimentaire par an.
Dans ce cadre s’inscrit notre projet de fin d’étude au sein de SPIE MAROC, ayant pour
objectif, l’étude électrique des deux unités MCP et DCP à l’OCP SAFI.
Pour aboutir à cette fin, nous avons commencé par une présentation de l’environnement de
travail (SPIE Maroc).Puis nous avons établi une note d’éclairement en prenant pour
exemple les hangars des unités MCP/DCP. Cela se fait via une note de calcul afin de définir
l‘implantation optimale des circuits d‘éclairage. Nous avons travaillé sur le logiciel Dialux.
Notre étude s‘est ensuite orientée vers le dimensionnement des transformateurs suite à
l‘établissement des schémas synoptiques et des bilans de puissance, et au dimensionnement
des jeux de barres et des conducteurs dont nous avons calculé les sections des câbles à la
main et avec le logiciel « Caneco ». Nous avons également fait la compensation de l‘énergie
réactive au poste transformateur, grâce à Varsetpro un logiciel de calcul de compensation de
l‘énergie réactive.
Ensuite, il était indispensable de faire le choix de protection aux conducteurs dont nous
avons calculé les sections.
La protection du réseau n’étant pas négliger, nous l’avons étudiée sous différentes facettes,
en commençant par le régime du neutre. Nous avons défini et argumenté nos choix pour
chaque unité étudié.
Par la suite, il était indispensable de traiter la protection des unités par un paratonnerre.
Grace au logiciel Indelec, des normes et des données météorologiques de la région de Safi,
nous avons pu justifier le choix des protections anti foudre des unités MCP/DCP.
Et enfin, nous avons conclu notre projet par une étude financière qui survolera une
estimation budgétaire de toutes les dépenses du projet.
Projet de fin d’étude
5
Sommaire :
Chapitre 1 : Présentation générale :
I- Présentation de l’organisme d’accueil : ......................................................................... 14
I-1 Historique : .............................................................................................................. 14
I-2 Domaines d’activité : ............................................................................................... 14
I-3 Organigramme de l’entreprise : ............................................................................... 16
I-4 Département électricité industrielle et tertiaire : ...................................................... 16
I-5 Bureau d’étude : ....................................................................................................... 16
II- Présentation du projet : ................................................................................................. 17
III- Planning du projet : ..................................................................................................... 18
Chapitre 2: Etude d'éclairage :
I- Note d’éclairement :....................................................................................................... 20
I-1 Méthodologie de travail : ......................................................................................... 20
I-2 Conception de l’éclairage des hangars MCP/DCP : ................................................ 23
I-3 Comparaison des résultats : ..................................................................................... 28
II- Implantation du matériel d’éclairage et des prises de courant : ................................... 29
Chapitre 3: Dimensionnement des transformateurs :
I- Schémas synoptiques et bilan de puissance : ................................................................. 31
I-1 Schémas synoptiques : ............................................................................................. 31
I-2 Bilan de puissance : ................................................................................................. 32
II- Compensation de l’énergie réactive : ........................................................................... 45
II-1 Types & emplacement des batteries de condensateurs : ........................................ 45
II-2 Application sur le projet MCP/DCP : .................................................................... 47
II-3 Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO (Schneider) :
.......................................................................................................................................... 49
Chapitre 4: Dimensionnement des canalisations :
I- Dimensionnement des jeux de barres : .......................................................................... 51
I-1 Généralités : ............................................................................................................. 51
Projet de fin d’étude
6
I-2 Applications au cas d’étude : ................................................................................... 53
II- Dimensionnement des câbles : ..................................................................................... 59
II-1 Généralités : ............................................................................................................ 59
II-2 Application au cas d’étude : ................................................................................... 63
III- Dimensionnement des chemins de câbles : ................................................................. 73
III-1 Généralités : .......................................................................................................... 73
III-2 Application au cas d’étude : .................................................................................. 74
Chapitre 5: Protection électrique :
I- Calcul des courants de court-circuit : ............................................................................ 77
I-1 Introduction :............................................................................................................ 77
I-2 Les méthodes utilisées pour le calcul des courants de court-circuit : ..................... 77
I-3 Calcul d’Icc3 par la méthode des impédances : ....................................................... 78
II- Protection électrique : ................................................................................................... 82
II-1 Rôle d’un système de protection : .......................................................................... 82
II-2 Protection départ moteur BT : ................................................................................ 83
II-3 Commande départ moteur BT-Contacteur : ........................................................... 87
II-4 La coordination entre les protections et la commande : ......................................... 88
II-5 Etude de la sélectivité entre les disjoncteurs : ........................................................ 89
II-6 Applications au projet MCP/DCP : ........................................................................ 91
III- Le logiciel Caneco BT : ............................................................................................ 101
III-1 Définition : .......................................................................................................... 101
III-2 Présentation de l’interface de travail du logiciel : ............................................... 101
III-3 Détermination des sections des câbles et dimensionnement des protections par le
logiciel CANECO BT : .................................................................................................. 102
III-4 Comparaison entre résultat théorique et obtenu par CANECO : ........................ 107
Chapitre 6: Régime du neutre et dimensionnement du paratonnerre :
I- Régime du neutre : ....................................................................................................... 110
I-1 Introduction ............................................................................................................ 110
I-2 Critères de choix du régime du neutre ................................................................... 110
I-3 Les différents schémas de liaison à la terre : ......................................................... 111
I-4 Choix du SLT pour les unités MCP/DCP : ............................................................ 113
II- Dimensionnement du paratonnerre : .......................................................................... 114
II-1 Etude théorique (modèle et méthode de protection) : .......................................... 114
Projet de fin d’étude
7
II-2 Application au projet MCP/DCP : ....................................................................... 118
II-3 Vérification avec le logiciel Indelec : ................................................................... 122
Chapitre 7: Etude financière :
I- Liste des matériels : ..................................................................................................... 124
I-1 Poste de transformation : ....................................................................................... 124
I-2 Système de détection incendie + Paratonnerre + Système de climatisation +
Réseaux téléphonique : ................................................................................................... 125
I-3 Chemins de câbles : ............................................................................................... 125
I-4 Câbles BT : ............................................................................................................ 125
I-5 Matériels d’éclairage et de prises de courant : ....................................................... 126
II- Charges relatives au projet : ....................................................................................... 126
III- Estimation du cout total du projet : ........................................................................... 126
Annexes:
Annexe1 : Plans d’implantations ...................................................................................... 130
Annexe2 : Dimensionnement des transformateurs ........................................................... 132
Annexe 3 : Dimensionnement des jeux de barres ............................................................. 133
Annexe 4 : Dimensionnement des câbles ......................................................................... 135
Annexe 5: Choix des protections ...................................................................................... 141
Projet de fin d’étude
8
Liste des figures :
Figure 1: Organigramme de l'organisme d'accueil ............................................................. 16
Figure 2 : Vue d’ensemble de l’unité DCP ......................................................................... 17
Figure 3 : Planning de travail ............................................................................................. 18
Figure 4 : implantation des luminaires sur Dialux ............................................................. 24
Figure 5 : La nouvelle répartition du flux ........................................................................... 25
Figure 6 : Aperçu 3D .......................................................................................................... 25
Figure 7 : schéma d'implantation d'éclairage de l'unité DCP sur autocad ......................... 26
Figure 8 : Implantation des luminaires sur Dialux ............................................................. 26
Figure 9 : Disposition des luminaires en 3D ...................................................................... 27
Figure 10 : schéma d'implantation d'éclairage de l'unité MCP sur autocad ...................... 27
Figure 11 : Schéma synoptique de l’unité MCP ................................................................. 31
Figure 12 : Schéma synoptique de l’unité DCP ................................................................. 32
Figure 13 : Schéma de principe de la compensation .......................................................... 46
Figure 14 : Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO
(Schneider .............................................................................................................................. 49
Figure 15 : Barres de chant. ................................................................................................ 51
Figure 16 : Barres à plat. .................................................................................................... 52
Figure 17 : calcul du Icc d’une installation BT .................................................................. 77
Figure 18 : symbole du relais thermique ............................................................................ 83
Figure 19 : constitution du relais thermique ....................................................................... 84
Figure 20 : caractéristique temps courant du relais thermique. .......................................... 84
Figure 21 : principe de compensation de la température ambiante. ................................... 85
Figure 22 : symbole du fusible. .......................................................................................... 85
Figure 23 : constitution du fusible. ..................................................................................... 86
Figure 24 : caractéristique temps/courant d’un fusible. ..................................................... 86
Figure 25 : symbole du disjoncteur magnétique. ................................................................ 87
Figure 26 : courbe de déclenchement d’un disjoncteur magnétothermique. ...................... 87
Figure 27 : symbole d’un contacteur. ................................................................................. 88
Figure 28 : sélectivité totale. ............................................................................................... 90
Figure 29 : sélectivité partielle. .......................................................................................... 90
Figure 30 : sélectivité ampère métrique ............................................................................. 91
Figure 31: Sélectivité chronométrique ............................................................................... 91
Figure 32 : solution "2 produits" pour le démarrage des moteurs. ..................................... 96
Figure 33 : courbe de déclenchement des disjoncteurs tableaux principaux et disjoncteurs
général. ................................................................................................................................ 100
Figure 34 : courbe de déclenchement des disjoncteurs moteurs et disjoncteurs général. 100
Figure 35 : interface caneco BT ....................................................................................... 101
Figure 36 : la barre d’outils Caneco BT ........................................................................... 102
Figure 37 : Les différents niveaux d’un circuit électrique. ............................................... 103
Figure 38 : Fenêtre concernant les caractéristiques d’une source d’alimentation. ........... 103
Figure 39 : Récapitulatif du résultat concernant la source d’alimentation. ...................... 104
Figure 40 : Schéma unifilaire de l’unité MCP. ................................................................. 105
Figure 41 : Fenêtre concernant les caractéristiques du départ tableau éclairage. ............. 105
Figure 42 : Récapitulatif du résultat concernant le départ tableau éclairage. ................... 106
Figure 43 : Fenêtre concernant les caractéristiques du départ moteur 01-2105. .............. 106
Projet de fin d’étude
9
Figure 44 : Récapitulatif du résultat concernant le départ moteur 01-2105. .................... 107
Figure 45 : Schéma TT ..................................................................................................... 111
Figure 46 : Schéma TN-C- ............................................................................................... 112
Figure 47 : Schéma TN-S- ................................................................................................ 112
Figure 48 : Schéma d’implantation du paratonnerre sur Autocad : .................................. 118
Figure 49 : Calcul du niveau de protection par indelec .................................................... 122
Projet de fin d’étude
10
Liste des tableaux :
Tableau 1: Tableau d’utilance pour J=0 ............................................................................. 21
Tableau 2 : Tableau récapitulatif du matériel d’éclairage et des prises de courant ............ 29
Tableau 3 : Facteur de simultanéité pour armoire de distribution industrielle. .................. 34
Tableau 4 : Facteur d’utilisation pour armoire de distribution industrielle. ....................... 34
Tableau 5 : Bilan de puissance pour les moteurs de l’unité MCP. ..................................... 34
Tableau 6 : Bilan de puissance de l’éclairage de l’unité MCP. .......................................... 36
Tableau 7 : Bilan de puissance pour les prises de courant de l’unité MCP. ...................... 37
Tableau 8 : Bilan de puissance pour les autres départs de l’unité MCP. ............................ 38
Tableau 9 : Bilan de puissance de l’unité MCP. ................................................................ 39
Tableau 10 : Bilan de puissance du tableau n°1 de l’unité DCP. ....................................... 40
Tableau 11 : Bilan de puissance pour l’éclairage et les prises de courant de l’unité DCP. 42
Tableau 12 : Bilan de puissance pour les prises de courant 500V de l’unité DCP. ........... 44
Tableau 13 : Bilan de puissance du tableau n°2. ................................................................ 44
Tableau 14 : Choix en fonction du niveau des harmoniques .............................................. 45
Tableau 15 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres ........... 54
Tableau 16 : Résultats du calcul du jeu de barre principal pour l'unité MCP .................... 54
Tableau 17 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres ........... 55
Tableau 18 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres ........... 56
Tableau 19 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres ........... 58
Tableau 20 : Résultats de calcul des jeux de barre pour l'unité DCP ................................. 58
Tableau 21 : détermination Sn en fonction de Sph. ............................................................ 62
Tableau 22 : Dimensionnement des sections de câble pour les tableaux principaux ......... 64
Tableau 23 : Dimensionnement des sections de câble pour les moteurs ............................ 65
Tableau 24 : Dimensionnement des sections de câble pour les circuits d’éclairage .......... 67
Tableau 25 : Dimensionnement des sections de câble pour les prises de courant .............. 68
Tableau 26 : Calcul de Lmax .............................................................................................. 69
Tableau 27 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MA2 ................... 74
Tableau 28 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MB ..................... 74
Tableau 29 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MC ..................... 75
Tableau 30 : Tableau récapitulatif des quantités de chemins de câble pour l’unité MCP .. 75
Tableau 31 : Tableau récapitulatif des quantités de chemins de câble pour l’unité DCP .. 75
Tableau 32 : Calcul des courants de court-circuit. ............................................................. 80
Tableau 33 : choix des protections pour les tableaux principaux. ...................................... 93
Tableau 34 : choix des protections pour l’éclairage. .......................................................... 94
Tableau 35 : choix des protections pour les prises de courants. ......................................... 95
Tableau 36 : choix des contacteurs et des disjoncteurs pour les moteurs MCP ................. 97
Tableau 37 : comparaison des sections théoriques et celles trouvées par Caneco BT. .... 107
Tableau 38 : détermination du coefficient d'environnement C1 ....................................... 116
Tableau 39 : coefficient relatif à la structure .................................................................... 117
Tableau 40 : coefficient relatif au contenu de la structure ............................................... 117
Tableau 41 : coefficient relatif à l’occupation de la structure .......................................... 117
Tableau 42 : coefficient relatif aux conséquences d'un foudroiement .............................. 117
Tableau 43 : les valeurs critiques de l’efficacité critique ................................................. 118
Tableau 44 : Catalogue Pulsar .......................................................................................... 121
Tableau 45 : Prix du Matériel de poste de transformation ............................................... 124
Projet de fin d’étude
11
Tableau 46 : Prix de matériel divers ................................................................................. 125
Tableau 47 : Prix du matériel des chemins de câble ......................................................... 125
Tableau 48 : Prix des câbles ............................................................................................. 125
Tableau 49 : Prix du matériel d'éclairage et des prises de courant ................................... 126
Tableau 50 : Prix d'autre charges relatives au projet ........................................................ 126
Projet de fin d’étude
12
Introduction
Nous avons effectué notre projet de fin d‘étude, au sein de SPIE MAROC précisément au
bureau d‘étude. SPIE propose à ses clients une offre globale de services à valeur ajoutée
associant expertise technique et compétences.
Nous avons par conséquent saisi cette opportunité qui s‘est offerte à nous pour découvrir
de plus près ce milieu à la fois riche et évoluant. En effet, le sujet que nous avons traité est
au cœur de cette évolution : Etude de l‘installation électrique des unités MCP et DCP à
l’OCP Safi.
Ce stage nous a permis d‘élargir notre vision, pour le moment purement technique, vers
une vision plus globale qui incorpore plusieurs contraintes liées à la réalisation d‘un projet.
Le présent rapport a pour objectif de décrire cette expérience. Séquencé en six grandes
parties, nous y reprenons toutes les étapes de notre travail.
Projet de fin d’étude
13
Chapitre 1 : Présentation générale
Dans ce chapitre, on va parler de l’organisme
dans lequel on a passé les 4 mois de stage, du
projet sur lequel on a travaillé et enfin du
planning de travail abordé.
Projet de fin d’étude
14
I- Présentation de l’organisme d’accueil :
SPIE S.A s‘appuie au Maroc, sur sa filiale SPIE MAROC pour développer et mettre en
œuvre des solutions performantes, qui répondent aux enjeux actuels et futurs de chacun de
leurs clients.
SPIE MAROC, Spécialiste des domaines électricité industrielle et tertiaires, lignes et
postes, réseaux et télécom, fabrication métallique, s‘associe à ses clients industriels et
tertiaires, pour concevoir et réaliser leurs équipements et leur assister dans leur exploitation
et leur maintenance. SPIE MAROC est porteuse également des activités du génie
climatique et fluides, et la maintenance multi technique.
I-1 Historique :
1907 : Construction du port de Casablanca par la future Spie Batignolles.
1942 : Création de Spie Maroc.
1946 : Création de la « Chérifienne d‘entreprises Laurent Bouillet »
1968 : Spie Maroc devient Spie Batignolles Maroc.
1975 : Création d‘Elecam (suite au décret de marocanisation).
1975 : Création de la société marocaine d‘entreprises Laurent Bouillet (Melb).
1999 : Acquisition par le groupe Spie de la Marocaine d‘entreprises « Laurent Bouillet ».
Les filiales marocaines de Spie : Elecam et Melb deviennent filiales d‘Amec Spie.
2006 : Rachat de SPIE par PAI Partners
2010: Naissance de SPIE Maroc (fusion d‘Elecam et Melb)
I-2 Domaines d’activité :
a) Réseaux et service télécom :
Dans les Réseaux et Télécom, les activités de SPIE sont déclinées en 2 offres principales :
Networks ;
Télécom Services.
Chacune de ces activités est déterminée par un ensemble d`offres globales structurées au
service des clients.
b) Lignes et postes :
SPIE Maroc a pour mission la réalisation clé en main des postes numériques et lignes
THT / HT / MT à travers l‘étude, la fourniture de matériels, les travaux de génie civil, les
travaux de montage de l‘appareillage électrique THT/HT/MT, les essais et mise en service.
Elle met à la disposition de ses clients son expérience de la gestion de projets complexes et
des interventions spécialisées de mise à niveau ou d'extension.
Projet de fin d’étude
15
c) Fabrication métallique :
Le département fabrication possède des atouts pour garantir au client un niveau de qualité
irréprochable et une capacité de production importante. Il est dans la mesure d‘assurer un
service compétitif à partir de la conception sur mesure, tant en construction métallique qu'en
poteaux armé.
d) Maintenance et exploitation :
SPIE Maroc dispose d'une offre globale de maintenance et de gestion technique de haut
niveau de compétences : maintenance corrective, maintenance préventive systématique et
conditionnelle, ingénierie de maintenance, audits et plans de maintenance et d'inspection,
interventions sous astreinte…
e) Conception et réalisation des installations de génie climatique :
Elle concerne les domaines industriel et tertiaire à savoir la climatisation, ventilation,
filtration, désenfumage, plomberie sanitaire, chauffage et fluides industriels, protection
incendie, froid industriel, isolation thermique, salles propres sous qualification,
dépoussiérage industriel…
f) Electricité industrielle et tertiaire :
Elle contribue à l‘amélioration des performances dans un monde de plus en plus
concurrentiel en matière de courants forts, courants faibles, mise en œuvre de groupes
électrogènes, onduleurs, postes de transformation, armoires électriques automatismes,
instrumentation.
Implantée à proximité des sites Industrie, SPIE Maroc accompagne ses clients tout au long
du cycle de vie de leurs investissements et participe à la baisse de leurs coûts d‘exploitation.
Dans le domaine tertiaire, SPIE Maroc développe de nombreuses applications associant
ses compétences en électricité, réseaux et génie climatique, et met en œuvre des réponses
souples et adaptées au service du confort et de la sécurité des occupants.
Projet de fin d’étude
16
I-3 Organigramme de l’entreprise :
Figure 1: Organigramme de l'organisme d'accueil
Nous avons effectué notre Projet de Fin d‘Etudes au département électricité industrielle et
tertiaire (D.I.T) précisément au bureau d‘étude (B.E) qui représente l‘une des forces
majeures de l‘entreprise. En d‘autres termes, c‘est le moteur de la société.
I-4 Département électricité industrielle et tertiaire :
L‘un des départements les plus dynamiques de cette entreprise est le DIT. Ce département
se décompose en :
Pompage Industriel Automatisme (PIA) ;
Installations Générales d'Électricité (IGE) ;
Bureau d'études.
I-5 Bureau d’étude :
En collaboration avec les différents centres d‘activités, le bureau d‘études est responsable
de la partie technique des affaires. Sa préoccupation, consiste à assurer :
La détermination et la planification des tâches d‘études ;
L‘établissement, sous sa responsabilité, des notes de calculs et la sélection des
matériaux nécessaires tout en respectant les cahiers des charges et les normes en
vigueur ;
L‘élaboration et la vérification des plans d‘exécution ;
L‘assistance technique aux chargés d‘affaires et aux chefs de chantiers ;
Les essais et les mises en service des installations.
Projet de fin d’étude
17
II- Présentation du projet :
MCP/DCP est un projet de grande envergure qui entre dans le cadre de la stratégie
ambitieuse adoptée par l’OCP et qui consiste à valoriser le phosphate et ses produits dérivés.
En effet, le projet MCP/DCP permettra la fabrication du phosphate alimentaire (feed
phosphate) pour l’alimentation du bétail. Il a pour objectif de produire 300.000 tonnes de
phosphate alimentaire par an.
Notre projet consiste à mener une étude conceptuelle du projet MCP/DCP, Nous réalisons
d‘une part l‘étude technique du projet, qui porte sur les courants fort. D‘autre part, nous
réalisons l‘étude financière de l‘affaire. Ce projet est scindé en deux grandes parties, l’unité
MCP et l’unité DCP.
Figure 2 : Vue d’ensemble de l’unité DCP
Projet de fin d’étude
18
III- Planning du projet :
Figure 3 : Planning de travail
Projet de fin d’étude
19
Chapitre 2 : Etude de l’éclairage
Dans ce chapitre, on fera une étude
d’éclairage complète. En effet, on commencera
par une note d’éclairement qui contiendra un
rappel de cours et une application sur les
hangars des deux unités étudiées, et on
terminera par l’implantation du matériel et des
circuits d’éclairage.
Projet de fin d’étude
20
I- Note d’éclairement :
I-1 Méthodologie de travail :
Dans le but de la conception de l’éclairage des unités industrielles MCP et DCP, on va
suivre et expliquer les étapes suivantes :
- Détermination du niveau d’éclairement nécessaire pour le local étudié ;
- Calcul de l’indice du local K,
- Calcul du facteur de suspension J,
- Détermination du facteur de réflexion,
- Détermination du facteur de dépréciation,
- Relevé du facteur d’utilance,
- Calcul du flux total,
- Détermination du nombre de luminaires N,
- Emplacement des luminaires pour que le flux soit équitablement réparti.
Avant d’entamer l’étude, nous étions amenés à définir plusieurs paramètres :
Dimensionnement du local :
Avant de se lancer dans les calculs de l‘éclairement, il faut d‘abord connaître les
dimensions de la partie à éclairer, à savoir la longueur, la largeur et la hauteur du local à
étudier.
Plan utile d’éclairage :
C‘est la surface de référence constituée par le plan sur lequel s‘effectue normalement le
travail. En éclairage intérieur, ce plan est par définition horizontal et situé à 0,8m du sol.
Dans notre cas, le Hangar est un espace délicat où on peut facilement perdre un outil de
travail à savoir : un tournevis, boulon…
D’où notre choix de prendre un plan utile de : 0.5
Indice de la salle :
L’indice du local est déterminé à partir des dimensions du local sachant que h = hauteur
entre le plan utile et la source lumineuse, a = longueur et b = largeur.
Par exemple, en appliquant la formule pour notre hangar DCP :
L’indice de suspension :
Projet de fin d’étude
21
En prenant h ’ = hauteur de la suspension du point lumineux, on a :
Pratiquement, on retient en général : J=0 ou J=1/3
Pour notre cas on retient J = 0.
Facteur de réflexion :
C'est le rapport du flux lumineux réfléchi au flux incident. Ce facteur précise l'aptitude
d'une surface à réfléchir la lumière incidente (il dépend des parois). Suivant la couleur des
différentes parois la réflexion de la lumière sera plus ou moins importante.
Le calcul du coefficient de réflexion s’exprime par trois chiffres en pourcentage des
facteurs de réflexion du plafond, des murs et du sol.
Dans notre étude, on a les caractéristiques suivantes :
Plafond : 30% ;
Murs : 30% ;
Sol : 10%.
Le facteur de réflexion est donc de 331. Détermination de l’utilance :
A partir des données précédentes on va pouvoir retrouver sur un tableau la valeur de
l’utilance qui nous sera utile pour le calcul du flux total à produire.
Par exemple, Pour un rapport de suspension J = 0, Indice de local K = 2.1 Coefficient de
réflexion du plafond 30 % Coefficient de réflexion des murs 30 % Luminaire direct intensif
de classe E :
Tableau 1: Tableau d’utilance pour J=0
U = 0.78
Projet de fin d’étude
22
Détermination du facteur de dépréciation :
Suivant les conditions d’utilisation, et de niveau d’empoussiérage, on attribue un
coefficient « d » compris entre 1,2 pour un niveau de poussière faible ; moyen : d = 1.4;
élevé : d =1.6.
Calcul du flux total à produire :
Connaissant tous les paramètres de la pièce, l’éclairement nécessaire, le rendement des
luminaires choisis, ayant trouvé l’utilance et le facteur de dépréciation, nous pouvons
calculer le flux lumineux total que devront fournir les sources lumineuses.
Calcul du nombre de luminaires :
La répartition des luminaires est donnée par N: nombre d’appareils minimum; et par
l’interdistance maximale (e) entre deux luminaires d’une classe donnée, en fonction de la
hauteur h.
Avec :
n: le nombre de sources lumineuses (tube ou lampe) par luminaire.
Récapitulatif des résultats pour les deux Hangars :
Le tableau ci-dessous regroupe les résultats trouvés manuellement pour les deux hangars
des unités MCP et DCP :
Local
L(m) l(m) h(m) E(Lux) Classe D K J U F(lm) P(w) Fapp(lm) N Nchoisi
Hangar
DCP
172 42 16 100 E 1,6 2,1 0 0,7 0,78 1279756 250 32000 39,9 40
Hangar
MCP
55 38 12,5 100 E 1,6 1,8 0 0,7 0,73 654403 250 32000 20,4 21
Projet de fin d’étude
23
I-2 Conception de l’éclairage des hangars MCP/DCP :
a) Présentation de l’outil DIALUX :
DIALUX est un logiciel gratuit d'études d'éclairage destiné au calcul et à la visualisation.
Ce programme a été lancé par le Deutschen Institut für Angewandte Lichttechnik (DIAL).
Le logiciel permet de réaliser une analyse quantitative, simple et rapide, d'une étude à partir
d'une fonctionnalité unique de 3D et de rendu. Il inclut aussi les bases de données de plus de
90 fabricants offrant ainsi un large éventail de choix de lampes et de luminaire. Grace à son
outil importation/exportation de plan AUTOCAD, l’implantation de luminaires sur plan
devient facile et rapide. Notons aussi que DIALUX prend en considération les normes les
plus actuelles, et génère à la fin de chaque étude photométrique un rapport PDF comprenant
plusieurs informations, tel que les courbes ISOLUX, les fiches techniques des luminaires,
liste des pièces…
b) Note de calcul des hangars MCP/DCP avec dialux :
L’étude de l’éclairement demande une attention particulière afin d’assurer une ambiance
lumineuse adaptée au niveau d’éclairement et au profil ergonomique de l’activité.
La note de calcul d’éclairement se fait par des outils de calcul et de simulation. Nous
avons choisi DIALUX, qui est un logiciel pour la conception et le dimensionnement de
l’éclairage intérieur.
Hangar de l’unité DCP :
On souhaite réaliser l‘éclairage du Hangar de l’unité DCP, nécessitant un éclairement
E= 100 lux.
Suivant le cahier des charges, les luminaires à utiliser pour l‘éclairage de ce Hangar sont
des projecteurs à iodure métallique 250W-220V-IP65 monté sur potence de puissance
250W.
Du fait que les parois du Hangar sont en béton, Les coefficients de réflexion des plafonds
/murs/sols qu’on a choisi sont donc :
Plafond : 30% ;
Murs : 30% ;
Sol : 10%.
Projet de fin d’étude
24
Nous allons faire l‘étude de l‘éclairement sur une surface rectangulaire (172*42 m2)
Les données d’entrée :
- Longueur : a=172m. - Largeur : b=42m - Hauteur : h=16m - Hauteur du plan utile
h‘=0,5.
On a opté pour la configuration suivante :
On utilisera des projecteurs de 250 W
La distance entre le projecteur et le mur selon l’axe Y est de : 19m ;
La distance entre les projecteurs selon l’axe Y est de : 4m.
La saisie sur DIALUX donne :
Figure 4 : implantation des luminaires sur Dialux
Nous constatons que le coefficient Emin/Eav est égal à 0.50 qui est une valeur convenable.
Mais la répartition du flux lumineux est anormale. Ce qui nous pousse ; vu qu’on n’a pas
assez de projecteurs 250W ; à ajouter des luminaires de type Philips 4IS110 2xTL-D36W
pour améliorer la répartition du flux.
Projet de fin d’étude
25
La figure suivante montre la nouvelle répartition du flux :
Figure 5 : La nouvelle répartition du flux
La figure sous 3D :
Figure 6 : Aperçu 3D
Projet de fin d’étude
26
La figure suivante précise l’implantation des projecteurs et des luminaires :
Figure 7 : schéma d'implantation d'éclairage de l'unité DCP sur autocad
Hangar de l’unité MCP :
Pour l’unité MCP, on va reprendre le même travail de la partie précédente avec les
données d’entrée suivantes :
- Longueur : a=55m. - Largeur : b=38m - Hauteur : h=12.5m - Hauteur du plan utile
h‘=0,5.
De la même façon, on a opté la configuration suivante :
La distance entre le projecteur et le mur selon l’axe Y est de : 0m
La distance entre les projecteurs selon l’axe Y est de : 19m
La saisie sur DIALUX donne :
Figure 8 : Implantation des luminaires sur Dialux
Nous remarquons que le coefficient Emin/Eav est égal à 0.34 qui est une valeur convenable,
et que le flux lumineux est parfaitement répartis
Projet de fin d’étude
27
Le flux lumineux de la disposition des luminaires est montré sur cette figure en 3D :
Figure 9 : Disposition des luminaires en 3D
La figure suivante précise l’implantation des projecteurs:
Figure 10 : schéma d'implantation d'éclairage de l'unité MCP sur autocad
Projet de fin d’étude
28
I-3 Comparaison des résultats :
La méthodologie théorique qu’on a suivi pour calculer la quantité des luminaires à
installer s’avère importante tant qu’il nous permet de connaitre la fonction de base adaptée
pour la note de calcul du logiciel DIALUX. On a illustré cette partie par un exemple qui
vérifie les résultats trouvés théoriquement avec ceux retrouvés avec le logiciel DIALUX,
afin d’en déduire en fin de compte que les résultats restent similaires avec une petite
différence de 4 luminaires.
Projet de fin d’étude
29
II- Implantation du matériel d’éclairage et des prises de courant : En vue de l’élaboration des plans des circuits d’éclairage, il est indispensable de dresser la
liste des consommateurs dans chacune des unités, et ce conformément aux exigences du
cahier de charge et les normes en vigueur.
Tableau 2 : Tableau récapitulatif du matériel d’éclairage et des prises de courant
Unité
Type de circuit
Type de
consommateurs
Nombre
DCP
Eclairage
Luminaire 2*36W à
grille paralume
40
Luminaire 1*36W-IP65 100
Luminaire 2*36W-IP65 200
Projecteurs 250W-IP65 50
Projecteurs 400W-IP65 20
Bloc autonome IP65 25
Prises de
courant
PC 220V-16A (2P+T) 10
PC 220V-32A (2P+T) 16
PC 380V-63A (3P+T) 10
PC 500V-63A (3P+T) 10
PC 24V-16A (2P+T) 6
CPC 24V, 220V, 380V,
500V
6
MCP
Eclairage
Luminaire 1*36W-IP65 100
Luminaire 2*36W-IP65 200
Projecteurs 250W-IP65 50
Bloc autonome IP65 30
Prises de
courant
PC 220V-16A (2P+T) 16
PC 380V-63A (3P+T) 10
CPC 24V, 220V, 380V 5
L’implantation des circuits du matériel d’éclairage et des prises de courant a été réalisée sur
AUTOCAD (Voir Annexes1).
Projet de fin d’étude
30
Chapitre 3 :
Dimensionnement des transformateurs
Dans ce chapitre, il s’agit de dimensionner les
transformateurs des deux unités. On a élaboré
les schémas synoptiques et on a réalisé un
bilan de puissance qui nous a permis de
dimensionner les transformateurs dont nous
disposons.
Projet de fin d’étude
31
I- Schémas synoptiques et bilan de puissance :
I-1 Schémas synoptiques :
Nous allons définir l‘architecture de la distribution électrique dans les deux unités :
a) Unité MCP :
L‘architecture validée par le cahier charge est la suivante :
On a deux transformateurs TR1 et TR2 (Transformateur de secours) de puissance
normalisée : 2500 KVA qui alimentent notre tableau BT. Ce dit tableau contient plusieurs
départs à savoir :
Des départs moteurs (LIMESTONE SLURRY FEED PUMP, VENTURI PUMP ….),
Des départs éclairage,
Des départs prises de courant,
D’autres sortes de départs (les Packages, les registres….).
Figure 11 : Schéma synoptique de l’unité MCP
b) Unité DCP :
L‘architecture validée par le cahier charge est la suivante :
Dans cette unité, on a deux tableaux BT. En effet :
Projet de fin d’étude
32
Le tableau BT N°1 sera alimenté par deux transformateurs de puissance normalisée
1250 KVA chacun. Ce dit tableau ne contient que les départs moteurs.
Le tableau BT N°2 sera alimenté par un seul transformateur de puissance normalisée
1250 KVA et contiendra les départs prises de courant (500 V, 63A) et un
transformateur 160 KVA qui alimentera les départs éclairage et les prises de courant.
Figure 12 : Schéma synoptique de l’unité DCP
I-2 Bilan de puissance :
a) Généralités :
Après avoir tracé les schémas synoptiques de l‘installation et précisé la puissance des
récepteurs, nous calculons la somme de la puissance installée dans chaque unité.
En effet, on essayera de :
Recueillir l’ensemble des puissances de nos récepteurs : Eclairage, Prises,
Tableaux…etc.,
Estimer, en appliquant les règles en vigueur de la norme NFC 15-100, la puissance
installée dans le poste de transformation.
Pour se faire, nous calculons :
la puissance installée Pi (somme des puissances actives en kW des récepteurs de
l'installation),
la puissance utilisée Pu (partie de la puissance Pi en kW réellement utilisée) en
tenant compte :
Projet de fin d’étude
33
des coefficients d‘utilisation maximale des récepteurs (car ils ne sont pas
en général utilisés à pleine puissance),
des coefficients de simultanéité par groupes de récepteurs (car ils ne
fonctionnent pas en général tous ensemble).
La puissance appelée Sa en KVA correspondant à Pu en tenant compte du facteur
de puissance.
Une fois la puissance unitaire du tableau est trouvée, on applique un coefficient de
foisonnement pour déterminer la puissance fournie à l‘ensemble des tableaux. Ceci dit, nous
arrivons à calculer la puissance totale à installer. La puissance du transformateur sera donc
la puissance normalisée juste supérieure.
b) Rappel :
Le choix des facteurs d’utilisation et de simultanéité (Ku, Ks) dépendent essentiellement
du mode d’emploi de l’installation.
En effet, si toutes les charges alimentées depuis le même jeu de barre ne fonctionnent pas
à pleine charge, alors leur puissance d’utilisation sera inférieure à leurs puissance absorbée
d’utilisation et donc :
Pour chaque récepteur :
Si toutes les charges alimentées depuis le même jeu de barre ne fonctionnent pas en même
temps, alors leur puissance d’utilisation sera inférieure à leurs puissance absorbée
d’utilisation et donc :
Pour chaque récepteur :
Avec :
- Kui : le facteur d’utilisation du récepteur i.
-Pai : la puissance absorbée par le récepteur i.
- Ks : le facteur de simultanéité qui dépend du nombre de départs dans chaque armoire et
dans chaque jeu de barre.
Donc la puissance d’utilisation au niveau de chaque jeu de barre :
Voici ci-dessous, des tableaux indiquant les différents Ku et Ks correspondant à différents
récepteurs :
Pour les armoires de distribution :
Pui < kui*Pai
Pui < ksi*Pai
Pu = Ks*∑Kui*Pai
Projet de fin d’étude
34
Tableau 3 : Facteur de simultanéité pour armoire de distribution industrielle.
Nombre de circuits Facteur de simultanéité
2 et 3 0.9
4 et 5 0.8
6 à 9 0.7
10 et plus 0.6
Le facteur d’utilisation :
Tableau 4 : Facteur d’utilisation pour armoire de distribution industrielle.
Utilisation Facteur d’utilisation
Eclairage 1
Chauffage et conditionnement d'air 1
Prises de courant 0.1 à 0.2(0.1+0.9/N)
Ascenseurs et monte charge :
pour moteur le plus puissant
pour le moteur suivant
pour les autres
1
0.75
0.60
Le bilan des puissances actives et réactives sera alors fait pour chaque unité en appliquant,
aux puissances installées, les facteurs d'utilisation (Ku) propre à chaque récepteur et le
facteur de simultanéité (Ks) pour le groupement de plusieurs récepteurs ou circuits.
c) Résultats du bilan de puissance
Unité MCP :
Dans cette unité, on n’a qu’un seul tableau qui alimente les différents récepteurs.
Pour les moteurs :
Tableau 5 : Bilan de puissance pour les moteurs de l’unité MCP.
Récepteur Pa(KW) cos phi Sa (KVA) Ku S'a(KVA) Ks Stotale(KVA)
01-1101 A/B 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
01-1102 A/B 30 0,87 34,48275862 0,75 25,86206897
01-1103 A/B 45 0,87 51,72413793 0,75 38,79310345
01-1105 A/B 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
01-1106 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
01-1107 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
Projet de fin d’étude
35
01-1201 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
0,6
1169,451724
01-1203 220 0,87 252,8735632 0,75 189,6551724
01-1204 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
01-1301 A/B 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
01-1302 7,5 0,87 8,620689655 0,75 6,465517241
01-1303 37 0,87 42,52873563 0,75 31,89655172
01-1801 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
01-2101 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
01-2102 5,5 0,87 6,32183908 0,75 4,74137931
01-2501 AB 30 0,87 34,48275862 0,75 25,86206897
01-2508 182,9 0,87 210,2298851 0,75 157,6724138
01-2601 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
01-1104A/B 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
01-1304 55 0,87 63,2183908 0,75 47,4137931
01-1305 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
01-1306 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
01-1403 A/B 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
01-1502 200 0,87 229,8850575 0,75 172,4137931
01-1601 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
01-1802 5,5 0,87 6,32183908 0,75 4,74137931
01-2103 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
01-2104 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
01-2105 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
01-2106 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
01-2115 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
01-2119 A/B 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
01-1313 A/B 30 0,87 34,48275862 0,75 25,86206897
01-2107 7,5 0,87 8,620689655 0,75 6,465517241
01-2108 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
01-2505 A/B 46 0,87 52,87356322 0,75 39,65517241
01-2506 A/B 46 0,87 52,87356322 0,75 39,65517241
01-2510 183 0,87 210,3448276 0,75 157,7586207
01-1001 A/B 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
01-1001 A/B 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
01-1307 250 0,87 287,3563218 0,75 215,5172414
01-1308 3 0,87 3,448275862 0,75 2,586206897
01-1309 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
Projet de fin d’étude
36
01-1310 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
01-1311 75 0,87 86,20689655 0,75 64,65517241
01-1312 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
01-1603 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
01-1604 38 0,87 43,67816092 0,75 32,75862069
01-1605 20 0,87 22,98850575 0,75 17,24137931
01-2109 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
01-2110 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
01-2111 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
01-2112 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
01-2113 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
01-2114 55 0,87 63,2183908 0,75 47,4137931
01-2116 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
01-2117 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
01-2118 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
01-2602 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
01-2603 0,37 0,87 0,425287356 0,75 0,318965517
01-2604 0,37 0,87 0,425287356 0,75 0,318965517
Pour l’éclairage :
Tableau 6 : Bilan de puissance de l’éclairage de l’unité MCP.
Type de
consommateur
N° de circuit Nbre de
récepteur
Punit(w) Pabstotal(W) Ku Ks P(W) Cos phi S(KVA)
Eclairage 101-CE1 3 250 750
1
0,6
16428
0,8
20,535
Eclairage 101-CE2 3 250 750
Eclairage 101-CE3 3 250 750
Eclairage 102-CE1 19 36 684
Eclairage 102-CE2 20 36 720
Eclairage 102-CE3 20 36 720
Eclairage 102-CE4 10 36 360
Eclairage 102-CE5 3 250 750
Eclairage 103-CE1 31 36 1116
Eclairage 103-CE2 29 36 1044
Eclairage 103-CE3 26 36 936
Eclairage 103-CE4 2 250 500
Eclairage 103-CE5 6 250 1500
Eclairage 104-CE1 29 36 1044
Eclairage 104-CE2 34 36 1224
Eclairage 104-CE3 4 250 1000
Projet de fin d’étude
37
Eclairage 104-CE4 5 250 1250
Eclairage 104-CE5 29 36 1044
Eclairage 104-CE6 3 250 750
Eclairage 104-CE7 34 36 1224
Eclairage 104-CE8 5 250 1250
Eclairage 105-CE1 24 36 864
Eclairage 105-CE2 24 36 864
Eclairage 105-CE3 22 36 792
Eclairage 105-CE4 2 250 500
Eclairage 105-CE5 22 36 792
Eclairage 106-CE1 5 250 1250
Eclairage 106-CE2 14 36 504
Eclairage 106-CE3 36 36 1296
Eclairage 106-CE4 32 36 1152
Pour les prises de courant :
Tableau 7 : Bilan de puissance pour les prises de courant de l’unité MCP.
Type de
consommateur
N° de circuit Nbre de
récepteur
Punit(w) Pabs total(W) Ku Ks P(W) Cos phi S(KVA)
Pc P1 CPC 2 13821,76667 41465,3
0,2
0,6
44875,488
0,8
56,09436
Pc P2 PC (380V-63A) 3 13821,76667 41465,3
Pc P3 PC (220V-32A) 3 2346,666667 7040
Pc P4 PC (220V-32A) 2 2346,666667 7040
Pc P5 PC (380V-63A) 2 13821,76667 41465,3
Pc P6 PC (380V-63A) 2 13821,76667 41465,3
Pc P7 PC (220V-32A) 3 2346,666667 7040
Pc P8 CPC 3 41465,3 41465,3
Pc P9 CPC 1 13821,76667 41465,3
Pc P10 PC (380V-63A) 3 13821,76667 41465,3
Pc P11 PC (220V-32A) 3 2346,666667 7040
Pc P12 PC (380V-63A) 3 41465,3 41465,3
Pc P13 PC (220V-32A) 1 2346,666667 7040
Pc P14 PC (220V-16A) 3 1720 3520
Pc P15 PC (220V-16A) 3 1720 3520
Projet de fin d’étude
38
Pour les autres départs :
Tableau 8 : Bilan de puissance pour les autres départs de l’unité MCP.
Type de
consommateur
Pabs total(W) Ku Ks P(W) Cos phi S(KVA)
Package
refroidissement
200000 1 0,6 120000 0,8 150
Matériel carrier 112000 1 0,6 67200 0,8 84
Package Big-
bag N°1
60000 1 0,6 36000 0,8 45
Package Big-
bag N°2
50000 1 0,6 30000 0,8 37,5
Package
chambre
combustion
160000 1 0,6 96000 0,8 120
Package
assainissement
356000 1 0,6 213600 0,8 267
Package 136000 1 0,6 81600 0,8 102
Package 102000 1 0,6 61200 0,8 76,5
Regitre amont 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Regitre aval 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Traçage
electrique
4000 1 0,6 2400 0,8 3
Regitre amont 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Regitre aval 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Regitre amont 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Regitre aval 150 1 0,6 90 0,8 0,1125
Ainsi, La puissance d’utilisation étant connue, on choisit la puissance nominale du
transformateur en tenant compte au préalable :
des possibilités d’amélioration du facteur de puissance de l’installation,
des extensions prévisibles de l’installation (en générale on prend le coefficient
d’extension Ke=1.4),
Projet de fin d’étude
39
des contraintes d’installation (température, …..) et des puissances nominales
existantes,
Du facteur de service : Fs=1.2.
Tableau 9 : Bilan de puissance de l’unité MCP.
Ainsi, la puissance totale consommée est : Pu = 2142,76 KVA
Le transformateur est choisi avec la puissance normalisée juste supérieure à la valeur
calculée (voir annexe 2). Sn = 2500 KVA
De plus, on installera un transformateur de secours de puissance normalisée :
Sn = 2500 KVA
Remarque :
Ces deux transformateurs sont de même caractéristiques.
Départ TGBT Puissance(KVA) P total(KVA) Ks P’total(KVA) Ke Pu(KVA) FS PFinal(KVA)
Moteurs 1169,451724
Eclairage 20,535
Prises de courant 50,1
Package de
refroidissement 150 2125,761 0,6 1275.457 1,4
1785,64
1,2
2142,76
Package Big-bag
N°1 45
Package Big-bag
N°2 37,5
Package
chambre
combustion 120
Package
assainissement 267
Package 102
Package 76,5
Registre amont 0 ,1125
Registre aval 0 ,1125
Registre amont 0 ,1125
Registre aval 0 ,1125
Registre amont 0 ,1125
Registre aval 0 ,1125
Traçage
électrique 3
Matériel carrier 84
Projet de fin d’étude
40
Unité DCP :
Dans cette unité, on a deux tableaux qui alimenteront nos récepteurs :
Le premier tableau alimentera les différents moteurs,
Le second sera destiné à l’alimentation des départs d’éclairage et des prises de
courant.
Tableau n°1 :
Tableau 10 : Bilan de puissance du tableau n°1 de l’unité DCP.
Récepteur
Pa(KW)
Cos phi
Sa (KVA)
Kf
S'a(KVA)
Ks
Stotale
Fs
Sfinale
02-1101 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
0,6
1055,467241
1,2
1266,56069
02-1102 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
02-1103 22 0,87 25,28735632 0,75 18,96551724
02-1204 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
02-1105 2,2 0,87 2,528735632 0,75 1,896551724
02-1106 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
02-1107 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
02-1201 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1203 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1204 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1301 A 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1301 B 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1302 30 0,87 34,48275862 0,75 25,86206897
02-1303 22 0,87 25,28735632 0,75 18,96551724
02-1304 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
02-1305 22 0,87 25,28735632 0,75 18,96551724
02-1306 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
02-1307 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-1308 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-1309 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-1310 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-1311 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1312 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-1313 A 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1313 B 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-1502 45 0,87 51,72413793 0,75 38,79310345
02-1504 45 0,87 51,72413793 0,75 38,79310345
02-1601 40 0,87 45,97701149 0,75 34,48275862
02-1603 40 0,87 45,97701149 0,75 34,48275862
02-1605 10 0,87 11,49425287 0,75 8,620689655
02-2101 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
02-2102 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
Projet de fin d’étude
41
02-2103 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
02-2104 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
02-2105 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
02-2106 3,7 0,87 4,252873563 0,75 3,189655172
02-2107 3 0,87 3,448275862 0,75 2,586206897
02-2108 3 0,87 3,448275862 0,75 2,586206897
02-2109 0,37 0,87 0,425287356 0,75 0,318965517
02-2110 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-2111 5,5 0,87 6,32183908 0,75 4,74137931
02-2112 11 0,87 12,64367816 0,75 9,482758621
02-2113 37 0,87 42,52873563 0,75 31,89655172
02-2114 5,5 0,87 6,32183908 0,75 4,74137931
02-2115 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
02-2506 190 0,87 218,3908046 0,75 163,7931034
02-2509 190 0,87 218,3908046 0,75 163,7931034
02-1705 150 0,87 172,4137931 0,75 129,3103448
02-1707 150 0,87 172,4137931 0,75 129,3103448
02-1708 36 0,87 41,37931034 0,75 31,03448276
02-2501 55 0,87 63,2183908 0,75 47,4137931
02-2502 55 0,87 63,2183908 0,75 47,4137931
02-2503 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-2504 15 0,87 17,24137931 0,75 12,93103448
02-2506 A-M1 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-2506 A-M2 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-2506 A-M3 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-2506 A-M4 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-2509 B-M1 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-2509 B-M2 90 0,87 103,4482759 0,75 77,5862069
02-2509 B-M3 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-2509 B-M4 4 0,87 4,597701149 0,75 3,448275862
02-2601 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-2602 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-2603 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-2604 0,75 0,87 0,862068966 0,75 0,646551724
02-2901 1,5 0,87 1,724137931 0,75 1,293103448
30 DP01 A 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
30 DP01 B 18,5 0,87 21,26436782 0,75 15,94827586
En tenant compte du facteur : 1,4, le transformateur est choisi avec la puissance
normalisée juste supérieure à la valeur calculée, qui doit être 2000 KVA. Néanmoins, notre
client (OCP) avait déjà deux transformateurs de puissance normalisée : 1250 KVA chacun.
Ce qui nous pousse à opter pour une puissance normalisée :
Sn = 2500 KVA
Projet de fin d’étude
42
Tableau n°2:
Pour l’éclairage et les prises de courant (380V, 220V, 24V) :
Tableau 11 : Bilan de puissance pour l’éclairage et les prises de courant de l’unité DCP.
Récepteur
N° de
circuit
Nombre
Punit(w)
Pabs (W)
Ku
Ks
P(W)
Ks
Ptotale(w)
Cos phi
Ptotale(KVA)
Eclairage 201-CE1 8 36 288
1
0,6
20637,6
0,9
64829,34
0,8
82
Eclairage 201-CE2 27 36 972
Eclairage 201-CE3 29 36 1044
Eclairage 201-CE4 27 36 972
Eclairage 201-CE5 27 36 972
Eclairage 202-CE1 23 36 828
Eclairage 202-CE2 16 36 576
Eclairage 202-CE2' 16 36 576
Eclairage 202-CE3 20 36 720
Eclairage 202-CE4 22 36 792
Eclairage 202-CE5 23 36 828
Eclairage 203-CE1 6 250 1500
Eclairage 203-CE2 3 400 1200
Eclairage 203-CE3 22 36 792
Eclairage 203-CE4 20 36 720
Eclairage 203-CE5 3 400 1200
Eclairage 204-CE1 16 36 576
Eclairage 204-CE2 27 36 972
Eclairage 204-CE3 2 250 500
Eclairage 204-CE4 4 650 2600
Eclairage 204-CE5 34 36 1224
Eclairage 204-CE6 13 36 468
Eclairage 204-CE7 13 36 468
Eclairage 205-CE1 10 36 360
Eclairage 205-CE2 28 36 1008
Eclairage 205-CE3 26 36 936
Eclairage 206-CE1 12 250 3000
Eclairage 206-CE2 12 250 3000
Eclairage 206-CE3 12 250 3000
Eclairage 206-CE4 32 36 1152
Eclairage 205-CE5 32 36 1152
Pc P1 PC (220V-32A)
2 2346,67 7040
Pc P2 PC (220V-16A)
3 1173,33 3520
Pc P3 PC (220V-16A)
3 1760 3520
Pc P4 PC (220V-16A)
2 1760 3520
Projet de fin d’étude
43
En tenant compte du facteur de service (Fs=1.2) et du coefficient d’extension, la puissance
totale consommée est :
Pu = 82*1,2*1,4 = 137,76 KVA
Ainsi la puissance normalisé du transformateur qui va alimenter les départs éclairage +
prises de courant est :
Sn = 160 KVA
Pc P5 PC (24V-16A)
2 192 384
0,2
0,6
51395,004 Pc P6 PC (380V-63A)
2 13821,7 41465,3
Pc P8 CPC 3 13821,7 41465,3
Pc P9 CPC 3 41465,3 41465,3
Pc P10 PC (24V-16A)
1 128 384
Pc P11 PC (24V-16A)
3 128 384
Pc P12 PC (220V-32A)
3 2346,67 7040
Pc P13 PC (380V- 63A)
3 41465,3 41465,3
Pc P15 PC
(380V-63A) 1 13821,7 41465,3
Pc P17 CPC 3 13821,7 41465,3
Pc P18 CPC 3 41465,3 41465,3
Pc P19 PC(24V-16A)
1 128 384
Pc P20 PC (220V-32A)
3 2346,66 7040
Pc P21 PC (380V-63A)
3 13821,7 41465,3
Pc P22 PC (220V-32A)
3 7040 7040
Pc P23 PC (24V-16A)
1 384 384
Pc P25 PC (24V-16A)
1 192 384
Pc P27 PC (220V-32A)
2 3520 7040
Pc P28 PC (380V-63A)
2 13821,7 41465,3
Pc P29 PC (220V-32A)
3 502,857 7040
Projet de fin d’étude
44
Pour les prises de courant (500V) :
Tableau 12 : Bilan de puissance pour les prises de courant 500V de l’unité DCP.
Récepteur N° circuit Nbr Punit(W) Pabs totale(W) KU KS P(W) Cos phi Ptotale(KVA)
Pc P30 PC (500V-63A) 14 3897,142857 54560
0,2
0,6
32736
0,8
40,920
Pc P30 PC (500V-63A) 3 18186,66667 54560
Pc P30 PC (500V-63A) 1 54560 54560
Pc P30 PC (500V-63A) 3 18186,66667 54560
Pc P30 PC (500V-63A) 2 27280 54560
Tableau 13 : Bilan de puissance du tableau n°2.
Type de consommateur Puissance (KVA) Ks Ptotale
Eclairage 82 0,9
115,128 PC (500V) 40,920
Traçage électrique 5
En tenant compte du facteur de service (Fs=1.2) et du coefficient d’extension, la puissance
totale consommée est :
Pu = 115,128 * 1,2 * 1,4 = 193,41 KVA
Ainsi, la puissance normalisée du transformateur est :
Sn = 200 KVA Cependant, l’OCP opte pour une extension futur dans les années à venir, et ont déjà prévu un
transformateur de puissance normalisée :
Sn = 1250 KVA
Projet de fin d’étude
45
II- Compensation de l’énergie réactive :
Tout système électrique (câble, ligne, transformateur, moteur, éclairage, ...) utilisant le
courant alternatif met en jeu deux formes d'énergie : l'énergie active et l'énergie réactive. La
compensation de l'énergie réactive est donc un élément important pour réduire la facture
d'énergie et améliorer la qualité du réseau électrique.
II-1 Types & emplacement des batteries de condensateurs :
a) Compensation fixe :
La batterie est mise en service dans un mode tout ou rien. Ce type de compensation est
utilisé lorsque la puissance réactive est faible (<15 % de la puissance du transformateur) et
la charge relativement stable.
b) Compensation automatique ou en gradins :
La batterie de condensateurs est fractionnée en gradins, avec possibilité de mettre en
service plus ou moins de gradins, en général de façon automatique. Ce type de
compensation est en général installé en tête de la distribution BT ou d'un secteur important.
Elle permet une régulation pas à pas de l'énergie réactive.
c) Choix en fonction du niveau de pollution harmonique du réseau :
Tableau 14 : Choix en fonction du niveau des harmoniques
ℎ ≤ 5% Réseau Standard. Installation avec
condensateur de type
standard.
15%< ℎ ≤ 5% Réseau Pollué. Installation avec
condensateur de type H.
25%< ℎ ≤ 0% Réseau très Pollué. condensateur de type SAH.
ℎ >60% Réseau fortement Pollué. Filtres.
Avec :
Sn= puissance du transformateur kVA
Gh= puissance totale des générateurs d'harmoniques kVA
Type H : condensateurs surdimensionnés)
Type SAH : condensateurs surdimensionnés associés à des selfs de protection)
d) Emplacement des condensateurs :
La compensation peut être globale, par secteur ou individuelle. En principe, la
compensation idéale est celle qui permet de produire l'énergie réactive à l'endroit où elle est
consommée et en quantité ajustée à la demande.
Projet de fin d’étude
46
e) Calcul de compensation :
Diagramme des puissances :
Figure 13 : Schéma de principe de la compensation
Avec :
P : puissance active.
S1 et S2 : puissances apparentes (avant et après compensation).
QC: Puissance réactive du condensateur.
Q1 : Puissance réactive sans condensateur.
Q2 : Puissance réactive avec condensateur.
Nous avons donc les relations suivantes :
= −
= . − .
= ( − )
Avec :
C’est le déphasage sans condensateur.
C’est le déphasage avec condensateur.
Calcul de Qc à partir du diagramme des puissances :
= ( − )
Compensation à vide et en charge des transformateurs :
Projet de fin d’étude
47
Avec
: Compensation transformateur à vide.
: Compensation transformateur en charge.
: Courant à vide en % =I0/
: Puissance apparent du transfo.
: Chute de tension en valeur réduite.
∶ ( )/ =( % %).
II-2 Application sur le projet MCP/DCP :
Nous avons adopté la méthode de compensation globale.
Unité MCP :
Données d'entrée :
Facteur de puissance initial Cos Phi= 0,8
Facteur de puissance souhaité
Cos Phi' = 0,92
Puissance du transformateur
P(KVA)= 2500
Puissance active du transformateur Pa(KW)= 2000
Nous obtenons les résultats suivants :
Avec :
Ku : coefficient d‘utilisation
Puc : Puissance corrigée par le coefficient d‘utilisation.
Et puisque on a :
/ = 21,6% Compensation automatique
Résultats: Cos Phi Cos Phi' Pa(KW) Ku Puc(KW) tg Phi tg Phi ' Qc(KVAR)
0,8 0,92 2000 1 2000 0,75 0,43 640
Projet de fin d’étude
48
Unité DCP :
Tableau n°1 :
Données d'entrée :
Facteur de puissance initial Cos Phi= 0,8
Facteur de puissance souhaité
Cos Phi' = 0,92
Puissance du transformateur
P(KVA)= 2500
Puissance active du transformateur Pa(KW)= 2000
Nous obtenons les résultats suivants :
Avec :
Ku : coefficient d‘utilisation
Puc : Puissance corrigée par le coefficient d‘utilisation.
Et puisque on a :
/ = 21,6% Compensation automatique
Tableau n°2 :
Données d'entrée :
Facteur de puissance initial Cos Phi= 0,8
Facteur de puissance souhaité
Cos Phi' = 0,92
Puissance du transformateur
P(KVA)= 1250
Puissance active du transformateur Pa(KW)= 1000
Nous obtenons les résultats suivants :
Avec :
Ku : coefficient d‘utilisation
Puc : Puissance corrigée par le coefficient d‘utilisation.
Et puisque on a :
/ = 25,6% Compensation automatique
Résultats: Cos Phi Cos Phi' Pa(KW) Ku Puc(KW) tg Phi tg Phi ' Qc(KVAR)
0,8 0,92 2000 1 2000 0,75 0,43 640
Résultats: Cos Phi Cos Phi' Pa(KW) Ku Puc(KW) tg Phi tg Phi ' Qc(KVAR)
0,8 0,92 1000 1 2000 0,75 0,43 320
Projet de fin d’étude
49
II-3 Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO (Schneider) :
Prenons le cas du tableau N°2 de l’unité DCP :
Figure 14 : Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO (Schneider
Résultats de calcul :
Puissance calculée ou connue : 325 kvar
Puissance batterie trouvée : 330 kvar
Q batterie : 325 kvar
Réseau : PEU POLLUE
Type de compensation : AUTOMATIQUE
Type de batterie : Classic
Modèle : Varset - 400V - 50Hz - 200kvar
Protection : NS400N STR 23SE
Régulation : 11x30
Projet de fin d’étude
50
Chapitre 4 :
Dimensionnement des canalisations
Dans ce chapitre, on commencera par
dimensionner les jeux de barres, les sections
de câbles et en fin les chemins de câbles
Projet de fin d’étude
51
I- Dimensionnement des jeux de barres : I-1 Généralités :
a) Introduction :
Les principaux problèmes posés par l‘emploi des jeux de barres peuvent se regrouper en
deux catégories :
les conditions d‘équilibre thermique avec leur environnement immédiat, qui
déterminent les courants admissibles, pour une température acceptable du métal ; elles
sont soumises à l‘influence de nombreux facteurs ;
les conditions de réalisation mécanique, en fonction des contraintes susceptibles de
leur être appliquées, tant en service normal qu‘en cas de défaut (court-circuit).
b) Paramètres de choix des barres :
Le choix d‘un jeu de barres se fait en fonction de 4 paramètres :
Le type du matériau (cuivre ou aluminium),
L‘intensité du courant à faire transiter,
La valeur du courant de court-circuit éventuel à supporter,
La disposition des barres en fonction des raccordements.
Deux positions possibles :
- Barres de chant :
Cette position de la barre est très utilisée car elle favorise le refroidissement par
convection.
Figure 15 : Barres de chant.
- Barres à plat :
Dans le cas de barres à plat, nous utilisons les éléments de calcul définis pour des barres
de chant en appliquant un coefficient de déclassement, 0,8 par exemple.
Projet de fin d’étude
52
Figure 16 : Barres à plat.
c) Détermination de l’épaisseur et de la hauteur d’une barre en fonction de
l’intensité admissible Iz :
La formule suivante permet de déterminer la valeur du courant admissible, pour une barre,
en tenant compte de l‘augmentation imprévue de la température. Après on détermine la
hauteur et l‘épaisseur du jeu de barre (voir annexe 3).
Avec :
- I’z : courant corrigé en fonction de la température,
- KѲ : coefficient de correction en température (voir annexe 3) admissible prenant en
considération les coefficients K1, K2, et K3 (voir annexe 3).
Avec :
- K1 : coefficient de correction en fonction du nombre de barres en parallèle,
- K2 : coefficient de correction en fonction de la mise en coffret,
- K3 : coefficient de correction en fonction de la mise en œuvre en paquet de barres
dédoublées.
d) Tenue dynamique des barres au courant de court-circuit crête :
On détermine le courant de court-circuit crête en fonction du courant de court-circuit
efficace présumé calculé au point d‘alimentation par la relation ci-après, en tenant compte
du coefficient K (voir annexe 3).
Projet de fin d’étude
53
I-2 Applications au cas d’étude :
a) Unité MCP :
Nous allons utiliser dans notre cas d’étude les barres de chant et cela suivant les exigences
du cahier des charges (c à d la valeur du courant admissible).
Condition de service :
Transformateur de puissance : Sn = 2500 KVA.
Tension de service : U = 380 V
Courant nominal : In = Sn/ (√3 * U) = 3798 A
Température ambiante : 50 °C
Echauffement admissible : 30 °C
On a: Iztotal = Iz (ө: 45°C) * K (ө)*K1*K2*K3
Avec:
Coefficient de correction en température, K (ө)= 0,9 (Annexe 3)
2 barres en parallèles en barres de chant, K1 = 1,8 (Annexe 3)
Mise en œuvre en coffret, K2 = 0, 75 (Annexe 3)
Mise en œuvre en paquet de barres dédoublées, K3 = 1 (Annexe 3)
Intensité fictive au niveau du jeu de barres, Iz= 3798 A
D’où : Iz (total) = 4614,57 A
Selon le tableau 15 ci-dessous, fourni par le constructeur, on a choisi les jeux de barres
dont les dimensions sont : 200∗10∗2
Calcul de Icc crête :
On a: Icc eff = 42 KA
K = 2,1 (Annexe 3)
D’où: Icc crête = 88,2 KA
Projet de fin d’étude
54
D’après le tableau 22 ci-dessous, fourni par le constructeur :
Distance entre phase : d= 130 mm
Entraxe supports : Lmax= 925 mm
Tableau 15 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres
Ce tableau résume les résultats calculés pour l’unité MCP :
Tableau 16 : Résultats du calcul du jeu de barre principal pour l'unité MCP
dimensionnement du JDB principal de l'installation
Sn
(KVA)
IZ
(KA) K(Ѳ)
IZ'
(KA) K1 K2 K3 K
IZt
(KA)
Icceff
(KA) K(cc)
Icccrête
(KA) d(mm) Lmax(mm) S (mm²)
2500 3,798 0,9 3,41 1,8 0,75 1 1,35 4,6 42 2,1 88,2 130 925 200*10*2 JDB
PRINCIPAL
b) Unité DCP :
Nous allons utiliser pour cette usine aussi les barres de chant et cela suivant les exigences
du cahier des charges (c à d la valeur du courant admissible).
Jeu de barres du tableau BT 1 :
Condition de service :
Transformateur de puissance : Sn = 2500 KVA.
Tension de service : U = 500 V
Courant nominal : In = Sn/ (√3 * U) = 2886,75 A
Température ambiante : 50 °C
Projet de fin d’étude
55
Echauffement admissible : 30 °C
On a: Iztotal = Iz (ө: 45°C) * K (ө)*K1*K2*K3
Avec:
Coefficient de correction en température, K (ө)= 0,9(Annexe 3)
2 barres en parallèles en barres de chant, K1 = 1,8(Annexe 3)
Mise en œuvre en coffret, K2 = 0, 75 (Annexe 3)
Mise en œuvre en paquet de barres dédoublées, K3 = 1 (Annexe 3)
Intensité fictive au niveau du jeu de barres, Iz= 2886,75 A
D’où : Iz (total) = 3507,4 A
Selon le tableau 17 ci-dessous, fourni par le constructeur, on a choisi les jeux de barres
dont les dimensions sont : 16 ∗ ∗ . Calcul de Icc crête :
On a: Icc eff = 42 KA
K = 2,1
D’où: Icc crête = 88,2 KA
D’après le tableau ci-dessous, fourni par le constructeur :
Distance entre phase : d= 130 mm
Entraxe supports : Lmax= 1000 mm
Tableau 17 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres
Projet de fin d’étude
56
Jeu de barres du tableau d’éclairage et prises de courant :
Condition de service :
Transformateur de puissance : Sn = 160 KVA.
Tension de service : U = 380 V
Courant nominal : In = Sn/ (√3 * U) = 243,09 A
Température ambiante : 50 °C
Echauffement admissible : 30 °C
On a: Iztotal = Iz (ө: 45°C) * K (ө)*K1*K2*K3
Avec:
Coefficient de correction en température, K (ө)= 0,9(Annexe 3)
Une barre de chant, K1 = 1(Annexe 3)
Mise en œuvre en coffret, K2 = 0, 75 (Annexe 3)
Mise en œuvre en paquet de barres dédoublées, K3 = 1 (Annexe 3)
Intensité fictive au niveau du jeu de barres, Iz= 243,09 A
D’où : Iz (total) = 164,08 A
Selon le tableau 18 ci-dessous, fourni par le constructeur, on a choisi les jeux de barres
suivants: S=25*5*1
Calcul de Icc crête :
On a: Icc eff = 4,09 KA
K = 1,5
D’où: Icc crête = 6,135 KA
D’après le tableau 18 ci-dessus, fourni par le constructeur :
Distance entre phase : d= 60 mm
Entraxe supports : Lmax= 775 mm
Tableau 18 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres
Projet de fin d’étude
57
Jeu de barres du tableau BT 2 :
Condition de service :
Transformateur de puissance : Sn = 1250 KVA.
Tension de service : U = 500 V
Courant nominal : In = Sn/ (√3 * U) = 1443,37 A
Température ambiante : 50 °C
Echauffement admissible : 30 °C
On a: Iztotal = Iz (ө: 45°C) * K (ө)*K1*K2*K3
Avec:
Coefficient de correction en température, K (ө)= 0,9(Annexe 3)
2 barres en parallèles en barres de chant, K1 = 1,8(Annexe 3)
Mise en œuvre en coffret, K2 = 0, 75 (Annexe 3)
Mise en œuvre en paquet de barres dédoublées, K3 = 1 (Annexe 3)
Intensité fictive au niveau du jeu de barres, Iz= 1443,37 A
D’où : Iz (total) = 1753,7 A Selon le tableau 19 ci-dessous, fourni par le constructeur, on a choisi les jeux de
barres dont les dimensions sont : 60∗10∗
Calcul de Icc crête :
On a: Icc eff = 22,2 KA
K = 2,1
D’où: Icc crête = 46,62 KA
D’après le tableau 19 ci-dessus, fourni par le constructeur :
Distance entre phase : d= 130 mm
Entraxe supports : Lmax= 1000 mm
Projet de fin d’étude
58
Tableau 19 : Tableau constructeur donnant les caractéristiques des jeux de barres
Ce tableau résume les résultats calculés pour l’unité DCP :
Tableau 20 : Résultats de calcul des jeux de barre pour l'unité DCP
dimensionnement du JDB (DCP)
Sn
(KVA)
IZ
(KA) K(Ѳ)
IZ'
(KA) K1 K2 K3 K
IZt
(KA)
Icceff
(KA) K(cc)
Icccrête
(KA) d(mm) Lmax(mm) S (mm²)
JDB
PRINCIPAL(TBT2)
1250 1,5 0,9 1,35 1,8 0,75 1 1,35 1,6 22,2 2,1 46,62 130 1000 60 *10* 2
JDB
éclairage(TBT2)
160 0,25 0,9 0,21 1,8 0,75 1 1,35 0,6 4,09 1,5 6,135 60 775 25 *5* 1
JDB PRINCIPAL
(TBT1)
2500 2,88 0,9 2,6 1,8 0,75 1 1,35 3,5 44,4 2,1 93,24 130 1000 160 *10* 2
Projet de fin d’étude
59
II- Dimensionnement des câbles :
II-1 Généralités :
Les câbles électriques sont considérés comme les piliers d’une installation électrique, en
outre un surdimensionnement engendre des surcoûts dans la réalisation du projet, par contre
un sous dimensionnement peut engendrer des échauffements et causer la dégradation des
équipements alimentés d’où la nécessitée d’un dimensionnement optimal
En conformité avec les recommandations de la norme NF C 15-100, le choix des sections
des câbles doit satisfaire plusieurs conditions importantes pour assurer la sûreté de
l’installation.
En effet, chaque canalisation doit :
véhiculer le courant d’emploi permanent et ses pointes transitoires normales ;
ne pas générer des chutes de tension susceptibles de nuire au fonctionnement de certains
récepteurs, comme par exemple les moteurs en période de démarrage, et amenant des pertes en
ligne onéreuses
Le logigramme de la figure suivante résume le principe de la méthode qui peut être
décrite par les étapes suivantes :
Connaissant la puissance d'utilisation, on détermine le courant maximal d'emploi IB
et on en déduit le courant assigné In du dispositif de protection.
On calcule le courant de court-circuit maximal Icc à l'origine du circuit et on en
déduit le pouvoir de coupure PdC du dispositif de protection.
1ère
étape:
Selon les conditions d'installation (mode de pose, température ambiante, ...), on
détermine le facteur global de correction f.
En fonction de In et f, on choisit la section adéquate du conducteur.
2ème
étape
Vérification de la chute de tension maximale.
Vérification de la tenue des conducteurs à la contrainte thermique en cas de court-
circuit.
Pour les schémas TN et IT, vérification de la longueur maximale relative à la
protection des personnes contre les contacts indirects.
La section du conducteur satisfaisant toutes ces conditions est alors retenue.
3ème
étape
Projet de fin d’étude
60
Méthode générale de dimensionnement en BT
Courant d’emploi IB
Courant assigné de dispositif de protection
Choix de dispositif de
protection
Disjoncteur Fusible
Iz=In
Section de câble
Vérification des autres
conditions
1-chute de tension
2-section de court-circuit
3-section économique
Régime TT Régime IT ou TN
Vérification de la
longueur maximale
de cable
Confirmation de choix de section
Puissance apparente a véhiculé
Projet de fin d’étude
61
a) Détermination du courant maximal d'emploi Ib:
Le courant maximal d'emploi (IB) est défini selon la nature de l'installation alimentée par
la canalisation.
Dans le cas de l'alimentation individuelle d'un appareil, le courant IB sera égal au courant
assigné de l'appareil alimenté. Par contre, si la canalisation alimente plusieurs appareils, le
courant IB sera égal à la somme des courants absorbés, en tenant compte des facteurs
d'utilisation et de simultanéité de l'installation.
En courant alternatif :
En monophasé En triphasé
S : Puissance apparente absorbée (VA).
U : Tension entre les deux conducteurs pour une alimentation monophasée tension entre
phases pour une alimentation triphasée.
b) Courant admissible dans les canalisations Iz :
C’est le courant maximal que la canalisation peut véhiculer en permanence sans préjudice
pour sa durée de vie.
Pour déterminer ce courant, il faut procéder de la façon suivante :
Déterminer les valeurs des facteurs de correction K1, K2, et K3 qui doivent être
appliquées, à partir des conditions d’installation et d’ambiance, (voir tableaux annexes
4) ;
Calculer le facteur de correction global k égale au produit des facteurs de correction ;
Calculer le courant maximal admissible par la canalisation en fonction de ses
conditions d’installation : Iz = IB/k.
Avec : k = k1* k2 * k3
K1: facteur de correction correspondant au mode de pose à partir du tableau
correspondant dans l’annexe 4.
K2: facteur de correction pour groupement de plusieurs câbles multiconducteurs ou
groupe de câbles mono-conducteurs déterminé à partir du tableau de l’annexe 4.
K3 : facteur de correction correspondant à la température ambiante déterminé à partir du
tableau de l’annexe 4.
Projet de fin d’étude
62
c) Détermination de la section :
Pour déterminer la section, il suffit de calculer le courant Iz’ avec la formule
Iz’=Iz/f ; avec f est le produit des facteurs de correction. Ensuite, on cherche la valeur de la
section du câble dans le tableau de l’annexe 4, donnant la section en fonction du courant
admissible.
Sections des conducteurs de protection des neutres basses tensions : (N)
La section du conducteur neutre est définie en fonction de la section des phases (pour le
même métal conducteur) comme suit :
Tableau 21 : détermination Sn en fonction de Sph.
CU Sph 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400
Sneutre Sph 16 25 25 35 50 70 70 95 120 150 185
AL Sph 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400
Sneutre Sph 25 35 35 50 70 70 95 120 150 185
Sections des conducteurs de protection des masses basse tension : (PE)
La section du conducteur PE est définie en fonction de la section des phases (pour le
même métal conducteur) comme suit :
Pour Sphase 16 mm2 SPE= Sphase
Pour 16 mm2
Sphase 35 mm
2 SPE= 16 mm
2
Pour Sphase > 35 mm2 SPE= Sphase /2
d) Vérification des chutes de tension :
L’impédance d’un câble est faible mais non nulle ; lorsqu’il est traversé par le courant de
service, il y a chute de tension entre son origine et son extrémité.
Or le bon fonctionnement d’un récepteur (surtout un moteur) est conditionné par la valeur
de la tension à ses bornes.
Il est donc nécessaire de limiter les chutes de tension en ligne par un dimensionnement
correct des câbles d’alimentation.
La chute de tension entre l'origine d'une installation et tout point d'utilisation ne doit pas
être supérieure aux valeurs suivantes :
3% pour l’éclairage.
5% pour autres usages.
Exprimées par rapport à la valeur de la tension nominale de l'installation
BILS
LV )sincos( 1
Projet de fin d’étude
63
∆V : étant la chute de tension, en volts.
ρ1 : étant la résistivité des conducteurs en service normal, prise égale à la résistivité à
la température en service normal, soit 1,25 fois la résistivité à 20°C, soit 0,023 Ω mm²/m
pour le cuivre et 0,037 Ω mm²/m pour l'aluminium.
L : étant la longueur simple de la canalisation, en mètres.
S : étant la section des conducteurs, en mm².
: étant le facteur de puissance ; en l'absence d'indications précises, le facteur de
puissance est pris égal à 0,8 ( = 0, 6).
λ : étant la réactance linéique des conducteurs, prise égale, en l'absence d'autres
indications à 0,08 mΩ/m.
IB : étant le courant d'emploi, en ampères.
La chute de tension relative (en pour-cent) est égale à :
II-2 Application au cas d’étude :
a) Unité MCP :
On prendra comme exemple de calcul de section, la liaison (câble non enterrée) entre le
transformateur principal et le TGBT :
Données d’entrées :
S = 1275.457 KVA ; U = 380 V
IB= (1275.45*1000)/√3*380 Soit IB =1937,85 A
Application :
Données d’entrées :
Nature de l’âme du câble : cuivre.
Nature de câble : câble non enterrée.
Nature de l’isolant du câble : PVC 3.
Mode de pose : sur chemins de câbles perforés.
D’ où les valeurs des facteurs de correction suivantes :
K1 = 1
K2= 0.77
K3 = 1
Le courant fictif dans la canalisation est : Iz’ = 2516,68A.
Le courant admissible dans la canalisation est alors : IZ = 2500A.
D’après le tableau de choix des sections (voir Annexe 4) :
S1 = 6*240 mm²
Projet de fin d’étude
64
Détermination des sections pour l’usine MCP :
Les sections S des différentes liaisons issues des TGBT et des tableaux électriques ainsi
que les courants IB et Iz et le facteur de correction k sont regroupés dans le tableau suivant :
Tableau 22 : Dimensionnement des sections de câble pour les tableaux principaux
Liaison Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%)
Transfo
principal et
TGBT 1937,85 2500 2500 U1000RO2V E 1 0,77 1 2516,68 3*6*240 10 1,07
Transfo
secours et
TGBT 1937,85 2500 2500 U1000RO2V E 1 0,77 1 2516,68 3*6*240 10 1,07
TGBT et
Tableau
éclairage 189,9 200 200
U1000RO2V E 1 1 0,93 215,05 3*1*95 14 0,29
TGBT et
Prises de
courant 189,9 200 200
U1000RO2V E 1 1 0,93 215,05 3*1*95 14 0,29
Package 258,3 400 400 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 516,57 3*2*120 50 0,61
Package‘ 193,71 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 387,43 3*1*240 50 0,91
Package Big-
bag N1 114 125 125
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 228 3*1*95 180 2,98
Package Big-
bag N2 95 100 100
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 190 3*1*70 180 3,33
Package
assainissement 676,1 800 800
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 1360,36 3*3*300 50 0,86
Package
refroidissement 379,83 400 400
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 759,67 3*2*240 50 0,89
Traçage
électrique 7,6 10 10
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 20 3*1*2,5 50 1,32
Matériel
carrier 212,7 400 400
U1000RO2V
E
1 0,7 0,71 3*1*240 100 1,69
Chambre de
combustion 303,9 400 400
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 607,7
3*2*150 65 1,14
Registre
amont 0,28 0,5 0,5
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 1,0006
3*1*2,5
50 0,36
Registre aval 0,28 0,5 0,5 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 1,0006 3*1*2,5 50 0,03
Registre
amont 0,28 0,5 0,5
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 1,0006
3*1*2,5
50 0,05
Registre aval 0,28 0,5 0,5 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 1,0006 3*1*2,5 50 0,05
Registre
amont 0,28 0,5 0,5
U1000RO2V
E 1 0,7 0,71 1,0006
3*1*2,5
50 0,05
Registre aval 0,28 0,5 0,5 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 1,0006 3*1*2,5 50 0,05
Projet de fin d’étude
65
Les sections S des différentes liaisons entre le TGBT et les différents moteurs MCP ainsi
que les courants IB et Iz et le facteur de correction k sont regroupés dans le tableau
suivant :
Tableau 23 : Dimensionnement des sections de câble pour les moteurs
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%)
01-2105 10 ,44 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,2 3*1*4 64 1,46
01-2106 20,89 25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 102 3,61
01-2115 7,03 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 20,12 3*1*2,5 46 1,12
01-2119 4 ,17 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 3*1*2,5 65 0,63
01-1313 56,97 63 63 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 126,76 3*1*50 154 1,98
01-2107 14,24 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,19 3*1*4 140 4,19
01-2108 7,2 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 20,12 3*1*2,5 140 4,42
01-2505 87,36 100 100 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 175,77 3*1*70 182 2,34
01-2506 87,36 100 100 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 175,77 3*1*70 174 2,34
01-2510 347,54 400 400 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 804,82 3*2*240 165 1,66
01-1001 A1/B1 170,92 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 343,9 3*1*185 60 1,05
01-1001 A2/B2 170,92 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 343,9 3*1*185 60 1,05
01-1307 447 630 630 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 1267,6 3*3*240 40 1,39
01-1308 5,69 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 ,07 3*1*2,5 58 1,15
01-1309 170,92 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 343,9 3*1*185 35 0,63
01-1310 2,84 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 50 0,57
01-1311 142,43 160 160 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 286,57 3*1*185 64 1,1
01-1312 2,84 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 60 0,68
01-1603 170,92 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 343,9 3*1*185 52 0,91
01-1604 72,17 80 80 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 145,27 3*1*50 48 0,93
01-1605 38 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 80,48 3*1*16 64 2,15
01-2109 4 ,17 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 3*1*2,5 65 1,06
01-2110 4 ,17 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 3*1*2,5 44 0,72
01-2111 1,42 1,6 1,6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 3,21 3*1*2,5 64 0,38
01-2112 2,84 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 46 0,52
01-2113 20,89 25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 46 1,63
01-2114 104,45 125 125 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 210 ,1 3*1*95 42 0,7
01-2116 1,42 1,6 1,6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 3,21 3*1*2,5 36 0,23
01-2117 2,84 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 58 0,66
01-2118 1,42 1,6 1,6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 3,21 3*1*2,5 53 0,35
01-2602 2,84 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 54 0,62
01-2603 0,7 1 1 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,01 3*1*2,5 60 0,2
01-2604 0,7 1 1 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,01 3*1*2,5 52 0,17
01-1001 A1/B1 28,4 32 32 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 57,14 3*1*10 26 0,76
01-1001 A2/B2 56,97 63 63 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 126,76 3*1*50 38 0,92
01-1103 A/B 85,46 100 100 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 171,95 3*1*70 38 0,69
01-1105 A/B 28,4 32 32 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 57,14 3*1*10 32 0,94
Projet de fin d’étude
66
01-1201 28,4 32 32 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 57,14 3*1*10 28 0,82
01-1204 28,4 32 32 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 57,14 3*1*10 30 0,88
01-1106 20,89 25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 34 1,2
01-1107 20,89 25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 38 1,34
01-1203 417,3 630 630 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 840,6 3*2*240 34 0,39
01-1301 A/B 28,4 32 32 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 57,14 3*1*10 100 1,85
01-1302 14,24 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,19 3*1*4 46 1,56
01-1303 70,27 80 80 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 141,4 3*1*50 56 1,19
01-1801 5,69 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 ,07 3*1*2,5 26 0,6
01-2101 10,44 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 21,006 3*1*2,5 27 1,08
01-2102 10,44 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 21,006 3*1*2,5 34 1,36
01-2501 A/B 56,97 63 63 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 126,76 3*1*50 100 1,77
01-2508 347,54 400 400 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 804,82 3*2*240 165 1,66
01-2601 4 ,17 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12 3*1*2,5 28 0,46
01-1104 A/B 7,03 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 20,12 3*1*2,5 27 0,66
01-1304 104,45 125 125 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 210 ,1 3*1*95 27 0,45
01-1305 170,92 200 200 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 343,9 3*1*185 30 0,57
01-1306 35,13 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 70,7 3*2*16 65 1,49
01-1502 379,8 400 400 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 764,32 3*2*240 52 0,54
01-1601 35,13 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 70,7 3*1*16 65 1,49
01-1802 10,44 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 21,006 3*1*2,5 48 1,92
01-2103 35,13 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 70,7 3*1*16 76 1,74
01-2104 7,03 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 20,12 3*1*2,5 52 1,39
Ces résultats sont tout à fait acceptable pour le fonctionnement des moteurs puisque les
chutes de tension sont inférieures à 5% ce qui est conforme au cahier de charge.
Eclairage et prises de courant :
Pour l’éclairage, et après avoir calculé les sections de certains circuits, nous avons
constaté que les chutes de tension correspondantes ne satisfont pas les normes. Ceci revient
aux longueurs importantes de ces circuits (L). Il sera donc nécessaire d’augmenter la section
de ces circuits jusqu’à ce que l’on arrive à des valeurs inférieures aux limites imposées par
le cahier de charge.
A titre d’exemple, on prend les circuits 102-CE5 et 102-CE4 :
102-CE4 :
Donnés d’entrées :
- IB= 1, 54 A In = Iz = 1, 6 A Iz’ = 3, 22 A
- Longueur du circuit : L = 100 m
Projet de fin d’étude
67
Donc la section à prendre est 1,5 mm2
La chute de tension qui correspond à cette section est :
ΔV/V = 1,75 % Cette section respecte parfaitement la chute de tension exigée par le cahier de charge.
Cependant, ce dernier exige une section minimale de 2,5 mm2
Donc :
S = 2,5 mm 2
102-CE5 :
Donnés d’entrées :
IB= 2, 97 A In = Iz = 3 A Iz’ = 6, 03A
Longueur du circuit : L = 170 m
Donc la section à prendre est 1,5 mm2
La chute de tension qui correspond à cette section est :
ΔV/V = 5,7 %
Cette section dépasse la chute de tension maximale imposée par le cahier de charge (3%)
On passe donc à la section suivante : 2,5 mm2. La chute de tension correspondante est :
ΔV/V = 3,4 %
Pour une section de 4 mm
2, la chute de tension est :
ΔV/V = 2,18 % Cette chute de tension est inférieure à 3 %, donc la section optimale à prendre pour ce
circuit est :
S= 4 mm 2
On a réalisé le calcul manuel de tous les circuits d’éclairage, et on a rassemblé nos
résultats dans le tableau suivant :
Tableau 24 : Dimensionnement des sections de câble pour les circuits d’éclairage
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%)
101-CE1 2 ,97 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*6 260 2,65
101-CE2 2 ,97 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*6 260 2,65
Projet de fin d’étude
68
101-CE3 2 ,97 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*6 260 2,65
102-CE1 2,92 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*6 250 2,48
102-CE2 3,08 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*6 250 2,6
102-CE3 3,08 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*6 250 2,6
102-CE4 1,54 1,6 1,6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 3,22 1*1*2,5 100 1,26
102-CE5 2,97 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*4 170 2,57
103-CE1 4,77 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 230 2,24
103-CE2 4,46 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 210 1,91
103-CE3 4 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*6 210 2,48
103-CE4 1,98 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 1*1*2,5 160 2,59
103-CE5 5,95 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*4 125 2,53
104-CE1 4,46 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 240 2,18
104-CE2 5,23 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 245 2,62
104-CE3 3,97 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*10 310 2,51
104-CE4 4,96 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*4 90 2,227
104-CE5 4,46 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 240 2,18
104-CE6 2,97 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 1*1*2,5 95 2,30
104-CE7 5,23 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 245 2,62
104-CE8 4,41 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*4 90 2,02
105-CE1 3,21 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*4 140 2,28
105-CE2 3,21 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*4 140 2,28
105-CE3 3,21 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*4 140 2,28
105-CE4 1,98 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 1*1*2,5 110 1,78
105-CE5 3,21 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 1*1*4 140 2,28
106-CE1 4,96 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 190 1,92
106-CE2 2,15 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,02 1*1*4 130 2,6
106-CE3 5,54 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 175 1 ,98
106-CE4 4,92 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 1*1*10 200 2,01
Le même travail a été réalisé pour les différentes prises de courant tout en vérifiant que les
chutes de tension sont bien inférieures à 5% :
Tableau 25 : Dimensionnement des sections de câble pour les prises de courant
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%)
P1 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 80,48 1*1*25 90 3,75
P2 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 80,48 1*1*25 110 3,35
P3 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*10 110 3,56
P4 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*10 70 3,57
P5 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 80,48 1*1*25 70 2,92
P6 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 80,48 1*1*25 80 3,33
P7 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*10 80 2,59
Projet de fin d’étude
69
P8 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 80,48 1*1*25 235 3,01
P9 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 80,48 1*1*25 185 3,05
P10 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 80,48 1*1*25 170 3,75
P11 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*16 170 3,6
P12 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 80,48 1*1*25 210 3,46
P13 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*16 210 3,25
P14 PC (220V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 20,12
1*1*2,5 30 3
P15 PC (220V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 20,12
1*1*2,5 30 3
Vérification des longueurs maximales des câbles :
En répondant aux recommandations de la norme NFC 15-100, pour un disjoncteur et une
section de conducteur donnés, il existe une longueur maximale du circuit à ne pas dépasser
afin de respecter les contraintes concernant la protection des personnes contre les contacts
indirects.
La longueur maximale d’un circuit en schéma TN est :
Lmax : longueur maximale en m.
Vn : tension simple en Volts.
Sph : section de phase en mm².
ρ : résistivité des conducteurs prises égale à 1.5 fois celle à 20°C (ρ = 0.027Ωmm²/m)
pour le cuivre et (ρ = 0.043Ωmm²/m) pour l’aluminium.
m : section des phases/section du conducteur de protection.
Im : courant de fonctionnement du déclencheur magnétique du disjoncteur.
Le tableau suivant donne les longueurs maximales protégées des différents départs :
Tableau 26 : Calcul de Lmax
Liaison In(A) m m+1 Ρ Sph(mm²) Spe(mm²)
Im Vn L Lmax
Transfo principal et
TGBT 2500 2 3 0,027 3*6*240 3*6*120
37990 220 10 13,72
Transfo secours et
TGBT 2500 2 3
0,027 3*6*240 3*6*120
37990
220 10 13,72
TGBT et Tableau
éclairage 200 1,9 2,9
0,027 3*1*95 3*50
2000
220 14 106,3
TGBT et Prises de
courant 1000
2 3
0,027 3*2*240 3*2*120
9030
220 30 57,74
Package 400
1,71 2,71
0,027 3*2*120 3*2*70
2590
220 50 111,44
Projet de fin d’étude
70
Package‘ 200
2 3
0,027 3*1*240 3*120
2000
220 50 260,74
Package Big-bag N1 125
1,9 2,9
0,027 3*1*95 3*50
1250
220 180 170,83
Package Big-bag N2 100
2 3
0,027 3*1*70 3*35
800
220 180 190,12
Package
assainissement 800
2 3
0,027 3*3*300 3*3*150
6770
220 50 96,28
Package
refroidissement 400
2 3
0,027 3*2*240 3*2*120
3800
220 50 137,23
Traçage électrique 10
1 2
0,027 3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Matériel carrier 400
2 3
0,027 3*1*240 3*1*120
2500
220 100 208,6
Chambre de
combustion 400
2,14 3,14
0,027
3*2*150
3*2*70
3040
220 65
102,43
Registre amont 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Registre aval 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Registre amont 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Registre aval 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Registre amont 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
Registre aval 0,5
1 2
0,027
3*1*2,5
3*1*2,5
190
220 50
42,88
01-2105 16 1 2 0,027 3*1*4 3*1*4 195 220 64 66,85
01-2106 25 1 2 0,027 3*1*6 3*1*6 226 220 102 86,53
01-2115 10 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 150 220 46 54,32
01-2119 6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 78 220 65 104,46
01-1313 63 2 3 0,027 3*1*50 3*1*25 1040 220 154 104,46
01-2107 16 1 2 0,027 3*1*4 3*1*4 240 220 140 54,32
01-2108 10 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 150 220 140 54,32
01-2505 100 2 3 0,027 3*1*70 3*1*35 1300 220 182 116,7
01-2506 100 2 3 0,027 3*1*70 3*1*35 1300 220 174 116,7
01-2510 400 2 3 0,027 3*2*240 3*2*120 4255 220 165 122,55
01-1001 A1/B1 200 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*1*95 2860 220 60 143,41
01-1001 A2/B2 200 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*1*95 2860 220 60 143,41
01-1307 630 2 3 0,027 3*3*240 3*2*120 8100 220 40 64,38
01-1308 6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 78 220 58 104,46
01-1309 200 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*1*95 2860 220 35 143,41
01-1310 3 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 51 220 50 159,76
01-1311 160 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*1*95 2860 220 64 143,41
01-1312 3 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 51 220 60 159,76
01-1603 200 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*95 2860 220 52 143,41
01-1604 80 2 3 0,027 3*1*50 3*1*25 1040 220 48 104,46
01-1605 40 1 2 0,027 3*1*16 3*1*16 520 220 64 100,28
Projet de fin d’étude
71
01-2109 6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 78 220 65 104,46
01-2110 6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 78 220 44 104,46
01-2111 1,6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 34 220 64 239,65
01-2112 3 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 51 220 46 159,76
01-2113 25 1 2 0,027 3*1*6 3*1*6 300 220 46 65,18
01-2114 125 1,9 2,9 0,027 3*1*95 3*1*50 1950 220 42 109,5
01-2116 1,6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 34 220 36 239,65
01-2117 3 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 51 220 58 159,76
01-2118 1,6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 34 220 53 239,65
01-2602 3 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 51 220 54 159,76
01-2603 1 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 13 220 60 626,78
01-2604 1 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 13 220 52 626,78
01-1001 A1/B1 32 1 2 0,027 3*1*10 3*1*10 520 220 26 62,67
01-1001 A2/B2 63 2 3 0,027 3*1*50 3*1*25 1040 220 38 104,46
01-1103 A/B 100 2 3 0,027 3*1*70 3*1*35 1300 220 38 116,9
01-1105 A/B 32 1 2 0,027 3*1*10 3*1*10 520 220 32 62,67
01-1201 32 1 2 0,027 3*1*10 3*1*10 300 220 28 108,6
01-1204 32 1 2 0,027 3*1*10 3*1*10 300 220 30 108,6
01-1106 25 1 2 0,027 3*1*6 3*1*6 520 220 34 37,6
01-1107 25 1 2 0,027 3*1*6 3*1*6 520 220 38 37,6
01-1203 630 2 3 0,027 3*2*240 3*2*120 7190 220 34 72,52
01-1301 A/B 32 1 2 0,027 3*1*10 3*1*10 520 220 100 62,67
01-1302 16 1 2 0,027 3*1*4 3*1*4 240 220 46 54,32
01-1303 80 2 3 0,027 3*1*50 3*1*25 1040 220 56 104,46
01-1801 6 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 150 220 26 54,32
01-2101 16 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 195 220 27 41,78
01-2102 16 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 195 220 34 41,78
01-2501 A/B 63 2 3 0,027 3*1*50 3*1*25 1040 220 100 104,46
01-2508 400 2 3 0,027 3*2*240 3*2*120 4255 220 165 122,55
01-2601 6 1 2 0,027 3*2*2,5 3*2*2,5 78 220 28 104,46
01-1104 A/B 10 1 2 0,027 3*2*2,5 3*2*2,5 150 220 27 54,32
01-1304 125 1,9 2,9 0,027 3*1*95 3*1*50 1950 220 27 109,5
01-1305 200 1,94 2,94 0,027 3*1*185 3*1*95 2860 220 30 143,41
01-1306 40 1 2 0,027 3*2*16 3*2*16 650 220 65 80,22
01-1502 400 2 3 0,027 3*2*240 3*2*120 6520 220 52 79,98
01-1601 40 1 2 0,027 3*1*16 3*1*16 650 220 65 80,22
01-1802 16 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 195 220 48 41,78
01-2103 40 1 2 0,027 3*1*16 3*1*16 650 220 76 80,22
01-2104 10 1 2 0,027 3*1*2,5 3*1*2,5 150 220 52 54,32
101-CE1 3 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 260 195,56
101-CE2 3 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 260 195,56
101-CE3 3 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 260 195,56
102-CE1 3 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 250 195,56
102-CE2 4 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 250 195,56
102-CE3 4 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 250 195,56
Projet de fin d’étude
72
102-CE4 1,6 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 100 220 100 81,48
102-CE5 3 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 170 130,37
103-CE1 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 230 325,92
103-CE2 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 210 325,92
103-CE3 4 1 2 0,027 1*1*6 1*1*6 100 220 210 195,56
103-CE4 2 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 100 220 160 81,48
103-CE5 6 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 125 130,37
104-CE1 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 240 325,92
104-CE2 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 245 325,92
104-CE3 4 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 310 325,92
104-CE4 6 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 90 130,37
104-CE5 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 240 325,92
104-CE6 3 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 100 220 95 81,48
104-CE7 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 245 325,92
104-CE8 6 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 90 130,37
105-CE1 4 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 140 130,37
105-CE2 4 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 140 130,37
105-CE3 4 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 140 130,37
105-CE4 2 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 100 220 110 81,48
105-CE5 4 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 140 130,37
106-CE1 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 190 325,92
106-CE2 3 1 2 0,027 1*1*4 1*1*4 100 220 130 130,37
106-CE3 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 175 325,92
106-CE4 6 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 100 220 200 325,92
P1 CPC 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 90 101,04
P2 PC (380V) 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 110 101,04
P3 PC (220V) 20 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 320 220 110 101,85
P4 PC (220V) 20 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 320 220 70 101,85
P5 PC (380V) 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 70 101,04
P6 PC (380V) 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 80 101,04
P7 PC (220V) 20 1 2 0,027 1*1*10 1*1*10 320 220 80 101,85
P8 CPC 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 235 101,04
P9 CPC 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 185 101,04
P10 PC (380V) 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 170 101,04
P11 PC (220V) 20 1 2 0,027 1*1*16 1*1*16 320 220 170 162,96
P12 PC (380V) 40 1,56 2,56 0,027 1*1*25 1*1*16 630 220 210 101,04
P13 PC (220V) 20 1 2 0,027 1*1*16 1*1*16 320 220 210 162,96
P14 PC (220V) 10 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 160 220 30 50,92
P15 PC (220V) 10 1 2 0,027 1*1*2,5 1*1*2,5 160 220 30 50,92
On remarque que la majorité des longueurs maximales sont supérieures aux longueurs des
circuits, ce qui est conforme à la norme.
b) DCP :
En suivant la même méthodologie de travail, on a réalisé le dimensionnement des câbles
pour cette unité (voir Annexes 4).
Projet de fin d’étude
73
III- Dimensionnement des chemins de câbles : III-1 Généralités :
a) Chemins de câbles :
Un chemin de câbles est un grillage suspendu servant de
support aux câbles constitué d'une base continue et de rebords,
et ne comportant pas de Couvercle. Il sert de support
mécanique porteur afin de maintenir en hauteur les câbles et
permettre le passage des personnes sans risquer d'endommager
les câbles. Il offre également une protection contre les
perturbations électromagnétiques (il fait alors office de cage de
Faraday).
L'évitement par contournement de structures porteuses (murs
que l'on ne peut creuser ou déplacer) amène parfois à des
changements temporaires de hauteur. La largeur des chemins
de câbles peut varier afin de prendre en compte la bifurcation
de certains câbles aux destinations différentes.
b) Cheminement des câbles :
Pour le cheminement des câbles à usage
courant fort, on est amené à choisir
toujours, le chemin optimal. En effet, on
optimise l’emplacement de l’ensemble des
câbles pour allouer un espace suffisant et
réduire le risque d’erreur résultant d'une
définition de produit incomplète.
Seuls les câbles (y compris câbles armés)
sont admis pour être canalisés sur des
chemins de câbles, les câbles nus ou les
câbles isolés sont canalisés sur isolateurs.
Remarque :
-Les câbles entre les cellules préfabriquées moyennes tension et transformateur seront
acheminés grâce à des caniveaux.
-La mise à la masse de tous les chemins de câble est assurée par une barrette de cuivre qui
ressemblera toutes les masses de l’installation vers la prise de terre des masses.
Projet de fin d’étude
74
III-2 Application au cas d’étude :
Vu le nombre remarquable de quantité de câbles, on va se contenter de présenter le calcul
complet de quelques cheminements suivant leurs parcours.
Prenons le cas de l’unité MCP :
a) Parcours MA2 :
Tableau 27 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MA2
Repère du câble
Type du câble
Section du
câble (mm2)
Diamètre
extérieur du
câble (mm)
Nombre de
couche
appliquée
Diamètre
extérieur final
du câble (mm)
TGBT / 01-1101A U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1101B U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1105A U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1105B U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1106 U1000 R2V 4G6 16 2 8
TGBT / 01-1107 U1000 R2V 4G6 16 2 8
TGBT / 01-1201 U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1204 U1000 R2V 4G10 18,5 2 9,25
TGBT / 01-1302 U1000 R2V 4G4 14,5 2 7,25
TGBT / 01-1702 U1000 R2V 4G2,5 13 2 6,5
TGBT / 01-1801 U1000 R2V 4G2,5 13 2 6,5
TGBT / 01-2601 U1000 R2V 4G2,5 13 2 6,5
Ainsi, on retrouve la largeur développée qui est la somme des diamètres extérieurs :
Largeur développée = ∑ diamètres extérieurs = 98,25 mm
D’où le dimensionnement du chemin de câble de ce parcours est : 150 * 75
b) Parcours MB :
Tableau 28 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MB
Repère du câble
Type du câble
Section du
câble (mm2)
Diamètre
extérieur du
câble (mm)
Nombre de
couche
appliquée
Diamètre
extérieur final
du câble (mm)
TGBT / 01-1304 U1000 R2V 3*70 36,20 1 36,20
TGBT / 01-1305 U1000 R2V 3*95 40,6 1 40,6
Ainsi, on retrouve la largeur développée qui est la somme des diamètres extérieurs :
Largeur développée = ∑ diamètres extérieurs = 76,8 mm
D’où le dimensionnement du chemin de câble de ce parcours est : 100 * 75
Projet de fin d’étude
75
c) Parcours MC :
Tableau 29 : Dimensionnement des chemins de câble pour le parcours MC
Repère du câble
Type du câble
Section du
câble (mm2)
Diamètre
extérieur du
câble (mm)
Nombre de
couche
appliquée
Diamètre
extérieur final
du câble (mm)
TGBT / 01-1203-A U1000 R2V 3*150 49,5 1 49,5
TGBT / 01-1203-B U1000 R2V 3*150 49,5 1 49,5
TGBT / 01-2101 U1000 R2V 4G4 14,5 2 7,25
TGBT / 01-2102 U1000 R2V 4G4 14,5 2 7,25
Ainsi, on retrouve la largeur développée qui est la somme des diamètres extérieurs :
Largeur développée = ∑ diamètres extérieurs = 113,5 mm
D’où le dimensionnement du chemin de câble de ce parcours est : 150 * 75
La même méthode appliquée à tous les autres parcours donne les résultats suivants :
Tableau 30 : Tableau récapitulatif des quantités de chemins de câble pour l’unité MCP
Dimensionnement cheminement
Quantité
100*75 35
150*75 107
200*75 21
300*75 31
400*75 96
500*100 100
600*100 110
75*75 224
Le même travail a été fait pour l’unité DCP et les résultats sont les suivants :
Tableau 31 : Tableau récapitulatif des quantités de chemins de câble pour l’unité DCP
Dimensionnement cheminement
Quantité
150*75 110
200*75 12
300*75 51
400*75 114
500*100 212
600*100 132
75*75 257
Projet de fin d’étude
76
Chapitre 5 :
Protection électrique
Dans ce chapitre, nous détaillerons le calcul
des courants de court-circuit, puis nous
aborderons l’aspect de la protection
électrique, et enfin, nous ferons une
comparaison des résultats trouvés avec ceux
du logiciel caneco.
Projet de fin d’étude
77
I- Calcul des courants de court-circuit : I-1 Introduction :
Le calcul des courants de court-circuit a pour but de déterminer :
le pouvoir de coupure du dispositif de protection (PDC) : déterminé à partir de Icc
maxi calculé à ces bornes.
la section des conducteurs permettant :
De supporter la contrainte thermique du courant de court-circuit ;
De garantir l’ouverture du dispositif par les normes NFC 15 100 et CEI 60 364 ;
Elle dépend de Icc mini calculé aux bornes du récepteur ;
La tenue mécanique des supports de conducteurs (efforts électrodynamiques) :
déterminée à partir du calcul de Icc crête déduit de l’Icc maxi.
Figure 17 : calcul du Icc d’une installation BT
I-2 Les méthodes utilisées pour le calcul des courants de court-circuit :
a) Méthode conventionnelle :
Elle permet de calculer Icc mini :
Avec :
U : tension entre phases en V, L : longueur de la canalisation en m ;
S : section des conducteurs en mm2
;
ρ = 0.023 mΩ m pour le cuivre en protection disjoncteur ;
= 0.037 mΩ m pour l’aluminium en protection disjoncteur ;
Projet de fin d’étude
78
A = 1 pour les circuits avec neutre (section neutre = section phase) ;
= 1.73 pour le circuit sans neutre ;
= 0.67 pour le circuit avec neutre (section neutre = ½ section phase).
b) Méthode des impédances :
La méthode des impédances consiste à calculer l’impédance Z de la boucle de défaut en
tenant compte de l’impédance de la source d’alimentation (réseau, batteries, groupe…).
Cette méthode est précise et permet de calculer Icc maxi et mini, mais nécessite la
connaissance des paramètres du circuit en défaut.
C’est la méthode que nous allons retenir dans notre cas d’étude, elle consiste à additionner
toutes les résistances R et toutes les réactances X du circuit en amont du c-c, puis à calculer
l’impédance Z.
I-3 Calcul d’Icc3 par la méthode des impédances :
Tout constituant d’un réseau (alternateur, transformateur, câbles, barres , moteurs, …) se
caractérise par une impédance (Z) composée d’un élément résistant (R) et d’un élément
inductif (X) appelé réactance. X, R et Z s’expriment en Ω.
La relation entre ces différentes valeurs est donnée par la formule suivante :
²)²( XRZ
La méthode consiste à :
décomposer le réseau en tronçons,
calculer pour chaque constituant les valeurs R et X,
calculer pour le réseau :
o la valeur de R ou de X équivalente,
o la valeur de l'impédance équivalente,
o le courant de court-circuit.
Le courant de court-circuit triphasé est :
basse tension :
En moyenne et haute tension :
Avec :
Icc3 : courant de court-circuit (en kA) ;
U : tension entre phases au point considéré avant l'apparition du défaut, en kV.
Zcc : impédance de court-circuit (en ohm).
Icc3 = U /(√3*Zcc)
Icc3 = 1.1* U /(√3*Zcc)
Projet de fin d’étude
79
a) Détermination des différentes impédances de court-circuit :
Impédance du réseau amont :
La connaissance de l’impédance du réseau amont se limite aux indications fournies par
le distributeur à savoir la puissance de court-circuit Scc.
On a alors :
Xa(Ω) =U02 / Scc et Ra(Ω) = 0.15*Xa
Avec : U0 : tension composée à vide du réseau.
Impédance du transformateur :
Elle se calcule à partir de la tension de court-circuit.
X(Ω)=Ucc* U02/Sn et R≈0.
Avec :
Ucc : Tension de court-circuit du transformateur.
Sn : Puissance apparente nominale.
U0 : La tension composée à vide du transformateur.
Impédance des liaisons :
Elle se calcule à partir des résistances et réactances linéiques et des longueurs des liaisons
selon les équations suivantes :
S
LR * LX *
Avec :
L : longueur de la canalisation (km).
S : section de la conduite (mm²).
: Résistivité de la ligne à la température normale de fonctionnement
- =0,0225 mm²/m pour le cuivre ;
- =0,036 mm²/m pour l’aluminium ;
: Réactance linéique de la canalisation en /m
Les valeurs de en BT sont :
- 0,08 mΩ / m pour un câble triphasé ;
- 0,12 mΩ / m pour les câbles unipolaires ;
- 0,15 mΩ / m pour les jeux de barres et les câbles unipolaires espacés.
b) Calcul du courant de court-circuit maximal aux différents points:
Nous détaillerons dans ce qui suit un exemple de calcul du courant de court-circuit
appliqué au TGBT de l’unité MCP. Ce calcul couvre les différents points du circuit en
partant du réseau amont jusqu’aux récepteurs.
Le tableau ci-après illustre la méthode de calcul appliquée en résumant l'exemple traité:
Méthode de calcul :
Projet de fin d’étude
80
Réseau amont :
On a :
Xa(Ω) =U02 / Scc AN Xa(mΩ) = 0,32
Donc
et Ra(Ω) = 0.15*Xa AN Ra(mΩ)=0,05
Avec :
U0 = 400V et Pcc = 500 MVA.
Transformateur TR1:
XTR(Ω)=Ucc* U02/Sn AN XTR(mΩ)= 2,05 et Rtr (mΩ)=3,84
Rtr(Ω)= Pcu/3*I2n^2
Avec: S =2500KVA.
Ucc = 6%.
Uo = 400 V
Liaison transfo. disjoncteur d’arrivée (câble unipolaire) :
Cette liaison est de longueur L = 10m et S = 3*6*240
Donc R2 = 0,16 m
Et puisque le câble est un câble unipolaire donc
X2 = 0,12 *10 AN X2 = 1,20mΩ
Or:
Avec :
Zeq3=Za+Ztr+Z3
Et : Donc : Icc3 = 42 KA
Le tableau ci-après regroupe les résultats de calcul des courants de c-c relatifs aux
différents points des départs issus du TGBT du MCP :
Tableau 32 : Calcul des courants de court-circuit.
Partie de l’installation Calculs R(mΩ) X (mΩ) Rt(mΩ) X t(mΩ) Icc(KA)
Réseau amont ONE X=Un^2/Pcc
R=0.15*X
0,05 0,32 0,05 0,32
Projet de fin d’étude
81
Transformateur X=ucc*Un^2/
Sn
R=Pcu/3*I2n^2
2,05 3,83 2,05 3,83
liaison TRS_DSJ X=0.12*L
R=22.5*(L/Sph)
0,16 1,2 2,26 5,36 42
JDB Principal X=0.15*L
R=22.5*(L/S)
0 0,9 2,26 6,26 35
Départ tableau
eclairage
X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
3,31 1,2 5,57 7,47 25
départ tableau PC X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
1,68 2,4 3,94 8,66 25
package
refroidissement
X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
2,34 4 4,6 10,26 21
Matériel carrier X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
9,4 8 11,63 14,26 13
Package Big Bag n°1 X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
42,63 14,4 44,9 20,66 5
Package Big Bag n°2 X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
57,85 14,4 60,1 20,6 4
Package de
combustion
X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
4,87 5,2 7,13 11,5 17
Package
assainissement
X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
1,25 4 3,51 10,3 21
Package X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
4,68 4 6,94 10,26 19
Package' X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
4,68 4 6,94 10,26 19
Registre Amont X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
450 4 452,26 10,26 0,511
Registre Aval X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
270 2,4 272,26 8,66 0,848
Traçage Électrique X=0.08*L
R=22.5*(L/S)
450 4 452,26 10,26 0,511
Projet de fin d’étude
82
II- Protection électrique :
Dans une installation électrique, les récepteurs sont liés aux générateurs à travers une série
de dispositifs de protection. Ces systèmes de protection permettent d’éviter les
conséquences d’incident qui pourraient être dangereuses pour les personnes et le matériel,
pour cela ils doivent :
Assurer la protection des personnes contre tout danger électrique,
Limiter les contraintes thermiques, diélectriques et mécaniques auxquelles le matériel
est soumis,
Préserver la stabilité du réseau.
Pour se faire on doit disposer de :
La valeur minimale des courants de défaut notée Iccmin, qui est due au défaut biphasé
au point le plus éloigné du tronçon protégé,
La valeur maximale du courant de défaut notée Iccmax, qui est due au défaut triphasé
juste en aval de la protection.
II-1 Rôle d’un système de protection :
Le système de protection doit détecter les fonctionnements électriques anormaux dus aux :
Défauts d’isolement entre :
Trois conducteurs (défaut triphasé),
Deux conducteurs (défaut biphasé),
Un conducteur et la terre (défaut monophasé).
Surcharges prolongées,
Surtensions,
Déséquilibres.
La protection du réseau électrique est assurée lorsque l’élément défectueux est mis hors
tension le plus rapidement possible par les dispositifs de coupure en charge (disjoncteur,
fusible, contacteur,…).
Cette protection peut être assurée de deux manières :
Soit indirectement à partir d’ensembles extérieurs, au dispositif de coupure,
comportant les éléments suivants :
Réducteurs de mesure,
Relais de protection,
Circuit de déclenchement.
Soit directement à partir d’éléments incorporés au circuit de puissance (fusibles), ou
au dispositif de coupure (relais magnétothermique).
a) Réducteurs de mesure :
Les grandeurs qui vont servir à alimenter les relais de protection, les dispositifs de
comptage et de mesure sont choisies parmi les courants ou les tensions. Le but des
réducteurs de mesure consiste donc à :
Projet de fin d’étude
83
isoler du réseau les éléments précités, qui sont d’un niveau d’isolement inférieur,
délivrer à ce faible niveau d’isolement des courants (1A ou 5A) et des tensions (100V
ou 100/√3 V) par transformation des grandeurs primaires du réseau.
b) relais de protection :
C’est un dispositif de surveillance continue de l’état électrique du réseau donnant des
ordres de mise hors tension du circuit de ce réseau, dans le cas d’un fonctionnement
anormal, et ce à partir d’un seuil prédéterminé.
c) circuit de déclenchement :
Il s’étend depuis les contacts du dispositif de protection jusqu’au dispositif de manœuvre
de l’organe de coupure. Sa fonction est de transmettre à cet organe l’ordre provenant du
relais.
II-2 Protection départ moteur BT :
Un départ moteur BT doit obligatoirement comprendre deux protections :
Une protection contre les surcharges :
Assurée par un relais thermique dont le réglage est égal au courant nominal moteur
(protection contre l’incendie oblige : on n’a pas le droit de régler le relais thermique au-delà
du courant nominal).
Une protection contre les courts-circuits :
Assurée soit par un relais magnétique, soit par un jeu de trois fusibles (la protection
moteur nécessite l’utilisation de fusibles aM : accompagnement Moteur de marquage vert).
a) Protection contre les surcharges – Le relais thermique :
symbole:
La figure suivante donne les schémas de puissance et de commande d’un relais thermique.
Figure 18 : symbole du relais thermique
constitution :
La figure représente la constitution d’un relais thermique.
Projet de fin d’étude
84
Figure 19 : constitution du relais thermique
principe de fonctionnement :
Un relais thermique est constitué d’un bilame métallique composé de deux lames à
coefficients de température différents. Le passage du courant, s’il est supérieur à la valeur
de réglage du relais, provoque l’échauffement et la déformation du bilame. Un contact
électrique associé à ce bilame, déclenche le circuit de commande.
Figure 20 : caractéristique temps courant du relais thermique.
Le temps de coupure devra être inversement proportionnel à l'augmentation du courant :
plus le courant augmente plus le temps de détection et de coupure doit être court. Voir la
courbe ci-contre :
Le relais thermique est généralement : Différentiel, et / ou compensé.
Principe du dispositif différentiel : En cas de coupure de phase ou de déséquilibre sur les trois phases d’alimentation d’un
moteur, le dispositif dit différentiel agit sur le système de déclenchement du relais
thermique.
Projet de fin d’étude
85
Principe de la compensation en température : Afin d’éviter un déclenchement intempestif dû aux variations de la température ambiante,
un bilame de compensation est monté sur le système principal du déclenchement. Ce bilame
de compensation se déforme dans le sens opposé à celui des bilames principaux.
Figure 21 : principe de compensation de la température ambiante.
classes de déclenchement :
Il existe quatre classes de relais thermique : 10A, - 10, - 20, - 30.
Ces classes sont fonctions du temps de déclenchement à partir de l’état froid (pas de
passage préalable de courant).
On règle toujours le relais à la valeur nominale du courant absorbé par le récepteur qu’il
protège Ir = In.
choix d’un relais thermique :
Généralement, le constructeur donne une correspondance entre calibre du fusible et le
relais thermique correspondant.
b) Protection contre les courts-circuits – Le fusible :
symbole :
Le symbole d’un fusible est donné dans la figure suivante :
Figure 22 : symbole du fusible.
constitution :
La figure donne la constitution du fusible.
Projet de fin d’étude
86
Figure 23 : constitution du fusible.
principe de fonctionnement :
Le fusible est constitué d’une lame fusible dans une enveloppe fermée. Cette lame fusible
fond si le courant qui la traverse dépasse la valeur assignée.
L’enveloppe quant à elle, contient du sable (silice) afin de permettre une coupure franche
en évitant ainsi le maintien du passage de courant à travers l’arc électrique.
classification des cartouches fusibles :
Suivant leur utilisation, trois classes de fusibles peuvent être employées :
les cartouches fusibles très rapides,
les cartouches fusibles standards,
les cartouches fusibles lents.
caractéristique temps courant :
La figure ci-contre donne la caractéristique temps en fonction du courant d’un fusible.
Inf = intensité de non fusion.
If = intensité de fusion.
Figure 24 : caractéristique temps/courant d’un fusible.
Projet de fin d’étude
87
c) protection contre les surcharges et les courts-circuits-Le disjoncteur
magnétothermique :
symbole :
Le symbole du disjoncteur magnétique est donné dans la figure suivante :
Figure 25 : symbole du disjoncteur magnétique.
fonctions :
Il a deux fonctions principales :
couper et sectionner : rôle des pôles principaux,
protéger contre les surcharges et les courts circuits : rôle du dispositif thermique et du
dispositif magnétique.
courbe de déclenchement typique :
La figure suivante représente la courbe de déclenchement typique d’un disjoncteur
magnétothermique.
Figure 26 : courbe de déclenchement d’un disjoncteur magnétothermique.
II-3 Commande départ moteur BT-Contacteur :
symbole :
Le symbole du contacteur donné dans la figure suivante :
Projet de fin d’étude
88
Figure 27 : symbole d’un contacteur.
fonctions :
Il a deux fonctions principales :
Le contacteur permet d’établir ou de couper le courant dans un circuit de puissance et
cela même en charge,
Le contacteur permet de commander à distance un récepteur quelconque et de
commander un récepteur de manière automatique.
II-4 La coordination entre les protections et la commande :
Cette coordination est la combinaison optimale des différentes protections (contre les
courts-circuits et les surcharges) et de l’organe de commande (contacteur) qui composent un
départ-moteur.
Etudiée pour une puissance donnée, elle permet de protéger au mieux les équipements
commandés par ce départ moteur.
a) Les différents types de coordination:
Deux types de coordination (type 1 et type 2) sont définis par la CEI 60947-4-1.
Coordination type 1 :
C’est la solution standard, la plus utilisée. Elle exige qu'en condition de court-circuit, le
contacteur ou le démarreur n'occasionne pas de danger aux personnes ou aux installations.
Elle accepte que des réparations ou remplacements de pièces soient nécessaires avant la
remise en service.
Coordination type 2 :
C’est la solution haute performance ; elle exige qu'en condition de court-circuit, le
contacteur ou le démarreur n'occasionne pas de danger aux personnes ou aux installations et
qu’il soit en mesure de fonctionner ensuite. Le risque de soudure des contacts est admis;
dans ce cas, le constructeur doit indiquer les mesures à prendre en ce qui concerne la
maintenance du matériel.
Il existe une solution très haute performance, réalisée par les ACP et proposée par
quelques constructeurs, c’est la « Coordination totale ». Cette coordination exige qu'en
Projet de fin d’étude
89
condition de court-circuit, le contacteur ou le démarreur n'occasionne pas de danger aux
personnes ou aux installations et qu’il soit en mesure de fonctionner ensuite. Le risque de
soudure des contacts n’est pas admis ; le redémarrage du départ moteur doit pouvoir être
immédiat.
b) Quelle coordination choisir ?
Le choix du type de coordination dépend des paramètres d’exploitation, Il doit être fait de
façon à obtenir l'adéquation besoin de l'utilisateur/coût de l'installation optimisée :
Type 1 :
Acceptable lorsque la continuité de service n’est pas exigée et que la remise en service
peut se faire après remplacement des éléments défaillants, dans ce cas, le service entretien
doit être efficace (disponible et compétent), L’avantage est un coût d'appareillage réduit.
Type 2 :
A retenir lorsque la continuité de service est exigée, Il nécessite un service d’entretien réduit.
« Coordination totale » :
Lorsque le redémarrage immédiat du moteur est nécessaire, Aucun service d’entretien
n’est nécessaire, Les coordinations proposées dans les catalogues des constructeurs
simplifient le choix de l’utilisateur et lui assure la conformité de son départ-moteur vis-à-vis
de la norme.
II-5 Etude de la sélectivité entre les disjoncteurs :
a) Définition :
C’est la coordination des dispositifs de coupure automatique de telle sorte qu’un défaut,
survenant en un point quelconque du réseau, soit éliminé par le disjoncteur placé
immédiatement en amont du défaut, et par lui seul. Son objectif est de garantir une
disponibilité de l’énergie.
En pratique :
La détermination de la sélectivité se fait en comparant les caractéristiques de chaque
disjoncteur avec celles de la protection (disjoncteur ou fusible) située immédiatement en
amont.
Les disjoncteurs situés le plus en aval dans l'installation sont choisis et réglés de façon à
déclencher « le plus vite possible », de manière à limiter les contraintes sur l'installation en
cas de surintensité.
Une fois les caractéristiques de ces disjoncteurs établies, on « remonte » dans l'installation,
en assurant la sélectivité des disjoncteurs aval / amont).
On parle de deux types de sélectivité :
Projet de fin d’étude
90
Sélectivité totale :
Pour toutes les valeurs du défaut, depuis la surcharge jusqu’au court-circuit franc, la
distribution est totalement sélective si D2 s’ouvre et si D1 reste fermé.
Figure 28 : sélectivité totale.
Sélectivité partielle :
La sélectivité est partielle si la condition ci-dessus n’est pas respectée jusqu’au plein
courant de court-circuit, mais seulement jusqu’à une valeur inférieure. Cette valeur est
appelée limite de sélectivité.
Dans l’éventualité d’un défaut les disjoncteurs D1et D2 s’ouvrent.
Figure 29 : sélectivité partielle.
b) La sélectivité ampère- métrique :
Cette technique s’opère en prenant en compte les courbes de déclanchement des différents
disjoncteurs. Elle est basée sur la différence des courants de réglage des protections.
Avec :
Iins= le courant instantané
Projet de fin d’étude
91
Figure 30 : sélectivité ampère métrique
c) La sélectivité chronométrique :
Cette technique repose sur le décalage en temps des courbes de déclenchement des
disjoncteurs amont et aval. Elle se vérifie par comparaison des courbes et s’applique pour la
sélectivité dans la zone des courts-circuits. Elle s’utilise en complément de la sélectivité
ampère métrique afin d’obtenir une sélectivité au-delà du courant de réglage magnétique du
disjoncteur amont.
Figure 31: Sélectivité chronométrique
d) Choix des techniques de sélectivité :
Le choix d’un type de sélectivité dans une distribution électrique se fait en fonction du
type d’appareils et de leur situation dans l’installation.
Différentes techniques peuvent être combinées entre deux appareils pour obtenir la
meilleure disponibilité de l’énergie électrique, La sélectivité ampère-métrique est, dans tous
les cas, le premier maillon de la sélectivité.
II-6 Applications au projet MCP/DCP :
La première étape est de choisir les disjoncteurs pour les tableaux principaux, les circuits
d’éclairages et les circuits prises de courants de l’unité MCP.
Nous décrivons dans ce qui suit un exemple de choix des calibres et PDC des disjoncteurs
arrivées et départs du TGBT.
a) Exemple de choix des calibres des disjoncteurs :
Calibre des disjoncteurs (D0) et (D2) :
Données d’entrées :
Projet de fin d’étude
92
S = 2500 KVA
U = 380V
Or: S = U × In × √ 3
D’où:
In = 2500 / (380 * √ 3)
Soit In = 3798 A
On choisit pour l’arrivée du TGBT le disjoncteur de calibre 4000 A.
Données d’entrées : (D2)
S = 125 KVA
U = 380 V
Or: S = U × In × √ 3
D’où:
In = 125 / (380 * √ 3)
Soit
In = 190 A
On choisit pour le départ du TGBT le disjoncteur de calibre 200 A
PDC des disjoncteurs (D0) et (D4) :
Nous avons : eq
ccZ
UI
*3
03
Données d’entrées : (D0)
(Voir chapitre calcul des courants de court-circuit)
Soit : Icc = 42 KA
Le disjoncteur (D0) doit avoir un pouvoir de coupure supérieur à 42 kA
Données d’entrées : (D2)
(Voir chapitre calcul des courants de court-circuit)
Soit : Icc = 25KA
Le disjoncteur (D4) doit avoir un pouvoir de coupure supérieur à 25 kA
Choix des disjoncteurs (D0) et (D4) :
D’après ce qui précède nous proposons un disjoncteur de NW40H1 2.0A pour (D0), ayant
les caractéristiques suivantes :
Projet de fin d’étude
93
In = 4000A,
PDC = 65 KA (pour une tension de 380V).
Nous proposons un disjoncteur de type NS250N TM200D pour (D2), ayant les
caractéristiques suivantes :
In = 120A,
PDC = 25 KA (pour une tension de 380V).
(Voir annexe 5)
Choix des protections pour les tableaux principaux :
Pour la protection des tableaux principaux on a opté pour le choix des types de
disjoncteurs ci-dessous :
NW40H1-Micrologic 5.0 est un disjoncteur électronique débrochable pour la
protection générale de l’installation.
Compact NS est un disjoncteur électronique (long et court retard) pour la protection
de départ partiel et protection des départs moteur de forte puissance.
b) Résultats de choix des protections pour les tableaux principaux :
Tableau 33 : choix des protections pour les tableaux principaux.
CHOIX DE
PROTECTION Réglage
Tenant Aboutissant DISJ
Calibre
In(A) Icc (KA) Pdc(KA) Types déclencheur Ir Im
TRS TGBT D0 4000 42 65 NW40H1 Electronique 3799 37990
SECOURS TGBT D1 4000 42 65 NW40H1 Electronique 3799 37990
TG
BT
Tableau
Eclairage D2 200 25 36 NS250N
Magnéto-
thermique 190 2000
Tableau PC D3 200 25 36 NS250N
Magnéto-
thermique 190 2000
Package
refroidissement
D4 400 21 50 NS400N Electronique 380 800
Package
Matériel carrier D5 250 13 36 NS250N
Magnéto-
thermique 213 2500
Package BIG
BAG N°1 D6 125 5 36 NS160N
Magnéto-
thermique 114 1250
Package BIG
BAG N°2 D7 100 4 36 NS100N
Magnéto-
thermique 95 800
Package
Chambre de
combustion D8 400 17 50 NS400N Electronique 304 3040
Package
assainissement D9 800 21 50 NS800N Electronique 677 6770
Package D10 400 19 50 NS400N Electronique 259 2590
Package’ D11 200 19 36 NS250N
Magnéto-
thermique 194 2000
Registre amont D12 16 0,5 36 NS100N
Magnéto-
thermique 13 190
Registre aval D13 16 0,8 36 NS100N
Magnéto-
thermique 13 190
Projet de fin d’étude
94
Traçage
électrique D14 16 0,5 36 NS100N
Magnéto-
thermique 13 190
Choix des protections pour les circuits d’éclairages et les prises de courants:
Pour les circuits d’éclairages on a opté pour les disjoncteurs différentiels (DDR 300 mA
pour l’éclairage et DDR 30 mA pour les prises de courants) pour la protection des
personnes.
Les types de disjoncteurs choisis pour les circuits d’éclairages et prise de courants sont :
C60N, DT40 : sont utilisés dans le tertiaire et l’industrie, ils assurent la protection des
circuits contre les courants de court-circuit et les courants de surcharge.
c) Résultats de choix des protections pour l’éclairage :
Tableau 34 : choix des protections pour l’éclairage.
Tenant Aboutissant DISJ
Calibre
In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types Déclencheur
Départ circuit
éclairage 1 DCE1 25 30 10(30) C60N Courbe C
Tab
leau
ecl
air
age
101-CE1 DE1 10 150 6 DT40 Courbe B
101-CE2 DE2 10 150 6 DT40 Courbe B
101-CE3 DE3 10 150 6 DT40 Courbe B
102-CE1 DE4 10 156 6 DT40 Courbe C
102-CE2 DE5 10 156 6 DT40 Courbe C
Départ circuit
éclairage 2 DCE2 25 30 10(30) C60N Courbe C
102-CE3 DE6 10 156 6 DT40 Courbe C
102-CE4 DE7 10 162 6 DT40 Courbe C
102-CE5 DE8 10 153 6 DT40 Courbe C
103-CE1 DE9 10 169 6 DT40 Courbe C
Départ circuit
éclairage 3 DCE3 25 30 10(30) C60N Courbe C
103-CE2 DE10 10 185 6 DT40 Courbe C
103-CE3 DE11 10 185 6 DT40 Courbe B
103-CE4 DE12 10 162 6 DT40 Courbe C
103-CE5 DE13 10 310 6 DT40 Courbe C
104-CE1 DE14 25 162 6 DT40 Courbe C
Départ circuit
éclairage 4 DCE4 16 30 10(30) C60N
Courbe C
104-CE2 DE15 10 159 6 DT40 Courbe B
104-CE3 DE16 10 209 6 DT40 Courbe C
104-CE4 DE17 10 180 6 DT40 Courbe C
104-CE5 DE18 10 162 6 DT40 Courbe B
104-CE6 DE19 10 171 6 DT40 Courbe C
Départ circuit
éclairage 5 DCE5 25 30 10(30) C60N Courbe C
104-CE7 DE20 10 159 6 DT40 Courbe C
104-CE8 DE21 10 180 6 DT40 Courbe B
105-CE1 DE22 10 185 6 DT40 Courbe B
Projet de fin d’étude
95
105-CE2 DE23 10 185 6 DT40 Courbe B
105-CE3 DE24 10 185 6 DT40 Courbe B
Départ circuit
éclairage 6 DCE6 25 30 10(30) C60N Courbe C
105-CE4 DE25 10 148 6 DT40 Courbe B
105-CE5 DE26 10 185 6 DT40 Courbe C
106-CE1 DE27 10 205 6 DT40 Courbe C
106-CE2 DE28 10 200 6 DT40 Courbe C
106-CE3 DE29 10 222 6 DT40 Courbe C
106-CE4 DE30 10 195 6 DT40 Courbe C
d) Résultats de choix des protections pour les prises de courants :
Tableau 35 : choix des protections pour les prises de courants.
Tenant Aboutissant DISJ
Calibre
In(A) Icc (K) Pdc(KA) Types Déclencheur
Tab
leau
PC
P1 CPC DPC1 63 2004 6 C60N Courbe B
P2 PC DPC2 63 1703 6 C60N Courbe B
P3 PC DPC3 32 868 6 DT40 Courbe C
P4 PC DPC4 32 856 6 DT40 Courbe C
P5 PC DPC5 63 1883 6 C60N Courbe B
P6 PC DPC6 63 1688 6 C60N Courbe B
P7 PC DPC7 32 1156 6 DT40 Courbe C
P8 CPC DPC8 63 1953 6 C60N Courbe B
P9 PC DPC9 63 1904 6 C60N Courbe B
P10 PC DPC10 63 2036 6 C60N Courbe B
P11 PC DPC11 32 1174 6 DT40 Courbe C
P12 PC DPC12 63 1718 6 C60N Courbe B
P13 PC DPC13 32 973 6 DT40 Courbe C
P14 PC DPC14 16 518 6 DT40 Courbe C
P15 PC DPC15 16 518 6 DT40 Courbe C
La deuxième étape est de choisir les dispositifs d’un départ moteur pour les forces
motrices de l’unité MCP.
e) La solution retenue pour les départs moteurs:
La solution retenue est la suivante :
- solution "2 produits" de marque télémécanique pour le démarrage direct des moteurs de
faibles puissances et Merlin Gerin pour les moteurs de grandes puissances association
disjoncteur moteur et contacteur.
Projet de fin d’étude
96
Figure 32 : solution "2 produits" pour le démarrage des moteurs.
f) Coordination :
Le type de coordination utilisé pour les moteurs de l’unité MCP est la coordination de type 2
puisque la continuité de service est exigé. (Voir annexe 5).
g) Choix des disjoncteurs moteurs :
Pour les choix des disjoncteurs, il suffit de prendre le calibre égal ou immédiatement
supérieur au courant nominal du moteur, et un pouvoir de coupure supérieur au courant de
court-circuit du moteur. (Voir annexe 5).
Les types de disjoncteurs choisis pour la protection des moteurs sont :
Les disjoncteurs moteurs magnéto – thermique sont de type GV2 : sont des
disjoncteurs pour la protection des départs moteurs (ces appareils regroupent un
sectionneur, une protection contre les courts-circuits et une protection thermique).
Les disjoncteurs moteurs magnéto – thermique Compact NS : sont des disjoncteurs
pour protection des départs moteurs de forte puissance.
h) Choix des contacteurs :
Les principaux critères de choix d’un contacteur sont :
La nature de l’alimentation Alternatif,
La valeur nominale de la tension U=380V,
La nature du récepteur Moteurs,
Le courant nominal du récepteur,
Les contraintes d’exploitations catégorie d’emploi AC 3,
La température ambiante T°= 50 °C < 60 °C,
La tension de commande est de 48 V AC en 50 Hz donc la référence est à compléter avec E7.
(Voir annexe 5)
Projet de fin d’étude
97
i) Tableau récapitulatif des choix des contacteurs et des disjoncteurs pour les
moteurs MCP :
Tableau 36 : choix des contacteurs et des disjoncteurs pour les moteurs MCP
Choix de
protection
Réglage de
protection
Choix du
contacteur
Tenant Aboutissant
Calibre
In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types déclencheur Ir(A) Im(A)
Réf.
Contacteur
TG
BT
-MO
TE
UR
S
01-2105 14 637 15 GV2 ME16
Magnéto-
thermique moteur 11 170
LC1-D12 E5
01-2106 25 600 15 GV2 ME22
Magnéto-
thermique moteur 25 327
LC1-D25 E5
01-2115 10 555 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 8 138
LC1-D09 E5
01-2119 6 393 100 GV2 ME10
Magnéto-
thermique moteur 5 78
LC1-D09 E5
01-1313 80 4007 25 NS100N STR22ME 67 871
LC1-D80 E5
01-2107 18 292 15 GV2 ME20
Magnéto-
thermique moteur 18 223
LC1-D18 E5
01-2108 100 183 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 100 138
LC1-D09 E5
01-2505 100 4595 25 NS100N STR22ME 100 1300
LC1-D115 E5
01-2506 100 4796 25 NS100N STR22ME 100 1300
LC1-D115 E5
01-2510 500 18500 45 NS630N STR43ME 371 4823
LC1-F400 E5
01-
1001A1/B1 220 17619 35 NS250N STR22ME 177 2301
LC1-F185 E5
01-
1001A2/B2 220 17619 35 NS250N STR22ME 177 2301
LC1-F185 E5
01-1307 500 43501 45 NS630N STR43ME 482 6266
LC1-F500 E5
01-1308 10 440 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 6 138
LC1-D09 E5
01-1309 220 24886 35 NS250N STR22ME 177 2301
LC1-F185 E5
01-1310 4 510 100 GV2 ME08
Magnéto-
thermique moteur 3 51
LC1-D09 E5
01-1311 150 14677 35 NS160N STR22ME 138 1794
LC1-D150 E5
01-1312 4 510 100 GV2 ME08
Magnéto-
thermique moteur 3 51
LC1-D09 E5
01-1603 220 19537 35 N250N STR22ME 177 2301
LC1-F185 E5
01-1604 100 8730 25 NS100N STR22ME 66 858
LC1-D115 E5
01-1605 40 2020 25 NS100N STR22ME 38 394
LC1-D80 E5
01-2109 6 393 100 GV2 ME10
Magnéto-
thermique moteur 5 78
LC1-D09 E5
01-2110 6 580 100 GV2 ME10
Magnéto-
thermique moteur 5 78
LC1-D09 E5
01-2111 2 400 100 GV2 ME07
Magnéto-
thermique moteur 2 34
LC1-D09 E5
Projet de fin d’étude
98
01-2112 4 555 100 GV2 ME08
Magnéto-
thermique moteur 3 51
LC1-D09 E5
01-2113 25 1320 15 GV2 ME22
Magnéto-
thermique moteur 25 327
LC1-D25 E5
01-2114 150 16812 35 NS160N STR22ME 110 1430
LC1-D115 E5
01-2116 2 708 100 GV2 ME07
Magnéto-
thermique moteur 2 34
LC1-D09 E5
01-2117 4 441 100 GV2 ME08
Magnéto-
thermique moteur 3 51
LC1-D09 E5
01-2118 2 482 100 GV2 ME07
Magnéto-
thermique moteur 2 34
LC1-D09 E5
01-2602 4 473 100 GV2 MEO8
Magnéto-
thermique moteur 3 51
LC1-D09 E5
01-2603 1 426 100 GV2 ME06
Magnéto-
thermique moteur 1 23
LC1-D09 E5
O1-2604 1 491 100 GV2 ME06
Magnéto-
thermique moteur 1 23
LC1-D09 E5
01-
1101A/B 50 4875 25 NS100N STR22ME 30 390
LC1-D80 E5
01-
1102A/B 80 8023 25 NS100N STR22ME 60 780
LC1-D80 E5
01-
1103A/B 100 14359 25 NS100N STR22ME 85 1105
LC1-D115 E5
01-
1105A/B 50 3789 25 NS100N STR22ME 30 390
LC1-D80 E5
01-1106 25 2280 15 GV2 ME22
Magnéto-
thermique moteur 25 327
LC1-D25 E5
01-1107 25 2043 15 GV2 ME22
Magnéto-
thermique moteur 25 327
LC1-D25 E5
01-1201 50 4538 25 NS100N STR22ME 30 390
LC1-D80 E5
01-1204 50 4244 25 NS100N STR22ME 30 390
LC1-D80 E5
01-1203 500 40883 45 NS630N STR43ME 418 5434
LC1-F500 E5
01-1301 50 2063 25 NS100N STR22ME 30 390
LC1-D80 E5
01-1302 20 1132 15 GV2 ME20
Magnéto-
thermique moteur 17 223
LC1-D18 E5
01-1303 80 7573 25 NS100N STR22ME 66 858
LC1-D115 E5
01-1801 10 1000 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 7 138
LC1-D09 E5
01-2101 13 941 15 GV2 ME16
Magnéto-
thermique moteur 12 170
LC1-D12 E5
01-2102 13 750 15 GV2 ME16
Magnéto-
thermique moteur 12 170
LC1-D12 E5
01-2501 80 4373 25 NS100N STR22ME 60 780
LC1-D80 E5
01-2508 400 18464 45 NS630N STR43ME 371 4823
LC1-F400 E5
01-2601 6 1000 100 GV2 ME10
Magnéto-
thermique moteur 5 78
LC1-D09 E5
01-1304 150 28181 35 NS160N STR22ME 138 1794
LC1-D115 E5
Projet de fin d’étude
99
01-1305 220 27677 35 NS250N STR22ME 177 2301
LC1-F185 E5
01-1306 50 3150 25 NS100N STR22ME 37 421
LC1-D80 E5
01-1502 400 35590 45 NS630N STR43ME 371 4823
LC1-F400 E5
01-1601 50 3150 25 NS100N STR22ME 37 421
LC1-D80 E5
01-1802 13 532 100 GV2 ME16
Magnéto-
thermique moteur 12 170
LC1-D12 E5
01-2103 50 2702 25 NS100N STR22ME 37 421
LC1-D80 E5
01-2104 10 491 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 7 138
LC1-D09 E5
01-1104 10 950 100 GV2 ME14
Magnéto-
thermique moteur 8 138
LC1-D09 E5
La troisième étape est d’étudier la sélectivité de l’installation électrique de l’unité
MCP.
La continuité de la distribution dans une installation électrique est directement liée à la
sélectivité des protections, pour cela nous avons utilisé le logiciel Curve Direct de Schneider
Electrique qui permet de réaliser une étude de sélectivité à partir des courbes de
déclenchement des protections.
Nous présentons ci-dessous les résultats de l’étude de sélectivité entre les disjoncteurs des
différents circuits de l’installation :
j) Sélectivité des tableaux principaux :
On retarde le déclenchement du disjoncteur général par rapport à celui du disjoncteur aval
pour respecter la sélectivité chronométrique et nous obtenons une sélectivité totale entre les
différents disjoncteurs.
Donc d’après les courbes de déclenchement on obtient une sélectivité totale entre le
disjoncteur amont NW40H1et les différents disjoncteurs aval, sauf pour le disjoncteur
NS800N où la sélectivité est partielle avec une limite de sélectivité de 40KA.
Projet de fin d’étude
100
Figure 33 : courbe de déclenchement des disjoncteurs tableaux principaux et disjoncteurs
général.
a) Départs moteurs :
De la même manière on obtient une sélectivité totale des disjoncteurs GV (GV2 P22,
GV2 ME22,…) et les disjoncteurs compact NS (NS100N, NS160N, NS250N, NS630N)
avec le disjoncteur général de l’installation NW40H1.
Figure 34 : courbe de déclenchement des disjoncteurs moteurs et disjoncteurs général.
Conclusion :
Pour clore cette partie, et après avoir étudié la sélectivité pour les différents circuits de
l’installation via le logiciel Curve Direct de Schneider, il convient d’admettre que la
sélectivité de l’installation MCP est bien vérifiée.
1 1 0 1 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 I ( A )0 . 0 1
0 . 1
1
1 0
1 0 0
1 0 0 0
t ( s )
N S 4 0 0 N - S T R 2 3 S E - 4 0 0 A
N S 8 0 0 N - M ic r o lo g ic 2 .0 A - 8 0 0 A
N S 1 0 0 N - T M - D - 1 0 0 A
N S 1 6 0 N - T M - D - 1 2 5 A
N S 2 5 0 N - T M - D - 2 5 0 A
N W 4 0 H 1 - M ic r o lo g ic 2 .0 A - 4 0 0 0 A
N S 8 0 0 N - M ic r o lo g ic 2 .0 A - 8 0 0 A : 4 0 k A
N S 1 0 0 N - T M - D - 1 0 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 6 0 N - T M - D - 1 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 2 5 0 N - T M - D - 2 5 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 8 0 0 N - M ic r o lo g ic 2 .0 A - 8 0 0 A : 4 0 k A
N S 1 0 0 N - T M - D - 1 0 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 6 0 N - T M - D - 1 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 2 5 0 N - T M - D - 2 5 0 A : S é le c tiv i té to ta le
1 1 0 1 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 I ( A )0 . 0 1
0 . 1
1
1 0
1 0 0
1 0 0 0
t ( s )
G V 2 P - P 2 2 - 2 5 A
N S 1 0 0 N - S T R 2 2 M E - 1 0 0 A
N S 1 6 0 N - S T R 2 2 M E - 1 5 0 A
N S 2 5 0 N - S T R 2 2 M E - 2 2 0 A
N S 6 3 0 N - S T R 4 3 M E - 6 3 0 A
G V 2 M E - M E 2 2 - 2 5 A
N W 4 0 H 1 - M ic r o lo g ic 2 .0 A - 4 0 0 0 A
G V 2 P - P 2 2 - 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 0 0 N - S T R 2 2 M E - 1 0 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 6 0 N - S T R 2 2 M E - 1 5 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 2 5 0 N - S T R 2 2 M E - 2 2 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 6 3 0 N - S T R 4 3 M E - 6 3 0 A : S é le c tiv i té to ta le
G V 2 M E - M E 2 2 - 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
G V 2 P - P 2 2 - 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 0 0 N - S T R 2 2 M E - 1 0 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 1 6 0 N - S T R 2 2 M E - 1 5 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 2 5 0 N - S T R 2 2 M E - 2 2 0 A : S é le c tiv i té to ta le
N S 6 3 0 N - S T R 4 3 M E - 6 3 0 A : S é le c tiv i té to ta le
G V 2 M E - M E 2 2 - 2 5 A : S é le c tiv i té to ta le
Projet de fin d’étude
101
III- Le logiciel Caneco BT :
III-1 Définition :
Caneco BT, est un logiciel de calcul et de schématisation des installations électriques
Basse tension.
Leader Européen dans ce domaine, il a obtenu trois avis techniques : NFC 15-
100,BS,RGIE.Il détermine, de façon économique, les canalisations ainsi que tout
l’appareillage de distribution d’parés une base de données multi-fabricants.il produit aussi
tous les schémas et les documents nécessaires à la conception, réalisation, vérification de
l’installation.
III-2 Présentation de l’interface de travail du logiciel :
a) Présentation de l’interface de Caneco :
Une simple interface contenant les différents menus et fonctionnalités nécessaires à la
saisie des données correspondantes au projet.
Les commandes contenues dans ces menus permettent soit de déclencher directement des
actions, soit d'afficher un sous-menu ou une Boite de dialogue.
Figure 35 : interface caneco BT
Projet de fin d’étude
102
b) Présentation de la barre d’outils du logiciel :
Sous la barre des mesures, se trouve la barre d’outils. Chaque bouton de la barre d’outils
permet d’accéder directement à des commandes existant en outre dans les menus.
Figure 36 : la barre d’outils Caneco BT
c) Algorithme de traitement d’une affaire à l’aide du logiciel :
Une affaire Caneco BT se traite d'Amont (source) vers l'Aval (circuits terminaux).ce qui
permet de déterminer les protections et les câbles : on doit définir en premier temps la
source et les caractéristiques générales de l’affaire, puis les circuits de distribution (circuits
de style Tableau),et terminer par les circuits terminaux. Ceci suppose que les intensités des
circuits de distribution ont été prédéterminées.
Si cela n’est pas les cas, vous pouvez effectuer un bilan de puissance avec Caneco BT, ce
qui déterminera les intensités des circuits de distribution en fonction des circuits qu’ils
alimentent et des éventuels condensateurs. Ainsi, dans Caneco BT, à chaque instant, on
peut redéfinir les circuits principaux, puis déterminer les protections et câbles des circuits
terminaux. La commande de calcul automatique du menu Circuits permet de redéfinir
automatiquement les protections et les câbles en fonction de l’amont.
III-3 Détermination des sections des câbles et dimensionnement des protections par le
logiciel CANECO BT :
Pour pouvoir dimensionner toutes les protections et calculer toutes les sections des câbles
d’une installation électrique à l’aide du logiciel CANECO BT il faut absolument connaitre
les caractéristiques des éléments suivant :
Les sources d’alimentation,
Les circuits de distribution,
Les circuits terminaux.
Projet de fin d’étude
103
Figure 37 : Les différents niveaux d’un circuit électrique.
Nous allons prendre comme exemple d’application le cas de l’unité MCP.
Tout d’abord, il faut définir les caractéristiques de la source d’alimentation. Le schéma sur
la figure ci-dessous montre les différentes informations que nous avons saisies :
Figure 38 : Fenêtre concernant les caractéristiques d’une source d’alimentation.
Projet de fin d’étude
104
Les principales informations que nous devions introduire sont :
La puissance de la source : 2500KVA
Le nombre de sources : 1
La nature de la source : Transformateur
Le régime du neutre : TN
Fréquence : 50 Hz
La longueur entre la source et le TGBT : 10 m
Le mode de pose : sur chemins de câbles perforés.
Les harmoniques : TH inférieur à 15 %
Type de câble : U1000R2V en cuivre
La section des conducteurs est générée automatiquement par le logiciel. A noter qu’il faut
absolument connaître le régime du neutre et le type de protection du réseau aval.
Après la définition des caractéristiques de la source, le logiciel affiche les résultats sous
forme d’un tableau illustré sur la figure suivante :
Figure 39 : Récapitulatif du résultat concernant la source d’alimentation.
La deuxième étape consiste à dessiner le schéma unifilaire de l’unité MCP afin de pouvoir
saisir les caractéristiques de chaque récepteurs et par suite avoir les sections des câbles et les
protections de chaque départ.la figure suivante donne un aperçu sur cette étape.
Projet de fin d’étude
105
Figure 40 : Schéma unifilaire de l’unité MCP.
Comme exemple nous avons pris le cas du départ tableau éclairage et le cas d’un départ
moteur :
Départ tableau éclairage :
La figure suivante montre la fenêtre où les différentes caractéristiques devront être saisies.
Figure 41 : Fenêtre concernant les caractéristiques du départ tableau éclairage.
De la même manière, le tableau suivant résume quelques informations relatives au départ
tableau éclairage.
Projet de fin d’étude
106
Figure 42 : Récapitulatif du résultat concernant le départ tableau éclairage.
Départ moteur 01-2105 :
La figure suivante montre la fenêtre où les différentes caractéristiques devront être saisies.
Figure 43 : Fenêtre concernant les caractéristiques du départ moteur 01-2105.
De la même manière, le tableau suivant résume quelques informations relatives au départ
tableau éclairage.
Projet de fin d’étude
107
Figure 44 : Récapitulatif du résultat concernant le départ moteur 01-2105.
III-4 Comparaison entre résultat théorique et obtenu par CANECO :
Dans ce paragraphe, on va faire une comparaison entre les résultats trouvés théoriquement
et ceux trouvés par Caneco BT en ce qui concerne les sections et les protections des câbles
pour les départs tableaux principaux et quelques départs moteurs de l’unité MCP.
Le tableau ci-dessous, donne une comparaison des résultats trouvés par les deux méthodes
au niveau de l’unité MCP :
Tableau 37 : comparaison des sections théoriques et celles trouvées par Caneco BT.
Résultats Théoriques Résultats par caneco
Tenant Aboutissant
Réf. Du Disjoncteur
(par catalogue)
Sections
théoriques
Réf. Du Disjoncteur
(par caneco)
Sections par
caneco
TRS TGBT NW40H1 Micrologic 2.0 3*6*240 NW40H1 Micrologic 2.0 3*6*400
SECOUrS TGBT NW40H1 Micrologic 2.0 3*6*240 NW40H1 Micrologic 2.0 3*6*400
TG
BT
Tableau
Eclairage NS250NTM200D 200A 3*1*95
NS250HTM200D
200A 3*1*50
Tableau PC NS250NTM200D 200A 3*1*95
NS250HTM200D
200A 3*1*50
Package
refroidissement NS400NST23SE 400A 3*2*240 NS400HST23SE 400A 3*2*120
Package
Matériel carrier NS250NTM250D 250 3*1*240
NS250HTM250D
250A 3*1*150
Package BIG
BAG N°1 NS160NTM125D 125A 4G95
NS160HTM125D
125A 4G70
Package BIG
BAG N°2 NS100NTM100D 100A 4G70
NS100HTM100D
100A 4G50
Projet de fin d’étude
108
Package
Chambre de
combustion
NS400NTMST23SE
400A
3*2*150 NS400HST23SE 400A 3*1*240
Package
assainissement NS800N 2.0A 800A 3*3*300 NS800H 2.0A 800A 3*2*300
Package NS400NST23SE 400A 3*2*120 NS400HST23SE 400A 3*2*120
Package’ NS250NTM 3*1*240
NS250HTM200D
200A 3*1*120
Registre
amont NS100NTM16D 16A
5G2,5
NS100HTM16D 16A
5G2,5
Registre aval NS100NTM16AD16A 5G2,5 NS100HTM16D 16A 5G2,5
Traçage
électrique NS100NTM16D 16A 5G2,5 NS100HTM16D 16A 5G2,5
01-2105 GV2 ME16 14A 5G2,5 GV2 P16 14A 4G4
01-2106 GV2 ME22 25A 3G6 GV2 P22 25A 4G10
01-2115 GV2 ME14 10A 4G2,5 GV2 P14 10A 4G2,5
01-2119 GV2 ME10 6A 4G2,5 GV2 P10 6A 4G2,5
01-1313 NS100NSTR22ME 80A 4G50 NS100HST22ME 80A 4G50
01-2107 GV2 ME20 18A 4G4 GV2 P20 18A 4G10
01-2108 GV2 ME14 10A 4G2,5 GV2 P14 10A 4G6
01-2505 NS100NSTR22ME 100A 4G70 NS100HST22ME 100A 4G70
01-2506
NS100N STR22ME
100A 4G70 NS100HST22ME 100A 4G70
01-2510 NS630N STR43ME 3*2*240 NS630HST23SE 630A 3*2*240
D’après le tableau, on constate que les résultats concernant les sections des câbles sont à
peu près les mêmes sauf pour quelques consommateurs. Cela est dû au déficit lié à la
méthode analytique. En effet, les valeurs données prédéfinies dans le tableau de la
détermination de la section minimales ne correspondent pas aux valeurs réelles des courants
absorbés par nos consommateurs. Donc, on est parfois contraint à choisir la section des
câbles avec une majoration excessive du courant absorbé.
En ce qui concerne les protections des câbles, les résultats sont les mêmes au niveau du
calibre du disjoncteur. Mais au niveau de type de l’appareillage, le logiciel Caneco BT nous
a proposé la famille GV2-P, mais en se référant au catalogue, on trouve qu’il existe une
autre famille de disjoncteurs GV2-M qui a les mêmes caractéristiques que les GV2-P, mais
qui est moins chère. De même pour le choix des disjoncteurs compact NS, Caneco BT a
donné automatiquement des disjoncteurs compact NS avec un niveau de performance H qui
possèdent un pouvoir de coupure supérieure par rapport aux disjoncteurs compact avec un
niveau de performance N qu’on a choisi, mais ces derniers sont moins chères que les
premiers.
Conclusion :
D’après les résultats qu’on a obtenu à partir de la comparaison entre les deux méthodes, on
est arrivé d’une part à valider les résultats trouvés théoriques et d’une autre part à s’assurer
de la performance du logiciel. Mais, il faut signaler que l’utilisateur du logiciel Caneco BT
doit avoir à la fois un esprit technique et critique afin d’aboutir à des résultats et dans une
durée plus courte. Ceci, en consultant parallèlement les catalogues pour optimiser le cout de
l’installation.
Projet de fin d’étude
109
Chapitre 6 : Régime du neutre et dimensionnement du
paratonnerre
Dans ce chapitre, on va aborder le concept du
régime du neutre, et nous dimensionnerons le
paratonnerre.
Projet de fin d’étude
110
I- Régime du neutre :
I-1 Introduction
Actuellement, les trois schémas de liaison à la terre, longtemps appelés régimes du neutre
tels que définis par la norme NF C 15-100, sont :
TN,
TT,
IT.
Ces trois schémas ont une même finalité en termes de protection des personnes et des
biens : la maîtrise des effets des défauts d’isolement. Ils sont considérés comme équivalents
sur le plan de la sécurité des personnes contre les contacts indirects. Il n’en n’est pas
nécessairement de même pour la sûreté de l’installation électrique BT en ce qui concerne :
la disponibilité de l’énergie,
la maintenance de l’installation.
La maîtrise du risque de non disponibilité de l’énergie prend de plus en plus d’importance.
En effet si, pour éliminer le défaut, la partie en défaut est déconnectée automatiquement, il
en résulte :
Un risque pour les personnes, par exemple : un manque subit d’éclairage ou la mise
hors service d’équipements utiles à la sécurité,
Un risque économique du fait de l’arrêt de production,
De plus, si le courant de défaut est élevé,
les dégâts, dans l'installation ou dans les récepteurs, peuvent être importants ainsi les
coûts et les temps de réparation seront élevés.
I-2 Critères de choix du régime du neutre
Les trois SLT mondialement utilisés et normalisés par la CEI 60364 ont pour objectif
commun la recherche de la meilleure sûreté. Sur le plan de la protection des personnes, les
trois régimes sont équivalents si l’on respecte toutes les règles d’installation et
d’exploitation.
Étant donné les caractéristiques de chaque régime, il ne peut donc être question de faire un
choix à priori. Ce choix doit résulter d’une concertation entre l’utilisateur et le concepteur
du réseau sur :
les caractéristiques de l’installation,
les conditions d’exploitation.
D’abord il ne faut pas oublier que les trois SLT peuvent coexister dans une même
installation électrique, ce qui est une garantie pour obtenir la meilleure réponse aux besoins
Projet de fin d’étude
111
de sécurité et de disponibilité. Ensuite s’assurer que le choix n’est pas recommandé ou
imposé par les normes. Puis dialoguer avec l’utilisateur pour connaître ses exigences et ses
moyens.
En résumé, plusieurs paramètres conditionnent le choix du SLT. En effet, c’est le
croisement des impératifs réglementaires, de continuité de service, de continuité
d’exploitation et de nature du réseau et des récepteurs qui détermine le ou les types de
schémas les plus judicieux.
Dans certains cas, ce sont les textes réglementaires qui imposent le SLT. Sinon,
l’utilisateur est libre de choisir, la définition du SLT ne pourra résulter que d’une
concertation entre lui-même et le concepteur du réseau.
Elle portera :
En premier lieu, sur les impératifs d’exploitation (continuité de service impérative ou
non) et sur les conditions d’exploitation (entretien assuré par un personnel électricien
ou non…) ;
En second lieu, sur les caractéristiques particulières du réseau et des récepteurs.
I-3 Les différents schémas de liaison à la terre :
a) Schéma TT : (neutre à la terre) :
Un point de l’alimentation est relié directement à la terre. Les masses de l’installation sont
reliées à une prise de terre distincte de celle du neutre.
b) Schéma TN : (masses au neutre)
Le neutre est relié directement à la terre. Les masses de l’installation sont reliées au neutre
par le conducteur de protection (PE).On distingue les schémas suivant :
Figure 45 : Schéma TT
Projet de fin d’étude
112
c) Schéma IT: (neutre isolé) :
Aucune liaison électrique n’est réalisée entre le point neutre et la terre. Les masses
d’utilisation de l’installation électrique sont reliées à une prise de terre.
Figure 11-Schéma IT-
Figure 46 : Schéma TN-C-
Figure 47 : Schéma TN-S-
Projet de fin d’étude
113
I-4 Choix du SLT pour les unités MCP/DCP :
a) Unité DCP :
En concertation avec notre client, nous avons décidé d’adopter le régime du neutre IT, le
choix du régime du neutre isolé IT pour notre cas est justifié, car il assure la meilleure
continuité du service. En effet, le courant de défaut phase-terre peut subsister longtemps en
principe sans dommages. Car il ne dépasse pas quelques Ampères. Il n’est donc pas
nécessaire d’intervenir pour l’éliminer.
Les masses sont mises à la terre à travers une prise de terre de résistance Ru. Un
contrôleur permanent d’isolement(CPI) est nécessaire pour signaler tout défaut d’isolement
(alarme sonore). Le défaut doit être éliminé avant l’apparition d’un second défaut, qui
produirait la coupure de l’installation.la coupure a lieu lors de deux défauts d’isolements
simultanés par déclanchement des protections contre les surintensités (disjoncteurs,
fusibles). Un limiteur C est nécessaire.
Dans le cas de départs longs, une protection différentielle doit être envisagée pour assurer
la protection.
Figure : schéma du régime IT.
b) Unité MCP :
Pour l’unité MCP on a opté pour le choix du schéma TN.
Puisque le schéma TN-C présente une économie au niveau des câbles et des pôles des
protections, le schéma TN-C est défini pour les canalisations dont les sections sont
supérieures ou égales à 10 mm2 cuivre, alors que le schéma TN-S est choisi pour les autres
sections. Le schéma TN-C-S est donc retenu avec la condition de ne pas avoir le TN-S en aval du
TN-C.
Projet de fin d’étude
114
II- Dimensionnement du paratonnerre :
Pour protéger une structure contre les coups de foudre directs, il convient de privilégier un
point d’impact possible afin d’épargner le reste de la structure et de faciliter l’écoulement du
courant électrique vers le sol en minimisant l’impédance du parcours utilisé par la foudre.
Selon la norme NF C 17-102 l’installation d’un système de protection contre la foudre est
obligatoire pour les établissements recevant du public (ERP).
Le paratonnerre n'attire absolument pas la foudre mais rend plus probable grâce à l'effet
de pointe le parcours d'un claquage du diélectrique que constitue l'atmosphère. Ce claquage
suit un parcours souvent initié par un précurseur. Différents types de paratonnerres existent
mais les trois plus courants sont : la pointe simple (dite pointe de Franklin ou à tige simple),
le paratonnerre à dispositif d'amorçage (PDA) et la cage maillée (cage de Faraday). Le
paratonnerre à tige simple et le paratonnerre à cage maillée sont traités par la norme
française NF C 17-100.
Dans notre projet, le cahier de charge exige l’installation d’un paratonnerre à Long
dispositif d’amorçage (PDA).
Principe :
Le principe de base du paratonnerre PDA consiste à augmenter le nombre de charges
libres (particules ionisées et électrons) dans l’air environnant le paratonnerre et à créer, en
présence d’un champ électrique nuage-sol, un canal de forte conductivité relative
constituant un chemin préférentiel pour la foudre.
II-1 Etude théorique (modèle et méthode de protection) :
a) Modèle de protection :
Termes & définitions :
Pour le choix d’un paratonnerre, les termes et coefficients suivant interviennent :
Ng : Densité de foudroiement au sol (nombre de coups de foudre au Km2 par an.
Nk : Niveau Kéraunique local.
Na : Densité d’arcs donnée par la carte (service météo).
Nd : Fréquence attendue des coups de foudre directs sur une structure.
Nc : Fréquence acceptée des coups sur une structure.
E : Efficacité de la protection contre la foudre.
Ae : Surface de capture équivalente de la structure seule (m2).
C1 : Coefficient environnemental
C2 : Coefficient structurel.
C3 : Contenu de la structure.
C4 : Occupation de la structure.
C5 : Conséquences d’un foudroiement.
Projet de fin d’étude
115
Rayon de protection d'un PDA :
Dans un PDA, le rayon d’amorçage est donné par la formule suivante :
Avec:
D : distance d'amorçage.
L : gain en longueur du traceur ascendant défini par L = v.T .
h : hauteur de la pointe du PDA au-dessus de la surface à protéger. Rp : rayon de protection du PDA.
T : gain en instant d'amorçage du traceur ascendant continu.
b) Méthode de sélection du niveau de protection (PDA) :
Selon la norme NF C 17-102, la valeur de la fréquence acceptée de coups de foudre Nc
sera comparée avec la valeur de la fréquence attendue de coups de foudre sur la structure
Nd.
Cette comparaison permet de décider si un système de protection contre la foudre est
nécessaire, et si oui, à quel niveau de protection :
Si Nd < Nc , le système de protection contre la foudre n'est pas systématiquement
nécessaire,
Si Nd > Nc, un système de protection contre la foudre d'efficacité E > 1 - Nc/Nd doit
être installé et le niveau de protection correspondant doit être sélectionné.
La conception d'un système de protection contre la foudre devra respecter les
spécifications données dans la norme pour les niveaux de protection sélectionnés.
Détermination de la densité de foudroiement au sol Ng :
La densité de foudroiement au sol exprimée en nombre de coups de foudre au km2 par an
peut être déterminée par:
La carte de densité d'arcs Na, dans ce cas, Ng = Na/2,2,
La consultation d'un réseau de localisation =Ng avec (Ng max = 2.Ng),
L'utilisation du niveau kéraunique local Nk : Ngmax = 0,04 Nk1,25 ≈Nk/10.
Fréquence attendue Nd des coups de foudre directs sur une structure :
La fréquence annuelle moyenne Nd de coups directs sur une structure est évaluée à partir
de l'expression :
Nd = Ng max .Ae .C1 .10−6 / an
Projet de fin d’étude
116
Avec :
Ng : densité annuelle moyenne de foudroiement concernant la région ou se situe la
structure (nombre d'impacts / an / km2).
Ae : est la surface de capture équivalente de la structure seule (m2).
C1 : est le coefficient environnemental.
La surface de capture équivalente est définie comme la surface au sol qui a la même
probabilité annuelle de coups de foudre directs que la structure.
Pour une structure rectangulaire de longueur L, de largeur I et de hauteur H, la surface de
capture est alors égale à :
= . + 6H. ( + ) + . . 2
La topographie du site et les objets situés à l’intérieur de la distance 3H de la structure
influencent de manière significative sa surface de capture. Cette influence est prise en
compte par le coefficient environnemental C1 (tableau 38).
Tableau 38 : détermination du coefficient d'environnement C1
Fréquence acceptée de coups de foudre (Nc) sur une structure :
Les valeurs de Nc sont estimées à travers l'analyse du risque de dommage en prenant en
compte des facteurs appropries tels que:
le type de construction.
le contenu de la structure.
l'occupation de la structure.
les conséquences du foudroiement.
Selon ce qui a été dit plus haut, quatre facteurs déterminants, donnés par les coefficients
C2, C3, C4 et C5 doivent être évalués à l'aide des tableaux 39 à 42.
Posons : = 2 . 3 . 4 . 5
Projet de fin d’étude
117
Par suite Nc s'exprime par :
Tableau 39 : coefficient relatif à la structure
Tableau 40 : coefficient relatif au contenu de la structure
Tableau 41 : coefficient relatif à l’occupation de la structure
Tableau 42 : coefficient relatif aux conséquences d'un foudroiement
Modèle de sélection d’un PDA :
Le tableau 43 donne les valeurs critiques de l’efficacité critique E correspondant aux
limites entre les différents niveaux de protection et les niveaux de protection correspondant
aux efficacités calculées E.
Projet de fin d’étude
118
Tableau 43 : les valeurs critiques de l’efficacité critique
II-2 Application au projet MCP/DCP :
a) Cas unité DCP :
Comme toutes les parties de l’unité DCP sont adjacentes, il convient de positionner le
paratonnerre au milieu de l’unité, de cette manière, nous pouvons assurer une protection
contre la foudre pour l’unité DCP via un seul paratonnerre.
Figure 48 : Schéma d’implantation du paratonnerre sur Autocad :
Projet de fin d’étude
119
Détermination de Nd :
La région de Safi correspond à un niveau kéraunique allant de 5 à 9. Nous avons alors
pris le cas le plus défavorable, soit : Nk= 9.
Ce qui donne les valeurs suivantes :
Ngmax= 0, 62 /an/km2.
Ng= 0, 31 /an/km2.
Nous déterminons la longueur, la largeur et la hauteur par Autocad, nous avons trouvé :
L= 70m
l =32m Ae = 80835 ,24m2
H=43m
Il s‘agit d‘une structure dans un espace où il y a des structures ou des arbres de même
hauteur ou plus élevés. Ainsi :
C1=0,25.
Ngmax=0, 62
Ae = 80835, 24 Nd=0,0125 /an
C1=0, 25
Détermination de Nc :
Nous avons :
Une structure inflammable,
Contenu de la structure est à forte valeur,
Une structure à évacuation difficile ou risque de panique,
Une structure avec des conséquences de foudroiement liées à l’environnement.
Ainsi nous avons pris ces coefficients:
C2=3
C3=2 Nc=3,05.10-5
C4=3
C5=10
Projet de fin d’étude
120
Récapitulation :
Formules calculs Résultats
Surface de capture
équivalente :
= . +6H. ( + )+ . . 2
L= 70m
l=32m Ae = 61047 ,24m2
H=43m
Ae = 80835,24 m2
Fréquence attendue des
coups de foudre directs sur
une structure :
Nd=Ngmax.Ae.C1.10-6
/an
Ngmax=0, 62
Ae = 80835, 24
C1=0, 25
Nd=0,0125 /an
Fréquence acceptée des
coups sur une structure:
Nc=5,5.10-3
/C
Avec : C=C2.C3.C4.C5
C2=3
C3=2
C4=3
C5=10
Nc=3,05.10-5
On constate que :
Nc< Nd , Donc, la protection est nécessaire,
L’efficacité E doit être supérieure à 0,99,
Le niveau de protection est : le niveau I+mesures complémentaires.
Choix du paratonnerre :
Les technologies modernes de protection à dispositif d‘amorçage ont été conçues à partir
de plusieurs brevets déposés conjointement par le CNRS et la société HELITA.
Le domaine d‘application privilégié de la gamme des PULSAR (HELITA) est la
protection des sites industriels classés, des bâtiments administratifs ou recevant du public,
des monuments historiques et des sites ouverts tels que terrains de sport à ciel ouvert.
Conformément au cahier de charge, nous allons protéger le site par des paratonnerres de la
gamme PULSAR.
Après avoir déterminé le niveau de protection, nous allons déterminer le rayon à protéger
sur Autocad, et par la suite, choisir le paratonnerre correspondant de façon à ce que le rayon
de protection soit supérieur ou égal au rayon à protéger.
Projet de fin d’étude
121
Tableau 44 : Catalogue Pulsar
Pour les deux unités, il s‘agit d‘un niveau de protection I, d‘un rayon de protection de 48m
et d‘une hauteur de mât et de paratonnerre de 5m. Nous avons le choix entre 3 gammes de
PULSAR : 30, 45 et 60.
Nous avons choisi le PULSAR 30, puisqu‘il est le moins cher.
Rayon de protection d’un PDA :
Le rayon de protection assurée par le dispositif peut être calculé manuellement à l‘aide de
la relation suivante :
On prend :
- h = 5m.
- V = 1m/μs.
- ΔL = 30μs (Caractéristique du Pulsar 30).
- D = 20 (d‘après le tableau précédent, le niveau I correspond à une distance d‘amorçage
égale à 20m).
Projet de fin d’étude
122
Tout calcul fait on trouve :
Rp = 48m
II-3 Vérification avec le logiciel Indelec :
Après une étude manuelle, il convient de procéder par calcul logiciel, pour cela, nous
avons utilisé le logiciel INDELEC. Pour déterminer le niveau de protection avec INDELEC,
nous sommes amenés à préciser les dimensions de la structure à protéger, la densité de
foudroiement, les caractéristiques de la structure.
Figure 49 : Calcul du niveau de protection par indelec
Conclusion : Pour conclure, on remarque que les résultats théoriques et avec le logiciel INDELEC sont
parfaitement similaires. En effet, on a retrouvé avec les deux méthodes que le niveau de
protection est le niveau I.
Projet de fin d’étude
123
Chapitre 7 :
Etude financière
Dans ce chapitre, nous ferons une estimation
budgétaire de notre projet.
Projet de fin d’étude
124
Le but de cette étude financière est de donner une estimation du prix total du projet et une
idée générale sur les dépenses du projet. Notons bien que ces prix sont des prix estimatifs
d’achat de matériel.
Nous allons donner le détail des prix pour les deux unités MCP et DCP qui constituent le
sujet de notre étude.
I- Liste des matériels : I-1 Poste de transformation :
Tableau 45 : Prix du Matériel de poste de transformation
Unité Matériels Quantité Prix unitaire (DH) Prix total (DH)
MCP
Transformateur 2500 KVA 2 4.000.000 8.000.000
Cellule d’arrivé et Départs
moteurs
1 4.000.000 4.000.000
Liaison BT 1 10.000 10.000
Armoires d’éclairage 1 100.000 100.000
Armoires d’interface 1 100.000 100.000
Tableau BT 1 3.000.000 3.000.000
Mise à la terre du poste
TGBT
1 2500 2500
Compensation du TRS 2500
KVA
2 4500 9000
Compensation de
l’installation
1 120.000 120.000
Tableau éclairage 1 7500 7500
Tableau PC 2 7500 15.000
TGBT 1 125.000 125.000
DCP
Transformateur 1250 KVA 3 2.500.000 7.500.000
Transformateur 160 KVA 1 400.000 400.000
Liaison BT 1 10.000 10.000
Tableau BT 2 3.000.000 6.000.000
Armoires d’éclairage 1 100.000 100.000
Armoires d’interface 1 100.000 100.000
Mise à la terre du poste
TGBT
1 2500 2500
Compensation du TRS 1250
KVA
3 2250 6750
Compensation du TRS 160
KVA
1 700 700
Compensation de
l’installation
1 60.000 60.000
Tableau éclairage 1 7500 7500
Tableau PC 2 7500 15.000
TGBT 2 125.000 125.000
Cellule d’arrivé et Départs
moteurs
1 4.000.000 4.000.000
Somme=33.816.450
Projet de fin d’étude
125
I-2 Système de détection incendie + Paratonnerre + Système de climatisation + Réseaux
téléphonique :
Tableau 46 : Prix de matériel divers
Matériels Quantité Prix total (DH)
SDI 2 30.000
Paratonnerre 2 40.000
Réseau téléphonique 2 5.000
Système de climatisation 1 42.000
Somme = 117.000
I-3 Chemins de câbles :
Tableau 47 : Prix du matériel des chemins de câble
Matériels chemins de câble Quantité Prix unitaire (DH) Prix total (DH)
100*75 35 65 2275
150*75 217 75 16275
200*75 33 80 2640
300*75 82 90 7380
400*75 210 110 23100
500*75 312 130 40560
600*75 242 150 36300
75*75 481 55 26455
Somme = 154.985
I-4 Câbles BT :
Tableau 48 : Prix des câbles
Type de câble Quantité Prix unitaire (DH) Prix total (DH)
6*240 2 960 1920
1*95 6 95 570
2*240 6 400 2400
2*120 1 240 240
1*240 2 240 480
1*70 6 80 480
3*300 1 800 800
1*2,5 75 2 150
3*2,5 30 8,5 255
2*150 1 280 280
1*4 18 4 72
1*6 22 7 154
1*50 15 60 900
1*185 6 170 1020
3*240 1 480 480
1*16 9 18 162
1*10 31 12 372
1*25 22 25 550
4*240 3 750 2250
Projet de fin d’étude
126
1*35 4 40 160
Somme = 13.695
I-5 Matériels d’éclairage et de prises de courant :
Tableau 49 : Prix du matériel d'éclairage et des prises de courant
Type de produit Quantité Prix unitaire (DH) Prix total (DH)
Prises de courant *** *** 20.000
Luminaires 2*36W 400 440 176.000
Luminaires 1*36W 200 250 50.000
Projecteurs 250W 100 1300 130.000
Projecteurs 400W 20 1900 38.000
Bloc autonome 55 380 20.900
Boite de dérivation 260 100 26.000
Goulotte 2 385 770
Somme = 461.670
II- Charges relatives au projet :
Tableau 50 : Prix d'autre charges relatives au projet
Charges Prix total (DH)
Main d’œuvre 1.800.000
Personnel mensuel (chef de chantier +chef
d’équipe +mise en service + Qualité+ Sécurité +
frais de missions)
1.000.000
Suivi d’affaire (chargé d’affaire+responsable
d’activités+Voyages et frais de mission)
500.000
Etude (Bureau
d’étude+PC+imprimantes+Logiciels)
400.000
Frais divers 3.000.000
Somme = 6.700.000
III- Estimation du cout total du projet : Le prix total du matériel des deux unités MCP et DCP est estimé à : 41.263.800 MDH.
Si on ajoute une marge bénéficiaire de 10%, le prix global du projet est donc :
45.390.180 MDH
Projet de fin d’étude
127
Conclusion :
Pour conclure, ce Projet de Fin d’Etudes fut une opportunité pour nous de participer à la
phase étude et ingénierie d’un projet purement industriel au sein de SPIE Elecam, et qui
représente un supplément de formation si riche dont nous avons eu la chance de bénéficier.
En effet, à travers ces quatre mois de travail, nous avons surmonté plusieurs défis. Nous avons
effectué une étude complète, telle qu‘elle a été commanditée au service. Les challenges étaient
nombreux, mais notre démarche pour les surmonter était fructueuse. Nous avons appris à utiliser
et mettre en œuvre de nombreux logiciels non enseignés à l‘école. Nous avons étudié des
normes et des réglementations. Mais aussi nous avons essayé de donner, et dans les exigences
de qualité de SPIE, des solutions techniques à toutes les problématiques qui nous ont été posées.
D‘un autre côté, nous avons fait une ouverture sur une autre dimension complémentaire à
l‘étude technique : l‘étude financière. Cette ouverture nous a permis de reconnaitre qu‘un
ingénieur ne reste pas cantonné dans ses notes de calculs, mais étudie la faisabilité de différents
points de vue.
Finalement, cette expérience était très enrichissante et passionnante aussi bien sur le
niveau professionnel que personnel puisqu’elle nous a permis de mieux cerner les
contraintes du milieu professionnel et consolider nos qualités de persévérance et
d’autonomie
Projet de fin d’étude
128
BIBLIOGRAPHIE
- Les cahiers techniques de Schneider Electric ;
- Catalogue principal paratonnerres Helita : protection contre la foudre ;
- Catalogue SOCOMEC Distribution BT ;
- Support de cours « Ingénierie des installations électriques » de Mr.
MOUSSAOUI ;
- Support de cours : «Bureau d’étude » de Mr. LACHGAR ;
- Support de cours « Eclairage » de Mr. LACHGAR ;
- Guide de conception des réseaux électriques industriels, Christophe
PRÉVÉ et Robert.
Projet de fin d’étude
129
Annexes :
Annexe1 : Plans d’implantations.
Annexe2 : Dimensionnement des transformateurs.
Annexe 3 : Dimensionnement des jeux de barres.
Annexe 4 : Dimensionnement des câbles.
Annexe 5 : Choix des protections.
Projet de fin d’étude
130
Annexe 1 : Plans d’implantations
Plan d'implantation d'éclairage de l'unité DCP :
Plan d'implantation d'éclairage de l'unité MCP
Projet de fin d’étude
131
Plan d'implantation des prises de courant de l'unité DCP
Plan d'implantation des prises de courant de l'unité MCP
Projet de fin d’étude
132
Annexe2 : Dimensionnement des transformateurs
Puissance du transformateur :
Projet de fin d’étude
133
Annexe 3 : Dimensionnement des jeux de barres
Intensité admissible Iz
le courant corrigé en fonction de la température I’z
Correction des valeurs Iz en fonction des nombres des barres en parallèle et leur
disposition.
Projet de fin d’étude
134
Détermination de K
Projet de fin d’étude
135
Annexe 4 : Dimensionnement des câbles
Projet de fin d’étude
136
Projet de fin d’étude
137
Le dimensionnement des câbles pour l’unité DCP :
Liaisons issues du TGBT :
Liaison Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%) Spe(mm²) Sn(mm²) Transfo
principal 1 et
TGBT 1218,7 1600 1600 U1000RO2V E 1 0,77 1 1582,72 3*4*240 10 0,24 3*4*120 4*120
Transfo secours
et TGBT 1218,7 1600 1600 U1000RO2V E 1 0,77 1 1582,72 3*4*240 10 0,24 3*4*120 4*120
Transfo
principal 2 et
TGBT 1218,7 1600 1600 U1000RO2V E 1 0,77 1 1582,72 3*4*240 10 0,24 3*4*120 4*120
Transfo
d’éclairage et
TGBT 94,68 100 100 U1000RO2V E 1 0,77 1 122,96 3*1*35 10 0,2 3*1*16 1*25
Traçage
électrique 5,77 6 6 U1000RO2V E 1 0,77 1 7,49 3*1*2,5 34 0,52 3*1*2,5 1*2,5
Les moteurs :
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%) Sp(mm²) Sn(mm²) 02-1101
21 25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 70 2,78 3*1*6 1*6
02-1102 26,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 53,7 3*1*10 36 1,76
3*1*10 1*10
02-1103 31,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 63,7
3*1*16 36 2,1
3*1*16 1*16
02-1104 3,17 4 4
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,37
3*1*2,5 34 0,19
3*1*2,5 1*2,5
02-1105 3,17 4 4
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,37
3*1*2,5 34 0,19
3*1*2,5 1*2,5
02-1106 15,8 16 16
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 31,7 3*1*4 84 2,45 3*1*4 1*4
02-1107 15,8 16 16
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 31,7 3*1*4 36 1,05 3*1*4 1*4
02-1201 21
25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 78 3,1 3*1*6
1*6
02-1203 21
25 25 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 40 1,59 3*1*6
1*6
02-1204 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 84 3,34 3*1*6
1*6
02-1301 A 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 92 3,65 3*1*6
1*6
02-1301B 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 98 3,89 3*1*6 1*6
02-1302 79,38 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 153,4 3*1*50 28 0,99 3*1*25 1*25
02-1303 31,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 63,7
3*1*16 34 1,98
3*1*16 1*16
02-1304 26,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 53,7 3*1*10 28 1,37 3*1*10 1*10
02-1305 31,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 63,7
3*1*16 36 2,1
3*1*16 1*16
02-1306 26,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 53,7 3*1*10 28 1,37 3*1*10 1*10
02-1307 129,9 160 160
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 261,1 3*1*95 36 0,84
3*1*50 1*50
02-1308 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 40 0,41
3*1*2,5 1*2,5
02-1309 129,9 160 160
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 261,1 3*1*95 50 1,17
3*1*50 1*50
02-1310 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 48 0,49 3*1*2,5 1*2,5
02-1311 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 44 1,75 3*1*6 1*6
02-1312 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17
3*1*2,5 44 0,1
3*1*2,5 1*2,5
02-1313 A 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 149 3,71 3*1*6 1*6
02-1313 B 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 135 3,36 3*1*6 1*6
02-1502 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 32 1,51
3*1*25 1*25
02-1504 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 32 1,51
3*1*25 1*25
02-1601 57,7 63 63
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 116,1
3*1*35 40 1,75
3*1*16 1*25
Projet de fin d’étude
138
02-1603 57,7 63 63
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 116,1
3*1*35 48 2,11
3*1*16 1*25
02-1605 14,43 16 16
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 29,03
3*1*4 44 1,06
3*1*4 1*4
02-2101 5,34 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 10,74
3*1*2,5 30 0,28
3*1*2,5 1*2,5
02-2102 2,16 3 3
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,34
3*1*2,5 34 0,13
3*1*2,5 1*2,5
02-2103 5,34 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 10,74
3*1*2,5 44 0,41
3*1*2,5 1*2,5
02-2104 2,16 3 3
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,34
3*1*2,5 34 0,13
3*1*2,5 1*2,5
02-2105 5,34 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 10,74
3*1*2,5 44 0,41
3*1*2,5 1*2,5
02-2106 5,34 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 10,74
3*1*2,5 46 0,43
3*1*2,5 1*2,5
02-2107 4,33 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,71
3*1*2,5 32 0,25
3*1*2,5 1*2,5
02-2108 4,33 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,71
3*1*2,5 38 0,3
3*1*2,5 1*2,5
02-2109 0,53 1 1
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 1,06
3*1*2,5 32 0,04
3*1*2,5 1*2,5
02-2110 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17 3*1*2,5 32 0,07 3*1*2,5
1*2,5
02-2111 7,93 10 10
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 15,9 3*1*2,5 74 1,02 3*1*2,5 1*2,5
02-2112 15,8 16 16
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 31,8 3*1*4 86 2,5 3*1*4 1*4
02-2113 53,4 63 63
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 107,4 3*1*35 86 3,44
3*1*16 1*25
02-2114 7,93 10 10
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 15,9 3*1*2,5 149 2,06 3*1*2,5
1*2,5
02-2115 2,16 3 3
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,34
3*1*2,5 66 0,26
3*1*2,5 1*2,5
02-2506 274,2 400 400
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 183,9 3*3*70 76 1,33
3*3*35 3*35
02-2509 274,2 400 400
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 183,9 3*3*70 200 2,69
3*3*35 3*35
02-1705 216,5 250 250
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 145,2
3*3*50 48 0,97
3*3*25 3*25
02-1707 216,5 250 250
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 145,2
3*3*50 52 1,05
3*3*25 3*25
02-1708 57,7 63 63
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 116,1
3*1*35 52 2,28
3*1*16 1*25
02-2501 79,38 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 153,4 3*1*50 22 0,78
3*3*25 1*25
02-2502 79,38 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 153,4 3*1*50 26 0,92
3*3*25 1*25
02-2503 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 169 4,21 3*1*6 1*6
02-2504 21 25 25
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 42,25 3*1*6 169 4,21 3*1*6 1*6
02-1705-HC 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 48 0,49 3*1*2,5
1*2,5
02-1707-HC 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 52 0,53 3*1*2,5
1*2,5
02-1708-HC 4,33 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,71
3*1*2,5 52 0,41
3*1*2,5 1*2,5
02-2506 A-M1 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 74 3,49
3*3*25 1*25
02-2506 A-M2 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 76 3,59
3*3*25 1*25
02-2506 A-M3 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 78 0,8 3*1*2,5
1*2,5
02-2506 A-M4 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 78 0,8 3*1*2,5
1*2,5
02-2506 A-M5 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 78 0,62 3*1*2,5
1*2,5
02-2509 B-M1 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 200 3,61
3*3*25 1*25
02-2509 B-M2 64,9 80 80
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 130,5 3*1*50 200 3,61
3*3*25 1*25
02-2509 B-M3 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 200 2,05 3*1*2,5
1*2,5
02-2509 B-M4 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 200 2,05 3*1*2,5
1*2,5
02-2509 B-M5 4,33 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,71
3*1*2,5 200 1,59
3*1*2,5 1*2,5
02-2601 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17 3*1*2,5 66 0,15 3*1*2,5 1*2,5
02-2602 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17 3*1*2,5 34 0,08 3*1*2,5
1*2,5
Projet de fin d’étude
139
02-2603 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17 3*1*2,5 38 0,09 3*1*2,5
1*2,5
02-2604 1,08 1,6 1,6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 2,17 3*1*2,5 34 0,08 3*1*2,5
1*2,5
02-2901 5,77 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 11,7 3*1*2,5 78 0,8 3*1*2,5
1*2,5
02-2902 4,33 6 6
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,71
3*1*2,5 72 0,57
3*1*2,5 1*2,5
30 DP01 A 26,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 53,7 3*1*10 50 2,45 3*1*10 1*10
30 DP01 B 26,7 32 32
U1000RO2V E 1 0,7 0,71 53,7 3*1*10 50 2,45 3*1*10 1*10
Circuits d’éclairage :
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%) Spe(mm²) Sn(mm²)
201-CE1 1,23 1,6 1,6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 3,22 3*1*2,5 200 0,68 3*1*2,5 1*2,5
201-CE2 4,15 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 260 1,03 3*1*2,5 1*2,5
201-CE3 4,46 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 300 1,15 3*1*2,5 1*2,5
201-CE4 4,15 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 300 1,10 3*1*2,5 1*2,5
201-CE5 4,15 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 260 1,03 3*1*2,5 1*2,5
202-CE1 3,54 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 200 1,10 3*1*2,5 1*2,5
202-CE2 2,46 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 3*1*2,5 310 1,11 3*1*2,5 1*2,5
202-CE2’ 2,46 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 3*1*2,5 320 1,16 3*1*2,5 1*2,5
202-CE3 3,08 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 200 0,95 3*1*2,5 1*2,5
202-CE4 3,38 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 200 1,05 3*1*2,5 1*2,5
202-CE5 3,54 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 200 1,10 3*1*2,5 1*2,5
203-CE1 5,95 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 260 0,98 3*1*2,5 1*2,5
203-CE2 4,17 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 160 1,07 3*1*2,5 1*2,5
203-CE3 3,38 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 170 0,81 3*1*2,5 1*2,5
203-CE4 3,08 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5 170 1,21 3*1*2,5 1*2,5
203-CE5 4,69 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 160 1,08 3*1*2,5 1*2,5
204-CE1 2,46 3 3 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 6,03 3*1*2,5 200 1,12 3*1*2,5 1*2,5
204-CE2 4,15 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 310 0,82 3*1*2,5 1*2,5
204-CE3 1,98 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 3*1*2,5
200 1,01 3*1*2,5 1*2,5
204-CE4 8,89 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 20,12 3*1*2,5
300 1,07 3*1*2,5 1*2,5
204-CE5 5,23 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 250 1,09 3*1*2,5 1*2,5
204-CE6 2 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 3*1*2,5
200 0,91 3*1*2,5 1*2,5
204-CE7 2 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 3*1*2,5
200 0,91 3*1*2,5 1*2,5
205-CE1 1,54 2 2 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 4,02 3*1*2,5
80 0,7 3*1*2,5 1*2,5
205-CE2 4,31 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 200 0,99 3*1*2,5 1*2,5
205-CE3 4 4 4 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 8,04 3*1*2,5
170 1,23 3*1*2,5 1*2,5
206-CE1 11,9 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,2 3*1*4
200 1,21 3*1*4 1*4
206-CE2 11,9 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,2 3*1*4
200 1,21 3*1*4 1*4
206-CE3 11,9 16 16 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 32,2 3*1*4
200 1,21 3*1*4 1*4
206-CE4 4,28 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 400 1 3*1*2,5 1*2,5
206-CE5 4,92 6 6 U1000RO2V E 1 0,7 0,71 12,07 3*1*2,5 400 1,03 3*1*2,5 1*2,5
Prises de courant :
Projet de fin d’étude
140
Récepteur Ib(A) In(A) Iz(A) Câble LS K1 K2 K3 Iz'(A) Sph(mm²) L(m) V/V(%) Spe(mm²) Sn(mm²)
P1 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 40,24 1*1*10 110 3,1 1*1*10
1*10
P2 PC (220V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7
0,71 20,12
1*1*2,5 30 2,77
1*1*2,5
1*2,5
P3 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 2,77 1*1*10 1*10
P4 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 2,77 1*1*10 1*10
P5 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,53 1*1*2,5 1*2,5
P6 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,33 1*1*16 1*16
P8 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,31 1*1*16 1*16
P9 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,31 1*1*16 1*16
P10 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,15 1*1*2,5 1*2,5
P11 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,83 1*1*2,5 1*2,5
P12 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 3,01 1*1*10 1*10
P13 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,35 1*1*16 1*16
P15 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 6,25 1*1*16 1*16
P17 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 2,95 1*1*16 1*16
P18 CPC 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,56 1*1*16 1*16
P19 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,78 1*1*2,5 1*2,5
P20 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 3,56 1*1*10 1*10
P21 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,31 1*1*16 1*16
P22 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 3,17 1*1*10 1*10
P23 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,21 1*1*2,5 1*2,5
P25 PC (24V) 9,6 10 10 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
20,12 1*1*2,5
30 0,52 1*1*2,5 1*2,5
P27 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 2,71 1*1*10 1*10
P28 PC (380V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,05 1*1*16 1*16
P29 PC (220V) 19,2 20 20 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
40,24 1*1*10 110 3,56 1*1*10 1*10
P30 PC (500V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,80 1*1*16 1*16
P31 PC (500V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 3,48 1*1*16 1*16
P32 PC (500V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 2,08 1*1*16 1*16
P33 PC (500V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 2,52 1*1*16 1*16
P34 PC (500V) 37,8 40 40 U1000RO2V E 1 0,7 0,71
80,48 1*1*25 80 2,39 1*1*16 1*16
Projet de fin d’étude
141
Annexe 5: Choix des protections
Choix des disjoncteurs NW08 à NW63 :
Projet de fin d’étude
142
Choix des disjoncteurs Compact NS80 à 630 :
Projet de fin d’étude
143
Projet de fin d’étude
144
Choix des déclencheurs Compact NS100 à 250
Projet de fin d’étude
145
Choix des disjoncteurs Multi 9:
Projet de fin d’étude
146
Choix des disjoncteurs-moteurs GV2 ME:
Protections et coordination des départs moteurs :
Projet de fin d’étude
147
Chois des contacteurs :
Projet de fin d’étude
148
Choix de protection pour l’unité DCP :
Tableaux principaux :
CHOIX DE
PROTECTION Réglage
Tenant Aboutissant Calibre In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types déclencheur Ir Im
TRS1 TGBT1 1600 22204 42 NW16N1 Micrologic 2.0 1444 14440
TG
BT
1
TRS2 TGBT2 250 19860 30 NS250N Magnéto-
thermique 222 1250
Tableau traçage electrique 16 1252 30 NS160N
Magnéto- thermique 13 190
PC1 (500V-63A) 63 1171 25 NS100N
Magnéto-thermique 57 500
PC2 (500V-63A) 63 1274 25 NS100N Magnéto-
thermique 57 500
PC3 (500V-63A) 63 2119 25 NS100N Magnéto-
thermique 57 500
PC4 (500V-63A) 63 1802 25 NS100N Magnéto-
thermique 57 500
PC5 (500V-63A) 63 1259 25 NS100N Magnéto-
thermique 57 500
TGBT2 Tableau éclairage 80 2551 25 NS100N Magnéto-
thermique 67 630
Tableau PC 1000 3975 50 NS100N Micrologic 2.0 817 2580
Projet de fin d’étude
149
Les circuits éclairages
Tenant Aboutissant Calibre In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types déclencheur
Départ circuit éclairage 1 25 2551 6 DT40 Courbe C
Ta
ble
au
ecl
air
ag
e
201-CE1 10 177 6 DT40 Courbe B
201-CE2 10 328 6 DT40 Courbe C
201-CE3 10 291 6 DT40 Courbe C
201-CE4 10 291 6 DT40 Courbe C
201-CE5 10 328 6 DT40 Courbe C
Départ circuit éclairage 2 25 2551 6 DT40 Courbe C
202-CE1 10 277 6 DT40 Courbe C
202-CE2 10 189 6 DT40 Courbe C
202-CE2’ 10 184 6 DT40 Courbe C
202-CE3 10 277 6 DT40 Courbe C
202-CE4 10 277 6 DT40 Courbe C
Départ circuit éclairage 3 25 2551 6 DT40 Courbe C
202-CE5 10 277 6 DT40 Courbe C
203-CE1 10 461 6 DT40 Courbe B
203-CE2 10 333 6 DT40 Courbe C
203-CE3 10 317 6 DT40 Courbe C
203-CE4 10 205 6 DT40 Courbe B
Départ circuit éclairage 4 25 2551 6 DT40 Courbe C
203-CE5 10 333 6 DT40 Courbe B
204-CE1 10 177 6 DT40 Courbe C
204-CE2 10 404 6 DT40 Courbe C
204-CE3 10 177 6 DT40 Courbe C
204-CE4 10 526 6 DT40 Courbe B
Départ circuit éclairage 5 25 2551 6 DT40 Courbe C
204-CE5 10 339 6 DT40 Courbe C
204-CE6 10 177 6 DT40 Courbe C
204-CE7 10 177 6 DT40 Courbe C
205-CE1 10 184 6 DT40 Courbe C
205-CE2 10 277 6 DT40 Courbe B
Départ circuit éclairage 6 40 2551 6 DT40 Courbe C
205-CE3 10 205 6 DT40 Courbe c
206-CE1 20 684 6 DT40 Courbe B
206-CE2 20 684 6 DT40 Courbe C
206-CE3 20 684 6 DT40 Courbe B
206-CE4 10 427 6 DT40 Courbe C
206-CE5 10 427 6 DT40 Courbe B
les circuits des prises de courants
Projet de fin d’étude
150
Tenant Aboutissant Calibre In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types déclencheur
Ta
ble
au
PC
P1 PC 32 1086 6 DT40 Courbe C
P2 PC 16 490 6 DT40 Courbe C
P3 PC 16 490 6 DT40 Courbe C
P4 PC 16 490 6 DT40 Courbe C
P5 PC 16 276 6 DT40 Courbe B
P6 PC 63 1352 6 C60N Courbe C
P8 CPC 63 1143 6 C60N Courbe C
P9 PC 63 1143 6 C60N Courbe C
P10 PC 16 325 6 DT40 Courbe B
P11 PC 16 242 6 DT40 Courbe B
P12 PC 32 1100 6 DT40 Courbe C
P13 PC 63 1126 6 C60N Courbe C
P15 PC 63 1022 6 C60N Courbe C
P17 PC 63 1245 6 C60N Courbe C
P18 PC 63 1573 6 C60N Courbe C
P19 PC 16 309 6 DT40 Courbe B
P20 PC 32 586 6 DT40 Courbe C
P21 PC 63 1143 6 C60N Courbe C
P22 PC 32 657 6 DT40 Courbe C
P23 PC 16 232 6 DT40 Courbe B
P25 PC 16 281 6 DT40 Courbe B
P27 PC 32 645 6 DT40 Courbe C
P28 PC 63 873 6 C60N Courbe C
P29 PC 32 586 6 DT40 Courbe C
Les moteurs DCP
Choix de
protection
Réglage de
protection
Choix du
contacteur
Tenant Aboutissant
Calibre
In(A) Icc (A) Pdc(KA) Types déclencheur Ir(A) Im(A)
Réf.
Contacteur
TG
BT
-MO
TE
UR
S
02-1101 25 1453 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1102 32 4410 35 NS100H STR22ME 29 377
LC1-D80 E5
02-1103 40 4410 35 NS100H STR22ME 32 442
LC1-D80 E5
02-1104
4 1252 100 GV2 ME08 Magnéto-thermique
moteur 4 51 LC1-K06 E5
02-1105
4 1252 100 GV2 ME08 Magnéto-thermique
moteur 4 51 LC1-K06 E5
02-1106
25 816 4 GV2 ME21 Magnéto-thermique
moteur 20 327 LC1-D80 E5
02-1107
25 816 4 GV2 ME21 Magnéto-thermique
moteur 20 327 LC1-D80 E5
02-1201 25 1308 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1203 25 2494 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1204 25 1216 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1301 A 25 1112 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
Projet de fin d’étude
151
02-1301B 25 1045 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1302 100 12800 35 NS100H STR22ME 80 1040
LC1-D115 E5
02-1303 40 4642 35 NS100H STR22ME 34 442
LC1-D80 E5
02-1304 32 5506 35 NS100H STR22ME 29 377
LC1-D80 E5
02-1305 40 4410 35 NS100H STR22ME 34 442
LC1-D80 E5
02-1306 32 5506 35 NS100H STR22ME 29 377
LC1-D80 E5
02-1307 150 14831 35 NS160N STR22ME 134 1742
LC1-D150 E5
02-1308
6 1068 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-1309 150 12864 35 NS160N STR22ME 134 1742
LC1-D150 E5
02-1310
6 892 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-1311 25 2277 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1312
2 972 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-1313 A 25 691 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1313 B 25 762 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1502 80 9912 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-1504 80 9912 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-1601 80 8742 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-1603 80 7376 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-1605
16 972 4 GVE ME21 Magnéto-thermique
moteur 25 327 LC1-D18 E5
02-2101
6 1416 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2102
4 1252 100 GVE ME08 Magnéto-thermique
moteur 4 51 LC1-D09 E5
02-2103
6 972 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2104
4 1252 100 GVE ME08 Magnéto-thermique
moteur 4 51 LC1-D09 E5
02-2105
6 972 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2106
6 930 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2107
6 1529 50 GVE ME10 Magnéto-thermique
moteur 5 78 LC1-D09 E5
02-2108
6 1123 50 GVE ME10 Magnéto-thermique
moteur 5 78 LC1-D09 E5
02-2109
1 1329 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2110
2 1329 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2111
10 582 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10,5 138 LC1-D09 E5
02-2112
18 798 4 GVE ME21 Magnéto-thermique
moteur 25 327 LC1-D09 E5
02-2113 63 4523 35 NS100H STR22ME 55 715
LC1-D80 E5
02-2114
10 463 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10,5 138 LC1-D09 E5
02-2115
4 651 100 GVE ME08 Magnéto-thermique
moteur 4 51 LC1-D09 E5
02-2506 320 16823 35 NS400H STR43ME 256 3328
LC1-F400 E5
02-2509 320 11714 35 NS400H STR43ME 256 3328
LC1-F400 E5
02-1705 220 15752 35 NS250N STR22ME 218 2834
LC1-F265 E5
02-1707 220 15357 35 NS250N STR22ME 218 2834
LC1-F265 E5
02-1708 80 6924 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
Projet de fin d’étude
152
02-2501 100 14427 35 NS100H STR22ME 80 1040
LC1-D115 E5
02-2502 100 13366 35 NS100H STR22ME 80 1040
LC1-D115 E5
02-2503 25 610 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-2504 25 610 35 NS100H STR22ME 24 312
LC1-D80 E5
02-1705-HC
6 892 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-1707-HC
6 824 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-1708-HC
6 824 50 GVE ME10 Magnéto-thermique
moteur 5 78 LC1-D09 E5
02-2506 A-M1 80 5119 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-2506 A-M2 80 5041 35 NS100H STR22ME 35 1040
LC1-D80 E5
02-2506 A-M3
6 552 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2506 A-M4
6 552 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130
LC1-D09 E5
02-2506 A-M5
6 552 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2509 B-M1
80 2070 35 NS100H STR22ME 35 1040 LC1-D80 E5
02-2509 B-M2
80 2070 35 NS100H STR22ME 35 1040 LC1-D80 E5
02-2509 B-M3
6 216 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2509 B-M4
6 216 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2509 B-M5
6 216 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2601
2 651 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2602
2 1252 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2603
2 1123 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2604
2 1252 100 GVE ME06 Magnéto-thermique
moteur 1,7 22,5 LC1-D09 E5
02-2901
6 552 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
02-2902
6 598 10 GVE ME14 Magnéto-thermique
moteur 10 130 LC1-D09 E5
30 DP01 A
32 3264 35 NS100H STR22ME 29 377 LC1-D80 E5
30 DP01 B
32 3264 35 NS100H STR22ME 29 377 LC1-D80 E5