PIPES FOR LIFE INFRASTRUKTURNI · PDF file4 5 PIPES FOR LIFE PVC-KG INFRASTRUKTURNI SISTEMI Slike 1.1. i 1.2. Pipelife postrojenje u Debrecinu Slika 1.3. Rezultati testa ispitivanja

PIPES FOR LIFE

PVC KG®

PVC kanalizacioni sistemi

INFRASTRUKTURNI SISTEMIwww.pipelife.com

SADRŽAJ1. OPŠTE INFORMACIJE .............................................................................................................................. 4 1.1. Uvod ...................................................................................................................................................... 4 1.2. Materijal ................................................................................................................................................. 4 1.3. Proizvodnja ........................................................................................................................................... 4 1.4. Prstenasta krutost ................................................................................................................................. 5 1.5. Deformacija ........................................................................................................................................... 5 1.6. Hemijska otpornost ............................................................................................................................... 5 1.7. Otpornost na habanje ............................................................................................................................ 6 1.8. Kompletan sistem odvodnje .................................................................................................................. 6 1.9. Vodonepropusnost ................................................................................................................................ 6 1.10. Trajnost ............................................................................................................................................... 7 1.11. Zaštita okoline ..................................................................................................................................... 7 1.12. Norme ................................................................................................................................................. 72. HIDRAULIČKIPRORAČUN ....................................................................................................................... 8 2.1. Opšte pretpostavke ............................................................................................................................... 8 2.2.Osnovnejednačine ............................................................................................................................... 8 2.3. Dopuštene brzine i ispunjenost cijevi .................................................................................................. 11

3. STATIČKIPRORAČUN .............................................................................................................................12 3.1.Postupakproračuna .............................................................................................................................12 3.2.Proračundeformacija ...........................................................................................................................12

4. TRANSPORTISKLADIŠTENJE ..............................................................................................................17 4.1. Transport cijevi .................................................................................................................................... 17 4.2. Skladištenje cijevi ................................................................................................................................ 18

5. UGRADNJA CIJEVI ................................................................................................................................. 19 5.1.Izvođenjerova ..................................................................................................................................... 19 5.2. Izrada posteljice, polaganje i zatrpavanje cijevi .................................................................................. 19 5.3. Oblaganje cijevi betonom .................................................................................................................... 20 5.4. Polaganje cijevi na dionicama sa strmim dnom .................................................................................. 21 5.5. Posebne mjere pri ugradnji ................................................................................................................. 21 5.6.Skraćivanjecijevi ................................................................................................................................. 21 5.7. Spajanje cijevi ..................................................................................................................................... 21 5.8.Priključcinaonoiprolazkrozzid ........................................................................................................ 22 5.9.Izvođenjekućnogpriključkanaugrađenojcijevi ................................................................................. 22 5.10.Izvođenjecijevinaotklon .................................................................................................................. 23 5.11. Prelaz na cijev od drugih materijala .................................................................................................. 23

6. PROIZVODNI PROGRAM ........................................................................................................................ 24 6.1. Cijevi klase SN2 ................................................................................................................................. 24 6.2. Cijevi klase SN4 .................................................................................................................................. 24 6.3. Cijevi klase SN8 .................................................................................................................................. 24 6.4.Račve .................................................................................................................................................. 25 6.5. Lukovi ................................................................................................................................................. 26 6.6. Klizne spojnice .................................................................................................................................... 26 6.7. Duple spojnice ..................................................................................................................................... 26 6.8. Redukcije ........................................................................................................................................... 27 6.9. PVC nepovratni ventili ......................................................................................................................... 27 6.10.Revizioniotvorisaplastičnimnavojnimpoklopcem .......................................................................... 27 6.11.Čepovi .............................................................................................................................................. 27

54

PIPES FOR LIFE INFRASTRUKTURNI SISTEMIPVC-KG

Slike 1.1. i 1.2. Pipelife postrojenje u Debrecinu

Slika 1.3. Rezultati testa ispitivanja prstenaste krutosti Slika 1.4. Postupak ispitivanja prstenaste krutosti

Plastične cijevi su cijevi od sintetičkih materijala novijeg datuma te stoga čine savremeni matrijal za izvođenje kanalizacionih mreža, odnosno sistema odvodnje. U praksi izvođenja vodovodnih i kanalizacionih sistema dominiraju tvrdi polivinilhlorid (PVC-U - eng. unplasticised PVC) i termoplastični PE, pri čemu primat pripada polivinilhloridu.

PVC cijevi sadrže posebna svojstva koja im daju prednost u odnosu na druge vrste cijevi, od kojih se posebno ističu:• otpornost prema koroziji, a time i velika postojanost;• dobre hidrauličke osobine zahvaljujući glatkim unutrašnjim zidovima cijevi;• mala masa (cca. 1400 kg/m3), što olakšava transport, manipulaciju i ugradnju;• otpornost na mraz, što ih čini prikladnim za ugradnju i na temperaturama ispod 0°C;• dielektričnost;• mali koeficijent toplotne provodljivosti, što omogućava da se cijevi postavljaju na manju dubinu, čime se smanjuju troškovi

izgradnje;• lagana montaža (obrada, rezanje, spajanje);• mogućnost recikliranja materijala (zadovoljavanje ekoloških kriterija).

Određeni nedostaci PVC kanalizacionih cijevi su:• neotpornost na visoke temperature (smanjenje čvrstoće, istezanje, zapaljivost), tako da se ove cijevi mogu koristiti pri

temperaturi otpadne vode najviše do 60 °C;• krutost cijevi pri niskim temperaturama (< -10 °C).

Polivinilhlorid je već decenijama afirmisan plastični materijal koji se u novije vrijeme sve više primjenjuje. U proizvodnji cjevovoda ovaj materijala nalazi primjenu u vodosnabdijevanju, odvodnji, kao i u slučajevima odvodnje agresivnih industrijskih otpadnih voda. Polivinilhlorid se proizvodi sintetičkom polimerizacijom gasa vinilhlorida, koji se dobija spajanjem acetilen plina sa plinovitom solnom (hlorovodoničnom) kiselinom.Za PVC sistem kanalizacionih cijevi, PIPELIFE proizvodi modifikovane tipove tvrdog polivinilhlorida sa tačno podešenim svojstvima. Takav materijal generalno ispunjava sve zahtjeve koji se postavljaju za moderan sistem kanalizacionih cijevi.

PVC sistem kanalizacionih cijevi proizvodi se postupkom jednoslojnog istiskivanja (ekstrudiranja) prema visokim standardima kvaliteta austrijskih normi. Proizvodni postupak se sastoji u tome da se zagrijani granulat polivinilhlorida istiskuje kroz mlaznicu (ekstruder), a zatim hladi. Na priloženim slikama ( slika 1.1. i slika 1.2.) prikazani su dijelovi postrojenja za proizvodnju PVC sistema kanalizacionih cijevi u Debrecinu (Mađarska).

1.1 Uvod

1. OPŠTE INFORMACIJE

1.2 Materijal

1.3 Proizvodnja

PVC sistem kanalizacionih cijevi proizvodi se u sljedeće tri klase nezavisne prstenaste krutosti SN klasifikovane prema ÖNORM EN ISO 9969: SN2 (≥ 2 kN/m2); SN4 (≥ 4 kN/m2); SN8 (≥ 8 kN/m2).

Prema ÖNORM EN ISO 9969 PVC kanalizacione cijevi i njihova posteljica trebaju se položiti tako da ne dođe do većih deformacija, odnosno promjene prečnika cijevi do maksimalno 10% (najveća dopuštena dugotrajna deformacija). Deformacije od 15% na pojedinim mjestima sistema PVC kanalizacionih cijevi (ne na ravnom kraju) utiču na upotrebljivost sistema (npr. vodonepropusnost). Kod statičkog proračuna PVC kanalizacionih cijevi uobičajeno je pretpostaviti 6% (relativnu) vertikalnu deformaciju prečnika pri mjerodavnom opterećenju.

PVC sistem kanalizacionih cijevi ima postojani nivo hemijske otpornosti na agresivna jedinjenja sadržanim u otpadnim vodama, najprije industrijskim.

Iako je industrijama dopušteno ispuštanje otpadnih voda samo u zakonski prethodno pročišćenom stanju (nakon predtretmana), iz sigurnosnih razloga traži se zadovoljavajuća hemijska otpornost cjelokupnog sistema odvodnje, te u skladu s tim i odgovarajuća otpornost na koroziju. O hemijskoj otpornosti cijevi i zaptivki na kiseline i baze treba se u svakom pojedinačnom slučaju raspitati kod proizvođača.

Standardne slučajeve opterećenja i uslova ugradnje ispunjavaju uopšteno već PVC kanalizacione cijevi klase SN4. Kod specijalnih slučajeva kao što su otežani uslovi ugradnje, manja dubina rova, veće opterećenje ili veće rezerve (većeg koeficijenta sigurnosti) preporučuju se PVC kanalizacione cijevi klase SN8. Spojni komadi iste debljine kao cijev, postižu zbog svoje geometrije barem dvostruko veću čvrstoću od cijevi. Zbog toga se, u skladu sa ÖNORM EN 1401, čl. 4.1, spojni (fazonski) komadi klase SN4 mogu koristiti sa cijevima klase SN8.

1.4 Prstenasta krutost

1.5 Deformacija

1.6 Hemijska otpornost

REZULTATI TESTA

deformacija

sila

F

54


Slike 1.1. i 1.2. Pipelife postrojenje u Debrecinu

Slika 1.3. Rezultati testa ispitivanja prstenaste krutosti Slika 1.4. Postupak ispitivanja prstenaste krutosti

Plastične cijevi su cijevi od sintetičkih materijala novijeg datuma te stoga čine savremeni matrijal za izvođenje kanalizacionih mreža, odnosno sistema odvodnje. U praksi izvođenja vodovodnih i kanalizacionih sistema dominiraju tvrdi polivinilhlorid (PVC-U - eng. unplasticised PVC) i termoplastični PE, pri čemu primat pripada polivinilhloridu.

PVC cijevi sadrže posebna svojstva koja im daju prednost u odnosu na druge vrste cijevi, od kojih se posebno ističu:• otpornost prema koroziji, a time i velika postojanost;• dobre hidrauličke osobine zahvaljujući glatkim unutrašnjim zidovima cijevi;• mala masa (cca. 1400 kg/m3), što olakšava transport, manipulaciju i ugradnju;• otpornost na mraz, što ih čini prikladnim za ugradnju i na temperaturama ispod 0°C;• dielektričnost;• mali koeficijent toplotne provodljivosti, što omogućava da se cijevi postavljaju na manju dubinu, čime se smanjuju troškovi

izgradnje;• lagana montaža (obrada, rezanje, spajanje);• mogućnost recikliranja materijala (zadovoljavanje ekoloških kriterija).

Određeni nedostaci PVC kanalizacionih cijevi su:• neotpornost na visoke temperature (smanjenje čvrstoće, istezanje, zapaljivost), tako da se ove cijevi mogu koristiti pri

temperaturi otpadne vode najviše do 60 °C;• krutost cijevi pri niskim temperaturama (< -10 °C).

Polivinilhlorid je već decenijama afirmisan plastični materijal koji se u novije vrijeme sve više primjenjuje. U proizvodnji cjevovoda ovaj materijala nalazi primjenu u vodosnabdijevanju, odvodnji, kao i u slučajevima odvodnje agresivnih industrijskih otpadnih voda. Polivinilhlorid se proizvodi sintetičkom polimerizacijom gasa vinilhlorida, koji se dobija spajanjem acetilen plina sa plinovitom solnom (hlorovodoničnom) kiselinom.Za PVC sistem kanalizacionih cijevi, PIPELIFE proizvodi modifikovane tipove tvrdog polivinilhlorida sa tačno podešenim svojstvima. Takav materijal generalno ispunjava sve zahtjeve koji se postavljaju za moderan sistem kanalizacionih cijevi.

PVC sistem kanalizacionih cijevi proizvodi se postupkom jednoslojnog istiskivanja (ekstrudiranja) prema visokim standardima kvaliteta austrijskih normi. Proizvodni postupak se sastoji u tome da se zagrijani granulat polivinilhlorida istiskuje kroz mlaznicu (ekstruder), a zatim hladi. Na priloženim slikama ( slika 1.1. i slika 1.2.) prikazani su dijelovi postrojenja za proizvodnju PVC sistema kanalizacionih cijevi u Debrecinu (Mađarska).

1.1 Uvod

1. OPŠTE INFORMACIJE

1.2 Materijal

1.3 Proizvodnja

PVC sistem kanalizacionih cijevi proizvodi se u sljedeće tri klase nezavisne prstenaste krutosti SN klasifikovane prema ÖNORM EN ISO 9969: SN2 (≥ 2 kN/m2); SN4 (≥ 4 kN/m2); SN8 (≥ 8 kN/m2).

Prema ÖNORM EN ISO 9969 PVC kanalizacione cijevi i njihova posteljica trebaju se položiti tako da ne dođe do većih deformacija, odnosno promjene prečnika cijevi do maksimalno 10% (najveća dopuštena dugotrajna deformacija). Deformacije od 15% na pojedinim mjestima sistema PVC kanalizacionih cijevi (ne na ravnom kraju) utiču na upotrebljivost sistema (npr. vodonepropusnost). Kod statičkog proračuna PVC kanalizacionih cijevi uobičajeno je pretpostaviti 6% (relativnu) vertikalnu deformaciju prečnika pri mjerodavnom opterećenju.

PVC sistem kanalizacionih cijevi ima postojani nivo hemijske otpornosti na agresivna jedinjenja sadržanim u otpadnim vodama, najprije industrijskim.

Iako je industrijama dopušteno ispuštanje otpadnih voda samo u zakonski prethodno pročišćenom stanju (nakon predtretmana), iz sigurnosnih razloga traži se zadovoljavajuća hemijska otpornost cjelokupnog sistema odvodnje, te u skladu s tim i odgovarajuća otpornost na koroziju. O hemijskoj otpornosti cijevi i zaptivki na kiseline i baze treba se u svakom pojedinačnom slučaju raspitati kod proizvođača.

Standardne slučajeve opterećenja i uslova ugradnje ispunjavaju uopšteno već PVC kanalizacione cijevi klase SN4. Kod specijalnih slučajeva kao što su otežani uslovi ugradnje, manja dubina rova, veće opterećenje ili veće rezerve (većeg koeficijenta sigurnosti) preporučuju se PVC kanalizacione cijevi klase SN8. Spojni komadi iste debljine kao cijev, postižu zbog svoje geometrije barem dvostruko veću čvrstoću od cijevi. Zbog toga se, u skladu sa ÖNORM EN 1401, čl. 4.1, spojni (fazonski) komadi klase SN4 mogu koristiti sa cijevima klase SN8.

1.4 Prstenasta krutost

1.5 Deformacija

1.6 Hemijska otpornost

REZULTATI TESTA

deformacija

sila

F

76


Otpornost na habanje je jedan od važnijih kriterija koji se postavljaju pred svaki materijal za izradu sistema odvodnje. Ova karakteristika je bitna s obzirom na zagarantovani vijek trajanja sistema kanalizacionih cijevi, te zbog velikih protočnih brzina pri odvodnji atmosferskih voda što dovodi do znatnog opterećenja materijalom (pijesak, šljunak i krhotine) koji uzrokuje habanje.

Na slici 1.3. prikazan je dijagram srednjih vrijednosti habanja za neke karakteristične cijevne materijale prema postupku Darmstadt.

Osnovni zahtjev kod kanalizacionih cijevi je njihova potpuna i trajna vodonepropusnost, kako unutrašnja (prodiranje otpadnih voda iz kanalizacionih cijevi u okolno tlo), tako i spoljašnja (prodiranje podzemnih voda u kanalizacione cijevi).

PVC sistem kanalizacionih cijevi ispunjava taj zahtjev kombinacijom kvaliteta materijala, čvrstoće i prilagođenim oblikom mufa. Pokazalo se da PVC sistem ostaje vodonepropusan i u slučaju pojave određenih nepravilnosti pri ugradnji (manja ugradbena dubina, lošije pripremljena podloga i neravnomjerna zbijenost nadsloja).

Ispitivanje vodonepropusnosti u režimu tečenja sa slobodnom vodnom površinom sprovodi se ili vodom (“W“ postupak) ili

DNOmočenaunutrašnjapovršinacijevi(m2/m]

SN2 SN4 SN8100 0.0088 0.0084 0.0084

125 - 0.0110 0.0109

150 0.0185 0.0181 0.0178

200 0.0290 0.0284 0.0278

250 0.0453 0.0443 0.0435

300 0.0719 0.0705 0.0691

400 - 0.1137 0.1114

500 - 0.1775 -

Kod projektovanja i izvođenja sistema odvodnje potrebni su, uz same cijevi, i brojni fazonski komadi, čime je omogućeno izvođenje kompletnog sistema odvodnje od PVC cijevi. Svi dijelovi sistema iz našeg proizvodnog programa uzajamno su prilagođeni. PVC sistem se zbog usklađenosti spoljašnjih dimenzija može kombinovati i sa uobičajnim normiranim sitemima drugih vrsta plastičnih cijevi.

1.7 Otpornost na habanje

1.9 Vodnonepropusnost

1.8 Kompletan sistem odvodnje

Keramika

Slika 1.5. Poređenje srednjih vrijednosti habanja za karakteristične cijevne materijale

Tablica 1.1. Unutrašnja površina PVC kanalizacijskih cijevi

vazduhom (“L“ postupak). Okna i kontrolni otvori smiju se iz sigurnosno-tehničkih razloga ispitivati samo vodom. Za kanale pod pritiskom važe pravila za ispitivanje pritiska prema ÖNORM B2538/dio 2 i pEN 805.

Probni pritisak PVC kanalizacionih cijevi “L“ postupkom iznosi 0.2 [bara] (20 [kPa]) sa mogućnošću veće vrijednosti od najviše 15%. Vrijeme smirivanja ts [min] pri ispitivanju nepropusnosti vazduhom u funkciji je nazivnog prečnika DN.

Nakon smirivanja počinje ispitivanje sa vremenom trajanja t[min].

U toku utvrđenog vremena ispitivanja dopuštena vrijednost pada pritiska iznosi 0.015 [bara] (15 [kPa]). Ako je ispitivanje vazduhom negativno, odlučujuće je naknadno ispitivanje vodom.

Očekivani vijek trajanja, a time i ekonomičnost, je uz vodonepropusnost odlučujući kriterij za svaki sistem javne odvodnje. Kao rezultat pozitivnih proizvodnih svojstava za očekivati je od PVC kanalizacionih cijevi trajnost od preko 100 godina u skladu sa smjernicam LAWA - Zemaljskog komiteta za vode/otpadne vode Njemačke (Länderausschuss Was-ser/Abwasser Deutschland); odjeljak “Istraživanja koristi i troškova u vodoprivredi“.

Danas se, radi zaštite okoline s jedne strane, zahtijeva izvođenje vodonepropusnih sistema odvodnje kako otpadne vode ne bi dospijevale u zemljište i zagađivale tlo i podzemne vode, sa druge strane, kod sistema odvodnje, zahtijeva se primjena materijala koji su u skladu sa ekološkim kriterijima i koji se mogu reciklirati. I proizvodnja sirovina, kao i njihova prerada u finalne proizvode, je neosporno ekološka.

Cijevi i fazonski komadi proizvode se od polivinilhlorida bez omekšivača i bez primjesa. Također, nema prisustva ni halogenih spojeva, ni teških metala, a kao materijal PVC se može u potpunosti reciklirati.Kompanija PIPELIFE je također član austrijskog društva za recikliranje plastičnih cijevi (Österreicheischer Arbeitskreis Kunststoffrohr Recycling).

1.10 Trajnost

1.11 Zaštita okoline

Tablica 1.2. Vrijeme smirivanja PVC kanalizacionih cijevi pri ispitivanju nepropusnosti vazduhom

Tablica 1.3. Vrijeme ispitivanja nepropusnosti PVC kanalizacionih cijevi pomoću vazduha

Kompletan sistem PVC cijevi proizvodi se i ispituje prema ÖNORM pravilu ONR EN 1401-1 i EN 13476-1.

PVC sistem zadovoljava specijalne zahtjeve GRIS-a, austrijskog saveza za zaštitu kvaliteta cijevi za vodogradnju u naseljima (Guteschutzverband Rohre im Siedlungwasserbau). Naša oznaka kvaliteta je GRIS 146.

Također, PVC cijevni sistem ima certifikat prema ÖNORM EN ISO 9001, što garantuje konstantan visoki standard kvaliteta.

1.12 Norme

!

DN 100 150 200 250 300 400 500ts [min] 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0

DN 100 150 200 250 300 400 500t [min] 5 7.5 9 10 11 14 17.5

76


Otpornost na habanje je jedan od važnijih kriterija koji se postavljaju pred svaki materijal za izradu sistema odvodnje. Ova karakteristika je bitna s obzirom na zagarantovani vijek trajanja sistema kanalizacionih cijevi, te zbog velikih protočnih brzina pri odvodnji atmosferskih voda što dovodi do znatnog opterećenja materijalom (pijesak, šljunak i krhotine) koji uzrokuje habanje.

Na slici 1.3. prikazan je dijagram srednjih vrijednosti habanja za neke karakteristične cijevne materijale prema postupku Darmstadt.

Osnovni zahtjev kod kanalizacionih cijevi je njihova potpuna i trajna vodonepropusnost, kako unutrašnja (prodiranje otpadnih voda iz kanalizacionih cijevi u okolno tlo), tako i spoljašnja (prodiranje podzemnih voda u kanalizacione cijevi).

PVC sistem kanalizacionih cijevi ispunjava taj zahtjev kombinacijom kvaliteta materijala, čvrstoće i prilagođenim oblikom mufa. Pokazalo se da PVC sistem ostaje vodonepropusan i u slučaju pojave određenih nepravilnosti pri ugradnji (manja ugradbena dubina, lošije pripremljena podloga i neravnomjerna zbijenost nadsloja).

Ispitivanje vodonepropusnosti u režimu tečenja sa slobodnom vodnom površinom sprovodi se ili vodom (“W“ postupak) ili

DNOmočenaunutrašnjapovršinacijevi(m2/m]

SN2 SN4 SN8100 0.0088 0.0084 0.0084

125 - 0.0110 0.0109

150 0.0185 0.0181 0.0178

200 0.0290 0.0284 0.0278

250 0.0453 0.0443 0.0435

300 0.0719 0.0705 0.0691

400 - 0.1137 0.1114

500 - 0.1775 -

Kod projektovanja i izvođenja sistema odvodnje potrebni su, uz same cijevi, i brojni fazonski komadi, čime je omogućeno izvođenje kompletnog sistema odvodnje od PVC cijevi. Svi dijelovi sistema iz našeg proizvodnog programa uzajamno su prilagođeni. PVC sistem se zbog usklađenosti spoljašnjih dimenzija može kombinovati i sa uobičajnim normiranim sitemima drugih vrsta plastičnih cijevi.

1.7 Otpornost na habanje

1.9 Vodnonepropusnost

1.8 Kompletan sistem odvodnje

Keramika

Slika 1.5. Poređenje srednjih vrijednosti habanja za karakteristične cijevne materijale

Tablica 1.1. Unutrašnja površina PVC kanalizacijskih cijevi

vazduhom (“L“ postupak). Okna i kontrolni otvori smiju se iz sigurnosno-tehničkih razloga ispitivati samo vodom. Za kanale pod pritiskom važe pravila za ispitivanje pritiska prema ÖNORM B2538/dio 2 i pEN 805.

Probni pritisak PVC kanalizacionih cijevi “L“ postupkom iznosi 0.2 [bara] (20 [kPa]) sa mogućnošću veće vrijednosti od najviše 15%. Vrijeme smirivanja ts [min] pri ispitivanju nepropusnosti vazduhom u funkciji je nazivnog prečnika DN.

Nakon smirivanja počinje ispitivanje sa vremenom trajanja t[min].

U toku utvrđenog vremena ispitivanja dopuštena vrijednost pada pritiska iznosi 0.015 [bara] (15 [kPa]). Ako je ispitivanje vazduhom negativno, odlučujuće je naknadno ispitivanje vodom.

Očekivani vijek trajanja, a time i ekonomičnost, je uz vodonepropusnost odlučujući kriterij za svaki sistem javne odvodnje. Kao rezultat pozitivnih proizvodnih svojstava za očekivati je od PVC kanalizacionih cijevi trajnost od preko 100 godina u skladu sa smjernicam LAWA - Zemaljskog komiteta za vode/otpadne vode Njemačke (Länderausschuss Was-ser/Abwasser Deutschland); odjeljak “Istraživanja koristi i troškova u vodoprivredi“.

Danas se, radi zaštite okoline s jedne strane, zahtijeva izvođenje vodonepropusnih sistema odvodnje kako otpadne vode ne bi dospijevale u zemljište i zagađivale tlo i podzemne vode, sa druge strane, kod sistema odvodnje, zahtijeva se primjena materijala koji su u skladu sa ekološkim kriterijima i koji se mogu reciklirati. I proizvodnja sirovina, kao i njihova prerada u finalne proizvode, je neosporno ekološka.

Cijevi i fazonski komadi proizvode se od polivinilhlorida bez omekšivača i bez primjesa. Također, nema prisustva ni halogenih spojeva, ni teških metala, a kao materijal PVC se može u potpunosti reciklirati.Kompanija PIPELIFE je također član austrijskog društva za recikliranje plastičnih cijevi (Österreicheischer Arbeitskreis Kunststoffrohr Recycling).

1.10 Trajnost

1.11 Zaštita okoline

Tablica 1.2. Vrijeme smirivanja PVC kanalizacionih cijevi pri ispitivanju nepropusnosti vazduhom

Tablica 1.3. Vrijeme ispitivanja nepropusnosti PVC kanalizacionih cijevi pomoću vazduha

Kompletan sistem PVC cijevi proizvodi se i ispituje prema ÖNORM pravilu ONR EN 1401-1 i EN 13476-1.

PVC sistem zadovoljava specijalne zahtjeve GRIS-a, austrijskog saveza za zaštitu kvaliteta cijevi za vodogradnju u naseljima (Guteschutzverband Rohre im Siedlungwasserbau). Naša oznaka kvaliteta je GRIS 146.

Također, PVC cijevni sistem ima certifikat prema ÖNORM EN ISO 9001, što garantuje konstantan visoki standard kvaliteta.

1.12 Norme

!

DN 100 150 200 250 300 400 500ts [min] 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0

DN 100 150 200 250 300 400 500t [min] 5 7.5 9 10 11 14 17.5

98


Slika 2.1. Prikaz jednoličnog tečenja u djelimično ispunjenoj okrugloj kanalizacionoj cijevi

Hidraulički proračun podrazumijeva odabir parametara gravitacionog tečenja u cijevim pri njihovom djelomičnom ispunjenju. Cilj hidrauličkog proračuna je odabir najekonomičnijeg prečnika cijevi za mjerodavan protok. Hidraulički proračun djelimično ispunjene kanalizacione mreže u uslovima tečenja sa slobodnom vodnom površinom (slika 2.1.) provodi se pod pretpostavkom turbulentno-jednoličnog režima tečenja po pojedinim dionicama mreže. Takav način tečenja odvija se sa:• konstantnom dubinom vode (hd);• istim podužnim padovima dna kanala (I), vodne površine (I0) i linije energije (hidrauličkim padom) (IE).

2.1 Opšte pretpostavke

2. HIDRAULIČKI PRORAČUN

Podužni presjek

Karakteristični hidraulički parametri pojedinih dionica kanalizacione mreže računaju se prema sljedećim funkcijama:

Brzina kod potpunog ispunjenja (vp) data je izrazom:

Protok kod djelomičnog ispunjenja (Qd) jednak je računskom protoku (Q) dobijenog kod prethodnog proračuna mjerodavnih količina otpadnih voda.

Kao približna aproksimacija gornje dvije relacije, dobijaju se izrazi:

2.2 Osnovne jednačine

za brzinu: za protok:

i


djelimi nog

gdje su:

gdje su:

cijevi

Prethodni izraz za brzinu (vp) dobijen na osnovu Darcy-Weisbachove jednačine za proračun pada energetske linije zbog trenja po dužini cijevi:

i Colebrook-Whiteove jednačine za proračun koeficijenta otpora trenja (λ), koja obuhvata turbulentno prelazni režim i asimptotski zadovoljava turbulentno hrapavi i turbulentno glatki režim:

Protok kod potpunog ispunjenja cijevi (Qp) dobija se proračunom jednačine kontinuiteta Qp=vpAp i dat je izrazom:

Vrijednost hrapavosti εk obično se vrši odabirom u skladu sa preporukama ATV-A-110E, 10 Standards for the Hydraulic Dimensioning and the Performance Verification of Sewers and Drains (1992) (Tablica 2.1.) ili na temelju vlastitog iskustva, odnosno drugih podataka iz literature. Odabirom vrijednosti hrapavosti εk na osnovu prethodnih izraza dobiju se za mjerodavan protok (Q=Qd), projektovanu vrstu kanalizacije i odabrani nazivni prečnik kanalizacione cijevi (DN), karakteristični hidraulički parametri na dionicama: a. s najmanjim(Imin) i b. s najvećim (Imax) podužnim padom dna kanala.

Prikazani hidraulički proračun odnosi se na proračun parametara tečenja kod javne kanalizacije, dakle za profile DN ≥ 250.

gdje su:

mêçíçâ=âçÇ=éçíéìåçÖ= áëéìåàÉåà~=ÅáàÉîá=EnéF=ÇçÄáà~=ëÉ=éêçê~ ìåçã=àÉÇå~áåÉ=âçåíáå ìáíÉí~=n é=Z=î é=̂ é=á=Ç~í=àÉ=áòê~òçãW

Tablica 2.1. Vrijednosti hrapavosti prema ATV-A-110E,10

Područjeprimjene hrapavostεk[mm]

Cjevovodisapriključcimaiposebnimoknima;cjevovodisloženogprofilaicjevovodisloženogprofilagrađeninalicumjesta(zidani,betonski);cjevovodi od nestandardnih cijevi

1.50

Cjevovodisaoknima,skretanjimaipriključcima(doDN1000);cjevo-vodisaposebnimoknima(zasveDN) 0.75

Ravne dionice cjevovoda sa oknima 0.50

Ravnedionicecjevovodabezokana;dionicepodpritiskom 0.25

gdje su:

vd [1]-koeficijentukupnevertikalnedeformacijevp [m/s] - brzina vode kod potpunog ispunjenja hp=DQp [m3/s] - protok vode kod potpunog ispunjenja hp=Dhp [m] - dubina vode kod potpunog ispunjenja hp=DD [m]-unutrašnjiprečnikcijevi

gdje su:

Rd [m]-hidrauličkiradijuskoddjelomičnogispunjenjaAd [m2]-proticajnapovršinakoddjelomičnog ispunjenjaRp [m]-hidrauličkiradijuskodpotpunogispunjenjaAp [m2] - proticajna površina kod potpunog ispunjenja

gdje su:

Htr [m]-hidrauličkigubicizbogotporatrenjaL [m]-dužinacijevi [1]-koeficijentotporatrenja

v [m/s] - srednja brzinaRe [1]-Reynoldsovbroj,definiranizrazomRe=vD/

gdje su:

[m2/s]-kinematičkikoeficijentviskoznostivode (pritemp.vodeod10°C, =1.308 10-6 m2/s)g [m/s2]-ubrzanjepoljasileteže

k [mm] - apsolutna hrapavost cijevi

98


Slika 2.1. Prikaz jednoličnog tečenja u djelimično ispunjenoj okrugloj kanalizacionoj cijevi

Hidraulički proračun podrazumijeva odabir parametara gravitacionog tečenja u cijevim pri njihovom djelomičnom ispunjenju. Cilj hidrauličkog proračuna je odabir najekonomičnijeg prečnika cijevi za mjerodavan protok. Hidraulički proračun djelimično ispunjene kanalizacione mreže u uslovima tečenja sa slobodnom vodnom površinom (slika 2.1.) provodi se pod pretpostavkom turbulentno-jednoličnog režima tečenja po pojedinim dionicama mreže. Takav način tečenja odvija se sa:• konstantnom dubinom vode (hd);• istim podužnim padovima dna kanala (I), vodne površine (I0) i linije energije (hidrauličkim padom) (IE).

2.1 Opšte pretpostavke

2. HIDRAULIČKI PRORAČUN

Podužni presjek

Karakteristični hidraulički parametri pojedinih dionica kanalizacione mreže računaju se prema sljedećim funkcijama:

Brzina kod potpunog ispunjenja (vp) data je izrazom:

Protok kod djelomičnog ispunjenja (Qd) jednak je računskom protoku (Q) dobijenog kod prethodnog proračuna mjerodavnih količina otpadnih voda.

Kao približna aproksimacija gornje dvije relacije, dobijaju se izrazi:

2.2 Osnovne jednačine


i


djelimi nog

gdje su:

gdje su:

cijevi

Prethodni izraz za brzinu (vp) dobijen na osnovu Darcy-Weisbachove jednačine za proračun pada energetske linije zbog trenja po dužini cijevi:

i Colebrook-Whiteove jednačine za proračun koeficijenta otpora trenja (λ), koja obuhvata turbulentno prelazni režim i asimptotski zadovoljava turbulentno hrapavi i turbulentno glatki režim:

Protok kod potpunog ispunjenja cijevi (Qp) dobija se proračunom jednačine kontinuiteta Qp=vpAp i dat je izrazom:

Vrijednost hrapavosti εk obično se vrši odabirom u skladu sa preporukama ATV-A-110E, 10 Standards for the Hydraulic Dimensioning and the Performance Verification of Sewers and Drains (1992) (Tablica 2.1.) ili na temelju vlastitog iskustva, odnosno drugih podataka iz literature. Odabirom vrijednosti hrapavosti εk na osnovu prethodnih izraza dobiju se za mjerodavan protok (Q=Qd), projektovanu vrstu kanalizacije i odabrani nazivni prečnik kanalizacione cijevi (DN), karakteristični hidraulički parametri na dionicama: a. s najmanjim(Imin) i b. s najvećim (Imax) podužnim padom dna kanala.

Prikazani hidraulički proračun odnosi se na proračun parametara tečenja kod javne kanalizacije, dakle za profile DN ≥ 250.

gdje su:

mêçíçâ=âçÇ=éçíéìåçÖ= áëéìåàÉåà~=ÅáàÉîá=EnéF=ÇçÄáà~=ëÉ=éêçê~ ìåçã=àÉÇå~áåÉ=âçåíáå ìáíÉí~=n é=Z=î é=̂ é=á=Ç~í=àÉ=áòê~òçãW

Tablica 2.1. Vrijednosti hrapavosti prema ATV-A-110E,10

Područjeprimjene hrapavostεk[mm]

Cjevovodisapriključcimaiposebnimoknima;cjevovodisloženogprofilaicjevovodisloženogprofilagrađeninalicumjesta(zidani,betonski);cjevovodi od nestandardnih cijevi

1.50

Cjevovodisaoknima,skretanjimaipriključcima(doDN1000);cjevo-vodisaposebnimoknima(zasveDN) 0.75

Ravne dionice cjevovoda sa oknima 0.50

Ravnedionicecjevovodabezokana;dionicepodpritiskom 0.25

gdje su:

vd [1]-koeficijentukupnevertikalnedeformacijevp [m/s] - brzina vode kod potpunog ispunjenja hp=DQp [m3/s] - protok vode kod potpunog ispunjenja hp=Dhp [m] - dubina vode kod potpunog ispunjenja hp=DD [m]-unutrašnjiprečnikcijevi

gdje su:

Rd [m]-hidrauličkiradijuskoddjelomičnogispunjenjaAd [m2]-proticajnapovršinakoddjelomičnog ispunjenjaRp [m]-hidrauličkiradijuskodpotpunogispunjenjaAp [m2] - proticajna površina kod potpunog ispunjenja

gdje su:

Htr [m]-hidrauličkigubicizbogotporatrenjaL [m]-dužinacijevi [1]-koeficijentotporatrenja

v [m/s] - srednja brzinaRe [1]-Reynoldsovbroj,definiranizrazomRe=vD/

gdje su:

[m2/s]-kinematičkikoeficijentviskoznostivode (pritemp.vodeod10°C, =1.308 10-6 m2/s)g [m/s2]-ubrzanjepoljasileteže

k [mm] - apsolutna hrapavost cijevi

1110


Slika 2.2. Zavisnost hidrauličkih parametara od relativne dubine za okrugle cijevi pri djelomičnom ispunjenju

odnos visine otpadnih voda kod djelimičnog ispunjenja (hd) i unutrašnjeg prečnika cijevi (D)

odnos brzina pri djelimičnom (Vd) i potpunom (Vp) ispunjenju cijevi

odnos hidrauličkih radijusa pri djelimičnom (Rd) i potpunom (Rp) ispunjenju cijevi

odnos protoka pri djelimičnom (Qd) i potpunom (Qp) ispunjenju cijevi

Kod polaganja PVC cijevi pažnju treba posvetiti podužnom padu cijevi od kojeg zavise brzina tečenja i ispunjenost cijevi za mjerodavan protok. Minimalna brzina u cijevima potrebna je kako bi se spriječilo taloženje čestica i začepljenje cijevi. Obično je minimalna dopuštena brzina koja osigurava samoprečišćavanje cijevi: • Vmin = 0.50 [m/s] za kanalizaciju kućnih otpadnih voda; • Vmin = 0.60 [m/s] za mješovitu i atmosfersku kanalizaciju.

Brzina tečenja treba da bude manja od određene maksimalne vrijednosti da ne bi došlo do habanja cijevi i spojeva, uzrokovanog djelovanjem čestica u otpadnoj vodi. Pri velikim protočnim brzinama atmosferske vode su po pravilu dodatno opterećene materijalom koji uzrokuje habanje kanalizacionih cijevi. Obično je maksimalna dopuštena brzina u PVC kanalizacionim cijevima: • Vmax = 5.0 [m/s].

Da bi se u kanalima osiguralo gravitaciono tečenje sa slobodnom vodnom površinom potrebno je voditi računa i o ispunjenosti cijevi. Temeljeno na iskustvu, dozvoljena ispunjenost cjevovoda (hdop) daje se s obzirom na nazivni prečnik cijevi (DN) i projektnu vrstu kanalizacije: • hdop = 0.60D, za nazivne prečnike DN ≤ 300; • hdop = 0.70D, za nazivne prečnike DN = 400; • hdop = 0.70D, za nazivne prečnike DN = 500; • hdop =D, za mješovitu i atmosfersku kanalizaciju.

2.3 Dopuštene brzine i ispunjenost cijevi

1110


Slika 2.2. Zavisnost hidrauličkih parametara od relativne dubine za okrugle cijevi pri djelomičnom ispunjenju

odnos visine otpadnih voda kod djelimičnog ispunjenja (hd) i unutrašnjeg prečnika cijevi (D)

odnos brzina pri djelimičnom (Vd) i potpunom (Vp) ispunjenju cijevi

odnos hidrauličkih radijusa pri djelimičnom (Rd) i potpunom (Rp) ispunjenju cijevi

odnos protoka pri djelimičnom (Qd) i potpunom (Qp) ispunjenju cijevi

Kod polaganja PVC cijevi pažnju treba posvetiti podužnom padu cijevi od kojeg zavise brzina tečenja i ispunjenost cijevi za mjerodavan protok. Minimalna brzina u cijevima potrebna je kako bi se spriječilo taloženje čestica i začepljenje cijevi. Obično je minimalna dopuštena brzina koja osigurava samoprečišćavanje cijevi: • Vmin = 0.50 [m/s] za kanalizaciju kućnih otpadnih voda; • Vmin = 0.60 [m/s] za mješovitu i atmosfersku kanalizaciju.

Brzina tečenja treba da bude manja od određene maksimalne vrijednosti da ne bi došlo do habanja cijevi i spojeva, uzrokovanog djelovanjem čestica u otpadnoj vodi. Pri velikim protočnim brzinama atmosferske vode su po pravilu dodatno opterećene materijalom koji uzrokuje habanje kanalizacionih cijevi. Obično je maksimalna dopuštena brzina u PVC kanalizacionim cijevima: • Vmax = 5.0 [m/s].

Da bi se u kanalima osiguralo gravitaciono tečenje sa slobodnom vodnom površinom potrebno je voditi računa i o ispunjenosti cijevi. Temeljeno na iskustvu, dozvoljena ispunjenost cjevovoda (hdop) daje se s obzirom na nazivni prečnik cijevi (DN) i projektnu vrstu kanalizacije: • hdop = 0.60D, za nazivne prečnike DN ≤ 300; • hdop = 0.70D, za nazivne prečnike DN = 400; • hdop = 0.70D, za nazivne prečnike DN = 500; • hdop =D, za mješovitu i atmosfersku kanalizaciju.

2.3 Dopuštene brzine i ispunjenost cijevi

1312


PVC cijevi predstavljaju deformabilnu strukturu, odnosno preuzimaju naprezanje bez pojave loma. Usvojene metode proračuna čvrstoće građevinskog elementa daju stvaran odnos između naprezanja i deformacija kada je element pod opterećenjem.

Statički proračun se odnosi na proračun PVC kanalizacionih cijevi položenih u tlo, odnosno na posteljicu (pijesak, šljunak), s određenim uglom nalijeganja cijevi (2α) bez uticaja podzemne vode.

Proračunom je potrebno odrediti veličinu deformacije cijevi i naprezanja u cijevi koja pri mjerodavnom opterećenju ne smije prelaziti dopuštene vrijednosti.

Vertikalno opterećenje na cijev uzrokuje njenu deformaciju (δv), smanjenje njene vertikalne visine, a cijev poprima eliptičan oblik.

U konkretnom slučaju, izuzev kod specijalnih slučajeva uzrokovanih uslovima ugradnje i opterećenja, zahtijeva se da vertikalna deformacija, pri mjerodavnom opterećenju, ne bude veća od dopuštene deformacije δdop = 6.0 [%] tj. δv ≤ δdop = 6.0 [%]

Veličina relativne vertikalne deformacije cijevi data je izrazom:

Koeficijent ukupne vertikalne deformacije cijevi (cv) s pripadajućim parametrima definisan je sljedećim izrazima:

3.1 Postupak proračuna

3.2 Proračun deformacija

3. STATIČKI PRORAČUN

Slika 3.1. Nalijeganje PVC kanalizacione cijevu na posteljicu i naponi koji djeluju na cijev

Slika 3.2. Deformacija okrugle cijevi pod vertikalnim opterećenjem

2¥Æ

b

Dv

Du

h

b0

s s

E1

3E3E

E2 E2

E4

β

2α

Slika 3.3. Karakterističan normalan presjek rova

Tablica 3.2. Vrijednosti modula elastičnosti E1 i E20 za karakteristične vrste tla

Tablica 3.1. Vrijednosti koeficijenata vertikalne i horizontalne deformacije cijevi u funkciji ugla nalijeganja cijevi (2α)

LegendaS1: šljunkovita, pjeskovita tla;S2: šljunkovita, pjeskovita tla s glinovitim vezivom;S3: šljunkovita, pjeskovita tla s glinovitim i organskim vezivom;S4: glinovita, ilovačasta tla.

2α[°] cv1 [1] cv2 [1] ch1 [1] ch2 [1]60 - 0.1053 0.1026

90 - 0.0966 0.064 0.0956 - 0.0658

120 - 0.0893 0.0891

Skupinatla (uzagradamasuoznakepremaDIN-u18196)

E1, E20x103 [kN/m2]

S1:Nevezanatla(GE,GW,GI,SE,SW,SI) 6 – 23

S2:Slabovezanatla(GU,GT,GI,SU,ST) 3 – 11

S3:Vezanamješovitatla(GU,GT,SU,ST,UL,UM) 2 – 5

S4:Vezanatla(TL,TM,TA,OU,OT,OH,OK) 1.5 – 2

gdje su, prema oznakama sa slike 3.3:

Cv1, Cv2[1]-koeficijentivertikalnedeformacijecijevi(Tablica3.1.)Ch1, Ch2[1]-koeficijentihorizontalnedeformacijecijevi(Tablica3.1.)K* [1]-koeficijentipritiskareakcijepodlogeVRB [1]-koeficijentčvrstoće(odnosčvrstoćecijeviičvrstoće podloge)SBh [1]-horizontalnačvrstoćapodlogeζ [1]-korektivnifaktorhorizontalnečvrstoćepodlogeE2 [kN/m2]-modulelastičnostimaterijalauzonibočnog zasipanja cijeviαb [1]-korektivnifaktor(faktorumanjenja)modulaelastičnostiE2E3 [kN/m2]-modulelastičnostitlauzrov.Običnoseuzima E3=E1(Tablica3.2.)Δf [1] - parametarb [m]-širinarovanadubinigornjetačkecijeviDv [m]-spoljniprečnikcijeviαBl [1] - parametar koji zavisi od uslova nalijeganja cijevi na posteljicu,aobičnosepremapreporučenomnačinuugradnje odproizvođačauzimavrijednostαBl=2/3E20 [kN/m2]-računskavrijednostmodulaelastičnostikojazavisi odsastavazemljištainačinapostavljanjacijevinaposteljicu kaoinjenogzatrpavanja(Tablica3.2.)

gdje su:

cv* [1]-koeficijentukupnevertikalnedeformacijeqv [kN/m2]-vertikalnoopterećenjecijeviqh [kN/m2]-horizontalnoopterećenjecijeviSN [kN/m2] - prstenasta krutost

1312


PVC cijevi predstavljaju deformabilnu strukturu, odnosno preuzimaju naprezanje bez pojave loma. Usvojene metode proračuna čvrstoće građevinskog elementa daju stvaran odnos između naprezanja i deformacija kada je element pod opterećenjem.

Statički proračun se odnosi na proračun PVC kanalizacionih cijevi položenih u tlo, odnosno na posteljicu (pijesak, šljunak), s određenim uglom nalijeganja cijevi (2α) bez uticaja podzemne vode.

Proračunom je potrebno odrediti veličinu deformacije cijevi i naprezanja u cijevi koja pri mjerodavnom opterećenju ne smije prelaziti dopuštene vrijednosti.

Vertikalno opterećenje na cijev uzrokuje njenu deformaciju (δv), smanjenje njene vertikalne visine, a cijev poprima eliptičan oblik.

U konkretnom slučaju, izuzev kod specijalnih slučajeva uzrokovanih uslovima ugradnje i opterećenja, zahtijeva se da vertikalna deformacija, pri mjerodavnom opterećenju, ne bude veća od dopuštene deformacije δdop = 6.0 [%] tj. δv ≤ δdop = 6.0 [%]

Veličina relativne vertikalne deformacije cijevi data je izrazom:

Koeficijent ukupne vertikalne deformacije cijevi (cv) s pripadajućim parametrima definisan je sljedećim izrazima:

3.1 Postupak proračuna

3.2 Proračun deformacija

3. STATIČKI PRORAČUN

Slika 3.1. Nalijeganje PVC kanalizacione cijevu na posteljicu i naponi koji djeluju na cijev

Slika 3.2. Deformacija okrugle cijevi pod vertikalnim opterećenjem

2¥Æ

b

Dv

Du

h

b0

s s

E1

3E3E

E2 E2

E4

β

2α

Slika 3.3. Karakterističan normalan presjek rova

Tablica 3.2. Vrijednosti modula elastičnosti E1 i E20 za karakteristične vrste tla

Tablica 3.1. Vrijednosti koeficijenata vertikalne i horizontalne deformacije cijevi u funkciji ugla nalijeganja cijevi (2α)

LegendaS1: šljunkovita, pjeskovita tla;S2: šljunkovita, pjeskovita tla s glinovitim vezivom;S3: šljunkovita, pjeskovita tla s glinovitim i organskim vezivom;S4: glinovita, ilovačasta tla.

2α[°] cv1 [1] cv2 [1] ch1 [1] ch2 [1]60 - 0.1053 0.1026

90 - 0.0966 0.064 0.0956 - 0.0658

120 - 0.0893 0.0891

Skupinatla (uzagradamasuoznakepremaDIN-u18196)

E1, E20x103 [kN/m2]

S1:Nevezanatla(GE,GW,GI,SE,SW,SI) 6 – 23

S2:Slabovezanatla(GU,GT,GI,SU,ST) 3 – 11

S3:Vezanamješovitatla(GU,GT,SU,ST,UL,UM) 2 – 5

S4:Vezanatla(TL,TM,TA,OU,OT,OH,OK) 1.5 – 2

gdje su, prema oznakama sa slike 3.3:

Cv1, Cv2[1]-koeficijentivertikalnedeformacijecijevi(Tablica3.1.)Ch1, Ch2[1]-koeficijentihorizontalnedeformacijecijevi(Tablica3.1.)K* [1]-koeficijentipritiskareakcijepodlogeVRB [1]-koeficijentčvrstoće(odnosčvrstoćecijeviičvrstoće podloge)SBh [1]-horizontalnačvrstoćapodlogeζ [1]-korektivnifaktorhorizontalnečvrstoćepodlogeE2 [kN/m2]-modulelastičnostimaterijalauzonibočnog zasipanja cijeviαb [1]-korektivnifaktor(faktorumanjenja)modulaelastičnostiE2E3 [kN/m2]-modulelastičnostitlauzrov.Običnoseuzima E3=E1(Tablica3.2.)Δf [1] - parametarb [m]-širinarovanadubinigornjetačkecijeviDv [m]-spoljniprečnikcijeviαBl [1] - parametar koji zavisi od uslova nalijeganja cijevi na posteljicu,aobičnosepremapreporučenomnačinuugradnje odproizvođačauzimavrijednostαBl=2/3E20 [kN/m2]-računskavrijednostmodulaelastičnostikojazavisi odsastavazemljištainačinapostavljanjacijevinaposteljicu kaoinjenogzatrpavanja(Tablica3.2.)

gdje su:

cv* [1]-koeficijentukupnevertikalnedeformacijeqv [kN/m2]-vertikalnoopterećenjecijeviqh [kN/m2]-horizontalnoopterećenjecijeviSN [kN/m2] - prstenasta krutost

1514


Kod uobičajenih uslova ugradnje cijevi, vertikalno opterećenje (qv) cijevi veće je od horizontalnog opterećenja (qh). Razlika opterećenja uzrokuje smanjenje vertikalnog i povećanje horizontalnog prečnika cijevi, tj. dolazi do pojave eliptičnog prečnika cijevi. U vertikalno opterećenje se ubraja uticaj tla iznad tjemena cijevi, te dodatno opterećenje na površini tla kao što je opterećenje od zgrada, saobraćajno opterećenje itd.

Vertikalno opterećenje cijevi, uslijed opterećenja nadslojem tla (pe) i saobraćajnim opterećenjem (pv) s pripadajućim parametrima definisano je sljedećim izrazima:

Simboli korišteni u jednačinama:

pe [kN/m2] - opterećenje tlom;pv [kN/m2] - saobraćajno opterećenje;λR‘, λRG‘, λmax [1] - faktori koncentracije opterećenja iznad cijevi;vs [1] - koeficijent čvrstoće;h [1] - visina nasipanja iznad tjemena cijeviE1 [kN/m2] - modul elastičnosti materijala u zoni iznad tjemenog nasipanja cijevi;E4 [kN/m2] - modul elastičnosti tla u zoni ispod cijevi (obično se uzima E4 = 10 E1);K1 [1] - odnos horizontalnog i vertikalnog pritiska tla (obično se uzima K1=0.5);K2 [1] - odnos pritiska tla u zavisnosti od koeficijenta čvrstoće VRB i vrsti tla;χβ [1] - korektivni faktor (faktor umanjenja) opterećenja tlom;δ [°] - ugao trenja na zidovima rova (obično se uzima δ = 2/3 ili δ = 12/3 , zavisno od uslova zasipanja cijevi); [°] - ugao unutrašnjeg trenja materijala;β [°] - ugao nagiba bočnih zidova;γ [kN/m2] - zapreminska težina tla (obično se uzima γ = 20 kN/m2); ‘ [1] - udarni faktori, zavisno od vrste vozila (opterećenja);pF [kN/m2] - opterećenje mjerodavnim saobraćajnim sredstvom;aF [1] - korektivni faktor (faktor umanjenja) saobraćajnog opterećenja;Dm [m] - srednji prečnik cijevi;Du [m] - unutrašnji prečnik cijevi;FA, FE [kN] - uticajne veličine opterećenja mjerodavnim saobraćajnim sredstvom;rA, rE [m] - uticajni radijusi opterećenja mjerodavnim saobraćajnim opterećenjem.

Tablica 3.3. Vrijednosti K2 u funkciji VRB i vrste tla

Tablica 3.5. Vrijednosti parametara saobraćajnog opterećenja

Tablica 3.4. Vrijednosti ugla unutrašnjeg trenja u funkciji vrste tla

Horizontalno opterećenje (qh) definisano je izrazom:

gdje je λB faktor koncentrisanog opterećenja u tlu pored cijevi definisanim izrazom:

U konkretnom slučaju zahtijeva se da naprezanja vlakana na unutrašnjem zidu cijevi (σi) pri mjerodavnom opterećenju, ne budu veća od dopuštenih (σdop).

Veličina dopuštenih naprezanja vlakana data je izrazom:

Naprezanja vlakana definisana su izrazom:

gdje su:

σi [kN/m2] - naprezanje vlakana na unutrašnjem zidu cijevi;σr [kN/m2] - računska (maksimalna) vrijednost naprezanja vlakana PVC kanalizacionih cijevi;Fs [1] - usvojena vrijednost koeficijenta sigurnosti;N [kN/m] - normalna sila (po dužnom metru cijevi);A [m2/m] - površina podužnog presjeka cijevi (po dužnom metru cijevi);aki [1] - korektivni koeficijent;M [kNm/m2] - moment savijanja;W [m3/m] - moment otpora.

Vrsta tlaK2 [1]

VRB>0.1 VRB≤0.1

S1

0.5

0.4

S2 0.3

S3 0.2

S4 0.1

Vrsta tla φ[°]

S1 35

S2 30

S3 25

S4 20

Saobraćajnosredstvo FA[kN] FE[kN] rA[m] rE[m] φ’[1]SLW60 100 500 0.25 1.82 1.2

SLW30 50 250 0.18 1.82 1.4

LKW12 40 80 0.15 2.26 1.5

1514


Kod uobičajenih uslova ugradnje cijevi, vertikalno opterećenje (qv) cijevi veće je od horizontalnog opterećenja (qh). Razlika opterećenja uzrokuje smanjenje vertikalnog i povećanje horizontalnog prečnika cijevi, tj. dolazi do pojave eliptičnog prečnika cijevi. U vertikalno opterećenje se ubraja uticaj tla iznad tjemena cijevi, te dodatno opterećenje na površini tla kao što je opterećenje od zgrada, saobraćajno opterećenje itd.

Vertikalno opterećenje cijevi, uslijed opterećenja nadslojem tla (pe) i saobraćajnim opterećenjem (pv) s pripadajućim parametrima definisano je sljedećim izrazima:

Simboli korišteni u jednačinama:

pe [kN/m2] - opterećenje tlom;pv [kN/m2] - saobraćajno opterećenje;λR‘, λRG‘, λmax [1] - faktori koncentracije opterećenja iznad cijevi;vs [1] - koeficijent čvrstoće;h [1] - visina nasipanja iznad tjemena cijeviE1 [kN/m2] - modul elastičnosti materijala u zoni iznad tjemenog nasipanja cijevi;E4 [kN/m2] - modul elastičnosti tla u zoni ispod cijevi (obično se uzima E4 = 10 E1);K1 [1] - odnos horizontalnog i vertikalnog pritiska tla (obično se uzima K1=0.5);K2 [1] - odnos pritiska tla u zavisnosti od koeficijenta čvrstoće VRB i vrsti tla;χβ [1] - korektivni faktor (faktor umanjenja) opterećenja tlom;δ [°] - ugao trenja na zidovima rova (obično se uzima δ = 2/3 ili δ = 12/3 , zavisno od uslova zasipanja cijevi); [°] - ugao unutrašnjeg trenja materijala;β [°] - ugao nagiba bočnih zidova;γ [kN/m2] - zapreminska težina tla (obično se uzima γ = 20 kN/m2); ‘ [1] - udarni faktori, zavisno od vrste vozila (opterećenja);pF [kN/m2] - opterećenje mjerodavnim saobraćajnim sredstvom;aF [1] - korektivni faktor (faktor umanjenja) saobraćajnog opterećenja;Dm [m] - srednji prečnik cijevi;Du [m] - unutrašnji prečnik cijevi;FA, FE [kN] - uticajne veličine opterećenja mjerodavnim saobraćajnim sredstvom;rA, rE [m] - uticajni radijusi opterećenja mjerodavnim saobraćajnim opterećenjem.

Tablica 3.3. Vrijednosti K2 u funkciji VRB i vrste tla

Tablica 3.5. Vrijednosti parametara saobraćajnog opterećenja

Tablica 3.4. Vrijednosti ugla unutrašnjeg trenja u funkciji vrste tla

Horizontalno opterećenje (qh) definisano je izrazom:

gdje je λB faktor koncentrisanog opterećenja u tlu pored cijevi definisanim izrazom:

U konkretnom slučaju zahtijeva se da naprezanja vlakana na unutrašnjem zidu cijevi (σi) pri mjerodavnom opterećenju, ne budu veća od dopuštenih (σdop).

Veličina dopuštenih naprezanja vlakana data je izrazom:

Naprezanja vlakana definisana su izrazom:

gdje su:

σi [kN/m2] - naprezanje vlakana na unutrašnjem zidu cijevi;σr [kN/m2] - računska (maksimalna) vrijednost naprezanja vlakana PVC kanalizacionih cijevi;Fs [1] - usvojena vrijednost koeficijenta sigurnosti;N [kN/m] - normalna sila (po dužnom metru cijevi);A [m2/m] - površina podužnog presjeka cijevi (po dužnom metru cijevi);aki [1] - korektivni koeficijent;M [kNm/m2] - moment savijanja;W [m3/m] - moment otpora.

Vrsta tlaK2 [1]

VRB>0.1 VRB≤0.1

S1

0.5

0.4

S2 0.3

S3 0.2

S4 0.1

Vrsta tla φ[°]

S1 35

S2 30

S3 25

S4 20

Saobraćajnosredstvo FA[kN] FE[kN] rA[m] rE[m] φ’[1]SLW60 100 500 0.25 1.82 1.2

SLW30 50 250 0.18 1.82 1.4

LKW12 40 80 0.15 2.26 1.5

1716


Tablica 3.6. Vrijednosti koeficijenata opterećenja dna cjevovoda u funkciji ugla nalijeganja cijevi (2α)

Veličine A, W, aki, N i M definisane su sljedećim izrazima:

gdje su:

ni, mi [1] - koeficijenti normalne sile i momenta savijanja zavisno od ugla nalijeganja cijevi;rm [kN/m2] - specifična težina cijevi;γm [kN/m3] - specifična težina cijevi;γw [kN/m3] - zapreminska težina vode (γw = 10 kN/m3);s [m] - debljina zida cijevi;qv [kN/m2] - vertikalno opterećenje cijevi;qh [kN/m2] - horizontalno opterećenje cijevi;K* [1] - koeficijent pritiska reakcije podloge.

Pri nestručnom transportu (kao i neispravnom skladištenju) može doći do deformacija ili oštećenja cijevi, fazonskih komada i zaptivnih prstena. To u budućnosti može prouzrokovati teškoće pri polaganju i funkcionisanju ugrađenih cijevi.

Za transport cijevi treba koristiti vozila sa ravnom i čistom tovarnom površinom. Prilikom transporta cijevi moraju cijelom svojom dužinom nalijegati na podlogu. Zbog toga je palete potrebno postaviti naizmjenično (Slika 4.1.).

Potrebno je da se cijev zaštiti uz rubove , odnosno vertikalne zidove prevoznog sredstva (npr. kamiona, vagona), te da se pažljivo vrši utovar. Eventualni prepust cijevi preko vozila smije da iznosi najviše peterostruku vrijednost nazivnog prečnika cijevi.

Uopšteno, prilikom utovara i istovara cijevi treba izbjegavati veća udarna opterećenja (npr. bacanje) i ugibe (npr. naglo uspravljanje ili spuštanje cijevi).

PVC kanalizacione cijevi se fabrički pakuju vezivanjem u snop sistemom “Habbock“. Za utovar i istovar koristiti prikladne tranportne uređaje (npr. viljuškar sa širokom radnom površinom viljuški).

4.1 Transport cijevi

4. TRANSPORT I SKLADIŠTENJE

Slika 4.1. Ispravan način transporta

Slika 4.3. Pakovanje u snop sistemom “Habbock“

Slika 4.2. Neispravan način transporta

2αKOEFICIJENTNORMALNESILE KOEFICIJENTMOMENTASAVIJANJA

ngv ngh ngv* ng nW mgv mgh mgv* mg mw

60° -0.080 -1.000 -0.577 -0.417 +1.292 +0.377 -0.250 -0.181 +0.840 +0.420

90° -0.503 -1.000 -0.577 -0.333 +1.333 +0.314 -0.250 -0.181 +0.642 +0.321

120° +0.027 -1.000 -0.577 -0.250 +1.375 +0.275 -0.250 -0.181 +0.520 +0.260

1716


Tablica 3.6. Vrijednosti koeficijenata opterećenja dna cjevovoda u funkciji ugla nalijeganja cijevi (2α)

Veličine A, W, aki, N i M definisane su sljedećim izrazima:

gdje su:

ni, mi [1] - koeficijenti normalne sile i momenta savijanja zavisno od ugla nalijeganja cijevi;rm [kN/m2] - specifična težina cijevi;γm [kN/m3] - specifična težina cijevi;γw [kN/m3] - zapreminska težina vode (γw = 10 kN/m3);s [m] - debljina zida cijevi;qv [kN/m2] - vertikalno opterećenje cijevi;qh [kN/m2] - horizontalno opterećenje cijevi;K* [1] - koeficijent pritiska reakcije podloge.

Pri nestručnom transportu (kao i neispravnom skladištenju) može doći do deformacija ili oštećenja cijevi, fazonskih komada i zaptivnih prstena. To u budućnosti može prouzrokovati teškoće pri polaganju i funkcionisanju ugrađenih cijevi.

Za transport cijevi treba koristiti vozila sa ravnom i čistom tovarnom površinom. Prilikom transporta cijevi moraju cijelom svojom dužinom nalijegati na podlogu. Zbog toga je palete potrebno postaviti naizmjenično (Slika 4.1.).

Potrebno je da se cijev zaštiti uz rubove , odnosno vertikalne zidove prevoznog sredstva (npr. kamiona, vagona), te da se pažljivo vrši utovar. Eventualni prepust cijevi preko vozila smije da iznosi najviše peterostruku vrijednost nazivnog prečnika cijevi.

Uopšteno, prilikom utovara i istovara cijevi treba izbjegavati veća udarna opterećenja (npr. bacanje) i ugibe (npr. naglo uspravljanje ili spuštanje cijevi).

PVC kanalizacione cijevi se fabrički pakuju vezivanjem u snop sistemom “Habbock“. Za utovar i istovar koristiti prikladne tranportne uređaje (npr. viljuškar sa širokom radnom površinom viljuški).

4.1 Transport cijevi

4. TRANSPORT I SKLADIŠTENJE

Slika 4.1. Ispravan način transporta

Slika 4.3. Pakovanje u snop sistemom “Habbock“

Slika 4.2. Neispravan način transporta

2αKOEFICIJENTNORMALNESILE KOEFICIJENTMOMENTASAVIJANJA

ngv ngh ngv* ng nW mgv mgh mgv* mg mw

60° -0.080 -1.000 -0.577 -0.417 +1.292 +0.377 -0.250 -0.181 +0.840 +0.420

90° -0.503 -1.000 -0.577 -0.333 +1.333 +0.314 -0.250 -0.181 +0.642 +0.321

120° +0.027 -1.000 -0.577 -0.250 +1.375 +0.275 -0.250 -0.181 +0.520 +0.260

1918


Utovar i istovar slobodnih cijevi i fazonskih komada treba vršiti ručno, pri čemu se ne preporučuje bacanje sa prevoznog sredstva i povlačenje po podu (radi mogućnosti oštećenja kontaktom sa oštrim predmetima).

Pri temperaturama ispod tačke smrzavanja potrebna je povećana pažnja pri rukovanju s PVC kanalizacionim cijevima.

Slika 4.4. spravan istovar

Slika 4.6. Položaj drvenih umetaka pri skladištenju

4.5. Neispravan istovar

Cijevi se moraju skladištiti na ravnoj podlozi do najviše 2 metra u visinu sa istosmjerno ili naizmjenično postavljenim mufovima.

Kod slaganja sa istosmjerno položenim mufovima treba paziti da svaki red složenih cijevi bude oslonjen na najmanje tri tačke na drvene umetke, širine barem 10 cm. Debljinu drvenih umetaka tako izabrati da mufovi leže slobodno.

Naizmjeničnim redanjem smaknutih mufova postiže se približno puna površina nalijeganja pojedinih redova cijevi tako da drveni umeci nisu potrebni između redova cijevi.

U oba slučaja, treba donji red cijevi također osloniti na najmanje tri tačke na drvene umetke postavljene kao na slici 4.6. Minimalna širina drvenog umetka treba da je 10 cm.

PVC kanalizacione cijevi nemaju posebnu zaštitu od sunčevih zraka (UV zračenja), zbog čega se mogu samo vremenski ograničeno uskladištiti na otvorenom. Prema iskustvu, skladištenje na otvorenom do 2 godine nema negativnog uticaja na mehaničke karakteristike cijevi (čvrstoću), uprkos eventualne pojave promjene boje cijevi.

4.2 Skladištenje cijevi

Najmanja širina rova mjerena na dnu (niveleti) cijevi, u zavisnosti od dubine rova i nazivnog prečnika cijevi, data je u sljedećoj tablici:

Prvo se radi poravnanje dna rova, a potom se pristupa izradi posteljice. U cilju postizanja podužnog pada potrebno je izvršiti nasipanje donjeg ili temeljnog sloja sa veličinom zrna od 22 mm za DN ≤ 200 mm, odnosno sa veličinom zrna do 40 mm za DN ≥ 250 mm. Za izvođenje temeljnog sloja mogu se koristiti šljunak, krupnozrni pijesak, te reciklirani materijali ukoliko odgovaraju zahtjevima ÖNORM EN 1610.

Za ispravnu ugradnju cijevi potrebno je dno rova na ispravan način zaštititi od dotoka podzemne vode, što se postiže izvođenjem jednog ili više drenažnih sistema u dnu rova ili izvan prostora rova. Podzemna voda se iz drenažnog sistema mora ispuštati na teren sa nižim kotama terena ako je to moguće, a ako ne, tada se mora skupljati u sabirne bazene pa crpiti.

5.1 Izvođenje rova

5.2. Izrada posteljice, polaganje i zatrpavanje cijevi

5. UGRADNJA CIJEVI

Tablica 5.1. Najmanja širina rova zavisno od nazivnog prečnika i dubine rova

Slika 5.1. Prikaz slojeva prilikom ugradnje cijevi u rov Slika 5.2. Prikaz zaštite zone cjevovoda geotekstilom

zona cevovoda

glavno zatrpavanje

iznadtemenina sip

bo ni zasip

posteljica

gornji ili izravnjavaju isloj

donjiil it emeljnisl oj

iznadtjemeni nasip

zona cjevovoda

donji ili temeljni sloj

zona

cevo

voda

geotekstil

zona

cje

vovo

da

Ne smije se koristiti sitni pijesak ili sličan materijal koji bi se uslijed uticaja podzemne vode u zoni cjevovoda mogao isprati. Za zaštitu od ispiranja čitava zona cjevovoda može se obložiti geotekstilom.

Donji sloj se u normalnim uslovima izvodi debljine najmanje 10 cm u zbijenom stanju, a kod rova u stjenovitom materijalu ili podvodnom tlu najmanje 15 cm. Na donji sloj se potom od istog materijala nasipa gornji sloj u kojem cijev prilikom ugradnje sama oblikuje ležište. Potrebna debljina izravnajućeg sloja proizilazi iz potrebnog ugla nalijeganja cijevi, a koji se prema statičkim zahtjevima kreće u rasponu od 120° do 180°. Minimalna debljina gornjeg sloja iznosi 5 cm.

DN d<1.00[m] d≤1.75[m] d≤4.00[m] d>4.00[m]160 0.60 0.80 0.90 1.00

200 0.60 0.80 0.90 1.00

250 0.75 0.80 0.90 1.00

315 0.80 0.80 0.90 1.00

400 1.10 1.10 1.10 1.10

500 1.20 1.20 1.20 1.20

1918


Utovar i istovar slobodnih cijevi i fazonskih komada treba vršiti ručno, pri čemu se ne preporučuje bacanje sa prevoznog sredstva i povlačenje po podu (radi mogućnosti oštećenja kontaktom sa oštrim predmetima).

Pri temperaturama ispod tačke smrzavanja potrebna je povećana pažnja pri rukovanju s PVC kanalizacionim cijevima.

Slika 4.4. spravan istovar

Slika 4.6. Položaj drvenih umetaka pri skladištenju

4.5. Neispravan istovar

Cijevi se moraju skladištiti na ravnoj podlozi do najviše 2 metra u visinu sa istosmjerno ili naizmjenično postavljenim mufovima.

Kod slaganja sa istosmjerno položenim mufovima treba paziti da svaki red složenih cijevi bude oslonjen na najmanje tri tačke na drvene umetke, širine barem 10 cm. Debljinu drvenih umetaka tako izabrati da mufovi leže slobodno.

Naizmjeničnim redanjem smaknutih mufova postiže se približno puna površina nalijeganja pojedinih redova cijevi tako da drveni umeci nisu potrebni između redova cijevi.

U oba slučaja, treba donji red cijevi također osloniti na najmanje tri tačke na drvene umetke postavljene kao na slici 4.6. Minimalna širina drvenog umetka treba da je 10 cm.

PVC kanalizacione cijevi nemaju posebnu zaštitu od sunčevih zraka (UV zračenja), zbog čega se mogu samo vremenski ograničeno uskladištiti na otvorenom. Prema iskustvu, skladištenje na otvorenom do 2 godine nema negativnog uticaja na mehaničke karakteristike cijevi (čvrstoću), uprkos eventualne pojave promjene boje cijevi.

4.2 Skladištenje cijevi

Najmanja širina rova mjerena na dnu (niveleti) cijevi, u zavisnosti od dubine rova i nazivnog prečnika cijevi, data je u sljedećoj tablici:

Prvo se radi poravnanje dna rova, a potom se pristupa izradi posteljice. U cilju postizanja podužnog pada potrebno je izvršiti nasipanje donjeg ili temeljnog sloja sa veličinom zrna od 22 mm za DN ≤ 200 mm, odnosno sa veličinom zrna do 40 mm za DN ≥ 250 mm. Za izvođenje temeljnog sloja mogu se koristiti šljunak, krupnozrni pijesak, te reciklirani materijali ukoliko odgovaraju zahtjevima ÖNORM EN 1610.

Za ispravnu ugradnju cijevi potrebno je dno rova na ispravan način zaštititi od dotoka podzemne vode, što se postiže izvođenjem jednog ili više drenažnih sistema u dnu rova ili izvan prostora rova. Podzemna voda se iz drenažnog sistema mora ispuštati na teren sa nižim kotama terena ako je to moguće, a ako ne, tada se mora skupljati u sabirne bazene pa crpiti.

5.1 Izvođenje rova

5.2. Izrada posteljice, polaganje i zatrpavanje cijevi

5. UGRADNJA CIJEVI

Tablica 5.1. Najmanja širina rova zavisno od nazivnog prečnika i dubine rova

Slika 5.1. Prikaz slojeva prilikom ugradnje cijevi u rov Slika 5.2. Prikaz zaštite zone cjevovoda geotekstilom

zona cevovoda

glavno zatrpavanje

iznadtemenina sip

bo ni zasip

posteljica

gornji ili izravnjavaju isloj

donjiil it emeljnisl oj

iznadtjemeni nasip

zona cjevovoda

donji ili temeljni sloj

zona

cevo

voda

geotekstil

zona

cje

vovo

daNe smije se koristiti sitni pijesak ili sličan materijal koji bi se uslijed uticaja podzemne vode u zoni cjevovoda mogao isprati. Za zaštitu od ispiranja čitava zona cjevovoda može se obložiti geotekstilom.

Donji sloj se u normalnim uslovima izvodi debljine najmanje 10 cm u zbijenom stanju, a kod rova u stjenovitom materijalu ili podvodnom tlu najmanje 15 cm. Na donji sloj se potom od istog materijala nasipa gornji sloj u kojem cijev prilikom ugradnje sama oblikuje ležište. Potrebna debljina izravnajućeg sloja proizilazi iz potrebnog ugla nalijeganja cijevi, a koji se prema statičkim zahtjevima kreće u rasponu od 120° do 180°. Minimalna debljina gornjeg sloja iznosi 5 cm.

DN d<1.00[m] d≤1.75[m] d≤4.00[m] d>4.00[m]160 0.60 0.80 0.90 1.00

200 0.60 0.80 0.90 1.00

250 0.75 0.80 0.90 1.00

315 0.80 0.80 0.90 1.00

400 1.10 1.10 1.10 1.10

500 1.20 1.20 1.20 1.20

2120


Donji i izravnajući sloj čine posteljicu. Posteljica je dio ležišta cijevi , te se s toga mora omogućiti što ravnomjernije nalijeganje cijevi kako ne bi došlo ni do linijskog ni do tačkastog oslanjanja. Zbog toga je prilikom polaganja cijevi na posteljicu potrebno u zoni kolčaka ručno formirati udubljenje.

Bočno zasipavanje se izvodi ugradnjom materijala istovremeno sa obje strane cijevi uz ručno zbijanje. Nakon bočnog zasipavanja, iznad tjemene cijevi se izvodi zasip najmanje debljine 15 cm, odnosno 10 cm iznad mufa, u zbijenom stanju.

Glavno zatrpavanje izvodi se u preostalom dijelu rova do površine terena u slojevima do 30 cm, uz korištenje materijala iz iskopa. Mašinsko zbijanje materijala može se izvoditi tek pri debljini nadsloja iznad tjemene cijevi od 30 cm. Za glavno zatrpavanje se ne smije koristiti krupno kamenje, smrznuto, blatnjavo ili sa snijegom pomiješano okolno tlo.

Za vrijeme izvođenja radova na kanalizaciji svakako treba izbjegavati velika opterećenja cjevovoda, do kojih dolazi npr. uslijed prelaska teškim građevinskim mašinama ili vozilima preko nasutih cjevovoda.

gornji sloj2α = 180r

donjisl oj

gornji sloj

gornjis loj2α = 12 � 8

donji sloj

gornji sloj

Slika 5.3. Prikaz nalijeganja cijevi pod uglom 2α=180°


Slika 5.5. Formiranje udubljenja na mjestu spoja

Slika 5.6. Mašinsko zbijanje materijala

Ako je visina podzemne vode u odnosu na cijev tolika da kod male ispunjenosti cijevi otpadnom vodom djelovanje uzgona može narušiti njenu stabilnost, ili se radi o znatnom iznosu spoljašnjeg opterećenja, najčešće je potrebno sprovesti oblaganje cijevi betonom.

Oblaganje betonom se vrši u prvom slučaju zbog povećanja težine, a u drugom radi povećanja otpornosti na spoljašnje opterećenje. Debljina iznad tjemene betonske obloge proizilazi iz statičkog proračuna za djelujuće opterećenje (rijetko ispod 30 cm). Prilikom prelaza sa cijevi sa betonskom oblogom na cijev položenu u tlu treba ugraditi jednu kratku cijev (cca. 0.5 m) radi formiranja zglobne veze.

5.3. Oblaganje cijevi betonom

Slika 5.7. Uporišni blok na strmoj dionici

Slika 5.8. Postupak spajanja cijevi

Pri polaganju cijevi i fazonskih komada na strmim dionicama treba uslijed djelovanja uzdužne sile preduzeti mjere protiv popuštanja posteljice, smicanja cijevi i razmaknuća spoja, a to se u parksi najčešće postiže izradom betonskih uporišnih blokova. Pri tome se muf mora okrenuti uzvodno kako bi se cijevi prirodno nabijale. Broj i izvođenje uporišnih blokova zavisi od podužnog pada i od nazivnog prečnika cjevovoda.

Kod izraženijih padova uporišne blokove treba postavljati iza svakog mufa. Ukoliko dolazi do zadržavanja vode iza uporišnog bloka, potrebno je izvesti drenažu kako bi se eliminisalo ispiranje materijala posteljice.

Kod nestabilnog tla ili ako se očekuju veća slijeganja, potrebne su posebne mjere , kao npr. poboljšavanje tla, zamjena tla, temeljenje cjevovoda na pilonima sa polaganjem na poprečnim gredama i sl. Kod specijalnih izvođenja upućuje se na norme za polaganje plastičnih cijevi ÖNORM ENV 11046.

Prvo što je potrebno uraditi je da se izmjeri dužina cijevi i označi rezna crta (rezni parametar). Označavanje je poželjno izvršiti pomoću šablona kako bi zarez bio uspravan na podužnu osu cijevi. Nakon toga cijev se odreže pomoću alata za rezanje cijevi (npr. testere, prikladne brusne ploče) ili pomoću fino vođenog cirkulara (šablonski cirkular). Fazonski komadi se ne smiju skraćivati.Nakon skraćivanja, rezne površine se iskose pod uglom od 15° do 30° prema osi cijevi. Preostala debljina zida cijevi treba da iznosi barem 1/3 najmanje debljine zida (smin).

Po potrebi, prvo treba očistiti cijevi i fazonske komade, a potom provjeriti da li eventualno ima fabričkih grešaka ili transportnih oštećenja. Iz mufa izvaditi zaptivni prsten i očistiti žlijeb mufa i zaptivku. Tada se nazad montira zaptivni prsten. Ukošeni ravni kraj cijevi potrebno je namazati odgovarajućim kliznim sredstvom, pri čemu nikako ne treba koristiti ulje i masnoće. Prilikom spajanja cijevi pri mrazu, snijegu ili kišovitom vremenu, potrebno je koristiti Pipelife specijalno klizno sredstvo. Pripremljen kraj cijevi se, uz lagano i naizmjenično uzdužno zakretanje cijevi, ugura do graničnika u muf odgovarajuće druge cijevi ili fazonskog komada.

Preporuka je da se tako ugurana cijev u muf označi olovkom ili flomasterom, radi lakšeg očitavanja potrebnog povlačenja uguranog ravnog kraja cijevi unazad, za 10 do 15 mm. To je potrebno jer je muf izveden na način da se cijev pri temperaturnim promjenama može na svakom spoju dovoljno izdužiti, odnosno skupiti.

5.4. Polaganje cijevi na dionicama sa strmim dnom

5.5. Posebne mjere pri ugradnji

5.6. Skraćivanje cijevi

5.7. Spajanje cijevi

donji sloj

donji sloj

2120


Donji i izravnajući sloj čine posteljicu. Posteljica je dio ležišta cijevi , te se s toga mora omogućiti što ravnomjernije nalijeganje cijevi kako ne bi došlo ni do linijskog ni do tačkastog oslanjanja. Zbog toga je prilikom polaganja cijevi na posteljicu potrebno u zoni kolčaka ručno formirati udubljenje.

Bočno zasipavanje se izvodi ugradnjom materijala istovremeno sa obje strane cijevi uz ručno zbijanje. Nakon bočnog zasipavanja, iznad tjemene cijevi se izvodi zasip najmanje debljine 15 cm, odnosno 10 cm iznad mufa, u zbijenom stanju.

Glavno zatrpavanje izvodi se u preostalom dijelu rova do površine terena u slojevima do 30 cm, uz korištenje materijala iz iskopa. Mašinsko zbijanje materijala može se izvoditi tek pri debljini nadsloja iznad tjemene cijevi od 30 cm. Za glavno zatrpavanje se ne smije koristiti krupno kamenje, smrznuto, blatnjavo ili sa snijegom pomiješano okolno tlo.

Za vrijeme izvođenja radova na kanalizaciji svakako treba izbjegavati velika opterećenja cjevovoda, do kojih dolazi npr. uslijed prelaska teškim građevinskim mašinama ili vozilima preko nasutih cjevovoda.

gornji sloj2α = 180r

donjisl oj

gornji sloj

gornjis loj2α = 12 � 8

donji sloj

gornji sloj



Slika 5.5. Formiranje udubljenja na mjestu spoja

Slika 5.6. Mašinsko zbijanje materijala

Ako je visina podzemne vode u odnosu na cijev tolika da kod male ispunjenosti cijevi otpadnom vodom djelovanje uzgona može narušiti njenu stabilnost, ili se radi o znatnom iznosu spoljašnjeg opterećenja, najčešće je potrebno sprovesti oblaganje cijevi betonom.

Oblaganje betonom se vrši u prvom slučaju zbog povećanja težine, a u drugom radi povećanja otpornosti na spoljašnje opterećenje. Debljina iznad tjemene betonske obloge proizilazi iz statičkog proračuna za djelujuće opterećenje (rijetko ispod 30 cm). Prilikom prelaza sa cijevi sa betonskom oblogom na cijev položenu u tlu treba ugraditi jednu kratku cijev (cca. 0.5 m) radi formiranja zglobne veze.

5.3. Oblaganje cijevi betonom

Slika 5.7. Uporišni blok na strmoj dionici

Slika 5.8. Postupak spajanja cijevi

Pri polaganju cijevi i fazonskih komada na strmim dionicama treba uslijed djelovanja uzdužne sile preduzeti mjere protiv popuštanja posteljice, smicanja cijevi i razmaknuća spoja, a to se u parksi najčešće postiže izradom betonskih uporišnih blokova. Pri tome se muf mora okrenuti uzvodno kako bi se cijevi prirodno nabijale. Broj i izvođenje uporišnih blokova zavisi od podužnog pada i od nazivnog prečnika cjevovoda.

Kod izraženijih padova uporišne blokove treba postavljati iza svakog mufa. Ukoliko dolazi do zadržavanja vode iza uporišnog bloka, potrebno je izvesti drenažu kako bi se eliminisalo ispiranje materijala posteljice.

Kod nestabilnog tla ili ako se očekuju veća slijeganja, potrebne su posebne mjere , kao npr. poboljšavanje tla, zamjena tla, temeljenje cjevovoda na pilonima sa polaganjem na poprečnim gredama i sl. Kod specijalnih izvođenja upućuje se na norme za polaganje plastičnih cijevi ÖNORM ENV 11046.

Prvo što je potrebno uraditi je da se izmjeri dužina cijevi i označi rezna crta (rezni parametar). Označavanje je poželjno izvršiti pomoću šablona kako bi zarez bio uspravan na podužnu osu cijevi. Nakon toga cijev se odreže pomoću alata za rezanje cijevi (npr. testere, prikladne brusne ploče) ili pomoću fino vođenog cirkulara (šablonski cirkular). Fazonski komadi se ne smiju skraćivati.Nakon skraćivanja, rezne površine se iskose pod uglom od 15° do 30° prema osi cijevi. Preostala debljina zida cijevi treba da iznosi barem 1/3 najmanje debljine zida (smin).

Po potrebi, prvo treba očistiti cijevi i fazonske komade, a potom provjeriti da li eventualno ima fabričkih grešaka ili transportnih oštećenja. Iz mufa izvaditi zaptivni prsten i očistiti žlijeb mufa i zaptivku. Tada se nazad montira zaptivni prsten. Ukošeni ravni kraj cijevi potrebno je namazati odgovarajućim kliznim sredstvom, pri čemu nikako ne treba koristiti ulje i masnoće. Prilikom spajanja cijevi pri mrazu, snijegu ili kišovitom vremenu, potrebno je koristiti Pipelife specijalno klizno sredstvo. Pripremljen kraj cijevi se, uz lagano i naizmjenično uzdužno zakretanje cijevi, ugura do graničnika u muf odgovarajuće druge cijevi ili fazonskog komada.

Preporuka je da se tako ugurana cijev u muf označi olovkom ili flomasterom, radi lakšeg očitavanja potrebnog povlačenja uguranog ravnog kraja cijevi unazad, za 10 do 15 mm. To je potrebno jer je muf izveden na način da se cijev pri temperaturnim promjenama može na svakom spoju dovoljno izdužiti, odnosno skupiti.

5.4. Polaganje cijevi na dionicama sa strmim dnom

5.5. Posebne mjere pri ugradnji

5.6. Skraćivanje cijevi

5.7. Spajanje cijevi

donji sloj

donji sloj

2322


Priključenje kanalizacione cijevi na betonsko okno, ili uopšteno prolaz cijevi kroz betonski zid, rješava se za DN ≤ 250 RDS - sistemom, a za DN ≥ 300 KGF umetkom. KGF umetak za cijevi DN 300 do DN 400 izveden je od poliuretana, a za cijevi DN 500 od azbestnog cementa (salonita). RDS - sistem i KGF umetak mogu se staviti direktno u oplatu i zabetonirati ili ugraditi naknadno. Prilikom priključenja kanalizacione cijevi potrebno je ravni kraj cijevi tanko premazati kliznim sredstvom i potom laganim i naizmjeničnim podužnim zakretanjem ugurati u uvodnik RDS - sistema ili KGF umetka.

Kada se na već ugrađenoj plastičnoj kanalizacionoj cijevi izvodi kućni priključak ili mijenja cijev potrebno je upotrijebiti PVC - KGEA 45 fazonski komad (račvu 45°) i dva PVC - KGU fazonska komada (klizna spojnica).

Iz postojećeg kanalizacionog cjevovoda odstrani se cijev odgovarajuće dužine. Kod izvedbe kućnog priključka ta dužina je jednaka ugradbenoj dužini račve u zbiru sa dvostrukom vrijednosti spoljašnjeg prečnika cijevi. Zatim se odstrani višak sa krajeva cijevi i izvrši obaranje ivica, te ugradi PVC - KGEA 45 fazonski komad. Na drugi slobodni kraj cijevi i na spojni komad cijevi ugradi se po jedan PVC-KGU fazonski komad.

Bliže informacije o ovim načinima priključenja kanalizacionih cijevi mogu se naći u fabričkim normama/uputstvima. RDS - sistem postoji u ugradbenim dužinama od 110 do 400 mm. Prema potrebi može se skratiti (rezanjem) i produžiti pomoću PVC kanalizacionih cijevi ili nastavka (l=60 mm). Unutrašnji prečnik nastavka odgovara sljedećem većem prečniku cijevi (osim nastavka DN 110 koji se iskombinuje sa cijevi DN 160), tako da se i prolazi kroz deblje zidove vrlo jednostavno i povoljno mogu izvoditi. Isto tako se sa korištenjem nastavka sprječava prenos sila slijeganja, kako bi se cijev koja transportuje medij dodatno zaštitila. Tamo gdje se koriste premazi treba upotrijebiti RDS - prirubnicu za zaštitom debljine 60 mm.

5.8. Priključci na okno i prolaz kroz zid

5.9. Izvođenje kućnog priključka na ugrađenoj cijevi

Ako je postavljenu cijev moguće otkloniti iz osnog pravca cjevovoda, tada se naknadna izvedba kućnog priključka može izvesti tako da se prvo iz položenog cjevovoda odstrani cijev dužine jednake zbiru ugradbene dužine račve i dužine 0.2DN/OD. Zatim se odstrani višak sa krajeva cijevi i izvrši obaranje ivica, pa se jedan kraj cijevi podigne i na njega ugradi PVC – KGEA 45 fazonski komad. Zatim se pomjerena cijev sa ugrađenom račvom 45° spusti u početni položaj, a dvostrana spojnica navuče za pola svoje dužine s ravnog kraja na račvu 45°.

Industrija PVC cijevi ne nudi samo mogućnost prelaza na druge plastične materijale (PE, PP, PB) već i na liveno-željezne i keramičke cijevi. Stručna izrada ispravnog prelaza materijala uobičajeno se izvodi u oknu (revizionom, priključnom, prekidnom i sl.).

5.10. Izvođenje cijevi na otklon

5.11. Prelaz na cijev od drugih materijala

KGFumetak

KGF300

KGF400

KGF500

RDS prirubnicaRDS-110FLANSCHRDS-125FLANSCHRDS-160FLANSCHRDS-200FLANSCH

RDS-sisteml = 110 mm l = 240 mm l = 250 mm l = 400 mm nastavak l = 60 mm

RDS-110/L110 RDS-110/L240 RDS-110/L250 RDS-110VRINGRDS-125/L110 RDS-125/L240 RDS-125/L250 RDS-125VRINGRDS-160/L110 RDS-160/L240 RDS-160/L250 RDS-160VRINGRDS-200/L110 RDS-200/L240 RDS-200/L250 RDS-200VRINGRDS-250/L110 RDS-250/L240 na upit RDS-250/L400

Tablica 5.2. KGF umetci

Tablica 5.4. Oznake za RDS - prirubnice

Tablica 5.3. RDS - sistem

Napomena 1: Cijevi i fitinzi isporučuju se sa mufom i zaptivkom od sintetičkog kaučuka.Napomena 2: Svi naredni podaci za dimenzije od DN 100 do DN 200 odnose se na kućne kanalizacije, a za dimenzije DN ≥ 250 na ulične kanalizacije

6. PROIZVODNI PROGRAM

Nominalna prstenasta

krutost(SN)

Nominalni prečnik(DN/OD)

Vanjski prečnik(OD)

Unutrašnji prečnik(ID)

Debljina stijenke(S)

Еfektivnadužinacijevi(Lеfekt) Cijev/paleta Paleta/kamion

kN/m2 mm mm mm mm 0,5 m 1 m 2 m 3 m 5 m

SN≥2kN/m2

100 110 105,6 2,2 da da da da da125 125 120 2,5 da da da da da160 160 153,6 3,2 da da da da da200 200 192,2 3,9 da da da da da250 250 240,2 4,9 da da da da da300 315 302,6 6,2 da da da da da400 400 384,2 7,9 da da da da da500 500 480,4 9,8 da da da da da

SN≥4kN/m2

110 110 103,6 3,2 da da da da da 60 720 125 125 118,6 3,2 da da da da da 54 648 160 160 152,0 4,0 da da da da da 49 392 200 200 190,2 4,9 da da da da da 20 240 250 250 237,6 6,2 da da da da da 12 144 315 315 299,6 7,7 da da da da da 12 102 400 400 380,4 9,8 da da da da da500 500 475,4 12,3 da da da da da

SN≥8kN/m2

110 110 103,6 3,2 da da da da da 60 720 160 160 150,6 4,7 da da da da da 49 392 200 200 188,2 5,9 da da da da da 49 392 250 250 235,4 7,3 da da da da da 20 240 315 315 296,6 9,2 da da da da da 20 240 400 400 376,6 11,7 da da da da da

OD

van

jski

pre

čnik

ID u

nutra

šnji

preč

nik

L efekt

SS

6.1. Cijevi klase SN26.2. Cijevi klase SN46.3. Cijevi klase SN8

2322


Priključenje kanalizacione cijevi na betonsko okno, ili uopšteno prolaz cijevi kroz betonski zid, rješava se za DN ≤ 250 RDS - sistemom, a za DN ≥ 300 KGF umetkom. KGF umetak za cijevi DN 300 do DN 400 izveden je od poliuretana, a za cijevi DN 500 od azbestnog cementa (salonita). RDS - sistem i KGF umetak mogu se staviti direktno u oplatu i zabetonirati ili ugraditi naknadno. Prilikom priključenja kanalizacione cijevi potrebno je ravni kraj cijevi tanko premazati kliznim sredstvom i potom laganim i naizmjeničnim podužnim zakretanjem ugurati u uvodnik RDS - sistema ili KGF umetka.

Kada se na već ugrađenoj plastičnoj kanalizacionoj cijevi izvodi kućni priključak ili mijenja cijev potrebno je upotrijebiti PVC - KGEA 45 fazonski komad (račvu 45°) i dva PVC - KGU fazonska komada (klizna spojnica).

Iz postojećeg kanalizacionog cjevovoda odstrani se cijev odgovarajuće dužine. Kod izvedbe kućnog priključka ta dužina je jednaka ugradbenoj dužini račve u zbiru sa dvostrukom vrijednosti spoljašnjeg prečnika cijevi. Zatim se odstrani višak sa krajeva cijevi i izvrši obaranje ivica, te ugradi PVC - KGEA 45 fazonski komad. Na drugi slobodni kraj cijevi i na spojni komad cijevi ugradi se po jedan PVC-KGU fazonski komad.

Bliže informacije o ovim načinima priključenja kanalizacionih cijevi mogu se naći u fabričkim normama/uputstvima. RDS - sistem postoji u ugradbenim dužinama od 110 do 400 mm. Prema potrebi može se skratiti (rezanjem) i produžiti pomoću PVC kanalizacionih cijevi ili nastavka (l=60 mm). Unutrašnji prečnik nastavka odgovara sljedećem većem prečniku cijevi (osim nastavka DN 110 koji se iskombinuje sa cijevi DN 160), tako da se i prolazi kroz deblje zidove vrlo jednostavno i povoljno mogu izvoditi. Isto tako se sa korištenjem nastavka sprječava prenos sila slijeganja, kako bi se cijev koja transportuje medij dodatno zaštitila. Tamo gdje se koriste premazi treba upotrijebiti RDS - prirubnicu za zaštitom debljine 60 mm.

5.8. Priključci na okno i prolaz kroz zid

5.9. Izvođenje kućnog priključka na ugrađenoj cijevi

Ako je postavljenu cijev moguće otkloniti iz osnog pravca cjevovoda, tada se naknadna izvedba kućnog priključka može izvesti tako da se prvo iz položenog cjevovoda odstrani cijev dužine jednake zbiru ugradbene dužine račve i dužine 0.2DN/OD. Zatim se odstrani višak sa krajeva cijevi i izvrši obaranje ivica, pa se jedan kraj cijevi podigne i na njega ugradi PVC – KGEA 45 fazonski komad. Zatim se pomjerena cijev sa ugrađenom račvom 45° spusti u početni položaj, a dvostrana spojnica navuče za pola svoje dužine s ravnog kraja na račvu 45°.

Industrija PVC cijevi ne nudi samo mogućnost prelaza na druge plastične materijale (PE, PP, PB) već i na liveno-željezne i keramičke cijevi. Stručna izrada ispravnog prelaza materijala uobičajeno se izvodi u oknu (revizionom, priključnom, prekidnom i sl.).

5.10. Izvođenje cijevi na otklon

5.11. Prelaz na cijev od drugih materijala

KGFumetak

KGF300

KGF400

KGF500

RDS prirubnicaRDS-110FLANSCHRDS-125FLANSCHRDS-160FLANSCHRDS-200FLANSCH

RDS-sisteml = 110 mm l = 240 mm l = 250 mm l = 400 mm nastavak l = 60 mm

RDS-110/L110 RDS-110/L240 RDS-110/L250 RDS-110VRINGRDS-125/L110 RDS-125/L240 RDS-125/L250 RDS-125VRINGRDS-160/L110 RDS-160/L240 RDS-160/L250 RDS-160VRINGRDS-200/L110 RDS-200/L240 RDS-200/L250 RDS-200VRINGRDS-250/L110 RDS-250/L240 na upit RDS-250/L400

Tablica 5.2. KGF umetci

Tablica 5.4. Oznake za RDS - prirubnice

Tablica 5.3. RDS - sistem

Napomena 1: Cijevi i fitinzi isporučuju se sa mufom i zaptivkom od sintetičkog kaučuka.Napomena 2: Svi naredni podaci za dimenzije od DN 100 do DN 200 odnose se na kućne kanalizacije, a za dimenzije DN ≥ 250 na ulične kanalizacije

6. PROIZVODNI PROGRAM

Nominalna prstenasta

krutost(SN)

Nominalni prečnik(DN/OD)

Vanjski prečnik(OD)

Unutrašnji prečnik(ID)

Debljina stijenke(S)

Еfektivnadužinacijevi(Lеfekt) Cijev/paleta Paleta/kamion

kN/m2 mm mm mm mm 0,5 m 1 m 2 m 3 m 5 m

SN≥2kN/m2

100 110 105,6 2,2 da da da da da125 125 120 2,5 da da da da da160 160 153,6 3,2 da da da da da200 200 192,2 3,9 da da da da da250 250 240,2 4,9 da da da da da300 315 302,6 6,2 da da da da da400 400 384,2 7,9 da da da da da500 500 480,4 9,8 da da da da da

SN≥4kN/m2

110 110 103,6 3,2 da da da da da 60 720 125 125 118,6 3,2 da da da da da 54 648 160 160 152,0 4,0 da da da da da 49 392 200 200 190,2 4,9 da da da da da 20 240 250 250 237,6 6,2 da da da da da 12 144 315 315 299,6 7,7 da da da da da 12 102 400 400 380,4 9,8 da da da da da500 500 475,4 12,3 da da da da da

SN≥8kN/m2

110 110 103,6 3,2 da da da da da 60 720 160 160 150,6 4,7 da da da da da 49 392 200 200 188,2 5,9 da da da da da 49 392 250 250 235,4 7,3 da da da da da 20 240 315 315 296,6 9,2 da da da da da 20 240 400 400 376,6 11,7 da da da da da

OD

van

jski

pre

čnik

ID u

nutra

šnji

preč

nik

L efekt

SS

6.1. Cijevi klase SN26.2. Cijevi klase SN46.3. Cijevi klase SN8

2524


dn / d1[mm]

Z1[mm]

Z2[mm]

Z3[mm]

t1[mm]

t2[mm]

A[mm]

110/110 38 133 133 70 70 70160/110 57 163 170 84 70 84160/160 92 205 205 84 84 84200/110 35 201 165 124 70 124200/160 93 239 211 124 84 124200/200 124 236 236 124 124 124250/110 153 370 305 130 87 135250/160 153 340 305 130 107 135250/200 153 320 305 130 130 135250/250 158 335 335 138 138 138315/110 179 460 373 138 87 155315/160 179 430 373 138 107 155315/200 179 410 373 138 130 155315/250 179 383 373 138 130 155315/315 201 438 438 154 154 154400/110 208 582 464 150 87 176400/160 208 552 464 150 107 176400/200 208 532 464 150 130 176400/250 208 510 464 150 130 176400/315 208 487 464 150 138 176400/400 318 588 548 189 189 189

dn / d1[mm]

110/110 250/160 315/315

160/110 250/200 400/110

160/160 250/250 400/160

200/110 315/110 400/200

200/160 315/160 400/250

200/200 315/200 400/315

250/110 315/250 400/400

6.4. RačvePVC-KG Račva 45°

PVC-KG Račva 87°37‘

dn[mm]

α(°)

Z1[mm]

Z2[mm]

t[mm]

A[mm]

110 15 9 12 70 70 110 30 17 23 70 70 110 45 60 60 70 70 110 87 60 66 70 70 160 15 22 29 84 84 160 30 33 44 84 84 160 45 45 56 84 84 160 87 95 106 84 84 200 15 25 34 124 124 200 30 40 50 124 124 200 45 56 65 124 124 200 87 115 118 124 124 250 15 153 32 130 135 250 30 205 84 130 135 250 45 261 140 130 135 250 87 483 363 130 135 315 15 179 39 138 155 315 30 244 104 138 155 315 45 315 174 138 155 315 87 595 455 138 155 400 15 208 49 150 176 400 30 291 131 150 176 400 45 380 220 150 176 400 87 734 575 150 176

6.5. Lukovi

6.6. Klizne spojnice

6.7. Duple spojnice

dn[mm]

L[mm]

110 120

160 180

200 199

250 265

315 320

400 330

dn[mm]

L[mm]

110 120

160 206

200 199

250 245

315 350

400 400

2524


dn / d1[mm]

Z1[mm]

Z2[mm]

Z3[mm]

t1[mm]

t2[mm]

A[mm]

110/110 38 133 133 70 70 70160/110 57 163 170 84 70 84160/160 92 205 205 84 84 84200/110 35 201 165 124 70 124200/160 93 239 211 124 84 124200/200 124 236 236 124 124 124250/110 153 370 305 130 87 135250/160 153 340 305 130 107 135250/200 153 320 305 130 130 135250/250 158 335 335 138 138 138315/110 179 460 373 138 87 155315/160 179 430 373 138 107 155315/200 179 410 373 138 130 155315/250 179 383 373 138 130 155315/315 201 438 438 154 154 154400/110 208 582 464 150 87 176400/160 208 552 464 150 107 176400/200 208 532 464 150 130 176400/250 208 510 464 150 130 176400/315 208 487 464 150 138 176400/400 318 588 548 189 189 189

dn / d1[mm]

110/110 250/160 315/315

160/110 250/200 400/110

160/160 250/250 400/160

200/110 315/110 400/200

200/160 315/160 400/250

200/200 315/200 400/315

250/110 315/250 400/400

6.4. RačvePVC-KG Račva 45°

PVC-KG Račva 87°37‘

dn[mm]

α(°)

Z1[mm]

Z2[mm]

t[mm]

A[mm]

110 15 9 12 70 70 110 30 17 23 70 70 110 45 60 60 70 70 110 87 60 66 70 70 160 15 22 29 84 84 160 30 33 44 84 84 160 45 45 56 84 84 160 87 95 106 84 84 200 15 25 34 124 124 200 30 40 50 124 124 200 45 56 65 124 124 200 87 115 118 124 124 250 15 153 32 130 135 250 30 205 84 130 135 250 45 261 140 130 135 250 87 483 363 130 135 315 15 179 39 138 155 315 30 244 104 138 155 315 45 315 174 138 155 315 87 595 455 138 155 400 15 208 49 150 176 400 30 291 131 150 176 400 45 380 220 150 176 400 87 734 575 150 176

6.5. Lukovi

6.6. Klizne spojnice

6.7. Duple spojnice

dn[mm]

L[mm]

110 120

160 180

200 199

250 265

315 320

400 330

dn[mm]

L[mm]

110 120

160 206

200 199

250 245

315 350

400 400

26

PIPES FOR LIFE PVC-KG

6.8. Redukcije

6.9. PVC nepovratni ventil

6.10. Revizioni otvor sa plastičnim navojnim poklopcem

6.11. Čepovi

d1 / d2[mm]

Z1[mm]

t[mm]

160/110 140 70

200/160 145 84

250/200 185 165

315/250 330 183

400/315 415 205

dn[mm]

t[mm]

A[mm]

L[mm]

H[mm]

110 61 61 307 230

160 74 74 337 255

200 86 100 451 300

dn[mm]

Z1[mm]

Z2[mm]

t[mm]

A[mm]

D1[mm]

110 210 65 70 70 102

160 260 90 84 84 151

200 358 110 165 165 193

250 468 235 183 183 191

315 490 235 205 205 191

400 519 235 324 234 191

dn[mm]

d1[mm]

А[mm]

L[mm]

110 126 43 47

160 180 53 58

200 220 63 68

250 280 89 96

315 345 92 101

TONDACH Bosna i Hercegovina

71000 SarajevoTel: +387 33 262 820Fax: +387 33 262 822

e-mail: [email protected]: www.pipelife.com

Documents

PIPES FOR LIFE INFRASTRUKTURNI · PDF file4 5 PIPES FOR LIFE PVC-KG INFRASTRUKTURNI SISTEMI Slike 1.1. i 1.2. Pipelife postrojenje u Debrecinu Slika 1.3. Rezultati testa ispitivanja